Изобретение относитс к приборам дл измерени плотности жидкости. Известен вибрационный датчик плот иости погружного типа, в котором чувствительный элемент вЕДюлнен в виде биметаллической пластины, изгибающейс под действием температуры и мен ющей величину присоединенной мас сы исследуемой жидкости, что компенсирует температурную погрешность дат чика fll. Недостатком его вл етс то, что при изменении формы колеблющейс пластины мен етс не только присоединенна масса жидкости, но и сила в зкого трени , что вызывает дополни тельные погрешности измерений. Наиболее близким по технической .сущности к предлагаемому вл етс датчик плотности жидкости, содержащий резонатор в виде двух параллельных упругих трубок, закрепленных на кра х в основание резонатора, систему возбуждени и съема, колебаний, термокомпенсатор, выполненный в виде преобразовател температуры (термистора ), закрепленного на измерительном резонаторе и св занного с усилителем и электромеханическим пре образователем усили , действующего вдоль продольной оси симметрии резонатора 2}. Недостатком данлого плотномера вл етс низка точность термокомпен сации ввиду наличи большого числа преобразователей аналогового типа. Целью изобретени вл етс увеличение точности измерени плотности. Поставленна цель достигаетс тем что в вибрационном датчике плотности содержащем резонатор в виде двух параллельных упругих трубок, закреплен ных на кра х в основани резонатора. систему возбуждени и съема колебаний , термокомпенсатор, термр-, компенсатор выполнен в виде направленной вдоль оси симметрии резонатора и закрепленной в его основании третьей трубки из материала с коэффициентом линейного растиирени , удов летвор ющим условие 41 и со следующим соотношением площаде поперечных сечений трубки термоком . пенсатора и каждой из трубок резона тора б /5 V где ot,, и оС, -коэффициенты линей ного расширени материалов трубок | термокомпенсатора и резонатора соответственно/ -модули Юнга материалов трубок термокомпенсатора и резонатора; -площади поперечных сечений трубок термокомпенсатора и резонатора; -температурный коэффициент собственной частоты резонатора; -длина трубки резонатора ; -момент инерции поперечного сечени трубок резонатора На чертеже представлена схема вибрационного датчика плотности. Датчик содержит проточный резонатор в виде двух одинаковых параллельных трубок 1 из упругого материала с низким температурным козффициен.том линейного расширени и центральной трубки 2, выполненной из материала с большим коэффициентом линейного расширени . Все три трубки жестко заделаны в полых основани х 3 и 4, через/ ррторые подводитс и отводитс испыт туема среда, протекающа по парал вдьнымтрубкам 1. Неподвижна центральна трубка 2 в своей средней части закреплена в корпусе датчика элементами 5, отход щими от центра масс колебательной системы. Система возбуждени резонатора состоит из приемника колебаний б, усилител 7 и возбудител 8. Частотомер 9 предназначен дл регистрации выходного сигнала датчика. Гибкие элементы 10 и 11 технологического трубопровода предназначены дл отделени резонатора от патрубков 12 и 13 технологического трубопровода и предотвращени рассе ни колебательной энергии во внешние элементы конструкции. Вибрационный датчик -плотности работает следующим образом. . Измер ема среда входит в датчик по патрубку 12 через гибкий элемент 10 и полое основание 3, протекает по параллельным трубками 1 и 2, далее через полое основание 4 и гибкий элемент 11 выходит из датчика по патрубку 13. Система возбуждени приводит в автоколебание в противофазе трубки 1 резонатора. Частота автоколебаний , определ ема плотностью протекающей жидкости, регистрируетс частотомером 9. При изменении температуры контролируемой жидкости на величину 4t происходит отклонение з частоты колебаний резонатора от начгшьного значени (, в соответстви с равенством -jfgf i / тё тературный коэффициент частоты колебаний трубок резонатора. Действу на боковые трубки раст гивающим усилием Ng , можно вызвать обратное отклонение частоты колебаний от начального значени ,fe iA..+4-f. ы-2б зг2б длина боковой трубки резонатора; и Ig- модуль упругости материала и йомент инерцит сечени боковой труб .- -- : . . киу Kg- усилие, раст гивающее боковую трубку. Легко установить, что величина усили ИЧд, возникающего при нагреве центральной и боковых трубок дат чика за счет различи их коэффициен тов линейного расошрени , определ етс зависюФостью . ,,;: и - коэффициенты-лине где ы, ного расширени центральной и бок вой Tpy6oKj сортветственно , Б ц - модулЪ упругости материала дентральной трубки; 5ц и Sj - площади поперечных сечений центральной и боковой трубок . Таким образом, cjn««apHoe отклонение частоты колебаний резонатора от , начального значени при изменении температуры контролиру юй среды бу-, дет равно нулю, если выбирать центральную трубку с плоцгщьЬ поперечного сечени , удовлетвор ющей соотношение При этом разность коэффициентов Линейного расширени материалов центральной и боксшой трубок должна быть не меньше .. 5 Предлагаема конструкци датчика ; обеспечивает высокую точность измерений плотности жидкости при неста- / бильности ее температуры, что имеет существенное значение в различных отрасл х промшалеиности. The invention relates to instruments for measuring the density of a liquid. A submersible-type vibration density sensor is known, in which the sensing element is incorporated in the form of a bimetallic plate, which bends under the effect of temperature and changes the value of the attached mass of the test liquid, which compensates for the temperature error of the sensor fll. Its disadvantage is that when the shape of the oscillating plate changes, not only the attached mass of fluid, but also the force of viscous friction changes, which causes additional measurement errors. The closest in technical terms to the present invention is a fluid density sensor containing a resonator in the form of two parallel elastic tubes fixed at the edges of the resonator base, a system of excitation and removal, vibrations, a thermal compensator made in the form of a temperature converter (thermistor) fixed on the measuring resonator and the force connected with the amplifier and the electromechanical transducer acting along the longitudinal axis of symmetry of the resonator 2}. The disadvantage of this densitometer is the low accuracy of thermal compensation due to the presence of a large number of analog-type converters. The aim of the invention is to increase the accuracy of the density measurement. This goal is achieved by the fact that in a vibration density sensor containing a resonator in the form of two parallel elastic tubes fixed at the edges at the base of the resonator. excitation and vibration pick-up system, thermal compensator, thermal-compensator is made in the form of a third tube made along the axis of symmetry of the resonator and fixed at its base with a linear stretching factor satisfying condition 41 and with the following ratio of cross-sectional area of the thermocouple. of the sensor and each of the tubes of the resonator b / 5 V where ot ,, and оС, are the coefficients of linear expansion of the materials of the tubes | thermal compensator and resonator, respectively, / Young's moduli of the materials of the thermal compensator tube and the resonator; - area of cross sections of the temperature compensator tubes and the resonator; -the temperature coefficient of the resonator's own frequency; -the length of the resonator tube; -the moment of inertia of the cross section of the resonator tubes The drawing shows a diagram of a vibration density sensor. The sensor contains a flow-through resonator in the form of two identical parallel tubes 1 of elastic material with a low temperature coefficient of linear expansion and a central tube 2 made of a material with a large coefficient of linear expansion. All three tubes are rigidly embedded in hollow bases 3 and 4, the medium flowing through the parallel tube 1 is supplied and removed through the test tube. The stationary central tube 2 in its middle part is fixed in the sensor housing by elements 5 extending from the center of mass of the oscillatory system. The resonator excitation system consists of an oscillation receiver b, amplifier 7 and exciter 8. Frequency meter 9 is designed to record the output signal of the sensor. Flexible elements 10 and 11 of the process piping are designed to separate the resonator from the pipes 12 and 13 of the process piping and prevent the dissipation of vibrational energy into external structural elements. Vibration sensor-density works as follows. . The measured medium enters the sensor through the nozzle 12 through the flexible element 10 and the hollow base 3, flows through the parallel tubes 1 and 2, then through the hollow base 4 and the flexible element 11 leaves the sensor through the nozzle 13. The excitation system leads to self-oscillation in antiphase of the tube 1 resonator. The frequency of self-oscillations, determined by the density of the flowing fluid, is recorded by the frequency meter 9. When the temperature of the controlled fluid changes by 4t, the oscillation frequency of the resonator oscillates from the initial value (according to the equality -jfgf i / coefficient coefficient of oscillation frequency of the resonator tubes. lateral tubes with a tensile force Ng, the reverse oscillation frequency deviation from the initial value can be caused, fe iA .. + 4-f. s-2b zg2b the length of the lateral tube of the resonator; and Ig-modulus elastic The material bones and the moment of inercite of the cross section of the side pipe .- -: ... Qi Kg- force stretching the side tube It is easy to establish that the magnitude of ICH force that occurs when the central and side tubes of the sensor are heated due to the difference in their linear dispersion coefficients , is determined by the dependence. ,,;: and are the lin-coefficients, where the expansion of the central and lateral Tpy6oKj is appropriately, Bc is the modulus of elasticity of the material of the central tube; 5c and Sj are the cross-sectional areas of the central and lateral tubes. Thus, cjn "" apHoe the deviation of the oscillation frequency of the resonator from the initial value when the temperature is controlled by the medium will be zero if you select a central tube with a plots of cross section that satisfies the ratio. At the same time, the difference between the coefficients of linear expansion of the central and boxing materials tubes should be no less. 5 Proposed sensor design; provides a high accuracy of measurements of the density of a liquid at its unstable / unstable temperature, which is of great importance in various areas of the industry.