. Изобретение относитс к изготовлению , формованию и последующей обработке волокон или нитей и может быть использовано в производстве те лоизол ционных- строительных материа лов , в частности дл получени мине рального штапельного волокна из расплава центробежным способом. Известно устройство дл получени волокна из расплава, содержащее лот дл подачи расплава, центрифугальну чашу .и установленное между ними рас ределительное приспособление в виде валка с криволинейной поверхностью Недостатком данного устройства вл етс потер расплавом температу в процессе преобразовани струи рас лава в отдельные струйки или пленки и попадани их в чашу дл последующего раздува, что ведет к увеличению в зкости расплава и снижению качества волокна. Кроме того устрой ство неприемлемо дл использов-ани его в одновалковых центрифугах, которые вл ютс наиболее простыми установками дл производства минеральной ваты. Наиболее близким к предлагаемому вл етс устройство дл получени волокна, содержащее лоток дл подач расплава, центрифугу с одним или несколькими валками (дисками), уста новленнь1ми с возможностью вращени относительно гоЕзизонтальной оси, и распределительное приспособление в виде вогнутого вращающегос диска 2. Однако известное устройство характеризуетс недостаточной произво дительностью и низким качеством волокна в результате того, что при ра боте такого устройства часть расплав в виде пленки или мелких струек попадает в зону между дисками и не Перерабатываетс . Кроме того, расплав в виде пленки или мелких струек попада в зону между дисками, захватывает срывающеес с. дисков, волокно что ведет к образованию неволокнистых включений, а следовательно, к снижению производительности всей установки или снижению качества волокна . При этом часть волокна с дисков срываетс в сторону распределительного приспособлени (чаши), что ведет к нарушению пленки или мелких струек и потере образованных воло-, кон. Цель изобретени - повышение производительности устройства и качества волокна за счет подачи расплава на валок в виде плоской струи. Указанна цель достигаетс тем, что в устройстве дл получени волокна из расплава, содержащем лоток дл подачи расплава, установленный с возможностью вращени относительно горизонтальной оси валок центри фуг и размещенное между ними распределительное приспособление, последнее выполнено в виде криволинейной пластины с параллельной оси вращени вгшка нижней кромкой слива и пр молинейной заходной частью, расположенных под углом 10-30 к вертикали, причем радиус кривизны вогнутой рабочей поверхности пластины равен длина дуги от точки соприкосновени струи расплава с криволинейной рабочей поверхностью пластины до нижней кромки пластины равна yJJR/ 5,2 рассто ние от кромки лотка до точки соприкосновени струи с поверхностью пластины. . ti 10|и. (см) , а рассто ние от нижней кромки пластины до поверхности валка 11 1,5 (U. (см) , где R - радиус кривизны пластины, см; р - -плотность расплава, г/см; j- - ускорение свободного падени j см/с ; э - поверхностное нат жение, дин/см;. 3 - длина дуги от точки соприкосновени струи расплава. с .пластиной до нижней кромки пластины,.см; 5,2 - коэффициент пропорциональ.ности между длиной дуги и окружности; Ь - рассто ние от кромки лотка до точки соприкосновени струи с пластиной, см ti- рассто ние от нижней кромки пластины до поверхности валка , см; . п i г 10 и 1,5 - размерные коэффициенты, ч-- - «, , ; |U- в зкость расплава, П. При этом ширина криволинейной пластины равна 6 1).+ 10 (см) , где В - ширина криволинейной пластины , см; Ъ - ширина плоской струи на нижг ней кромке пластины, см; .10 - запас по 5 см с каждой стороны от плоской струи, см, Угол с6 между пр молинейной заходной частью криволинейной пластины и вертикалью выполнен в пределах 10-30°, исход из того, что .при ot. 10°возможно попадание расплава за криволинейную пластину, а при во-первых, стру расплава разбиваетс о криволинейную пластину с образованием капель, а во-вторых, кромк слива криволинейной пластины оказываетс приподн той, что снижает ско рость истечени плоской струи и нарушает ее плоскую форму, в результате чего происходит затекание расп лава на обратную сторону криволиней ной пласти.ны. На фиг.1 изображено предлагаемое устройство, общий вид; на фиг.2 схема взаиморасположени и выполнени элементов устройства в момент подачи расплава-. Устройство содержи валок 1 цент рифуги, установленный с возможность вращени относительно горизонтально оси, лоток 2 дл подачи расплава и установленное между ними распределительное приспособление в виде кри волинейной пластины 3 с пр молинейной заходнрй частью 4, причем нижн кромка слива пластины параллель на оси вращени валка 1. Во избежание остывани расплава в процессе соприкосновени с пласти ной последнюю снабжают обогревателем , например электронагревателем, газовой горелкой, или теплоизолируют , например, каолиновым волокном (йе показано). , Рассмотрим пример выполнени устройства дл получени волокна и расплава со следующими параметрами р 3 ё-400 дин/см и /л.10 П. Рассто ние 1i от кромки лотка до точки соприкосновени струи с крив линейной пластиной h 10 ju, 10-10 100 см; g 9,8 м/с 980 см/с. Тогда радиус кривизны .. Длина рабочей дуги криволинейной пластины . 3,14.27 32,6 см Минимальную ширину криволинейной пластины устанавливают исход из ширины плоской струи Ь , которую определ ют из формулы A.:Li«1«(W 3.i4 2-3-980100--t .. е VT/ 4 400-21 где D 1 см диаметр струи распла ва в точке соприкосновени с криволиней ной пластиной; и, .. критерий Вебера, и ражающий зависимость между инерционными силами и силами поверхностного нат жени . Тогда ширину криволинейной пластины В конструктивно принимают равной В Ь + 10 5,78 + 10 15,78 16 см. где 10 - запас по 5 см с каждой стоРОНЫ от плоркой струи, необходимый дл предотвращег ни возможного слива расплава через боковые кромки криволинейной пластины. Верхнюю часть 4 криволинейной пластины 3 выполн ют в виде пр молинейного заходного участка, касательного к криволинейной пластине в точке «Я соприкосновени струи расплава с криволинейной пластиной. Размеры пр молинейного участка 4 конструктивно принимают следующими; ширина 16 см (в соответствии с шириной криволинейной пластины) и длина также 16 см. Криволинейную пластину ас выполн ют из огнеупорного материала и устанавливают так, чтобы d. между пр молинейным заходным участком cd пластины и струей расплава ed в точке d соприкосновени струи с криволинейной пластиной составл л 15, а рассто ние, ed от лотка до точки d соприкосновени струи расплава с пластиной было равно h 10ju, 10-10 100 см. Рассто ние h от кромки слива криволинейной пластины до поверхности валка равно h 1,5 н- 1,5-10 15 с,м . Стру расплава, попада на криволинейную пластину, за счет центробежных сил преобразуетс в струю плоской формы. Стру диаметром DO преобразуетс в плоскую струю шириной около 6 и толщиной 0,13 см, котора и попадает на валок 1 одновалковой центрифуги, увеличива Поверхность волокнообразовани , а следовательно, и производительность почти в 6 раз. |При этом расплав в виде плоский ;струи толщиной 0,13 СМ, попада на :валок диаметром 25 см, перерабатываетс менее чем за один оборот валка . Таким образе i,применение криволинейной пластины дл получени плоской струи позвол ет увеличить поверхность волокнообразовани и значительно повысить производительность одновалковой центрифуги, заменив ею многовалковые, улучшить качество волокна, практически исключить неволокнистые включени , упростить волокнообразующее устройство в целом и улучшить эксплуатационный режим волокнообразовани .. The invention relates to the manufacture, molding, and subsequent processing of fibers or filaments and can be used in the manufacture of insulation materials and construction materials, in particular for the production of mineral staple fiber from a melt by the centrifugal method. A device for obtaining fibers from the melt, containing a lot for feeding the melt, a centrifugal bowl, and a distribution device in the form of a roll with a curvilinear surface, is known. The disadvantage of this device is the temperature lost by the melt during the conversion of the melt stream into separate streams or films. hitting them in the bowl for subsequent swelling, which leads to an increase in melt viscosity and a decrease in fiber quality. In addition, the device is unacceptable for use in single-roll centrifuges, which are the simplest installations for the production of mineral wool. Closest to the present invention is a device for producing fiber, comprising a tray for feeding melt, a centrifuge with one or several rollers (discs) mounted rotatably about a horizontal axis, and a distribution device in the form of a concave rotating disk 2. However, the known device is characterized insufficient productivity and poor quality of the fiber as a result of the fact that when such a device is working, a part of the melt in the form of a film or small streams falls into the zone forward drives and Pererabatyvaets. In addition, the melt in the form of a film or small streams falling into the zone between the discs, captures disruptive c. discs, the fiber that leads to the formation of non-fibrous inclusions, and consequently, to a decrease in the performance of the entire installation or a decrease in the quality of the fiber. At the same time, part of the fiber from the discs is torn off in the direction of the distributor (bowl), which leads to disruption of the film or small streams and the loss of the hair fibers formed. The purpose of the invention is to improve the performance of the device and the quality of the fiber by supplying the melt to the roll in the form of a flat jet. This goal is achieved by the fact that in a device for producing fibers from a melt, a melt supply tray is installed, a centrifugal roll rotates about a horizontal axis and a distribution device arranged between them, the latter is made in the form of a curvilinear plate with a parallel axis of rotation in the bottom edge drain and straight linear part, located at an angle of 10-30 to the vertical, and the radius of curvature of the concave working surface of the plate is equal to the length of the arc from the point the contact of the melt jet with the curved working surface of the plate to the lower edge of the plate is equal to yJJR / 5.2 distance from the edge of the tray to the point of contact of the jet with the surface of the plate. . ti 10 | and. (cm), and the distance from the lower edge of the plate to the surface of the roll is 11 1.5 (U. (cm), where R is the radius of curvature of the plate, cm; p is the melt density, g / cm; j is the acceleration of free fall j cm / s; e is the surface tension, dyn / cm; 3 is the arc length from the point of contact of the melt jet with the plate to the lower edge of the plate, cm; 5.2 is the proportionality factor between the arc length and the circle ; B is the distance from the edge of the tray to the point of contact between the jet and the plate, cm ti is the distance from the lower edge of the plate to the surface of the roll, cm; n i 10 and 1.5 is the size e coefficients ch-- - «,,; | U- melt viscosity, P. The width of the curved plate is 6 1) + 10 (cm), where B - width of the curved plates cm. B is the width of the flat jet at the lower edge of the plate, cm; .10 - 5 cm margin on each side of the flat jet, cm. Angle c6 between the straight linear part of the curved plate and the vertical is made in the range of 10-30 °, based on the fact that .ot ot. 10 °, melt may hit the curved plate, and firstly, the melt jet breaks into a curved plate to form droplets, and secondly, the edge of the curvilinear plate rises, which reduces the flow rate of the flat jet and disrupts its flat shape As a result, the melting of the melt occurs on the reverse side of the curvilinear plastic. Figure 1 shows the proposed device, a General view; in Fig. 2, the arrangement and arrangement of the elements of the device at the time of the supply of the melt -. The device contains a roll 1 cent of a riff, installed with the possibility of rotation about a horizontal axis, a tray 2 for feeding the melt and a distribution device installed between them in the form of a curvilinear plate 3 with a straight line part 4, with the lower edge of the drain plate parallel to the axis of rotation of the roll 1 In order to avoid melt cooling in the process of contact with the plate, the latter is supplied with a heater, for example, an electric heater, a gas burner, or is insulated, for example, with kaolin fiber. m (not shown). Let us consider an example of a device for obtaining fiber and melt with the following parameters: p 3 Å-400 dyne / cm and 10 10 P. The distance 1i from the edge of the tray to the point of jet contact with a curved linear plate h 10 ju, 10-10 100 cm; g 9.8 m / s 980 cm / s. Then the radius of curvature .. The length of the working arc of a curved plate. 3.14.27 32.6 cm The minimum width of the curved plate is based on the width of the flat jet b, which is determined from the formula A.:Li1.1((W 3.i4 2-3-980100 - t .. e VT / 4 400-21 where D 1 cm is the diameter of the jet of melt at the point of contact with the curvilinear plate; and, .. the Weber criterion, and the relationship between inertial forces and surface tension forces. Then the width of the curvilinear plate B is constructively taken to be B b + 10 5.78 + 10 15.78 16 cm. Where 10 is 5 cm from each side of the jet, which is necessary to prevent through the lateral edges of the curved plate. The upper part 4 of the curved plate 3 is in the form of a straight line lead-in section tangent to the curved plate at the point "I am in contact with the melt jet with a curved plate. The dimensions of the straight line section 4 are structurally taken as follows; width 16 cm (according to the width of the curved plate) and length also 16 cm. The curved plate ac is made of refractory material and set so that d. between the straight lead-in area of the cd plate and the melt stream ed at the point d of contact of the jet with a curvilinear plate was 15, and the distance ed from the tray to the point d of contact of the jet of the melt with the plate was h 10ju, 10-10,100 cm h from the edge of the curvilinear plate up to the roll surface is h 1.5 n - 1.5-10 15 s, m. The melt jet, falling on a curvilinear plate, is converted into a plane-shaped jet due to centrifugal forces. The DO diameter stream is converted into a flat jet about 6 cm wide and 0.13 cm thick, which falls on roll 1 of the single-roll centrifuge, increasing the fiber formation surface and, consequently, the productivity almost 6 times. In this case, the melt is in the form of a flat; jets with a thickness of 0.13 cm, falling on: a roll with a diameter of 25 cm, is processed in less than one turn of the roll. Thus, i, the use of a curved plate to obtain a flat jet allows to increase the fiber formation surface and significantly increase the productivity of a single roll centrifuge, replacing it with a multifilament centrifuge, improve fiber quality, virtually eliminate non-fibrous inclusions, simplify the fiber-forming device as a whole and improve the fiber-forming operation mode.