Изобре-тенио относитс к охот-. ничьим боеприпасам, а именно к охот ничьим подкалиберным пул м. Известна охотничь подкалибер-. на пул , содержаща корпус со стабилизирующей юбкой и ведущий под дон толкающего типа 13Недостатками указанной пули вл етс потер .начальной скорости пул из-за прорыва пороховых газов вдоль боковой поверхности поддона и потер . устойчивости пули при отделении под дона на траектории. . Наиболее близким к предлагаемому вл етс охотничь подкалиберна пул , содержаща корпус с хвостовым оперением и ведущий поддон толкающего типа Г2 . , Недостатком известной пули вл е с неудовлетворительна кучность бо в св зи с недостаточно эффектив ными использованием энергии порохов . газов при выстреле и аэродинамическ стабилизацией на полете. Цель изобретени - повышение куч ности бо пули и улучшение обтюраци Указанна цель достигаетс тем, что в охотничьей подкалиберной пуле содержащей корпус с хвостовым опере нием и ведущий поддон тол::ающего ти па с обтюрирующими выступами на корпусной поверхности, корпус выполнен в виде конуса, на вершине которого выполнено.стреловидное оперение. При этом поддон состоит из отдельных секторов с фиксирующими выступами на внутренней поверхности, раз мещенными между перь ми корпуса. .Обтюрирующие выступы на наружной поверхности поддона вьшолнены с переменной высотой, увеличивающейс к вершине конического корпуса. В донной части одного сектора поддона- в плоскости разъема выполне выступ, а в донной части другого сектора - соответствующий ему.паз. Такое выполнение пули обеспечивает повышение кучности бо . На фиг. 1 изображен продольный разрез охотничьей подкалиберной пули ; на фиг. 2 - сечение А-А на фиг. 1; на фиг. 3 - корпус пули ; на фиг. 4 - один из секторов ведущего поддона пули толкающего типа. . Пул состоит из конического корпуса 1, составленного из отдельных секторов поддона2 с обтюрирующими выступами 3. На вершине корпуса 1 расположено, стреловидное оперение 4 На внутренне поверхности каждого из секторов поддона 2 в местах, соответствующих расположению стреловидного оперени (в собранной пуле ),выполнен фиксирующий выступ 5, а в донной части одного из секторов выступ 6. Обтюрирующие выступы выполнены переменной высоты, в результате чего между.ними образовано свободное пространство различнЕлх объемов, обеспечивающих взаимоотношение между конусностью хвостовой части корпуса 1 пули, толщиной конической .стенки секторов поддона 2 и объемами свободных пространств между выступами 3. После заполнени пороховыми газами этих пространств в момент выстрела сначала в гильзе патрона, а затем при движении по стволу ружь от давлени в этих пространствах возникает силы, действующие на стенку секторов поддона 2 и прижимающие ее к конической поверхности корпуса 1. Причем в пространствах большого объема и, следовательно , большей внутренней поверхности возникает сила, наибольша по величине. В результате распределение сил обжати секторами поддона 2 корпуса 1 таково, ч.то у вершины конуса (у- хвостовой части корпуса пули) возникают наибольшие силы обжати . Переменное, распределение (максимальное у вершины конуса пули) силы обжати преп тствует расклиниванию корпусом пули секторов поддона особенно вблизи сгорающего порохового зар да, где проникновению и утечке газов наиболее сложно противодействовать. Выступ 6 в донной части одного из секторов поддона, размещенный в соответствующем ему пазе другого сек- тора, перекрывает зазор между секторами в плоскости разъема , также способству предотвращению утечки пороховых газов. Использу известный закон о.соотношении между силой трени и.величиной нормального давлени , можно в общем виде представить величину инерционной силы массы пули не достаточной дл смещени корпуса пули относительно секторов поддона (т.е. силы, которую следует обеспечить при проектировании пули): F f где f - коэффициент трени между ма . териалами пули и поддона; oL - половина угла конуса корпуса Р - суммарна -составл к ца сила обжати корпуса пули секторами поддона, возникающих от давлени газов в пространствах между обтюрируквдими выступ 1ми снаружи поддона . Таким образом, в момент выстрела и разгона по стволу сочетание инерционной силы массы пули с преп тствукщими ей силами корпуса пули секторами поддона (обусловленными давлением в кольцевых пространствах между обтюрирующими выступами поддона , конической формой поверхностей контакта поддона с корпусом пули с учетом положени конуса вершиной вIso-tenio refers to hunting-. anyone's ammunition, namely to the hunters sneak sneak pool m. Hunting sab-man is known. to the pool containing the body with a stabilizing skirt and leading to the bottom of the pushing type 13 The disadvantages of this bullet are the loss of the initial velocity of the pool due to the breakthrough of powder gases along the side surface of the pallet and the losses. stability of the bullet in the separation under the don on the path. . The closest to the proposed is a hunting sabot pool, containing a body with tail feathers and a leading pushing tray type G2. The disadvantage of the known bullet is the poor accuracy of the bo due to the insufficiently effective use of the energy of the powders. gases when fired and aerodynamically stabilized during flight. The purpose of the invention is to increase the buoyancy and improvement of the obturation. This goal is achieved by the fact that in the hunting sabot the bullet containing a body with tailing and a leading taller of a tipper with sealing protrusions on the body surface, the body is made in the form of a cone, on the top of which is made. arrow-shaped plumage. In this case, the pallet consists of separate sectors with locking protrusions on the inner surface, located between the casing pens. The obturating protrusions on the outer surface of the pallet are variable height, increasing towards the apex of the conical body. In the bottom part of one sector of the pallet - in the plane of the connector, a protrusion is made, and in the bottom part of the other sector - the corresponding tongue. This implementation of the bullet provides increased accuracy of bo. FIG. 1 shows a longitudinal section of a hunting sabot; in fig. 2 is a section A-A in FIG. one; in fig. 3 - bullet body; in fig. 4 is one of the sectors of the leading pallet bullet type pallet. . The pool consists of a conical case 1 composed of separate sectors of the pallet2 with obturating projections 3. At the top of the case 1 there is an arrow-shaped feather 4 On the inner surface of each sector of the pallet 2 in the places corresponding to the location of the arrow-shaped feathers (in the assembled pool), a locking protrusion is made 5, and in the bottom part of one of the sectors a protrusion 6. The obturing protrusions are made of variable height, as a result of which between them a free space is formed of various volumes that provide The problem is between the conicity of the rear part of the body 1 of the bullet, the thickness of the conical wall of the sectors of the pallet 2 and the volumes of free spaces between the projections 3. After filling these spaces with gunpowder gases at the time of the shot, first in the cartridge case and then moving the gun in the barrel there are forces acting on the wall of the sectors of the pallet 2 and pressing it to the conical surface of the housing 1. Moreover, in spaces of large volume and, consequently, a larger inner surface, a force arises lsha largest. As a result, the distribution of the reduction forces by the sectors of the pallet 2 of the housing 1 is such that at the apex of the cone (at the rear part of the bullet body) there is the greatest compression force. The variable distribution (maximum at the top of the bullet cone) of the crimping force prevents the pallet sectors from wedging the bullet body, especially near the burning powder charge, where the penetration and leakage of gases is most difficult to counteract. The protrusion 6 in the bottom part of one of the sectors of the pallet, placed in the corresponding groove of the other sector, closes the gap between the sectors in the plane of the connector, also helps to prevent leakage of powder gases. Using the well-known law on the relationship between friction force and the magnitude of the normal pressure, one can in a general form represent the magnitude of the inertial force of the mass of a bullet not sufficient to displace the bullet body relative to the sectors of the pallet (i.e. the force that should be provided when designing a bullet) f where f is the coefficient of friction between ma. bullet and pallet teriami; oL - half of the corner of the cone of the body P - total - compounded by the force of compression of the bullet body by the sectors of the pallet arising from the pressure of gases in the spaces between the shoulders of the projection 1m outside the pallet. Thus, at the moment of firing and acceleration of the barrel, the combination of the inertial mass force of the bullet with the sectors of the pallet that prevent it from the bullet body forces (caused by the pressure in the annular spaces between the obturator projections of the pallet, the conical shape of the pallet contact surfaces with the bullet body