Claims (2)
20 ширине полосы, в процессе прокатки измен ют раствор и угол установки валков, а прокатку осуществл ют в валках с переменным по окружности углом их конусности , причем дл увеличени yi-ла клиновидное ти и сечени полосы увелкч1шакг коэффициент обратно пропорциональной зависимости соотношени распределени обжати и текущей переносной скорости валков по ширине полосы путем увеличе ки угла установки и угла конусности валков, а дл уменьшени угла клиновидности и сечени полосы уменьшают коэффициент той же зависимости обратньоли действи ми. На фиг, 1 представлена схема прокатк клиновидного профил с переменными по длине углами клнновидноети и величиной сечени ; на фиг. 2 то же и эпюры изменени переносной скорости валка в про дольном и поперечном направлени х прокатки; на фиг, 3 - пример изменени радиуса и угла конусности валка, сечение А-А на фиг, 1) . Заготовку 1 симметричного сечени , например круглого, подают через вводную арматуру 2 в клиновидный зазор между двум коническими валками 3 и 4, .установленными под углом Лу JI y„ к плоскости прокатки и вращающимис в противопсугожные стороны со скорост ми и и и)20, the strip and the installation angle of the rolls are changed during the rolling process, and the rolls are carried out in rolls with a circumferentially variable angle of taper, and to increase the yi-wedge and the section of the strip, the shrinkage ratio is inversely proportional to the ratio of the reduction distribution and current the moving speed of the rolls across the width of the strip by increasing the installation angle and the angle of the taper of the rolls, and to reduce the wedge angle and the cross-section of the strip, reduce the coefficient of the same dependence of reciprocal action twi mi. Fig. 1 is a diagram of the rolling of a wedge-shaped profile with angles of variable wavelength and variable cross-section along the length; in fig. 2 the same and diagrams of changes in the roll carrying speed in the longitudinal and transverse directions of rolling; Fig. 3 is an example of a change in the radius and angle of taper of a roll, section A-A in Fig. 1). A billet 1 of symmetrical section, for example a round one, is fed through the introductory armature 2 into a wedge-shaped gap between two tapered rollers 3 and 4, set at an angle of Lu JI y to the rolling plane and rotating to the anti-crush sides with speeds and and)
2. Вьшолнение валков коническими, уста-, новка их под углом к плоскости прокатай .таким образом, что оси вращени пересекаютс со стороны меньших диаметров позвол ет неравномерно распределить по ширине полосы переносную скорость как В начале очага деформации, так и на выходе полосы из валков.. При HepaifioMep ном обжатии заготовки 1, когда наиболь шее обжатие назначают по кромке h, обращенной к точке пересечени валков, а разность суммы углов установки и суммы углов конусности ( + v - Cf -ь 2 равна углу йпшовидНости профил полосы, неравномерное обжатие полосы находитс в обратно пропор циональной зависимости к переносной скорости валков в направлении прокаттсИ. В плоскости выхода полосы из валков пе реносна скорость валков стремитс повернуаъ сечение полосы в сторону точки пересечени осей валков со скоростью Vi, -V, % ±,, а различие приращений скорсжти по ширине полосы, которое обухз ловлено различием опережений )52 (в силу различи обжатий) по ширине полосы , стремитс повернуть сечение поло сы в протироположную сторону со скорос .... . тью ,-S За счет подбора формы заготовки, распределени величин обжатий ло ее ширине и конструктивных параметров валков tf, К и 2 ) можно достигнуть такого услови , когда угловые скорости UJy и равны по величине и направлены в противоположные стороны, т.е. uiy-105 Оч, При этом скорости и выпокки в любом продольном сечении полосы равны между собой V., Vo . Такие услови обеспечивают возможность прокатки клиновидных профилей S без ребрового изгиба, Условие пр молинейности полосы с учетом различи опережений, пё реносной скорости валков и обжатий по ширине очага деформации имеет вид Rj (l+Sj) - R-, (1+ S;|) О или с учетом значений 5 , Sjt определ емых, например, по формуле Дрездена-Головина Ч- п 5 I 2(.()о. Это уравнение позвол ет определить все технологические и конструктивные , параметры дл прокатки пр молинейных клиновидных профилей 5. Предотвращение ут жки в местах наи- меньшего обжати (кромка 112 ) достигает с за счет того, что посредством сил трени валки в начале, очага деформации воздействуют на полосу и на каадую эле ментарную площадку контактной поверхности 3j{ , ЗУ под углом к оеи прокатки со скоростью N/XV . Составл юща скороети Sin Чу X , пропорциональна углу установки валка, способствует (посредством сил трени v перемещению-металла в сторону кромки 2 t обжимаемой в меньшей мере. Это предотврашает ут жку фасонного профил в местах его наименьшего обжати . С целью прокатки фасонных профилей , 5, найример заготовок лопастей воздушных винтов, с переменным углом клиновидности и величиной сечени (фиг, 2 а, б, в) необходимо непрерьтное изменение в процессе прокатки обжати по кромкам 1l, и fij загЧэтойки 1. Такое изменение обжатий вызывает перераспределение oneрежений 5 и $2 изгиб полосы на вы ходе из валков, ут жку и даже разрьгоы по кромке lij, обжимаемой в ме гьшей мере. Дл исключени ребрового изгиба, ут жки и разрывов кромки 112 Фасонного профил 5 с переменным углом клиновидности Чц, Б процессе прокатки непрерывно измен ют коэффициент обратно пропорциональности между обжатр ми о 1 Vio li и ®Р®° ° скорос тью .и валков по кромкам li и Такое, перераспределение достигаетс за счет изменени углов установки валков f If - и Ч ц| углов конусности 41, и . Дл ЭТОГО устройство дл прокатк например валки 3 и 4, выполн ют с переменным углом конусности и радиусом бочки валка (фиг. 3) и снабжают его средствами дл поворота оси вращени , вокруг точки О пересечени осей валков Прокатку ведут либо с увеличением угла -клиновидности профил f и постеп ным уменьшением обжати , либо с умен шением Чц и увеличением обжати . Например, при увеличении угла клик видности (фиг. 2) в процессе прокатки непрерьюно и согласно заданному закон изменений Ч « к увеличиваустановки Ч Ч ют угол конусности - Ч Ч. и угол конусности в результате изменени этих параме ров измен етс и радиус валка R2 R -п Rl , что ведрт к изменениювелитан переносной скорости валков по кромкам полосы в направлении прокатки и поперек полосы (эпюры на фиг. 2а, б в). По мере увеличени углаклиновидности измен ютс и обжати по кромкам .1 Hlig, что приводит к значительному росту опережени S-) по кромкам уменьшени опережени по кромке li. Это приводит к тому, что углова скорость поворота полосы ( Шц ш u) постепенно увеличиваетс и стремитс увеличить кривизну ребрового изгиба , в сторону менее обжатой -кромки tij . н CKoptrcrb выкода полосы из валков З Увеличение разности переносных скоростей Xj.,. валков При увеличении угла донусности , угла Чц) установки и разности радиусов валков RO - R . преп тствует изгибу в сто{юну менее обжатой кромки fi2 и стремитс вызвать изгиб кривизной рону точки пересечени осей валков. Исключение ребрового Изгиба при изменении об шти и утла клиновидлости Чк полосы достигаетс за счет посто нного сохране1га равенства между угловыми скорост ми Wc-iWy; U) --5- V SUJg И Т.Д. в каждом сечевик полосы. Дл расчета технологических и конст руктивных параметров прокатки исполь;зуетс условие пр молинейности полосы I f) 1Г1 « 2 -Д сечении издели , например пара турбинной лопатки или лопасти воадуишогю винта. По мере увеличени угла клиновидности профил и изменени углов установки и углов Конусности валков увеличиваетс и составл юща переносной скорости V J V 41 j валков, направленна поперек оси прокатки. Это увеличивает объем металла, перемещаемый в сторону менее обжатой кромки и тем самым исключает ут жку профил в этом месте. Аналогичным образом происходит процесс прокатки в калиброванных конических валках .с пересекающимис ос ми вращени , например несимметричных криволинейных профилей лопастей воздущных винтов. Параметры прокатки могут бьггь рассчитаны по приведенньш вьше зависимост м и уточнены в процессе экспериментальной обработки. Использование предлагаемого способа получени фасонных профилей и устройства дл осуществлени способа взамен щтамповки турбинных лопаток и лопастей воздущных винтов позвол ет резко увеличить производительность, экономию металлов, качество прокатных изделий, уменьшить энергоемкость производства и исключить применение уникальных прессов большой единично мощности. Формула изобретени Способ получени фасонных профилей клиновидного поперечного сечени , включающий прокатку их в конических валках, установленных под углом к плоскости прокатки с пересечением осей их вращени со стороны меньших диаметров вилков при большем обжатии полосы с этой стороны и обратно пропррционал1 ной завискмости распределени обжатий и текущей переносной скорости валков по ширине полосы, отличающийс тем, что, с целью обеспечени возможности получени профилей переменного по длине2. Making the rollers conical, setting them at an angle to the plane, roll them in such a way that the axes of rotation intersect on the side of smaller diameters, unevenly distribute the transport speed across the width of the strip both at the beginning of the deformation zone .. With HepaifioMep crimping the workpiece 1, when the greatest compression is prescribed along the edge h, facing the intersection point of the rolls, the difference between the sum of the installation angles and the sum of the taper angles (+ v - Cf-2 is equal to the angle of the strip profile, uneven compression This band is inversely proportional to the transfer speed of the rolls in the direction of rolling.In the plane of the exit of the strip from the rolls, the transfer speed of the rolls tends to turn the cross section of the strip towards the intersection point of the roll axes with the speed Vi, -V,% ±, and the difference of increments speeding across the width of the strip, which is bricked by the difference of advances) 52 (due to the difference in reductions) across the width of the strip, tends to turn the cross section of the strip to the opposite side with the speed ..... Tew, -S By selecting the shape of the workpiece, distributing the magnitudes of the reductions to its width and the design parameters of the rolls tf, K and 2), it is possible to achieve the condition when the angular velocities UJy are equal in magnitude and directed in opposite directions, i.e. uiy-105 Och. At the same time, the speeds and bushing in any longitudinal section of the strip are equal to each other V., Vo. Such conditions provide the possibility of rolling wedge-shaped S profiles without rib bending. The condition of strip straightness taking into account the difference of advances, movable speed of rolls and reductions across the width of the deformation zone has the form Rj (l + Sj) - R-, (1+ S; |) O or taking into account the values of 5, Sjt determined, for example, by the Dresden-Golovin formula H - n 5 I 2 (. () О. This equation allows determining all technological and structural parameters for rolling straight wedge-shaped profiles 5. Prevention weights in places of minimum reduction (edge 112) to sticks with due to the fact that, by means of the friction forces, the rolls at the beginning, the deformation zone, act on the strip and on each elementary area of the contact surface 3j {ZU at an angle to the rolling axis at speed N / XV. The component Sin Chu X is proportional to the installation angle of the roll helps (by means of the friction force, the movement of the metal towards the edge 2 t is less compressible. This prevents the profile profile from tightening in the places of its least compression. For the purpose of rolling shaped profiles, 5, weaving the procurements of propeller blades, with a variable wedge angle and section size (FIGS. 2 a, b, c), a continuous change is needed in the rolling process along the edges 1l, and fij of the gag1. causes a redistribution of the 5 and $ 2 directions of the bending of the strip on the course of the rolls, tightening and even discharging along the edge lij, crimped to a lesser extent. To eliminate rib bending, tightening, and ripping of the edge 112 of the shaped profile 5 with a variable wedge angle CH, B, the rolling process continuously changes the coefficient of inverse proportionality between the rolls about 1 Vio li and ®P® ° speed and rolls along the li edges And Such a redistribution is achieved by changing the installation angles of the rolls f If - and ц c | angles of taper 41, and. For this rolling mill device, for example, rolls 3 and 4, are made with a variable taper angle and a roll barrel radius (Fig. 3) and provide it with means for rotating the axis of rotation, around the intersection point O of the roll axes Rolling is carried out or with an increase in the angle of the profile f and a gradual decrease in compression, or with a decrease in CI and an increase in compression. For example, when increasing the click angle of visibility (Fig. 2) in the rolling process, continuously and according to a given law of changes, the angle of taper — H and the angle of taper also changes the radius of the roller R2 R -n Rl, which leads to a change in the titan of the portable speed of the rolls along the edges of the strip in the direction of rolling and across the strip (diagrams in Fig. 2a, b). As the angle increases, the curvature changes and shrinks along the edges .1 Hlig, which leads to a significant increase in advance S-) along the edges of the decrease in advance along the edge li. This leads to the fact that the angular velocity of rotation of the strip (Shz sh u) gradually increases and tends to increase the curvature of the rib bend, in the direction of the less compressed edge tij. n CKoptrcrb offside of the strip of rolls 3 Increasing the difference of the portable speeds Xj.,. rolls When increasing the angle of the donousness, angle CHz) of installation and the difference of the radii of the rolls RO - R it prevents bending at a hundred (less crimped edge fi2) and tends to cause bending by the curvature of the intersection point of the roll axes. The elimination of rib bending with a change in the circumference and fragility of the wedge shape of the Chk band is achieved due to the constant preservation of equality between the angular velocities Wc-iWy; U) --5- V SUJg, ETC. In every sechevik bands. To calculate the technological and structural parameters of rolling, the condition of the straightness of the strip I f) 1Г1 «2 -D-section of the product is used, for example, a pair of a turbine blade or a blade of a voyage screw. As the angle of the wedge-shaped profile increases and the angles of installation and the angles of the rolls taper increase, the component of the moving speed V J V 41 j of the rolls, directed across the rolling axis, increases. This increases the volume of the metal that is moved to the side of the less crimped edge and thereby eliminates the profile tightening in this place. Similarly, the rolling process takes place in calibrated conic rollers with intersecting axes of rotation, for example, asymmetrical curvilinear profiles of the propeller blades. The rolling parameters can be calculated according to the above dependencies and refined during the experimental processing. The use of the proposed method for producing shaped profiles and the device for implementing the method instead of shtamping turbine blades and air propeller blades dramatically increases productivity, saves metals, quality rolling products, reduces energy consumption and eliminates the use of unique high-power presses. The invention method of obtaining shaped profiles of wedge-shaped cross section, including rolling them in tapered rollers installed at an angle to the rolling plane with the intersection of the axes of their rotation from the side of smaller diameters of the forks with a greater reduction of the strip on this side and reverse projection of the distribution of current and portable roll speeds across the width of the strip, characterized in that, in order to provide the possibility of obtaining profiles of varying length
сечени с измен ющимс углом его кли новидности при исключении ребрового иэгиба полосы и утр жки профгаш, в процессе ;Прока11си измвН5аот раствор и угол уста новки валюов а прокатву осушествл5аот s в валках с леременвым .по окружности углом и)с (нусносш причем дп увеличе ни угла хпиновщшоств и сечени полосы увеличивают коэффшшевт обраг о пропорциональной , эахщсимости соотошени рас- 0 пределе и о сати и тевущей переноснойsections with varying angle of its Klinovidy with the exclusion of rib rib flexion and profgash utterance, in process; Procation of washer H5-solution and value of the installation of currents and rolling of s in rolls with a hardened. circumferential angle and) with (increasing and the angle of the clamp and the cross-section of the strip increase the coefficients of the proportional, effective distance to the limit of sati and walking portable
скорости валков по ширине полосы путем увеличени угла установки н угла конусности валков, а дл уменьшени , клинсюодност и сечени полосьГухеньша ют коэффициент той же зависимбстп обратными действи ми.roll speeds across the width of the strip by increasing the installation angle n the roll taper angle, and to reduce the wedge width and cross section, the creep ratio is reduced by the same dependency effect.
Источники информации, прин тые во внимание пра экспертизе 1. Авторское свидетельство по за вке № 2536514/22-О2, кл. В 21 В 1/СХ), 1977.Sources of information taken into account for examination. 1. Copyright certificate for application No. 2536514/22-О2, cl. B 21 B 1 / CX), 1977.
ОABOUT
4four