SK97896A3 - Energy generation and generator by means of anharmonic stimulated fusion - Google Patents
Energy generation and generator by means of anharmonic stimulated fusion Download PDFInfo
- Publication number
- SK97896A3 SK97896A3 SK978-96A SK97896A SK97896A3 SK 97896 A3 SK97896 A3 SK 97896A3 SK 97896 A SK97896 A SK 97896A SK 97896 A3 SK97896 A3 SK 97896A3
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- core
- generator
- isotopes
- hydrogen
- chamber
- Prior art date
Links
- 230000004927 fusion Effects 0.000 title claims abstract description 30
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 64
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 54
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 54
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 51
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 50
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 33
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 33
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 claims abstract description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 11
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 claims abstract description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 22
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 17
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 claims description 15
- 239000013529 heat transfer fluid Substances 0.000 claims description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 8
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 8
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 claims description 7
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims description 6
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 claims description 3
- 230000035882 stress Effects 0.000 claims description 3
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims description 3
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 2
- 239000003574 free electron Substances 0.000 claims 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 claims 1
- 238000009738 saturating Methods 0.000 claims 1
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 3
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 69
- 229910052805 deuterium Inorganic materials 0.000 description 12
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- YZCKVEUIGOORGS-OUBTZVSYSA-N Deuterium Chemical compound [2H] YZCKVEUIGOORGS-OUBTZVSYSA-N 0.000 description 9
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 6
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 6
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000013598 vector Substances 0.000 description 5
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 4
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 3
- 238000010494 dissociation reaction Methods 0.000 description 3
- 230000005593 dissociations Effects 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 3
- 235000014101 wine Nutrition 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 125000004431 deuterium atom Chemical group 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- 238000007499 fusion processing Methods 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 2
- 238000007500 overflow downdraw method Methods 0.000 description 2
- 230000002285 radioactive effect Effects 0.000 description 2
- 238000005215 recombination Methods 0.000 description 2
- 230000006798 recombination Effects 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003929 acidic solution Substances 0.000 description 1
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 231100001261 hazardous Toxicity 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 239000011551 heat transfer agent Substances 0.000 description 1
- 150000004678 hydrides Chemical class 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005693 optoelectronics Effects 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21B—FUSION REACTORS
- G21B3/00—Low temperature nuclear fusion reactors, e.g. alleged cold fusion reactors
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/10—Nuclear fusion reactors
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Lasers (AREA)
- Control Of Charge By Means Of Generators (AREA)
- Micro-Organisms Or Cultivation Processes Thereof (AREA)
- Connection Of Motors, Electrical Generators, Mechanical Devices, And The Like (AREA)
- Analysing Materials By The Use Of Radiation (AREA)
- Surgical Instruments (AREA)
- Amplifiers (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
- Other Liquid Machine Or Engine Such As Wave Power Use (AREA)
Description
Oblasť techniky
Tento vynález sa týka oblasti výroby energie jadrovou fúziou, a, presnejšie, procesov generácie energie prostredníctvom neharmonický stimulovanej fúzie izotopov vodíka obsiahnutého v kryštálovej mriežke.
Ďalej sa vynález týka generátora, ktorý vykonáva uvedený spôsob.
Doterajší stav techniky
Problém obstarávania energie núti priemysel a výskumné laboratóriá stále viac a viac skúmať nové zdroje energie. Medzi nimi je obzvlášť zaujímavým zdrojom jadrová fúzia.
V priebehu štúdií jadrovej fúzie jeden prihlasovateľ na tento účel realizoval zariadenie pre naštartovanie a riadenie spôsobu výroby energie získanej prostredníctvom excitácie a vibrácií kryštálovej mreže materiálu obsahujúceho deutérium, popísané v talianskej patentovej prihláške č. SI/92/A/000002.
Spôsob, na ktorom je funkcia uvedeného zariadenia založená, obsahuje krok na prípravu elektródy skladajúcej sa z kovového materiálu, tvoreného buď jedným kovom alebo zliatinou kovových zložiek, schopného prijímať deutérium a majúci správnu kryštalickú štruktúru, t.j. izometrickú. Tento krok prípravy elektródy obsahuje najprv operáciu odplynenia, aby sa vyčistila jej kryštalická štruktúra. Následne je isté množstvo deutéria (D) napustené do kryštálovej mreže elektródy pri vopred nastavenej teplote a tlaku. Potom, keď pomer počtu atómov deutéria k atómom kovu (D/Me) presiahne prahovú mieru 0,7, je aktivovaná reakcia fúzie D+D medzi atómami deutéria adsorbovanými v kryštálovej mreži nasledujúcim zavedením poruchy, ktorá navodí kmity po sebe idúcich plôch mreže do vibrácií (striedanie tlaku a ťahu). Systémy na odvedenie tepelnej energie generovanej fúziou sú k dispozícii.
Zariadenie a spôsob ilustrovaný vyššie však predstavujú značné problémy, pokiaľ ide o ich skutočné zavedenie do praxe. Po prvé, použitie deutéria je drahé v prípade priemyselného zavedenia zariadenia. Naviac je štartovací krok reakcie veľmi ťažko riaditeľný a opakovateľný. V skutočnosti je v mnohých prípadoch získané množstvo energie odlišné od množstva predpokladaného na základe energetických hodnôt vlastných D+D reakcií a v každom prípade nie je konštantný pre identické počiatočné podmienky a naštartovanie.
Podstata vynálezu
Predmetom tohto vynálezu je namiesto toho poskytnúť spôsob generácie energie, ktorý je schopný uskutočniť fúziu izotopov vodíka adsorbovaného na kove, a ktorý môže byť ako bez veľkých nákladov reprodukovaný v priemyselnom meradle, tak ľahko aktivovaný a zastavený.
Ďalším predmetom tohto vynálezu je poskytnúť generátor, ktorý vykonáva vyššie zmienený spôsob.
Tieto a ďalšie predmety sú uskutočnené týmto vynálezom, u ktorého sa spôsob generácie energie vyznačuje tým, že obsahuje:
- sýtiaci krok, v ktorom je jadro nasýtené množstvom izotopov vodíka H a D, ktoré sú adsorbované v kryštálovej mreži jadra,
- ohrievací krok, v ktorom je jadro nasýtené izotopmi vodíka ohriate na teplotu vyššiu, ako je prahová teplota zodpovedajúca Debyeovej konštante materiálu tvoriaceho jadro,
- štartovací krok, v ktorom je vytvorené v jadre vibračné napätie, ktoré aktivuje reakciu jadrovej fúzie izotopov vodíka,
- stacionárny krok, v priebehu ktorého je možné vymieňať teplo produkované H+D reakciou jadrovej fúzie, ktoré sa v jadre objavuje v dôsledku ustáleného pokračovania koherentného multimodálneho systému stacionárnych oscilácií.
Je rovnako zaistený krok na zastavenie fúznej reakcie v prípade, že je nutné ju prerušiť, a to vyvolaním ďalšieho vibračného napätia, ktoré dezorganizuje multimodálny systém stacionárnych oscilácií.
Prahová teplota, ktorá musí byť nevyhnutne prekročená v stacionárnom kroku, je Debyeova konštanta a pre mnoho použiteľných kovov je uvedená v tabuľke I. Aby sme mali väčšiu pravdepodobnosť úspechu reakcie, musí byť prahová teplota prekročená najmenej o ΔΤ, ktoré sa pohybuje medzi niekoľkými stupňami a niekoľkými desiatkami stupňov, podľa typu materiálu, z ktorého je aktívne jadro vytvorené. V každom prípade môže byť Debyeova teplota vypočítaná analyticky, lebo sa rovná h/K*Vcr, kde h je Planckova konštanta, K Boltzmanova konštanta a Vcr typická frekvencia pre každý materiál (kvôli ďalším podrobnostiam pozri Charles Kittel, Introduction to Solid State Physics, John' Willey and Sons, New York).
Typ vodíka, ktorý má byť absorbovaný, je prednostne prírodný vodík, inak povedané, vodík majúci pomer medzi izotopmi D a H okolo 1/6 000. Je však tiež možné získať reakciu s prírodným vodíkom ochudobneným alebo obohateným deutériom, s pomerom medzi izotopmi D a H v každom prípade väčším ako 1/80 000 a prednostne medzi 1/10 000 a 1/1 000.
Novým znakom tohto generátora je, že je opatrený reaktorom, ktorý obsahuje:
- aktívne jadro, na ktorom je prírodný, prípadne deutériom obohatený vodík adsorbovaný,
- generátorovú komoru obsahujúcu aktívne jadro,
- predkomoru na ohrievanie teplonosnej tekutiny,
- kopulu na zber teplonosnej tekutiny,
- množstvo rúrok, v ktorých daná tekutina prúdi z predkomory do zbernej kopule prechádzajúc uvedenou generátorovou komorou.
Prehľad obrázkov na výkresoch
Ďalšie charakteristiky a výhody spôsobu a generátora podľa tohto vynálezu sa objasnia v nasledujúcom popise niektorých jeho možných vyhotovení, danom ako neobmedzujúce príklady, vo vzťahu k priloženým výkresom, na ktorých:
obr. 1 ukazuje pozdĺžny rez prvým usporiadaním generátora podľa tohto vynálezu, obr. 2 je pozdĺžny rez druhým usporiadaním generátora podľa tohto vynálezu a tab. I ukazuje Debyeovu konštantu pre niektoré kovy a zliatiny.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Vo vzťahu k obr. 1 generátor na uskutočnenie spôsobu podľa tohto vynálezu obsahuje generátorovú komoru 2, ktorou prechádza zväzok rúrok 5 v medi, ktorý sa rozkladá medzi dvoma prírubami 6 zvarenými k opornému plášťu 11, ktorý zvonka určuje komoru 2. Rúrky 5 prechádzajú prírubou 10 a sú spojené s predkomorou 3_obsahujúcou prstencový plášť 3a vymedzený valcovým plášťom 13 so vstupmi 3b. Naviac sú rúrky 5 spojené so zbernou komorou 4, ktorá je spojená prívodmi s prírubami 14 s prostriedkami pre výmenu tepla a obehovým čerpadlom, ktoré nie sú znázornené.
Komora 2 je spojená axiálnymi rúrkami 6, ktoré prechádzajú komorou 10 na jednej strane a predkomorou 3 na druhej strane, s plynovou nádržou a pneumatickým čerpadlom (nie je znázornené), spojkami známeho typu umiestnenými mimo plášťa 13. Prívody 6 sú vhodné pre napájanie komory vodíkom alebo iným plynom. Na rúrkach 3 je galvanický nanesené aktívne jadro 1. s hrúbkou niekoľko milimetrov. Okolo podporného plášťa 11 je navinutá elektrická cievka 9, napríklad zapustená v keramickej matrici 9a.
Tekutina prichádzajúca zo vstupov 3b a prechádzajúca zväzkom rúrok 5, sa predhrieva v prstencovom plášti 3a a odnáša teplo generované v jadre 1 počas neharmonickej fúzie izotopov vodíka, ktorej naštartovanie bude popísané ďalej.
Čo sa týka obrázku 2, ďalšie usporiadanie generátora podľa tohto vynálezu obsahuje aktívne jadro 1_, majúce tvar valcovej tyče vloženej do komory 2, obsahujúcej vykurovací valec 20, v ktorom je zapustené elektrické vinutie 9.
Plášť 15, tvorený podporným plášťom 11 a valcovým plášťom 13, umožňuje priechod teplonosnej tekutiny, ktorá vstupuje vtokom 22 a odchádza z odtoku 23 potom, čo obtiekla plášť 11. Plyn, prítomný v komore 2, je vedený cez komoru 24 spojenú s plynovou nádržou a vzduchovým čerpadlom (neukázané) spojkami známeho typu. Jadro 1 sa dotýka elektródy 25 vhodnej na prenos impulzu piezoelektrického typu do jadra, aby sa aktivovala neharmonická fúzia izotopov vodíka, ako bude teraz popísané.
V obidvoch generátoroch podľa obrázkov 1 a 2 má vinutie 9_niekoľkoraké funkcie; okrem generovania magnetického poľa nevyhnutného pre adsorbciu vodíka jadrom tiež funkciu vykurovania komory a teplonosnej tekutiny, tak i funkciu naštartovania reakcie, napr. elektrickým impulzom s magnetostrikčným efektom.
Jadro 1 v prvom ukázanom prípade (obr. 1) je kovová vrstva, napr. mnohonásobná vrstva striedavo niklu a chrómu, zatiaľ čo v druhom prípade (obr. 2) je to valcová kovová tyč, napr. z chrómniklovej ocele. Jadro 1 má prednostne homogénny povrch ako je len možné bez vrubov a defektov. V kryštálovej mreži jadra IJe pôsobením známych metód adsorbovaný prírodný vodík majúci pomer izotopov D k H okolo 1/6 000. Percento deutéria vzhľadom k vodíku H môže tiež byť vyššie ako zmienené, avšak pri pomere D/H vyššom ako 1/1 000, i keď by nemusel byť výhodou pri využití reakcie ako kvôli súčasným cenám deutéria, tak aj kvôli obtiažnosti operácie prerušenia reakcie normálnym zastavením, ako bude popísané ďalej.
1. Krok sýtenia
Medzi známymi technikami sýtenia aktívneho jadra vodíkom tak, aby boli izotopy vodíka chemicky adsorbované v kryštálovej mreži, sú nasledujúce:
- elektrolytická adsorbcia
- ponorenie jadra do plynného prostredia obsahujúceho vodík pri prednastavenej teplote a tlaku,
- ponorenie jadra do roztoku HCI, HNO3, H2SO4,
- ponorenie jadra do galvanického kúpeľa obsahujúceho napr. NH3, keď je kov tvoriaci jadro uložený na podklade tvorenom materiálom ako je Cu alebo keramika.
Niektoré materiály vyžadujú aplikáciu magnetického poľa majúceho intenzitu vyššiu ako je saturačné pole, všeobecne vyššie ako 0,1 T. V dvoch prípadoch generátorov popísaných vyššie je magnetické pole vyrábané vinutím 9.
Absolútny tlak vodíka vo vnútri generátorovej komory musí byť udržiavaný na hodnotách prednostne medzi 1 a 1 000 milibarov (100 až 100 000 Pa) v každom prípade nižšom ako 4 bary (400 000 Pa), za ktorými sa už adsorbcia nekoná s výnimkou extrémne vysokých tlakov (> 50 barov, t.j. 5 MPa).
Chemická adsorbcia izotopov vodíka v kove jadra spôsobuje disociáciu H2 a D2 molekúl a tvorbu kovalentných väzieb (hydridov) medzi atómami H a D a kovom v kryštálovej štruktúre jadra. Elektrostatické odpudzovanie medzi atómami vodíka je clonené prebytkom záporného náboja, tvoreného voľnými elektrónmi kovu. Pokles elektrostatického odpudzovania vďaka týmto väzbám teda dovoľuje viazaným atómom priblížiť sa k sebe bližšie, ako je normálne možné s voľnými atómami v identických podmienkach.
Keď je nahustenie izotopov H a D adsorbovaných na kove vo vyššie uvedenom pomere dostatočne vysoké, napr. s číselným pomerom vodíkových izotopov k atómom kovu väčším ako 0,3, môže silná vibrácia mriežky, akokoľvek vytvorená, priblížiť dva systémy Me + H a D + Me k sebe tak, že sa atómy H a D dostanú do vzdialenosti menšej ako takej, v ktorej jadrové sily začínajú hrať úlohu.
2. Ohrievací krok
Podľa tohto vynálezu je možné úspešne vykonať štart fúznej reakcie iba pokiaľ teplota aktívneho jadra vzrastie na hodnotu väčšiu ako je Debyeova konštanta materiálu tvoriaceho jadro, pričom hodnoty tejto teploty sú uvedené pre mnoho kovov v tabuľke I. V skutočnosti iba nad uvedenou teplotou množstvo neharmonických oscilácií prevýši množstvo oscilácií harmonického typu s nasledujúcim vzrastom pravdepodobnosti, že sa vibračné vlnové vektory navzájom zvýšia (sčítajú). Je však nutné, aby sa úspešne aktivovala reakcia, aby bola Debyeova konštanta prekročená o niekoľko stupňov alebo o niekoľko desiatok stupňov podľa kovu použitého na jadro, aby bolo umožnené populácii neharmonických oscilácií dostatočne prekročiť populáciu harmonických oscilácií.
Ohrievací krok môže byť vykonávaný akýmkoľvek známym systémom, napr. termoelektrickým ohrevom, oxidáciou palív alebo inými exoergickými reakciami, rekombináciami iónov polyatomárnych molekúl, laserovými impulzmi a ponorením do horúcich tekutín.
3. Štartovací krok
V bodoch jadra, na ktoré bol naadsorbovaný vodík alebo, inými slovami, v blízkosti vonkajšieho povrchu jadra, môžu oscilácie (striedanie tlaku a ťahu) mreže spôsobiť, že sa dva vodíkové izotopy, vodík H a deutérium D navzájom k sebe priblížia bližšie, ako je kritická vzdialenosť, v ktorej, ako je popísané vyššie, vstupujú jadrové sily do hry.
Podľa tohto vynálezu je možné, za podmienok popísaných vyššie a len za týchto podmienok, aktivovať lokalizovanú jadrovú reakciu popísanú vyššie vyvolaním napätia v aktívnom jadre schopného tvoriť koherentný súčet veľkého množstva vlnových vektorov a teda získať lokálny gigantický vibračný impulz schopný dostatočne excitovať kryštálovú mriežku, kde sú adsorbované izotopy vodíka. Boli zmerané lokálne zmeny objemu, spôsobené expanziou aktívneho povrchu jadra, ktoré sú 20krát väčšie ako zmeny namerané v neaktívnej časti jadra.
Každá H + D fúzia produkuje He, uvoľňuje 5,5 MeV, čo je dostatočná energia na úplné vyparenie oblasti susediacej s bodom, kde nastala reakcia. V 3 tomto prípade by bola úplná H + D reakcia H + D= He + γο energiu 5,5 MeV. V tomto prípade sa však žiadne γ fotóny ani iné častice z jadra neuvoľňujú, lebo je -15 -16 trvanie kovalentných väzieb vodík - kov rádu 10 - 10 sekúnd, zatiaľ čo doba
-18 -21 jadrovej interakcie je rádovo 10 - 10 sekúnd. Teda energia uvoľnená fúziou môže disipovať v mriežke bez emisie častíc alebo γ fotónov (pozri Max Bom, Atomic Physics, ed. Blacky and Son, Glasgow; A. F. Davydov, Teória del nucleo atomico, ed. Zanichelli, Bologna; G. K. Werthaim, Môssbauer Effect).
Podrobnejšie, po prekročení Debyeovej konštanty je pravdepodobnosť aktivácie H + D reakcie vyššia, keď sa neharmonické členy medziatómových posunov stanú významné a toto sa môže stať iba ak je teplota dostatočne vyššia ako Debyeova konštanta, pri teplote charakteristickej pre každý materiál. Za týchto podmienok nasledujú po produkcii dostatočne silných stimulov vyvolaných vonkajšou akciou kvantá vibračnej energie prechádzajúcej kryštálovou mrežou, namiesto neorganizovaných oscilácií, koherentne interagujú s následným zvýšením (sčítaním) vlnových vektorov dotyčnicovo k povrchu aktívneho jadra s následným vznikom zosilnených energetických špičiek v jednotlivých bodoch (loci). Sledy vín, ktoré sa pohybujú aktívnym materiálom jadra, okrem tvorenia lokalizovaných fúzií, tvoria koherentný multimodálny systém stacionárnych oscilácii vo vnútri častí aktívneho materiálu jadra a spôsobujú teda zápornú zmenu entropie a následný tepelný výboj, ktorý môže byť využitý generátorom podľa tohto vynálezu.
Následne sa stacionárna vlna ďalej sama udržiava čerpacím efektom produkovaným H + D reakciou. V skutočnosti, z dôvodu toho, že je konfigurácia mriežky zmenená lokalizovanými vyparovaniami spôsobenými jednotlivými H + D reakciami v miestach (loci), vlnové reaktory sa sčítajú v iných miestach, blízko predchádzajúcich, kde je ale mriežka doteraz neporušená a aktivujú ďalšie H + D reakcie. Opakovaním fúzií bude mať jadro povrch s množstvom zásadne ekvidištančných dutín oddelených časťami doteraz neporušenej mriežky a hmotnosť aktívneho jadra sa postupne zmenšuje ako výsledok úspešných lokalizovaných vyparovaní.
Ďalej je rozloženie príznačné pre udržiavanie stacionárnych vín vykonané interakciou elektrónov s mriežkou, najmä za prítomnosti premenného elektromagnetického poľa. V skutočnosti každý prechod z jedného Fermiho stavu do iného má za následok emisiu častice s danou frekvenciou a vlnovým vektorom (pozri Charles Kittel, Introduction to Solid State Physics, John Willey and Sons, New York).
Štartovací krok môže byť vykonávaný rôznymi známymi typmi impulzov, pokiaľ je doba nábehu menšia ako 10’ sekundy.
V prípadoch, v ktorých sa aktívne jadro skladá z čistých kovov alebo ich zmesí s inými prvkami alebo látkami, oceľami, nerezovými oceľami, zliatinami alebo kovovými systémami s jednou alebo viacerými vrstvami, môže byť štartovací krok vykonávaný podľa jedného z nasledujúcich spôsobov.
- Metóda termického napätia spôsobeného gradientmi tlaku: θ polyatomárny plyn ako je H2, D2, HD, HT, C2H4, NH3, N2, O2 atď., je zavedený do generátorovej komory so záporným rozdielom entalpie fyzikálnej adsorbcie (ΔΗ) a zodpovedajúceho gradientu tlaku, ktorý je medzi 1 milibarom a 4 barmi (10 a
4.10 Pa). Ako je už známe, generuje zavedený plyn termické napätie na povrchu aktívneho jadra vďaka prechodnej disociácii molekúl plynu a ďalšej náhlej exoergickej reakcie opäť tvoriacej molekuly katalyzované povrchom jadra. Takéto termické napätie spôsobí vytvorenie sledov vín reakcie a rýchly štart spôsobu produkcie energie jadrovou fúziou H a D, ako je popísané vyššie. Usporiadanie na obr. 1 je navrhnuté presne pre tento typ štartu, v ktorom je polyatomárny plyn zavedený rúrkami 6 ukázanými na obr. 1. Počas reakcie je prechodom prúdu vinutím 9, umiestneným pozdĺž celej dĺžky jadra 1, udržiavané konštantné magnetické pole s indukciou medzi 0,2 a 1,5 Tešia.
- Metóda s mechanickým impulzom: mechanický torzný impulz, ťah alebo tlak pôsobia na konce aktívneho jadra s intenzitou a dobou nábehu napr. 0,1 s dostatočnou na vyvolanie štruktúrnej deformácie, ktorá potom aktivuje spôsob fúzie.
- Metóda s elektrostrikciou: elektrický prúdový impulz s vhodnou špičkovou hodnotou a dobou nábehu sa privedie ku koncom aktívneho jadra, napr. 1 000 A a 30 ns, aby vyvolal štruktúrnu deformáciu, ktorá potom aktivuje spôsob fúzie. Usporiadanie z obr. 2 je navrhnuté tiež pre tento typ štartu, v ktorom je impulz striedavého napätia vyvolaný elektródou 25 pripojenou k aktívnemu jadru 1 a napájanej prostredníctvom káblov 8.
- Optoelektronická metóda: Impulz laserového lúča s vysokým výkonom, napr. 1 MW sa zaryje do jadra a vyvolá rázovou vlnou teplotné napätie, ktoré obratom spôsobí náhlu štruktúrnu deformáciu, ktorá potom aktivuje spôsob fúzie.
- Metóda rádiovej frekvencie: Impulz rádiovej frekvencie pôsobí na aktívne jadro, ktoré má frekvenciu zodpovedajúcu rezonančnej frekvencii spinov izotopov vodíka alebo frekvencii plazmy voľných elektrónov kryštálovej mreže.
- Metóda ultrazvukových vibrácií: Aktívne jadro je v rezonančnej dutine. Energetický impulz ultrazvukových vibrácií majúci intenzitu a trvanie (napr. 10 1 s) dostatočné na vyvolanie fúznej reakcie, pôsobí na aktívne jadro.
V prípadoch, v ktorých je jadro typu ako je napr. kryštál, ktorý vykazuje piezoelektrický efekt, môže byť štartovací krok aktivovaný metódou s opačným piezoelektrickým efektom tak, že sa vyšle do koncov kovového jadra impulz striedavého napätia s frekvenciou rovnou frekvencii mechanickej rezonancie jadra so špičkovou hodnotou (napr. vyššou ako 5 kV) dostatočnou na vyvolanie štruktúrnej deformácie, ktorá aktivuje proces fúzie. Usporiadanie podľa obr. 2 je navrhnuté tiež pre tento typ štartu, v ktorom je impulz striedavého napätia vyvolaný elektródou 25 pripojenou k aktívnemu jadru 1 a napájanou káblami 8.
Pokiaľ je konečne materiál tvoriaci aktívne jadro feromagnetického typu, môže byť štartovací krok aktivovaný magnetostrikčnou metódou, ktorá spočíva vo vytvorení magnetického poľa kovového jadra so špičkovou hodnotou vyššou ako je intenzita magnetického nasýtenia a časom nábehu menším ako 101 s. Tento typ štartu môže byť vykonávaný oboma typmi generátorov podľa obr. 1 a 2 privedením magnetického impulzu vinutím 9.
4. Krok výmeny tepla
Následne po štarte je reakcia udržiavaná v stacionárnych podmienkach výmenou tepla teplonosnou tekutinou uvedenou do obehu vo zväzku rúrok 5, prechádzajúcim generátorovou komorou na obr. 1 alebo plášťom 15 na obr. 2. Odvod tepla nesmie presiahnuť stupeň, kedy zníži teplotu aktívneho jadra pod Debyeovu konštantu, lebo v tom prípade by mohlo dôjsť k pomalému zastaveniu reakcie.
Čo sa týka tepelného výkonu, ktorý môže byť získaný, hrajú dôležitú úlohu rozmery a tvar aktívneho jadra. Aktívne jadro môže mať tvar tyče, plátu, oddelených a/alebo spletených drôtov, voľného alebo stlačeného prášku, s alebo bez väzby. Napr. v generátorovej komore 2 na obr. 1 môže byť aktívne jadro tvorené namiesto kovom naneseným na rúrkach 5 množstvom tyčí umiestnených v rôznych bodoch samotnej komory. Eventuálne môže byť komora 2_naplnená kovovým prachom.
Zrejme musí teplota jadra 1, v ktorom prebieha reakcia, zostať dostatočne pod teplotou prechodu, nad ktorou mreža stráca svoje kryštálové vlastnosti a prechádza do amorfného stavu porovnateľného so sklom a toto sa deje pri teplotách, ktoré sú u všetkých kovov nižšie ako teploty tavenia. Za uvedených podmienok môže v skutočnosti jadro mať odozvu na oscilácie celkom odlišnú od chovania, ktoré sa prejavuje pri kryštalickom stave z dôvodu, že môže zmiznúť preferovaný smer, v ktorom sa vlnové vektory sčítajú s následkom absolútne žiadnej pravdepodobnosti získania vyššie zmienenej reakcie.
Je tiež nevyhnutné, že sa teplota, na ktorú je jadro privedené v ustálenej prevádzke, nepriblíži zvlášť kritickým teplotám, ktoré sú dobre známe a zistiteľné z experimentálne získaných diagramov adsorbcie, pri ktorých sa objavuje jav vzrastu vytesňovania vodíka z mreže.
5. Krok zastavenia reakcie
Reakcia môže byť prerušená zabrzdením koherentného multimodálneho systému stacionárnych oscilácií jednoducho vytvorením ďalšieho vibračného napätia, ktoré dezorganizuje tento systém vznikom kladnej entropie.
Toto môže byť napríklad uskutočnené vytvorením núteného vákua (absolútny tlak menší ako 0,1 milibaru, t.j. 10 Pa) a privedením prúdu plynu s kladným ΔΗ disociácie, napr. H2. Vplyvom aktívneho povrchu molekuly disociujú, nastane rýchle odvádzanie entropie z mreže s následným záporným teplotným napätím. Náhly pokles teploty vyvolá dezorganizáciu aktívneho miesta zastavenia jadrovej reakcie medzi izotopmi vodíka.
Alternatívne, i keď sa ponechá tlak plynu vo vnútri generátorovej komory nezmenený, je dostatočné vymieňať teplo chladením aktívneho jadra tak, že sa jeho teplota zníži pod Debyeovu konštantu. Výmena tepla môže byť napríklad uskutočnená tým, že necháme plyn s teplotou patrične pod Debyeovou konštantou obiehať vo zväzku rúrok prechádzajúcich generátorovou komorou.
Aby bol podaný ešte podrobnejší popis spôsobu podľa tohto vynálezu, je v nasledovnom podaných niekoľko praktických príkladov vo vzťahu k aplikácii vyššie zmienených krokov na kovové jadro, ktorého kryštálová mreža naadsorbovala isté množstvo prírodného vodíka.
Príklad 1
Prírodný vodík (D/H = 1/6 000) je privedený na 90 mm dlhú tyč s priemerom 5 mm, vyrobenú z kovového materiálu (Clunil), tvoreného izometrickými kryštálmi majúcimi atómy niklu a chrómu v rovnakom počte a vystriedané, a následne sa 4 adsorbuje po privedení H2 pri tlaku 500 mbar (5.10 Pa) a teplote 220 °C pri súčasnom ponorení v magnetickom poli s indukciou 1 T získanou pôsobením cievky 9 navinutej okolo jadra. Ide o generátor ukázaný na obr. 1, so zväzkom rúrok 5 bez nanesenia kovovej vrstvy.
Komora, obsahujúca tyč, potom je postupne privedená na teplotu o 20 °C nad Debyeovu konštantu, ktorá je pre Clunil 192 °C.
Štart sa vykonáva termoelektrickou metódou (tepelným impulzom vyvolaným impulzom prúdu prechádzajúceho vinutím 9), s jadrom vloženým po celú dobu do vyššie zmieneného magnetického poľa a ponoreným v prírodnom vodíku pri tlaku 500 milibarov (5.10 ). Presnejšie, štart sa deje impulzom s intenzitou 1 000 A a dobou nábehu 30 ns.
Počas reakcie bolo odvádzané čisté teplo priemerne 1,29 MJ denne, po 58 dni, po ktorých bola reakcia zastavená privedením H2 potom, čo bolo prechodne vyvolané vákuum (0,1 mbar, t.j. 10 Pa).
Pri zastavovaní reakcie bolo pozorované, že počas prechodu boli detekované rádioaktívne izotopy, o ktorých sa predpokladá, že sú spôsobené 3 nárazmi susedných jadier s jadrami H, D, He, ktoré sú urýchlené energiou y fotónov (5,5 MeV) produkovaných poslednými H + D reakciami a neodovzdanými do mreže kvôli aktivácii ďalších reakcií.
Príklad 2
200 mm dlhá niklová tyč s priemerom 3 mm adsorbovala prírodný vodík (D/H = 1/6 000) metódou ponorenia do plynného prostredia s kritickou teplotou 198 °C a súčasnou aplikáciou magnetického poľa s indukciou 1 T získaného prostredníctvom cievky 9 navinutej okolo jadra. Použitý generátor je ten z obr. 2.
Komora obsahujúca tyč bola potom privedená na teplotu o 20 °C (20 K) nad Debyeovou konštantou, ktorá je pre nikel 167 °C.
Štart sa vykonal elektrostrikčnou metódou, alebo, inými slovami, priložením elektródy na jadro, pričom elektródou je privedený impulz piezoelektrickej podstaty. Presnejšie, naštartovanie bolo získané impulzom najmenej 10 kV s dobou nábehu 0,1 s.
Počas reakcie bolo denne priemerne odvádzaných 4,74 MJ čistého tepla, po dobu 31 dní, po ktorej bola reakcia zastavená pomalým zastavením.
Príklad 3
Na 90 mm dlhú tyč s priemerom 5 mm, vyrobenú z AISI 316 ocele, ktorá bola temperovaná na 400 °C, aby sa eliminovalo vnútorné napätie, sa adsorbuje prírodný vodík (D/H = okolo 1/6 000) metódou ponorenia do plynného prostredia kyslého roztoku a potom ponorením do plynného prostredia pri absolútnom tlaku 4
600 mbar (6.10 Pa) a aplikáciou magnetického poľa s indukciou 1 T získaného prostredníctvom cievky 9 navinutej okolo jadra.
Komora obsahujúca tyč je potom uvedená na teplotu nad Debyeovou a presne na 314 °C.
Štart bol vykonaný termoelektrickou metódou a metódou tepelného napätia spôsobeného rekombináciou plynu.
Počas reakcie bolo denne priemerne odvádzaných 2,64 MJ, po dobu 34 dní, po ktorých bola reakcia zastavená pomalým zastavením s ochladením pod kritickú teplotu.
Príklad 4
V generátore, ako je ukázaný na obr. 1, obsahujúcom generátorovú komoru, ktorú križuje zväzok rúrok, vyrobených z medi, pričom na každej rúrke je galvanický nanesená 2 mm hrubá vrstva čistého niklu, do ktorej sa adsorbuje prírodný vodík (D/H = 1/6 000) metódou ponorenia do plynného prostredia s 4 absolútnym tlakom 600 mbar (6.10 Pa) a súčasnej aplikácii magnetického poľa s indukciou 1 T získaného prostredníctvom cievky navinutej okolo jadra a zapustenej v keramickej matrici.
Komora, obsahujúca zväzok rúrok, bola potom privedená na teplotu 210 °C, 57 °C nad Debyeovou konštantou.
Štart bol uskutočnený magnetostrikčnou metódou, inými slovami, privedením elektromagnetického impulzu do jadra vinutím 9. Presnejšie, naštartovanie bolo dosiahnuté impulzom 0,8 T a dobou nárastu 0,1 s.
Počas reakcie bolo prostredníctvom teplonosnej tekutiny prechádzajúcej zväzkom rúrok denne priemerne vymieňané 4,9 MJ čistého tepla, po dobu 6 dní, po ktorých bola reakcia zastavená pomalým zastavením získaným ochladením pod kritickú teplotu.
Priemyselná použiteľnosť spôsobu generácie a generátora, ktorý uskutočňuje spôsob, je teda evidentne daná tým, že umožňuje výrobu energie vo forme tepla prostredníctvom jadrovej fúzie pri obmedzených teplotách, bez emisie rádioaktívnych alebo inak nebezpečných častíc a po dlhé doby. Materiály použité pre aktívne jadro a pre zvyšok generátora nie sú drahé, čo poskytuje značné možnosti ekonomického využitia.
V prípadoch, kedy je aktívne jadro vytvorené z materiálu majúceho vyššiu Debyeovu konštantu, ako je kremík (640K), je teplota, pri ktorej je výmena tepla, vyššia ako v prípadoch popísaných vyššie. Je teda možné priamo využívať energiu získanú teplonosnou látkou, ktorá prechádza generátorom, napr. na pohon turbínových lopatiek alebo pre podobné aplikácie.
Vznik He ako produktu reakcie je naviac aj priemyselne využiteľný, čo je dané vysokou cenou tohto plynu.
Claims (34)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Spôsob generácie energie prostredníctvom neharmonický stimulovanej fúzie izotopov vodíka adsorbovaného na kovovom jadre, vyznačujúci sa tým, že obsahuje:krok sýtenia kovového jadra množstvom izotopov vodíka H a D, ktoré sú adsorbované v kryštálovej mreži jadra, ohrievací krok, v ktorom sa jadro nasýtené izotopmi vodíka ohrieva, aby dosiahlo teplotu vyššiu ako je prahová teplota zodpovedajúca teplote Debyeovej konštanty materiálu tvoriaceho jadro, štartovací krok jadra, v ktorom sa vytvára vibračné napätie s dobou nábehu menšou ako 0,1 s, ktoré aktivuje jadrovú fúziu izotopov vodíka, stacionárny krok, počas ktorého sa vymieňa teplo produkované H + D reakciou jadrovej fúzie, ktorá vzniká v jadre z dôvodu stáleho udržiavania koherentného multimodálneho systému stacionárnych oscilácií.
- 2. Spôsob podľa nároku 1, v ktorom počas ohrievacieho kroku musí byť prahová teplota zodpovedajúca Debyeovej konštante prekročená najmenej o ΔΤ medzi niekoľko stupňami a niekoľko desiatkami stupňov, podľa materiálu, z ktorého je aktívne jadro vytvorené.
- 3. Spôsob podľa nároku 1, v ktorom počas sýtiaceho, zahrievacieho, štartovacieho a stacionárneho kroku sa aplikuje na jadro magnetické pole majúce indukciu väčšiu ako 0,1 T.
- 4. Spôsob podľa nároku 1, v ktorom počas sýtiaceho kroku adsorbované izotopy vodíka do jadra majú pomer D izotopov k H izotopom väčší ako 1/80 000.
- 5. Spôsob podľa nároku 1, v ktorom počas sýtiaceho kroku izotopy vodíka adsorbované na jadro majú pomer D izotopov k H izotopom medzi 1/10 000 a 1/1 000.
- 6. Spôsob podľa nároku 1, v ktorom počas sýtiaceho kroku izotopy vodíka adsorbované na jadro izotopmi vodíka majú pomer izotopov D k izotopom H okolo 1/6 000 (prírodný vodík).
- 7. Spôsob podľa nároku 1, v ktorom na konci sýtiaceho kroku nahustenie H a D atómov adsorbovaných na kove prevyšuje pomer počtu izotopov vodíka k atómom kovu 0,3.
- 8. Spôsob podľa nároku 1, v ktorom sa po stacionárnom kroku vykonáva krok zastavenia fúznej reakcie zaistený ochladením jadra pod uvedenú prahovú teplotu.
- 9. Spôsob podľa nároku 1, v ktorom po stacionárnom kroku sa vykonáva krok zastavenia fúznej reakcie prostredníctvom produkcie ďalšieho vibračného napätia, ktoré dezorganizuje multimodálny systém stacionárnych oscilácií.
- 10. Spôsob podľa nároku 9, v ktorom krok zastavenia obsahuje po predchádzajúcom vytvorení vákua zavedenie polyatomárneho plynu do komory obsahujúcej aktívne jadro spôsobujúce tak ďalšie vibračné napätie.
- 11. Spôsob podľa nároku 1, v ktorom sa štartovací krok vykonáva prostredníctvom tepelného napätia získaného zavedením polyatomárneho plynu do komory obsahujúcej jadro, a to s tlakovým spádom medzi 1 milibarom a 4 barmi (102 a 4.105 Pa).
- 12. Spôsob podľa nároku 10 alebo 11, v ktorom polyatomárny plyn obsahuje H2, D2, HD, HT, C2H4, N2, O2 alebo zmes dvoch alebo viacerých týchto plynov.
- 13. Spôsob podľa nároku 1, v ktorom sa štartovací krok vykonáva mechanickým impulzom v kruté, ťahu alebo tlaku, aplikovaným na konce aktívneho jadra s dobou nábehu menšou ako 101 s.
- 14. Spôsob podľa nároku 1, v ktorom sa štartovací krok vykonáva elektrostrikciou získanou pôsobením impulzu elektrického prúdu privedeného do jadra.
- 15. Spôsob podľa nároku 1, v ktorom sa štartovací krok vykonáva impulzmi laserového lúča zarývajúceho sa do jadra.
- 16. Spôsob podľa nároku 1, v ktorom sa štartovací krok vykonáva impulzom rádiovej frekvencie privedeným k aktívnemu jadru a majúceho frekvenciu zodpovedajúcu rezonančnej frekvencii spinov izotopov vodíka.
- 17. Spôsob podľa nároku 1, v ktorom sa štartovací krok vykonáva impulzom rádiovej frekvencie, privedeným k aktívnemu jadru, majúcim frekvenciu zodpovedajúcu frekvencii plazmy voľných elektrónov v kryštálovej mreži jadra.L
- 18. Spôsob podľa nároku 1, v ktorom sa štartovací krok vykonáva impulzmi ultrazvukových vibrácií aplikovaných na jadre, pričom toto jadro je v rezonančnej dutine.
- 19. Spôsob podľa nároku 1, v ktorom sa štartovací krok vykonáva opačným piezoelektrickým efektom vyslaním pulzov striedavého napätia s frekvenciou rovnou frekvencii mechanickej rezonancie jadra do koncov jadra.
- 20. Spôsob podľa nároku 1, v ktorom sa štartovací krok vykonáva magnetostrikčným efektom, prostredníctvom vytvorenia magnetického poľa pozdĺž kovového jadra so špičkovou hodnotou vyššou ako intenzita magnetického nasýtenia a dobou nábehu nižšou ako 10 1 s.
- 21. Spôsob podľa nároku 1, v ktorom sa sýtiaci krok vykonáva elektrolytickými prostriedkami.
- 22. Spôsob podľa nároku 1, v ktorom sa sýtiaci krok vykonáva prostredníctvom ponorenia jadra do plynného prostredia obsahujúceho vodík.
- 23. Spôsob podľa nároku 1, v ktorom sa sýtiaci krok vykonáva ponorením jadra do roztokov HCI, HNO3, H2SO4.
- 24. Spôsob podľa nároku 1, v ktorom sa sýtiaci krok vykonáva ponorením jadra do galvanických kúpeľov obsahujúcich NH3, pričom kov tvoriaci jadro je uložený na podložke tvorenej Cu alebo keramikou.
- 25. Generátor energie prostredníctvom neharmonický stimulovanej fúzie izotopov vodíka adsorbovaných na kove, vyznačujúci sa tým, že obsahuje:aktívne kovové jadro, na ktorom sú izotopy vodíka adsorbované, generátorovú komoru obsahujúcu aktívne jadro, prostriedky výmeny tepla umiestnené vo vnútri alebo okolo generátorovej komory, v ktorých prúdi teplonosná tekutina, prostriedky na naštartovanie reakcie neharmonickej fúzie izotopov vodíka adsorbovaných na jadre.
- 26. Generátor podľa nároku 25, v ktorom má aktívne jadro tvar tyče vloženej do generátorovej komory.
- 27. Generátor podľa nároku 25, v ktorom prostriedky pre naštartovanie reakcie obsahujú elektrickú cievku zapustenú v keramickej matrici a obalenú okolo podporného plášťa určujúceho generátorovú komoru.
- 28. Generátor podľa nároku 27, v ktorom generátorovou komorou prechádza zväzok rúrok rozkladajúci sa medzi dvoma prírubami privarenými k podpornému plášťu, pričom zväzok rúrok je tiež spojený so zbernou komorou spojenou s prostriedkami pre vonkajšiu výmenu tepla a obehovým čerpadlom teplonosnej tekutiny.
- 29. Generátor podľa nároku 27 alebo 28, v ktorom je aktívne jadro galvanický nanesené na zväzku rúrok.
- 30. Generátor podľa niektorého z nárokov 27 až 29, v ktorom je generátorová komora spojená axiálnymi rúrkami, ktoré prechádzajú komorou na jednej strane a predkomorou na strane druhej, s nádržou plynu a pneumatickým čerpadlom vhodným na napájanie generátorovej komory vodíkom alebo inými plynmi vytvárajúcimi tepelné napätie a štartujúce reakciu.
- 31. Generátor podľa nároku 25 a 26, v ktorom je generátorová komora obsiahnutá vo vykurovacom valci, v ktorom je zapustené elektrické vinutie, pričom je upravený obal okolo valca, ktorý je tvorený podporným plášťom a valcovým plášťom a umožňuje priechod teplonosnej tekutiny, generátorová komora je spojená s plynovou nádržou a pneumatickým čerpadlom, jadro je spojené s elektródou vhodnou na prenos impulzu do jadra kvôli naštartovaniu reakcie.
- 32. Generátor podľa nároku 25, v ktorom je jadro kovová vrstva galvanický nanesená na Cu alebo keramickom podklade.
- 33. Generátor podľa nároku 25, v ktorom je jadro prach obsiahnutý v generátorovej komore.
- 34. Generátor podľa nároku 25, v ktorom prostriedky pre naštartovanie reakcie obsahujú piezoelektrickú elektródu pripevnenú k jadru.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IT94SI000001A IT1282858B1 (it) | 1994-01-27 | 1994-01-27 | Termofusore generatore di energia a effetto fasec: fusione anarmonica stimolata con emissione di calore. |
PCT/IT1995/000008 WO1995020816A1 (en) | 1994-01-27 | 1995-01-27 | Energy generation and generator by means of anharmonic stimulated fusion |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SK97896A3 true SK97896A3 (en) | 1997-07-09 |
Family
ID=11407684
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SK978-96A SK97896A3 (en) | 1994-01-27 | 1995-01-27 | Energy generation and generator by means of anharmonic stimulated fusion |
Country Status (20)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0767962B1 (sk) |
JP (1) | JPH09508212A (sk) |
KR (1) | KR970700918A (sk) |
CN (1) | CN1127735C (sk) |
AT (1) | ATE180918T1 (sk) |
AU (1) | AU691242B2 (sk) |
BG (1) | BG100797A (sk) |
BR (1) | BR9506650A (sk) |
CA (1) | CA2182102A1 (sk) |
CZ (1) | CZ222696A3 (sk) |
DE (1) | DE69510056T2 (sk) |
ES (1) | ES2133732T3 (sk) |
FI (1) | FI963010A (sk) |
HU (1) | HUT76408A (sk) |
IT (1) | IT1282858B1 (sk) |
NZ (1) | NZ279311A (sk) |
PL (1) | PL176912B1 (sk) |
RU (1) | RU2155392C2 (sk) |
SK (1) | SK97896A3 (sk) |
WO (1) | WO1995020816A1 (sk) |
Families Citing this family (28)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6248221B1 (en) | 1995-12-26 | 2001-06-19 | Randolph R. Davis | Electrolysis apparatus and electrodes and electrode material therefor |
US6024935A (en) * | 1996-01-26 | 2000-02-15 | Blacklight Power, Inc. | Lower-energy hydrogen methods and structures |
IT1314062B1 (it) * | 1999-10-21 | 2002-12-03 | St Microelectronics Srl | Metodo e relativa apparecchiatura per generare energia termica |
WO2001039203A2 (en) * | 1999-11-24 | 2001-05-31 | Impulse Devices, Inc. | Cavitation nuclear reactor |
WO2001039206A2 (en) * | 1999-11-24 | 2001-05-31 | Impulse Devices, Inc. | Cavitation nuclear reactor |
AU3262501A (en) * | 1999-11-24 | 2001-06-04 | Impulse Devices, Inc. | Cavitation nuclear reactor and method of operating same |
AU3072701A (en) * | 1999-11-24 | 2001-06-04 | Impulse Devices, Inc. | A cavitation nuclear reactor utilizing a high pressure vapor generator |
AU2724801A (en) * | 1999-11-24 | 2001-06-04 | Impulse Devices, Inc. | A new and improved system for removing heat from a cavitation nuclear reactor |
AU2905001A (en) * | 1999-11-24 | 2001-06-04 | Impulse Devices, Inc. | Materials for enhancing electrolytic cavitation reactions and methods for makingthe same |
WO2001039200A2 (en) * | 1999-11-24 | 2001-05-31 | Impulse Devices, Inc. | Cavitation nuclear reactor |
GR990100439A (el) * | 1999-12-22 | 2001-08-31 | Αντλια χωροχρονικης ενεργειας | |
WO2003019575A1 (en) * | 2001-08-30 | 2003-03-06 | Rui Vilela Mendes | Resonantly excited hybrid fusion of hydrogen isotopes absorbed in solid matter |
US7188033B2 (en) | 2003-07-21 | 2007-03-06 | Blacklight Power Incorporated | Method and system of computing and rendering the nature of the chemical bond of hydrogen-type molecules and molecular ions |
WO2005041368A2 (en) | 2003-10-24 | 2005-05-06 | Blacklight Power, Inc. | Novel molecular hydrogen gas laser |
WO2005116630A2 (en) | 2004-05-17 | 2005-12-08 | Blacklight Power, Inc. | Method and system of computing and rendering the nature of the excited electronic states of atoms and atomic ions |
ITMI20080629A1 (it) | 2008-04-09 | 2009-10-10 | Pascucci Maddalena | Processo ed apparecchiatura per ottenere reazioni esotermiche, in particolare da nickel ed idrogeno. |
IT1392217B1 (it) * | 2008-11-24 | 2012-02-22 | Ghidini | Metodo per produrre energia e generatore che attua tale metodo |
ITPI20110046A1 (it) | 2011-04-26 | 2012-10-27 | Chellini Fabio | Metodo e apparato per generare energia mediante reazioni nucleari di idrogeno adsorbito per cattura orbitale da una nanostruttura cristallina di un metallo |
HUP1100247A2 (en) * | 2011-05-11 | 2012-11-28 | Gyoergy Dr Egely | Method and device for renewable energy producting with resonant nano powdering plasma |
ITPI20110079A1 (it) * | 2011-07-14 | 2013-01-15 | Chellini Fabio | Metodo e apparato per generare energia mediante reazioni nucleari di idrogeno adsorbito per cattura orbitale da una nanostruttura cristallina di un metallo |
EP2783369B1 (en) * | 2011-11-27 | 2017-06-14 | Etiam Oy | Thermal-energy producing system and method |
US10475980B2 (en) | 2012-03-29 | 2019-11-12 | Lenr Cars Sa | Thermoelectric vehicle system |
US9540960B2 (en) | 2012-03-29 | 2017-01-10 | Lenr Cars Sarl | Low energy nuclear thermoelectric system |
KR102222184B1 (ko) * | 2013-07-18 | 2021-03-09 | 가부시키가이샤 클린 플래닛 | 반응체, 발열 장치 및 발열 방법 |
US10465302B2 (en) | 2014-08-07 | 2019-11-05 | Marathon Systems, Inc. | Modular gaseous electrolysis apparatus with actively-cooled header module, co-disposed heat exchanger module and gas manifold modules therefor |
CN104564420A (zh) * | 2015-01-16 | 2015-04-29 | 宁波华斯特林电机制造有限公司 | 一种镍氢冷聚变斯特林电机装置 |
CN105206313B (zh) * | 2015-10-15 | 2017-05-31 | 西安雍科建筑科技有限公司 | 一种冷聚变反应试验装置 |
CZ307004B6 (cs) * | 2016-03-08 | 2017-11-08 | Power Heat Energy S.R.O. | Způsob výroby tepelné energie, zařízení k tomu určená a systémy tepelné generace |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1990013124A1 (en) * | 1989-04-21 | 1990-11-01 | The Broken Hill Proprietary Company Limited | Cold nuclear fusion method and apparatus |
JPH02281185A (ja) * | 1989-04-21 | 1990-11-16 | Yasuyuki Sugano | 常温核融合超音波促進法 |
WO1990013128A1 (en) * | 1989-04-25 | 1990-11-01 | Electric Power Research Institute, Inc. | Enhancing nuclear fusion rate in a solid |
DE3913503A1 (de) * | 1989-04-25 | 1990-10-31 | Nmi Naturwissenschaftl U Mediz | Verfahren zur druchfuehrung einer 'warmen' kernfusion |
WO1990013125A1 (en) * | 1989-04-26 | 1990-11-01 | Brigham Young University | Piezonuclear fusion |
WO1990014670A1 (en) * | 1989-05-02 | 1990-11-29 | Electric Power Research Institute, Inc. | Isotope deposition, stimulation, and direct energy conversion for nuclear fusion in a solid |
SE465443B (sv) * | 1989-05-19 | 1991-09-09 | Teknisk Utveckling Ehr Ab | Saett och anordning foer utvinning av fusionsenergi |
WO1993005516A1 (en) * | 1991-08-28 | 1993-03-18 | Southern California Edison | Producing heat from a solute and crystalline host material |
-
1994
- 1994-01-27 IT IT94SI000001A patent/IT1282858B1/it active IP Right Grant
-
1995
- 1995-01-27 AU AU15890/95A patent/AU691242B2/en not_active Ceased
- 1995-01-27 NZ NZ279311A patent/NZ279311A/en unknown
- 1995-01-27 PL PL95315654A patent/PL176912B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1995-01-27 CZ CZ962226A patent/CZ222696A3/cs unknown
- 1995-01-27 SK SK978-96A patent/SK97896A3/sk unknown
- 1995-01-27 RU RU96117261/06A patent/RU2155392C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1995-01-27 JP JP7519971A patent/JPH09508212A/ja not_active Ceased
- 1995-01-27 DE DE69510056T patent/DE69510056T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1995-01-27 EP EP95907810A patent/EP0767962B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-01-27 AT AT95907810T patent/ATE180918T1/de not_active IP Right Cessation
- 1995-01-27 WO PCT/IT1995/000008 patent/WO1995020816A1/en not_active Application Discontinuation
- 1995-01-27 CA CA002182102A patent/CA2182102A1/en not_active Abandoned
- 1995-01-27 BR BR9506650A patent/BR9506650A/pt not_active IP Right Cessation
- 1995-01-27 CN CN95191401A patent/CN1127735C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1995-01-27 HU HU9602033A patent/HUT76408A/hu unknown
- 1995-01-27 ES ES95907810T patent/ES2133732T3/es not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-07-27 KR KR1019960704166A patent/KR970700918A/ko not_active Application Discontinuation
- 1996-07-29 FI FI963010A patent/FI963010A/fi unknown
- 1996-08-21 BG BG100797A patent/BG100797A/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
PL315654A1 (en) | 1996-11-25 |
JPH09508212A (ja) | 1997-08-19 |
AU691242B2 (en) | 1998-05-14 |
HUT76408A (en) | 1997-08-28 |
PL176912B1 (pl) | 1999-08-31 |
ITSI940001A1 (it) | 1995-07-27 |
ITSI940001A0 (it) | 1994-01-27 |
KR970700918A (ko) | 1997-02-12 |
DE69510056T2 (de) | 2000-02-03 |
HU9602033D0 (en) | 1996-09-30 |
RU2155392C2 (ru) | 2000-08-27 |
IT1282858B1 (it) | 1998-04-01 |
CA2182102A1 (en) | 1995-08-03 |
BR9506650A (pt) | 1997-09-02 |
DE69510056D1 (de) | 1999-07-08 |
CN1139990A (zh) | 1997-01-08 |
ATE180918T1 (de) | 1999-06-15 |
NZ279311A (en) | 1998-03-25 |
ES2133732T3 (es) | 1999-09-16 |
FI963010A0 (fi) | 1996-07-29 |
EP0767962A1 (en) | 1997-04-16 |
AU1589095A (en) | 1995-08-15 |
CZ222696A3 (en) | 1997-07-16 |
CN1127735C (zh) | 2003-11-12 |
BG100797A (en) | 1997-09-30 |
WO1995020816A1 (en) | 1995-08-03 |
EP0767962B1 (en) | 1999-06-02 |
FI963010A (fi) | 1996-07-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SK97896A3 (en) | Energy generation and generator by means of anharmonic stimulated fusion | |
RU96117261A (ru) | Способ и генератор для производства энергии посредством ангармонического вынужденного ядерного синтеза | |
US11469002B2 (en) | Methods, devices and systems for fusion reactions | |
US20080123793A1 (en) | Thermal power production device utilizing nanoscale confinement | |
Haines et al. | The past, present, and future of Z pinches | |
US4333796A (en) | Method of generating energy by acoustically induced cavitation fusion and reactor therefor | |
US20070286324A1 (en) | Direct generation of electrical and electromagnetic energy from materials containing deuterium | |
AU2018232904B2 (en) | Methods, devices and systems for fusion reactions | |
EP1642301A2 (en) | Fusion apparatus and methods | |
US20180330829A1 (en) | Electron emitter for reactor | |
US20200105423A1 (en) | Reducing the coulombic barrier to interacting reactants | |
WO2001039197A2 (en) | Cavitation nuclear reactor | |
WO2001039199A2 (en) | Enhancing electrolytic cavitation reactions | |
WO2001029844A1 (en) | A method and apparatus for generating thermal energy | |
Slough | FRC based fusion neutron source for materials evaluation | |
Oda et al. | A double electron capture by alpha particles in collisions with hydrogen molecules in low temperature plasma | |
WO2001039202A2 (en) | Cavitation nuclear reactor | |
Kirkpatrick et al. | MAGNETIC COMPRESSION/MAGNETIZED TARGET FUSION (MAGO/MTF)–AN UPDATE | |
Snowdon et al. | Molecule-surface interaction processes of relevance to gas blanket type fusion device divertor design | |
DE3910806A1 (de) | Verfahren und anordnung zu kernverschmelzungsreaktionen bei tiefen temperaturen |