SK279373B6 - Apparatus for thermal cracking of mixture of a liquid and gaseous hydrocarbons - Google Patents
Apparatus for thermal cracking of mixture of a liquid and gaseous hydrocarbons Download PDFInfo
- Publication number
- SK279373B6 SK279373B6 SK81-94A SK8194A SK279373B6 SK 279373 B6 SK279373 B6 SK 279373B6 SK 8194 A SK8194 A SK 8194A SK 279373 B6 SK279373 B6 SK 279373B6
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- heat exchanger
- line
- mixture
- gas
- liquid
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/14—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in pipes or coils with or without auxiliary means, e.g. digesters, soaking drums, expansion means
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
Description
Oblasť technikyTechnical field
Vynález sa týka zariadenia na tepelné štiepenie zmesi kvapalných a plynných uhľovodíkov vo výmenníkoch tepla.The invention relates to an apparatus for the thermal cleavage of a mixture of liquid and gaseous hydrocarbons in heat exchangers.
Doterajší stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
Zmesi uhľovodíkov, vyskytujúce sa v prírode, spravidla nemajú požadované chemické zloženie, preto čisto destilačné spracovanie týchto ropných surovín nie je dostatočné. Po prihliadnutí ku všetkým požiadavkám na konečný výsledok boli vyvinuté rôzne spôsoby premeny týchto látok s využitím katalyzátorov alebo i bez týchto katalytických prísad. Tieto tepelné premeny prebiehajú pri teplotách medzi 600 °C a 860 °C v závislosti od toho, aké východiskové suroviny a východiskové surovinové zmesi sú k dispozícii a aké výsledné produkty sa majú získať.The naturally occurring hydrocarbon mixtures do not generally have the desired chemical composition, therefore the purely distillation treatment of these petroleum raw materials is not sufficient. Taking into account all the requirements for the end result, various methods for converting these substances with or without catalysts have been developed. These thermal conversions take place at temperatures between 600 ° C and 860 ° C, depending on which feedstocks and feedstock mixes are available and the resulting products to be obtained.
Pre čo najlepšie zhodnotenie surovín sa okrem kvapalných nasýtených alebo nenasýtených uhľovodíkov s rovným alebo odbočným reťazcom, prípadne cyklických a aromatických uhľovodíkov, používajú tiež plynné uhľovodíky. Tieto plynné uhľovodíky pochádzajú prevažne zo spracovateľských zariadení nasledujúcich za štiepnymi zariadeniami, prípadne výrobnými zariadeniami na rôzne zmesi produktov. Tieto plynné produkty sa spravidla privádzajú do prívodných potrubí, vedúcich do štiepnych zariadení na kvapalné uhľovodíky. Tým sa jednak podstatne rozšíri rozsah možných typov využitia štiepneho zariadenia a jednak sa dosiahne podstatné obmedzenie dĺžky potrebných potrubí, pretože je možné vypustiť paralelne vedené potrubia, ktoré by boli nutné na prívod kvapalných uhľovodíkov a samostatne na prívod plynných uhľovodíkov.In addition to liquid saturated or unsaturated straight and branched chain hydrocarbons or cyclic and aromatic hydrocarbons, gaseous hydrocarbons are also used for the best recovery of the raw materials. These gaseous hydrocarbons originate predominantly from processing plants downstream of fission plants or production plants for various product mixtures. As a rule, these gaseous products are fed to the feed lines leading to the liquid hydrocarbon splitting apparatus. On the one hand, the range of possible types of use of the splitting apparatus is considerably widened and, on the other hand, the lengths of the necessary pipelines are substantially reduced, since it is possible to omit the parallel pipelines which would be necessary for liquid hydrocarbon feed and gas feed.
Zmesi uhľovodíkov sa musia spravidla zahrievať v niekoľkých stupňoch až na teplotu tepelného štiepenia. Prietočné množstvá zmesi v jednotlivých stupňoch, t. z. v jednotlivých výmenníkoch tepla, sú značné, čo platí najmä pre prvý stupeň, pretože tu okrem iného dochádza k častému odparovaniu kvapalných uhľovodíkov. Pri prebytku kvapalných uhľovodíkov v zmesi sa časť ich množstva vedie obtokovým potrubím z miesta nachádzajúceho sa pred vstupom do výmenníka tepla do potrubia vychádzajúceho z výmenníka tepla, aby sa odstránilo príliš výrazné ochladenie, pri ktorom teplota poklesne napríklad pod rosný bod látky zabezpečujúcej výmenu tepla, napríklad spalín. V tomto obtokovom potrubí však dochádza k tomu, že zmes produktov určená na predohriatie na potrebnú teplotu, nie je zahriata v potrebnom rozsahu, pretože výmenníkom tepla sa vedie len malá časť tejto zmesi produktov.As a rule, the hydrocarbon mixtures must be heated in several stages up to the thermal cleavage temperature. The flow rates of the mixture in each step, i. from. in the individual heat exchangers are considerable, especially in the first stage, since, among other things, there is frequent evaporation of liquid hydrocarbons. When there is an excess of liquid hydrocarbons in the mixture, part of their amount is passed through the bypass line from the point upstream of the heat exchanger to the line exiting the heat exchanger to remove too much cooling, where the temperature drops below the dew point of the heat exchanger. flue gas. However, in this bypass line, the product mixture to be preheated to the required temperature is not heated to the required extent, since only a small part of the product mixture is passed through the heat exchanger.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Nedostatky doteraz známych spracovateľských postupov sú odstránené zariadením na tepelné štiepenie zmesi kvapalných a plynných uhľovodíkov, obsahujúcim najmenej jedno potrubie na prívod zmesi, vyústené do výmenníka tepla, ktoré jc prípadne prietočne spojené s ďalším potrubím, vedeným z výmenníka tepla cez obtokové potrubie s uzatváracím orgánom na reguláciu prietoku, a ďalšie potrubie vedené z výmenníka tepla, do ktorého je zaústené najmenej jedno ďalšie potrubie na predohriatu vodnú paru, ktoré je na svojom konci vyústené do nasledujúceho výmenníka tepla, opatreného prípadne katalyzátorom, ktorého výstupné potrubie je vyústené do chladiaceho a oddeľovacieho ústrojenstva.The drawbacks of the known processes are eliminated by means of a thermal cleavage device for the mixture of liquid and gaseous hydrocarbons comprising at least one feed line leading to a heat exchanger, possibly connected in fluid flow to another pipe led from the heat exchanger via a bypass line to a shut-off valve. flow control, and an additional conduit from a heat exchanger into which at least one additional conduit for preheated water vapor, which at its end is connected to a subsequent heat exchanger, optionally equipped with a catalyst, the outlet conduit of which is discharged into the cooling and separating device.
Podstata vynálezu spočíva v tom, že pred prvým výmenníkom tepla je v smere prúdenia umiestnený najmenej jeden odlučovač plynu na oddelenie plynných zložiek zo zmesi, pričom obtokové potrubie obsahuje plynové potrubie, do ktorého je zaradený uzatvárací orgán na reguláciu prietoku a ktoré vedie z odlučovača plynu do ďalšieho výmenníka tepla, najmä cez ďalšie potrubie.The invention is characterized in that at least one gas separator is arranged upstream of the first heat exchanger for separating the gaseous components from the mixture, the bypass line comprising a gas conduit which includes a flow control shut-off member and which leads from the gas separator to a further heat exchanger, in particular via an additional pipe.
Tým, že pred prvým výmenníkom tepla môže byť opäť, aspoň čiastočne oddelený plynový podiel zo zmesi východiskových produktov, je možné vypustiť jedno zo zdvojených prívodných potrubí pre kvapalné, prípadne plynné východiskové produkty. Okrem toho vstupuje do prvého výmenníka tepla zmes, ktorá môže byť v podstate celkom zbavená plynných zložiek, takže v tomto prvom výmenníku tepla sa môže teplo odovzdávať výhodne iba do kvapalných látok, čo môže prebiehať v dôsledku vyššieho merného tepla kvapalín oproti plynným látkam podstatne účinnejšie. Plyn sa môže viesť z odlučovača plynu plynovým potrubím, ktoré vedie buď do ďalšieho výmenníka tepla, alebo už priamo do štiepnej komory. Plynové potrubie tak slúži ako obtokové potrubie pre prvý výmenník tepla, takže ním je možné regulovať teplotu látky zabezpečujúcej výmenu tepla, napríklad spalín. Tým sa na jednej strane dosahuje zvlášť vysoký stupeň odovzdávania tepla, pričom na druhej strane sa odstraňuje prílišné ochladzovanie napríklad spalín, pri ktorom by mohlo dôjsť k poklesu teploty pod hodnotu rosného bodu spalín a tým ku vzniku korozívnych procesov.In that, before the first heat exchanger, the gas portion of the feedstock mixture can again be separated, at least partially, it is possible to omit one of the twin feed lines for liquid or gaseous feedstocks. In addition, a mixture enters the first heat exchanger, which can be substantially completely devoid of gaseous components, so that in this first heat exchanger heat can only be transferred preferably to liquid substances, which can be considerably more efficient due to the higher specific heat of liquids. The gas can be led from the gas separator through a gas line, which leads either to another heat exchanger or directly to the fission chamber. Thus, the gas pipe serves as a bypass pipe for the first heat exchanger, so that it is possible to control the temperature of the heat exchanger, for example flue gas. This achieves, on the one hand, a particularly high degree of heat transfer, while on the other hand excessive cooling of, for example, flue gas is eliminated, in which the temperature could fall below the dew point of the flue gas and thereby lead to corrosive processes.
Ak je odlučovač plynu vytvorený vo forme gravitačného odlučovača, je možné , bez veľkých tlakových strát, dosiahnuť jednoduché delenie plynových zložiek zo zmesi plynných a kvapalných látok.If the gas separator is formed in the form of a gravity separator, it is possible, without great pressure losses, to achieve a simple separation of the gas components from the mixture of gaseous and liquid substances.
Zvlášť účinné oddelenie oboch týchto plynných a kvapalných zložiek zmesi sa dosahuje vo vírovom odlučovači, cyklóne.Particularly effective separation of both these gaseous and liquid components of the mixture is achieved in a vortex separator, a cyclone.
Ak je plynové potrubie z odlučovača plynu zaústené v smere prúdenia pred ďalším potrubím na vodnú paru do potrubia vystupujúceho z výmenníka tepla, je možné už do nasledujúceho výmenníka tepla priviesť zmes pozostávajúcu z plynných uhľovodíkov a vodnej pary. Takto je možné počítať so zvlášť výhodným znížením parciálneho tlaku pary vo výmenníku tepla, pri ktorom sa kvapalné uhľovodíky môžu zvlášť rýchlo odparovať a v tomto výmenníku tepla sa môže dosiahnuť ďalšie vysoké pohlcovanie tepla.If the gas line from the gas separator is connected downstream of the next water vapor line to the line exiting the heat exchanger, a mixture of gaseous hydrocarbons and water vapor can already be fed to the next heat exchanger. Thus, a particularly advantageous reduction of the partial pressure of the steam in the heat exchanger can be envisaged, in which liquid hydrocarbons can evaporate particularly rapidly and further high heat absorption can be achieved in this heat exchanger.
Ak je plynové potrubie vyvedené z odlučovača plynu zaústené do nasledujúceho výmenníka tepla, napríklad zo štiepnej pece, najmä do výstupného potrubia ďalšieho výmenníka tepla, môže sa , pri veľkom podiele plynnej zložky v zmesi, dosiahnuť aj v ďalšom výmenníku tepla dobrý prevod tepla bez nevýhodného ovplyvňovania východiskových produktov.If the gas pipe from the gas separator leads to a subsequent heat exchanger, for example from a cleavage furnace, in particular to the outlet pipe of another heat exchanger, a good heat transfer can be achieved in the next heat exchanger without a disadvantageous influence starting products.
Ak je plynové potrubie z odlučovača plynu napojené na ďalšie potrubie na vodnú paru, je možné dosiahnuť vytvorenie zmesi vodnej pary a plynných produktov, ktorá sa potom môže privádzať do prívodného potrubia pre ďalší výmenník tepla.If the gas line from the gas separator is connected to another water vapor line, it is possible to obtain a mixture of water vapor and gaseous products, which can then be fed to the supply line for another heat exchanger.
V inom výhodnom vyhotovení vynálezu je plynové potrubie z odlučovača plynu zaústené do prehrievača pary, aby sa tak plyn mohol ďalej zahrievať spoločne s vodnou parou.In another preferred embodiment of the invention, the gas line from the gas separator is connected to a steam superheater so that the gas can be further heated together with the water vapor.
Ak je zariadenie v ďalšom výhodnom vyhotovení vynálezu opatrené prídavným obtokovým potrubím okolo prvého výmenníka tepla, ktoré odbočuje z potrubia vedúceho okolo prvého výmenníka tepla, ktoré odbočuje z potrubia vedúceho do výmenníka tepla, za odlučovačom plynu a ktoré je zaústené najmä do ďalšieho potrubia po zaústení do plynového potrubia, je možné aj pri nárazovom prebytku kvapalných uhľovodíkov bez prílišného tlakového zaťaženia výmenníka tepla tieto výkyvy vyrovnávať, prípadne ovládať.If, in a further preferred embodiment of the invention, the apparatus is provided with an additional by-pass line around the first heat exchanger which branches off from the conduit leading around the first heat exchanger which branches off from the conduit leading to the heat exchanger, downstream of the gas separator. It is possible to compensate or control these fluctuations even in the event of a surplus of liquid hydrocarbons without excessive pressure on the heat exchanger.
Výmenníky tepla môžu byť tiež usporiadané do skupiny výmenníkov tepla.The heat exchangers can also be arranged in a group of heat exchangers.
Prehľad obrázkov na výkresochBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
Vynález bude bližšie vysvetlený pomocou príkladov uskutočnenia zobrazených na výkresoch, kde znázorňujú obr. 1 schému zapojenia štiepnej pece s dvomi predradenými výmenníkmi tepla, obr. 2 schematické zobrazenie odlučovača plynu a obr. 3 bočný pohľad na odlučovač plynu.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The invention will be explained in more detail with reference to the drawings, in which: FIG. 1 shows a schematic diagram of a splitting furnace with two upstream heat exchangers; FIG. 2 is a schematic illustration of a gas separator; and FIG. 3 is a side view of a gas separator.
Príklady uskutočnenia vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
V blokovej schéme zariadenia na výrobu olefínu, zobrazenom na obr. 1, sú vzájomne spojené potrubia R1( R2, ktoré privádzajú kvapalné uhľovodíky (benzín), prípadne plynné uhľovodíky s dvomi až štyrmi atómami uhlíka do tretieho potrubia R3, ktoré je na druhom konci vyústené do odlučovača G plynu. Kvapalné produkty sa potom vedú tretím potrubím R3 do prvého výmenníka W! tepla. Plynné produkty sa vedú z odlučovača G plynu plynovým potrubím Gi, ktoré slúži ako obtokové potrubie pre prvý výmenník Wj tepla a do ktorého je zaústené štvrté potrubie R4, vychádzajúce z prvého výmenníka W[ tepla. Do tohto štvrtého potrubia R4 je zaústené tiež prvé parné potrubie Dj, ktoré privádza paru z prehrievača D pary. Ďalší výmenník W2 tepla, do ktorého je vyústené štvrté potrubie R4, je prostredníctvom piateho výstupného potrubia R5 spojený so štiepnou pecou S a za ňou umiestneným výmenníkom tepla. Zo štiepnej pece S vedie šieste potrubie R<; do chladiaceho a deliaceho zariadenia K+A. Prehrievač D pary, v ktorom sa prípadne vytvára para, štiepna pec S a tiež oba výmenníky Wb W2 tepla sú vytvorené ako výmenníky tepla obsahujúce zväzky rúrok, pričom látkou zabezpečujúcou výmenu tepla sú spaliny. V plynovom potrubí Gi môže byť umiestnený regulačný ventil Vb regulujúci prietok plynu, ktorýje uzatvorený v prípade, kedy je žiaduce, aby celý objem plynovej zmesi bol vedený tretím potrubím R3 do prvého výmenníka VVj tepla. Druhé plynové potrubie G2 môže viesť tiež do výstupného piateho potrubia R5 druhého výmenníka tepla W2, prípadne môže byť tretie plynové potrubie G3 zaústené priamo do štiepnej pece S. Do plynových potrubí G2, G3 môžu byť vradené regulačné ventily V2, V3 na reguláciu prietoku.In the block diagram of the olefin production plant shown in FIG. 1, are connected pipe R 1 (R 2, which are fed liquid hydrocarbons (gasoline), or a gaseous hydrocarbon of two to four carbon atoms in the third conduit R3, which is at the other end led into a separator G gas. The liquid product was then leading third pipe R3 in the first heat W! heat. the gaseous products are passed from separator G gas gas pipeline Gi, which serves as a bypass line for the first heat WJ heat and in which the mouths fourth pipe R 4, starting from the first heat exchanger W [ heat. In the fourth pipe 4 is mouthed also a first steam line Dj, which feeds the steam from the superheater D steam. Another exchanger W2 of heat, into which open along the fourth conduit R4 is through the fifth outlet conduit R5 connected to a fission furnace with a From the cleavage furnace S, the sixth pipe R <; The steam superheater D, which optionally forms a steam, a cleavage furnace S, and also the two heat exchangers W b W 2 , are designed as heat exchangers comprising bundles of tubes, the heat exchange substance being flue gases. The gas line Gi can be located in the control valve regulating the flow of gas b, ktorýje enclosed in a case where it is desired that the volume of the gas mixture was passed via the line 3 to the R of the first heat exchanger VvJ. The second gas pipe G 2 may also lead to the outlet fifth pipe R 5 of the second heat exchanger W 2 , or the third gas pipe G 3 may be connected directly to the cleavage furnace S. Control valves V 2 may be inserted into the gas pipes G 2 , G 3. , V 3 for flow control.
Ak sa požaduje, aby plyn bol ešte viac zahriaty, je možné ho štvrtým plynovým potrubím G4 priviesť do prehrievača D pary alebo prípadne do generátora pary.If it is desired that the gas was even more heated, it can be a fourth gas pipeline to bring 4 G superheater steam or D or in the steam generator.
Prídavné k najmenej jednému plynovému potrubiu G2 až G4 je možné usporiadať tiež ďalšie obtokové potrubie , ktoré odbočuje z tretieho potrubia R3 pred prvým výmenníkom W! tepla a je zaústené do štvrtého potrubia R4 za prvým výmenníkom W2 tepla. Toto obtokové potrubie U2 obsahuje štvrtý ventil V4 regulujúci prietok.In addition to the at least one gas pipe G 2 to G 4, it is also possible to provide an additional bypass pipe which branches off the third pipe R 3 before the first exchanger W! Heat and opens into the fourth conduit R4 in the first heat exchanger W2. The bypass line U 2 includes a fourth valve V 4 flow control.
Výmenníkmi W2, W2 tepla a tiež prehrievačom D pary a štiepnou pecou S prúdia postupne spaliny, ktoré tvoria látku zabezpečujúcu výmenu tepla. Spaliny prechádzajú v smere šípky X2 štiepnou pecou S a potom v smere šípky X2 do vysokotlakovového prehrievača HD pary, v ktorom sa produkuje vysokotlaková para, ktorá ako je vidieť z obr. 1, sa neprivádza do procesu. Spaliny potom vstupujú v smere šípky X3 do prehrievača D pary, do ktorého sa tiež v smere šípky Z privádza prevádzková para. Z prehrievača D pary vstupujú spaliny v smere šípky X4 do druhého výmenníka W2 tepla, z ktorého sa potom spaliny privádzajú v smere šípky X5 do prehrievača KV napájacej vody pre kotol, ktorý tiež nie je nutný na uskutočnenie spôsobu podľa vynálezu. Z tohto prehrievača KV napájacej vody vystupujú spaliny v smere šípky Xó do prvého výmenníka W, tepla, z ktorého sa potom odvádzajú v smere šípky X7 do komína. Výmenníky tepla sa usporiadajú v závislosti noda nutných tepelných potenciálov, pričom štiepna pec S potrebuje najvyššiu teplotu spalín, zatiaľ čo prvý výmenník W2 tepla potrebuje spaliny s podstatne nižšou teplotou.The heat exchangers W 2 , W 2 and also the steam superheater D and the cleavage furnace S gradually flow flue gases, which form the heat exchange substance. The flue gases pass in the direction of the arrow X2 with destructive furnace and in the direction of arrow X 2 in the HD vysokotlakovového superheater steam, which produces high pressure steam, which, as seen in FIG. 1, is not fed into the process. The flue gases then enter in the direction of the arrow X 3 into the steam superheater D, to which also the process steam is supplied in the direction of the arrow Z. From the steam superheater, the flue gas D in the direction of arrow X 4 in the second heat exchanger W 2, of the flue gas is then fed in the direction of arrow X to the superheater 5 HF feed water for the boiler, which also is not necessary for the implementation of the process. From the superheater HF feed water the combustion gases in the direction of arrow X in the first heat o W, the heat from which is returned in the direction of arrow X into the chimney 7. The heat exchangers are arranged in dependence on the necessary thermal potentials, wherein the cleavage furnace S needs the highest flue gas temperature, while the first heat exchanger W 2 requires the flue gas at a substantially lower temperature.
Odlučovač G plynu, zobrazený schematicky na obr. 2, je opatrený valcovou rúrkou 1, ktorá slúži ako vonkajší zásobník. Do tohto vonkajšieho zásobníka je zaústené tretie potrubie R3, ktorým sa dopravuje zmes produktov v kvapalnej a plynnej forme. Vo valcovej rúrke 1 dochádza k extrémnemu spomaleniu rýchlosti prúdenia tejto zmesi, pričom súčasne začína oddeľovanie plynnej a kvapalnej fázy zmesi. Kvapalná fáza sa odvádza vystopujúcim tretím potrubím R3, zatiaľ čo plynná fáza sa odvádza druhou valcovou rúrkou 2, ktorá je predĺžená do prvého plynového potrubia G2 a tak sa privádza pri otvorenom ventile V2 štvrtého potrubia R4.The gas separator G shown schematically in FIG. 2, it is provided with a cylindrical tube 1 which serves as an outer container. Into this outer container is a third conduit R 3 , through which the product mixture in liquid and gaseous form is conveyed. In the cylindrical tube 1, the flow rate of this mixture is extremely slow, while at the same time the separation of the gas and liquid phases of the mixture begins. The liquid phase is discharged via the downstream third pipe R 3 , while the gas phase is discharged through a second cylindrical pipe 2, which is extended into the first gas pipe G 2 and thus supplied with the open valve V 2 of the fourth pipe R 4 .
Odlučovač plynu je v príkladnom vyhotovení podľa obr. 3 opatrený cyklónom a tretie potrubie R3 je zaústené tangenciálne do jeho kužeľovej nádoby 3. Zmes produktov sa pohybuje po špirálovej dráhe pozdĺž vonkajšej steny kužeľovej nádoby 3 smerom nadol a pritom dochádza k jej deleniu. Kvapalná fáza sa odvádza tretím potrubím R3 prechádzajúcim dnom kužeľovej nádoby 3, zatiaľ čo plynná fáza odchádza plynovým potrubím G2 do odťahu.In the exemplary embodiment of FIG. 3 is provided with a cyclone and the third conduit R 3 is tangentially connected to its conical vessel 3. The product mixture moves down a spiral path along the outer wall of the conical vessel 3 and is split. The liquid phase is discharged through the third conduit R 3 through the bottom of the conical vessel 3, while the gas phase is discharged through the gas conduit G 2 .
Príklad 1Example 1
Potrubím R3 s menovitou svetlosťou 80 mm sa privádza 1 625 kg kvapalného benzínu za hodinu a 750 kg plynného uhľovodíka s dvomi až štyrmi atómami uhlíka za hodinu do prvého výmenníka W, tepla. Okolo neho vedie obtokové potrubie Ub Zmes produktov vystupujúcich do prvého výmenníka W2 tepla má teplotu 60 °C, pričom na výstupe sa táto teplota zvýšila na 250 “C. Zmes sa v objemových množstvách 75 % kvapalnej fázy a 15 % plynnej fázy viedla obtokovým potrubím Ub Zmes produktov sa potom viedla štvrtým potrubím R4 s menovitou svetlosťou 80 mm, do ktorého sa privádzalo za hodinu 1 400 kg vodnej pary s teplotou 491 °C, do druhého výmenníka W2 tepla.Through a line R 3 having a nominal diameter of 80 mm, 1,625 kg of liquid gasoline per hour and 750 kg of a gaseous hydrocarbon having two to four carbon atoms per hour are fed to the first heat exchanger W, heat. Around it leads pass line b The product mixture exiting the first heat exchanger W2 has a temperature of 60 ° C, the outlet temperature was the increased to 250 "C. Mixture by volume of 75% of the liquid phase and 15% of the gas phase resulted in the bypass line Ub product mixture is then led via line R4 to the nominal inside diameter 80 mm into which supply a hour 1400 kg of water steam at 491 ° C, into the second heat exchanger W 2 .
Zmes produktov vstupujúcich do druhého výmenníka W2 tepla sa potom piatym potrubím R5 s menovitou svetlosťou 80 mm priviedla do štiepnej pece S. Táto štiepna pec S je vytvorená tiež vo forme výmenníka tepla a zmes sa v nej ďalej zahrieva. Zo šiesteho potrubia Rň vystupuje zmes s teplotou 865 °C.The mixture of products entering the second heat exchanger W 2 was then fed through a fifth line R 5 with a nominal diameter of 80 mm to the cleavage furnace S. This cleavage furnace S is also in the form of a heat exchanger and the mixture is further heated therein. A mixture having a temperature of 865 ° C emerges from line six .
Príklad 2Example 2
Tretím potrubím R3 s menovitou svetlosťou 80 mm sa privádza zmes produktov pozostávajúca z 1750 kg/hod. kvapalnej fázy a 750 kg/hod. plynnej fázy do prvého výmenníka W2 tepla. Do tohto tretieho potrubia R3 bol vradený odlučovač plynu s plynovým potrubím Gb Zmes produktov vstupujúca do prvého výmenníka W2 tepla mala teplotu okolo 60 °C a pri svojom výstupe mala teplotu zvýšenú na 220 °C. Plynovým potrubím G2 sa viedlo 15 objemových % plynnej fázy, ale žiadny podiel kvapalnej fázy, ktorá sa tak neohrievala. Zmes oboch produktov sa potom viedla štvrtým potrubím R4 s menovitou svetlosťou 80 mm, do ktorého sa privádzala vodná para v množstve 1300 kg za hodinu a teplotou 438 °C, do druhého výmenníka W2 tepla. Vstupujúca zmes produktov sa v druhom výmenníku W, tepla ohriala na teplotu 450 °C a takto zahriata zmes produktov sa potom privádzala piatym potrubím R5 s menovitou svetlosťou 80 mm do štiepnej pece. V štiepnej peci S sa táto zmes ďalej zahrievala a zo šiesteho potrubia R6 vystupovala táto zmes s teplotou 855 °C.A product line consisting of 1750 kg / h is fed through a third line R 3 with a nominal diameter of 80 mm. liquid phase and 750 kg / hr. gas phase to the first heat exchanger W 2 . A gas separator with a gas line G b was inserted into this third line R 3. The product mixture entering the first heat exchanger W 2 was at a temperature of about 60 ° C and at its outlet it was raised to 220 ° C. The gas tube G2, the lead 15 vol% of the gas phase but liquid phase of no interest, that is the unheated. The mixture of the two products was then passed through a fourth conduit R4 with a nominal diameter of 80 mm to which the steam of 1300 kg per hour and a temperature of 438 ° C was fed to a second heat exchanger W 2 . The incoming product mixture was heated to 450 ° C in a second heat exchanger W, and the thus heated product mixture was then fed through a fifth line R 5 with a nominal diameter of 80 mm to a splitting furnace. In the cleavage furnace S, the mixture was further heated and the mixture exited from line 6 through a temperature of 855 ° C.
Ako ukazuje porovnanie príkladov 1 a 2, je možné odlučovaním plynu ešte pred prvým výmenníkom W] tepla dosiahnuť podstatne lepšie zahriatie zmesi privádzanej do štiepnej pece S a ďalej podstatne lepšie ochladenie látky zabezpečujúcej výmenu tepla na výstupe z prvého výmenníka W, tepla , takže je možné výrazne zvýšiť účinok štiepnej pece S pri rovnakých energetických nárokoch.As the comparison of Examples 1 and 2 shows, by separating the gas prior to the first heat exchanger W1, a substantially better heating of the mixture fed to the cleavage furnace S and a substantially better cooling of the heat exchanger at the outlet of the first heat exchanger W can be achieved. significantly increase the effect of the cleavage furnace S with the same energy requirements.
Claims (8)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT0013793A AT398428B (en) | 1993-01-27 | 1993-01-27 | DEVICE FOR THERMALLY CLEAVING A MIXTURE WITH LIQUID AND GASEOUS HYDROCARBONS |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SK8194A3 SK8194A3 (en) | 1994-11-09 |
| SK279373B6 true SK279373B6 (en) | 1998-10-07 |
Family
ID=3482516
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SK81-94A SK279373B6 (en) | 1993-01-27 | 1994-01-24 | Apparatus for thermal cracking of mixture of a liquid and gaseous hydrocarbons |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0609191B1 (en) |
| AT (1) | AT398428B (en) |
| CZ (1) | CZ283129B6 (en) |
| DE (1) | DE59406524D1 (en) |
| DK (1) | DK0609191T3 (en) |
| ES (1) | ES2121177T3 (en) |
| FI (1) | FI115466B (en) |
| HU (1) | HU214480B (en) |
| NO (1) | NO306681B1 (en) |
| SI (1) | SI9400032A (en) |
| SK (1) | SK279373B6 (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20230153353A (en) | 2020-12-10 | 2023-11-06 | 토탈에너지스 원테크 벨지움 에스.에이. | How to improve feedstock flexibility in steam cracking |
| EP4074809A1 (en) | 2021-04-14 | 2022-10-19 | Total Research & Technology Feluy | Process and apparatus for cracking of thermally unstable feedstock |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4479869A (en) * | 1983-12-14 | 1984-10-30 | The M. W. Kellogg Company | Flexible feed pyrolysis process |
| JPH0819420B2 (en) * | 1988-09-05 | 1996-02-28 | 三井石油化学工業株式会社 | Degradation method for low-grade raw materials |
| DE4105095A1 (en) * | 1991-02-19 | 1992-08-20 | Linde Ag | METHOD FOR CONTROLLING PROCESSES IN SPLITTING OVENS FOR OLEFIN PRODUCTION |
-
1993
- 1993-01-27 AT AT0013793A patent/AT398428B/en not_active IP Right Cessation
-
1994
- 1994-01-14 EP EP94890007A patent/EP0609191B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-01-14 ES ES94890007T patent/ES2121177T3/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-01-14 DK DK94890007T patent/DK0609191T3/en not_active Application Discontinuation
- 1994-01-14 DE DE59406524T patent/DE59406524D1/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-01-24 SI SI9400032A patent/SI9400032A/en not_active IP Right Cessation
- 1994-01-24 SK SK81-94A patent/SK279373B6/en unknown
- 1994-01-25 CZ CZ94173A patent/CZ283129B6/en not_active IP Right Cessation
- 1994-01-25 NO NO940252A patent/NO306681B1/en unknown
- 1994-01-26 FI FI940385A patent/FI115466B/en active IP Right Grant
- 1994-01-26 HU HU9400231A patent/HU214480B/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO940252L (en) | 1994-07-28 |
| HUT69458A (en) | 1995-09-28 |
| DK0609191T3 (en) | 1999-04-26 |
| HU9400231D0 (en) | 1994-05-30 |
| FI940385A (en) | 1994-07-28 |
| FI115466B (en) | 2005-05-13 |
| AT398428B (en) | 1994-12-27 |
| EP0609191B1 (en) | 1998-07-29 |
| NO940252D0 (en) | 1994-01-25 |
| ATA13793A (en) | 1994-04-15 |
| FI940385A0 (en) | 1994-01-26 |
| CZ17394A3 (en) | 1994-08-17 |
| ES2121177T3 (en) | 1998-11-16 |
| SI9400032A (en) | 1994-09-30 |
| EP0609191A1 (en) | 1994-08-03 |
| SK8194A3 (en) | 1994-11-09 |
| HU214480B (en) | 1998-03-30 |
| NO306681B1 (en) | 1999-12-06 |
| DE59406524D1 (en) | 1998-09-03 |
| CZ283129B6 (en) | 1998-01-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6979757B2 (en) | Olefin production utilizing whole crude oil and mild controlled cavitation assisted cracking | |
| US7019187B2 (en) | Olefin production utilizing whole crude oil and mild catalytic cracking | |
| US4883582A (en) | Vis-breaking heavy crude oils for pumpability | |
| EP2678405B1 (en) | Heat removal and recovery in biomass pyrolysis | |
| JP5671087B2 (en) | Vertical combined feed / effluent heat exchanger with variable baffle angle | |
| JP6180525B2 (en) | Coke catcher | |
| JP5761865B2 (en) | Heavy feed mixer | |
| BR8102255A (en) | REACTOR FOR EXOTHERMAL REACTIONS AND PROCESS FOR THE PREPARATION OF HYDROCARBONS USING THIS REACTOR | |
| SK279373B6 (en) | Apparatus for thermal cracking of mixture of a liquid and gaseous hydrocarbons | |
| KR850700253A (en) | Hydrocarbon Pretreatment for Catalytic Cracking | |
| US4421065A (en) | Heating equipment for an installation using steam and heated gas | |
| CN107941047A (en) | A kind of heat exchanger, the four Hydrogenation iso-butane device and method of mixing carbon using the heat exchanger | |
| US20140058159A1 (en) | Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor | |
| AU2001274069B2 (en) | Apparatus and process for vaporizing a heavy hydrocarbon feedstock with steam | |
| KR100295069B1 (en) | Pyrolysis of Hydrocarbon Feeds | |
| RU2056176C1 (en) | Turbulent dust collector for hot gas cleaning | |
| SU758597A1 (en) | Apparatus for purifying waste gases | |
| US20220259504A1 (en) | Furnace Systems and Methods for Cracking Hydrocarbons | |
| CA1295571C (en) | Vis-breaking heavy crude oils for pumpability | |
| SU1518621A2 (en) | Recuperator for vapor conversion of natural gas | |
| JPS6058278B2 (en) | Transfer equipment for gaseous catalytic cracking products of heavy oil | |
| SU1077919A1 (en) | Process for cleaning convection section of four-flow pyrolysis coil | |
| CS238738B1 (en) | Method of heat intake for termal fission of hydrocarbon and apparatus to perform this method | |
| WO2006092005A1 (en) | Heat exchange apparatus | |
| BE715089A (en) |