HU214480B - Apparatus for thermal decompose of a mixture containing liquid and gaseous hydrocarbons - Google Patents
Apparatus for thermal decompose of a mixture containing liquid and gaseous hydrocarbons Download PDFInfo
- Publication number
- HU214480B HU214480B HU9400231A HU9400231A HU214480B HU 214480 B HU214480 B HU 214480B HU 9400231 A HU9400231 A HU 9400231A HU 9400231 A HU9400231 A HU 9400231A HU 214480 B HU214480 B HU 214480B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- heat exchanger
- pipeline
- gas
- gas separator
- mixture
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/14—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in pipes or coils with or without auxiliary means, e.g. digesters, soaking drums, expansion means
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
A főlyékőny és gáz-halmazállapőtú szénhidrőgéneket tartalmazó elegytermikűs bőntásáhőz szőlgáló berendezésnél az elegy számára legalábbegy csővezeték (R3) tőrkőllik egy hőcserélőbe (W1), amely adőttesetben a hőcserélőből (W1) indűló csővezetékkel (R4) egy átfőlyástszabályőzó szeleppel (V1) rendelkező kerülővezetéken átfőlyadékvezetőn össze van kötve. A hőcserélőből (W ) kilépő csővezeték(R4), amelybe legalább egy, a túlhevített vízgőz részére szőlgálótővábbi csővezeték – gőzvezeték (D1) – tőrkőllik, maga részéről egytővábbi hőcserélőbe (W2) tőrkőlli . Ennek kilépő csővezetéke (R5) egyűtánakapcsőlt bőntókemencébe (S), illetve hőcserélőbe vezet, melyadőtt esetben katalizátőrral van ellátva, s melynek kilépő csővezetéke(R6) gy hűtő- és szétválasztóberendezésbe (K+A) nyílik.Áramlásirányban nézve a hőcserélő (W1) előtt legalább egy, az elegybőla gáz-halmazállapőtú részt elválasztó gázleválasztó (G) vanalkalmazva. A erülővezeték (G1), amely egy átáramlást szabályőzózárószerkezetet – szelepet (V1) – tartalmaz. A gázleválasztóból (G)egy tővábbi csővezeték (R4) tőrkőllik egy tővábbi hőcserélőbe (W2, SD). ŕIn the case of the mixed thermal fractionation heating equipment containing hydrocarbons in the boiling point and gaseous state, at least one pipeline (R3) for the mixture is connected to a heat exchanger (W1), which is connected to the pipeline (R4) starting from the heat exchanger (W1) via a bypass line with an overflow control valve (V1) in a heat exchanger (W1) bound. The pipeline (R4) exiting the heat exchanger (W), into which at least one longer pipeline for the superheated water vapor – steam line (D1) – is connected, is itself connected to a longer heat exchanger (W2). Its outlet pipeline (R5) leads to a single-sealed blast furnace (S) and a heat exchanger, which is equipped with a catalyst, and its outlet pipeline (R6) opens into the cooling and separation device (K+A). Seen in the direction of flow, in front of the heat exchanger (W1) at least a gas separator (G) is used to separate the gaseous part from the mixture. The drain pipe (G1), which contains a flow-regulating closing device - valve (V1). From the gas separator (G), a longer pipeline (R4) is connected to a longer heat exchanger (W2, SD). ŕ
Description
A folyékony és gáz-halmazállapotú szénhidrogéneket tartalmazó elegy termikus bontásához szolgáló berendezésnél az elegy számára legalább egy csővezeték (R3) torkollik egy hőcserélőbe (Wj), amely adott esetben a hőcserélőből (W[) induló csővezetékkel (R4) egy átfolyást szabályozó szeleppel (V|) rendelkező kerülővezetéken át folyadékvezetőn össze van kötve. A hőcserélőből (W|) kilépő csővezeték (R4), amelybe legalább egy, a túlhevített vízgőz részére szolgáló további csővezeték - gőzvezeték (D1) torkollik, maga részéről egy további hőcserélőbe (W2) torkollik. Ennek kilépő csővezetéke (R5) egy utánakapcsolt bontókemencébe (S), illetve hőcserélőbe vezet, mely adott esetben katalizátorral van ellátva, s melynek kilépő csővezetéke (R^) egy hűtő- és szétválasztóberendezésbe (K+A) nyílik. Aramlásirányban nézve a hőcserélő (Wf) előtt legalább egy, az elegyből a gáz-halmazállapotú részt elválasztó gázleválasztó (G) van alkalmazva. A kerülővezeték (Gi), amely egy átáramlást szabályozó zárószerkezetet - szelepet (V,) tartalmaz. A gázleválasztóból (G) egy további csővezeték (R4) torkollik egy további hőcserélőbe (W2, S, D).In the apparatus for thermally decomposing a mixture of liquid and gaseous hydrocarbons, at least one conduit (R 3 ) for the mixture enters a heat exchanger (Wj), optionally with a flow control valve (V) with the conduit (R4) starting from the heat exchanger (W [). |) is connected via a liquid by-pass through a bypass. The pipeline (R4) exiting the heat exchanger (W |) into which at least one additional pipeline - steam pipe (D1) for superheated water vapor enters - in turn flows into an additional heat exchanger (W 2 ). Its outlet pipe (R 5 ) leads to a feed-in demolition furnace (S) or a heat exchanger, optionally provided with a catalyst, and its outlet pipe (R ^) opens to a cooling and separating device (K + A). In the downstream direction, at least one gas separator (G) separating the gaseous portion from the mixture is used before the heat exchanger (Wf). The bypass line (Gi), which comprises a flow control shut - off valve (V,). An additional pipeline (R4) flows from the gas separator (G) into an additional heat exchanger (W 2 , S, D).
HU 214 480 BHU 214 480 B
A leírás terjedelme 5 oldal (ezen belül 1 lap ábra)The scope of the description is 5 pages (including 1 page figure)
HU 214 480 ΒHU 214,480 Β
A találmány tárgya berendezés folyékony és gáz-halmazállapotú szénhidrogéneket tartalmazó elegy termikus bontásához, amelynél az elegy számára legalább egy csővezeték torkollik egy hőcserélőbe, amely adott esetben a hőcserélőből induló csővezetékkel egy átfolyást szabályozó szeleppel rendelkező kerülővezetéken át folyadékvezetően össze van kötve, továbbá ahol a hőcserélőből kilépő csővezeték, amelybe legalább egy, a túlhevített vízgőz részére szolgáló további csővezeték torkollik, a maga részéről egy további hőcserélőbe torkollik, melynek kilépő csővezetéke egy utánakapcsolt bontókemencébe, illetve hőcserélőbe torkollik, mely adott esetben katalizátorral van ellátva, s melynek kilépő csővezetéke egy hűtő- és szétválasztó berendezésbe nyílik.The present invention relates to an apparatus for the thermal decomposition of a mixture of liquid and gaseous hydrocarbons, wherein at least one conduit for the mixture is introduced into a heat exchanger, optionally connected to the conduit via a bypass having a flow control valve, a pipeline into which at least one additional pipeline for superheated water vapor flows, for its part, into an additional heat exchanger, the outlet pipeline of which is terminated in a downstream demolition furnace or heat exchanger, optionally provided with a strainer and a strainer, opens into equipment.
A természetben előforduló szénhidrogén-elegyek rendszerint nem a kívánt összetételűek, úgyhogy a kőolajtermékek tisztán desztillációs feldolgozása nem kielégítő. Annak érdekében, hogy a szükségleteket számításba vegyük, különféle eljárásokat fejlesztettek ki a természetes előfordulású kőolajtermékek átalakításához, amelyek közül különösen jelentősek a katalizátorokat alkalmazó vagy azok nélküli termikus átalakító eljárások. Ezek a termikus átalakító eljárások 600 °C ésNaturally occurring hydrocarbon mixtures are usually not the desired composition, so purely distillation of petroleum products is not satisfactory. In order to take account of needs, various processes have been developed for the conversion of naturally occurring petroleum products, of which thermal conversion with or without catalysts is particularly important. These thermal conversion processes are 600 ° C and 600 ° C
860 °C hőmérséklet között dolgoznak aszerint, hogy melyik kiindulási termék áll rendelkezésre és hogy milyen végtermék-elegyet kell előállítani.They operate at a temperature of 860 ° C, depending on which starting product is available and what final product mixture is required.
A lehető legmagasabb felhasználás, kihasználás érdekében a folyékony, telített vagy telítetlen, egyenesláncú, láncelágazásos, ciklikus és aromás szénhidrogének mellett gáz-halmazállapotú szénhidrogéneket is alkalmaznak. Ezek a gáz-halmazállapotú szénhidrogének legtöbbnyíre a legkülönbözőbb termékelegyekhez szolgáló bontó - krakkoló - berendezések, illetve termelőberendezések utáni feldolgozóberendezésekből származnak. Ezek a gáz-halmazállapotú termékek rendszerint a lebontóberendezéshez vivő, a folyékony szénhidrogénekhez szolgáló vezetékekbe vannak bevezetve. Ezáltal egyrészt jelentős mértékben megnő a berendezés alkalmazási tartománya, másrészt jelentősen csökken az alkalmazott csővezeték-mennyiség, mivel a párhuzamosan elhelyezett csővezetékeket, éspedig a gáz-halmazállapotú szénhidrátokhoz szolgáló, valamint a folyékony szénhidrogéneket szállító csővezetékeket el lehet hagyni.In addition to liquid, saturated or unsaturated, straight-chain, branched, cyclic and aromatic hydrocarbons, gaseous hydrocarbons are used to maximize their utilization. Most of the gaseous hydrocarbons are derived from digestion and cracking equipment for a variety of product mixtures and from post-production equipment. These gaseous products are usually introduced into conduits for liquid hydrocarbons for the decommissioning equipment. This results in a significant increase in the application range of the equipment and a significant reduction in the amount of pipeline used, since parallel pipelines, namely pipelines for gaseous carbohydrates and liquid hydrocarbons, can be omitted.
A szénhidrogén-elegyeket rendszerint több fokozatban kell a termikus bontás hőmérsékletére felhevíteni. Az egyes fokozatok - azaz a hőcserélők - teljesítménye rendszerint térfogatfuggően - különösen az első fokozatban - van méretezve, a folyékony szénhidrogén részleges elgőzölögtetéséhez. A folyékony szénhidrogének túlzott mértéke esetében annak egy részét a hőcserélő bemenete előtti helyről kerülővezetéken átjuttatjuk el a hőcserélő utáni vezetékbe, hogy elkerüljük a túlzott lehűlést, például a hőcserélő közeg - például füstgáz - harmatpont alá történő lehűlését. Ezen kerülővezeték útján mindenesetre elérjük azt, hogy az előmelegítéshez meghatározott termékelegy nem hévül fel a kívánt mértékig, mivel túl kevés részmennyiség vezetődik át a hőcserélőn.Mixtures of hydrocarbons are usually heated in several stages to the temperature of the thermal decomposition. The power of each stage, i.e. the heat exchangers, is usually volume-dependent, especially in the first stage, for partial evaporation of the liquid hydrocarbon. In the case of an excessive amount of liquid hydrocarbons, a portion thereof is passed through a bypass line from the location in front of the heat exchanger to the post-heat exchanger line to prevent excessive cooling, such as cooling of the heat exchanger medium, such as flue gas. In any case, this by-pass will ensure that the product mixture for preheating is not heated to the desired degree because too few partial amounts are passed through the heat exchanger.
Az előzőekben említett problémákat a találmány értelmében a bevezetésben ismertetett típusú berendezésnél úgy küszöböljük ki, illetve a feladatot úgy oldjuk meg, hogy áramlásirányban nézve a hőcserélő előtt legalább egy, az elegyből a gáz-halmazállapotú részt leválasztó gázleválasztót alkalmazunk, továbbá hogy a kerülővezeték egy gázvezeték, amely egy átáramlást szabályozó zárószerkezetet - szelepet - tartalmaz, végül hogy a gázleválasztóból egy további csővezeték egy további hőcserélőbe torkollik.According to the invention, the above-mentioned problems are eliminated or solved in the device of the type described in the introduction by using at least one gas separator separating the gaseous part of the mixture downstream of the heat exchanger, and the by-pass is a gas line, which comprises a flow control shut-off valve, a valve, and finally an additional pipeline from the gas separator to an additional heat exchanger.
Ha a gázleválasztó nehézségi erővel működő - gravitációs - leválasztóként van kialakítva, akkor nagyobb nyomásveszteség nélkül egyszerűen történhet a gáz-halmazállapotú rész leválasztása a gáz/folyékony fázisú elegyből.If the gas separator is designed as a gravitational separator operated by gravity, it is easy to separate the gaseous portion from the gas / liquid mixture without much pressure loss.
Különösen hatásos szétválasztás érhető el a gáz és a folyadék között egy ciklon segítségével.Particularly effective separation between gas and liquid is achieved by means of a cyclone.
Ha a gázleválasztóból jövő vezeték áramlásirányban nézve a vízgőz részére szolgáló további vezeték előtt torkollik a hőcserélőből kimenő vezetékbe, akkor további hőcserélőbe már a folyékony szénhidrogénekből, a gáz-halmazállapotú szénhidrogénekből és vízgőzből álló termékelegy lép be, úgyhogy a parciális gőznyomáscsökkenés a hőcserélőben különösen kedvezően vehető számításba, miáltal a folyékony szénhidrogén különös gyorsasággal tud elgőzölögni és további nagymértékű hőfelvétel érhető el ebben a hőcserélőben.If the gas separator line flows downstream of the additional conduit for water vapor into the outgoing heat exchanger conduit, the product mixture of liquid hydrocarbons, gaseous hydrocarbons and water vapor enters the further , allowing the liquid hydrocarbon to evaporate at a particularly fast rate and further high heat uptake in this heat exchanger.
Ha a gázleválasztóból jövő gázvezeték az utánakapcsolt hőcserélőbe - azaz a bontókemencébe, krakkolóbaIf the gas line from the gas separator to the feed-in heat exchanger - ie the demolition furnace, the cracker
- különösen a további hőcserélő kivezetésébe torkollik, akkor az elegyben lévő ilyen nagy mennyiségű gázhalmazállaptú termékeknél a további hőcserélőben is elérhető a hőátadás a gáz-halmazállapotú kimenő termékek hátrányos befolyásolása nélkül.particularly at the outlet of the further heat exchanger, heat transfer in such a large quantity of gaseous products in the mixture can be achieved in the further heat exchanger without adversely affecting the gaseous effluent products.
Ha a gázleválasztóból jövő gázvezeték a vízgőz számára szolgáló további csővezetékbe torkollik, akkor elérhető a vízgőz és a gáz-halmazállapotú termékek összekeverése, amely ezután a maga részéről a további hőcserélőhöz szolgáló vezetékbe vezethető be.If the gas line from the gas separator flows into an additional pipeline for water vapor, a mixing of the water vapor and gaseous products can be achieved, which can then be fed into the pipeline for the further heat exchanger.
Ha a gázleválasztóból a gázvezeték egy gőztúlhevítőbe torkollik, akkor a gázt a vízgőzzel együtt hevíthetjük.If the gas line from the gas separator flows into a steam superheater, the gas can be heated together with the water vapor.
Ha alkalmazunk egy járulékos kerülővezetéket a hőcserélőhöz, főként ha az el van látva egy átáramlást szabályozó zárószerkezettel - szeleppel -, amely kerülővezeték azon csővezetékből ágazik le a gázleválasztó után, amely a hőcserélőbe torkollik és előnyösen a gázvezeték betorkollása utáni második csővezetékbe nyílik, akkor a folyékony szénhidrogének lökésszerű túlmennyiségét is fel lehet fogni a hőcserélő nyomástúlterhelése nélkül, s adott esetben vezérelni is lehet.If an additional bypass is used for the heat exchanger, especially if it is provided with a flow control shut-off valve, which bypasses the pipeline after the gas separator, which flows into the heat exchanger and preferably after the gas line is flushed through the gas line. it can also be captured in surplus quantities without overloading the heat exchanger and controlled if necessary.
A hőcserélőket hőcserélőcsoportokként is felépíthetjük.The heat exchangers can also be set up as heat exchanger groups.
A találmányt a továbbiakban a berendezés példaképpeni kiviteli alakja kapcsán ismertetjük részletesebben a csatolt ábrák, valamint példák segítségével. Az ábrák közül:The invention will now be described in more detail with reference to an exemplary embodiment of the apparatus, with reference to the accompanying drawings and examples. From the figures:
- az 1. ábra blokkvázlatos formában mutat be egy bontókemencét, két eléje kapcsolt hőcserélővel;Figure 1 is a block diagram of a demolition furnace with two heat exchangers connected in front thereof;
- a 2. és 3. ábrán a gázleválasztó vázlatos képe látható.Figures 2 and 3 are schematic views of the gas separator.
Rátéve az 1. ábrára, az ott blokkvázlatosan bemutatott olefinelőállító berendezésnél az R! és R2 csővezeték, melyek a folyékony szénhidrogéneket (benzint), illetve a gáz-halmazállaptú, kettőtől négy szénatomos szénhidrogéneket az R3 csővezetékbe vezetik, amely viszont aReferring to Fig. 1, in the block diagram of an olefin generator shown therein, R! and R 2 pipelines which carry liquid hydrocarbons (gasoline) and gaseous two to four carbon atoms into the R 3 pipeline, which in turn
HU 214 480 ΒHU 214,480 Β
G gázleválasztóba torkollik. A folyékony termékeket ezután az R3 csővezetéken át a W) hőcserélőbe vezetjük. A gáz-halmazállapotú termékek a G gázleválasztóból a W) hőcserélőből kivezető R4 csővezetékbejutnak, éspedig a Gi gázvezetéken át, amely a W) hőcserélőhöz kerülővezetékként szolgál. Ebbe az R4 csővezetékbe a Di gőzvezeték is betorkollik, amely a gőzt a D gőztúlhevítőből vezeti tovább. A további W2 hőcserélő, amelybe az Rt csővezeték torkollik, az R5 kilépővezetéken át az S bontókemencével - krakkóiéval - az utána kapcsolt hőcserélővel van összekötve. Az S bontókemencéből az Rd csővezeték visz a K+A hűtő- és szétválasztó berendezésbe. A D gőztúlhevítő, amelyben adott esetben gőz keletkezik, az S bontókemence, valamint a W| és W2 hőcserélő csőköteges hőcserélőként vannak kialakítva, ahol is hőhordozó közegként fiistgáz szolgál. A Gi gázvezetékben átáramlásszabályozó V) szelep található, ami akkor záródik, amikor arra van szükség, hogy a teljes termékmennyiség az R3 csővezetéken keresztül a W| hőcserélőhöz vezetődjék. A G2 gázvezeték belevezethet a W2 hőcserélő R5 kilépővezetékébe vagy a G3 gázvezeték közvetlenül torkollhat az S bontókemencébe. Ezek a G2, illetve G3 gázvezetékek átáramlásszabályozó V2, illetve V3 szeleppel láthatók el.It ends up in a G gas separator. The liquid products are then introduced via the R 3 pipeline into the heat exchanger W). The gaseous products enter the pipeline R4 from the gas separator G to the heat exchanger W) and through the gas line Gi which serves as a by-pass to the heat exchanger W). This pipeline R4 also enters steam line Di, which transmits steam from steam superheater D. The additional heat exchanger W 2 , into which the Rt pipeline runs, is connected via the outlet pipeline R 5 to the demolition furnace S, a cracker, and a subsequent heat exchanger. From the S demolition furnace, the Rd pipeline takes you to the K + A refrigeration and separation plant. Steam superheater D, possibly producing steam, S demolition furnace and W | and the heat exchanger W 2 are designed as a tubular heat exchanger, wherein the heat carrier medium is a gas. In the gas pipeline Gi there is a flow control valve V) which closes when it is required that the total amount of product through the R 3 pipeline is W | to the heat exchanger. AG 2 gas lead into the heat exchanger 2 W S R escalate into direct bontókemencébe kilépővezetékébe 5 or G 3 pipeline. These G 2 and G 3 gas pipelines are provided with flow control valves V 2 and V 3 respectively.
Olyan kívánság esetén, hogy a gázt még túl kell hevíteni, a gázt a G4 gázvezetéken keresztül a D gőztúlhevítőhöz vagy adott esetben gőzfejlesztőhöz vezethetjük.If it is desired that the gas still needs to be overheated, the gas can be conveyed through the gas line G 4 to the steam superheater D or steam generator, if appropriate.
A G1G4 gázvezeték, illetve gázvezetéken kívül még egy további U, kerülővezeték is alkalmazható, amely a R3 csővezetéktől a W, hőcserélő előtt ágazik le és az R4 csővezetékbe a W[ hőcserélő után torkollik bele. Ez az Ui kerülővezeték egy átfolyás szabályozó V4 szeleppel van ellátva.In addition to the G1G4 gas pipeline, or in addition to the gas pipeline, an additional by-pass U may be used, branching out of the R 3 pipeline before the heat exchanger W1 and entering into the R4 pipeline after the heat exchanger W1. This UI bypass pipe is provided with a flow regulating valve V 4.
A W( és W2 hőcserélőn, valamint a D gőztúlhevítőn és az S bontókemencén - krakkóion - a hőhordozó közegként szolgáló füstgázok egymás után átáramlanak. A füstgázok az Xi nyílnak megfelelően áthaladnak az S bontókemencén, majd egy nem ábrázolt nagynyomású gőztúlhevítőbe jutnak, amelyben nagynyomású gőzt lehet fejleszteni, amelyet azonban nem kell a folyamatba bevezetni. Ezután a füstgáz az X3 nyíl értelmében D gőztúlhevítőbe jut, amelybe a Z nyílnak megfelelően eljárási gőzt vezetünk be. A D gőztúlhevítőből a füstgáz az X4 nyíl szerint a W2 hőcserélőbe lép be, amelyből azután egy nem ábrázolt kazántápvíz-előmelegítőbe juthat, amire azonban a találmány szerinti eljárás keretében ugyancsak nincs szükség. Ebből a kazántápvíz-előmelegítőből a füstgáz az X6 nyílnak megfelelően a W1 hőcserélőbe lép be, melyből azután a füstgázok az X7 nyíl szerint a kéményhez vezetődnek. A hőcserélők elrendezése a szükséges hőpotenciáknak megfelelően történik, ahol is az S bontókemence kívánja meg a legmagasabb füstgáz-hőmérsékletet, amivel szemben a W) hőcserélő lényegesen alacsonyabb hőmérsékletű füstgázokat igényel.On the heat exchanger W (and W 2 , and on the steam superheater D and the cracking furnace S, the cracking flue), the flue gases which flow through the flue gas are successively flowing through. developed, however, which should not be introduced into the process. Then, the flue gas passes D super heater under the X arrow 3, which is introduced Procedure steam accordance Z apart. A gőztúlhevítőből the flue gas enters the W heat exchanger 2. Thus, according to the X arrow 4, which in turn gave obtain a non-illustrated boiler feed water-preheater, but which is also not in the method of the invention is needed. From the boiler feed water-preheater flue gas enters according to X 6 are opened to the W1 heat exchanger, from which then the flue gas by the X arrow 7 of the chimney leading from. The hero The fins are arranged in accordance with the required heat potentials, whereby the demolition furnace S requires the highest flue gas temperature, whereas the heat exchanger W) requires substantially lower flue gas temperatures.
A 2. ábrán vázlatosan szemléltetett G gázleválasztó hengeres 1 csövet tartalmaz, amely külső tartályként szolgál. Ebbe a külső tartályba torkollik az R3 csővezeték, amelyen keresztül az előállított elegy folyékony és gáz-halmazállapotban jut be. A hengeres 1 csőben az áramlási sebesség rendkívüli mértékben lelassul, s ezzel egyidejűleg megtörténik a gáz-halmazállapotú és a folyékony fázis szétválasztása. A folyékony fázist a kilépő R3 csővezetéken át elvezetjük, míg a gáz-halmazállapotú fázist a hengeres 2 csövön keresztül - amely a Gj gázvezetékben folytatódik - vezetjük el, s az ily módon jut nyitott V1 szelep mellett az R4 csővezetékbe.Fig. 2 schematically illustrates a gas separator G cylindrical tube 1 which serves as an outer container. This external reservoir flows into the R 3 pipeline, which passes the resulting mixture into a liquid and gaseous state. In the cylindrical tube 1, the flow rate is extremely slow and simultaneously the gaseous phase and the liquid phase are separated. The liquid phase is discharged through the outlet pipeline R 3 , while the gaseous phase is discharged through the cylindrical pipe 2, which continues in the gas pipeline Gj, to the pipeline R 4 with the valve V1 open.
A 3. ábrán bemutatott G gázleválasztónál egy ciklon van alkalmazva, ahol az R3 csővezeték érintőlegesen torkollik a kúp alakú 3 tartályba. Az előállított elegy spirál alakban mozog lefelé a 3 tartály fala mentén és eközben szétválasztódik. A folyékony fázist az első résznél található R3 csővezetéken át elvezetjük, miközben a gáz-halmazállapotú fázis a Gigázvezetékenkeresztülkerülelvonásra.In the gas separator G shown in Fig. 3, a cyclone is used, where the pipeline R 3 extends tangentially into the conical container 3. The resulting mixture moves downwardly in a spiral shape along the wall of the container 3 and separates therefrom. The liquid phase is discharged through the conduit R 3 at the first portion, while the gaseous phase is withdrawn through the Giga pipeline.
1. példa:Example 1:
A 80 mm névleges belső átmérőjű R3 csővezetéken át óránként 1.625 kg folyékony benzint és óránként 750 kg 2-4 szénatomos gázállapotú szénhidrogént vezetünk a W[ hőcserélőbe. Alkalmaztunk egy Ui kerülővezetéket. A W1 hőcserélőbe belépő termékelegy 60 °C hőmérséklettel rendelkezik. Kilépéskor 250 °C-ra melegszik fel. A folyékony fázis 75 térfogatszázalékát és a gáz-halmazállapotú fázis 15 térfogatszázalékát az U] kerülővezetéken át vezetjük el, ami ily módon nem lesz felmelegítve. A termékelegy ezután a 80 mm névleges belméretű R4 csővezetéken keresztül, amelybe 1.400 kg/ó vízgőzt 491 °C-on vezetünk be, a W2 hőcserélőbe jut. A bejutó termékelegyet a W2 hőcserélőben 440 °C-ra hevítjük fel. Az így felhevített termékelegyet ezután a 80 mm belső méretű R5 csővezetéken át az S bontókemencébe vezetjük. Az S bontókemence hőcserélőként van kialakítva, amelyben az elegy tovább hevítődik. Az Rö csővezetékből 855 °C-os elegy lép ki.1.625 kg of liquid petrol per hour and 750 kg of hydrocarbons having 2 to 4 carbon atoms per hour are introduced into the W [heat exchanger] via an R 3 pipeline with a nominal inside diameter of 80 mm. A Ui bypass was used. The product mixture entering the W1 heat exchanger has a temperature of 60 ° C. On exiting, it warms to 250 ° C. 75% by volume of the liquid phase and 15% by volume of the gaseous phase are passed through the bypass line U1, which is thus not heated. The product mixture is then introduced into the W 2 heat exchanger via a 80 mm nominal R4 pipe, which is fed with 1.400 kg / h water vapor at 491 ° C. The incoming product mixture is heated to 440 ° C in the W 2 heat exchanger. The product mixture thus heated is then passed through an 80 mm inner tube R 5 to the demolition furnace S. The demolition furnace S is designed as a heat exchanger in which the mixture is further heated. The Rö pipeline exits at 855 ° C.
2. példa:Example 2:
A 80 mm belső átmérőjű R3 csővezetéken át 1.750 kg/ó folyadékból és 750 kg/ó gáz-halmazállaptú közegből álló termékelegy jut a Wi hőcserélőbe. Itt egy Gj gázvezetékkel ellátott gázleválasztó van alkalmazva. A W1 hőcserélőbe került termékelegy 60 °C hőmérsékletű. Kilépéskor a hőmérséklete 220 °C-ra melegedett fel. A termék gáz-halmazállaptú fázisának 15 térfogatszázalékát - folyékony fázis nélkül - a G] gázvezetéken átvezetjük, ami így nem melegszik fel. A termékelegy ezután az R4 csővezetéken keresztül, amely 80 mm belső átmérőjű, s amelybe 483 °C hőmérsékletű vízgőzt 1.300 kg/ó mennyiségben vezettünk be, a W2 hőcserélőbe jut. A belépő termékelegyet a W2 hőcserélőben 450 °C-ra hevítjük fel. Az így felhevített termékelegyet ezután a 80 mm belső átmérőjű R5 csővezetéken keresztül vezetjük az S bontókemencébe. Az S bontókemencében magában még tovább hevítjük, úgyhogy az R6 csővezetékből 855 °C hőmérsékletű elegy lép ki.A product mixture of 1,750 kg / h of liquid and 750 kg / h of gaseous medium is fed to the Wi heat exchanger via R 3 piping with an inside diameter of 80 mm. Here, a gas separator with a gas line Gj is used. The product mixture introduced into the heat exchanger W1 is 60 ° C. Upon exiting, the temperature rose to 220 ° C. 15% by volume of the gaseous phase of the product, without the liquid phase, is passed through the gas line G1, which is not heated. The product mixture is then introduced into the heat exchanger W 2 through an R4 pipeline having an inside diameter of 80 mm, to which water vapor at 483 ° C has been introduced at a rate of 1,300 kg / h. The incoming product mixture is heated to 450 ° C in the W 2 heat exchanger. The product mixture thus heated is then passed through a pipe R 5 having an inside diameter of 80 mm into the S demolition furnace. The furnace S is further heated on its own, so that the R 6 conduit exits at 855 ° C.
Amint az 1. és 2. példa összehasonlításából kitűnik, a W1 hőcserélő előtt történő gázleválasztással az S bontókemencéhez vezetendő elegy lényegesen jobb felhevítése érhető el, továbbá elérhető a hőcserélő közeg jelentős lehűlése a W, hőcserélőből való kilépésnél, úgyhogy az S bontókemence hatásossága ugyanakkora energiabefektetés mellett lényegesen megnövekszik.As can be seen from the comparison of Examples 1 and 2, gas separation prior to the heat exchanger W1 achieves a significantly better heating of the mixture to the demolition furnace S and significantly cools the heat exchange medium at the exit from the heat exchanger W. increases significantly.
HU 214 480 ΒHU 214,480 Β
SZABADALMI IGÉNYPONTOKPATENT CLAIMS
Claims (8)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT0013793A AT398428B (en) | 1993-01-27 | 1993-01-27 | DEVICE FOR THERMALLY CLEAVING A MIXTURE WITH LIQUID AND GASEOUS HYDROCARBONS |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HU9400231D0 HU9400231D0 (en) | 1994-05-30 |
| HUT69458A HUT69458A (en) | 1995-09-28 |
| HU214480B true HU214480B (en) | 1998-03-30 |
Family
ID=3482516
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU9400231A HU214480B (en) | 1993-01-27 | 1994-01-26 | Apparatus for thermal decompose of a mixture containing liquid and gaseous hydrocarbons |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0609191B1 (en) |
| AT (1) | AT398428B (en) |
| CZ (1) | CZ283129B6 (en) |
| DE (1) | DE59406524D1 (en) |
| DK (1) | DK0609191T3 (en) |
| ES (1) | ES2121177T3 (en) |
| FI (1) | FI115466B (en) |
| HU (1) | HU214480B (en) |
| NO (1) | NO306681B1 (en) |
| SI (1) | SI9400032A (en) |
| SK (1) | SK279373B6 (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20240043759A1 (en) | 2020-12-10 | 2024-02-08 | Totalenergies Onetech Belgium | Method for improving feedstock flexibility of steam cracking |
| EP4074809A1 (en) | 2021-04-14 | 2022-10-19 | Total Research & Technology Feluy | Process and apparatus for cracking of thermally unstable feedstock |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4479869A (en) * | 1983-12-14 | 1984-10-30 | The M. W. Kellogg Company | Flexible feed pyrolysis process |
| JPH0819420B2 (en) * | 1988-09-05 | 1996-02-28 | 三井石油化学工業株式会社 | Degradation method for low-grade raw materials |
| DE4105095A1 (en) * | 1991-02-19 | 1992-08-20 | Linde Ag | METHOD FOR CONTROLLING PROCESSES IN SPLITTING OVENS FOR OLEFIN PRODUCTION |
-
1993
- 1993-01-27 AT AT0013793A patent/AT398428B/en not_active IP Right Cessation
-
1994
- 1994-01-14 ES ES94890007T patent/ES2121177T3/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-01-14 DE DE59406524T patent/DE59406524D1/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-01-14 DK DK94890007T patent/DK0609191T3/en not_active Application Discontinuation
- 1994-01-14 EP EP94890007A patent/EP0609191B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-01-24 SI SI9400032A patent/SI9400032A/en not_active IP Right Cessation
- 1994-01-24 SK SK81-94A patent/SK279373B6/en unknown
- 1994-01-25 NO NO940252A patent/NO306681B1/en unknown
- 1994-01-25 CZ CZ94173A patent/CZ283129B6/en not_active IP Right Cessation
- 1994-01-26 HU HU9400231A patent/HU214480B/en not_active IP Right Cessation
- 1994-01-26 FI FI940385A patent/FI115466B/en active IP Right Grant
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| HU9400231D0 (en) | 1994-05-30 |
| ATA13793A (en) | 1994-04-15 |
| CZ17394A3 (en) | 1994-08-17 |
| NO940252L (en) | 1994-07-28 |
| SI9400032A (en) | 1994-09-30 |
| EP0609191B1 (en) | 1998-07-29 |
| SK279373B6 (en) | 1998-10-07 |
| SK8194A3 (en) | 1994-11-09 |
| FI940385A0 (en) | 1994-01-26 |
| AT398428B (en) | 1994-12-27 |
| DK0609191T3 (en) | 1999-04-26 |
| NO940252D0 (en) | 1994-01-25 |
| CZ283129B6 (en) | 1998-01-14 |
| FI115466B (en) | 2005-05-13 |
| NO306681B1 (en) | 1999-12-06 |
| ES2121177T3 (en) | 1998-11-16 |
| EP0609191A1 (en) | 1994-08-03 |
| DE59406524D1 (en) | 1998-09-03 |
| HUT69458A (en) | 1995-09-28 |
| FI940385A (en) | 1994-07-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4883582A (en) | Vis-breaking heavy crude oils for pumpability | |
| US5417937A (en) | Apparatus for wet oxidation | |
| AU2015283062B2 (en) | Heat transfer device | |
| SU1597094A3 (en) | Method of catalytic methanization of synthesis gas | |
| ES501279A0 (en) | A SUITABLE REACTOR TO PERFORM EXOTHERMIC REACTIONS IN THE GASEOUS OR STEAM PHASE | |
| EP0257719A1 (en) | Apparatus for heating steam formed from cooling water | |
| HU214480B (en) | Apparatus for thermal decompose of a mixture containing liquid and gaseous hydrocarbons | |
| US5236671A (en) | Apparatus for ammonia synthesis | |
| EP0235429B1 (en) | Feed gas saturation system for steam reforming plants | |
| WO2001012310A1 (en) | Catalyst tubes for endothermic reaction especially for the production of hydrogen and syngas | |
| CS272797B2 (en) | Heat exchange installation | |
| FR2572380A2 (en) | METHANOL REFORMING PROCESS AND DEVICE FOR IMPLEMENTING THE SAME | |
| US5015459A (en) | High pressure-low pressure steam system for extended Claus sulfur recovery plant | |
| CN103649665A (en) | Heat exchange system | |
| EP3765403B1 (en) | Method for revamping and increasing the capacity of a hydrocarbon reforming section | |
| US5141733A (en) | High pressure-low pressure steam system for extended Claus sulfur recovery plant | |
| CN112742336B (en) | Hydrocarbon gasification reactor | |
| JPH01100012A (en) | Synthesis, paticularly ammonia synthesis and apparatus | |
| CA1295571C (en) | Vis-breaking heavy crude oils for pumpability | |
| US2089361A (en) | Apparatus for cracking oil | |
| KR960701171A (en) | THERMAL CRACKING OF A HYDROCARBON FEED | |
| JPH11323351A (en) | Plastic melt auxiliary unit | |
| RU2079347C1 (en) | Gas preparation method | |
| CN112573481A (en) | Cascaded slow alternating temperature methyl alcohol hydrogen production line | |
| US20040230029A1 (en) | Reactor and process for making amide plastics and super plastics |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HPC4 | Succession in title of patentee |
Owner name: OMV REFINING & MARKETING GMBH, AT |
|
| MM4A | Lapse of definitive patent protection due to non-payment of fees |