SE540735C2

SE540735C2 - Method for counteracting the build-up of frost on a heat recycler arranged at an air treatment unit

Info

Publication number: SE540735C2
Application number: SE1750396A
Authority: SE
Inventors: Bjärklev Johan; Berg Daniel
Original assignee: Flaektgroup Sweden Ab
Priority date: 2017-03-31
Filing date: 2017-03-31
Publication date: 2018-10-23
Also published as: EP3601894A4; RU2760419C2; WO2018182479A1; EP3601894A1; RU2019128646A; RU2019128646A3; SE1750396A1

Abstract

Metod för att motverka uppbyggnad av frost på en värmeåtervinnare (1) anordnad vid ett luftbehandlingsaggregat (2), varvid metoden kännetecknas av att i varje driftpunkt motverka uppbyggnad av frost på värmeåtervinnaren (1) på ett energieffektivt sätt enligt följande. Genom mätning av frånluftens (5) temperatur och fuktighet samt beräkna dess daggpunkt, och därefter fastställa en valideringstemperatur samt en frostuppbyggnadstemperatur vilka beror bland annat på typ av värmeåtervinnare (1) kontrolleras valideringstemperaturen mot minst ett av två kriterier K, K. Om minst ett av kriterierna Keller Ksätts åtgärd in för att påverka driftpunkten för värmeåtervinnaren (1) genom att minska dess verkningsgrad η och/eller höja uteluftens (7) temperatur innan värmeåtervinnaren (1), precis så mycket att något av kriterierna K, Kinte längre uppfylls, för åstadkommande av optimal återvinning och samtidigt motverka frostuppbyggnad.Method for counteracting the build-up of frost on a heat recovery (1) arranged at an air treatment unit (2), the method being characterized in that at each operating point counteracting the build-up of frost on the heat recovery (1) in an energy-efficient manner as follows. By measuring the temperature and humidity of the exhaust air (5) and calculating its dew point, and then determining a validation temperature and a frost build-up temperature which depend, among other things, on the type of heat recovery (1), the validation temperature is checked against at least one of two criteria K, K. the criteria Keller K A measure is taken to affect the operating point of the heat recovery (1) by reducing its efficiency η and / or raising the temperature of the outdoor air (7) before the heat recovery (1), just so that one of the criteria K, Kinte is no longer met, to achieve of optimal recycling and at the same time counteract frost build-up.

Description

Metod för att motverka uppbyggnad av frost på en värmeåtervinnare anordnad vid ett luftbehandlingsaggregat Uppfinningens område Föreliggande uppfinning avser en metod för användande vid ett luftbehandlingsaggregat vilket är försett med en värmeåtervinnare av något slag för återvinning av energi ur en frånluftsström och överföra denna energi till en tilluftström. Syftet är att i varje driftpunkt motverka att frost byggs upp på värmeåtervinnarens ytor, men att ändå utnyttja värmeåtervinnaren maximalt, företrädesvis genom ett minimalt antal givare, och på så sätt minimera den energiförlust som uppstår om avfrostning av värmeåtervinnaren måste ske. Field of the Invention The present invention relates to a method for use in an air treatment unit which is provided with a heat recovery of some kind for recovering energy from an exhaust air stream and transferring this energy to a supply air stream. The purpose is to counteract at each operating point that frost builds up on the heat recovery surface, but to still utilize the heat recovery to the maximum, preferably through a minimum number of sensors, and thus minimize the energy loss that occurs if defrosting of the heat recovery must occur.

Uppfinningens bakgrund Ett välkänt problem inom luftbehandlingstekniken är att det lätt bildas frost på ytorna på värmeåtervinnaren under vissa förutsättningar så som hög fukthalt i frånluften i kombination med kall uteluftstemperatur vilken uteluft anländer till värmeåtervinnaren i princip ouppvärmd i många fall. Eftersom frostbildning på ytor i värmeåtervinnaren påverkar återvinningsgraden negativt eftersträvas att antingen förhindra frostbildningen helt, alternativt att tillåta en viss uppkomst av frost eller påväxt av is och därefter avfrosta genom olika metoder och anordningar. Kända metoder innefattar oftast att ett antal mätningar genomförs för att indikera frostbildning alternativt risk för frostbildning. En metod är exempelvis att mäta frånluftens temperatur och fuktinnehåll samt till värmeåtervinnaren ingående uteluftstemperatur och låta det vara en indikator för att avgöra om värmeåtervinningen skall reduceras för att på så sätt avfrosta eller undvika frostbildningen. Ett annat känt sätt är att bland annat mäta tryckfall över värmeåtervinnaren för att på så vis registrera när frost eller is börjar byggas på i värmeåtervinnaren varvid då tryckfallet successivt ökar över densamma. Det senare är mycket vanligt och det vanligast förekommande och relativt simpla sättet är att avfrosta värmeåtervinnaren, då frost eller is uppkommit, och avfrostningen sker antingen genom minskad värmeåtervinning eller genom att ett förvärmningsbatteri värmer upp, den till värmeåtervinnaren inkommande uteluften, så att inte det kondenserade vattnet kan frysa. Detta är inte energieffektivt, och kraven på energieffektivitet ökar ständigt. Kraven på energieffektivitet har också på senare tid gjort att allt fler luftbehandlingsanläggningar har så kallad VAV-reglering. VAV betyder "Variable Air Volume” och innebär behovsstyrd ventilation, det vill säga om en lokal eller ett rum inte används dras ventilationsflödet ner till ett minimum, för att sedan återgå till normaldrift eller forcerad drift när lokalen används. Background of the invention A well-known problem in air treatment technology is that frost easily forms on the surfaces of the heat recovery under certain conditions such as high moisture content in the exhaust air in combination with cold outdoor air temperature which outdoor air arrives at the heat recovery in principle unheated in many cases. Since frost formation on surfaces in the heat recovery has a negative effect on the degree of recovery, the aim is to either prevent frost formation completely, or alternatively to allow a certain occurrence of frost or growth of ice and then defrost through various methods and devices. Known methods usually include that a number of measurements are carried out to indicate frost formation or a risk of frost formation. One method is, for example, to measure the exhaust air temperature and moisture content and the outdoor air temperature included in the heat recovery and let it be an indicator to determine whether the heat recovery should be reduced in order to defrost or avoid the formation of frost. Another known method is, among other things, to measure the pressure drop across the heat recovery in order to thus register when frost or ice begins to build up in the heat recovery, whereby then the pressure drop gradually increases over the same. The latter is very common and the most common and relatively simple way is to defrost the heat recovery, when frost or ice has formed, and the defrosting takes place either by reduced heat recovery or by a preheating battery heating the outdoor air entering the heat recovery, so that it does not condense the water can freeze. This is not energy efficient, and the demands on energy efficiency are constantly increasing. The demands on energy efficiency have also recently meant that more and more air treatment plants have so-called VAV regulation. VAV means "Variable Air Volume" and means demand-controlled ventilation, ie if a room or a room is not used, the ventilation flow is reduced to a minimum, and then returned to normal operation or forced operation when the room is used.

Sammantaget påverkar detta flödet och tryckfallet över komponenterna i luftbehandlingsaggregatet. Att mäta tryckfallet och använda det som indikator på frostbildning är då svårt eller inte ens möjligt. I många fall måste då lösningar med förvärmningsbatteri användas vilket oftast innebär att ett elvärmebatteri med relativt hög effektförbrukning och därmed hög energiförbrukning installeras före återvinnaren i uteluftsströmmen för avfrostning. Som nämnts ovan är en hög energiförbrukning inte önskvärt. Ett annat problem med kända lösningar är att mäta temperaturen på ett representativt ställe, exempelvis på, i eller efter värmeåtervinnaren, för att veta om det i den kallaste delen av värmeåtervinnaren finns risk för isbildning eller uppkomst av frost. Frosten uppstår ju egentligen på värmeåtervinnarens ytor, men av praktiska skäl mäts oftast lufttemperaturen i eller efter värmeåtervinnaren. För så kallade plattvärmeväxlare, exempelvis korsströms eller motströms kopplade sådana blir den mest kritiska temperaturen i det som allmänt i branschen benämns ”kalla hörnet”, vilket då utgör den position där den lägsta temperaturen finns eller förväntas finnas och där en temperatur således bör mätas. För roterande värmeåtervinnare finns ett annat problem -temperaturen varierar i princip över hela tvärsnittet av rotorn. Vilken punkt som då är den mest representativa att mäta är ett problem, eftersom det för det första inte är önskvärt med många olika givare för registrering av den mest kritiska positionen i varje driftsfall, och för det andra kan en ”optimal” position variera med driftfallet som råder för stunden. Med känd teknik måste mätning antingen ske i många punkter, eller i en punkt som får anses vara representativ, men vilket i verkligheten således är en kompromiss, eftersom positionen kan variera beroende på varvtal hos rotorn, rotorstorlek, luftflöde, temperaturförhållanden etc. Dagens metoder och lösningar är "generaliserade" och används med relativt stora säkerhetsmarginaler där lösningen ofta är att avfrosta istället för att förekomma frostbildning, och används det senare så är även det med goda marginaler, eftersom det är svårt att mäta rätt och i rätt position. Det finns därmed ett behov av en mer exakt metod som fungerar vid varierande tryckfall i anläggningen och med så mycket återvinning som möjligt för att uppfylla framtida energibesparingsmål. Taken together, this affects the flow and pressure drop across the components of the air handling unit. Measuring the pressure drop and using it as an indicator of frost formation is then difficult or not even possible. In many cases, solutions with preheating batteries must then be used, which usually means that an electric heating battery with relatively high power consumption and thus high energy consumption is installed before the recycler in the outdoor air stream for defrosting. As mentioned above, a high energy consumption is not desirable. Another problem with known solutions is to measure the temperature in a representative place, for example on, in or after the heat recovery, to know if in the coldest part of the heat recovery there is a risk of ice formation or frost. The frost actually occurs on the surfaces of the heat recovery, but for practical reasons the air temperature is usually measured in or after the heat recovery. For so-called plate heat exchangers, for example cross-current or counter-current connected ones, the most critical temperature is in what is generally referred to in the industry as the "cold corner", which then constitutes the position where the lowest temperature is or is expected to be and where a temperature should thus be measured. For rotary heat recovery there is another problem - the temperature varies in principle over the entire cross section of the rotor. Which point is then the most representative to measure is a problem, because firstly it is not desirable with many different sensors for registration of the most critical position in each operating case, and secondly an "optimal" position can vary with the operating case prevailing for the moment. With known technology, measurement must either take place at many points, or at a point that may be considered representative, but which in reality is thus a compromise, since the position can vary depending on the rotor speed, rotor size, air flow, temperature conditions, etc. solutions are "generalized" and are used with relatively large safety margins where the solution is often to defrost instead of frost formation, and if used later it is also with good margins, as it is difficult to measure correctly and in the right position. There is thus a need for a more precise method that works in the event of varying pressure drops in the plant and with as much recycling as possible to meet future energy saving goals.

Redogörelse för uppfinningen Med den nu föreliggande metoden löses ovanstående problem vid ett luftbehandlingsaggregat enligt ingressen till patentkrav 1, varvid det som löser ovan nämnda problem är att genom metoden kontinuerligt eller intermittent först mäta frånluftens temperatur och fuktinnehåll i ett läge, företrädesvis strax innan värmeåtervinnaren, och därefter beräkna frånluftens aktuella daggpunktstemperatur Tdppå basis av uppmätta värdena. Efter detta fastställs en så kallad valideringstemperatur Tv, antingen genom beräkning eller genom mätning, för den aktuella driftpunkten och baserat på de uppmätta och beräknade värdena. För olika typer av värmeåtervinnare kommer valideringstemperaturen att fastställas på olika vis, varför det i detta skede talas om att "fastställa” valideringstemperaturen. Mest föredraget är att beräkna valideringstemperaturen eftersom då, för flertalet olika typer av värmeåtervinnare, kan antalet givare minimeras samt att man blir oberoende av i vilken position mätningen skall ske, eftersom mätning då är överflödig. Idén är alltså att beräkna när fara för frostuppbyggnad uppstår och varken starta för tidigt eller för sent med åtgärder, utan snarare att ”följa med” aktuella driftdata för att optimalt återvinna så mycket energi som möjligt och så länge som möjligt utan att frost för den skull byggs upp på värmeåtervinnaren och detta utan att ta till stora säkerhetsmarginaler. För många fall kan valideringstemperaturen vara detsamma som en "kritisk temperatur", det vill säga en temperatur där kondens bildas eller fryspunkten passeras, och i andra fall väljas att ha en viss marginal till fryspunkt och/eller kondenspunkt för driftfallet. För vissa applikationer kan mätning istället för beräkning för fastställande av valideringstemperaturen vara aktuellt, exempelvis vid så kallade batterivärmeväxlare där mätning av ingående vattentemperatur till frånluftsbatteriet kan ske istället för beräkning eftersom detta är en relativt enkel, kostnadseffektiv, säker och representativ mätning att göra vid vätskekopplade värmeåtervinnare. Andra värmeåtervinnare så som exempelvis en rotor har som nämnts ovan varierande temperaturer över i stort sett hela ytan varför det är svårt att placera en givare representativt. Utöver valideringstemperaturen fastställs även en så kallad frostuppbyggnadstemperatur, Tf, vilket är ett värde som beror på en eller flera egenskaper eller karakteristika för den aktuella applikationen och i det rådande driftfallet, så som vilken typ av värmeåtervinnare, återvinnarens temperaturverkningsgrad och eventuellt dess fuktverkningsgrad, frånluftens fuktinnehåll och temperatur, uteluftens temperatur, samt eventuellt lufthastigheterna i tilluft och frånluft. Detta värde Tfär alltså en funktion av en eller flera av dessa egenskaper och kan tas fram antingen empiriskt eller analytiskt. Disclosure of the Invention With the present method, the above problem is solved in an air treatment unit according to the preamble of claim 1, wherein the solution to the above-mentioned problem is to continuously or intermittently first measure the exhaust air temperature and moisture content in a position, preferably just before the heat recovery, and then calculate the actual dew point temperature of the exhaust air Td on the basis of the measured values. After this, a so-called validation temperature Tv is determined, either by calculation or by measurement, for the current operating point and based on the measured and calculated values. For different types of heat recovery, the validation temperature will be determined in different ways, which is why at this stage it is said to "determine" the validation temperature. regardless of the position in which the measurement is to take place, as measurement is then superfluous, so the idea is to calculate when the danger of frost build-up occurs and not start too early or too late with measures, but rather to "follow" current operating data to optimally recover so as much energy as possible and for as long as possible without frost building up on the heat recovery and this without resorting to large safety margins.In many cases the validation temperature can be the same as a "critical temperature", ie a temperature where condensation forms or the freezing point is passed, and in other cases is chosen to have a certain margin to freezing point and / or condensation point for the operating case. For some applications, measurement instead of calculation to determine the validation temperature may be relevant, for example in so-called battery heat exchangers where measurement of input water temperature to the exhaust air battery can be done instead of calculation because this is a relatively simple, cost-effective, safe and representative measurement to do with liquid reconnected heat recovery . Other heat recoverers, such as a rotor, have, as mentioned above, varying temperatures over virtually the entire surface, which is why it is difficult to place a sensor representative. In addition to the validation temperature, a so-called frost build-up temperature, Tf, is also determined, which is a value that depends on one or more properties or characteristics of the current application and in the current operating case, such as the type of heat recovery, recycler temperature efficiency and possibly its moisture efficiency. and temperature, the outdoor air temperature, and possibly the air velocities in supply air and exhaust air. This value is thus a function of one or more of these properties and can be obtained either empirically or analytically.

Frostuppbyggnadstemperaturen kan således vara en konstant eller utgöras av en ekvation beskrivande en rät linje eller kurva, eller annan modell vilken bygger på empiriskt fastställda data för alla möjliga driftpunkter, alternativt bygger på algoritmer. För exempelvis en plattvärmeväxlare kan värdet vara en enkel konstant, medan en batterivärmeväxlare kan beskrivas av ett intervall (linje). The frost build-up temperature can thus be a constant or consist of an equation describing a straight line or curve, or another model which is based on empirically determined data for all possible operating points, or alternatively is based on algorithms. For example, for a plate heat exchanger, the value can be a simple constant, while a battery heat exchanger can be described by an interval (line).

För att kunna sätta in åtgärd på lämpligt sätt för att förhindra frostuppbyggnad kontrolleras den fastställda valideringstemperaturen Tvmot minst två kriterier K1, K2, enligt: K1: Tv? Tf, samt K2: Tv? Tdp+ ?1°C, varvid ?1? 0. In order to be able to take action in a suitable manner to prevent frost build-up, the determined validation temperature Tv is checked against at least two criteria K1, K2, according to: K1: Tv? Tf, and K2: Tv? Tdp +? 1 ° C, where? 1? 0.

Om minst ett av de två kriterierna uppfylls sätts en åtgärd in för att påverka driftpunkten hos värmeåtervinnaren för att förhindra frostuppbyggnad på värmeåtervinnaren, ända tills minst ett kriterium inte längre uppfylls alternativt inte uppfylls med viss marginal eller efter en förbestämd tid. Det första kriteriet handlar om en kontroll om valideringstemperaturen är under den så kallade frostuppbyggnadstemperaturen och det andra gäller om valideringstemperaturen är under kondenseringspunkten (daggpunkten). Till den senare kan väljas en "säkerhetsfaktor" ?1som sätts till att vara noll eller större. Med andra ord finns en ändringsbar marginal att lägga in i styrningen innan åtgärd ska sättas in för förhindrande av frostbildning/frostuppbyggnad eller för upphörande av åtgärden. Om säkerhetsfaktorn väljs att vara 0 erhålls minimal energiförlust, men i praktiken väljs troligen en viss marginal, men företrädesvis en liten marginal, för att sätta in åtgärd för förhindrande av frostbildning och frostuppbyggnad. Således, om minst ett av kriterierna uppfylls, aktiveras en åtgärd, varvid driftpunkten för värmeåtervinnaren påverkas. Detta sker antingen genom att minska värmeåtervinnarens verkningsgrad och/eller att höja temperaturen på ingående uteluftsström till värmeåtervinnaren. Den verkningsgrad som avses är i det föredragna fallet värmeåtervinnarens temperaturverkningsgrad, men att ändra temperaturverkningsgrad ändrar också fuktverkningsgraden, varför begreppet verkningsgrad används för att täcka in båda typerna. Med metoden går det att välja hur precis styrningen för förhindrande av frostuppbyggnad ska vara och på så sätt följer styrningen med aktuella driftförhållanden väldigt exakt med optimalt utnyttjande av värmeåtervinningen, till skillnad mot kända lösningar vilka har en grov och generaliserande styrning av avfrostningen och/eller frostskyddsåtgärderna. If at least one of the two criteria is met, a measure is taken to affect the operating point of the heat recovery to prevent frost build-up on the heat recovery, until at least one criterion is no longer met or not met by a certain margin or after a predetermined time. The first criterion concerns a check if the validation temperature is below the so-called frost build-up temperature and the second applies if the validation temperature is below the condensation point (dew point). For the latter, a "safety factor" can be selected that is set to zero or greater. In other words, there is a changeable margin to be added to the control before a measure is to be put in place to prevent frost formation / frost build-up or to end the measure. If the safety factor is chosen to be 0, minimal energy loss is obtained, but in practice a certain margin, but preferably a small margin, is probably chosen to take measures to prevent frost formation and frost build-up. Thus, if at least one of the criteria is met, a measure is activated, whereby the operating point of the heat recovery is affected. This is done either by reducing the efficiency of the heat recovery and / or by raising the temperature of the incoming outdoor air flow to the heat recovery. The efficiency referred to is in the preferred case the heat efficiency of the heat recovery, but changing the temperature efficiency also changes the humidity efficiency, so the term efficiency is used to cover both types. With the method it is possible to choose how exactly the control for preventing frost build-up should be and in this way the control with current operating conditions follows very precisely with optimal utilization of heat recovery, unlike known solutions which have a rough and generalizing control of defrosting and / or antifreeze measures. .

Enligt en föredragen utföringsform är värmeåtervinnaren en vätskekopplad värmeåtervinnare, vilken innefattar minst ett frånluftsbatteri i den första luftströmmen och minst ett tilluftsbatteri i den andra luftströmmen. Mellan dessa batterier cirkulerar då ett, med avseende på flödesmängden, styrbart vätskeflöde i en vätskekrets (rörsystem), vilket vätskeflöde överför energi mellan luftströmmarna för återvinning. När luftbehandlingsaggregatet är anordnat med en sådan värmeåtervinnare innefattar metoden enligt den föredragna utföringsformen de ytterligare stegen att mäta det styrbara vätskeflödets ingående vätsketemperatur till frånluftsbatteriet, och att fastställa valideringstemperaturen till att vara lika med den uppmätta ingående vätsketemperaturen till frånluftsbatteriet. Vidare, om åtminstone ett av kriterierna K1eller K2är uppfyllda sker åtgärden - att påverka driftpunkten för värmeåtervinnaren - genom att minska dess verkningsgrad. Det senare sker genom att en styrsignal, vilken på olika sätt styr vätskeflödet, ändras, antingen genom att styra en cirkulationspump för ökat eller minskat flöde genom batteriet, alternativt att en i cirkulationskretsen ingående ventil justeras, varvid flödet genom batteriet ändras. En kombination av cirkulationspump och styrventil kan också användas för styrning av flödet. Genom styrningen påverkas den ingående vätsketemperaturen enligt någon av åtgärderna och verkningsgraden ändras, för att förhindra att frost byggs upp på frånluftsbatteriet. I detta fall är det i praktiken tillräckligt bra att mäta ingående vätsketemperatur istället för att beräkna densamma. Detta eftersom det räcker att använda en givare, vilken är anordnad att mäta antingen direkt i vätskeflödet alternativt på rörets utsida. Mätningen är tillförlitlig och mätpositionen, innan vätskan flödar in i frånluftsbatteriet är med säkerhet den kallaste positionen. Dock utesluter det inte att ett beräknat värde kan används istället för det uppmätta för att fastställa valideringstemperaturen. Den föreslagna metoden vid den vätskekopplade återvinnaren ger en mer precis styrning med maximalt utnyttjande av värmeåtervinningen utan att frost byggs på, jämfört med existerande metoder. According to a preferred embodiment, the heat recovery is a liquid-coupled heat recovery, which comprises at least one exhaust air battery in the first air stream and at least one supply air battery in the second air stream. Between these batteries, a controllable liquid flow then flows with respect to the amount of flow in a liquid circuit (pipe system), which liquid flow transfers energy between the air streams for recovery. When the air treatment unit is provided with such a heat recovery, the method according to the preferred embodiment comprises the further steps of measuring the input liquid temperature of the controllable liquid flow to the exhaust air battery, and determining the validation temperature to be equal to the measured liquid liquid temperature of the exhaust air battery. Furthermore, if at least one of the criteria K1 or K2 is met, the measure takes place - to affect the operating point of the heat recovery - by reducing its efficiency. The latter takes place by changing a control signal, which in different ways controls the liquid flow, either by controlling a circulation pump for increased or decreased flow through the battery, or alternatively by adjusting a valve included in the circulation circuit, whereby the flow through the battery is changed. A combination of circulation pump and control valve can also be used to control the flow. The control affects the incoming liquid temperature according to one of the measures and the efficiency is changed, to prevent frost from building up on the exhaust air coil. In this case, in practice it is good enough to measure the incoming liquid temperature instead of calculating it. This is because it is sufficient to use a sensor, which is arranged to measure either directly in the liquid flow or on the outside of the pipe. The measurement is reliable and the measuring position, before the liquid flows into the exhaust air battery, is certainly the coldest position. However, this does not exclude that a calculated value can be used instead of the measured one to determine the validation temperature. The proposed method of the liquid-connected recycler provides a more precise control with maximum utilization of the heat recovery without frost being built on, compared with existing methods.

Enligt ytterligare en föredragen utföringsform är värmeåtervinnaren en vätskekopplad värmeåtervinnare, vilken innefattar minst ett frånluftsbatteri i den första luftströmmen och minst ett tilluftsbatteri i den andra luftströmmen. Mellan dessa batterier cirkulerar då ett, med avseende på flödesmängden, styrbart vätskeflöde i ett rörsystem, vilket vätskeflöde överför energi mellan luftströmmarna, enligt beskrivningen ovan. Utöver detta innefattar luftbehandlingsaggregatet dessutom en förvärmare, vilken är anordnad i den andra luftströmmen i flödesriktningen innan tilluftsbatteriet. Därvid innefattar metoden dessutom stegen att, precis som i det närmast föregående presenterade fallet, mäta ingående vätsketemperatur till frånluftsbatteriet, och vidare att fastställa valideringstemperaturen till att vara lika med den uppmätta ingående vätsketemperaturen till frånluftsbatteriet. Vidare, om åtminstone ett av kriterierna K1eller K2är uppfyllda sker åtgärden - att påverka driftpunkten för värmeåtervinnaren - genom att höja uteluftens temperatur innan tilluftsbatteriet. Detta sker genom att ändra styrsignalen till förvärmaren för att på så vis öka effektuttaget ur densamma, och därmed förhindra frostuppbyggnad i frånluftsbatteriet. Genom att kombinerat styra värmeåtervinningen och förvärmaren, tillsammans med att hela tiden kontrollera valideringstemperaturen mot kriterierna K1och K2, erhålls optimal drift med låg användning av tillförd energi trots att förhindrande av frostuppbyggnad sker och på så sätt behövs inga energikrävande avfrostningssekvenser av en nedisad återvinnare, så som i känd teknik. According to a further preferred embodiment, the heat recovery is a liquid-connected heat recovery, which comprises at least one exhaust air battery in the first air stream and at least one supply air battery in the second air stream. Between these batteries then circulates, with respect to the amount of flow, controllable liquid flow in a pipe system, which liquid flow transfers energy between the air streams, as described above. In addition to this, the air treatment unit further comprises a preheater, which is arranged in the second air stream in the flow direction before the supply air battery. The method further comprises the steps of, just as in the case presented immediately above, measuring the incoming liquid temperature of the exhaust air battery, and further of determining the validation temperature to be equal to the measured incoming liquid temperature of the exhaust air battery. Furthermore, if at least one of the criteria K1 or K2 is met, the measure - to affect the operating point of the heat recovery - takes place by raising the outdoor air temperature before the supply air battery. This is done by changing the control signal to the preheater in order to increase the power output from it, and thereby prevent frost build-up in the exhaust air battery. By combining control of heat recovery and the preheater, together with constantly checking the validation temperature against the criteria K1 and K2, optimal operation with low use of supplied energy is obtained despite prevention of frost build-up and thus no energy-intensive defrosting sequences of a de-iced recycler are needed, such as in prior art.

Enligt ännu en föredragen utföringsform är värmeåtervinnaren en plattvärmeväxlare, antingen i form av en korsströmsvärmeväxlare eller av en motströmsvärmeväxlare, vilken är anordnad att utbyta energi mellan den första och den andra luftströmmen. Metoden innefattar därmed steget att mäta temperaturen i det så benämnda "kalla hörnet", Tcc, vid plattvärmeväxlaren. Kalla hörnet är ett känt begrepp i samband med plattvärmeväxlare och motsvarar den kallaste positionen där uteluften möter avluften. Vidare innefattar metoden steget att fastställa valideringstemperaturen till att vara lika med den uppmätta temperaturen i kalla hörnet, Tcc, vilket anses vara ett tillräckligt säkert och kostnadseffektivt sätt att mäta temperaturen, det vill säga med en rätt placerad temperaturgivare i ”kalla hörnet”. Detta eftersom positionen med säkerhet är den kallaste till skillnad från den osäkerhet som råder vid mätning vid exempelvis en roterande värmeåtervinnare. Driftpunkten för värmeåtervinnaren påverkas i detta fall genom att minska plattvärmeväxlarens verkningsgrad genom att ändra en styrsignal till spjällstyrningsanordningar, vilka på konventionellt vis är anordnade vid plattvärmeväxlarens uteluftssida samt vid en så kallad "by-pass-sektion”. Därigenom minskas genomströmningen av uteluft genom värmeåtervinnarens återvinningsdel genom att förbikoppla åtminstone en delmängd av uteluften, varvid verkningsgraden minskar för att förhindra frostuppbyggnad i värmeåtervinnaren. Genom metoden kontrolleras valideringstemperaturen mot tidigare nämnda kriterier i syfte att hela tiden förhindra frostuppbyggnad men med samtidig maximal möjlig värmeåtervinning, det vill säga ligga så nära gränsen till frost som önskas för den aktuella anläggningen, vilket sparar energi och eliminerar behovet av återkommande avfrostningssekvenser, så som i känd teknik vid plattvärmeväxlare. According to yet another preferred embodiment, the heat recovery is a plate heat exchanger, either in the form of a cross-flow heat exchanger or of a counter-current heat exchanger, which is arranged to exchange energy between the first and the second air stream. The method thus comprises the step of measuring the temperature in the so-called "cold corner", Tcc, at the plate heat exchanger. The cold corner is a well-known concept in connection with plate heat exchangers and corresponds to the coldest position where the outdoor air meets the exhaust air. Furthermore, the method comprises the step of determining the validation temperature to be equal to the measured temperature in the cold corner, Tcc, which is considered to be a sufficiently safe and cost-effective way of measuring the temperature, i.e. with a correctly placed temperature sensor in the "cold corner". This is because the position is certainly the coldest, in contrast to the uncertainty that prevails when measuring at, for example, a rotating heat recovery unit. The operating point of the heat recovery is affected in this case by reducing the efficiency of the plate heat exchanger by changing a control signal to damper control devices, which are conventionally arranged at the outdoor air side of the plate heat exchanger and at a so-called "by-pass section". by bypassing at least a subset of the outdoor air, thereby reducing the efficiency to prevent frost build-up in the heat recovery.The method checks the validation temperature against the previously mentioned criteria in order to constantly prevent frost build-up but with simultaneous maximum possible heat recovery, ie close to the limit of frost desired for the plant in question, which saves energy and eliminates the need for recurring defrosting sequences, as in the prior art of plate heat exchangers.

Enligt en alternativ föredragen utföringsform är värmeåtervinnaren även i denna utföringsform en plattvärmeväxlare, vilken är anordnad att utbyta energi mellan den första och den andra luftströmmen. Metoden innefattar därmed steget att mäta temperaturen i "kalla hörnet” vid plattvärmeväxlaren, precis som nämnts ovan. Vidare innefattar metoden också steget att fastställa valideringstemperaturen till att vara lika med den uppmätta temperaturen i kalla hörnet vilket anses vara ett tillräckligt säkert och kostnadseffektivt sätt att mäta temperaturen, det vill säga med en rätt placerad temperaturgivare i "kalla hörnet”. Driftpunkten för värmeåtervinnaren påverkas i detta fall genom att luftbehandlingsaggregatet även innefattar en förvärmare, vilken är anordnad i den första luftströmmen i flödesriktningen innan plattvärmeväxlaren. Metoden innefattar då steget att påverka driftpunkten för värmeåtervinnaren genom att höja uteluftens temperatur innan plattvärmeväxlaren genom att ändra styrsignalen till förvärmaren för att öka effektuttaget ur densamma, för att förhindra frostuppbyggnad i värmeåtervinnaren. Genom den kombinerade styrningen av värmeåtervinningen och förvärmaren och genom att hela tiden kontrollera valideringstemperaturen mot kriterierna K1och K2, erhålls optimal drift med låg användning av tillförd energi trots att förhindrande av frostuppbyggnad sker. På så sätt behövs inga energikrävande avfrostningssekvenser av en nedisad återvinnare, så som i känd teknik. According to an alternative preferred embodiment, the heat recovery is also in this embodiment a plate heat exchanger, which is arranged to exchange energy between the first and the second air stream. The method thus includes the step of measuring the temperature in the "cold corner" of the plate heat exchanger, just as mentioned above.The method also includes the step of determining the validation temperature to be equal to the measured temperature in the cold corner which is considered a sufficiently safe and cost effective way to measure the temperature, ie with a correctly placed temperature sensor in the "cold corner". The operating point of the heat recovery is affected in this case in that the air treatment unit also comprises a preheater, which is arranged in the first air stream in the flow direction before the plate heat exchanger. The method then comprises the step of influencing the operating point of the heat recovery by raising the outdoor air temperature before the plate heat exchanger by changing the control signal to the preheater to increase the power output from it, in order to prevent frost build-up in the heat recovery. Through the combined control of the heat recovery and the preheater and by constantly checking the validation temperature against the criteria K1 and K2, optimal operation is obtained with low use of supplied energy despite the prevention of frost build-up. In this way, no energy-intensive defrosting sequences of an iced recycler are needed, as in the prior art.

Enligt ännu en föredragen utföringsform är värmeåtervinnaren också i denna utföringsform en plattvärmeväxlare, vilken är anordnad att utbyta energi mellan den första och den andra luftströmmen. Metoden innefattar då stegen att mäta frånluftsflöde, tilluftsluftsflöde, frånluftens temperatur och fuktinnehåll samt uteluftens temperatur och fuktinnehåll innan den plattvärmeväxlaren. Med hjälp av dessa beräknas daggpunkten såväl som plattvärmeväxlarens verkningsgrad på känt vis för den aktuella driftpunkten. Därefter fastställs enligt denna utföringsform valideringstemperaturen genom en teoretisk beräkning av temperaturen i den kallaste punkten på basis av uppmätta och beräknade värden, istället för att använda ett åtminstone något mer osäkert mätvärde. Härigenom erhålls en temperatur att styra utifrån, och valideringstemperaturen kontrolleras mot den fastställda frostuppbyggnadstemperaturen och/eller daggpunkten, enligt tidigare beskrivningar. Slutligen sätts åtgärd in för att påverka driftpunkten för värmeåtervinnaren och detta åstadkoms även i denna utföringsform genom att minska plattvärmeväxlarens verkningsgrad genom en ändrad styrsignal till spjällstyrningsanordningar så som ovan beskrivits. Därmed minskas verkningsgraden för förhindrande av frostuppbyggnad i värmeåtervinnaren. According to yet another preferred embodiment, the heat recovery is also in this embodiment a plate heat exchanger, which is arranged to exchange energy between the first and the second air stream. The method then includes the steps of measuring the exhaust air flow, supply air air flow, the exhaust air temperature and moisture content as well as the outdoor air temperature and moisture content before the plate heat exchanger. With the help of these, the dew point as well as the efficiency of the plate heat exchanger are calculated in a known manner for the current operating point. Then, according to this embodiment, the validation temperature is determined by a theoretical calculation of the temperature in the coldest point on the basis of measured and calculated values, instead of using an at least slightly more uncertain measured value. This results in a temperature to be controlled from the outside, and the validation temperature is checked against the determined frost build-up temperature and / or dew point, according to previous descriptions. Finally, action is taken to affect the operating point of the heat recovery and this is also achieved in this embodiment by reducing the efficiency of the plate heat exchanger by a changed control signal to damper control devices as described above. This reduces the efficiency for preventing frost build-up in the heat recovery.

Enligt ännu en utföringsform med en värmeåtervinnare av typen plattvärmeväxlare, beräknas valideringstemperaturen teoretiskt istället för att mäta den, så som ovan beskrivits. I detta fall är dock åtgärden i stället att använda en förvärmare, vilken i denna utföringsform är anordnad i den första luftströmmen i flödesriktningen innan plattvärmeväxlaren. Metoden innefattar då, precis som tidigare beskrivits steget att påverka driftpunkten för värmeåtervinnaren genom att höja uteluftens temperatur innan plattvärmeväxlaren genom att ändra styrsignalen till förvärmaren för att öka effektuttaget ur densamma, för att förhindra frostuppbyggnad i värmeåtervinnaren. According to yet another embodiment with a plate heat exchanger of the plate heat exchanger type, the validation temperature is calculated theoretically instead of measuring it, as described above. In this case, however, the measure is instead to use a preheater, which in this embodiment is arranged in the first air flow in the flow direction before the plate heat exchanger. The method then comprises, as previously described, the step of influencing the operating point of the heat recovery by raising the outdoor air temperature before the plate heat exchanger by changing the control signal to the preheater to increase the power output from it, to prevent frost build-up in the heat recovery.

Enligt ytterligare en föredragen utföringsform är värmeåtervinnaren en roterande värmeåtervinnare, och metoden innefattar då stegen att på känt sätt mäta frånluftsflöde, tilluftsluftsflöde, frånluftens temperatur och fuktinnehåll samt uteluftens temperatur och fuktinnehåll innan den roterande värmeåtervinnaren. Med hjälp av dessa beräknas daggpunkten såväl som värmeåtervinnarens verkningsgrad på känt vis för den aktuella driftpunkten. Därefter fastställs enligt denna utföringsform valideringstemperaturen genom beräkning på basis av uppmätta och beräknade värden. Som nämnts i bakgrundsbeskrivningen måste enligt känd teknik mätning antingen ske i många punkter, eller i en punkt som får anses vara representativ för att kunna mäta den kallaste punkten. I verkligheten blir detta en kompromiss, eftersom positionen kan variera beroende på varvtal hos rotorn, rotorstorlek, luftflöde, temperaturförhållanden etc., varför i många fall rejäla säkerhetsmarginaler väljs för att börja avfrosta i tid eller stora effekter används för att förkorta avfrostningstiden. För att undvika att använda ett stort antal givare eller att behöva chansa med placeringen av en eller ett fåtal givare är idén som sagt att istället teoretiskt beräkna temperaturen i den kallaste punkten för det aktuella fallet och använda denna istället för ett osäkert mätvärde. Härigenom erhålls en säker temperatur att styra utifrån, varvid valideringstemperaturen därefter kontrolleras mot den fastställda frostuppbyggnadstemperaturen och/eller daggpunkten, så som tidigare beskrivits. Slutligen sätts åtgärd in för att påverka driftpunkten för värmeåtervinnaren och detta åstadkoms i denna utföringsform genom att minska dess verkningsgrad med hjälp av ändra den styrsignal som styr varvtalet för den roterande värmeåtervinnaren, för optimal återvinning och samtidigt förhindrande av frostbildning på den roterande värmeåtervinnaren. Genom denna metod undviks ett stort antal givare alternativt en högst osäker placering och mätning av en representativ valideringstemperatur, vilket är fördelaktigt jämfört med kända metoder. According to a further preferred embodiment, the heat recovery is a rotating heat recovery, and the method then comprises the steps of measuring exhaust air flow, supply air air flow, exhaust air temperature and moisture content and the outdoor air temperature and moisture content before the rotating heat recovery. With the help of these, the dew point as well as the efficiency of the heat recovery are calculated in a known manner for the current operating point. Then, according to this embodiment, the validation temperature is determined by calculation on the basis of measured and calculated values. As mentioned in the background description, according to the prior art, measurement must take place either at many points, or at a point that may be considered representative in order to be able to measure the coldest point. In reality, this is a compromise, as the position can vary depending on the rotor speed, rotor size, air flow, temperature conditions, etc., so in many cases real safety margins are chosen to start defrosting in time or large effects are used to shorten the defrost time. In order to avoid using a large number of sensors or having to take a chance with the placement of one or a few sensors, the idea is to instead theoretically calculate the temperature in the coldest point for the current case and use this instead of an uncertain measured value. This provides a safe temperature to control from the outside, whereby the validation temperature is then checked against the determined frost build-up temperature and / or dew point, as previously described. Finally, action is taken to affect the operating point of the heat recovery and this is achieved in this embodiment by reducing its efficiency by changing the control signal controlling the speed of the rotating heat recovery, for optimal recovery and at the same time preventing frost formation on the rotating heat recovery. This method avoids a large number of sensors or a highly uncertain placement and measurement of a representative validation temperature, which is advantageous compared to known methods.

Ett tänkbart alternativ till närmast ovan beskrivna utföringsform är att mäta avluftstemperaturen i en representativ position istället för att beräkna densamma och låta denna utgöra valideringstemperaturen. I övrigt sker påverkan av värmeåtervinnarens driftpunkt på samma sätt som ovan genom att ändra rotorns varvtal. A possible alternative to the embodiment described directly above is to measure the exhaust air temperature in a representative position instead of calculating it and letting it constitute the validation temperature. Otherwise, the heat recuperator's operating point is affected in the same way as above by changing the rotor speed.

Ytterligare en alternativ utföringsform är att använda en förvärmare även för det alternativ då värmeåtervinnaren är en roterande värmeåtervinnare. Förvärmaren är anordnad i den andra luftströmmen (tilluften) i flödesriktningen innan den roterande värmeåtervinnaren och metoden innefattar då stegen att på känt sätt mäta frånluftsflöde, tilluftsluftsflöde, frånluftens temperatur och fuktinnehåll samt uteluftens temperatur och fuktinnehåll innan den roterande värmeåtervinnaren. Med hjälp av dessa beräknas daggpunkten och värmeåtervinnarens verkningsgrad på känt vis för den aktuella driftpunkten. Därefter fastställs valideringstemperaturen genom beräkning på basis av uppmätta och beräknade värden så som ovan beskrivits och slutligen sätts åtgärd in för att påverka driftpunkten för värmeåtervinnaren. Detta åstadkoms genom att ändra styrsignalen till förvärmaren för att öka effektuttaget ur densamma och genom styrningen optimeras återvinning och samtidigt förhindra frostuppbyggnad på den roterande värmeåtervinnaren. Another alternative embodiment is to use a preheater also for the alternative where the heat recovery is a rotating heat recovery. The preheater is arranged in the second air stream (supply air) in the flow direction before the rotating heat recovery and the method then comprises the steps of measuring exhaust air flow, supply air air flow, exhaust air temperature and moisture content and the outdoor air temperature and moisture content before the rotating heat recovery. With the help of these, the dew point and the efficiency of the heat recovery are calculated in a known manner for the current operating point. Thereafter, the validation temperature is determined by calculation on the basis of measured and calculated values as described above, and finally action is taken to affect the operating point of the heat recovery. This is achieved by changing the control signal to the preheater to increase the power output from it and through the control recovery is optimized and at the same time prevent frost build-up on the rotating heat recovery.

Enligt en alternativ utföringsform vid användande av förvärmare i samband med rotor (som närmast ovan) är att istället för beräkning av valideringstemperaturen istället mäta avluftstemperaturen och att fastställa denna så som utgörande valideringstemperaturen. Om kontrollen av kriterierna visar att åtgärd måste sättas in ändra som tidigare beskrivits styrsignalen till förvärmaren för att öka effektuttaget ur förvärmaren. Styrning och samordning av återvinning och förvärmare fungerar som tidigare beskrivits för optimal återvinning utan behov av att ta bort frost som redan byggts upp på rotorn. According to an alternative embodiment when using a preheater in connection with a rotor (as immediately above), instead of calculating the validation temperature, instead of measuring the exhaust air temperature and determining this as constituting the validation temperature. If the check of the criteria shows that action must be taken, change as previously described the control signal to the preheater to increase the power output from the preheater. Control and coordination of recovery and preheater works as previously described for optimal recovery without the need to remove frost that has already built up on the rotor.

Genom uppfinningen har ett antal fördelar gentemot kända lösningar erhållits: - Förhindra isbildning/frostuppbyggnad på återvinnaren med en förfinad metod vilken inte förbrukar lika mycket energi som tidigare kända lösningar gör. Through the invention, a number of advantages over known solutions have been obtained: - Prevent icing / frost build-up on the recycler with a refined method which does not consume as much energy as previously known solutions do.

- Behovet av avfrostning elimineras eftersom frostuppbyggnad inte tillåts. - The need for defrosting is eliminated as frost build-up is not allowed.

- Genom att på olika sätt fastställa valideringstemperatur och bedöma denna enligt olika kriterier och med förbestämd eventuell marginal kan känsligheten föravfrostningsdriften ställas på ett bättre sätt än i äldre metoder, samt att hänsyn kan tas till optimal värmeåtervinning. - By determining validation temperature in different ways and assessing it according to different criteria and with a predetermined possible margin, the sensitivity of pre-defrost operation can be set in a better way than in older methods, and that optimal heat recovery can be taken into account.

- Metoden fungerar bra vid anläggningar med behovsstyrd ventilation (VAV) till skillnad från äldre lösningar som använder tryckfallet över värmeåtervinnaren som indikator för påfrysning. - The method works well in systems with demand-controlled ventilation (VAV), in contrast to older solutions that use the pressure drop across the heat recovery as an indicator of freezing.

- De utföringsformer där valideringstemperaturen beräknas ger ett säkert värde och utesluter faran i att mäta på fel ställe vid värmeåtervinnaren, vilket till skillnad från äldre lösningar resulterar i relevanta och säkra data, samt minimerar antalet givare. Särskilt vid roterande värmeåtervinnare är det extra fördelaktigt eftersom det är svårt att med en eller ett fåtal givare mäta relevanta data. - Metoden fungerar för flera olika typer av värmeåtervinnare. - The embodiments where the validation temperature is calculated provide a safe value and exclude the danger of measuring in the wrong place at the heat recovery, which unlike older solutions results in relevant and secure data, and minimizes the number of sensors. Especially with rotary heat recoverers, it is extra advantageous because it is difficult to measure relevant data with one or a few sensors. - The method works for several different types of heat recovery.

- Minimerar behovet av flera givare i olika positioner för att ge säkra data. - Minimizes the need for multiple sensors in different positions to provide secure data.

Kort beskrivning av figurerna Nedanstående schematiska principfigurer visar: Fig.1 visar en symbolisk bild av ett luftbehandlingsaggregat anordnat med en vätskekopplad värmeåtervinnare. Brief description of the figures The following schematic principle figures show: Fig. 1 shows a symbolic image of an air treatment unit arranged with a liquid-connected heat recovery.

Fig.2 visar en symbolisk bild av ett luftbehandlingsaggregat anordnat med en plattvärmeväxlare. Denna kan vara antingen en motströmsvärmeväxlare eller en så kallad korsströmsvärmeväxlare. Fig.3 visar en symbolisk bild av ett luftbehandlingsaggregat anordnat med en roterande värmeåtervinnare. Fig. 2 shows a symbolic image of an air treatment unit arranged with a plate heat exchanger. This can be either a countercurrent heat exchanger or a so-called cross-flow heat exchanger. Fig. 3 shows a symbolic image of an air treatment unit arranged with a rotating heat recovery unit.

Den konstruktiva utformningen hos den föreliggande uppfinningen framgår i efterföljande detaljerade beskrivning av tre utföringsexempel på uppfinningen under hänvisning till medföljande figurer som visar föredragna, dock ej begränsande utförandeexempel av uppfinningen. The constructive design of the present invention will become apparent in the following detailed description of three embodiments of the invention with reference to the accompanying figures which show preferred, but not limiting, embodiments of the invention.

Detaljerad beskrivning av figurerna Fig.1 visar symboliskt ett luftbehandlingsaggregat 2 med en värmeåtervinnare 1 av typen vätskekopplad värmeåtervinnare 1. Värmeåtervinnaren 1 är anordnad att överföra energi mellan en första luftström 3 och en andra luftström 4, varvid den första luftströmmen 3 innefattar i flödesriktningen först frånluft 5, vilken när den passerat värmeåtervinnaren 1 benämns såsom avluft 6. Den andra luftströmmen 4 innefattar i flödesriktningen först uteluft 7, vilken när den passerat värmeåtervinnaren 1 benämns såsom tilluft 8. Luftbehandlingsaggregatet 2 innefattar vidare en frånluftsfläkt 9 vilken driver den första luftströmmen 3 samt en tilluftsfläkt 10 vilken driver den andra luftströmmen 4. För styrning och övervakning av luftbehandlingsaggregatet 2 och dess komponenter, och därmed genomförandet av den uppfunna metoden, är anordnat en styrutrustning 11. Detailed description of the figures Fig. 1 symbolically shows an air treatment unit 2 with a heat recovery unit 1 of the type liquid-connected heat recovery unit 1. The heat recovery unit 1 is arranged to transfer energy between a first air flow 3 and a second air flow 4, the first air flow 3 first comprising exhaust air in the flow direction. 5, which when it has passed the heat recovery 1 is referred to as exhaust air 6. The second air stream 4 comprises in the flow direction first outdoor air 7, which when it has passed the heat recovery 1 is referred to as supply air 8. The air treatment unit 2 further comprises an exhaust air fan 9 which drives the first air stream 3 and a supply air fan 10 which drives the second air stream 4. For control and monitoring of the air treatment unit 2 and its components, and thus the implementation of the invented method, a control equipment 11 is provided.

Värmeåtervinnaren 1 innefattar i sin tur minst ett frånluftsbatteri 12 i den första luftströmmen 3 och minst ett tilluftsbatteri 13 i den andra luftströmmen 4. För att överföra energi mellan batterierna 12, 13, det vill säga återvinna värme (eller kyla), cirkuleras ett med avseende på flödesmängden styrbart vätskeflöde i en vätskekrets 14 mellan batterierna 12, 13. Vätskan cirkulerar med hjälp av en cirkulationspump 15 vilken företrädesvis kan varvtalsstyras för att variera flödet genom batterierna 12, 13. Vätskekretsen är i figuren även anordnad med en styrventil 16, vilken alternativt eller tillsammans med varvtalsstyrning av pumpen 15, kan styras för reglering av flödesmängden genom frånluftsbatteriet 12. För mätning av lufttemperaturer och fuktighet i olika positioner är symboliskt ett antal givare anordnade (utan beteckningar) för mätning frånluftens 5 temperatur T5och fuktighet x5, uteluftens 7 temperatur T7och tilluftens 8 temperatur T8. Enligt den föreliggande metoden mäts alltså frånluftens 5 temperatur T5och fuktighet x5varvid frånluftens 5 aktuella daggpunktstemperatur T5dpberäknas. Efter detta fastställs den så kallade valideringstemperaturen Tvvilken vid denna typ av värmeåtervinnare 1 fastställs till att vara lika med en uppmätt vätsketemperatur Twipå ingående vätska till frånluftsbatteriet 12, vilket symboliskt visas som en temperaturgivare på rörledningen. Vätsketemperaturen Twiär en bra och tillförlitlig temperatur, vilket med säkerhet mäter den kallaste temperaturen med tillräckligt god noggrannhet varför denna med fördel används för att erhålla en enkel anläggning och styrning. Enligt metoden fastställs också en så kallad frostuppbyggnadstemperatur Tfvilken beror på minst en, men företrädesvis ett flertal egenskaper och/eller tillstånd s1...s8för det aktuella driftsfallet och den aktuella värmeåtervinnaren 1. The heat recovery unit 1 in turn comprises at least one exhaust air battery 12 in the first air stream 3 and at least one supply air battery 13 in the second air stream 4. In order to transfer energy between the batteries 12, 13, i.e. to recover heat (or cooling), one with respect to on the flow rate controllable liquid flow in a liquid circuit 14 between the batteries 12, 13. The liquid circulates by means of a circulation pump 15 which can preferably be speed controlled to vary the flow through the batteries 12, 13. The liquid circuit is in the figure also arranged with a control valve 16, which alternatively or together with speed control of the pump 15, can be controlled for regulating the flow rate through the exhaust air battery 12. For measuring air temperatures and humidity in different positions, a number of sensors are symbolically arranged (without designations) for measuring the exhaust air temperature T5 and humidity x5, outdoor air 7 temperature T7 8 temperature T8. According to the present method, the temperature T5 and humidity x5 of the exhaust air 5 are thus measured, whereby the actual dew point temperature T5dp of the exhaust air 5 is calculated. After this, the so-called validation temperature Tv is determined, which in this type of heat recovery 1 is determined to be equal to a measured liquid temperature. Liquid temperature Twiär a good and reliable temperature, which certainly measures the coldest temperature with sufficiently good accuracy, which is why it is advantageously used to obtain a simple system and control. According to the method, a so-called frost build-up temperature is also determined, which depends on at least one, but preferably a number of properties and / or conditions s1 ... s8 for the current operating case and the current heat recovery 1.

Frostuppbyggnadstemperaturen Tfbygger antingen på empiriska data framtagna genom provning av respektive värmeåtervinna re vid ett stort antal driftsfall, varvid sedan aktuell driftpunkt ger ett kritiskt värde, det vill säga frostuppbyggnadstemperatur Tf, alternativt att densamma fastställs på analytisk väg genom beräkning. De data som ligger till grund för funktionen (som ger frostuppbyggnadstemperaturen Tf) är generellt sett följande: s1 = typ av värmeåtervinnare (1), s2 = temperaturverkningsgrad ?T, s3 = fuktverkningsgrad ?x, s4 = frånluftens (5) fuktinnehåll x5, s5 = frånluftens (5) temperatur T5, s6 = uteluftens (7) temperatur T7, s7 = tilluftens (8) lufthastighet v4, s8 = frånluftens (5) lufthastighet v3. The frost build-up temperature Tf is based either on empirical data produced by testing the respective heat recovery in a large number of operating cases, whereby the current operating point gives a critical value, ie frost build-up temperature Tf, or that it is determined analytically by calculation. The data on which the function is based (which gives the frost build-up temperature Tf) are generally as follows: s1 = type of heat recovery (1), s2 = temperature efficiency? T, s3 = humidity efficiency? X, s4 = moisture content of the exhaust air (5) x5, s5 = exhaust air (5) temperature T5, s6 = outdoor air (7) temperature T7, s7 = supply air (8) air velocity v4, s8 = exhaust air (5) air velocity v3.

Beroende på typ av värmeåtervinnare 1 används varierande antal av ovanstående vid fastställande av frostuppbyggnadstemperatur Tf. För vätskekopplad värmeåtervinnare 1 används företrädesvis s1, s2, s4, s5 samt s6. Andra tillstånd som kan påverka är s7 och s8, vilka kan läggas in som parametrar av betydelse i beräkningarna. När valideringstemperatur Tvoch frostuppbyggnadstemperatur Tffastställts jämförs valideringstemperaturen Tvmot minst ett av två kriterier K1, K2där K1: Tv? Tf, det vill säga valideringstemperaturen kontrolleras om den är lika med eller lägre än frostuppbyggnadstemperaturen. Dessutom kan även det andra kriteriet K2kontrolleras enligt K2: Tv? T5dp+ ?1°C, det vill säga om valideringstemperaturen är lika med eller lägre än den framräknade daggpunkten. I detta kriterium finns även en valbar konstant ?1att lägga in i beräkningen som ger en viss marginal till hur nära daggpunkten villkoret ska ligga, varvid ?1? 0. Om minst ett av kriterierna K1eller K2uppfylls minskas enligt ett alternativ värmeåtervinnarens temperaturverkningsgrad ?T, genom att ändra vätskeflödet genom frånluftsbatteriet 12, genom varvtalsstyrning av cirkulationspumpen 15 eller genom att styra ventilen 16, så att ingående vätsketemperatur Twitill frånluftsbatteriet 12 ökar. Härmed förändras driftpunkten för värmeåtervinnaren 1, så att åtminstone något av kriterierna K1, K2inte längre uppfylls. Ett annat alternativ är att höja uteluftens 7 temperatur T7genom att använda en förvärmare 17, vilken i detta fall är anordnad i den andra luftströmmen 4 (tilluften), innan värmeåtervinnaren 1, varvid driftpunkten för värmeåtervinnaren 1 ändras precis så mycket att åtminstone något av kriterierna K1, K2inte längre uppfylls, för optimal återvinning och samtidigt motverka frostuppbyggnad på värmeåtervinnaren 1. Båda dessa alternativ sker genom en styrsignal från styrutrustningen 11 till cirkulationspumpen 15, och/eller styrventilen 16, alternativt förvärmaren 17. Depending on the type of heat recovery 1, varying numbers of the above are used when determining the frost build-up temperature Tf. For liquid-coupled heat recovery 1, s1, s2, s4, s5 and s6 are preferably used. Other conditions that can affect are s7 and s8, which can be entered as parameters of importance in the calculations. When validation temperature Tvoch frost build-up temperature Tff is determined, the validation temperature Tv is compared against at least one of two criteria K1, K2 where K1: Tv? Tf, ie the validation temperature is checked if it is equal to or lower than the frost build-up temperature. In addition, the second criterion K2 can also be checked according to K2: Tv? T5dp +? 1 ° C, ie if the validation temperature is equal to or lower than the calculated dew point. In this criterion there is also a selectable constant? 1to add to the calculation which gives a certain margin to how close the dew point the condition should be, whereby? 1? If at least one of the criteria K1 or K2 is met, according to an alternative the heat recovery's temperature efficiency? This changes the operating point of the heat recovery unit 1, so that at least some of the criteria K1, K2 are no longer met. Another alternative is to raise the temperature T7 of the outdoor air 7 by using a preheater 17, which in this case is arranged in the second air stream 4 (supply air), before the heat recovery 1, the operating point of the heat recovery 1 changing just so much that at least one of the criteria K1 , K2 is no longer met, for optimal recovery and at the same time counteract frost build-up on the heat recovery 1. Both of these alternatives take place through a control signal from the control equipment 11 to the circulation pump 15, and / or the control valve 16, alternatively the preheater 17.

Fig.2 visar symboliskt luftbehandlingsaggregatet 2 med en värmeåtervinnare 1 av typen plattvärmeväxlare, vilket kan vara i form en korsströmsvärmeväxlare eller en motströmsvärmeväxlare. Plattvärmeväxlaren 1 är anordnad med ett antal styrbara spjällanordningar 18, enligt känd teknik, vilka kan styras för att helt eller delvis stänga respektive öppna värmeåtervinnaren 1 för genomströmning av uteluft 7 i kombination med att öppna och stänga ett så kallat by-pass-spjäll anordnat att vid behov leda förbi en viss andel av uteluften 7. Detta utgör möjligheten att via styrutrustningen 11 reglera värmeåtervinnaren 1. Luftbehandlingsaggregatet 2 är uppbyggt på samma sätt som ovan beskrivits med en första och en andra luftström 3, 4, fläktar 9, 10, frånluft 5, avluft 6, uteluft 7 samt tilluft 8. Det som skiljer är det som är unikt för typen av värmeåtervinnare 1. För mätning av lufttemperaturer och fuktighet i olika positioner är symboliskt på samma sätt som vid figur 1 ett antal givare anordnade (utan beteckningar) för mätning frånluftens 5 temperatur T5och fuktighet x5, uteluftens 7 temperatur T7och tilluftens 8 temperatur T8. På samma sätt som ovan beräknas frånluftens 5 aktuella daggpunktstemperatur T5dpbaserat på frånluftens 5 mätdata. Efter detta fastställs även här valideringstemperaturen Tvvilken vid denna typ av värmeåtervinnare 1 fastställs till att vara lika med en uppmätt temperatur Tcc idet så benämnda ”kalla hörnet". Denna position är välkänd och lätt att fastställa som den kallaste positionen vid plattvärmeväxlare och är den position där den kalla uteluften 7 möter avluften 6. Temperaturen i kalla hörnet Tccär en bra och tillförlitlig temperatur, vilken kan mätas med tillräckligt god noggrannhet, varför denna med fördel används för att erhålla en enkel anläggning och styrning. Dock kan även väljas att använda en beräknad temperatur, vilket beskrivs utförligare i samband med roterande värmeåtervinnare, varvid även ett antal andra mätningar måste göras (se vidare beskrivning rörande beräkning av valideringstemperatur vid roterande värmeåtervinnare, figur 3). Frostuppbyggnadstemperatur Tffastställs på samma sätt som beskrivits ovan genom en funktion som beror på minst en, men företrädesvis ett flertal egenskaper och/eller tillstånd Si...s8för det aktuella driftsfallet och den aktuella värmeåtervinnaren 1. För plattvärmeväxlare 1 används företrädesvis s1, s2, s4, s5 samt s6. Andra tillstånd som kan påverka är s7 och s8, vilka kan läggas in som parametrar av betydelse i beräkningarna. Vidare fortgår metoden på samma sätt även i detta fall, att när valideringstemperaturen Tvoch frostuppbyggnadstemperaturen Tffastställs kontrollera valideringstemperaturen Tvmot de två kriterierna Image available on "Original document" K2och sätta in åtgärd om minst ett av dessa uppfylls. Som tidigare beskrivits minskas enligt ett alternativ värmeåtervinnarens 1 temperaturverkningsgrad ?T, men i detta fall genom styrsignal från styrutrustningen 11, vilken ser till att ändra spjällanordningarna 18 för minskad värmeåtervinning. Härmed förändras driftpunkten för värmeåtervinnaren 1, så att åtminstone något av kriterierna K1, K2inte längre uppfylls. Det andra alternativet är att höja uteluftens 7 temperatur T7genom en förvärmare 17, vilken är anordnad i den andra luftströmmen 4 (tilluften), innan värmeåtervinnaren 1, varvid driftpunkten för värmeåtervinnaren 1 ändras precis så mycket att åtminstone något av kriterierna K1, K2inte längre uppfylls, för optimal återvinning och samtidigt motverka frostuppbyggnad på värmeåtervinnaren 1. Effektuttaget ur förvärmaren 17 förändras genom att en styrsignal utgår från styrutrustningen 11 till förvärmaren 17. Fig. 2 symbolically shows the air treatment unit 2 with a heat recovery unit 1 of the plate heat exchanger type, which may be in the form of a cross-flow heat exchanger or a counter-current heat exchanger. The plate heat exchanger 1 is provided with a number of controllable damper devices 18, according to the prior art, which can be controlled to completely or partially close the respective open heat recuperator 1 for flow of outdoor air 7 in combination with opening and closing a so-called by-pass damper arranged to if necessary, lead past a certain proportion of the outdoor air 7. This constitutes the possibility to regulate the heat recovery via the control equipment 11. The air treatment unit 2 is constructed in the same way as described above with a first and a second air stream 3, 4, fans 9, 10, exhaust air 5 , exhaust air 6, outdoor air 7 and supply air 8. What distinguishes it is what is unique for the type of heat recovery 1. For measuring air temperatures and humidity in different positions, a number of sensors are symbolically arranged in the same way as in Figure 1 (without designations) for measuring the exhaust air temperature 5 T5 and humidity x5, the outdoor air temperature 7 T7 and the supply air temperature 8 T8. In the same way as above, the actual dew point temperature T5dp of the exhaust air 5 is calculated based on the measurement data of the exhaust air 5. After this, the validation temperature is also determined here. Which in this type of heat recovery unit 1 is determined to be equal to a measured temperature Tcc in the so-called “cold corner. the cold outdoor air 7 meets the exhaust air 6. The temperature in the cold corner Tccär a good and reliable temperature, which can be measured with sufficient good accuracy, so this is advantageously used to obtain a simple system and control, but can also be chosen to use a calculated temperature , which is described in more detail in connection with rotary heat recovery, in which case a number of other measurements must also be made (see further description regarding calculation of validation temperature for rotary heat recovery, figure 3). , but preferably a plurality of properties er and / or condition Si ... s8for the current operating case and the current heat recovery 1. For plate heat exchangers 1, s1, s2, s4, s5 and s6 are preferably used. Other conditions that can affect are s7 and s8, which can be entered as parameters of importance in the calculations. Furthermore, the method continues in the same way even in this case, that when the validation temperature Tvoch frost build-up temperature Tff is set, check the validation temperature Tv against the two criteria Image available on "Original document" K2 and take action if at least one of these is met. As previously described, according to an alternative, the temperature efficiency of the heat recovery unit 1 is reduced, but in this case by control signal from the control equipment 11, which ensures that the damper devices 18 are reduced for reduced heat recovery. This changes the operating point of the heat recovery unit 1, so that at least some of the criteria K1, K2 are no longer met. The second alternative is to raise the temperature T7 of the outdoor air 7 through a preheater 17, which is arranged in the second air stream 4 (supply air), before the heat recovery 1, the operating point of the heat recovery 1 being changed just so much that at least some of the criteria K1, K2 are no longer met. for optimal recovery and at the same time counteract frost build-up on the heat recovery 1. The power output from the preheater 17 is changed by output a control signal from the control equipment 11 to the preheater 17.

Fig.3 visar symboliskt luftbehandlingsaggregatet 2 med en värmeåtervinnare 1 av typen roterande värmeåtervinnare 1. Luftbehandlingsaggregatet 2 är uppbyggt på samma sätt som tidigare beskrivits med en första och en andra luftström 3, 4, fläktar 9, 10, frånluft 5, avluft 6, uteluft 7 samt tilluft 8. Det som skiljer även här är det som är unikt för typen av värmeåtervinnare 1, i detta fall den roterande värmeåtervinnaren 1. För mätning av lufttemperaturer och fuktighet i olika positioner är symboliskt på samma sätt som vid figur 1 och figur 2 ett antal givare anordnade (utan beteckningar) för mätning frånluftens 5 temperatur T5och fuktighet x5, uteluftens 7 temperatur T7och tilluftens 8 temperatur T8. På samma sätt som ovan beräknas frånluftens 5 aktuella daggpunktstemperatur T5dpbaserat på frånluftens 5 mätdata. Utöver dessa mätdata samlas även mätdata in till styrutrustningen 11 rörande aktuellt tilluftsflöde V4, aktuellt frånluftsflöde V3, samt uteluftens 7 temperatur T7och fuktinnehåll x7i en position innan den roterande värmeåtervinnaren 1. Vidare beräknas den roterande värmeåtervinnarens 1 verkningsgrad ? för den aktuella driftpunkten. Härefter fastställs valideringstemperaturen Tvvilken vid denna typ av värmeåtervinnare 1 fastställs till att vara lika med en beräknad temperatur helt baserat på ett antal av de nyss uppräknade mätvärdena. Genom att beräkna istället för att mäta undviker man den kompromiss som ett mätvärde från en -förhoppningsvis representativ - givare ger, vilket ändå inte är tillförlitligt eftersom den optimala positionen varierar beroende på varvtal hos rotorn, rotorstorlek, luftflöde, temperaturförhållanden osv. vilket är särskilt problematiskt vid exempelvis VAV-system. Den beräknade valideringstemperaturen Tvräknas alltså fram och är den kallaste temperaturen och det är denna som därefter kontrolleras mot den fastställda frostuppbyggnadstemperaturen Tfoch/eller daggpunkten T5dp, så som tidigare beskrivits. För roterande värmeåtervinnare 1 används företrädesvis s1- s6 och andra tillstånd som kan påverka är s7 och s8, vilka kan läggas in som parametrar av betydelse i beräkningarna för att fastställa frostuppbyggnadstemperaturen Tf. Om då minst ett eller båda kriterierna K1, K2för åtgärd uppfylls sätts åtgärd in för att påverka driftpunkten för den roterande värmeåtervinnaren 1. De alternativ som finns för detta är som innan - att minska värmeåtervinnarens 1 verkningsgrad ? genom att ändra styrsignalen som styr varvtalet för den roterande värmeåtervinnaren 1, för optimal återvinning och samtidigt förhindrande av frostbildning på den roterande värmeåtervinnaren 1. Det andra alternativet är att använda sig av en förvärmare 17 i uteluften 7 för uppvärmning av denna i en position i den andra luftströmmen 4 (tilluften) innan den roterande värmeåtervinnaren 1. Styrsignalen ser då till att öka effektuttaget ur förvärmaren 17. Ett alternativ till att beräkna valideringstemperaturen Tvkan vara att istället mäta temperaturen i avluften T6, en bit ifrån rotorn och låta den utgöra Tv. Fig. 3 symbolically shows the air treatment unit 2 with a heat recovery unit 1 of the rotary heat recovery type 1. The air treatment unit 2 is constructed in the same way as previously described with a first and a second air flow 3, 4, fans 9, 10, exhaust air 5, exhaust air 6, outdoor air 7 and supply air 8. What also differs here is what is unique for the type of heat recovery 1, in this case the rotating heat recovery 1. For measuring air temperatures and humidity in different positions is symbolic in the same way as in Figure 1 and Figure 2 a number of sensors arranged (without designations) for measuring the exhaust air temperature T5 and humidity x5, the outdoor air temperature 7 T7 and the supply air temperature 8 T8. In the same way as above, the actual dew point temperature T5dp of the exhaust air 5 is calculated based on the measurement data of the exhaust air 5. In addition to this measurement data, measurement data is also collected to the control equipment 11 concerning current supply air flow V4, current exhaust air flow V3, and the outdoor air 7 temperature T7 and moisture content x7 in a position before the rotating heat recovery 1. Furthermore, the efficiency of the rotating heat recovery 1 is calculated? for the current operating point. Then the validation temperature is determined. Which in this type of heat recovery 1 is determined to be equal to a calculated temperature based entirely on a number of the measured values just calculated. By calculating instead of measuring, you avoid the compromise that a measured value from a - hopefully representative - sensor gives, which is still not reliable because the optimal position varies depending on the rotor speed, rotor size, air flow, temperature conditions, etc. which is particularly problematic in, for example, VAV systems. The calculated validation temperature T is thus calculated and is the coldest temperature and it is this which is then checked against the determined frost build-up temperature Tfoch / or the dew point T5dp, as previously described. For rotary heat recovery 1, s1-s6 and other conditions that can affect are s7 and s8 are preferably used, which can be entered as parameters of importance in the calculations to determine the frost build-up temperature Tf. If then at least one or both criteria K1, K2 for action are met, action is taken to affect the operating point of the rotary heat recovery 1. The alternatives available for this are as before - to reduce the efficiency of the heat recovery 1? by changing the control signal which controls the speed of the rotating heat recovery 1, for optimal recovery and at the same time preventing frost formation on the rotating heat recovery 1. The second alternative is to use a preheater 17 in the outdoor air 7 for heating it in a position in the the second air stream 4 (supply air) before the rotating heat recovery 1. The control signal then increases the power output from the preheater 17. An alternative to calculating the validation temperature Tv may be to instead measure the temperature in the exhaust air T6, some distance from the rotor and let it form Tv.

Temperaturgivare för detta alternativ visas som en streckad givare i avluften i figur 3. Temperature sensors for this option are shown as a dashed sensor in the exhaust air in Figure 3.

STYCKLISTA 1= värmeåtervinnare 2= luftbehandlingsaggregat 3= första luftström 4= andra luftström = från luft 6= avluft 7= uteluft 8= tilluft 9= frånluftsfläkt = tilluftsfläkt 11= styrutrustning 12= frånluftsbatteri 13= tilluftsbatteri 14= vätskekrets = cirkulationspump 16= styrventil 17= förvärmare 18= spjällanordningar T= temperatur x= fuktinnehåll F= funktion K= kriterium ?= verkningsgrad V= flöde v= hastighet s= specifik egenskap BOME LIST 1 = heat recovery 2 = air handling unit 3 = first air flow 4 = second air flow = from air 6 = exhaust air 7 = outdoor air 8 = supply air 9 = exhaust air fan = supply air fan 11 = control equipment 12 = exhaust air battery 13 = supply air battery 14 = control fluid circuit 16 = circulation valve 17 = preheater 18 = damper devices T = temperature x = moisture content F = function K = criterion? = efficiency V = flow v = speed s = specific property

Claims

, PATENT REQUIREMENTS

A method for counteracting the build-up of frost on a heat recovery unit (1) arranged at an air treatment unit (2), said heat recovery unit (1) being arranged to transfer energy between a first air flow (3) and a second air flow (4), and the the first air stream (3) comprises in the flow direction first exhaust air (5) which passes the heat recovery (1) and is then referred to as exhaust air (6), and the second air stream (4) comprises in the flow direction first outdoor air (7) which passes the heat recovery (1) and hereinafter referred to as supply air (8), said air treatment unit (2) further comprises an exhaust air fan (9) which drives the first air stream (3) and a supply air fan (10) which drives the second air stream (4), and for controlling and monitoring the air treatment unit (2) and its components are arranged a control equipment (11), characterized by counteracting the build-up of frost at each operating point on the heat recovery (1) in that the method comprises the steps of: a) mä ta: a1. exhaust air (5) temperature T5, a2. the moisture content of the exhaust air (5) x5, b) calculate: b1. the actual dew point temperature T5d on the basis of measured values, c) determine: c1. a validation temperature Tvfor the current operating point, c2. a frost build-up temperature Tf, where Tf = F (s1, s2, ... s8.), i.e. Tfar a function F depending on at least one of the following: s1 = type of heat recovery (1), s2 = temperature efficiency? T, s3 = humidity efficiency? x, s4 = exhaust air content (5) moisture content x5, s5 = exhaust air (5) temperature T5, s6 = outdoor air (7) temperature T7, s7 = supply air (8) air velocity v4, s8 = exhaust air (5) air velocity v3, d) check Tv against at least one of two criteria K1, K2, where: K1: Tv? Tf, K2: Tv? ? 5dp +? 1 ° C, where? 1? 0, and e) if at least one of the criteria K1 or K2 is met reduce the efficiency of the heat recovery (1)? and / or raising the temperature of the outdoor air (7) T7 before the heat recovery (1), whereby the validation temperature Tv is raised just as much as at least some of the criteria K1, K2 are no longer met, for optimal recovery and at the same time counteracting frost build-up on the heat recovery

Method according to claim 1, characterized in that the heat recovery (1) is a liquid-connected heat recovery which comprises at least one exhaust air battery (12) in the first air stream (3) and at least one supply air battery (13) in the second air stream (4), and between these batteries (12, 13) circulate a liquid flow controllable with respect to the flow rate in a liquid circuit (14) arranged between the batteries (12, 13), which liquid flow transfers energy between the air streams (3, 4), and the method then further comprises the step of: a) measure: a3. the input liquid temperature of the controllable liquid flow Twitill to the exhaust air battery (12), and by determining the validation temperature at step c1) To be equal to the measured input liquid temperature Twitill to the exhaust air battery (12), and by reduce its efficiency?

Method according to claim 1, characterized in that the heat recovery (1) is a liquid-connected heat recovery which comprises at least one exhaust air battery (12) in the first air stream (3) and at least one supply air battery (13) in the second air stream (4), and between these batteries (12, 13) circulate a fluid flow controllable with respect to the flow rate which transfers energy between the air streams (3, 4), and the air treatment unit (2) comprises a preheater (17) which is arranged in the second air stream (4) in the flow direction before the supply air battery (13) and the method further comprises the step of: a) measuring: a3. incoming liquid temperature Twitill the exhaust air battery (12), and by determining the validation temperature at step c1) Tvto be equal to the measured incoming liquid temperature Twitill the exhaust air battery (12), and by at step e) influencing the operating point of the heat recovery (1) by raising the outdoor air ( 7) temperature T7before the supply air battery (13) by increasing the power output of the preheater (17).

Method according to claim 1, characterized in that the heat recovery (1) is a plate heat exchanger, and the method further comprises the step of: a) measuring: a4. the temperature in the so-called "cold corner" Tccvid the plate heat exchanger (1), which is the coldest position in the plate heat exchanger (1) where the outdoor air (7) meets the exhaust air (6), and by determining at step c1) the validation temperature Tvto be equal to the measured temperature in the cold corner Tcc, and by at step e) affecting the operating point of the heat recovery (1) by reducing its efficiency? by changing a control signal to damper devices (18) which are arranged at the outdoor air side of the plate heat exchanger (1), in order to reduce the flow of outdoor air (7) through the heat exchanging part of the plate heat exchanger (1) and instead pass at least a subset of the outdoor air (7) fitting part of the plate heat exchanger (1).

Method according to claim 1, characterized in that the heat recovery (1) is a plate heat exchanger, and the air treatment unit (2) comprises a preheater (16), which is arranged in the first air stream (3) in the flow direction before the plate heat exchanger (1), and the method further comprises the step of: a) measuring: a4. the temperature in the so-called "cold corner" Tccvid the plate heat exchanger (1), which is the coldest position in the plate heat exchanger (1) where the outdoor air (7) meets the exhaust air (6), and by determining in step c) the validation temperature Tvto be equal to the measured temperature in the cold corner Tcc, and by influencing the operating point of the heat recovery (1) at step e) by raising the temperature of the outdoor air (7) T7 before the plate heat exchanger (1) by increasing the power output from the preheater (17).

Method according to claim 1, characterized in that the heat recovery (1) is a plate heat exchanger, and the method further comprises the steps of: a) measuring: a5. supply air flow V4, a6. exhaust air flow V3, a7. the temperature of the outdoor air (7) T7 before the heat recovery (1), a8. the moisture content of the outdoor air (7) x7 before the heat recovery (1), b) calculate: b2. the efficiency of the heat recovery (1)? for the current operating point, and by determining the validation temperature in step c1) by calculating on the basis of measured and calculated values, and by influencing the operating point of the heat recovery (1) by step e) by reducing its efficiency? by changing a control signal to damper devices (18) which are arranged at the outdoor air side of the plate heat exchanger (1), in order to reduce the flow of outdoor air (7) through the heat exchanging part of the plate heat exchanger (1) and instead pass at least a subset of the outdoor air (7) fitting part of the plate heat exchanger (1).

Method according to claim 1, characterized in that the heat recovery (1) is a plate heat exchanger, and the air treatment unit (2) comprises a preheater (16), which is arranged in the first air stream (3) in the flow direction before the plate heat exchanger (1), and the method further comprises the steps of: a) measuring: a5. supply air flow V4, a6. exhaust air flow V3, a7. the temperature of the outdoor air (7) T7 before the heat recovery (1), a8. the moisture content of the outdoor air (7) x7 before the heat recovery (1), b) calculate: b2. the efficiency of the heat recovery (1)? for the current operating point, and by determining the validation temperature Tv by calculation based on measured and calculated values at step c1), and by influencing the operating point of the heat recovery (1) at step e) by raising the outdoor air temperature (7) T7 before the plate heat exchanger (1) ) by increasing the power output from the preheater (17).

Method according to claim 1, characterized in that the heat recovery (1) is a rotating heat recovery, and the method further comprises the steps of: a) measuring: a5. supply air flow V4, a6. exhaust air flow V3, a7. the temperature of the outdoor air (7) T7 before the heat recovery (1), a8. the moisture content of the outdoor air (7) x7 before the heat recovery (1), b) calculate: b2. the efficiency of the heat recovery (1)? for the current operating point, and by determining the validation temperature in step c1) by calculating on the basis of measured and calculated values, and by influencing the operating point of the heat recovery (1) by step e) by reducing its efficiency? by changing the speed of the rotary heat exchanger (1).

Method according to claim 1, characterized in that the heat recovery (1) is a rotating heat recovery, and the method further comprises the steps of: a) measuring: a9. the temperature T6 of the exhaust air (6), and by determining the validation temperature at step c1) to be equal to the temperature T6 of the exhaust air (6), and by influencing the operating point of the heat recovery (1) at step e) by reducing its efficiency? by changing the speed of the rotary heat exchanger (1).

Method according to claim 1, characterized in that the heat recovery (1) is a rotating heat recovery, and that the air treatment unit (2) comprises a preheater (17) arranged in the second air stream (4) in the flow direction before the rotating heat recovery (1), and the method further comprises the steps of: a) measuring: a5. supply air flow V4, a6. exhaust air flow V3, a7. the temperature of the outdoor air (7) T7 before the heat recovery (1), a8. the moisture content of the outdoor air (7) x7 before the heat recovery (1), b) calculate: b2. the efficiency of the heat recovery (1)? for the current operating point, and by determining the validation temperature Tv by calculation based on measured and calculated values at step c1), and by influencing the operating point for the heat recovery (1) at step e) by raising the temperature T7 of the outdoor air (7) before the rotating heat recovery (1) by increasing the power output from the preheater (17).

Method according to claim 1, characterized in that the heat recovery (1) is a rotating heat recovery, and that the air treatment unit (2) comprises a preheater (17) arranged in the second air stream (4) in the flow direction before the rotating heat recovery (1), and the method further comprises the steps of: a) measuring: a9. the temperature T6 of the exhaust air (6), and by determining the validation temperature at step c1) to be equal to the temperature T6 of the exhaust air (6), and by influencing the operating point of the heat recovery (1) at step e) by raising the temperature of the outdoor air (7) Before the rotary heat recovery unit (1) by increasing the power output from the preheater (17).