SE518216C2 - Förfarande vid drift av synkronkompensator samt sådan synkronkompensator. - Google Patents

Description

annu; ,8 2,6 2 och den större delen av förlusterna utgörs av kärnförluster. Eftersom kärnförlus- terna utvecklas på jordpotential kan de enklare bortkylas.

Den temperaturmässigt mest kritiska delen i statorn synes vara kabeln och med statortemperatur menas därför i det följande normalt kabeltemperaturen.

Syftet med föreliggande uppfinning är att anvisa en ny teknik för att med utnyttjande av ovannämnda gynnsamma egenskaper hos maskiner av det aktuella slaget temporärt utvidga driftområdet för en synkronkompensator med en sådan roterande elektrisk maskin.

Redogörelse för uppfinningen Detta syfte uppnås med ett förfarande och en synkronkompensator av in- ledningsvis angivet slag med i patentkraven 1 respektive 10 angivna kännetecken.

Vid förfarandet enligt uppfinningen forceras således rotorns kylning vid övermagnetiserad drift av synkronkompensatorn i beroende av storleken på ett från, för rotorns temperatur relevanta parametrar, bestämt rotortemperaturvärde och/eller maskinen konstrueras för att medge temporär överbelastning vid under- magnetiserad drift. Den forcerade kylningen igångsätts alltså när rotortemperatu- ren tenderar att bli för hög, och härigenom kan man utnyttja de gynnsamma ter- miska egenskaperna hos statorn vid synkronkompensatorer utförda i kabeltekno- logi, utan att maskinens rotor begränsar möjligheterna att utnyttja statorns över- belastningsförmåga. Vidare möjliggörs temporär utvidgning av driftsområdet vid undermagnetiserad drift genom lämplig konstruktion av maskinen. På detta sätt kan man temporärt utvidga driftområdet för en synkronkompensator enligt uppfin- ningen från stationärt 1:100% till t ex i200% i storleksordningen 30 minuter till en timme genom forcerad kylning av rotorn och genom dimensionering av maskinen så att llxq = 2, där xq som är angiven i per unit baserat på maskinens märkdata betecknar den synkrona reaktansen i tvärled, dvs i polluckans riktning. Från ope- ratörer av kraftsystem anges ofta att betydande överlastförmåga i 15-20 minuter eller mer är önskvärt vid driftstörningar då detta ger operatören möjligheter att vidta åtgärder, t.ex. nätomkopplingar, uppstart av gasturbiner etc, för att säker- ställa fortsatt drift med ett minimum av störning för anslutna kunder.

Enligt en fördelaktig utföringsform av förfarandet enligt uppfinningen kon- strueras maskinen för stor kortslutningseffekt. Som följd av en sådan konstruktion :vara 3 blir de synkrona reaktanserna små, dvs möjlighet ges att utvidga synkronkompen- satorns driftområde vid undermagnetiserad drift.

Enligt en annan fördelaktig utföringsform av förfarandet enligt uppfinning- en bestäms för temperaturförhållanden i stator relevanta parametrar och vid över- magnetiserad och undermagnetiserad drift styrs fältströmmen ner om kritisk sta- tortemperatur överskrids. På detta sätt tillser man att statortemperaturen (i första hand temperaturen i lindningen) inte blir för hög vid drift av synkronkompensatorn i det utvidgade driftsområdet.

Enligt ännu en fördelaktig utföringsform av förfarandet enligt uppfinningen ned regleras fältströmmen om rotortemperaturvärdet överstiger ett förutbestämt, första gränsvärde, samt att rotorns kylning forceras om rotortemperaturvärdet överstiger ett förutbestämt, andra temperaturgränsvärde, som ligger under det första temperaturgränsvärdet. Om statortemperaturen överstiger en maximalt till- låten övre statortemperaturgräns nedregleras fältströmmen likaledes.

Enligt en annan fördelaktig utföringsform av förfarandet enligt uppfinning- en bestäms rotortemperaturvärdet från en eller flera av parametrarna fältström och fältspänning, direkt på rotorn uppmätt temperatur, temperaturen hos kylmediet för rotorn, kylmediets flödeshastighet. Det finns således flera sätt att bestämma rotor- temperaturvärdet som styr den forcerade kylningen av rotorn. Värdet kan uppskat- tas ur fältström och fältspänning. Den i kritisk punkt på rotorn direkt uppmätta ro- tortemperaturen kan användas som rotortemperaturvärde. Alternativt kan både nämnda uppskattade rotortemperaturvärde och det direkt uppmätta värdet utnytt- jas, t ex genom att medelvärdet av dessa två värden används som rotortempera- turvärde, och även kylmedietemperatur och -flöde kan utnyttjas för att uppnå till- förlitligare rotortemperaturvärde. Genom att använda direkt uppmätt rotortempe- ratur (och/eller statortemperatur) i stället för ur strömmar och spänningar uppskat- tade värden, uppnås specifika fördelar. Sålunda kan man då beakta maskinens temperatur när överbelastningen påbörjas. Om maskinen gått på tomgång och är ”kall” vid begynnande överbelastning kommer denna att tåla mer överbelastning över längre tid innan maximalt tillåtna temperaturgränser nås. På detta sätt kan man minska det konservativa fastställandet av stator- och rotorströmgränserna, som normalt tillämpas vid känd teknik.

För att utnyttja möjligheten att kraftigt utvidga driftområdet vid undermag- netiserad drift är medel inrättade att möjliggöra negativ fältström. Dessa medel kan :nnru »518 216 4 innefatta en statisk matare med två bryggor. På detta sätt möjliggörs utvidgning av det undermagnetiserade driftområdet till -1/xq , i per unit baserat på maskinens märkdata och vid nominell spänning, utan att maskinens stabilitetsgräns över- skrids. xq angiven i per unit baserat på maskinens märkdata betecknar den syn- krona reaktansen i tvärled. En temperaturestimator är med fördel anordnad att ur en eller flera av parametrarna statorström och statorspänning, på statorn direkt uppmätt plåttemperatur, temperaturen hos statorns kylmedium, flödeshastigheten hos kylmediet för statorn bestämma ett statortemperaturvärde. Härigenom möjlig- görs övervakning av att statortemperaturen (i första hand temperaturen i stator- lindningen) inte blir för hög.

Enligt fördelaktiga utföringsformer av synkronkompensatorn enligt uppfin- ningen är anordningen för forcerad kylning inrättad att forcera kylningen av rotorn genom att öka flödet av kylmedium, alternativt genom att sänka kylmedietempe- raturen. Detta erbjuder två praktiska realiseringar av den forcerade kylningen.

Enligt andra fördelaktiga utföringsformer av synkronkompensatorn enligt uppfinningen är en kommunikationsutrustning anordnad för trådlös överföring av mätvärden från på rotorn anbringad temperaturgivare till temperaturestimatorn.

Kommunikationsutrustningen är med fördel utförd för överföring av mätvärden från på rotorn anbringad temperaturgivare genom så kallad Bluetooth-teknik. En sådan Bluetooth-radioförbindelse är störningsokänslig, det vill säga den är väl lämpad för överföring av mätdata på tillförlitligt sätt även i störda miljöer, samtidigt som den själv ej utgör någon störningskälla för omgivningen genom sin korta räckvidd.

Enligt ännu en fördelaktig utföringsform av synkronkompensatorn enligt uppfinningen innefattar lindningen en böjlig kabel med en elektriskt ledande kärna omgiven att isolationssystem av två halvledande skikt med mellanliggande fast isolation. Härigenom kommer det elektriska fältet väsentligen att inneslutas i lind- ningen. Potentialen på det yttre halvledande skiktet kan då hållas väsentligen på jordpotential, med de uppenbara fördelar det medför.

Figurbeskrivning Uppfinningen kommer nu att förklaras mera i detalj i det följande med hän- visning till bifogade ritningar, på vilka Figur 1 visar kvalitativt tillåten överbelastning som funktion av tiden, dels för statorn, dels för rotorn vid olika kylning, :rann 518 216 Figur 2 illustrerar det principiella utförandet av en utföringsform av synkron- kompensatorn enligt uppflnningen, Figur 3 visar schematiskt ett exempel på hur forcerad kylning kan åstad- kommas, Figur 4 illustrerar närmare funktionen hos spänningsregulatordelen i fig. 2, Figur 5 visar ett s.k. kapabilitetsdiagram i per unit baserat på maskinens märkdata och vid nominell spänning för en synkronkompensator och Figur 6 visar ett tvärsnitt av en högspänningskabel av det slag som används vid föreliggande uppfinning.

Beskrivning av utföringsexempel _ Fig. 1 visar kvalitativt tillåten överbelastning som funktion av tiden för en stator med lindningen utförd i s.k. kabelteknologi samt motsvarande kurvor för ro- torn vid olika kylning. Såsom diskuterats ovan har en stator med lindningen utförd i kabelteknologi avsevärt bättre överbelastningsförmåga än konventionellt utförda statorer. Statorns inneboende goda överbelastningsförmåga illustreras ifig. 1 av statorkurvans långsamma fallande från tiden t=O och framåt. Roterande elektriska maskiner med statorlindningen utförd i kabelteknologi, där den fasta isolationen utgörs av s k PEX, dimensioneras idag vid nominell last för en temperatur av maxi- malt 70°C, men drift med statortemperaturer på upp till 90°C kan ske ett antal tim- mar. 100% i figuren representerar märkeffekt för maskinen i fråga. trim” i fig. 1 betecknar den föreskrivna, maximalt tillåtna tiden för drift av maskinen vid över- belastningsnivån omedelbart före tim. Om denna överbelastningsnivå är t ex 50% överlast kan detta typiskt leda till en statortemperatur av t ex 80°. Om man då fö- reskrivit att maskinen inte får köras med en statortemperatur av 80° längre än ett dygn betecknar således tim 24h.

Rotorns termiska tidskonstant är betydligt mindre än statorns, såsom fram- går av rotorkurvan i fig. 1, vilken såsom visas faller snabbt till en konstant nivå, som bestäms av rotorns kylning, som kommer att diskuterasvidare nedan. l fig. 2 illustreras principiellt en utföringsform av synkronkompensatorn en- ligt uppfinningen med en stator 2 med statorlindning av högspänningskabel. Vid 4 är maskinen direkt ansluten till ett kraftnät. mvno 518 216 6 Mätsignaler representerande statorström I och statorspänning U uttas från varje fas över transformatorer 5, 5' och tillförs en temperaturestimator 6 via led- ningar 1O resp. 12. Spänningssignalen tillförs också spänningsregulatorenheten 8.

Kylkretsen för statorn med tillhörande pump visas vid 14,16. Data, såsom flöde och temperatur, för kylmediet i statorkylkretsen 14 tillförs likaledes temperatures- timatorn 6, via förbindelsen 18. Mätvärden från temperaturgivare 15, anordnade på statorn 2 för att t ex mäta plåttemperaturen, tillförs även temperaturestimatorn 6, via förbindelsen 20. Ur dessa tillförda instorheter bestäms i temperaturestima- torn 6 ett kritiskt statortemperaturvärde TS som tillförs spänningsregulatorenheten 8.

Syftet med denna statortemperaturbestämning är_ att övervaka att, i första hand, kablarna i statorn inte blir för varma. När statortemperaturen når en förutbe- stämd övre gräns nedregleras fältströmmen, såsom kommer att beskrivas nedan.

Statortemperaturvärdet används inte för styrning av rotorkylningen.

Fältströmmen styrs från spänningsregulatorenheten 8, såsom illustreras i fig. 2 av reglerförbindelsen 24 till mataren 26. Signaler representerande fältström och fältspänning tillförs en rotortemperaturestimator 28 via ledningarna 30, 32.

Kylkretsen för rotorn med tillhörande pump, kylare och vatteninföringsdon visas vid 34, 36, 38, 39. Kylmediets, vanligen vattnets, temperatur samt vattenflö- det i kretsen 34 uppmäts och tillförs temperaturestimatorn 28, vid 40 resp. 42. Vi- dare finns temperaturgivare, schematiskt visad vid 44, på rotorn 46. Mätvärden från givaren 44 överförs trådlöst, representerat av den streckade förbindelsen 48, till temperaturestimatorn 28. För den trådlösa överföringen 48 utnyttjas lämpligen en lågeffektsradioförbindelse enligt den s.k. Bluetooth-tekniken.

Ur dessa instorheter till rotortemperaturestimatorn 28 bestäms ett ro- tortemperaturvärde TR, som tillförs spänningsregulatorenheten 8. l figur 2 visas ett flertal olika instorheter till rotortemperaturestimatorn 28.

Man behöver emellertid inte nödvändigtvis utnyttja alla dess storheter för bestäm- ning av rotortemperaturvärdet TR. Det finns flera sätt att bestämma rotortempera- turvärdet TR. Värdet kan uppskattas ur fältström och fältspänning. Den i kritisk punkt på rotorn direkt uppmätta rotortemperaturen kan direkt användas som rotor- temperaturvärde TR. Alternativt kan både det ur fältström och fältspänning upp- skattade temperaturvärde och det direkt uppmätta värdet utnyttjas, tex genom att medelvärdet av dessa två värden används som rotortemperaturvärde TR, och även l-»aa »518 216 7 kylmedietemperatur och -flöde kan utnyttjas för att uppnå tillförlitligt rotortempera- turvärde TR. Om ur olika instorheter till temperaturestimatorn 28 bestämda rotor- temperaturvärden TR blir helt olika föreligger sannolikt något fel, som måste när- mare undersökas.

På analogt sätt behöver inte nödvändigtvis alla i figur 2 visade instorheter till statortemperaturestimatorn 6 utnyttjas för bestämning av statortemperaturvär- det TS. Temperaturvärdet TS kan tex uppskattas ur ström- och spänningsvärdena l, U. Den med givaren 15 uppmätta temperaturen kan utnyttjas direkt som sta- tortemperaturvärde TS, eller man kan som statortemperaturvärde TS använda me- delvärdet av dessa två temperaturer. Även i detta fall är det möjligt, om man finner det lämpligt, att också utnyttja kylmedietemperaturen i statorkylkretsen 14 vid be- stämning av statortemperaturvärdet TS.

Temperaturestimatorer lämpade för användning vid föreliggande uppfin- ning är beskrivna i den ovannämnda publikationen WO98/34312, varför de ej när- mare beskrivs här.

I beroende av till spänningsregulatorenheten 8 tillfört rotortemperaturvärde TR styrs pumpen 36 och/eller kylaren 38 i rotorkylkretsen, så att för det aktuella överbelastningstillståndet adekvat forcerad kylning av rotorn 46 åstadkoms, jfr fig. 1 som visar hur rotorkurvan lyfts till en högre överbelastningsnivå genom forcerad kylning. Genom denna forcerade kylning förbättras således rotorns 46 förmåga att termiskt tåla överbelastningstillstånd. Till följd av statorns 2 inneboende goda ter- miska överbelastningsförmåga får man således enligt uppfinningen en synkron- kompensator med mycket god överbelastningsförmåga vid övermagnetiserad drift.

För att åstadkomma ökat flöde i rotorkylkretsen 34 kan man anordna så att pumpens varvtal kan ökas eller alternativt att en ytterligare pump inkopplas i kretsen. För att forcera kylningen kan ytterligare kylkapacitet inkopplas.

Ytterligare en alternativ möjlighet att realisera den forcerade kylningen är att anordna från spänningsregulatorenheten styrda organ för omkoppling av kyl- kretsen från ett normalt seriearrangemang i rotorlindningen till ett parallellarran- gemang. l US,A,3,652,88O beskrivs vattentillförseldon för kylning av rotorn hos en elektrisk maskin. Genom att koppla in en pump till denna kända anordning kan man åstadkomma enligt uppfinningen forcerade kylningen.

Iain» 518 216 8 l figur 3 beskrivs schematiskt en anordning där det ökade flödet i en rotor 101 åstadkoms utan användning av en pump. För att åstadkomma normalt flöde tas kylvattnet in vid inloppet 102 och släpps ut vid utloppet 103 genom styrning av ventilen 104. Vid forcerad kylning öppnas ventilen 106 varvid kylvatten tas ut ge- nom utloppet 105, som befinner sig på större avstånd från rotorns centrumlinje (radie r3) än utloppet 103 (radie r2). inloppet 102 befinner sig i båda fallen på ra- dien r1. Genom att på så sätt utnyttja centrifugalkraften åstadkoms ett högre tryck och därmed ett ökat flöde.

I figur 4 visas i blockschemaform ett utföringsexempel av spänningsregu- latorenheten 8 i figur 2. Enhetens instorheter är, förutom statorspänningen U, sta- tortemperaturvärdet TS och rotortemperaturvärdet TR, bestämda på något av de ovan beskrivna sätten. Funktionen i regulatorenheten 8 är följande.

Temperaturvärdena TR och Tsjämförs med förutbestämda gränsvärden TRnmjfl respektive Tsfimit vid 50 respektive 52 i figur 3. Resultatet av jämförelserna tillförs en grind 54 och efterföljande signalbehandlingsenhet 56 samt en enhet 58 med olinjär karaktärstik. Statorspänningen U~ i sin tur tillförs en omformare 60 och utspänningen U från denna jämförs med ett spänningsreferensvärde Uæf, vid 62 i figur 4. Resultatet av jämförelsen tillförs en signalbehandlingsenhet 64 och vidare till en grind 66 tillsammans med signalen från enheten 58. Utsignalen från grinden 66 tillförs en signalbehandlingsenhet 68 med integrerande funktion samt en trigg- enhet 70 för reglering av fältströmmen. Om någon av de förutbestämda gränsvär- dena TRWW eller Tsfimii överskrids nedregleras fältströmmen.

Vid 72 jämförs rotortemperaturvärdet TR med ett andra förutbestämt gränsvärde Tmimnz. Resultatet tillförs en signalbehandlingsenhet 74 och en utenhet 76 med olinjär karakteristik, vars utsignal triggar forcerad kylning av rotorn om TR>TRjimnz genom att t ex öka kylvattenflödet i kylkretsen 34 och/eller inkoppla kyla- ren 38 för att sänka vattentemperaturen, såsom beskrivits ovan.

Lämplig hysteresis bör inläggas i styrningen av den forcerade kylningen för att undvika ett tillstånd där den forcerade kylningen gång på gång slås till och slås ifrån. l fig. 5 visas ett s k kapabilitetsdiagram i per unit baserat på märkdata och nomlnell spänning illustrerande gränser för stationär drift av en synkronmaskin. P betecknar aktiv effekt och Q reaktiv effekt. Halvcirkeln med centrum i origo mot- svarar maximalt tillåten stationär statortemperatur. Kurvan som skär ovan nämnda luv-i 1 8 2 1 åïïfiïï; -1 'ff-l- - 9 halvcirkel vid P=0, Q=1 motsvarar maximalt tillåten rotortemperatur vid nominell rotorkylning. Den mindre halvcirkeln till vänster motsvarar noll fältström. Synkron- maskinen i fig. 5 är konstruerad för en stor kortslutningseffekt, vilket även innebär att den är konstruerad med små synkrona reaktanser xd och xq. Driften av-syn- kronkompensatorn kommer att ske längs Q-axeln, dvs den producerar eller kon- sumerar reaktiv effekt.

En temporär utvidgning av synkronkompensatorns driftsområde vid un- dermagnetiserad drift innebär att man kommer att befinna sig i området Q < -1 i diagrammet. Den maximalt tillåtna överbelastningen vid undermagnetiserad drift bestäms av de synkrona reaktanserna i direktled xd , motsvarande i riktningen av en pol, och i tvärled xq, motsvarande i riktning i luckan mellan två poler, d v s hur maskinen är konstruerad och dimensionerad. Synkronkompensatorn kan aldrig konsumera mer reaktiv effekt än motsvarande llxqi diagrammet då denna punkt utgör en stabilitetsgräns.

I punkten -llxd i diagrammet i figur 5 är magnetiseringsströmmen noll. För att gå vidare mot punkten -1 /xq har maskinen utrustning i form av statisk matare med två bryggor för att möjliggöra stationär drift med negativ fältström.

Om -1/xd<-1 kommer den lilla halvcirkeln i figur 4 att ligga utanför den stor halvcirkeln. l området mellan de två halvcirklarna kan synkronkompensatorn drivas med matare som inte levererar negativ fältström.

En temporär utvidgning av synkronkompensatorns driftsområde l över- magnetiserad drift innebär att man kommer att befinna sig i området Q>1 i dia- grammet. För att inte rotorn ska begränsa möjligheterna till att temporärt utvidga driftområdet är den utrustad med medel för forcerad kylning.

Kabeln 46, som bildar maskinens lindningar visas i tvärsektion i figur 6 och är en högspänningskabel av väsentligen samma slag som den som används för kraftdistribution, det vill säga PEX-kabel. Högspänningskabeln 46 innefattar en le- dande kärna med ett antal kardeler 36. Ledaren är omsluten av ett isolationssys- tem med två halvledande skikt 32, 34 anordnade på vardera sidan om en fast iso- lation 33. Kabeln är böjllg och de halvledande skikten 32,34 utgör väsentligen ek- vipotentialytor, vilka möjliggör inneslutning av det elektriska fältet så att kabelns ytteryta kan hållas på i huvudsak jordpotential - en mycket väsentlig egenskap vid användning av kabeln som lindning i en elektrisk maskins järnkärna. Den fasta isolationen 33 och dess omgivande halvledande skikt 32, 34 är utformade med en |x»|» 1 s 2 1 s i? - *i elektrisk isolationshållfasthet överstigande 3 kV/mm, företrädesvis överstigande 5 kV/mm. På detta sätt blir kabeln väl lämpad för användning som lindning i en sta- torkärna för höga spänningar, med bibehållen kontroll av det elektriska fältet och utan risk för att förstörande elektriska urladdningar, PD, uppträder.

Genom att utforma statorlindningen hos en roterande elektrisk maskin i s k kabelteknologi får således statorn lång termisk tidskonstant, vilket gör att den tål temporär överbelastning mycket bra. Denna egenskap hos statorn kan, enligt uppfinningen, utnyttjas för att temporärt utvidga driftområdet vid såväl övermagne- tiserad som undermagnetiserad drift av en synkronkompensator, utformad enligt denna teknik, genom att vid behov forcera rotorns kylning och genom att dimen- sionera maskinen så att den synkrona reaktansen xq blir liten samtidigt som ma- skinen utrustas med en matare som möjliggör negativ fältström. På detta sätt kan synkronkompensatorns drlftsområde utvidgas högst avsevärt.

Claims (19)

10 15 20 25 30 518 216 NYA PATENTKRAV 11

1. Förfarande vid drift av synkronkompensator innefattande en roterande elektrisk maskin innefattande rotor samt stator med minst en lindning med fast iso- lation innesiutande det elektriska fältet, kännetecknat av att för att temporärt ut- vidga synkronkompensatorns driftsområde bestäms för temperaturförhållanden i rotor relevanta parametrar och vid övermagnetiserad drift forceras rotorns kylning i beroende av storleken på ett från nämnda parametrar bestämt rotortemperatur- värde (TR).

2. Förfarande enligt krav 1, kännetecknat av att maskinen konstrueras för att medge överbelastning vid undermagnetiserad drift.

3. Förfarande enligt krav 2, kännetecknat av att för temperaturförhållanden i stator relevanta parametrar bestäms och att vid övermagnetiserad och under- magnetiserad drift styrs fältströmmen ner om kritisk statortemperatur (TS) över- sknds.

4. Förfarande enligt något av föregående krav, kännetecknat av att maski- nen konstrueras för stor kortslutningseffekt.

5. Förfarande enligt krav 1 eller 2, kännetecknat av att fältströmmen nedreg- leras om rotortemperaturvärdet (TR) överstiger ett förutbestämt, första temperatur- gränsvärde (TRWR) samt att rotorns kylning forceras om rotortemperaturvärdet (TR) ligger över ett förutbestämt, andra temperaturgränsvärde (TRRmRZ), som ligger under det första temperaturgränsvärdet (TR|imit1).

6. Förfarande enligt något av föregående krav, kännetecknat av att kylning- en forceras genom ökning av flödet av kylmedium.

7. Förfarande enligt något av föregående krav, kännetecknat av att kylning- en forceras genom sänkning av kylmedietemperaturen. 10 15 20 25 30 518 216

8. Förfarande enligt något av föråâående patentkrav, kännetecknat av att rotortemperaturvärdet (TR) bestäms från en eller flera av parametrarna fältström och fältspänning, direkt på rotorn uppmätt temperatur, temperaturen hos kylmediet för rotorn, kylmediets flödeshastighet.

9. Förfarande enligt något av föregående patentkrav, kännetecknat av att för aktuell överbelastning styrs den forcerade kylningen så att rotortemperaturen kommer att vara lika med eller något under maximalt tillåten rotortemperatur.

10. Synkronkompensator innefattande en roterande elektrisk maskin med minst en lindning med fast isolation inneslutande det elektriska fältet samt mätor- gan för mätning av, för temperaturförhållandena i rotor relevanta parametrar, kän- netecknad av att en anordning är inrättad att forcera kylningen av rotorn i beroen- de av värden på ett från nämnda parametrar bestämt rotortemperaturvärde (TR) vid övermagnetiserad drift av den elektriska maskinen.

11. Synkronkompensator enligt krav 10, kännetecknad av att en första tem- peraturestimator är anordnad att ur en eller flera av parametrarna statorström och statorspänning, på statorn direkt uppmätt plåttemperatur, temperaturen hos sta- torns kylmedium, flödeshastigheten hos kylmediumet för statorn bestämma ett sta- tortemperaturvärde (TS).

12. Synkronkompensator enligt något av kraven 10 eller 11, kännetecknad av att nämnda anordning är inrättad att forcera kylningen av rotorn genom att öka flödet av kylmedium.

13. Synkronkompensator enligt något av kraven 10 - 12, kännetecknad av att nämnda anordning är inrättad att forcera kylningen av rotorn genom att sänka kylmedietemperaturen.

14. Synkronkompensator enligt något av kraven 10 - 13, kännetecknad av att nämnda anordning för att forcera kylningen innefattar organ för omkoppling av kyl- kretsen i rotorn från ett normalt seriearrangemang i rotorlindningen till ett parallell- arrangemang. 10 15 20 518 216 _ - 13

15. Synkronkompensator enligt något av patentkraven 10 - 14, kännetecknad av att kylmediet är vatten.

16. Synkronkompensator enligt något av patentkraven 10 - 15, känneteck- nad av att en andra temperaturestimator är anordnad att ur en eller flera av para- metrarna fältström och fåltspänning, på rotorn direkt uppmätt rotortemperatur, tem- peraturen hos kylmediet för rotorn, flödeshastigheten hos kylmediet för rotorn be- stämma kritiska rotortemperaturvärdet (TR).

17. Synkronkompensator enligt krav 16, kännetecknad av att kommunika- tionsutrustning är anordnad för trådlös överföring av mätvärden från på rotorn an- bringad temperaturgivare till temperaturestimatorn.

18. Synkronkompensator enligt krav 17, kännetecknad av att kommunika- tionsutrustningen är utförd för överföring av mätvärden från på rotorn anbrlngad temperaturgivare genom Bluetooth-teknik.

19. Synkronkompensator enligt något av kraven 10 - 18, kännetecknad av att Iindningen innefattar en böjlig kabel med en elektriskt ledande kärna omgiven av ett isolationssystem av två halvledande skikt med mellanliggande fast isolation.