SE515812C2 - Process for controlling output temperature on the secondary side in a heat exchanger and system for carrying out the method - Google Patents

Process for controlling output temperature on the secondary side in a heat exchanger and system for carrying out the method

Info

Publication number
SE515812C2
SE515812C2 SE9904016A SE9904016A SE515812C2 SE 515812 C2 SE515812 C2 SE 515812C2 SE 9904016 A SE9904016 A SE 9904016A SE 9904016 A SE9904016 A SE 9904016A SE 515812 C2 SE515812 C2 SE 515812C2
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
flow
temperature
control
primary
valve
Prior art date
Application number
SE9904016A
Other languages
Swedish (sv)
Other versions
SE9904016L (en
SE9904016D0 (en
Inventor
Matts Lindgren
Original Assignee
Matts Lindgren
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=26655414&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=SE515812(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Matts Lindgren filed Critical Matts Lindgren
Priority to SE9904016A priority Critical patent/SE515812C2/en
Publication of SE9904016D0 publication Critical patent/SE9904016D0/en
Priority to PCT/SE2001/000952 priority patent/WO2002090832A1/en
Priority claimed from PCT/SE2001/000952 external-priority patent/WO2002090832A1/en
Publication of SE9904016L publication Critical patent/SE9904016L/en
Publication of SE515812C2 publication Critical patent/SE515812C2/en

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24D—DOMESTIC- OR SPACE-HEATING SYSTEMS, e.g. CENTRAL HEATING SYSTEMS; DOMESTIC HOT-WATER SUPPLY SYSTEMS; ELEMENTS OR COMPONENTS THEREFOR
    • F24D10/00—District heating systems
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24D—DOMESTIC- OR SPACE-HEATING SYSTEMS, e.g. CENTRAL HEATING SYSTEMS; DOMESTIC HOT-WATER SUPPLY SYSTEMS; ELEMENTS OR COMPONENTS THEREFOR
    • F24D19/00—Details
    • F24D19/10—Arrangement or mounting of control or safety devices
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F27/00—Control arrangements or safety devices specially adapted for heat-exchange or heat-transfer apparatus
    • F28F27/02—Control arrangements or safety devices specially adapted for heat-exchange or heat-transfer apparatus for controlling the distribution of heat-exchange media between different channels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24D—DOMESTIC- OR SPACE-HEATING SYSTEMS, e.g. CENTRAL HEATING SYSTEMS; DOMESTIC HOT-WATER SUPPLY SYSTEMS; ELEMENTS OR COMPONENTS THEREFOR
    • F24D10/00—District heating systems
    • F24D10/003—Domestic delivery stations having a heat exchanger
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
    • Y02B30/17—District heating

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Control Of Temperature (AREA)
  • Feedback Control In General (AREA)

Abstract

A procedure and device for controlling the temperature of at least one outbound secondary flow (2u) in a secondary circuit from a heat exchanger (1) by means of a primary flow (3) in a primary circuit, via a regulatory member (5, 11) that regulates the primary flow, influenced by a control unit (7). The enthalpy difference ( DELTA h) between the inbound primary flow (3i) to the heat exchanger (1) and the outbound primary flow (3u) from the heat exchanger (1) is determined. The secondary flow (2i) is determined. The flow (3i) in the primary circuit (3) is determined, and the parameters determined above are supplied to the control unit (7) for controlling the regulatory organ (5, 11), whereby the primary flow (3) is controlled in dependence of the secondary flow (2), so that the power supplied to the heat exchanger through the primary flow (3) substantially equals the sum of, partly, the power needed to raise the temperature of the secondary medium from the current initial temperature Tsec_in to the desired outbound temperature Tsec_out_desired, and, partly, the assumed power requirement for compensating for the energy stored in the heat exchanger (1), and, partly, the assumed leak power from the heat exchanger (1). The invention also relates to a method for measuring power and heat quantity yielded by the primary medium.

Description

-51-5 812 2 u. a. av lösning korrigerar för olika tryck i primärsidan, men ger inte den snabba korrigeringen av temperaturen vid förändringar i tappvarmvattenflödet på sekundärsidan. Här användes även en tryckfallsmätning över en strypning i primärkretsen samt tryckmätning på primärsidan men även temperaturmätning före samt efter värmeväxlaren på primärsidan. Systemet blir relativt dyrt då tyå tryckmätare erfordras på primärsidan, samt har svårt att snabbt reglera temperaturen på sekundärsidan vid plötsliga förändringar av tappflödet på sekundärsidan. Först när temperaturen de facto faller på sekundärsidan sker regleråtgärder, och den typiska pendlingen i temperaturen på tappvarmvattnet erhålles. -51-5 812 2 u. A. Of solution corrects for different pressures in the primary side, but does not give the rapid correction of the temperature in the event of changes in domestic hot water fl the fate on the secondary side. Here, a pressure drop measurement over a throttle in the primary circuit and pressure measurement on the primary side are also used, but also temperature measurement before and after the heat exchanger on the primary side. The system becomes relatively expensive as ten pressure gauges are required on the primary side, and it is difficult to quickly regulate the temperature on the secondary side in the event of sudden changes in the tap flow on the secondary side. Only when the temperature de facto falls on the secondary side do control measures take place, and the typical fluctuation in the temperature of the domestic hot water is obtained.

Genom EP 0.526.884 visas en reglerteknik från värmeskrivare, där värmeskrivarens huvud regleras till konstant temperatur genom att primärt reglera tillförd elenergi till huvudet samt sekundärt via ett reglerbart kompenserande kylflöde. Värmehuvudets temperatur mäts med en första temperatursensor och temperaturen på bortförd kylfluid mäts med en andra temperatursensor. Systemet beräknar bortförd värmeeffekt i kylflödet genom att mäta och reglera kylflödet samt mäter temperaturen på det såväl ingående samt utgående (uppvärmt) kylflödet.EP 0,526,884 shows a control technique from a heat printer, where the heat printer's head is regulated to a constant temperature by primarily regulating supplied electrical energy to the head and secondarily via a controllable compensating cooling flow. The temperature of the heating head is measured with a first temperature sensor and the temperature of the removed cooling fl uid is measured with a second temperature sensor. The system calculates the removed heat effect in the cooling flow by measuring and regulating the cooling flow and measures the temperature of both the incoming and outgoing (heated) cooling flow.

Genom WO 96/17210 är förut känt ett reglersystem för en fiärrvärmecentral, i vilken innefattas temperaturmätningar samt flödesmätningar på primärsidan i syfte att ge önskad reglering samt beräkna uttagen effekt för debitering mot kund. inte heller här användes flödesmätning på sekundärsidan, varför systemet troligen utsättes för pendlingar i temperaturen på utgående vattnet på sekundärsidan.WO 96/17210 previously discloses a control system for a central heating plant, in which temperature measurements and flow measurements on the primary side are included in order to provide the desired control and to calculate the output taken for debiting to the customer. here, too, flow measurement was not used on the secondary side, so the system is probably exposed to fluctuations in the temperature of the outgoing water on the secondary side.

Genom bruksmönstret DE,U1 296.17.756 är förut känt ett system där en shuntreglering utföres på primärsidan, med återledning på primärsidan av från värmeväxlaren utgående flöde tillbaka till värmeväxlarens ingående flöde. Här förutsatts att konstant temperatur erhålles på tappvarmvattnet på sekundärsidan om temperaturen på från värmeväxlaren utgående flöde på primärsidan hålles konstant. Denna förutsättning medför att pendlingar i temperaturen på sekundärsidan ovillkorligen erhålles då värmeväxlarens ytor först skall kylas av tappvarmvattnet. Dessutom svarar inte systemet snabbt på plötsliga ökningar av Issue 2: 2001-04-18 10 15 20 25 30 35 .51É 812 3 u» .- tappvarmvattenflödet, då reglering vidtages först när temperaturen sjunkit på primärsidan.Through the utility pattern DE, U1 296.17.756, a system is previously known in which a shunt control is performed on the primary side, with return on the primary side of flow flowing from the heat exchanger back to the incoming flow of the heat exchanger. Here it is assumed that a constant temperature is obtained on the domestic hot water on the secondary side if the temperature of the flow from the heat exchanger on the primary side is kept constant. This condition means that fluctuations in the temperature on the secondary side are unconditionally obtained when the surfaces of the heat exchanger are first to be cooled by the domestic hot water. In addition, the system does not respond quickly to sudden increases in the hot water flow, as regulation is taken only when the temperature has dropped on the primary side.

Den kända tekniken har inte uppmärksammat behovet av att snabbt kunna vidtaga åtgärder när värmeuttaget på sekundärsidan plötsligt förändras, d.v.s. när flödet förändras språngartat. Detta innebär att reglersystemen oundvikligen hamnar i pendlingstillstånd vad avser temperaturen på sekundärsidan. Trots mångfalden av enskilda lösningar för delproblem, så har inget system uppvisat egenskaper som samtidigt medger stabil funktion oavsett placering i fjärrvärmenätet. De flesta systemen där temperaturen skall regleras noggrant på sekundärsidan har innefattat regler-loopar med återkopplad information om temperaturarvärdet.The prior art has not paid attention to the need to be able to take action quickly when the heat output on the secondary side suddenly changes, i.e. when the flow changes abruptly. This means that the control systems inevitably end up in a oscillating state with regard to the temperature on the secondary side. Despite the diversity of individual solutions to sub-problems, no system has shown properties that at the same time allow stable function regardless of location in the district heating network. Most systems where the temperature is to be carefully controlled on the secondary side have included control loops with feedback information about the temperature value.

Uppfinningens ändamål Uppfinningens ändamål är att erhålla en stabil styrutrustning i värmeväxlarsystem där stora variationer kan förekomma på primärsidan vad avser ingående temperaturer samt differenstryck, där en förbättrad konstanthållning av tappvarmvattentemperaturen på förbrukarsidan sker, utan att använda en återkoppling av det faktiska temperaturtärvärdet från sekundärsidan för själva konstanthållningen av temperaturen.Purpose of the invention The purpose of the invention is to obtain stable control equipment in heat exchanger systems where large variations can occur on the primary side in terms of input temperatures and differential pressure, where an improved constant maintenance of the hot water temperature on the consumer side takes place without using the actual feedback of the temperature.

Genom uppfinningen elimineras risken för pendlingar i temperaturen på sekundär-sidan, i fiärrvärmecentralerna motsvarande tappvarmvattnet.The invention eliminates the risk of fluctuations in the temperature on the secondary side, in the district heating plants corresponding to the domestic hot water.

Uppfinningen medför förbättrad Iastföljsamhet oberoende av förbrukarstorlek.The invention provides improved compliance regardless of consumer size.

Risken med igenkalkning i värmeväxlare reduceras även betydligt då ett noggrannare styrsystem kan motverka temperaturtoppar över 60°C.The risk of limescale in heat exchangers is also significantly reduced as a more accurate control system can counteract temperature peaks above 60 ° C.

Uppfinningen medför även att i de flesta fiärrvärmenät så kan styrsystemet installeras utan injustering av reglerparametrar, vilket kraftigt reducerar tid nodvändig för installation samt tid för service/injustering.The invention also means that in most scarring heating networks, the control system can be installed without adjustment of control parameters, which greatly reduces the time required for installation and time for service / adjustment.

I en föredragen utföringsform så är förfarandet samt systemet ägnat att även kunna ta hand om förändringar på sekundärsidan vad avser temperaturskiftningar på ingående vatten som skall värmas i värmeväxlaren. Oftast kan denna utföringsform utgå, då i de flesta fiärrvärmenät kan antagas att ingående Issue 2: 2001-04-18 10 15 20 25~ 30 35 515 812 kallvatten i stort sett håller konstant temperatur över året, främst i områden där Vattenförsörjning erhålles från grundvattentäkter. I andra system där färskvatten tas från yttäkter/ytvatten, kan dock temperaturen variera mer. Genom denna utföringsform kan ett och samma system användas i ett störregeografiskt bestämt område, och för ett annat område med enkel modifikation kan korrigera främst för eventuella temperaturväxlingar på ingående färskvatten.In a preferred embodiment, the method and the system are suitable for also being able to take care of changes on the secondary side with regard to temperature changes on the incoming water to be heated in the heat exchanger. This embodiment can most often be eliminated, as in the flest fi scarring heating networks it can be assumed that the included Issue 2: 2001-04-18 10 15 20 25 ~ 30 35 515 812 cold water generally maintains a constant temperature throughout the year, mainly in areas where water supply is obtained from groundwater sources . In other systems where fresh water is taken from surface wells / surface water, however, the temperature can vary more. By this embodiment, one and the same system can be used in a larger geographically determined area, and for another area with a simple modification can correct mainly for any temperature changes on the incoming fresh water.

Figurförteckning Figur 1a, visar schematiskt ett uppfinningsenligt system Figur 1b-d, visar exempel på varianter på utförande av ett uppfinningsenligt system Figur 2, visar exempel på variant på utförande av ett uppfinningsenligt system tillämpat på tappvarmvattensystem med wc-krets.List of figures Figure 1a, schematically shows an inventive system Figure 1b-d, shows examples of variants of design of a system according to the invention Figure 2, shows examples of variants of design of an inventive system applied to hot water systems with toilet circuit.

Figur 3, visar exempel på utförande av ett uppfinningsenligt system tillämpat på komplett fiärrvärmecentral inklusive tappvarmvattenstyrning, radiatorvattenstyrning, värmemängdsmätning, samt med kommunikation till överordnat system.Figure 3, shows examples of an embodiment of a system according to the invention applied to a complete scar heating plant, including domestic hot water control, radiator water control, heat quantity measurement, and with communication to a superior system.

Figur 4, visar schematiskt ett smart ventilblock vilket integrerar kanal, ventil, temperaturgivare och differenstryckgivare, vilket ventilblock lämpar sig som del av det uppfinningsenliga systemet.Figure 4, schematically shows a smart valve block which integrates channel, valve, temperature sensor and differential pressure sensor, which valve block is suitable as part of the system according to the invention.

Beskrivning av utföringsexempel I figur 1a visas en implementering av uppfinningen i en fiärrvärmecentral. I centralen ingår en värmeväxlare 1 vilken på primärsidan matas med varmvatten 3i från centralvärmenätet samt returvatten 3u. På sekundärsidan matas ingående färskvatten 2i för uppvärmning i värmeväxlaren och uttaget uppvärmt tappvarmvatten 2u leds senare till tappställen hos slutförbrukaren/kunden.Description of exemplary embodiments Figure 1a shows an implementation of the invention in a scar heating plant. The plant includes a heat exchanger 1 which on the primary side is supplied with hot water 3i from the central heating network and return water 3u. On the secondary side, incoming fresh water 2i is fed for heating in the heat exchanger and the extracted heated tap hot water 2u is later led to tap points at the end consumer / customer.

Enligt uppfinningen så är en flödesmätare 4 anordnad i sekundärkretsen 2i-2u företrädesvis på ingångssidan, vars utsignal leds till styrenheten 7.According to the invention, a flow meter 4 is arranged in the secondary circuit 2i-2u, preferably on the input side, the output signal of which is led to the control unit 7.

På primärsidan är sedan en första temperaturgivare 9 anordnad på ingångsflödet 3i, samt en andra temperaturgivare 8 anordnad på returflödet 3u, där även utsignalerna från dessa givare tilledes styrenheten (7).On the primary side, a first temperature sensor 9 is then arranged on the input flow 3i, and a second temperature sensor 8 is arranged on the return flow 3u, where also the output signals from these sensors are supplied to the control unit (7).

För styrningen av flödet genom primärsidan finns en reglerventil (5) anordnad i primärkretsen, företrädesvis på returflödet (vilket ger lägre temperatur- och kaviationsbelastning på ventilen). Ventilens läge, a, styrs av styrenheten (7). issue 2: 2001-04-18 - «- -~' ' ' ' ' 'I.... .For the control of the flow through the primary side, a control valve (5) is arranged in the primary circuit, preferably on the return flow (which gives a lower temperature and cavitation load on the valve). The position of the valve, a, is controlled by the control unit (7). issue 2: 2001-04-18 - «- - ~ '' '' '' I .....

... ... .. :Z 1-1, _ . 10 15 20 25 30* 35 i: 4 i: o 1 o g ru u |L För bestämning av flödet genom primärkretsen (3i-3u) användes i den visade utföringsformen en tryckdifferensgivare (6), vilken är kopplad över styr-ventilens (5) in- respektive utlopp.... .....: Z 1-1, _. For determining the flow through the primary circuit (3i-3u), in the embodiment shown, a pressure differential sensor (6) is used, which is connected across the control valve (5). ) inlet and outlet respectively.

I figur 1b visas ett utföringsexempel liknande det beskrivet i 1a, men där styrorganet verkande på primärkretsen utgöres av en pump (11) med förbestämt förhållande mellan flödet genom denna som funktion av van/tal samt differenstryck över pumpen där, differenstryck över pumpen uppmätes (6).Figure 1b shows an embodiment similar to that described in 1a, but where the control means acting on the primary circuit consists of a pump (11) with a predetermined ratio between the flow through it as a function of van / number and differential pressure across the pump there, differential pressure across the pump is measured (6 ).

Styrenheten (7) styr varvtalet på pumpen till önskat primärflöde. l figur 1c visas ett utföringsexempel liknande det beskrivet i 1a, men där styrning av önskat flöde sker genom att mäta primärflödet med en flödesgivare (12) och reglera in ventilläget a till önskat primärflöde (obs lokal reglerloop med återkoppling av flödets ärvärde).The control unit (7) controls the speed of the pump to the desired primary fate. Figure 1c shows an embodiment similar to that described in 1a, but where control of the desired flow takes place by measuring the primary flow with a flow sensor (12) and adjusting the valve position a to the desired primary flow (note local control loop with feedback of the actual value of the flow).

I figur 1d visas ett utföringsexempel liknande det beskrivet i 1c, men där flödesdetekteringen sker med hjälp av en fast strypning och en givare anordnad över denna för att mätning av differenstryck (12).Figure 1d shows an embodiment similar to that described in 1c, but where the flow detection takes place by means of a fixed throttle and a sensor arranged over it for measuring differential pressure (12).

I figur 2 visas ett utföringsexempel liknande det beskrivet i 1a, men där ingående flöde på sekundärsidan (2i) utgöres av en blandning av kallvatten och ett återfört s.k. wc flöde av varmvatten. I detta fall fås varierande temperatur på ingående sekundärflöde (2i) varför mätning av denna temperatur Tsin (10) måste inkluderas.Figure 2 shows an embodiment similar to that described in 1a, but where the input flow on the secondary side (2i) consists of a mixture of cold water and a recycled so-called toilet hot water flow. In this case, varying temperature is obtained on the input secondary flow (2i), so measurement of this temperature Tsin (10) must be included.

I figur 3 visas ett utföringsexempel av uppfinningen i en fiärrvärmecentral där samtliga förekommande funktioner inkluderats. Funktionerna i exemplet innefattar tappvarmattenstyrning och radiatorvattenstyrning samt mätning av total överfört värmemängd samt presentation av denna information via en kommunikationslänk (com) till ett externt överordnat system. Funktioner för diagnostik av värmeväxlare och övriga komponenter i centralen, implementerade med hjälp av i systemet förekommande mätvärden, samt kommunikation med den övergripande centralen via (com) skall tänkas ingå i de funktioner som styrenheten 7 verkställer.Figure 3 shows an embodiment of the invention in a thermal heating plant where all existing functions are included. The functions in the example include domestic hot water control and radiator water control as well as measurement of the total amount of heat transferred and presentation of this information via a communication link (com) to an external superior system. Functions for diagnostics of heat exchangers and other components in the control panel, implemented with the help of measurement values present in the system, as well as communication with the overall control panel via (com) are to be included in the functions that the control unit 7 performs.

Grundläggande teori för sgrningen.Basic theory of sgrningen.

Uppfinningen baserar sig på att primärflödet hela tiden skall matchas mot aktuellt Issue 2: 2001-04-18 - - H. . .. t.The invention is based on the fact that the primary flow must always be matched against the current Issue 2: 2001-04-18 - - H.. .. t.

.. . . . .- . ~ . I f: . .- . . - . . -~ :__ I ... u . -. >-= ..- h. t. . I _ , _ . - 5 - » . .- ' ' . u ~ n. .- v ,, .. . . . . 10 15 20 Si 812 ouwfifl n; .- flöde på sekundärsidan. Den på respektive sida tillförda samt uttagna energin Q bestämmes av ekvationen: Q=p-c,,-q-Af (A) där p motsvarar densiteten på mediet i kretsen, cp motsvarar specifika värmet på mediet, q motsvarar flödet i kretsen samt AT motsvarar skillnad i temperatur på ingående respektive utgående flöde i respektive krets (primär eller sekundär).... . . .-. ~. I f:. .-. . -. . - ~: __ I ... u. -. > - = ..- h. t. I _, _. - 5 - ». .- ''. u ~ n. .- v ,, ... . . . 10 15 20 Si 812 ouw fi fl n; .- flow on the secondary side. The energy Q applied and drawn on each side is determined by the equation: Q = pc ,, - q-Af (A) where p corresponds to the density of the medium in the circuit, cp corresponds to the specific heat of the medium, q corresponds to the flow in the circuit and AT corresponds to difference in temperature of input and output flow in each circuit (primary or secondary).

Vid värmeväxlingen uppstår en effektbalans där den tillförda effekten till primärsidan Q prim är lika med den uttagna effekten på sekundärsidan Qsek , d.v.s.During the heat exchange, a power balance arises where the applied power to the primary side Q prim is equal to the output power on the secondary side Qsek, i.e.

QW. = Qtek (B) En insättning av ekvation A i ekvation B ger; pprim i CPI", ' qprim ' ATprim = p sek ' clfwk ' qsek ' Anek Detta ger styrfunktionen för styrningen av flödet i primärkretsen uttryckt såsom; psek ' cPxk ' ATse/r j (D) pprrm . CPWM . ATprim qpnm = 'qsek Vid användning av samma media i primärkrets och sekundärkrets (pm =Ppnmi c = cpm) reduceras uttrycket till; Puh ATseir AT prim (02) qprim = qsek ' Issue 2: 2001-04-18 10 15 -51-5 812 7 ßgglerventilens konstruktion Ventilen 5 kan vara av olika konstruktion med en för konstruktionen känd flödeskarakteristik. Exempel på ventiler kan vara sätes-, slid-, kul- eller kägelventiler. Vid användning av en slidventil påverkad av öppnande/stängande reglerskruv är i huvudsak öppningens storlek proportionell mot slaget a.QW. = Qtek (B) An insertion of equation A into equation B gives; pprim in CPI ", 'qprim' ATprim = p sec 'clfwk' qsek 'Anek This provides the control function for controlling the flow in the primary circuit expressed as; psek' cPxk 'ATse / rj (D) pprrm. CPWM. ATprim qpnm =' qsek At use of the same media in the primary circuit and secondary circuit (pm = Ppnmi c = cpm) the expression is reduced to; Puh ATseir AT prim (02) qprim = qsek 'Issue 2: 2001-04-18 10 15 -51-5 812 7 ßggler valve valve design 5 can be of different constructions with a flow characteristic known for the construction.Examples of valves can be seat, slide, ball or cone valves.When using a slide valve actuated by opening / closing control screw, the size of the opening is substantially proportional to the stroke a.

För varje typ av ventil kan flödeskarakteristiken k,,(a) bestämmas beroende på aktuellt tryck över ventilen, flödet genom ventilen samt ventilens öppningsgrad.For each type of valve, the flow characteristic k ,, (a) can be determined depending on the current pressure over the valve, the flow through the valve and the degree of opening of the valve.

Flödet genom ventilen bestämmes således genom sambandet: qverml = kv (a) ' 'V Apventil ur vilken löses att; mafi-JÉAÉL-f' (E) och awzkllfff-'H (F) V Apventil där fw(x) är inversa funktionen till kv(x).The flow through the valve is thus determined by the relation: qverml = kv (a) '' V Apventil from which is solved that; ma fi- JÉAÉL-f '(E) and awzkllfff-'H (F) V Apventil where fw (x) is the inverse function of kv (x).

Issue 22 2001-04-18 10 15 20 25 30 u» n- 1.515 812 s Stvrfunktion på ventil med differenstrvckmätninq Vid användning av en ventil styrs ventilens läge så att rätt flöde erhålles. För varje typ av ventil kan man empiriskt fastställa erhållet flöde beroende av aktuellt ventilläge och differenstryck över ventilen.Issue 22 2001-04-18 10 15 20 25 30 u »n- 1,515 812 s Control function on valve with differential pressure measurement When using a valve, the position of the valve is controlled so that the correct flow is obtained. For each type of valve, you can empirically determine the flow obtained depending on the current valve position and differential pressure across the valve.

Då styrningen sker på primärsidan genom inställning av ventilens läge, a, kan detta läge uttryckas som funktion av detekterat flöde i sekundärkretsen, detekterad temperaturskillnad på primärsidan, detekterat differenstryck över reglerventilen samt önskad temperaturskillnad på sekundärkretsen.When the control takes place on the primary side by setting the position of the valve, a, this position can be expressed as a function of detected flow in the secondary circuit, detected temperature difference on the primary side, detected differential pressure across the control valve and desired temperature difference on the secondary circuit.

För varje önskat flöde i primärkretsen kan styrning av ventilläget, a, ske enligt ekvationen: a = flv( qprim ) VApvenlil vilket med ekv D insatt i ekv G ger - -AT a = w qsek _ psek cPuk sek 'V Apvenlil ppm" l cppfim I ATPfÜ" eller a: cv qsek _ ATsek AP ventil ATP' 1"' då samma värmebärare används på primär och sekundärsida, För varje ventil så kan aktuell invers flödeskarakteristik fcv(x) (och/eller dess flödeskarakteristiken kv(x)), bestämmas empiriskt.For each desired fl fate in the primary circuit, control of the valve position, a, can take place according to the equation: a = fl v (qprim) VApvenlil which with eq D inserted in eq G gives - -AT a = w qsek _ psek cPuk sec 'V Apvenlil ppm "l cppfim I ATPfÜ "or a: cv qsek _ ATsek AP valve ATP '1"' when the same heat carrier is used on the primary and secondary side, For each valve the current inverse flow characteristic fcv (x) (and / or its flow characteristic kv (x)) , determined empirically.

Smart ventilblock En utföringsform av uppfinningen innebär att ett flertal komponenter integreras till ett s.k. smart ventilblock, för att förenkla tillverkning av system enligt uppfinningen. I figur 4 visas schematiskt ett smart ventilblock (20) bestående av ett hus (21), med en kanal mellan två röranslutningar (22 och 23), i vilket är annordnat ett utifrån påverkningsbart ventilorgan (24), en differenstycksgivare (6) (alternativt två absolut-tryckgivare) detekterande differenstrycket över ventilorganet, samt en temperaturgivare (8/9) detekterande temperaturen på mediet genom ventilblocket. Ett ställdon (25) verkande på ventilorganet integreras i ventilblocket eller monteras på eller vid detta. issue 2: 2001-04-18 w 15 20 25 30 35 f- .biš 812 . . u. - . cl v i ,. . » i. , .i n u ø . u f» i _: , | i 1 1 ~ u ... n. -- »_ ; , _ , , . . . o - f H u. .- . . . -c I . . . . .s I Ett system enligt uppfinningen kan byggas genom att montera det smarta ventilblocket i värmeväxlarens utgående primärflöde (3u), låta styrenheten (7) påverka ventilorganet (24) via ställdonet (25), via signalen Vcv, samt tillföra styrenheten (7) signalerna AP från differenstryckgivaren (6) och T från temperaturgivaren, i det fall ventilblocket moteras på utgående primärflöde, representerande Tpu, (8). Övriga komponenter och signaler enligt uppfinningen annordnas på normalt sätt utanför ventilblocket.Smart valve block An embodiment of the invention means that a number of components are integrated into a so-called smart valve block, to simplify the manufacture of systems according to the invention. Figure 4 schematically shows a smart valve block (20) consisting of a housing (21), with a channel between two pipe connections (22 and 23), in which a externally actuable valve member (24), a differential piece sensor (6) (alternatively two absolute pressure sensors) detecting the differential pressure across the valve member, and a temperature sensor (8/9) detecting the temperature of the medium through the valve block. An actuator (25) acting on the valve member is integrated in the valve block or mounted on or at it. issue 2: 2001-04-18 w 15 20 25 30 35 f- .biš 812. . u -. cl v i,. . »I., .I n u ø. u f »i _:, | i 1 1 ~ u ... n. - »_; , _,,. . . o - f H u. .-. . . -c I. . . . A system according to the invention can be built by mounting the smart valve block in the output primary flow (3u) of the heat exchanger, allowing the control unit (7) to actuate the valve means (24) via the actuator (25), via the signal Vcv, and supplying the control unit (7) AP from the differential pressure sensor (6) and T from the temperature sensor, in case the valve block is moted on outgoing primary fl fate, representing Tpu, (8). Other components and signals according to the invention are arranged in a normal manner outside the valve block.

Varianter av uppfinningen l den vanligast förekommande implementationen så är uttemperaturen på sekundärflödet från värmeväxlaren konstant. Detta kan givetvis även vara ett manuellt korrigerbart börvärde, där styrenheten via en potentiometer kan erhålla en justering av börvärdet. En viss manuell justering kan ske beroende av önskemål från förbrukare av varmvattnet, eller anpassat till aktuell årstid. Vintertid kan exempelvis önskas ett något varmare tappvarmvatten för att kompensera värmeförluster mellan värmeväxlaren samt den mest avlägsna förbrukare. Sedan korrigering av årstidsberoende uttemperatur på sekundärsidan kan även justeras automatiskt i styrenheten i enlighet med en förbestämd kompensationskurva beroende av signal från en utetemperaturgivare.Variants of the invention In the most common implementation, the outlet temperature of the secondary flow from the heat exchanger is constant. This can of course also be a manually correctable setpoint, where the control unit can obtain an adjustment of the setpoint via a potentiometer. A certain manual adjustment can be made depending on the wishes of consumers of the hot water, or adapted to the current season. In winter, for example, a slightly warmer hot water can be desired to compensate for heat losses between the heat exchanger and the most remote consumer. Since correction of seasonal outdoor temperature on the secondary side can also be adjusted automatically in the control unit in accordance with a predetermined compensation curve depending on the signal from an outdoor temperature sensor.

Vid en tillämpning av uppfinningen i ett system där värmeväxlaren skall värma upp en radiatorkrets, erfordras oftast motsvarande korrigering beroende av utetemperaturen, samt även korrigering av temperaturen på ingående sekundärflöde enligt en föredragen utföringsform av uppfinningen. Inte heller i denna implementation i radiatorvärmning erfordras direkt återkoppling av temperaturen på utgående flöde på primärsidan.When applying the invention in a system where the heat exchanger is to heat a radiator circuit, a corresponding correction depending on the outdoor temperature is usually required, as well as a correction of the temperature of the input secondary enligt according to a preferred embodiment of the invention. Also in this implementation in radiator heating, direct feedback of the temperature of the outgoing flow on the primary side is not required.

Ställdonet för reglerventilen kan vara av ett flertal olika slag och ha en för det aktuella ställdonet motsvarande styrsignal. Exempelvis kan användas ventiler med servomotorer som styrs med PWM-styrning (puls vidd modulering) eller ventiler med flödesstyring proportionellt mot styrströmmen, eller -spänningen.The actuator for the control valve can be of several different types and have a control signal corresponding to the actuator in question. For example, valves with servomotors that are controlled with PWM control (pulse width modulation) or valves with fl fate control proportional to the control current, or voltage, can be used.

En viss typ av diagnostik kan även byggas in i funktionaliteten. Då differenstrycket över ventilen detekteras så kan en begynnande igensättning på primärsidan (orsakat av igenkalkning e.t.c.) genom att för given öppning på reglerventilen Issue 2: 2001 -04-1 8 10 15 -515 812 10 , , . . . . . . .. analysera tryckfallet över tiden. Vid begynnande igensättning minskar tryckfallet över reglerventilen.A certain type of diagnostics can also be built into the functionality. When the differential pressure across the valve is detected, an incipient clogging on the primary side (caused by descaling e.t.c.) can occur by giving a given opening on the control valve Issue 2: 2001 -04-1 8 10 15 -515 812 10,,. . . . . . .. analyze the pressure drop over time. Upon initial clogging, the pressure drop across the control valve decreases.

Den uppmätta differenstemperatur baserat på Tpm respektive TW kan exempelvis detekteras direkt som temperaturdifferens t.ex. med termoelement (i stället för att detektera två absoluttemperaturer vilka man beräknar skillnaden mellan).The measured difference temperature based on Tpm and TW, for example, can be detected directly as a temperature difference, e.g. with thermocouples (instead of detecting two absolute temperatures which one calculates the difference between).

Genom att systemet innehåller flödesmätning samt differenstemperatur, så kan enkelt en uttagen värmemängdsberäkning, för debitering av slutkunden, införas.Because the system contains flow measurement and difference temperature, a sampled amount of heat can easily be entered, for billing by the end customer.

Systemet lämpar sig även väl för avläsning (värmemängdsberäkning), diagnostisering (igensättning), klimatstyrning (justera börvärden centralt) samt eventuell avstängningsmöjlighet. Endast ett gränssnitt mot kommunikationslänk erfordras, vilket gränssnitt kopplas upp mot styrenheten (7).The system is also well suited for reading (heat quantity calculation), diagnosis (clogging), climate control (adjust setpoints centrally) and possible shut-off option. Only one interface to the communication link is required, which interface is connected to the control unit (7).

Uppfinningen är inte heller inskränkt till användning i fiärrvärmecentraler, utan kan användas i de flesta applikationer, exempelvis processindustri eller annan värme- styring, där värmeväxlare ingår.The invention is also not limited to use in thermal heating plants, but can be used in most applications, such as the process industry or other heat control, where heat exchangers are included.

Issue 2: 2001 -04-1 8Issue 2: 2001 -04-1 8

Claims (1)

1. 0 15 20 25 30 1. 5 'l 5 8 1 2 11 PATENTKRAV Förfarande för styrning av utgående temperatur på sekundärsidan i en värmeväxlare, där styrning sker via ett av en styrenhet (7) påverkningsbart styrorgan, vilket styr flödet genom primärsidan k ä n n e t e c k n a t av att styrning av styrorganet sker i beroende av flödesbalansering mellan primärkretsen och sekundärkretsen på så sätt att effektbalansen upprätth-ålles mellan primärkretsen (prim) samt sekundärkretsen (sek), där tillförd samt uttagen effekt i respektive krets ges av: Q=p-c,_-q-AT, från vilken effektbalans ges att flödet på primärsidan qw, erhålls genom styrning av styrorganet på så sätt att (D) q _ q pAe/r prím _ ' vek ' pprrm . CPW", ~ arim där ' .cPRk 'Ane/r ï Ack/pm, = förbestämd densitet på mediet i den sekundära respektive primära kretsen, c == förbeståmt specifikt värme på mediet i den sekundära respektive p sek / prrm primära kretsen, qm, = är av styrorganet erhållet flöde i primärkretsen, qsek = faktiskt uppmätt flöde i sekundärkretsen, ATWM = faktiskt uppmätt temperaturskillnad på primärsidans ingående respektive utgående medium, samt ATM* = är den önskade temperaturskillnaden på sekundärsidans ingående respektive utgående medium, där temperaturen på sekundärkretsens utgående sida endast är ett börvärde, varvid styrningen av styrorganet sker utan direkt återkoppling av temperaturen på sekundärkretsens utgående sida. . Förfarande enligt krav 1 k ä n n e t e c k n a t av att styrorganet verkande på primärkretsen utgöres av en reglerventil med känd karakteristik samt känt differenstryck, tryckfall, över reglerventilen. Issue 3: 2001-06-15 10 15 20 25 30 ...x C71 OD ...s |\D 3. Förfarande enligt krav 2 k ä n n e te c k n a t av att ventilens läge (a) styrs som funktion av ventilens företrädesvis empiriskt bestämda karakteristiska funktion _71., enligt: qprin: a == IM ) V Ap ventil där Apwqn., är uppmätt differenstryck över reglerventilen och qpm är det från ekvation D beräknade primära flödet. : Förfarande enligt krav 1 k ä n n e t e c k n a t av att styrorganet verkande på primärkretsen utgöres av en pump med förbestämt förhållande mellan flödet genom denna och pumpens styr-parameter, t.ex. varvtal. . Förfarande enligt krav 1 k ä n n e t e c k n a t av att styrorganet verkande på primärkretsen utgöres av en pump med känt förhållande mellan flödet genom denna och pumpens styr-parameter, t.ex. varvtal, jämte en annan parameter, t.ex. differenstryck över pumpen, vilken fortlöpande uppmätes. . Förfarande enligt krav 1 k ä n n e t e c k n a t av att styrorganet verkande på primärkretsen utgörs av en pump utan känt förhållande mellan flödet genom denna och pumpens styr-parameter, en mätning av flöde genom pumpen, samt en reglering av flödet genom pumpen. . Förfarande enligt krav 1 k ä n n e t e c k n a t av att styrorganet verkande på primärkretsen utgöres av en ventil utan känd karakteristik men med en flödesmätning (12) genom ventilen. _ Förfarande enligt något av föregående krav k ä n n e t e c k n a t av att även sekundära temperaturen (Tsekin) på ingående flöde till värmeväxlaren detekteras (10), och att detta detekterade värde används för bestämning av Aïmk (= T Yen - Tsekin ) vid beräkning av qpflm genom tillämpning av ekvation (D). Issue 31 2001-06-15 10 15 20 25 30 515 812 13 9. Förfarande enligt något av krav 1 till och med 8 k ä n n e t e c k n a t av att styrenheten (7) bestämmer och avger till sin omgivning, t.ex. genom display eller signal, ett värde karakteristiskt för från primärsidan avgiven effekt, eller energi bestämd genom tidsintegrering av avgiven effekt, bestämd enligt ekvationen Qprrm _: öprrm ' cppnm ' qprim ' ATprim 10. System för utförande av förfarande enligt krav 1 k ä n n e t e c k n a t av att systemet innefattar a) en flödet i sekundärkretsen detekterande anordning (4 ) b) en flödet i primärkretsen detekterande anordning (6,7, alt. 12) c) en första temperaturgivare (9) på värmeväxlarens primärsida ingående flöde (3i) samt en andra temperaturgivare (8) på värmeväxlarens primärsidas utgående flöde (3u), och att styrningen av flödet genom primärkretsen sker i beroende av flödet genom sekundärkretsen enligt en i styrenhetens minne fastlagd styrfunktion, vilken styrfunktionen motsvarar ekvation D där AI-"tw = av första temperaturgivare (9) samt andra temperaturgivare (8) faktiskt uppmätt temperaturskillnad på primärsidans ingående respektive utgående medium, samt ATM = är den önskade temperaturskillnaden på sekundärsidans ingående respektive utgående medum, där temperaturen på sekundärkretsens utgående sida endast är ett förbestämt börvärde, varvid styrningen av styrorganet sker utan direkt återkoppling av temperaturen på sekundärkretsens utgående sida. 11. System enligt krav 10 k ä n n e t e c k n a t av att den flödet i primårkretsen (3i-3u) flödeskarakteristik samt en tryckdifferensgivare (6) anordnad att mäta detekterande anordningen utgöres av en ventil med känd differenstrycket över ventilen, samt med en i styrenhetens minne lagrad flödeskarakteristik för ventilen (5). 12. System enligt krav 10 eller 11 k ä n n e t e c k n a t av att systemet även innefattar en tredje temperaturgivare (10) för detektering av temperaturen Tàwm på värmeväxlarens sekundärsidas ingående flöde (2i), där detta detekterade värde används för bestämning av ATM, (= Tåfkm -Ts,,,m) vid styrenhetens förfarande :enligt krav 1. Issue 3: 2001-06-15 10 15 U"l -Ji (fl :w 13. System enligt krav 11 eller 12 k ä n n e t e c k n a t av att styrventilen (5) innefattar ett ställdon (25) verkande på ett ventilorgan (24) vilket är integrerat i ett hus (21) mellan en ingående rörkoppling samt en utgående rörkoppling (22 och 22-), att differenstrycksgivaren (6) är anordnad i huset att via kanaler anslutna före samt efter ventilorganet (24) detektera differenstrycket över ventilorganet, en i huset anordnad och temperaturen på flödet genom reglerventilen detekterande temperaturgivare (8), att i huset är anordnat kontaktorgan för signaler från nämnda temperaturgivare och differenstrycksgivare för anslutning till en styrenhet (7), samt att i huset är anordnat kontaktorgan för anslutning av styrenheten till ställdonet för drivning av ställdonet av styrenheten. 14. System enligt krav 11-12 k ä n n e t e c k n a t av att differenstryckel: och temperaturvärdena på primärsidan används för diagnosticering och detektering av igensätttning av värmeväxlare och/eller försämrat värmeövergångstal för värmeväxlaren. Issue 3: 2001-06-151. 0 15 20 25 30 1. 5 'l 5 8 1 2 11 PATENT REQUIREMENT Method for controlling the outgoing temperature on the secondary side in a heat exchanger, where control takes place via a control means which can be actuated by a control unit (7), which controls the flow through the primary side k characterized in that control of the control means takes place in dependence on flow balancing between the primary circuit and the secondary circuit in such a way that the power balance is maintained between the primary circuit (prim) and the secondary circuit (sec), where input and output power in each circuit is given by: Q = pc, _-q-AT, from which power balance is given that the flow on the primary side qw, is obtained by controlling the control means in such a way that (D) q _ q pAe / r prím _ 'vek' pprrm. CPW ", ~ arim where '.cPRk' Ane / r ï Ack / pm, = predetermined density of the medium in the secondary and primary circuit, c == predetermined specific heat of the medium in the secondary and p sec / prrm primary circuit, qm , = is obtained by the controller fl fate in the primary circuit, qsek = actual measured flow in the secondary circuit, ATWM = actually measured temperature difference on the primary side input and output medium, and ATM * = is the desired temperature difference on the secondary side input and output medium, where the temperature of the secondary circuit side is only a setpoint, whereby the control of the control means takes place without direct feedback of the temperature on the output side of the secondary circuit .. Method according to claim 1, characterized in that the control means acting on the primary circuit consists of a control valve with known characteristics and known differential pressure. Issue 3: 2001-06-15 10 15 20 25 30 ... x C71 OD ... s | \ D 3. A method according to claim 2 k ä. This is due to the fact that the position of the valve (a) is controlled as a function of the valve's preferably empirically determined characteristic function _71., according to: qprin: a == IM) V Ap valve where Apwqn., is measured differential pressure across the control valve and qpm it is from equation D calculated the primary flow. A method according to claim 1, characterized in that the control means acting on the primary circuit consists of a pump with a predetermined ratio between the flow through it and the control parameter of the pump, e.g. speed. . Method according to claim 1, characterized in that the control means acting on the primary circuit consists of a pump with a known relationship between the flow through it and the control parameter of the pump, e.g. speed, along with another parameter, e.g. differential pressure across the pump, which is continuously measured. . Method according to claim 1, characterized in that the control means acting on the primary circuit consists of a pump without known relationship between the flow through it and the control parameter of the pump, a measurement of flow through the pump, and a regulation of the flow through the pump. . Method according to claim 1, characterized in that the control means acting on the primary circuit consists of a valve without known characteristics but with a flow measurement (12) through the valve. Method according to one of the preceding claims, characterized in that the secondary temperature (Tsekin) of the incoming flow to the heat exchanger is also detected (10), and that this detected value is used for determining Aïmk (= T Yen - Tsekin) when calculating qp fl m by application of equation (D). Issue 31 2001-06-15 10 15 20 25 30 515 812 13 9. A method according to any one of claims 1 to 8, characterized in that the control unit (7) determines and delivers to its surroundings, e.g. by display or signal, a value characteristic of power emitted from the primary side, or energy determined by time integration of emitted power, determined according to the equation Qprrm _: öprrm 'cppnm' qprim 'ATprim 10. System for performing method according to claim 1, characterized by that the system comprises a) a flow in the secondary circuit detecting device (4) b) a flow in the primary circuit detecting device (6,7, alt. 12) c) a first temperature sensor (9) on the heat exchanger primary side (3i) and a second temperature sensor (8) on the output flow (3u) of the primary side of the heat exchanger, and that the flow through the primary circuit is controlled in dependence on the flow through the secondary circuit according to a control function defined in the control unit memory, which control function corresponds to equation D where AI- "tw = of first temperature sensor ( 9) and other temperature sensors (8) actually measured temperature difference on the primary side's input and output medium, and ATM = is the desired the temperature difference on the input and output medum of the secondary side, where the temperature on the output side of the secondary circuit is only a predetermined setpoint, the control of the control means taking place without direct feedback of the temperature on the output side of the secondary circuit. System according to claim 10, characterized in that the flow in the primary circuit (3i-3u) flow characteristic and a pressure difference sensor (6) arranged to measure the detecting device consist of a valve with known differential pressure across the valve, and with a fate characteristic stored in the control unit memory. for the valve (5). System according to claim 10 or 11, characterized in that the system also comprises a third temperature sensor (10) for detecting the temperature Tàwm on the incoming flow (2i) of the secondary side of the heat exchanger, where this detected value is used for determining ATM, (= Tåfkm - Ts ,,, m) in the method of the control unit: according to claim 1. Issue 3: 2001-06-15 10 15 U "l -Ji (fl: w 13. System according to claim 11 or 12, characterized in that the control valve (5) comprises an actuator (25) acting on a valve member (24) which is integrated in a housing (21) between an input pipe coupling and an output pipe coupling (22 and 22-), that the differential pressure sensor (6) is arranged in the housing to be connected via channels before and after the valve means (24) detecting the differential pressure across the valve means, a temperature sensor arranged in the housing and the temperature of the flow through the control valve (8), that contact means for signals from said temperature sensor and differential pressure sensor for connection to a control unit (7), and that contact means are arranged in the housing for connection of the control unit to the actuator for driving the actuator of the control unit. 14. A system according to claims 11-12, characterized in that the differential pressure: and the temperature values on the primary side are used for diagnosing and detecting clogging of heat exchangers and / or deteriorating heat transfer coefficient for the heat exchanger. Issue 3: 2001-06-15
SE9904016A 1999-11-04 1999-11-04 Process for controlling output temperature on the secondary side in a heat exchanger and system for carrying out the method SE515812C2 (en)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE9904016A SE515812C2 (en) 1999-11-04 1999-11-04 Process for controlling output temperature on the secondary side in a heat exchanger and system for carrying out the method
PCT/SE2001/000952 WO2002090832A1 (en) 1999-11-04 2001-05-03 Method and arrangement for controlling the temperature of the outstream flow from a heat exchanger and measuring produced heat

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE9904016A SE515812C2 (en) 1999-11-04 1999-11-04 Process for controlling output temperature on the secondary side in a heat exchanger and system for carrying out the method
PCT/SE2001/000952 WO2002090832A1 (en) 1999-11-04 2001-05-03 Method and arrangement for controlling the temperature of the outstream flow from a heat exchanger and measuring produced heat

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE9904016D0 SE9904016D0 (en) 1999-11-04
SE9904016L SE9904016L (en) 2001-05-05
SE515812C2 true SE515812C2 (en) 2001-10-15

Family

ID=26655414

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE9904016A SE515812C2 (en) 1999-11-04 1999-11-04 Process for controlling output temperature on the secondary side in a heat exchanger and system for carrying out the method

Country Status (1)

Country Link
SE (1) SE515812C2 (en)

Also Published As

Publication number Publication date
SE9904016L (en) 2001-05-05
SE9904016D0 (en) 1999-11-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US20180210474A1 (en) Method for operating and/or monitoring an hvac system
DK1936290T3 (en) A method and device for detecting the hydraulic state for a heating installation
CN102369398B (en) System and method for decentralized balancing of hydronic networks
EP1393004B1 (en) Method and arrangement for controlling the temperature of the outstream flow from a heat exchanger and measuring produced heat
HUE027364T2 (en) Method to regulate a one-pipe heat supply system
AU2007332141B2 (en) A controllable water heater
CA2249983C (en) Method and device for temperature control of hot tap-water
CN104105925B (en) For adjusting the method and apparatus for carrying out the method for the space temperature in a space or one group of multiple space
EP1564616A2 (en) System for independently regulating temperatures in different spaces and temperatures of one or more hot-water suplies
DK1926942T5 (en) heat exchanger
CN108463672B (en) Method for controlling a centrifugal pump and associated pump system
WO2011154003A2 (en) One-pipe heat supply system with flow regulation
SE444065B (en) POWER SOURCE LIMIT FOR SUBSCRIPTION CENTER FOR REMOTE HEATING SYSTEM
CN105626948B (en) Balanced valve
EP3428547A1 (en) Heating system
SE515812C2 (en) Process for controlling output temperature on the secondary side in a heat exchanger and system for carrying out the method
EP2715213B1 (en) Gas heating system for gas pressure reducing systems and method for obtaining said heating effect
RU2282792C2 (en) Method and device for control of water flow temperature
CN209263323U (en) Fluid thermostat when a kind of width flow material flow mutation
DK180732B1 (en) Control system and method for controlling a control valve of a hydrodynamic system using an actuator
RU30936U1 (en) Heat supply stand
KR101134313B1 (en) Apparatus for control of pump and constant flow valve
CN118076836A (en) Heating system with automatic pressure difference setting
JPH0619554A (en) Valve device
SE525917C2 (en) Heat transferring device for generating heat and/or hot water in buildings

Legal Events

Date Code Title Description
NUG Patent has lapsed