SE513110C2 - Subject matter for tools, use of a substance and method of preparation of a substance - Google Patents

Subject matter for tools, use of a substance and method of preparation of a substance

Info

Publication number
SE513110C2
SE513110C2 SE9803822A SE9803822A SE513110C2 SE 513110 C2 SE513110 C2 SE 513110C2 SE 9803822 A SE9803822 A SE 9803822A SE 9803822 A SE9803822 A SE 9803822A SE 513110 C2 SE513110 C2 SE 513110C2
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
rod
end portion
hardness
hrc
length
Prior art date
Application number
SE9803822A
Other languages
Swedish (sv)
Other versions
SE9803822D0 (en
SE9803822L (en
Inventor
Lars Svensk
Original Assignee
Erasteel Kloster Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Erasteel Kloster Ab filed Critical Erasteel Kloster Ab
Priority to SE9803822A priority Critical patent/SE513110C2/en
Publication of SE9803822D0 publication Critical patent/SE9803822D0/en
Priority to PCT/SE1999/001939 priority patent/WO2000027578A1/en
Priority to TW88119204A priority patent/TW426564B/en
Publication of SE9803822L publication Critical patent/SE9803822L/en
Publication of SE513110C2 publication Critical patent/SE513110C2/en

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
    • B23P15/00—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass
    • B23P15/28—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass cutting tools
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0075—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for rods of limited length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/22—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for drills; for milling cutters; for machine cutting tools
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2221/00—Treating localised areas of an article
    • C21D2221/01—End parts (e.g. leading, trailing end)
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/007—Heat treatment of ferrous alloys containing Co

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Knives (AREA)
  • Milling Processes (AREA)
  • Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
  • Drilling Tools (AREA)

Abstract

The invention concerns a tool blank, and more particularly a blank for a shaft cutter (8, 9), in the form of a cylindrical, unitary rod (1) of steel having the same alloy composition along the length of the rod, characterized in that a first end portion (2) of the rod, extending over 20-60 %, preferably 25-45 % of the length of the rod, measured from said first end of the rod, has a hardness which is 1-10 HRC units higher than the hardness of the second end portion (3) of the rod, said second end portion extending over 20-60 %, preferably 25-45 %, of the length of the rod measured from the second end of the rod. The invention also relates to the manufacturing of the tool blank and its use for the manufacturing of cutting tools.

Description

15 20 25 30 35 513110 2 . ett snabbstål som i vikts-% innehåller 0.5-2.7 C, 0.l-0.9 Mn, 0.1-0.9 Si, 3-6 Cr, 5-15 W . 15 20 25 30 35 513110 2. a high-speed steel which in% by weight contains 0.5-2.7 C, 0.l-0.9 Mn, 0.1-0.9 Si, 3-6 Cr, 5-15 W.

(Mo + -2-), 0-20 Co, totalt max 5 av eventuellt ytterligare förekommande legeringsämnen, rest jäm och oundvikliga föroreningar.(Mo + -2-), 0-20 Co, a total of a maximum of 5 of any additional alloying elements, residual iron and unavoidable impurities.

Vid sättet för framställning av ämnet enligt uppfinningen värmebehandlas stångens båda ändar på olika sätt så att de får ovan nämnda hårdhetsskillnad. Företrädesvis härdas det ena ändpartiet till en hårdhet av 68-75 HRC, företrädesvis till 69-73 HRC, medan det andra ändpartiet härdas till en hårdhet av 64-71 HRC, företrädesvis till mellan 65-69 HRC. Skillnaden i hårdhet kan t. ex. inställas till 2-6 HRC-enheter. Hårdhetsskillnaden kan åstadkommas därigenom att det ena ändpartiet härdas från en högre härdnings- temperatur än det andra ändpartiet, innan stången anlöps, vilket sker av stången i dess helhet, dvs så att båda ändpartierna anlöps samtidigt. Till exempel kan det ena ändpartiet uppvärmas till respektive härdningstemperatur genom nedsänkning i ett bad av t. ex. smält salt med aktuell härdningstemperatur för nänmda ändparti för att därefter avkylas till under 60°C, varefter det andra ändpartiet nedsänks i ett annat saltbad med den temperatur som är avsedd för det andra ändpartiet, varefier även detta ändparti avkyls till en temperatur under 60°C, varefter hela stången anlöps. Till exempel kan det ena härdpartiet härdas genom avkylning från en första härdningstemperatur som ligger över 1000°C, det andra ändpartiet härdas genom avkylning till under 60°C från en andra härdningstemperatur som ligger 30- l40°C över den första härdningstemperaturen, varefter hela stången anlöps vid en temperatur mellan 450 och 650°C. För att hålla reda på vilken ände som är vilken, märks ena eller båda ändama genom prägling eller på annat sätt före värmebehandling. De färdiga ämnena kan lämpligen märkas ytterligare, t ex genom olika färgmarkering av de båda ändpartiema for att användaren lätt skall se vilken ände som är hårdast och vilken som är mjukast.In the method of manufacturing the blank according to the invention, both ends of the rod are heat-treated in different ways so that they have the above-mentioned hardness difference. Preferably, one end portion is cured to a hardness of 68-75 HRC, preferably to 69-73 HRC, while the other end portion is cured to a hardness of 64-71 HRC, preferably to between 65-69 HRC. The difference in hardness can e.g. set to 2-6 HRC units. The difference in hardness can be achieved by curing one end portion from a higher curing temperature than the other end portion, before the rod is annealed, which is done by the rod as a whole, ie so that both end portions are annealed at the same time. For example, one end portion can be heated to the respective curing temperature by immersion in a bath of e.g. molten salt with the actual curing temperature for said end portion and then cooled to below 60 ° C, after which the second end portion is immersed in another salt bath at the temperature intended for the other end portion, where also this end portion is cooled to a temperature below 60 ° C , after which the whole rod was tempered. For example, one curing portion may be cured by cooling from a first curing temperature above 1000 ° C, the other end portion is cured by cooling to below 60 ° C from a second curing temperature above 30-40 ° C above the first curing temperature, after which the entire rod at a temperature between 450 and 650 ° C. To keep track of which end is which, one or both ends are marked by embossing or otherwise before heat treatment. The finished blanks can suitably be further labeled, for example by different color marking of the two end portions so that the user can easily see which end is the hardest and which is the softest.

Efier anlöpning utgörs grundmassan i stångmaterialet huvudsakligen av anlöpt martensit innehållande l0-50 vol-% av ett eller flera av de hårdämnen som tillhör gruppen karbider, nitrider och oxider. Ärnnena enligt uppfinningen har formen av raka stänger med cirkulär tvärsektion, som normalt ligger inom dimensionsområdet ø 5-50 mm. Längden kan vara 50-330 mm, varvid ämnena med de kortaste längdema typiskt även har de minsta diametrama och vice versa. 411 10 15 20 25 30 35 513 110 3 Ytterligare kännetecken och aspekter på uppfinningen ñarngår av de efterföljande patentkraven samt av följande exempel.At the time of annealing, the matrix in the bar material consists mainly of annealed martensite containing 10-50% by volume of one or more of the hard substances belonging to the group of carbides, nitrides and oxides. The boxes according to the invention have the shape of straight rods with a circular cross section, which is normally within the dimension range ø 5-50 mm. The length can be 50-330 mm, with the blanks with the shortest lengths typically also having the smallest diameters and vice versa. 411 10 15 20 25 30 35 513 110 3 Additional features and aspects of the invention are set forth in the appended claims and the following examples.

KORT FIGURBESKRIVNING I efterföljande exempel kommer att hänvisas till bifogade ntningsfigurer, av vilka Fig. 1 visar ett ämne enligt uppfinningen från sidan enligt en första utföringsforrn, Fig. 2 visar hur hårdheten varierar utmed ämnets längd, Fig. 3 visar ett exempel på en pinnfräs framställd av ämnet enligt uppfinningen, varvid ämnets hårdaste ändparti används för fräsens bearbetande del, Fig. 4 visar en pimtfräs framställd av ett likadant ämne, varvid ämnets mjukare ändparti används för fräsens bearbetande del, Fig. 5 visar ett ämne enligt uppfinningen från sidan enligt en andra utföringsforrn, och Fig. 6 visar hur hårdheten varierar utmed ämnets längd enligt denna andra utförings- form.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS In the following examples, reference will be made to the accompanying welds, of which Fig. 1 shows a blank according to the invention from the side according to a first embodiment, Fig. 2 shows how the hardness varies along the length of the blank, Fig. 3 shows an example of a end mill made of the blank according to the invention, the hardest end portion of the blank being used for the machining part of the cutter, Fig. 4 shows a pellet cutter made of a similar blank, the softer end portion of the blank being used for the machining part of the cutter, Fig. 5 shows a blank according to the invention according to a second embodiment, and Fig. 6 shows how the hardness varies along the length of the blank according to this second embodiment.

EXEMPEL 1 Två runda stänger 1, ø 12 mm och längden 110 mm av ett känt snabbstål med vani- namnet ASP® 2060 med följande nominella sammansättning i vikts-%: 2.30 C, 0.3 Si, 0.4 Mn, 7.0 Mo, 6.5 V, 10.5 Co, rest jäm och oundvikliga föroreningar värmebehandlades på följande sätt. Stängemas ena ände 2 nedsänktes till ett djup av 45 mm, motsvarande 40 % av stångens hela längd, i ett smältabad av härdsalt med temperaturen 1 180°C.EXAMPLE 1 Two round rods 1, ø 12 mm and a length of 110 mm of a known high-speed steel with the usual name ASP® 2060 with the following nominal composition in% by weight: 2.30 C, 0.3 Si, 0.4 Mn, 7.0 Mo, 6.5 V, 10.5 Co, residual iron and unavoidable contaminants were heat treated in the following manner. One end 2 of the rods was immersed to a depth of 45 mm, corresponding to 40% of the entire length of the rod, in a melt bath of core salt with a temperature of 180 ° C.

Stängerna hölls med änden 2 nedsänkt i badet till dess änden hade helt genomvärmts, vilket tog 100 s. Därefter avkyldes stängema i etappsaltbad till ca 500°C, varefter stängema fick svalna fritt i luñ till en temperatur mellan 40 och 60°C. Samma procedur utfördes därefter med den andra stångänden 3, på de båda stängema 1, vilka nedsänktes till samma djup men i en saltsmälta med temperaturen 1l00°C, varefter stängema 1 ånyo fick svalna i etappsaltbad till ca 500°C, varefter de fick svalna fritt i luñ till mellan 60 och 40°C. Slutligen anlöptes hela stängema 1 tre gånger vid 560°C, varje gång under I h och mellan anlöpningama kyldes stängema till rumstemperatur 25°C och även efter den tredje anlöpningen. Vid hårdhetsmätningar konstaterades att det forsta ändpartiet 2 på de två stängema 1 intill en längd av 40 mm från änden 4 hade en hårdhet av ca 68 HRC, medan det andra ändpartiet 3 intill en längd av 40 mm från den andra, motsatta änden 5 hade en hårdhet av ca 66 HRC. Hårdhetsskillnaden, ö HRC, uppgick i exemplet alltså till ca 2 HRC. I området 6 mellan de två ändpartiema 2, 3 sjönk hårdheten från ca 68 HRC till ca 66 HRC från det första 2 till det andra ändpartiet 3, inkluderande en hårdhets- svacka, Fig. 2, inom det ohärdade mittpartiet. 10 20 25 30 513 110 4 Av de två stängema framställdes pinnfräsar 8, 9 av det slag som visas i Fig, 3. I det ena fallet slipades det ändparti 2, som hade en hårdhet av ca 68 HRC, och i det andra fallet slipades det andra ändpartiet, som hade en hårdhet av ca 66 HRC. I båda fallen användes de icke slipade ändpartiema, som hade en hårdhet av ca 66 HRC, respektive ca 68 HRC, som fästen for verktyget vid montering i en chuck eller annan verktygshållare i en verktygsmaskin.The rods were kept with the end 2 immersed in the bath until the end had completely warmed through, which took 100 s. After that, the rods were cooled in a stage salt bath to about 500 ° C, after which the rods fritt ck cool freely in luñ to a temperature between 40 and 60 ° C. The same procedure was then performed with the other rod end 3, on the two rods 1, which were immersed to the same depth but in a salt melt with a temperature of 100 ° C, after which the rods 1 were again allowed to cool in a stage salt bath to about 500 ° C, after which they frittck cool freely in luñ to between 60 and 40 ° C. Finally, the entire rods 1 were tempered three times at 560 ° C, each time for 1 hour and between the temperings the rods were cooled to room temperature 25 ° C and even after the third tempering. In hardness measurements it was found that the first end portion 2 of the two rods 1 adjacent to a length of 40 mm from the end 4 had a hardness of about 68 HRC, while the second end portion 3 adjacent to a length of 40 mm from the second, opposite end 5 had a hardness of about 66 HRC. The hardness difference, ö HRC, in the example thus amounted to about 2 HRC. In the region 6 between the two end portions 2, 3, the hardness decreased from about 68 HRC to about 66 HRC from the first 2 to the second end portion 3, including a hardness depression, Fig. 2, within the uncured middle portion. From the two rods, end mills 8, 9 of the type shown in Fig. 3 were made. In one case, the end portion 2, which had a hardness of about 68 HRC, was ground, and in the other case, the other end portion, which had a hardness of about 66 HRC. In both cases, the non-ground end portions, which had a hardness of about 66 HRC and about 68 HRC, respectively, were used as brackets for the tool when mounted in a chuck or other tool holder in a machine tool.

Av den ena stången framställdes en pinnfräs 8, for finbearbetning, Fig. 3, varvid det ' forsta ändpartiet 2 med hårdheten ca 68 HRC, Fig. 1 och 2, slipades till fonnen av en konventionell, bearbetande del 10, Fig. 3, medan resten bearbetades till att bilda verktygets skafi l 1. Av den andra stången framställdes en pinnfräs 9 for grovbearbet- ning, Fig. 4. Den bearbetande delen, som framställdes av det mjukare partiet 3 med hårdheten ca 66 HRC har betecknats 12, medan skaftet 13 framställdes av det hårdare, forsta partiet 2.From one rod a end mill 8 was made for processing, Fig. 3, the first end portion 2 having a hardness of about 68 HRC, Figs. 1 and 2, being ground to the mold by a conventional machining part 10, Fig. 3, while the remainder was machined to form the shell of the tool fi l 1. From the second rod a end mill 9 was produced for roughing, Fig. 4. The machining part, which was made from the softer part 3 with a hardness of about 66 HRC, has been denoted 12, while the shaft 13 was produced by the harder, first party 2.

EXEMPEL 2 Två ytterligare stänger l' av identiskt samma slag som i Exempel 1 värmebehandlades på foljande sätt. Stängernas 1' ena ände 2' nedsänktes till ett djup av 75 mm, motsvarande 68 % av stångens hela längd, i ett smältabad av härdsalt med temperaturen l180°C och hölls på samma sätt som i Exempel l nedsänkta i 100 s. Däreñer avkyldes stängema 1' på samma sätt som i Exempel 1. Samma procedur utfördes därefier med den andra stångänden 3', dvs stängema nedsänktes även i detta fall till ett djup av 75 mm i en saltsmälta med temperaturen ll00°C, varefier stängema ånyo fick svalna på samma sätt som enligt Exempel 1. Ett centralt överlappningsparti 6' härdades med andra ord två gånger, forst från en högre härdningstemperatur, ll80°C, och därefter från en lägre härdningstemperatur, 1lO0°C. Slutligen anlöptes stängema l' på samma sätt som i Exempel l. Som resultat fick man i ytterpartiema de ungefärliga hårdheterna 68 HRC resp 66 HRC, medan mellanpartiet 6' visade en mer successiv övergång mellan de två hårdhetslägena, Fig. 6. Av det härdade och anlöpta ämnet kan samma typ av pinnfräsar eller andra verktyg framställas som enligt Exempel l.EXAMPLE 2 Two further rods 1 'of identical type as in Example 1 were heat treated in the following manner. One end 2 'of the rods 1' was immersed to a depth of 75 mm, corresponding to 68% of the entire length of the rod, in a molten bath of core salt at a temperature of 180 ° C and kept in the same manner as in Example 1 immersed for 100 s. 1 'in the same way as in Example 1. The same procedure was performed there with the other rod end 3', ie the rods were also immersed in this case to a depth of 75 mm in a salt melt with the temperature ll00 ° C, where the rods were again cooled on the same in the manner of Example 1. In other words, a central overlap portion 6 'was cured twice, first from a higher cure temperature, 111 ° C, and then from a lower cure temperature, 110 ° C. Finally, the rods 1 'were tempered in the same way as in Example 1. As a result, the approximate hardnesses 68 HRC and 66 HRC, respectively, were seen in the outer portions, while the intermediate portion 6' showed a more gradual transition between the two hardness positions, Fig. 6. tempered blank, the same type of end mills or other tools can be produced as according to Example 1.

Claims (21)

10 15 20 25 30 35 513 110 PATENTKRAV10 15 20 25 30 35 513 110 PATENT REQUIREMENTS 1. Ämne till verktyg, företrädesvis ämne till skärande verktyg, i synnerhet ämne till pinnfräs (8, 9), i förrn av en cylindrisk, unitär stång ( 1) av stål med samma legerings- sammansättning utmed stångens längd, k ä n n et e c k n at av att stångens ena ändparti (2) omfattande 20-60 %, företrädesvis 25-45 %, av stångens längd räknat från stångens ena ände har en hårdhet som är 1-10 HRC-enheter större än stångens andra ändparti (3), som omfattar 20-60 %, företrädesvis 25-45 %, av stångens längd räknat från stångens andra ände.Tools for blanks, preferably blanks for cutting tools, in particular blanks (8, 9), in the form of a cylindrical, unitary bar (1) of steel of the same alloy composition along the length of the bar, known as that one end portion (2) of the rod comprising 20-60%, preferably 25-45%, of the length of the rod calculated from one end of the rod has a hardness which is 1-10 HRC units greater than the other end portion (3) of the rod, which comprises 20-60%, preferably 25-45%, of the length of the rod calculated from the other end of the rod. 2. Ämne enligt krav 1, k ä n n et e c k n at av att inget av nämnda ändpartier omfattar mer än hälfizen av stångens längd.Substance according to claim 1, characterized in that none of said end portions comprises more than the heel of the length of the rod. 3. Ämne enligt krav 1, k ä n n et e c k n at av att skillnadení hårdhet hos stångens båda ändpartier åstadkommits genom olika värmebehandling av de båda ändpartierna.3. A blank according to claim 1, characterized in that the difference in hardness of the two end portions of the rod is achieved by different heat treatment of the two end portions. 4. Ämne enligt krav 1, k ä n n et e c k n at av att det ena ändpartiet har en hårdhet av 67-75 HRC och att det andra ändpartiet har en hårdhet av 63-71 HRC.4. A blank according to claim 1, characterized in that one end portion has a hardness of 67-75 HRC and that the other end portion has a hardness of 63-71 HRC. 5. Ämne enligt krav 4, k ä n n e t e c k n at av att det ena ändpartiet har en hårdhet av 67-72 HRC och att det andra ändpartiet har en hårdhet av 65-69 HRC.5. A blank according to claim 4, characterized in that one end portion has a hardness of 67-72 HRC and that the other end portion has a hardness of 65-69 HRC. 6. Ämne enligt något av kraven 1-5, k ä n n et e c k n at av att skillnaden i hårdhet hos de båda ändpartiema' är 1-6, företrädesvis 2-6 HRC-enheter.6. A blank according to any one of claims 1-5, characterized in that the difference in hardness of the two end portions' is 1-6, preferably 2-6 HRC units. 7. Ämne enligt krav 6, k ä n n e t e c k n at av att det ena ändpartiet har en hårdhet av ca 71 HRC, medan det andra ändpartiet har en hårdhet av ca 67 HRC.7. A blank according to claim 6, characterized in that one end portion has a hardness of about 71 HRC, while the other end portion has a hardness of about 67 HRC. 8. Ämne enligt något av föregående krav, k ä n n e t e c k n at av att det består av ett snabbstål.Substance according to one of the preceding claims, characterized in that it consists of a high-speed steel. 9. Ämne enligt krav 8, k ä n n et e c k n at av att snabbstålet har sammansättningen i . _ W v1kts-%: 1.5-2.7 C, 0.1-0.9 S1, 0.1-0.9 Mn, 3-6 Cr, 5-15 (Mo + ï), 0-20 Co, max totalt S % av övriga legeringsämnen, rest jäm och oundvikliga föroreningar. 10 Ämne enligt krav 9, k ä n n e t e c k n at av att snabbstålet innehåller i vikts-%: 2.2- 2.5 C, 3.5-4.5 Cr, 6-8 M0, 6-7 W, 6-7 V, 10-11 CO.9. A substance according to claim 8, characterized in that the high-speed steel has the composition in. _ W v1kts-%: 1.5-2.7 C, 0.1-0.9 S1, 0.1-0.9 Mn, 3-6 Cr, 5-15 (Mo + ï), 0-20 Co, max total S% of other alloying elements, residue equal and unavoidable contaminants. Substance according to claim 9, characterized in that the high-speed steel contains in% by weight: 2.2- 2.5 C, 3.5-4.5 Cr, 6-8 M0, 6-7 W, 6-7 V, 10-11 CO. 10. 15 20 25 30 35 513 161010. 15 20 25 30 35 513 1610 11. Ämne enligt något av kraven 1-10, k ä n n e t e c k n at av att materialet i ämnet har en struktur bestående av en grundmassa av huvudsakligen martensit, innehållande 10-50 vol-% av ett eller flera av de hårdämnen som tillhör gruppen karbider, nitrider och oxider.Substance according to one of Claims 1 to 10, characterized in that the material in the substance has a structure consisting of a matrix of mainly martensite, containing 10 to 50% by volume of one or more of the hard substances belonging to the group of carbides, nitrides and oxides. 12. Sätt vid framställning av ett ämne (1) till verktyg, företrädesvis ämne till skärande verktyg, i synnerhet ämne till pinnfräs (8, 9), i form av en cylindrisk, unitär stång av stål med åtminstone i huvudsak samma legeringssammansättning utmed stångens längd, k ä n n e t e c k n a t av att stångens båda ändpartier (2, 3) värmebehandlas på olika sätt så att stångens ena ändparti (2) omfattande 20-60 %, företrädesvis 25-45 %, av stångens längd räknat från stångens ena ände (4) erhåller en hårdhet som är 1-10 HRC-enheter större än stångens andra ändparti (3) som omfattar 20-60 %, företrädesvis 25-45 %, av stångens längd räknat från stångens andra ände (5).Method in the manufacture of a blank (1) for tools, preferably cutting tool, in particular blank for pin milling cutter (8, 9), in the form of a cylindrical, unitary bar of steel with at least substantially the same alloy composition along the length of the bar , characterized in that both end portions (2, 3) of the rod are heat-treated in different ways so that one end portion (2) of the rod comprising 20-60%, preferably 25-45%, of the length of the rod calculated from one end of the rod (4) receives a hardness that is 1-10 HRC units greater than the other end portion (3) of the rod comprising 20-60%, preferably 25-45%, of the length of the rod calculated from the other end of the rod (5). 13. Sätt enligt krav 12, k ä n n e t e c k n at av att nämnda ena ändparti med den högre hårdheten härdas fiån en högre härdningstemperatur (austenitiseringstemperatur) än det andra ändpartiet, innan det anlöps.13. A method according to claim 12, characterized in that said one end portion with the higher hardness is cured from a higher curing temperature (austenitizing temperature) than the other end portion, before it is tempered. 14. Sätt enligt krav 13, k ä n n e t e c k n a t av att ändpartierna uppvärms till respektive härdningstemperatur genom nedsänkning av respektive ändparti i ett bad med respektive härdningstemperatur fore avkylning och efierfóljande anlöpning.14. A method according to claim 13, characterized in that the end portions are heated to the respective curing temperature by immersing the respective end portion in a bath with the respective curing temperature before cooling and subsequent annealing. 15. Sätt enligt krav 14, k ä n n e t e c k n at av att de båda ändpartierna anlöps samtidigt genom uppvärmning av hela stången till anlöpningstemperatur.15. A method according to claim 14, characterized in that the two end portions are annealed simultaneously by heating the entire rod to annealing temperature. 16. Sätt enligt något av kraven 12-15, k ä n n e t e c k n at av att stålet är ett snabbstål, att nämnda ena ändparti härdas genom avkylning till under 60°C från en forsta härdningstemperatur som ligger över 1000°C, att nämnda andra ändparti härdas genom avkylning till under 60°C från en andra härdningstemperatur som ligger 30-140°C under den forsta härdningstemperaturen, och att hela stången anlöps vid en temperatur mellan 450 och 650°C.16. A method according to any one of claims 12-15, characterized in that the steel is a high speed steel, that said one end portion is cured by cooling to below 60 ° C from a first curing temperature above 1000 ° C, that said second end portion is cured by cooling to below 60 ° C from a second curing temperature which is 30-140 ° C below the first curing temperature, and that the whole rod is annealed at a temperature between 450 and 650 ° C. 17. Sätt enligt krav 16, k ä n n e t e c k n at av att den första härdningstemperaturen ligger över 1100°C. 10 15 20 513 171017. A method according to claim 16, characterized in that the first curing temperature is above 1100 ° C. 10 15 20 513 1710 18. Sätt enligt krav 17, k ä n n e t e c k n a t av att den första härdningstemperaturen ligger mellan 1170 och 1230°C och att den andra härdningstemperaturen ligger mellan 1070 och l160°C.18. A method according to claim 17, characterized in that the first curing temperature is between 1170 and 1230 ° C and that the second curing temperature is between 1070 and 160 ° C. 19. Användning av en cylindrisk, unitär stång (1) av stål med åtminstone i huvudsak samma legeringssammansättning utmed stångens längd, varvid stångens ena ändparti, omfattande 20-60 %, företrädesvis 25-45 %, av stångens längd räknat från stångens ena ände har en hårdhet som är 1-10 HRC-enheter större än stångens andra ändparti (3), som omfattar 20-60 %, företrädesvis 25-45 %, av stångens längd räknat från stångens andra ände, för fiamställning av skärande verktyg.Use of a cylindrical, unitary rod (1) of steel having at least substantially the same alloy composition along the length of the rod, wherein one end portion of the rod, comprising 20-60%, preferably 25-45%, of the length of the rod calculated from one end of the rod a hardness that is 1-10 HRC units greater than the other end portion of the rod (3), comprising 20-60%, preferably 25-45%, of the length of the rod calculated from the other end of the rod, for adjusting cutting tools. 20. Användning enligt krav 19 för pinnfräsar.Use according to claim 19 for end mills. 21. Användning enligt krav 20 för pinnfräsar för finbearbetning och för pinnfräsar för grovbearbetning, varvid, vid användning for pinnfiräsar for finbearbetning, stångens hårdare ändparti (2, 2') används för verktygets bearbetande del, medan stångens mjukare ändparti (3, 3*) används för verktygets skatt, medan, vid användning för pinnfräsar för grovbearbetning, stångens mjukare ändparti (3, 3') används för verktygets bearbetande del (12), och stångens hårdare ändparti (2, 2') används för verktygets skaft (13).Use according to claim 20 for end mills for machining and for end mills for roughing, wherein, when used for end mills for machining, the harder end portion (2, 2 ') of the rod is used for the machining part of the tool, while the softer end portion of the rod (3, 3 *) is used for tool tooling, while, when used for end mills for roughing, the softer end portion (3, 3 ') of the rod is used for the machining part (12), and the harder end portion (2, 2') of the rod is used for the tool shaft (13).
SE9803822A 1998-11-09 1998-11-09 Subject matter for tools, use of a substance and method of preparation of a substance SE513110C2 (en)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE9803822A SE513110C2 (en) 1998-11-09 1998-11-09 Subject matter for tools, use of a substance and method of preparation of a substance
PCT/SE1999/001939 WO2000027578A1 (en) 1998-11-09 1999-10-27 Tool blank, use and manufacturing
TW88119204A TW426564B (en) 1998-11-09 1999-11-04 Tool blank, use of a blank, and method relating to the manufacturing of a blank

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE9803822A SE513110C2 (en) 1998-11-09 1998-11-09 Subject matter for tools, use of a substance and method of preparation of a substance

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE9803822D0 SE9803822D0 (en) 1998-11-09
SE9803822L SE9803822L (en) 2000-05-10
SE513110C2 true SE513110C2 (en) 2000-07-10

Family

ID=20413220

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE9803822A SE513110C2 (en) 1998-11-09 1998-11-09 Subject matter for tools, use of a substance and method of preparation of a substance

Country Status (3)

Country Link
SE (1) SE513110C2 (en)
TW (1) TW426564B (en)
WO (1) WO2000027578A1 (en)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE20303601U1 (en) 2003-03-05 2003-05-08 Quanz, Reiner, 42859 Remscheid drilling
JP7152119B2 (en) * 2019-04-03 2022-10-12 株式会社不二越 Friction stir welding tool
CN112760459A (en) * 2020-12-30 2021-05-07 宜兴市鼎锋模具制造有限公司 High-speed steel tool and tungsten adding method thereof

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4131491A (en) * 1977-12-22 1978-12-26 Fmc Corporation Torsion bar and method of forming the same
JPH07106503B2 (en) * 1986-10-28 1995-11-15 三菱マテリアル株式会社 Manufacturing method of solid end mill
JPH01153230A (en) * 1987-01-14 1989-06-15 Yoshinobu Kobayashi Manufacture of carbide tool
JPH01153229A (en) * 1987-01-14 1989-06-15 Yoshinobu Kobayashi Method for producing sintered hard alloy tool

Also Published As

Publication number Publication date
TW426564B (en) 2001-03-21
SE9803822D0 (en) 1998-11-09
SE9803822L (en) 2000-05-10
WO2000027578A1 (en) 2000-05-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US6422010B1 (en) Manufacturing of Nitinol parts and forms
JP5067120B2 (en) Manufacturing method of rough bearing product
KR20190082220A (en) 3D printable hard iron-based metal alloy for powder layer fusion
CN102884212A (en) Case hardened steel and method for producing the same
SE507440C2 (en) Friction welded drill rod and method of manufacturing the drill rod
WO2022210125A1 (en) Steel wire for mechanical structural component and manufacturing method therefor
US6663726B2 (en) High-hardness prehardened steel for cold working with excellent machinability, die made of the same for cold working, and method of working the same
JPH07331391A (en) Ferritic stainless steel with improved machinability
US20040037731A1 (en) Cast steel and casting mold
SE513110C2 (en) Subject matter for tools, use of a substance and method of preparation of a substance
JP7719344B2 (en) Martensitic free-cutting stainless steel with excellent precision cutting properties
JP2001294974A (en) Tool steel excellent in machinability and small in dimensional change cause by heat treatment and its producing method
JP7710367B2 (en) Steel wire for machine structural parts and its manufacturing method
JP2006028599A (en) Machine structural parts
JP5976584B2 (en) Steel for bearings and bearing parts with excellent rolling fatigue characteristics and machinability
JP3258154B2 (en) Method for producing continuous casting roll and continuous casting roll produced by the method
JP2000288708A (en) Sleeve roll for rolling
JPH05156407A (en) Steel for high-performance rolling die and production thereof
JP4099742B2 (en) Tool steel with excellent weldability and machinability and mold using the same
JP3880770B2 (en) Method of manufacturing high-speed sleeve roll for rolling and sleeve roll
JP2022158883A (en) Steel wire for machine structural parts and manufacturing method thereof
JP2002012941A (en) Free cutting steel for plastic molding dice excellent in finished surface roughness
JP6359241B2 (en) Corrosion-resistant plastic molding steel with excellent specularity
JP3830030B2 (en) High-hardness pre-hardened steel for cold working with excellent machinability, cold working mold using the same, and method for machining steel
JP3802434B2 (en) Composite chilled roll for hot rolling

Legal Events

Date Code Title Description
NUG Patent has lapsed

Ref document number: 9803822-7

Format of ref document f/p: F