SE511427C2 - Greppenhet för en bränslepatron i en kärnreaktor. - Google Patents

Description

511427 2 skriver kanalutformningar som har minskad medeltjocklek i den övre delen av kanalerna som motsvarar en lägre tryckskillnad som verkar på kanalsidorna i kanalens övre del. I vissa fall ökar den axiella variationen hos kanalens medeltjocklek vatten- volymen intill kanalens övre del för att ge ökad neutronmodere- ring för att minimera ångvoidreaktivitetskoefficienten och att ge en större kallavställningsmarginal.

Energitillägg längs bränslestavarna omvandlar en del av vattnet till ånga med lägre densitet. De resulterande ånga-vatten- flödena, vilka kallas tvåfasflöden, har hastigheter som fort- sätter att öka uppåt i bränsleknippet då mer ånga bildas. Om sålunda strömningsarean bibehålles konstant uppträder mycket högre tryckfall i den övre delen av bränsleknippet än i den lägre delen. Alltför stort tryckfall i bränslekanalerna kan begränsa flödet och bränslets effektkapacitet.

Vidare har tryckfall i tvåfasflödesområdet en negativ effekt på reaktordriftens stabilitet. Det är därför särskilt fördelaktigt att öka strömningsarean för att minska tryckfallet i den övre delen av ett bränsleknippe i en kokvattenreaktor. Tekniker för strömningsareaökning måste dock fungera med både dimensions- begränsningar och bränslets termiska prestanda.

En bränslekanals ytterdimensioner är mycket begränsade för att tillförsäkra att den inte påverkar eller samverkar med externt intilliggande komponenter, såsom styrstavar eller instrument- rör. Bränslekanaler utsätts dock för kryputbuktning till följd av de tryckskillnader som existerar över kanalväggen. Tryck- skillnaden över kanalväggen är typiskt störst vid flödesingång- en och avtar som en approximativ kosinusfunktion med nedströms- avstånd (skillnaden är noll vid kanalutgången). Därför är den kanaltjocklek som krävs för att motstå kryputbuktning också störst vid flödesingången och avtar med nedströmsavståndet.

Följaktligen måste alla strömningsareaökningar som påverkar bränslekanalväggens tjocklek beakta dessa kryputbuktnings- egenskaper. 511427 3 Bränslets termiska prestanda begränsas av den maximala effekt för vilken normal kokvärmeöverföring kan bibehållas på samtliga bränslestavar. Utöver denna effekt, vilken kallas den kritiska effekten, kan värmeöverföringen för en eller flera bränsle- stavar försämras vilket medför oacceptabla temperaturer. För effektiv kritisk effektprestanda är det viktigt att bibehålla bra kylmedelsfördelning runt samtliga bränslestavar. Eftersom en ökning av ett bränsleknippes strömningsarea kan medföra om- fördelning av kylmedelsflödet måste varje sådan ökning även be- akta potentiella sammanhörande effekter på kritisk effekt- prestanda.

Som tidigare nämnts fungerar bottenplattan och topplattan som stöd för de avtätade bränslestavarna i den vertikalt orientera- de matrisen omsluten av kanalen. Topplattan bildar typiskt en överliggande matris av stödpunkter för bränslestavar. I cirka åtta av dessa stödpunkter (beroende på bränslestavuppsätt- ningens storlek) finns gängade hanstödstavar och passningar.

Stödstavarna, vilka kan innehålla bränsle liknande bränsle- stavarna, är vid nederändarna gängade för motsvarande montering till bottenplattan. På liknande sätt'bildar bottenplattan en underliggande matris av stödpunkter för bränslestavar, inklude- rande gängade honöppningar för att uppstödja stödstavarnas nedre, gängade ändar. På så sätt uppstödjes bränslestavarna mellan topp- och bottenplattan, vilka i sin tur hålls ihop via de gängade stödstavarna.

Liksom beskrivits i detalj i den anhängiga amerikanska ansök- ningen med serienummer 08/542 382, inlämnad den 12 oktober 1995, kan topplattan 22 och greppenheten 32 avlägsnas från knippenheten, så att en eller samtliga bränslestavar och kyl- medelsstavar kan avlägsnas från kanalen.

Vid utformning av en kärnbränsleknippenhet är en begränsning för mycket höga exponeringskapaciteter det tryck som byggs upp i bränslestavarna till följd av fissionsgasfrigöring. Den differentiella strålningstillväxten hos bränslestavarna och vattenstavarna blir också mer signifikant vid höga exponering- ar, vilket kräver mycket långa ändpluggförlängningar som styrs 511 427 4 lateralt av utsprång i dagens topplattkonstruktioner. Dessa långa ändpluggförlängningar minskar den tillgängliga längden för bränslestavutrymmet som används för att uppta fissionsgas- frigöring. Topplattan och den övre ändpluggkonstruktionen som används idag kräver komplicerad bearbetning och dessa delar, liksom expansionsfjädrarna, är dyra.

I vår anhängiga amerikanska ansökning med serienummer 08/567 152, inlämnad den 5 december 1995 (och vilken innefattas häri genom referens) beskrivs en bränsleknippenhet som elimine- rar topplattan som endast ersätts av en relativt liten grepp- armenhet. Greppenheten ansluter direkt till kanalen, så att lyftlaster bärs av själva kanalen, vilket eliminerar behovet av separata stödstavar. Genom att eliminera topplattgallret kan bränslestavarna förlängas till en punkt där tillräckligt spel med bränsleknippenhetens övre grepp och bränslehanterings- utrustningen bibehâlles. De övre ändpluggarna kan också kortas för att därigenom möjliggöra ytterligare förlängning av brän- slestavens volymlängd. Eliminering av topplattan med dess komp- licerade gallerkonstruktion minskar också strömningsbegräns- ningen och tryckfallet vid den övre delen av knippet och ger en möjlighet till minskning av totalkostnaden vid tillverkning av bränsleknippenheter. En ytterligare fördel är att en del av bränslestavarna kan avlägsnas från knippet utan att man måste avlägsna några andra konstruktionselement från knippets övre ände.

Eftersom topplattans galler elimineras blir de andra icke- strukturella bränsle- och vattenstavarna fria vid den övre änden. Med topplattan avlägsnad hamnar den översta (eller en ytterligare) spridare nära stavarnas övre ände för att ge lateralt stöd. Mycket korta övre ändpluggar kan nu användas, eftersom deras funktion endast blir att täta bränslestavarnas övre ände och därigenom kan bränslestavarnas plenumområden ut- ökas.

Bränsleknippenheten med topplattans galler eliminerat och inne- fattande en spridare placerad nära stavarnas övre ände lider dock fortfarande av ett stort tryckfall i tvåfasflödesområdet. 511427 Som tidigare nämnts kan alltför stort tryckfall i bränslekana- len begränsa flödet och bränslets effektkapacitet och tryck- fallet i tvåfasflödesområdet har en negativ effekt på anlägg- ningsdriftens stabilitet. Eftersom bränslekutsarna i bränsle- stavarna sträcker sig längs väsentligen bränslestavarnas längd till en punkt exempelvis flera tum under bränslestavarnas änd- plugg, finns bränslestavarnas kallaste områden dessutom i all- mänhet vid eller nära ändpluggarna. Till följd av detta tende- rar väte i reaktortanken att samlas vid eller nära ändpluggarna vilket på skadligt sätt gör höljet sprödare och därigenom gör ändpluggarna känsliga för brott. I detta fall är det önskvärt att förhindra att ändpluggarna lämnar bränsleknippet och på- verkar andra yttre komponenter.

Kort sammanfattning av uppfinningen Ett ändamål med föreliggande uppfinning är därför att åstad- komma en förbättrad bränsleknippenhet av den typ där topp- plattan har eliminerats. Uppfinningen avser specifikt en för- bättrad lyftgreppenhet som inkluderar en konstruktion för att förhindra att trasiga ändpluggar lämnar bränsleknippet.

Ett annat ändamål med uppfinningen är att åstadkomma en kon- struktion för en bränsleknippkanal som uppvisar förbättrat tryckfall jämfört med existerande kanalkonstruktioner med kon- stant area som uppfyller krav på dimensionsspel, krav på kryp- utbuktning och kritisk effektprestanda.

Vid den som exempel givna utföringsformen som beskrivs i denna text är en axiellt ej likformig kanal anordnad för att förbätt- ra tryckfallprestandan hos kokvattenreaktorns bränsleknippe.

Ett tillvägagångssätt är att variera bränslekanalens ytter- dimension utmed kanalens längd men att bibehålla en konstant kanalväggtjocklek. Detta tillvägagångssätt kan användas i vissa kokvattenreaktoranläggningar där yttre spel tillåts. Ett annat och mer föredraget tillvägagångssätt är att bibehålla bränsle- kanalens ytterdimensioner och att variera väggtjockleken längs kanalens längd. Detta tillvägagångssätt kan användas vid samt- liga kokvattenreaktoranläggningar utan hänsyn till yttre spel. 511 427 6 Dessutom innefattar en greppenhet enligt uppfinningen en av- lägsningsbar konstruktion för att förhindra att skräp lämnar bränsleknippenheten. Greppenhetskonstruktionen har också till funktion att minska tryckfallet i tvåfasströmningsområdet genom att axiellt hålla den avlägsningsbara konstruktionen på avstånd från själva greppenheten.

Enligt en aspekt åstadkommer således föreliggande uppfinning en greppenhet och en bränslepatron innefattande greppenheten, var- vid greppenheten innefattar ett greppelement med åtminstone en kanal för mottagning av kylmedelsstaven och ett stödelement för bränslestavar inrättat för lösgörbart ingrepp med greppelemen- tet. Stödelementet för bränslestavar är inrättat att i sidled uppstödja bränsleknippenhetens samtliga fullängdsbränslestavar.

Enligt en annan aspekt åstadkommer föreliggande uppfinning en bränsleknippenhet för en kärnreaktor innefattande en uppsätt- ning bränslestavar, en bottenplatta uppstödjande uppsättningen bränslestavar, ett lyftgrepp anordnat över bränslestavarna och innefattande en horisontellt orienterad gallerkonstruktion in- rättad att uppstödja övre ändar av bränslestavarna och att för- hindra att skräp lämnar bränsleknippenheten, och en kanal som omsluter uppsättningen bränslestavar och sträcker sig väsent- ligen mellan bottenplattan och lyftgreppet, varvid kanalen har en inre strömningsvolym som ökar i dess övre del.

Kort beskrivning av ritninqarna Dessa och andra aspekter och fördelar med föreliggande upp- finning framgår av följande detaljerade beskrivning av före- dragna utföringsformer tillsammans med bifogade ritningar, på vilka: Fig. 1 är en sidovy framifrån av en bränsleknippenhets övre del; Fig. 2 är en delvy ovanifrån av en metallplåt som används vid tillverkning av en bränsleknippkanal; Fig. 3 är en vy framifrån av det i fig. 2 visade bandet; 511427 7 Fig. 4 är ett tvärsnitt genom en nedre änddel av en bränsle- knippkanal med förtjockade hörn; Fig. 5 är en tvärsnittsvy genom en övre del av den i fig. 4 visade kanalen, som illustrerar minskningen av väggtjockleken däremellan; Fig. 6 illustrerar en förbättrad greppenhet enligt föreliggande uppfinning; Fig. 7 är en tvärsnittsvy genom greppelementet hos den grepp- enhet som illustreras i fig. 6; Fig. 8 är en överdel av greppelementet i fig. 7; Fig. 9 är en tvärsnittsvy genom ett stödelement för bränsle- stavar vid den i fig. 6 illustrerade greppenheten; och Fig. 10 är en vy ovanifrån av stödelementet för bränslestavar i fig. 9.

Föredragna utföringsformer Fig. 1 är ett tvärsnitt genom en bränslepatron för en kok- vattenkärnreaktor. Bränslepatronen 10 innefattar ett flertal bränslestavar 12, ett par kylmedelsstavar 14 (två kylmedels- stavar 14 visas och beskrivs vid den föredragna utförings- formen, men dock används ofta en enda kylmedelsstav i sådana bränslepatroner), och en kanal 16 som omger bränslestavarna 12 och kylmedelsstavarna 14. Bränslestavarna 12 är företrädesvis anordnade i en 10x10-matris och är säkrade mot rörelse i sidled i kanalen av ett flertal spridare 18. Kylmedelsstavarna 14 är i allmänhet centralt placerade i bränslestavmatrisen. Små hål är anordnade i både den nedre och den övre änden av kylmedels- stavarna 14 vilket tillåter att vatten drivs genom staven, var- igenom modererande material introduceras i bränslestavmatrisen.

En vattenstav fungerar också som spridarfasthållningsstav och är mekaniskt låst till samtliga spridare 18, varigenom varje spridares 18 axiella läge säkras. Bränslestavspridarna 18 är 511 427 8 försedda med Inconel-X-fjädrar för att bibehålla det inbördes avståndet mellan stavarna.

Bränslestavarna 12 och kylmedelsstavarna 14 uppstöds av en (ej visad) bottenplatta. Vid denna utföringsform har den konventio- nella topplattan eliminerats och ersatts av greppenheten 20 enligt föreliggande uppfinning (vilken beskrivs nedan). Grepp- enheten 20 är utformad för att motta bränslestavarna 12 och kylmedelsstavarna 14 och begränsar rörelse i sidled.

Hänvisning görs nu till fig. 2-10, i vilka förbättringar av knippenheterna enligt uppfinningen illustreras. I fig. 2 och 3 illustreras ett kanalband 16A innan det böjs till en kanalhalva som till slut svetsas till en annan, identisk kanalhalva för att bilda en fullständig, väsentligen kvadratisk kanal liknande kanalen 16. Särskilt med hänvisning till fig. 2 och 3 kan man se, att kanalbandets 16A tjocklek förblir konstant i kanalens hela nedre del 16B, som exempelvis sträcker sig från kanalens nedre kant till en punkt cirka 200 cm (80 tum) från kanalens nederkant eller cirka hälften av kanalens längd. I denna punkt avtar kanalväggens tjocklek från en tjocklek av exempelvis 0,19 cm (0,075 tum) till en tjocklek av exempelvis 0,14 cm (0,055 tum). Tjockleksminskningen är sålunda cirka 25% och tjockleksändringen sker över en axiell sträcka av cirka 2,5-5,0 cm (1-2 tum). Den minskade tjockleken bibehålles i kanalens övre del l6C till dess övre kant. Det skall dock note- ras, att i detta område med minskad tjocklek finns upphöjda plattor 22, 24 med den ursprungliga kanalväggstjockleken på kanalens inneryta för att hålla bränslestavspridarna på avstånd från kanalväggen. Dessa plattor gör att en konstruktion med en enda spridare kan användas samtidigt som man bibehåller ett relativt konstant mellanrum runt bränsleknippets periferi, vilket krävs för kritisk effektprestanda. Plattorna 22, 24 som illustreras i fig. 2 och 3 visas vid separata punkter längs kanalen, men de skulle också kunna formas som upphöjda band längs den största delen av eller hela kanalens expanderade längd (dvs delen med minskad tjocklek) för att möjliggöra posi- tionering av spridare vid godtyckliga axiella punkter. 511 427 9 Den i fig. 2 och 3 illustrerade kanalprofilen är för en kanal utan tjocka hörn. Hänvisning görs nu till fig. 4 och 5, där ändvyer av en kanal 16' formad enligt denna uppfinning illu- streras, men med förtjockade hörn 17, som man hittar på vissa kanalkonstruktioner. I fig. 4 har exempelvis den illustrerade kanalens nedre del 16B' en väggtjocklek mellan hörnen som tidi- gare angivits, dvs 0,19 cm, samtidigt som hörnen har en tjock- lek av cirka 0,3 cm (O,120 tum). I kanalens övre del l6C', vilket illustreras i fig. 5, är väggtjockleken mellan hörnen 17 också som tidigare nämnts, dvs 0,14 cm, samtidigt som själva hörnen har en minskad tjocklek av 0,25 cm (0,100 tum). Även här är idén att använda minskad kanalväggstjocklek för att öka kanalens innerdimension i den övre delen där det differen- tiella trycket över kanalväggen är litet. Kryputbuktningen (som är proportionell mot storleken på tryckdifferentialen och om- vänt proportionell mot en exponent hos kanaltjockleken) kan fortfarande hållas mindre än den som uppträder i det nedre om- rådet genom noggrant val av materialtjockleken i den övre delen. Den större strömningsarean i den övre delen är särskilt effektiv för att minska tryckfallet i det kokande tvåfasområ- det. Den extra strömningsarean i den övre delen är specifikt placerad runt bränslets periferi, dvs mellan bränslestavupp- sättningen och kanalväggen, vilket också resulterar i betydligt förbättrad kritisk effektprestanda.

Fig. 6-10 illustrerar en modifierad greppenhet enligt uppfin- ningen. Som tidigare nämnts förbättrar greppenheten 20 enligt uppfinningen tryckfallsprestandan, särskilt i bränsleknipp- enhetens tvåfasströmningsområde. Eftersom ändpluggarna som tidigare nämnts i allmänhet är placerade vid de kallaste områ- dena av bränslestavarna, är ändpluggarna särskilt känsliga för brott genom väte som samlas vid de kallaste områdena av bräns- lestavarna, vilket skadligt förskörar höljet. I händelse av sådant brott är det viktigt att förhindra, att ändpluggarna lämnar bränsleknippet, vilket kan medföra skada på andra yttre komponenter. Därför innefattar greppenheten 20 enligt uppfin- ningen en avlägsningsbar gallerkonstruktion för att förhindra att en trasig ändplugg lämnar bränsleknippet. 511 427 Hänvisning görs nu till fig. 6-10, där greppenheten 20 enligt föreliggande uppfinning innefattar ett greppelement 26 och ett stavstödelement 28 som kan göra lösgörbart ingrepp med grepp- elementet. Greppelementet 26 är företrädesvis integrerat gjutet med en greppdel 30 och bildar en väsentligen T-form. Ett par låssprintkanaler eller borrningar 32 är anordnade i T-formens tvärelement och är dimensionerade för att motta (ej visade) låssprintenheter för selektivt ingrepp med och lösgöring från kanalen 16. Exempel på lämpliga låssprintenheter beskrivs i ovannämnda amerikanska patentansökning med serienummer 08/567 152. Greppelementet 26 innefattar även ett par kyl- medelsstavmottagande hål 34 som är dimensionerade för mottag- ning av kylmedelsstavar hos bränsleknippenheten och en distans- kanal 36 som mottar en distansenhet 38. Såsom framgår av fig. 8 har de kylmedelsstavmottagande hålen 34 en D-form som motsvarar formen hos bränsleknippenhetens kylmedelsstavar. D-formen för- hindrar att kylmedelsstavarna roterar.

Distansenheten 38 håller greppelementet 20 och stavstödelemen- tet 28 (som beskrivs nedan) på inbördes avstånd och innefattar en väsentligen cylindrisk distansmuff 42 vars storlek är an- passad för en lös passning i distanskanalen 36. En distansstav 44 är fäst till distansmuffen 42 på något lämpligt sätt, såsom genom svetsning, eller är formad integrerat därmed och omges i distanskanalen 36 av en fjäder 46. Fjädern 46 sträcker sig företrädesvis in i distansmuffen 42. En närände (den översta änden i fig. 7) av distanskanalen 36 är försedd med en ring- formad ansats 48 som definierar en öppning 50 däri som är mindre än distanskanalens 36 bredd. Distansstaven 44 sträcker sig genom öppningen 50 och innefattar en konstruktion för mot- tagning av ett anslutningselement 52. Vid en föredragen kon- struktion är distansstaven 44 gängad vid den ände som sträcker sig genom öppningen 50 och förbindningselementet 52 är en mutter som är gängad på distansstaven 44.

Fig. 9 och 10 illustrerar stavstödelementet 28 enligt före- liggande uppfinning. Stavstödelementet 28 innefattar ett fler- tal stödkammare 54 för bränslestavar som mottar bränslestav- ändpluggar och ger stöd i sidled för bränslestavarna. En huvud- 511 427 ll kammare 56 är centralt placerad i stavstödelementet 28 och är dimensionerad för att motta benet hos greppelementets 26 T-form (se fig. 6). En botten 58 av huvudkammaren 56 uppstödjer ovan beskrivna distansmuff 42 och innefattar kylmedelsstavöppningar 60 formade för att motta bränslepatronens kylmedelsstavar.

Stavstödelementet 28 har väsentligen T-format tvärsnitt, varvid bränslestavstödkamrarna 54 definierar ändarna på T-formens tvärelement och huvudkammaren 56 definierar T-formens ben.

Greppelementet 26 och stavstödelementet 28 är företrädesvis gjutet rostfritt stål. Vid drift monteras stavstödelementet 28 över bränslestavarnas ändpluggar och kylmedelsstavarna och vilar huvudkammarens 60 nederyta 58 mot konventionella fjäder- brickor för kylmedelsstavar (se fig. 1). Greppelementet 26 innefattande spridarenheten 60 införs därefter i stavstödele- mentets 28 huvudkammare 56 tills distansmuffen 42 gör ingrepp med huvudkammarens 56 nederyta 58. Med detta arrangemang kan greppelementet 20 enkelt avlägsnas utan att bränslestavarna måste återinpassas i en topplatta eller en övre spridare. Dess- utom minskar konstruktionen tryckfallet i tvåfasströmningsområ- det och förhindrar att trasiga ändpluggar lämnar bränsleknip- pet. Även om uppfinningen har beskrivits i samband med vad som för närvarande anses vara de mest praktiska och föredragna utfö- ringsformerna, skall det inses, att uppfinningen ej begränsas till de visade utföringsformerna utan är avsedd att täcka olika modifieringar och ekvivalenta arrangemang som innefattas inom ramen för bifogade patentkrav.

Claims (12)

511 427 12 Patentkrav

1. Greppenhet för en bränslepatron i en kärnreaktor, k ä n n e t e c k n a d a v: ett greppelement (26) innefattande åtminstone en kanal (34) för mottagning av åtminstone en kylmedelsstav (14); och ett stavstödelement (28) inrättat för lösgörbart in- grepp med nämnda kanal, vilket stavstödelement är inrättat att i sidled uppstödja bränslepatronens bränslestavar.

2. Enhet enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d a v att nämnda greppelement (26) innefattar en greppdel (30) och en låssprintkanal (32) för mottagning av en låssprintenhet.

3. Enhet enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d a v att nämnda greppelement (26) innefattar en distanskanal (36) mot- tagande en distansenhet (38), varvid nämnda distansenhet håller nämnda greppelement och nämnda stavstödelement på inbördes av- stånd.

4. Enhet enligt krav 3, k ä n n e t e c k n a d a v att nämnda distansenhet (38) innefattar: en distansmuff (42) anordnad i nämnda distanskanal (36) och inrättad att göra kontakt med nämnda stavstödelement; en distansstång (44) med en första ände placerad i nämnda distansmuff och en andra ände som sträcker sig genom en öppning (50) vid en närände av nämnda distanskanal; en fjäder (46) anordnad runt nämnda distansstång; och ett förbindningselement (52) inrättat att fästas till distansstångens andra ände.

5. Enhet enligt krav 4, k ä n n e t e c k n a d a v att distansmuffen (42) är väsentligen cylindrisk och att fjädern (46) sträcker sig in i distansmuffen.

6. Enhet enligt krav 4, k ä n n e t e c k n a d a v att distansstångens andra ände är gängad och att förbindnings- 511 427 13 elementet (52) är en mutter som kan fästas till den gängade andra änden.

7. Enhet enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d a v att stavstödelementet (28) innefattar ett flertal stödkammare (54) inrättade att motta bränslestavar hos bränslepatronen.

8. Enhet enligt krav 7, k ä n n e t e c k n a d a v att stödelementet (28) innefattar en centralt placerad huvudkammare (56) med åtminstone en öppning (60) formad för mottagning av en kylmedelsstav.

9. Enhet enligt krav 8, k ä n n e t e c k n a d a v att huvudkammaren (56) är dimensionerad för att omge en del av greppelementet.

10. Enhet enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d a v att greppelementet (26) är väsentligen T-format, innefattande en låssprintkanal (32) anordnad vid motsatta ändar av T-formens tvärelement och åtminstone en kylmedelsstavkanal (34) anordnad i benet hos T-formen, och att stavstödelementet (28) är väsent- ligen T-format, innefattande en centralt placerad huvudkammare (56) i benet hos T-formen, vilken huvudkammare är dimensionerad att passa över nämnda åtminstone en kylmedelsstavkanal.

11. Enhet enligt krav 10, k ä n n e t e c k n a d a v att greppelementet (26) dessutom innefattar en distanskanal mot- tagande en distansenhet, vilken distanskanal är placerad i benet på greppelementets T-form.

12. Enhet enligt krav 1, R ä n n e t e c k n a d a v att bränslepatronen innefattar en bränslepatronkanal (16) om- slutande bränslestavarna och sträckande sig mellan en botten- platta och greppenheten, vilken kanal uppvisar en inre ström- ningsvolym som ökar i en övre del av denna.