SE507650C2 - Device and method of switching / multiplexing - Google Patents
Device and method of switching / multiplexingInfo
- Publication number
- SE507650C2 SE507650C2 SE9504531A SE9504531A SE507650C2 SE 507650 C2 SE507650 C2 SE 507650C2 SE 9504531 A SE9504531 A SE 9504531A SE 9504531 A SE9504531 A SE 9504531A SE 507650 C2 SE507650 C2 SE 507650C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- resonators
- resonator
- coupling
- input
- degenerate
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P1/00—Auxiliary devices
- H01P1/20—Frequency-selective devices, e.g. filters
- H01P1/213—Frequency-selective devices, e.g. filters combining or separating two or more different frequencies
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P1/00—Auxiliary devices
- H01P1/20—Frequency-selective devices, e.g. filters
- H01P1/213—Frequency-selective devices, e.g. filters combining or separating two or more different frequencies
- H01P1/2138—Frequency-selective devices, e.g. filters combining or separating two or more different frequencies using hollow waveguide filters
Landscapes
- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
Abstract
Description
10 20 30 507 650 Antennas”, Artech House, 1980 diskuterar användningen av en notch för att åstadkomma koppling nællan två icke kopplade ortogonala moder för patch resonatorer. US-A-5 172 084 visar ett filter där två degenerade moder i en mikrostrip patch-resonator användes. Två par av ledare används för att åstadkomma två degenerade moder vilka är azimutalt vinkelräta och en speciell störanordning används för att underlätta kopplingen mellan ortogonala moder. Emellertid antas ingen avstämning, och filtrets prestanda begränsas kraftigt av parasitära ytmoder som propagerar i det gemensamma substratet som uppbär patcharna, dvs. det finns mellan parasitära kopplingar resonatorerna. 10 20 30 507 650 Antennas ”, Artech House, 1980 discusses the use of a notch to provide coupling between two uncoupled orthogonals mother of patch resonators. US-A-5,172,084 discloses a filter there two degenerate modes in a microstrip patch resonator were used. Two pairs of conductors are used to achieve two degenerate modes which are azimuthal perpendicular and a special interference device is used for to facilitate the connection between orthogonal modes. However, it is assumed no tuning, and the performance of the filter is severely limited by parasitic surface mother propagating in the common substrate as carries the patches, ie. there is between parasitic connections the resonators.
Generellt är alla de filter som disktuerats ovan för klumpigaa speciellt för kommunikationssystem som arbetar i frekvensbandet l-3 GHz och de har inga ideala prestandakaraktäristiska såsom smalband, låga förluster, hög effekthanteringsförmàga osv. Inget av de beskrivna sätten för koppling åstadkommer en flexibilitet som är tillräcklig för att de skall kunna användas i multikanalsmultiplexorer osv.In general, all of the filters discussed above are too clumsy especially for communication systems operating in the frequency band l-3 GHz and they have no ideal performance characteristics such as narrowband, low losses, high power handling capacity, etc. None of them described methods of coupling provide a flexibility that is sufficient for them to can be used in multichannel multiplexers, etc.
Ifràn US-A-4 881 051 är en multiplexer av avgreningsfilter-typ känd. Designen på multiplexorn är mycket komplex och den är baserad på ett flertal kaviteter med halv- och/eller en fjärdedels-skurna dielektriska singelmodsresonatorer. Multiplexorn har 2-4 kanaler. I fallet av extremt smalbandskanaler är den känslig för framställningstoleranser. Dessutom, eftersom den är begränsad till ett maximum på fyra kanaler skulle den förmodligen inte fungera för multikanalssystem som har ett högre antal kanaler, eller med andra ord antingen skulle den inte fungera för fler än fyra kanaler eller så skulle den bli ännu mera komplex och inte på något sätt vara kostnadseffektiv. Dessutom verkar multiplexorn inte vara avstämbar vilket betyder att den inte kan användas i system där avstämning kräves. l0 15 20 25 30 507 650 REDOGÖRELSE FÖR UPPFINNINGEN Vad som behövs är därför ett filter eller _speciellt en multiplexeringsanordning som är liten och kompakt. behövs ett filter Dessutom är vad som som kan användas i multiplexerande (demultiplexerande) anordningar eller speciellt ett multipol- kanalsfilter med en okomplicerad och icke-komplex design och vilket kan användas i kommunikationssystem som arbetar i exempelvis frekvensbandet ungefärligen l-3 GHz utan att vara klumpiga och som har goda prestanda-egenskaper, dvs. smalband, låg förlust, hög effekthanteringsförmåga osv. Dessutom behövs en resonator som arbetar i multipla moder och som är lämpad för filter och multiplexeringsanordningar som kan användas i exempelvis multikanalskommunikationssystem_ Dessutom behövs ett förfarande för att multiplexera vilket är effektivt, signaler i ett multikanalskommunikationssystem har en högre effekthanteringsförmåga och som endast ger upphov till låga förluster.From US-A-4 881 051 is a branch filter type multiplexer known. The design of the multiplexer is very complex and it is based on several cavities with half- and / or a quarter-cut single-mode dielectric resonators. The multiplexer has 2-4 channels. IN the case of extreme narrowband channels it is sensitive to manufacturing tolerances. Also, because it is limited to a maximum of four channels it would probably not work for multi-channel systems that have a higher number of channels, or with others words either it would not work for more than four channels or then it would become even more complex and in no way be cost effective. In addition, the multiplexer does not appear to be tunable which means that it can not be used in systems where reconciliation required. l0 15 20 25 30 507 650 DESCRIPTION OF THE INVENTION What is needed is therefore a filter or _especially one multiplexing device that is small and compact. a filter is needed Also, what is which can be used in multiplexing (demultiplexing) devices or in particular a multipole duct filter with an uncomplicated and non-complex design and which can be used in communication systems that work in for example the frequency band approximately 1-3 GHz without being clumsy and as has good performance characteristics, ie. narrow band, low loss, high power management capability, etc. In addition, a resonator is needed which works in multiple modes and is suitable for filters and multiplexers that can be used in, for example multichannel communication system_ In addition, a procedure is needed for to multiplex which is effective, signals in a multi-channel communication system has a higher power handling capability and that only gives rise to low losses.
Vad som, behövs är därför också en supraledande multiplexerande anordning som innefattar ett antal signalingångsmedel och ett antal signalutgàngsmedel och som dessutom innefattar ett antal resonatorer som tillhandahåller ett antal filter vilka i sin tur kanal, där resonatorerna åtminstone vardera representerar en arbetar i två moder, och där åtminstone några av resonatorerna är och/eller elektrisk åstadkommes genom introduktion av en asymmetri i resonatorn, för avstämbara. En ström fältomfördelning att ge upphov till degenererade resonatormoder.What is needed is therefore also a superconducting multiplexing device comprising a number of signal input means and a number signal output means and which also includes a number resonators that provide a number of filters which in turn channel, where the resonators at least each represents one works in two modes, and where at least some of the resonators are and / or electric achieved by introducing an asymmetry into the resonator, for tunable. A stream field redistribution to give rise to degenerate resonator modes.
Därför, för att åstadkomma ömsesidig koppling mellan degenererade moder i. resonatorerna är kopplingsmedel tillhandahållna vilka i enlighet med ett fördelaktigt utföringsexempel bildar :ai vinkel, för vilken de degenererade moderna blir kopplade, och vilket uppnås 10 30 507 650 genom att anordna ingàngs-/utgàngsmedel antingen i förhållande till varandra eller i förhållande till en symmetriaxel hos resonatorn på lämpligt sätt. Kopplingsvinkeln är fördelaktigt den azimutala vinkeln mellan signalingången och resonator-symmetriaxeln, och de degenererade moderna är icke-ortogonala. I enlighet med ett speciellt utföringsexempel kan andra kopplingsmedel vara anordnade, vilka används för att styra styrkan på kopplingen mellan de degenererade moderna och/eller för att styra resonansfrekvenserna för de kopplade degenererade moderna. De andra kopplingsmedlen kan exempelvis bestà av notchar anordnade på resonatorerna och de används speciellt för att ge möjlighet till styrning för en given kopplingsvinkel. Fördelaktigt är de lägsta ordningarna på degenererade moder kopplade, speciellt TM- (transversella magnetiska) moder. Resonansfrekvenserna för att åtminstone några resonatorer kan avstämmas och avstämningen àstadkommes fördelaktigt genom applicering, och styrning, av en spänning med hjälp av biaseringsmedel. Alternativt kan ett antal resonatorer vara optiskt avstämbara och/eller styras/avstämmas med temperaturen. I enlighet med ett fördelaktigt utföringsexempel är resonatorerna trippelmodsresonatorer vilket betyder att de arbetar i tre olika degenererade moder.Therefore, to achieve mutual connection between degenerate mother i. the resonators are coupling means provided which in according to an advantageous embodiment forms: a at an angle, for which the degenerate moderns become connected, and which is achieved 10 30 507 650 by arranging input / output means either in relation to each other or in relation to an axis of symmetry of the resonator on appropriate way. The coupling angle is advantageously the azimuthal the angle between the signal input and the resonator axis of symmetry, and the degenerate modern are non-orthogonal. In accordance with a special exemplary embodiments, other coupling means may be provided, which are used to control the strength of the coupling between them degenerate modern and / or to control the resonant frequencies for the coupled degenerate modern. The other coupling means can for example consist of notches arranged on the resonators and the is used especially to allow for control for a given coupling angle. The lowest orders are advantageous degenerate mother coupled, especially TM- (transverse magnetic) mode. The resonant frequencies to at least some resonators can be tuned and the tuning is accomplished advantageously by application, and control, of a voltage using biasing agent. Alternatively, a number of resonators may be optical tunable and / or controlled / tuned with the temperature. According with an advantageous embodiment are the resonators triple-mode resonators, which means that they work in three different ways degenerate mother.
Multiplexeringsanordningen består fördelaktigt av ett antal filter sonm bildas avi ett antal resonatorer' och fördelaktigt överstiger antalet resonatorer inte antalet filter vilket betyder att antalet antal multipolskanalsfilter är hitintills resonatorer som behövs för ett väsentligt reducerat jämfört med kända frekvens- kombinerande anordningar.The multiplexing device advantageously consists of a number of filters sonm is formed by a number of resonators' and advantageously exceeds the number of resonators is not the number of filters which means the number number of multipole channel filters is so far resonators needed for one significantly reduced compared to known frequency combining devices.
Ett speciellt utföringsexempel avser en tvàkanalsmultiplexor som innefattar en resonator med två ingångsportar och en utgàngsport som bildar två kanaler av vilka vardera utgör ett tvåpolsfilter.A special embodiment refers to a two-channel multiplexer which comprises a resonator with two input ports and an output port which form two channels, each of which constitutes a two-pole filter.
Koppling àstadkommes genom de första och andra azimutala lO 15 20 25 30 507 650 5 kopplingsvinklarna mellan resonatorsymmetriaxeln och den första respektive den andra signalingångsporten. En första avstämning eller biasering består exempelvis i att ingen biasering appliceras (eller något annat), så att bara en av de första och andra ingångssignalerna kommer ut via signalutgångsmedlen eller signalutgångsporten medan för ett annorlunda biaserings-, eller avstämningstillstånd bara den andra av de inkommande signalerna kommer ut via signalutgångsmedlen. Biaseringen eller avstämningen kan åstadkommas genom applicering av en biaseringsspänning.Coupling is achieved through the first and second azimuthal lO 15 20 25 30 507 650 5 the coupling angles between the resonator axis of symmetry and the first respectively the second signal input port. A first reconciliation or biasing consists, for example, in no biasing being applied (or something else), so that only one of the first and second the input signals are output via the signal output means or the signal output port while for a different biasing, or tuning state only the other of the incoming signals comes out via the signal output means. The biasing or tuning can be achieved by applying a biasing voltage.
Alternativt, eller utöver detta, kan temperatur-, eller optisk avstämning användas.Alternatively, or in addition to this, temperature, or optical reconciliation be used.
I enlighet med ett annat utföringsexempel består anordningen av en fyrkanalsmultiplexor med fyra ingångar och en gemensam utgång och vilken innefattar tre avstämbara resonatorer. Den är en avgrenings- filtermultiplexor där varje gren består av ett fyrpolsfilter. De första och de andra kopplingsmedlen och biaseringstillstånden är så valda att bara en av fyra inkommande signaler kommer ut via de gemensamma utgångsmedlen. I enlighet med ett annat utföringsexempel består anordningen av en åttakanalsmultiplexor som bildas av sju resonatorer med sexpoliga avstämbara filter i varje avgreningskanal. Dessutom kan anordningen bestå av en multikanals- multiplexor med fler än åtta kanaler.In accordance with another embodiment, the device consists of a four-channel multiplexer with four inputs and a common output and which comprises three tunable resonators. It is a branching filter multiplexer where each branch consists of a four-pole filter. The the first and the second coupling means and the biasing states are so selected that only one of four incoming signals comes out via the common starting points. In accordance with another embodiment the device consists of an eight-channel multiplexer formed by seven resonators with six-pole tunable filters in each branch channel. In addition, the device may consist of a multi-channel multiplexer with more than eight channels.
I enlighet med ett fördelaktigt utföringsexempel är resonatorerna (relevant för alla utföringsexempel) parallellplansresonatorer.According to an advantageous embodiment, the resonators are (relevant for all embodiments) parallel plane resonators.
Resonatorerna kan exempelvis vara skiv-, ring-, rektangulära resonatorer eller de kan t o m ha vilken godtycklig form som helst.The resonators can be, for example, disk, ring, rectangular resonators or they can even have any shape.
Dessutom kan resonatorerna bulkmaterial vara gjorda av ett icke-linjärt sonx har en hög dielektricitetskonstant vilket åtminstone delvis täckes av högtemperatursupraledande HTS-filmer.In addition, the resonators can bulk material be made of a non-linear sonx has a high dielectric constant which at least partially covered by high temperature superconducting HTS films.
Detta är extremt fördelaktigt för bildandet av ännu mindre och kompaktare resonatorer. 10 l5 25 30 507 650 Speciellt àstadkommes en resonator, som arbetar i tre moder, för vilken kopplingen ges av den azimutala vinkeln mellan de degenererade moderna, och där de degenererade moderna inte är azimutalt vinkelräta. Vinkeln, mellan dem, och kopplingen mellan dem, àstadkommes genom att anordna ingàngs-/utgångsportarna pa ett motsvarande sätt och resonatorn styrs dessutom, eller avstämmes, exempelvis elektriskt. Alternativt kan den styras optiskt eller med hjälp av temperaturen. Mekanisk avstämning kan också tillämpas, exempelvis med användande av piezo-elektriska medel. Som ett alternativ kan ytterligare kopplingsmedel vara anordnade, exempelvis i form av (en) notch(ar) eller liknande.This is extremely beneficial for the formation of even smaller and more compact resonators. 10 l5 25 30 507 650 In particular, a resonator, which works in three modes, is provided for which coupling is given by the azimuthal angle between them degenerate modern, and where the degenerate modern is not azimuthal perpendicular. The angle, between them, and the connection between them, is provided by arranging the input / output ports on one correspondingly and the resonator is further controlled, or tuned, for example electrically. Alternatively, it can be controlled optically or with using the temperature. Mechanical tuning can also be applied, for example using piezoelectric means. Like one alternatively, additional coupling means may be provided, for example in the form of notch (s) or the like.
Ett multipolsfilter är också angivet vilket består av ett antal multimodsresonatorer med tre azimutalt degenererade moder.A multipole filter is also specified which consists of a number multimode resonators with three azimutally degenerate modes.
Det är en fördel med. uppfinningen att en synnerligen liten och kompakt anordning àstadkommes och vilken kan användas for kommunikationssystem, exempelvis telekommunikationssystem som arbetar' i frekvensbandet l-3 GHz. En speciell fördel med uppfinningen är att, speciellt om trippelmodsregimen används, antalet resonatorer' per kanal eller per filter sonx behövs, kan reduceras påtagligt. Storleken på multiplexorn minskas ocksa ytterligare därigenom. Det är också en fördel att ytterligare funktionell flexibilitet tillhandahålles för mikrovàgssystem, där exempelvis adaptiva och/eller fördel avstämbara frekvenskanaler används, omkonfigurerbara mikrovàgssystem, osv. En annan med uppfinningen är att framställningstoleranserna inte är avgörande för filtret eller multiplexorn, vilket i sig gör anordningen mera robust och mindre känslig för fel osv. 10 15 20 25 30 507 650 KORTFATTAD FIGURBESKRIVNING Uppfinningen kommer i det följande att ytterligare beskrivas pà ett icke-begränsande sätt, under hänvisning till bifogade figurer, i vilka: FIG FIG FIG FIG FIG FIG FIG FIG FIG IA IB 2A-D 3A BB 6A illustrerar en cirkulär skiv-parallellplansresonator med symmetriska excitationer, illustrerar en cirkulär skiv-parallellplansresonator med asymmetriska excitationer, illustrerar fält och strömfördelningen for de första fyra lägsta ordningens moder i en cirkulär skiv- parallellplans-resonator, illustrerar strömfördelningen för en enstaka lägsta ordningens mod, i en cirkulär parallellplansresonator, illustrerar stromfördelningarna for två degenererade lägsta ordningens moder i en resonator såsom ovan, illustrerar temperaturberoendet for resonansfrekvenserna for de fyra lägsta ordningens moder för en supraledande parallellplansresonator, illustrerar spänningsberoendet för resonansfrekvenserna, visar avstämbart tvåpolsfilter, illustrerar passbandet for filtret i figur 6 for ett forsta biaseringstillstànd, LU lO 15 20 25 30 507 650% 8 FIG 6B illustrerar in- och utgàngssignalfrekvensen för biaseringstillståndet i figur 6A, FIG 6C illustrerar passbandet för filtret för ett andra biaseringstillstànd, FIG 6D är en figur liknande figur 6B för biaseringstillstàndet i figur 6G, FIG 7 illustrerar en avstämbar tvåkanalsmultiplexor, FIG 7A illustrerar passbandet för multiplexorn i figur 7 för ett första biaseringstillstånd, FIG 7B illustrerar ingàngs- och utgàngssignalerna för biaseringsstillstàndet i figur 7A, FIG 7C illustrerar passbandet för anordningen i figur 7 för ett andra biaseringstillstånd, FIG 7D visar in- och utgångssignalerna för det andra biaseringstillstàndet i figur 7C, FIG 8 visar en fyrkanalsmultiplexor och FIG 9 visar en åttakanalsmultiplexor.That is an advantage. the invention that an extremely small and compact device is provided and which can be used for communication systems, such as telecommunication systems such as operates in the frequency band 1-3 GHz. A special advantage of the invention is that, especially if the triple mode regime is used, the number of resonators' per channel or per filter sonx needed, can significantly reduced. The size of the multiplexer is also reduced further thereby. It is also an advantage to further functional flexibility is provided for microwave systems, where for example adaptive and / or advantage tunable frequency channels are used, reconfigurable microwave systems, etc. Another with the invention is that the manufacturing tolerances are not decisive for the filter or multiplexer, which in itself makes the device more robust and less susceptible to errors, etc. 10 15 20 25 30 507 650 BRIEF DESCRIPTION OF THE FIGURES The invention will be further described in one of the following non-limiting manner, with reference to the accompanying figures, i which: FIG FIG FIG FIG FIG FIG FIG FIG FIG IA IB 2A-D 3A BB 6A illustrates a circular disk-parallel plane resonator with symmetrical excitations, illustrates a circular disk-parallel plane resonator with asymmetric excitations, illustrates the field and power distribution for the first four minimum order mother in a circular disk parallel plane resonator, illustrates the current distribution for a single minimum the mode of order, in a circular parallel plane resonator, illustrates the current distributions for two degenerate the lowest order mother in a resonator as above, illustrates the temperature dependence of the resonant frequencies for the mother of the four lowest order of a superconductor parallel plane resonator, illustrates the voltage dependence of the resonant frequencies, shows tunable two-pole filter, illustrates the passband of the filter in Figure 6 for one first biasing state, LU lO 15 20 25 30 507 650% 8 Fig. 6B illustrates the input and output signal frequency for the biasing state of Figure 6A, Fig. 6C illustrates the passband of the filter for a second biasing state, Fig. 6D is a figure similar to Fig. 6B of the biasing state in Figure 6G, Fig. 7 illustrates a tunable two-channel multiplexer, Fig. 7A illustrates the passband of the multiplexer of Fig. 7 for one first biasing state, Fig. 7B illustrates the input and output signals for the biasing state of Figure 7A, Fig. 7C illustrates the passband of the device of Fig. 7 for a other biasing states, Fig. 7D shows the input and output signals for the second the biasing state of Figure 7C, Fig. 8 shows a four-channel multiplexer and Fig. 9 shows an eight-channel multiplexer.
DETALJERAD BESKRIVNING AV UPPFINNINGEN Figur lA illustrerar, av förklarande skäl, en cirkulär skiv- parallelplansresonator med symmetriska excitationer. Den cirkulära skiv-paralellplansresonatorn IA innefattar ett en-kristalls icke- linjärt dielektrikum 2 som delvis täcks av exempelvis högtemperatur-, (YBCO) eller Au-skikt 3,3 som kan vara deponerade 10 15 20 25 30 507 650 med hjälp av någon känd metod (detta diskuteras bl a i Z-Y Shen, ”High Temperature Superconducting Microwave Circuits”, 1994).DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION Figure 1A illustrates, for explanatory reasons, a circular disc. parallel plane resonator with symmetrical excitations. The circular The disk-parallel plane resonator IA comprises a single-crystal non-crystal linear dielectric 2 which is partially covered by e.g. high temperature, (YBCO) or Au layer 3.3 which may be deposited 10 15 20 25 30 507 650 using any known method (this is discussed in Z-Y Shen, High Temperature Superconducting Microwave Circuits 1994).
Artech House Detta kommer att diskuteras ytterligare nedan. båda de Anslutningar 6 används Supraledarna är anordnade på dielektriska plana ytorna hos det materialet 2. för spänningsbiasering och engångs- och utgångskopplingarna 4, 5A är symmetriskt anordnade i förhållande till ett symmetriplan eller en symmetriaxel 6, 6A for resonatorn.Artech House This will be discussed further below. both of them Connections 6 are used Supervisors are arranged on dielectric level the surfaces of it the material 2. for voltage biasing and the disposable and output couplings 4, 5A are symmetrically arranged in relation to a plane of symmetry or an axis of symmetry 6, 6A for the resonator.
I figur lB är emellertid ingångs- och utgångskopplingsportarna så anordnade att en asymmetri introduceras i den annars perfekt symmetriska resonatorn. Resonatorn i figur lB, som i. alla andra avseende motsvarar resonatorn i figur 1A, är försedd med en asymmetri i det att utgångsporten och ingångsporten är så anordnade att de är azimutala i förhållande till ett symmetriplan 6B.In Figure 1B, however, the input and output coupling ports are as follows arranged for an asymmetry to be introduced into it otherwise perfectly symmetrical resonator. The resonator in Figure 1B, as in. All others with respect to the resonator in Figure 1A, is provided with a asymmetry in that the output port and the input port are so arranged that they are azimuthal in relation to a plane of symmetry 6B.
Fördelningen av strömmarna och av de magnetiska och de elektriska fälten för de fyra lägsta ordningens TM-moder för en cirkulär (perfekt axiellt symmetrisk) dielektrikat är dielektrikat, skivresonator för vilken tjockleken pa mindre än våglängden för 2A-D. mikrovågssignalen i Visas i figurerna Resonansfrekvenserna for perfekt symmetriska resonatorer ges av fmn= Km co /21t \/ s såsom diskuteras i Artech House l98O av I.The distribution of the currents and of the magnetic and the electric ones the fields of the four lowest order TM modes for a circular (perfectly axially symmetrical) dielectric is dielectric, disk resonator for which the thickness pa less than the wavelength of 2A-D. the microwave signal in Shown in the figures The resonant frequencies for perfectly symmetrical resonators are given by fmn = Km co / 21t \ / s as discussed in Artech House l98O by I.
Bahl, P.Bahl, P.
”Microstrip Antennas”, Bhartia. co är ljushastigheten i vakuum, a är radien på skivan, 8 är dielektricitetskonstanten och Km, är mfte ordningens nollställe för derivatan av Bessel-funktionen av nzte ordningen. I figurerna 2A-D indikerar en heldragen linje med en pil strömmen i LH 10 15 25 30 507 650 10 den översta plattan medan. en punktstreckad linje indikerar det magnetiska fältet och o, välkänt Sätt. x indikerar det elektriska fältet på ett För den lägsta ordningens TMU-mod är K¿1 = I.8412."Microstrip Antennas", Bhartia. co is the speed of light in vacuum, a is the radius of the disk, 8 is the dielectric constant and Km, is in order zero point for the derivatives of the Bessel function of the nzte order. IN Figures 2A-D indicate a solid line with an arrow the current in LH 10 15 25 30 507 650 10 the top plate while. a dotted line indicates it magnetic field and o, well known Way. x indicates the electric field on one For the lowest order TMU mode, K¿1 = I.8412.
Strömfördelningen för denna mod. visas i figur 3A där heldragna visar strömmen och o , x indikerar fältet. linjer riktningen för det elektriska Om en asymmetri är introducerad i skivan, åstadkommer detta en omfördelning av fältet/strömmen, resultatet av vilken är att degenererade moder skapas. Såsom redan hänvisats till ovan kan en asymmetri åstadkommas genom att anordna ingångs- och utgångskopplingsportarna på visst sätt, såsom exempelvis schematiskt indikerat i figur IB. Givetvis kan en asymmetri också åstadkommas på andra sätt. I figur 3B visas en strömfördelning för en resonator i vilken ingångs- och utgângsexcitationspunkterna är skiftade med en vinkel ®. I figuren indikerar en heldragen linje strömlinjerna för grund- (exciterade) TMU-moden medan en streckad linje indikerar strömlinjer för den degenererade (utgångs-) TMM- moden.The power distribution for this mode. shown in Figure 3A where solid shows the current and o, x indicates the field. lines the direction of it electric If an asymmetry is introduced in the disc, this causes a redistribution of the field / stream, the result of which is that degenerate mothers are created. As already referred to above, an asymmetry can be achieved by arranging input and the output coupling ports in a certain way, such as for example schematically indicated in Figure 1B. Of course, an asymmetry can too achieved in other ways. Figure 3B shows a current distribution for a resonator in which the input and output excitation points are shifted by an angle ®. The figure indicates a solid line the power lines for the basic (excited) TMU mode while a dashed one line indicates power lines for the degenerate (output) TMM mature.
Emellertid försvinner den ömsesidiga kopplingen, mellan två degenererade moder för en vinkel på omkring 90°. För denna vinkel är de degenererade moderna för den perfekt symmetriska resonatorn inte kopplade och resonansfrekvenserna för de två moderna är i praktiken desamma. Emellertid, för andra vinklar och/eller någon asymmetri i resonatorn, åstadkommes koppling mellan de degenererade moderna. I ”Fundamentals for Microwave Engineering” av R.E. Collin, McGraw-Hill, 1966 diskuteras den kopplade vågteorin och de kopplade två nya moder som har något sätt kan de degenererade moderna resultaterar i olika frekvenser. Om vinkeln är vald på rätt degenererade moderna kopplas ömsesidigt och resonatorn tvingas att arbeta som ett tvåpolsfilter med antingen maximalt flacka, eller med Chebyshev, passband. För en fast vinkel kan kopplingsstyrkan mellan 1noderna, och därigenoni också resonansfrekvenserna, styras 10 15 20 25 30 507 650 ll genom införandet av ytterligare kopplingsmedel. Dessa ytterligare kopplingsmedel, i det följande betecknade andra kopplingsmedel, kan exempelvis bestå av en notch i den ena av plattorna i en parallellplansresonator eller något liknande. Givetvis är ett antal andra alternativ också möjliga.However, the mutual connection between the two disappears degenerate mother for an angle of about 90 °. For this angle are the degenerate modern for the perfectly symmetrical resonator not connected and the resonant frequencies of the two modes are in practice the same. However, for other angles and / or someone asymmetry in the resonator, coupling between the degenerates is achieved modern. In "Fundamentals for Microwave Engineering" by R.E. Collin, McGraw-Hill, 1966 discusses the coupled wave theory and the coupled ones two new mothers who have something way they can degenerate modern results in different frequencies. If the angle is selected correctly degenerate modern are mutually coupled and the resonator is forced to operate as a two-pole filter with either maximum flatness, or with Chebyshev, passband. For a fixed angle, the coupling strength can between the 1nodes, and thereby also the resonant frequencies, are controlled 10 15 20 25 30 507 650 ll by the introduction of additional coupling agents. These further coupling agents, hereinafter referred to as other coupling agents, may for example, consist of a notch in one of the plates in one parallel plane resonator or the like. Of course there are a number other options are also possible.
I figurerna 6-9 kommer ett antal olika utföringsexempel av föreliggande uppfinning att visas. Emellertid, innan ingående i detalj på dessa speciella utföringsexempel, kommer exempel att ges på hur resonatorer kan göras. Följande diskussion är också relevant för de speciella utföringsexempel som diskueras under hänvisning till figurerna 6-9 liksom för andra utföringsexempel som inte faller Uppfinningen är emellertid inte begränsad till resonatorer som är diskuteras här men också inom ramen för uppfinningen. gjorda såsom beskrivits nedan, utan följande exempel avser endast utföringsexempel genom vilka det är möjligt att ännu mera reducera storleken på resonatorerna och sàldedes också på filtren och multiplexorerna och att t o m ytterligare förbättra avstämbarheten.Figures 6-9 show a number of different embodiments present invention to be shown. However, before entering into detail of these particular embodiments, examples will be given on how resonators can be made. The following discussion is also relevant for the particular embodiments discussed with reference to Figures 6-9 as well as for other embodiments which do not falling However, the invention is not limited to resonators that are discussed here but also within the scope of the invention. made as described below, but the following examples apply only embodiments by which it is possible to reduce even more the size of the resonators and was also sold on the filters and multiplexers and to even further improve tunability.
Högtemperatursupraledare, i det följande betecknade HTS, har extremt låga mikrovàgsförluster vid temperaturen för flytande kväve, i det följande betecknad Nuq, på 77 K. I ett fördelaktigt utföringsexempel används HTS för smalbandsfilter med låga förluster för multikanals-kommunikationssystem. HTS-mikrovågskretsar diskuteras i Z-Y Shen i ”High Temperatur Superconducting Microwave 1994. Små elektriskt och/eller som har Q-värden i Circuits”, Artech House styrda temperaturstyrda resonatorer mycket höga frekvensbandet 1-3 GHz kan realiseras genom integrering av HTS med icke-linjära dielektriska material. Detta disktueras bl a i'”1 GHz tunable resonator on bulk single crystal SrTiO3 plated with YBCO”, av O.G. Vendik et al. 1995, Vol. 31, 654. i Electron. Letters, Nr 8, sid. Där diskuteras en resonator som emellertid är monterad i en koaxiell fixtur. Bland annat på grund. av detta är den inte lO 15 30 507 650 12 lämpad för dubbelmodsdrift och för användning i multikanals- multiplexorer. Dessutom är dimensionerna inte så små som de måste vara för sàdana applikationer, vilket bl a beror på det faktum att det inte den lägsta resonansmoden används, vilket i enlighet med fördelaktigt och bidrar' till att föreliggande uppfinning är reducera dimensionerna.High temperature superconductors, hereinafter referred to as HTS, have extremely low microwave losses at the temperature of liquid nitrogen, hereinafter referred to as Nuq, of 77 K. In an advantageous manner embodiment example, HTS is used for narrowband filters with low losses for multi-channel communication systems. HTS microwave circuits discussed in Z-Y Shen in “High Temperature Superconducting Microwave 1994. Small electric and / or which has Q values in Circuits ”, Artech House controlled temperature controlled resonators very high the frequency band 1-3 GHz can be realized by integrating HTS with non-linear dielectric materials. This is discussed, among other things, in '' 1 GHz tunable resonator on bulk single crystal SrTiO3 plated with YBCO ”, by O.G. Vendik et al. 1995, Vol. 31, 654. and Electron. Letters, No. 8, sid. There is a discussion of a resonator which, however, is mounted in a coaxial fixture. Among other things due. of this it is not lO 15 30 507 650 12 suitable for dual mode operation and for use in multi-channel multiplexers. In addition, the dimensions are not as small as they should be be for such applications, which is partly due to the fact that it does not use the lowest resonance mode, which in accordance with beneficial and contributes' to the present invention is reduce the dimensions.
Emellertid. har icke-linjära dielektriska en-kristallina material såsom exempelvis strontiumtitanat STO extremt höga dielektriska konstanter och dessutom är mikrovàgsförlusterna mycket låga i temperaturomràdet under koktemperaturent för Nhq. Således, såsom hänvisats till ovan, kan ett icke-linjärt dielektrikum, såsom exempelvis STO, användas för att ytterligare reducera storleken på resonatorerna men. också för att avstämma resonansfrekvensen för resoantorn. Amstämning kan antingen åstadkommas genom styrning av en applicerad spänning eller genom att styra temperaturen.However. has non-linear dielectric single-crystalline materials such as, for example, strontium titanate STO extremely high dielectric constants and in addition the microwave losses are very low in the temperature range below the boiling temperature of Nhq. Thus, such as referred to above, a non-linear dielectric, such as for example STO, can be used to further reduce the size of the resonators but. also to tune the resonant frequency for resonantorn. Amputation can either be achieved by controlling an applied voltage or by controlling the temperature.
Alternativt kan optiskt avstämning utnyttjas. I figur 6 illustreras hur resonansfrekvenserna för de fyra lägsta ordningens moder för en parallellplansresonator beror på supraledande temperaturen. Det följer, av resonansfrekvensernas nästan linjära beroende för alla moder under 80K, att reduktionen för dielektricitetskonstanten STO har ett T” beroende i detta temperaturområde.Alternatively, optical tuning can be used. Figure 6 illustrates how the resonant frequencies of the four lowest order mother for one parallel plane resonator depends on superconducting temperature. The follows, from the almost linear dependence of the resonant frequencies for all mother below 80K, that the reduction of the dielectric constant STO has a T ”dependence in this temperature range.
De fyra lägsta TM-moderna, TMM, TMU, TMÄ och TMM har K-värden Km= 3.83l7, Kn=l.84l2, Kn=3.0542 och Ku=4.20l2 och bland dessa fyra lägsta moder hör den lägsta frekvensen till TMU-moden. Exempelvis är resonansfrekvensen för en resonator som har en diamater pà 5 mm för denna mod nära 0.95 GHz vid 77K när ingen biaseringsspänning är applicerad. I figur 5 illustreras hur resonansfrekvensen för TMN- moden beror på den pàlagda spänningen för två olika temperaturer, 35K och 75K. ”a” illustrerar beroendet för flfln-moden av den pàlagda spänningen vid 35K medan ”b” illustrerar motsvarande beroende vid 75K. 10 15 20 25 30 507 650 13 De små skillnaderna i resonansfrekvens för de degenererade moderna som hänvisats till ovan och temperatur- och spänningsberoendena för dessa frekvenser* kan användas för att styra passbandsfilter' och multiplexorer genom att variera biaseringsspänningen eller temperaturen osv.The four lowest TM modes, TMM, TMU, TMÄ and TMM have K-values Km = 3.83l7, Kn = l.84l2, Kn = 3.0542 and Ku = 4.20l2 and among these four lowest mode belongs to the lowest frequency of the TMU mode. For example is the resonant frequency of a resonator having a diameter of 5 mm for this mode close to 0.95 GHz at 77K when there is no bias voltage applied. Figure 5 illustrates how the resonant frequency of the TMN the mode depends on the applied voltage for two different temperatures, 35K and 75K. "A" illustrates the för n mode dependence of it applied voltage at 35K while "b" illustrates the corresponding depending on 75K. 10 15 20 25 30 507 650 13 The small differences in resonant frequency for the degenerate moderns referred to above and the temperature and voltage dependencies of these frequencies * can be used to control passband filters' and multiplexers by varying the biasing voltage or the temperature, etc.
Ett exempel pà en dubbelmods-STO-parallellplansskivresonator med supraledande plattor exempelvis av YBCO kan i enlighet med ett speciellt utforingsexempel, vilket endast är angivet av illustrerande skäl, ha en resonatordiameter på omkring 10 mm och en tjocklek på dielektrikat på omkring 0.5 mm. Kopplingsvinkeln kan vara omkring lO° och de första och andra biaseringsspänningarna kan exempelvis vara OV respektive 200V. Detta skall emellertid endast tolkas som ett exempel bland många andra.An example of a dual-mode STO parallel-plane disk resonator with superconducting plates for example by YBCO can in accordance with a special embodiment, which is only indicated by illustrative reasons, have a resonator diameter of about 10 mm and a thickness of dielectric of about 0.5 mm. The coupling angle can be about 10 ° and the first and second biasing voltages may for example be OV and 200V respectively. However, this should only interpreted as an example among many others.
Figur 6 illustrerar en avstämbar multiplexor-filter/switch 10. En mikrovàgssignal med frekvensen fo matas till ingångsporten ll på ett tvàpolsfilter innefattande en avstämbar dubbelmodsresonator R 10. Signalutgàngsmedel i form av en signalutgångsport 12 är anordnade genom vilka en signal sändes ut. Vinkeln G50 bildar de första kopplingsmedlen medan en notch eller liknande utgör de andra kopplingsmedlen 13. Figur 6A och figur 6B illustrerar passbandet för filtret 10 for ett första biaseringstillstånd, exempelvis motsvarande en spänning V0 och/eller en temperatur TO. För detta första biaseringstillstànd, exempelvis motsvarande spänningen 0, sammanfaller mittfrekvensen för filtret med frekvensen på ingàngssignalen. Ingàngssignalen som har frekvensen fo går då genom filtret med lägsta möjliga attenuering. Resonatorn visas i figur 6B, dvs. det kan ses i figurerna att ingångssignalen, med frekvensen fw också kommer ut ifrån filtret. 10 15 20 25 30 507 650 14 Figur 6C visar passbandet för filtret för ett andra biaserings- tillstånd, exempelvis motsvarande en pàlagd spännings V1 och/eller en temperatur T1. Passbandet skiftas då så att signalfrekvensen för ingángssignalen faller inom spärrbandet och den attenueras kraftigt vid utgàngsporten 12. Såsom kan ses ur figur 6D, kommer i detta fall inte någon signal ut. Prestanda för filtret, som här är ett passbandsfilter, ges, eller kan styras, genom vinklen GMO, som signalingångsporten ll för ingångssignalen bildar med ett symmetriplan för resonatorn, där vinkeln bildar de första kopplingsmedlen. Fördelaktigt kan den styras ytterligare genom andra kopplingsmedel 13. Det avstämbara filtret/switchen såsom visad i figurerna 6-6D kan sägas bilda en basenhet för mera komplexa, avstämbara filter eller multiplexeringsanordningar, såsom kommer att diskuteras nedan.Figure 6 illustrates a tunable multiplexer filter / switch 10. A microwave signal with the frequency fo is fed to the input port ll on a two-pole filter comprising a tunable dual mode resonator R 10. Signal output means in the form of a signal output port 12 is arranged by which a signal was transmitted. The angle G50 they form the first coupling means while a notch or the like constitute the others the coupling means 13. Figure 6A and Figure 6B illustrate the passband for the filter 10 for a first biasing state, for example corresponding to a voltage V0 and / or a temperature TO. For this first biasing state, for example corresponding to voltage 0, the center frequency of the filter coincides with the frequency of input signals. The input signal which has the frequency fo then passes through the filter with the lowest possible attenuation. The resonator is shown in the figure 6B, i.e. it can be seen in the figures that the input signal, with the frequency fw also comes out of the filter. 10 15 20 25 30 507 650 14 Figure 6C shows the passband of the filter for a second biasing condition, for example corresponding to an applied voltage V1 and / or a temperature T1. The passband is then changed so that the signal frequency for the input signal falls within the latch and it is attenuated sharply at the exit port 12. As can be seen from Figure 6D, comes into this do not drop any signal. Performance of the filter, which here is one passband filter, is given, or can be controlled, by the angle GMO, which the signal input port ll of the input signal forms with one plane of symmetry of the resonator, where the angle forms the first the coupling means. Advantageously, it can be further controlled by other coupling means 13. The tunable filter / switch such as shown in Figures 6-6D can be said to form a base unit for more complex, tunable filters or multiplexers, such as will be discussed below.
I figur 7 visas ett andra utföringsexempel bestående av en avstämbar tvåkanalsmultiplexor 20. En första och en andra mikrovågssignal fl, fz matas till en första ingångsport 21 respektive till en. andra ingàngsport 22 på en enstaka cirkulär parallellplans-skivresonator' R20. Frekvenserna fu f2 lite. skiljer sig Utgàngsporten 25 bildar ett tvåpolsfilter med en första ingàngsporten. 21 på ett sätt liknande det soni beskrivits under hänvisning till figur 6. betecknas filter B.Figure 7 shows a second embodiment consisting of one tunable two-channel multiplexer 20. A first and a second microwave signal fl, fz is fed to a first input port 21 respectively to one. second input port 22 on a single circular parallel plane disk resonator 'R20. The frequencies fu f2 a little. differ The output port 25 forms a two-pole filter with a first entrance gate. 21 in a manner similar to that described below reference to Figure 6. is called filter B.
Detta filter kommer i det följande att Prestanda för filter B bestäms av de första kopplingsmedlen, dvs. vinkeln G51 och de andra kopplingsmedlen 23, 24. Ett andra tvåpolsfilter bildas på ett liknande sätt mellan den ingàngsporten, 22 och utgângsporten 25 som är en gemensam både för den andra utgångsport första och den för den andra ingångsporten. Detta filter kommer i. det följande att betecknas filter C. Dess prestanda är på motsvarande sätt givet av vinklen G3 och de andra kopplingsmedlen 23, 24. I figur 7A illustreras passbanden för filtren B respektive C för ett första 10 l5 20 25 30 507 650 15 biaseringstillstånd som exempelvis motsvarar ett spännings-, och/eller temperaturbiaserings-tillstånd V0, TO. De första kopplingsmedlen, dvs. kopplingsvinklarna G51, Gb; och de andra kopplingsmedlen 23, 24 är så valda att frekvensen for den första ingàngssignalen fl ligger i passbandet för filter B nedan frekvensen för den andra ingångssignalen fg ligger i. spärrbandet för filter C. Följaktligen kommer bara ingångssignalen med den första ingángsfrekvensen fl ut ifrån de gemensamma Pà ett litet liknande sätt illustrerar figurerna 7C och 7D passbanden för signalutgångsmedlen 25. Detta kan också ses ur figur 7B. ett andra biaseringstillstànd svarande mot spännings-, och/eller temperaturbiaseringstillstànd. Vl, Tl, där endast den andra ingångssignalen f2 uppträder vid utgångsporten 25. Kopplingen ges primärt av den azimutala vinkeln mellan degenererade moder, som ges av anordnandet av ingàngs~/utgångsportarna. I det utföringsexempel som är illustrerat här, är det ett tvàpolsfilter i varje kanal.This filter will in the following be Performance of filter B is determined by the first the coupling means, i.e. angle G51 and the other coupling means 23, 24. A second two-pole filter is formed in a similar manner between it the input port, 22 and the output port 25 which is a common both for it Other exit port first and that for the second the entrance gate. This filter will be referred to in the following filter C. Its performance is similarly given by the angle G3 and the other coupling means 23, 24. Figure 7A illustrates the passbands for filters B and C respectively for a first 10 l5 20 25 30 507 650 15 biasing state corresponding to, for example, a voltage, and / or temperature biasing state V0, TO. The first the coupling means, i.e. coupling angles G51, Gb; and the others the coupling means 23, 24 are so selected that the frequency of the first the input signal fl is in the passband for filter B below the frequency of the second input signal fg is in the latch for filter C. Consequently, only the input signal comes with it the first input frequency fl out from the common ones On one somewhat similarly, Figures 7C and 7D illustrate the pass straps for the signal output means 25. This can also be seen from Figure 7B. a second biasing state corresponding to voltage and / or temperature biasing condition. Vl, Tl, where only the other the input signal f2 appears at the output port 25. The connection is given primarily by the azimuthal angle between degenerate mothers, which is given of the arrangement of the input / output ports. In that embodiment as illustrated here, there is a two-pole filter in each channel.
Figur 8 illustrerar ett annat utföringsexempel av uppfinningen som relaterar till en fyrkanalsmultiplexor 30. I enlighet med föreliggande uppfinning behövs bara tre resonatorer R1, R2, R3 för en fyrkanals-avgreningsfilter-multiplexor. I detta utföringsexempel är alla de tre resonatorerna avstämbara. Multiplexorn 30 har fyra <2 ingàngsmedel i form av fyra ingàngsportar 31, 32, 33,-34, där : 31, 32, 33, 34 ä, innefattas av en första resonator Rl, och ingångsportarna innefattas av den andra resonatorn R2. En gemensam utgàngsport 35 innefattas av den tredje resonatorn R3. Det är alla första resonatorn Rl bildar en tvåkanals-multiplexor med en tredje således en gemensam utgàngsport för ingângsportarna. Den resonator R3 där sagda multiplexor innefattar två avstämbara fyrpols-avgreningsfilter. Den andra och den tredje resonatorn R2, R3 bildar på ett liknande sätt ett annat tvåkanals-fyrpolsfilter.Figure 8 illustrates another embodiment of the invention as relates to a four-channel multiplexer 30. In accordance with In the present invention, only three resonators R1, R2, R3 are needed a four-channel branch filter multiplexer. In this embodiment all three resonators are tunable. The multiplexer 30 has four <2 input means in the form of four input ports 31, 32, 33, -34, where: 31, 32, 33, 34 ä, is comprised of a first resonator R1, and the input ports is comprised of the second resonator R2. A common output port 35 is included by the third resonator R3. It is all the first resonator R1 forms a two-channel multiplexer with a third thus a common exit gate for the entrance gates. The resonator R3 where said multiplexer comprises two tunable four-pole branch filter. The second and third resonators R2, R3 similarly forms another two-channel four-pole filter.
De första och de andra kopplingsmedlen, (D31: (D32: ®33/ ®34 dvs. här kopplingsvinklarna och de andra kopplingsmedlen 36, 37, 38, 39 och 10 l5 25 30 507 650 16 mellan resonatorerna såväl som valda att respektive kopplingsstyrka biaserings-tillstånden är så endast en av ingångssignalerna med en av frekvenserna fn fâ, fw f¿ kan gå igenom till utgångsporten 35. Det inses således att bara tre resonatorer behövs för att åstadkomma en fyrpols-avgreningsfilter- multiplexor, vilket är fördelaktigt.The first and second coupling means, (D31: (D32: ®33 / ®34) i.e. here the coupling angles and the other coupling means 36, 37, 38, 39 and 10 l5 25 30 507 650 16 between the resonators as well selected that respective coupling strength the biasing states are thus only one of the input signals with one of the frequencies fn fâ, fw f¿ can go through to the exit gate 35. It is thus realized that only three resonators are needed to provide a four-pole branch filter. multiplexer, which is advantageous.
I figur 9 visas en åttakanals-multiplexor 40. Multiplexorn 40 har 8 ingångsportar för signaler med frekvenserna ff' till fy' och det finns en gemensam utgång till vilken en av ingångssignalerna kan överföras. Såsom redan diskuterats ovan ges detta av de första och de andra kopplingsmedlen, dvs. kopplingsvinklarna mellan respektive signalingångsportarna, så att tre bildas. Detta axel hos resonatorerna och degenererade azimutala, icke vinkelräta moder diskuteras inte vidare här, eftersom samma princip är tillämplig som diskuterats ovan med avseende på de andra utföringsexemplen.Figure 9 shows an eight-channel multiplexer 40. The multiplexer 40 has 8 input ports for signals with the frequencies ff 'to fy' and that there is a common output to which one of the input signals can transferred. As already discussed above, this is given by the first and the other coupling means, i.e. the coupling angles between the respective signal input ports, so that three formed. This axis of the resonators and degenerate azimuthal, non-perpendicular mother is not discussed further here, as the same principle applies as discussed above with respect to the other embodiments.
Emellertid inses, att för en åttakanals-multiplexor behövs bara sju Resonatorerna. bildar avstämbara. sexpolsfilter i skulle det behövts 48 resonatorer R40. varje avgreningskanal. Sonl en jämförelse, resonatorer för att göra en åttakanals-multiplexor som en traditionell kombinerare med dielektriska enpolsresonatorer.However, it will be appreciated that for an eight channel multiplexer only seven are needed The resonators. forms tunable. sex pole filter i would be needed 48 resonators R40. each branch channel. Sonl a comparison, resonators to make an eight-channel multiplexer as one traditional combiner with dielectric single-pole resonators.
I enlighet med föreliggande uppfinning kan också högre ordningens multiplexorer åstadkommas enligt samma principer, vilket emellertid någon figur eftersom. det torde vara inte behöver illustreras i klart från det föregående hur en sådan skall göras. Även om uppfinningen har blivit mera noggrannt beskriven under hänvisning till multiplexerande anordningar är det uppenbart att den också är tillämplig på demultiplexerande anordningar.In accordance with the present invention, the higher order can also multiplexers are achieved according to the same principles, which, however any figure because. it should be does not need to be illustrated in clear from the foregoing how such a thing should be done. Although the invention has been more accurately described below reference to multiplexing devices, it is obvious that it is also applicable to demultiplexing devices.
Uppfinningen är tillämpbar på resonatorer som har väsentligen vilken form som helst, såsom exempelvis skiva, ring, rektangulär eller någon godtycklig form, eller speciellt vilket slag av 10 507 650 17 parallell-plansresonator som helst, kallade men det är också möjligt att använda så spegelresonatorer. Tidigare i beskrivningen diskuteras resonatorer som består av bulkristall-liknande dielektriska material, såsom STO pläterat med exempelvis YBCO eller något annat HTS-material. Detta relaterar till speciellt fördelaktiga utföringsexempel genom vilka exempelvis storleken kan reduceras ännu mera. Självfallet avser detta endast speciella utföringsexempel. sätt och det Resonatorerna kan också vara gjorda på andra supraledande materialet måste inte Vörå hogtemperatursupraledande osv. också i Uppfinningen är övriga aspekter inte begränsad till de visade utföringsexemplen utan den kan varieras på ett antal sätt och speciellt relaterar den till demultiplexorer såväl som multiplexorer.The invention is applicable to resonators which have essentially any shape, such as, for example, disc, ring, rectangular or any shape, or especially any kind of 10 507 650 17 any parallel-plane resonator, called but it is also possible that then use mirror resonators. Earlier in the description resonators consisting of bulk crystal-like are discussed dielectric materials, such as STO plated with, for example, YBCO or any other HTS material. This relates to especially advantageous embodiments by which, for example, the size can reduced even more. Of course refers to this only special working examples. way and that The resonators can also be made on others superconducting material does not have to Vörå high temperature superconducting, etc. also in The invention is the other aspects are not limited to the embodiments shown without it can be varied in a number of ways and especially relates to demultiplexers as well as multiplexers.
Claims (32)
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE9504531A SE507650C2 (en) | 1995-12-19 | 1995-12-19 | Device and method of switching / multiplexing |
| PCT/SE1996/001689 WO1997023013A1 (en) | 1995-12-19 | 1996-12-18 | Arrangements and method relating to switching/multiplexing |
| EP96942715A EP0868763A1 (en) | 1995-12-19 | 1996-12-18 | Arrangements and method relating to switching/multiplexing |
| JP9522714A JP2000505255A (en) | 1995-12-19 | 1996-12-18 | Apparatus and method for switching / multiplexing |
| US09/099,273 US6114931A (en) | 1995-12-19 | 1998-06-18 | Superconducting arrangement with non-orthogonal degenerate resonator modes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE9504531A SE507650C2 (en) | 1995-12-19 | 1995-12-19 | Device and method of switching / multiplexing |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE9504531D0 SE9504531D0 (en) | 1995-12-19 |
| SE9504531L SE9504531L (en) | 1997-06-20 |
| SE507650C2 true SE507650C2 (en) | 1998-06-29 |
Family
ID=20400637
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE9504531A SE507650C2 (en) | 1995-12-19 | 1995-12-19 | Device and method of switching / multiplexing |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0868763A1 (en) |
| JP (1) | JP2000505255A (en) |
| SE (1) | SE507650C2 (en) |
| WO (1) | WO1997023013A1 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006134817A1 (en) | 2005-06-14 | 2006-12-21 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Dielectric resonator, voltage control oscillator, and radio device |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1251835A (en) * | 1988-04-05 | 1989-03-28 | Wai-Cheung Tang | Dielectric image-resonator multiplexer |
| US5172084A (en) * | 1991-12-18 | 1992-12-15 | Space Systems/Loral, Inc. | Miniature planar filters based on dual mode resonators of circular symmetry |
| GB2266194A (en) * | 1992-04-14 | 1993-10-20 | Filtronics Components | Frequency multiplexer |
-
1995
- 1995-12-19 SE SE9504531A patent/SE507650C2/en not_active IP Right Cessation
-
1996
- 1996-12-18 WO PCT/SE1996/001689 patent/WO1997023013A1/en not_active Application Discontinuation
- 1996-12-18 EP EP96942715A patent/EP0868763A1/en not_active Withdrawn
- 1996-12-18 JP JP9522714A patent/JP2000505255A/en active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE9504531L (en) | 1997-06-20 |
| SE9504531D0 (en) | 1995-12-19 |
| WO1997023013A1 (en) | 1997-06-26 |
| JP2000505255A (en) | 2000-04-25 |
| EP0868763A1 (en) | 1998-10-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7232870B2 (en) | Routers, methods of configuring routers, and methods for routers that reduce input lines to superconducting quantum processors | |
| US5172084A (en) | Miniature planar filters based on dual mode resonators of circular symmetry | |
| Tsuzuki et al. | Superconducting filter for IMT-2000 band | |
| US6463308B1 (en) | Tunable high Tc superconductive microwave devices | |
| Talisa et al. | Low-and high-temperature superconducting microwave filters | |
| US6114931A (en) | Superconducting arrangement with non-orthogonal degenerate resonator modes | |
| EP2092391A1 (en) | Magneto-opto micro-ring resonator and switch | |
| US5914296A (en) | Resonators for high power high temperature superconducting devices | |
| Ma et al. | Design of dual-mode dual-band superconducting filters | |
| Song et al. | Balanced dual-band HTS BPF with controllable frequency ratio and transmission zeros using mixed cross-coupling | |
| SE507650C2 (en) | Device and method of switching / multiplexing | |
| CA2224665C (en) | Arrangement and method relating to tunable devices | |
| US20110187477A1 (en) | Apparatus for filtering an input signal | |
| US20140091878A1 (en) | Compact Multi-Port Router Device | |
| Laforge et al. | Reconfigurable MEMS-based BPF for manifold-coupled-superconducting triplexers | |
| EP0900453B1 (en) | Resonators for high power high temperature superconducting devices | |
| US6833754B2 (en) | Radio frequency filter | |
| JP2002141705A (en) | High frequency device | |
| Yeo et al. | A novel tap input coupling structure for a narrow bandpass filter using TM/sub 010/mode of a microstrip circular-disk resonator | |
| EP1533862B1 (en) | Signal switching device | |
| US20040140861A1 (en) | High temperature superconducting mini-filter resonator configuration with low sensitivity to variations in substrate thickness and resonator patterning | |
| JP2000180904A (en) | Optical switch | |
| Bonetti et al. | New design techniques for coupled-line filters with transmission zeros | |
| Mansour | High-temperature superconductive filters and multiplexers | |
| Tang et al. | Parallel feed microstrip quasi-elliptic function bandpass filter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |