SE504408C2

SE504408C2 - Methods and apparatus for fluid control in wet cleaning of a gas

Info

Publication number: SE504408C2
Application number: SE9404101A
Authority: SE
Inventors: Sven Ragnarsson
Original assignee: Flaekt Ab
Priority date: 1994-11-28
Filing date: 1994-11-28
Publication date: 1997-02-03
Also published as: EP0794825A1; WO1996016721A1; AU4126596A; JP3009474B2; SE9404101L; JPH10500065A; SE9404101D0

Abstract

A method and an apparatus for regulating the amount of liquid in the wet cleaning of a gas in at least two stages are disclosed. In the method, liquid from at least one of the stages after the first stage is brought into contact with air, such that the liquid is partly evaporated and cooled, the evaporation being carried out in such a manner that the amount of liquid in the stage remains the same, whereupon the remaining liquid is heated before being recycled to the wet cleaning. The apparatus comprises a scrubber (6) having at least two stages and a liquid-circulation circuit (53) in at least one of the stages after the first stage, the liquid-circulation circuit (53) including an evaporator (20) adapted to evaporate liquid to such an extent that the amount of liquid in the stage remains the same and to cool liquid from the circuit by contacting it with air, as well as a heater (44) adapted to heat the cooled liquid in the circuit.

Description

504 408 10 15 20 25 30 35 2 Ett exempel på ovannämnda teknik för vàtrening av rökgaser är SE 9300169-1 med publiceringsnummer 470 565. 504 408 10 15 20 25 30 35 2 An example of the above-mentioned technique for purifying flue gases is SE 9300169-1 with publication number 470 565.

Enligt denna publikation tvättas rökgaserna i ett första steg med en vattenhaltig, sur tvättlösning för absorption av klorväte och i ett andra steg med en vattenhaltig, alkalisk tvättlösning för absorption av svaveldioxid. En delström uttages från den sura tvättlösningen i det första steget och regenereras i en sekundärkrets genom neutrali- sation, separation av tungmetaller och indunstning för separation av natriumklorid. Vidare uttages en delström från den alkaliska tvättlösningen i det andra steget och regenereras i en sekundärkrets med tillsättning av kalk för utfällning av gips och tillsättning av soda för ut- fällning av överskott av kalcium. Utmärkande för SE 9300169-1 är att tvättvätskan i det första steget hålles väsentligen skild från tvättvätskan i det andra steget, varvid kondensatet från indunstningen i det första stegets sekundärkrets återföres till det första stegets primär- krets, och att en s k indirekt kalkprocess används för regenerering av tvättvätskan i det andra stegets sekundär- krets.According to this publication, the flue gases are washed in a first step with an aqueous, acidic washing solution for the absorption of hydrogen chloride and in a second step with an aqueous, alkaline washing solution for the absorption of sulfur dioxide. A partial stream is taken from the acidic washing solution in the first step and regenerated in a secondary circuit by neutralization, separation of heavy metals and evaporation to separate sodium chloride. Furthermore, a partial stream is taken from the alkaline washing solution in the second step and regenerated in a secondary circuit with the addition of lime for precipitation of gypsum and the addition of soda for the precipitation of excess calcium. Characteristic of SE 9300169-1 is that the washing liquid in the first stage is kept substantially separate from the washing liquid in the second stage, whereby the condensate from the evaporation in the secondary stage of the first stage is returned to the primary circuit of the first stage, and that a so-called indirect lime process is used for regeneration of the washing liquid in the secondary circuit of the second stage.

Såsom utförligt förklaras i SE 9300169-1, är det en strävan vid vàtrening av gaser att hålla den använda väts- kan i ett i möjligaste màn slutet system, dvs man strävar efter att inte släppa ut någon förorenad vätska till om- givningen. För att uppnå detta cirkuleras vätskan i varje steg i ett kretslopp. Ett problem är att medan vätska för- àngas i det första steget och bringar gasen till mättnad, så kondenseras i stället vätska från den mättade gasen i de därpå följande stegen till följd av avkylning i skrub- bern. Denna kondensering medför att vätskemängden i ifrå- gavarande steg ökar, och om vätskemängden i vätskecirkula- tionskretsen skall hållas konstant måste vätska avlägsnas.As is explained in detail in SE 9300169-1, it is an effort when watering gases to keep the used liquid in a system that is as closed as possible, ie one strives not to discharge any contaminated liquid to the environment. To achieve this, the liquid is circulated in each step of a cycle. One problem is that while liquid evaporates in the first stage and brings the gas to saturation, liquid from the saturated gas is instead condensed in the subsequent steps due to cooling in the scrubbers. This condensation means that the amount of liquid in the step in question increases, and if the amount of liquid in the liquid circulation circuit is to be kept constant, liquid must be removed.

Om vätska skall avlägsnas genom utsläpp till omgivningen mäste den först renas, t ex genom indunstning, vilket krä- ver särskild utrustning och är kostsamt. Det är även tänk- bart att eliminera överskottsvätska från det ifrågavarande 10 15 20 25 30 35 504 408 3 steget genom överföring till det första steget, som nor- malt uppvisar ett underskott av vätska på grund av förång- ning. En sådan överföring är emellertid inte problemfri av flera skäl. För det första innebär en överföring från det ifrågavarande steget att kemikalier, som är lösta i väts- kan, avtappas från detta steg. Förlusten av dessa kemika- lier måste ersättas, vilket innebär en fördyring. Dessutom kan kemikalierna orsaka problem i det första steget, var- vid t ex överföring av löst sulfat till det första steget kan ge beläggningsproblem vid indunstning eller destilla- tion av vätska i det första steget. Vidare är det inte säkert att det föreligger balans mellan det första steget och efterföljande steg, dvs det är inte säkert att all överskottsvätskan i det efterföljande steget kan överföras till det första steget.If liquid is to be removed by discharge to the environment, it must first be purified, for example by evaporation, which requires special equipment and is costly. It is also conceivable to eliminate excess liquid from the step in question by transfer to the first stage, which normally shows a deficit of liquid due to evaporation. However, such a transfer is not without problems for several reasons. First, a transfer from the step in question means that chemicals dissolved in the liquid are drained from this step. The loss of these chemicals must be compensated, which means an increase in cost. In addition, the chemicals can cause problems in the first stage, whereby, for example, the transfer of dissolved sulphate to the first stage can cause coating problems during evaporation or distillation of liquid in the first stage. Furthermore, it is not certain that there is a balance between the first stage and the subsequent stage, ie it is not certain that all the excess liquid in the subsequent stage can be transferred to the first stage.

Det finns följaktligen ett behov vid våtrening av gaser i två eller flera steg, särskilt rökgaser, av att kunna reglera den ökning av vätskemängden som sker på grund av kondensering i det eller de steg som följer på det första våtreningssteget, utan att samtidigt de problem uppträder som är förknippade med den kända tekniken enligt ovan i form av kemikalieförlust, beläggningsrisk, höga installationskostnader, mm.Accordingly, in the case of wet cleaning of gases in two or more stages, in particular flue gases, there is a need to be able to regulate the increase in the amount of liquid which occurs due to condensation in the stage or stages following the first wet cleaning stage, without the problems occurring at the same time. which are associated with the known technology as above in the form of chemical loss, coating risk, high installation costs, etc.

Föreliggande uppfinning uppnår detta genom att i steg med ökad vätskemängd på grund av kondensering förånga vätska genom kontakt med luft samt uppvärma kvarvarande vätska innan den àterföres för förnyad användning för våt- rening av gas.The present invention achieves this by evaporating liquid in contact with air in steps of increased liquid content due to condensation and heating the remaining liquid before it is returned for re-use for wet purification of gas.

Närmare bestämt åstadkommer uppfinningen ett sätt att reglera vätskemängden vid våtrening av en gas i minst två steg, kännetecknat därav, att vätska från minst ett av stegen efter det första steget bringas i kontakt med luft, varvid vätskan delvis föràngas och kyls, varefter kvarva- rande vätska uppvärms innan den àterföres till steget.More particularly, the invention provides a method of controlling the amount of liquid in wet purification of a gas in at least two steps, characterized in that liquid from at least one of the steps after the first step is brought into contact with air, the liquid being partially evaporated and cooled, after which remaining liquid is heated before returning to the stage.

Uppfinningen åstadkommer även en anordning för att reglera vätskemängden vid våtrening av en gas, vilken an- ordning inbegriper en skrubber med minst två steg och med 504 408 10 15 20 25 30 35 4 en vätskecirkulationskrets i minst ett av stegen efter det första steget, kännetecnad därav, att nämnda vätskecirku- lationskrets inbegriper en föràngningsanordning för för- àngning och kylning av vätska från kretsen genom kontakt med luft, samt en upphettningsanordning för uppvärmning av den kylda vätskan i kretsen.The invention also provides a device for controlling the amount of liquid in wet purification of a gas, which device comprises a scrubber with at least two stages and with a liquid circulation circuit in at least one of the stages after the first stage, characterized in that said liquid circulation circuit comprises an evaporator device for evaporating and cooling liquid from the circuit by contact with air, and a heating device for heating the cooled liquid in the circuit.

Företrädesvis är den gas som vàtrenas en rökgas, som innehåller klorväte och svaveldioxid och som först vàtre- nas för avlägsnande av klorväte och därefter vàtrenas för avlägsnande av svaveldioxid, varvid vätska fràn svaveldi- oxidvåtreningen delvis förångas och kyls, varefter kvar- varande vätska uppvärms innan den áterinföres för förnyad svaveldioxidvátrening.Preferably, the gas which is hydrogenated is a flue gas which contains hydrogen chloride and sulfur dioxide and which is first hydrogenated to remove hydrogen chloride and then hydrogenated to remove sulfur dioxide, whereby liquid from the sulfur dioxide hydrogen ring is partially evaporated and cooled, after which residual liquid is hydrated. it is reintroduced for renewed sulfur dioxide purification.

Det föredrages också att svaveldioxidvàtreningen sker i en primärkrets och en sekundärkrets enligt den indirekta kalkmetoden, sàsom t ex beskrivs i ovannämnda SE 9300169-1, och att förångningen och kylningen av vätska sker i sekundärkretsen innan vätskan behandlas för av- skiljning, företrädesvis i form av utfällning, av absorbe- rad svaveldioxid. Även om vätskan efter förångningen kan tillföras värme pà valfritt sätt, är det särskilt föredraget och utgör en särskild aspekt av uppfinningen att värmet till- föres genom värmeväxling med vätskan i det första steget, dvs värmet tas indirekt från rökgasen själv.It is also preferred that the sulfur dioxide purification takes place in a primary circuit and a secondary circuit according to the indirect liming method, as described for example in the above-mentioned SE 9300169-1, and that the evaporation and cooling of liquid takes place in the secondary circuit before the liquid is treated for separation, preferably in the form of precipitation, of absorbed sulfur dioxide. Although the liquid after evaporation can be supplied with heat in any way, it is particularly preferred and constitutes a special aspect of the invention that the heat is supplied by heat exchange with the liquid in the first stage, ie the heat is taken indirectly from the flue gas itself.

Enligt uppfinningen kan förångningen regleras sà, att en valfri vätskemängd förångas. Om det t ex är önskvärt att överföra en viss vätskemängd till det första steget och dessutom en viss vätskemängd avtappas tillsammans med bildade fällningar, behöver den förångade vätskemängden inte motsvara den kondenserade vätskemängden, utan bör istället motsvara den kondenserade vätskemängden minus den överförda och den avtappade vätskemängden. Oavsett om överföring eller avtappning av vätska sker, föredrages det vid uppfinningen att vätskan förångas i en sådan omfatt- ning att vätskemängden i steget förblir konstant. 10 15 20 25 30 35 504 4.08 5 Anordningen enligt uppfinningen är företrädesvis en skrubber med ett klorvätereningssteg och minst ett svavel- dioxidreningssteg, varvid förángningsanordningen är anslu- ten till svaveldioxidreningen.According to the invention, the evaporation can be controlled so that any amount of liquid is evaporated. For example, if it is desired to transfer a certain amount of liquid to the first stage and also a certain amount of liquid is drained together with formed precipitates, the evaporated liquid amount need not correspond to the condensed liquid amount, but should instead correspond to the condensed liquid amount minus the transferred and drained liquid amount . Regardless of whether the transfer or draining of liquid takes place, it is preferred in the invention that the liquid is evaporated to such an extent that the amount of liquid in the step remains constant. The device according to the invention is preferably a scrubber with a hydrogen chloride purification stage and at least one sulfur dioxide purification stage, the evaporator device being connected to the sulfur dioxide purification.

I överensstämmelse med vad som sagts ovan föredrages det att svaveldioxidreningen är utformad enligt den indi- rekta kalkmetoden, och att därvid förångningsanordningen är ansluten till sekundärkretsen före svaveldioxidavskilj- ningen, som företrädesvis är utformad som gipsutfällning.In accordance with what has been said above, it is preferred that the sulfur dioxide purification is designed according to the indirect lime method, and that the evaporation device is connected to the secondary circuit before the sulfur dioxide separation, which is preferably designed as gypsum precipitate.

Det är vidare särskilt föredraget vid uppfinningen att upphettningsanordningen för uppvärmning av den kylda vätskan är en värmeväxlare för värmeväxling med vätska fràn det första steget, och att denna värmeväxlare är an- ordnad efter avskiljningen av svaveldioxid i sekundärkret- sen.It is further particularly preferred in the invention that the heating device for heating the cooled liquid is a heat exchanger for heat exchange with liquid from the first stage, and that this heat exchanger is arranged after the separation of sulfur dioxide in the secondary circuit.

Föràngningsanordningen enligt uppfinningen innefattar företrädesvis ett torn för motströmskontakt mellan luft och finfördelad vätska, varvid tornet har ett vätskein- lopp, ett vätskeavlopp, ett luftinlopp, ett luftutlopp, samt en fläkt för matning av luften.The evaporator device according to the invention preferably comprises a tower for countercurrent contact between air and atomized liquid, the tower having a liquid inlet, a liquid drain, an air inlet, an air outlet, and a fan for supplying the air.

Ytterligare utmärkande drag och fördelar med uppfin- ningen kommer att framgå av den efterföljande beskrivning- en med hänvisning till de bifogade ritningarna.Further features and advantages of the invention will become apparent from the following description taken in conjunction with the accompanying drawings.

För enkelhets skull är den efterföljande beskrivning- en inriktad på ett sätt och en anordning för vàtrening i två steg av rökgas, som innehåller klorväte och svaveldi- oxid. Uppfinningen är dock inte begränsad till denna ut- föringsform.For the sake of simplicity, the following description is directed to a method and a device for water purification in two stages of flue gas, which contains hydrogen chloride and sulfur dioxide. However, the invention is not limited to this embodiment.

På de bifogade ritningarna visar Fig 1 schematiskt sättet och anordningen enligt upp- finningen vid vàtrening av en rökgas i två steg; Fig 2 visar schematiskt en föredragen utföringsform av uppfinningen.In the accompanying drawings, Fig. 1 schematically shows the method and the device according to the invention in the purification of a flue gas in two steps; Fig. 2 schematically shows a preferred embodiment of the invention.

Fig 1 visar en anordning för vàtrening i två steg av en rökgas, som bl a innehåller klorväte och svaveldioxid som föroreningar. I det första steget inleds rökgasen l i en s k quencher 2, där den bringas i kontakt med en sur, 504 10 15 20 25 30 35 408 6 vattenhaltig tvättvätska 3 som finfördelas genom duschmun- stycken 4 och duschmunstycken 5 i själva skrubbern 6.Fig. 1 shows a device for two-stage water purification of a flue gas, which contains, among other things, hydrogen chloride and sulfur dioxide as pollutants. In the first step, the flue gas 1 is initiated in a so-called quencher 2, where it is brought into contact with an acidic, aqueous washing liquid 3 which is atomized through the shower nozzles 4 and the shower nozzles 5 in the scrubber 6 itself.

Tvättvätskan cirkuleras med hjälp av en pump 7 till dusch- munstyckena 4 och med hjälp av en pump 8 till duschmun- styckena 5 via ledningar 9 respektive 10. Färsk tvättväts- ka kan tillföras vid ll. När rökgasen l inkommer i quench- ern 2 kyls den från ca 150-200°C till ca 55-60°C av den kallare tvättvätskan som sprutas genom munstyckena 4. Vid kylningen av gasen föràngas en del av vätskan och rökgasen blir mättad med vattenånga. Under passagen genom det första steget och kontakten med den finfördelade tvätt- vätskan 3 absorberar tvättvätskan klorväte från rökgasen.The washing liquid is circulated by means of a pump 7 to the shower nozzles 4 and by means of a pump 8 to the shower nozzles 5 via lines 9 and 10, respectively. Fresh washing liquid can be supplied at ll. When the flue gas 1 enters the quencher 2, it is cooled from about 150-200 ° C to about 55-60 ° C by the colder washing liquid which is sprayed through the nozzles 4. During the cooling of the gas, part of the liquid evaporates and the flue gas becomes saturated with water vapor. . During the passage through the first stage and the contact with the atomized washing liquid 3, the washing liquid absorbs hydrogen chloride from the flue gas.

Den klorväteinnehállande tvättvätskan avtappas vid 12 för vidare behandling och rening.The hydrogen chloride-containing washing liquid is drained at 12 for further treatment and purification.

Den från klorväte befriade rökgasen leds vidare från det första steget till det andra steget i skrubbern 6 där den bringas i kontakt med en alkalisk, vattenhaltig tvätt- vätska 13, som finfördelas genom duschmunstycken 14.The hydrogen chloride-free flue gas is passed on from the first stage to the second stage in the scrubber 6 where it is brought into contact with an alkaline, aqueous washing liquid 13, which is atomized through the shower nozzles 14.

Tvättvätskan absorberar svaveldioxid från rökgasen och uppsamlas därefter och avleds via en ledning 15 till ett förràdskärl 16, varifrån tvättvätskan med hjälp av en pump 17 via en ledning 18 kan återcirkuleras till duschmun- styckena 14.The washing liquid absorbs sulfur dioxide from the flue gas and is then collected and diverted via a line 15 to a storage vessel 16, from which the washing liquid can be recirculated via a line 18 via a line 18 to the shower nozzles 14.

Såsom nämnts tidigare, är rökgasen som inleds i det andra steget mättad med vattenånga och när rökgasen bringas i kontakt med den kallare tvättvätskan sker en utkondensering av fuktighet från rökgasen. Denna kondense- rade fuktighet avleds tillsammans med tvättvätskan till förrådskärlet 16 och ökar vätskevolymen i det andra ste- get. Från ledningen 18 avleds en delström genom en ledning 19 och matas enligt uppfinningen till en föràngningsanord- ning 20. I förångningsanordningen 20 avlägsnas överskott av vatten som tillförts tvättvätskan genom kondensering från rökgasen i det andra skrubbersteget. Avlägsnandet av vatten àstadkommes genom att tvättvätskan i föràngnings- anordningen 20 bringas i intim kontakt med luft. För att åstadkomma denna intima kontakt mellan tvättvätska och 10 15 20 25 30 35 S04 408 7 luft införes tvättvätskan vid den övre delen av föràng- ningsanordningen 20 och fördelas över en stor yta, såsom fyllkroppar, olika typer av bottnar, eller genom finför- delning med munstycken. Detta har antytts med hänvisnings- beteckningen 21 i fig 1. Luft inleds vid den nedre delen av föràngningsanordningen, såsom antytts med pilen 22, och sugs med hjälp av en fläkt 23 i motström mot vätskeflödet, mot föràngningsanordningens övre del, där luften utmatas.As mentioned earlier, the flue gas initiated in the second stage is saturated with water vapor and when the flue gas is brought into contact with the colder washing liquid, a condensation of moisture takes place from the flue gas. This condensed moisture is diverted together with the washing liquid to the storage vessel 16 and increases the volume of liquid in the second stage. From the line 18 a partial stream is diverted through a line 19 and fed according to the invention to an evaporator 20. In the evaporator 20, excess water supplied to the washing liquid is removed by condensation from the flue gas in the second scrubber stage. The removal of water is accomplished by bringing the washing liquid in the evaporator 20 into intimate contact with air. To achieve this intimate contact between washing liquid and air, the washing liquid is introduced at the upper part of the evaporator 20 and distributed over a large area, such as filler bodies, different types of bottoms, or by atomization. with nozzles. This is indicated by the reference numeral 21 in Fig. 1. Air is introduced at the lower part of the evaporator, as indicated by the arrow 22, and is sucked by means of a fan 23 in countercurrent to the liquid flow, towards the upper part of the evaporator, where the air is discharged.

Vid luftens kontakt med vätskan i föràngningsanordningen sker en föràngning av vätska och den förångade vätskan avgår med luften från förångningsanordningen. Härigenom minskas vätskevolymen, dvs överskottsvätska från kondense- ringen i det andra skrubbersteget elimineras. Eliminering- en av vätska i föràngningsanordningen 20 kan regleras genom variation av förhållandet mellan luftflödet och vätskeflödet, kontaktytan samt kontakttiden mellan vätskan och luften.Upon contact of the air with the liquid in the evaporator, an evaporation of liquid takes place and the evaporated liquid departs with the air from the evaporator. This reduces the volume of liquid, ie excess liquid from the condensation in the second scrubber step is eliminated. The elimination of liquid in the evaporator 20 can be regulated by varying the ratio between the air flow and the liquid flow, the contact surface and the contact time between the liquid and the air.

Vid förångningen i föràngningsanordningen 20 avkyls vätskan, så att den vätska som avleds från förångningsan- ordningen via ledningen 24 är kallare än den vätska som inmatas till föràngningsanordningen genom ledningen 19 (ca 40°C respektive ca 55°C).During evaporation in the evaporator 20, the liquid cools, so that the liquid diverted from the evaporator via line 24 is colder than the liquid fed to the evaporator through line 19 (approx. 40 ° C and approx. 55 ° C).

Efter föràngningsanordningen 20 regenereras tvätt- vätskan för att avlägsna absorberad svaveldioxid, vilket sker genom att den utfälls som gips (CaS04.2H2O). Denna regenereringsbehandling har schematiskt antytts med rutan 25 i fig 1. Från regenereringsbehandlingen 25 kan en viss avtappning av vätska ske, t ex tillsammans med den från- skilda gipsfällningen, såsom antyds med pilen 26. Efter regenereringsbehandlingen 25 återföres tvättvätskan via en ledning 27 för förnyad användning vid våtrening i det andra skrubbersteget. Emellertid har tvättvätskan vid för- ångningen i föràngningsanordningen 20 såsom nämnts av- kylts, och om inte denna avkylning kompenseras kommer den att medföra en ökad kondensering i det andra steget hos skrubbern 6. För den skull tillförs den avkylda tvättväts- kan värme och återupphettas, vilket sker genom värmeväx- 504 408 10 15 20 25 30 35 8 ling i en värmeväxlare 28. Värmet vid värmeväxlingen kan i princip tillföras från vilken källa som helst, men, såsom visas i fig 1, är det särskilt föredraget vid uppfinningen att tillföra värmet från tvättvätskan i det första steget och därmed indirekt från rökgasen själv. Detta sker genom att avleda en delström från ledningen 10 och via ledningar 29, 30 leda denna delström genom värmeväxlaren 28. Värme- växling med tvättvätska från det första våtreningssteget har den fördelen att, förutom att tvättvätskan i det andra steget återuppvärms, så avkyls tvättvätskan i det första steget, vilket medför ett mindre färskvattenbehov i det första steget samt en förbättrad absorption av väteklorid och andra sura komponenter i det första steget. Det skall dessutom tilläggas att föràngningen av tvättvätska genom intim kontakt med syre i föràngningsanordningen 20 även medför en mycket god oxidation av oxiderbara beståndsde- lar, såsom svaveldioxid, och vidare leder avkylningen av den kvarvarande tvättvätskan till en förbättrad gipskva- litet vid den efterföljande gipsutfällningen vid regene- reringsbehandlingen 25, eftersom gips är stabilt vid en temperatur under ca 40°C.After the evaporator 20, the washing liquid is regenerated to remove absorbed sulfur dioxide, which is done by precipitating it as gypsum (CaSO 4 .2H 2 O). This regeneration treatment has been schematically indicated by the box 25 in Fig. 1. From the regeneration treatment 25 a certain draining of liquid can take place, for example together with the separated gypsum precipitate, as indicated by the arrow 26. After the regeneration treatment 25 the washing liquid is returned via a line 27 for renewed use for wet cleaning in the second scrubber step. However, as mentioned, the washing liquid in the evaporator in the evaporator 20 has cooled, and if this cooling is not compensated, it will lead to an increased condensation in the second stage of the scrubber 6. To that end, the cooled washing liquid is supplied with heat and reheated. which takes place by heat exchange in a heat exchanger 28. The heat in the heat exchange can in principle be supplied from any source, but, as shown in Fig. 1, it is particularly preferred in the invention to supply the heat from the washing liquid in the first step and thus indirectly from the flue gas itself. This is done by diverting a partial stream from the line 10 and via lines 29, 30 leading this partial stream through the heat exchanger 28. Heat exchange with washing liquid from the first wet cleaning stage has the advantage that, in addition to the washing liquid being reheated in the second stage, the washing liquid is cooled in the first stage, which results in a smaller fresh water requirement in the first stage and an improved absorption of hydrogen chloride and other acidic components in the first stage. It should also be added that the evaporation of washing liquid through intimate contact with oxygen in the evaporator 20 also results in a very good oxidation of oxidizable constituents, such as sulfur dioxide, and furthermore the cooling of the remaining washing liquid leads to an improved gypsum quality in the subsequent gypsum precipitation. the regeneration treatment 25, since gypsum is stable at a temperature below about 40 ° C.

Efter den allmänna beskrivning av uppfinningen som givits ovan med hänvisning till utföringsformen i fig 1, skall uppfinningen nu beskrivas med hänvisning till den särskilt föredragna utföringsform som visas schematiskt i fig 2.Following the general description of the invention given above with reference to the embodiment in Fig. 1, the invention will now be described with reference to the particularly preferred embodiment shown schematically in Fig. 2.

På motsvarande sätt som i fig 1 inkommer i fig 2 en klorväte- och svaveldioxidinnehållande gas 1 i en skrubber 6 och renas i ett första steg från klorväte. I det första reningssteget bringas gasen i kontakt med en vattenhaltig, sur tvättvätska 3, som sprutas genom duschmunstycken 5.In the same way as in Fig. 1, in Fig. 2 a hydrogen chloride- and sulfur dioxide-containing gas 1 enters a scrubber 6 and is purified in a first step from hydrogen chloride. In the first purification step, the gas is brought into contact with an aqueous, acidic washing liquid 3, which is sprayed through shower nozzles 5.

Tvättvätskan 3 cirkulerar i en primärkrets 31 med hjälp av en pump 8 från skrubbern 6 via ledningar 32 och 33 till duschmunstyckena 5. Från primärkretsen 31 uttages en del- ström av tvättvätskan och leds via en ledning 34 till en sekundärkrets 35 med en behållare 36 för neutralisation med hjälp av soda (Na2CO3), som tillsätts, såsom antyds 10 15 20 25 30 35 504 408 9 med pilen 37. Efter neutralisation leds delströmmen till en behållare 38, vari natriumsulfid tillsätts, såsom an- tyds med pilen 39, för utfällning av tungmetallförorening- ar som sulfider. De utfällda tungmetallsulfiderna separe- ras i en behållare 40 som ett slam som avlägsnas, såsom antyds med pilen 41. Delströmmen leds därefter till en indunstningsanläggning 42. Det vid indunstningen erhållna kondensatet matas via en ledning 43 och en värmeväxlare 44 till det första stegets primärkrets 31. Från den vid in- dunstningen erhållna, koncentrerade vätskan kristalliserar natriumklorid, som avskiljs vid 45 genom t ex centrifuge- ring eller filtrering. Den separerade natriumkloriden ut- vinnes som en produkt, såsom antyds med pilen 46. Den vid separation av natriumkloriden erhållna moderlutsvätskan kan ledas direkt via en ledning 47 tillbaka till kärlet 36, men företrädesvis behandlas moderlutvätskan först genom att i en behållare 48 via en ledning 49 sammanföras med en delström från svaveldioxidreningens sekundärkrets.The washing liquid 3 circulates in a primary circuit 31 by means of a pump 8 from the scrubber 6 via lines 32 and 33 to the shower nozzles 5. From the primary circuit 31 a partial stream of the washing liquid is taken out and led via a line 34 to a secondary circuit 35 with a container 36 for neutralization by soda (Na 2 CO 3), which is added, as indicated by arrow 37. After neutralization, the partial stream is led to a container 38, in which sodium sulfide is added, as indicated by arrow 39, for precipitation of heavy metal impurities such as sulphides. The precipitated heavy metal sulfides are separated in a container 40 as a sludge which is removed, as indicated by arrow 41. The partial stream is then led to an evaporator 42. The condensate obtained during evaporation is fed via a line 43 and a heat exchanger 44 to the first stage primary circuit 31. From the concentrated liquid obtained by evaporation, sodium chloride crystallizes, which is separated at 45 by, for example, centrifugation or filtration. The separated sodium chloride is recovered as a product, as indicated by the arrow 46. The mother liquor obtained during the separation of the sodium chloride can be led directly via a line 47 back to the vessel 36, but preferably the mother liquor is first treated by placing in a container 48 via a line 49 combined with a partial current from the secondary circuit of the sulfur dioxide purification.

Denna delström innehåller sulfat och klorider. Genom att i behållaren 48 kyla blandningen utfälles natriumsulfat i form av s k glaubersalt, som separeras och via ledningen 50 återföres till svaveldioxidrenings sekundärkrets. Av- sikten med att på detta vis mata en delström från svavel- dioxidreningens sekundärkrets till klorvätereningens se- kundärkrets är att undvika ansamling av klorider i tvätt- vätskan i det andra steget. Även om huvuddelen av klorvä- tet i gasen 1 absorberas i det första steget i skrubbern 6 medföljer normalt en restmängd klorväte som absorberas i skrubberns andra steg (svaveldioxidreningssteget). Den be- skrivna, föredragna avtappningen av delströmmen från sva- veldioxidreningens sekundärkrets är i volymshänseende obe- tydlig och utgör endast någon eller några procent av flö- det i sekundärkretsen.This substream contains sulphate and chlorides. By cooling the mixture in the container 48, sodium sulphate precipitates in the form of so-called glauber salt, which is separated and returned via the line 50 to the secondary circuit of sulfur dioxide purification. The purpose of feeding a partial current in this way from the secondary circuit of the sulfur dioxide purification to the secondary circuit of the hydrogen chloride purification is to avoid the accumulation of chlorides in the washing liquid in the second stage. Although the majority of the hydrogen chloride in the gas 1 is absorbed in the first stage of the scrubber 6, a residual amount of hydrogen chloride is normally included which is absorbed in the second stage of the scrubber (the sulfur dioxide purification stage). The described, preferred draining of the partial current from the secondary circuit of the sulfur dioxide purification is insignificant in terms of volume and constitutes only one or a few percent of the flow in the secondary circuit.

Såsom angivits tidigare är svaveldioxidreningen, som skall beskrivas i det följande, en s k indirekt kalkpro- cess, som exempelvis kan vara utformad såsom beskrivs i SE 9300169-1. 504 10 15 20 25 30 35 408 10 En behållare 13 innehåller en vattenhaltig, alkalisk tvättlösning, som ursprungligen, dvs före absorption av svaveldioxid, utgöres av en alkalisk vattenlösning av ett lättlösligt alkali, såsom en lättlöslig alkalimetallföre- ning; en lättlöslig alkalisk jordartsmetallförening, såsom en magnesiumförening; ammoniak eller en ammoniumförening.As stated earlier, the sulfur dioxide purification, which will be described in the following, is a so-called indirect liming process, which may, for example, be designed as described in SE 9300169-1. 504 10 15 20 25 30 35 408 10 A container 13 contains an aqueous, alkaline washing solution, which originally, i.e. before absorption of sulfur dioxide, consists of an alkaline aqueous solution of an easily soluble alkali, such as an easily soluble alkali metal compound; an easily soluble alkaline earth metal compound, such as a magnesium compound; ammonia or an ammonium compound.

Det föredrages att som lättlösligt alkali använda en lätt- löslig alkalimetallförening, såsom en lättlöslig natrium- eller kaliumförening, och mest föredraget är natriumföre- ningar, såsom natriumhydroxid (Na0H). Den alkaliska tvätt- vätskan cirkuleras i en primärkrets 51 med hjälp av en pump 17 genom en ledning 18 till duschmunstycken 14, genom vilka den alkaliska tvättvätskan finfördelas och bringas i kontakt med den svaveldioxidinnehållande gasen. Vid kon- takten med gasen absorberar tvättvätskan svaveldioxid och uppsamlas därefter och återföres till behållaren 13 via en ledning 15. Den från svaveldioxid befriade gasen avgår vid 52.It is preferred to use as the readily soluble alkali a readily soluble alkali metal compound, such as a readily soluble sodium or potassium compound, and most preferred are sodium compounds, such as sodium hydroxide (NaOH). The alkaline washing liquid is circulated in a primary circuit 51 by means of a pump 17 through a line 18 to the shower nozzles 14, through which the alkaline washing liquid is atomized and brought into contact with the sulfur dioxide-containing gas. Upon contact with the gas, the wash liquor absorbs sulfur dioxide and is then collected and returned to the container 13 via a line 15. The gas freed from sulfur dioxide departs at 52.

För att regenerera den alkaliska tvättvätskan avleds en delström från primärkretsen 51 via en ledning 19 till en sekundärkrets 53. Innan tvättvätskan utsätts för rege- nereringsbehandling i sekundärkretsen 53 behandlas den enligt uppfinningen för att avlägsna överskottsvatten som kondenserat i det andra steget, dvs svaveldioxidrenings- steget, i skrubbern 6. Denna behandling tillgår så, att delströmmen av tvättvätska i ledningen 19 leds till en föràngningsanordning 20, som vid sin botten inbegriper ett vätskeförràd 54 varifrån vätska kan matas med hjälp av en pump 55 till duschmunstycken 56 och i ett torn 57 fördelas över fyllkroppar 58 för att åstadkomma en stor vätskekon- taktyta. Vidare inbegriper förångningsanordningen 20 en sugfläkt 23, som suger in luft via gälar 59 i anordningens nedre del, varefter luften sugs uppåt genom tornet 57 och bringas i intim kontakt med den nedåtströmmande vätskan.To regenerate the alkaline washing liquid, a partial stream is diverted from the primary circuit 51 via a line 19 to a secondary circuit 53. Before the washing liquid is subjected to regeneration treatment in the secondary circuit 53, it is treated according to the invention to remove excess water condensed in the second stage, ie sulfur dioxide. This treatment is carried out in such a way that the partial flow of washing liquid in the line 19 is led to an evaporator 20, which at its bottom comprises a liquid supply 54 from which liquid can be fed by means of a pump 55 to shower nozzles 56 and distributed in a tower 57 over filler bodies 58 to provide a large liquid contact surface. Furthermore, the evaporator 20 includes a suction fan 23, which sucks in air via gills 59 in the lower part of the device, after which the air is sucked upwards through the tower 57 and is brought into intimate contact with the downwardly flowing liquid.

Vid kontakten mellan vätskan och luften förångas en del av vätskan och avgår med luften vid 60 med följd att vätske- mängden i sekundärkretsen 53 minskar. Vid förångningen av 10 15 20 25 30 35 504 408 11 vätska i föràngningsanordningen 20 avkyls den kvarvarande vätskan (frán ca 55°C, till ca 40°C) och avgår sedan via en ledning 61 för regenereringsbehandling.At the contact between the liquid and the air, part of the liquid evaporates and leaves with the air at 60, with the result that the amount of liquid in the secondary circuit 53 decreases. Upon evaporation of liquid in the evaporator 20, the remaining liquid cools (from about 55 ° C, to about 40 ° C) and then exits via a line 61 for regeneration treatment.

Regenereringsbehandlingen innebär i huvudsak att ab- sorberad svaveldioxid skall avskiljas som gips (CaS04.2H20) och tvättvätskans alkaliinnehåll återställas och för den skull bör den absorberade svaveldioxiden vara oxiderad och föreligga som sulfatjoner. För att säkerstäl- la denna oxidation av den absorberade svaveldioxiden är det tidigare känt att behandla tvättvätskan med luft innan tvättvätskan regenereras i sekundärkretsen. Denna tidigare kända luftbehandling motsvarar emellertid icke behandling- en i förångningsanordningen 20 enligt uppfinningen. Medan den tidigare känd luftbehandlingen endast oxiderat absor- berad svaveldioxid, vilket företrädesvis skett genom in- bubbling av luft via munstycken i en vätskemassa, utan att åstadkomma någon förångning av vätskan, så sker vid be- handlingen enligt föreliggande uppfinning i förångningsan- ordningen 20 en föràngning med eliminering av vätska och en kylning av den kvarvarande vätskan. Samtidigt erhålles också en oxidation av oxiderbara beståndsdelar i vätskan.The regeneration treatment mainly means that absorbed sulfur dioxide must be separated off as gypsum (CaSO 4 .2H 2 O) and the alkali content of the washing liquid is restored, and for that purpose the absorbed sulfur dioxide should be oxidized and present as sulphate ions. To ensure this oxidation of the absorbed sulfur dioxide, it is previously known to treat the washing liquid with air before the washing liquid is regenerated in the secondary circuit. However, this previously known air treatment does not correspond to the treatment in the evaporator device 20 according to the invention. While the prior art air treatment only oxidized absorbed sulfur dioxide, which preferably took place by bubbling air through nozzles into a liquid mass, without causing any evaporation of the liquid, in the treatment according to the present invention in the evaporator 20 a evaporation with elimination of liquid and a cooling of the remaining liquid. At the same time, an oxidation of oxidizable constituents in the liquid is also obtained.

För att åstadkomma förångningen enligt uppfinningen krävs en stor kontaktyta och en lång kontakttid samt ett högt flödesförhállande mellan luft och vätska. Sammantaget skall understrykas att förángningsbehandlingen enligt upp- finningen icke kan jämställas med den oxidationsbehandling som är tidigare känd.In order to achieve the evaporation according to the invention, a large contact surface and a long contact time as well as a high flow ratio between air and liquid are required. All in all, it should be emphasized that the evaporation treatment according to the invention cannot be equated with the oxidation treatment which is previously known.

Från förångningsanordningen 20 matas den kvarvarande tvättvätskan via ledningen 61 till en behållare 62. I denna behållare tillsätts kalciumjoner, såsom antyds med pilen 63, företrädesvis i form av kalk, t ex bränd kalk (Ca0) eller, mest föredraget, släckt kalk (Ca(OH)2). Genom tillsats av kalciumjoner utfälles en del av delströmmens sulfatinnehåll som gips, som får sedimentera i en behålla- re 64 och separeras, såsom antyds med pilen 65. Den sepa- rerade gipsen avvattnas och kan t ex användas för fram- ställning av gipsskivor. Delströmmen av tvättvätska leds 504 408 10 15 20 25 30 35 12 därefter vidare i sekundärkretsen till en behållare 66 där en mindre mängd karbonat, företrädesvis soda (Na2C03) tillsätts, såsom antyds med pilen 67. Härigenom utfälls överskott av kalciumjoner som svårlösligt karbonat, som därefter får sedimentera i behållaren 68. Den sedimentera- de fällningen uttages från behållaren 68 och återföres via en ledning 69 till behållaren 62. Delströmmen av alkalisk tvättvätska, dioxid och regenererats med avseende på sitt innehåll av NaOH, återföres därefter via en ledning 70 till behållaren 13 för tvättvätska i primärkretsen 51.From the evaporator 20 the remaining washing liquid is fed via the line 61 to a container 62. In this container calcium ions are added, as indicated by the arrow 63, preferably in the form of lime, eg burnt lime (CaO) or, most preferably, slaked lime (Ca ( OH) 2). By adding calcium ions, part of the sulphate content of the substream is precipitated as gypsum, which is allowed to settle in a container 64 and separated, as indicated by arrow 65. The separated gypsum is dewatered and can be used, for example, for the production of gypsum boards. The partial stream of washing liquid is then passed 504 408 10 15 20 25 30 35 12 further in the secondary circuit to a container 66 where a small amount of carbonate, preferably soda (Na 2 CO 3) is added, as indicated by the arrow 67. This precipitates excess calcium ions as sparingly soluble carbonate, which then sediment is allowed to settle in the container 68. The sedimented precipitate is taken out of the container 68 and returned via a line 69 to the container 62. The partial stream of alkaline washing liquid, dioxide and regenerated with respect to its NaOH content is then returned via a line 70 to the container 13 for washing liquid in the primary circuit 51.

Innan den regenererade tvättvätskan når behållaren 13 som sålunda befriats från absorberad svavel- uppvärms den enligt uppfinningen i värmeväxlaren 44 genom värmeväxling med varmt kondensat från det första stegets sekundärkrets 35, dvs värme från vätskan i det första ste- get utnyttjas för att uppvärma den avkylda tvättvätskan i det andra steget. Såsom tidigare förklarats, är denna upp- värmning av tvättvätskan i det andra steget nödvändig för att undvika den ökade kondensering i skrubberns 6 andra steg som annars skulle bli följden. Uppvärmningen av den avkylda tvättvätskan i det andra steget utgör således en viktig del av föreliggande uppfinning, och även om värmet för uppvärmningen inte nödvändigtvis behöver tas från tvättvätskan i det första steget, är detta särskilt före- draget, eftersom det minskar färskvattenbehovet i det första steget och förbättrar absorptionen av klorväte och andra sura ämnen i det första steget.Before the regenerated washing liquid reaches the container 13 which is thus freed from absorbed sulfur, it is heated according to the invention in the heat exchanger 44 by heat exchange with hot condensate from the first stage secondary circuit 35, i.e. heat from the liquid in the first stage is used to heat the cooled wash liquid. in the second step. As previously explained, this heating of the washing liquid in the second stage is necessary to avoid the increased condensation in the second stage of the scrubber 6 which would otherwise be the result. The heating of the cooled washing liquid in the second stage is thus an important part of the present invention, and although the heat for the heating does not necessarily have to be taken from the washing liquid in the first stage, this is particularly preferred as it reduces the need for fresh water in the first stage. and improves the absorption of hydrogen chloride and other acidic substances in the first step.

Såsom nämnts tidigare, föredrages det vid uppfinning- en, för att undvika eventuell kloridansamling i det andra stegets tvättvätska, att avtappa en liten del av den rege- nererade tvättvätskan i sekundärkretsen från ledningen 70 och via en ledning 71 överföra den till det första stegets sekundärkrets och där blanda den med moderlutsvätskan efter separationen av natriumkloridkristaller i behållaren 48. Den via ledningen 71 inblandade delströmmen innehåller förutom klorid även sulfat, och genom att kylda blandning- en i behållaren 48 kan natriumsulfat utfällas i form av 10 15 20 25 30 35 504 408 13 s k glaubersalt, som separeras och via ledningen 50 åter- föres till behållaren 68 i det andra stegets sekundär- krets.As mentioned earlier, in order to avoid possible chloride accumulation in the second stage washing liquid, in the invention, it is preferred to drain a small portion of the regenerated washing liquid in the secondary circuit from the line 70 and transfer it via a line 71 to the secondary stage secondary circuit. and there mixing it with the mother liquor liquid after the separation of sodium chloride crystals in the container 48. The partial stream mixed via line 71 contains in addition to chloride also sulphate, and by cooling the mixture in the container 48 sodium sulphate can be precipitated in the form of 504 408 13 so-called glauber salt, which is separated and returned via the line 50 to the container 68 in the secondary circuit of the second stage.

Det skall framhållas att medan avtappningen av vätska från det andra steget, såsom avtappningen av vätska från det andra stegets sekundärkrets via ledningen 71, vid tidigare teknik var betingad av ökningen av vätskemängden på grund av kondensering i skrubberns andra steg, så är detta icke fallet vid föreliggande uppfinning, eftersom den genom kondensering i det andra skrubbersteget ökade vätskemängden enligt uppfinningen enkelt regleras och kom- penseras genom förångningen i förångningsanordningen 20.It should be noted that while the draining of liquid from the second stage, such as the draining of liquid from the secondary stage secondary circuit via line 71, in the prior art was due to the increase in the amount of liquid due to condensation in the second stage of the scrubber, this is not the case. present invention, since the amount of liquid according to the invention increased by condensation in the second scrubbing step is easily controlled and compensated by the evaporation in the evaporator 20.

Avtappningen av vätska från det andra steget kan vid upp- finningen därför göras valfri och i stället styras av saltkoncentrationen i det andra steget, dvs styras av be- hovet av att avlägsna salter, såsom klorider, från det andra steget. Det är även möjligt att reglera förångningen i förángningsanordningen 20 så, att den vätskeavtappning som sker vid separationen av gipsslam vid 65 är tillräck- lig. Genom att avdragets storlek vid uppfinningen styrs av saltkoncentrationen i stället för av den kondenserade vat- tenmängden medför uppfinningen en högst avsevärd reduktion av avdragets storlek, varvid reduktionen kan uppgå till så mycket som 75% eller mer. Vid en överföring av avdrag från sekundärkretsen 53 via ledningen 71 till det första ste- gets sekundärkrets 35 innebär reduktionen av avdragets storlek enligt uppfinningen en mycket betydelsefull sul- fatreduktion, vilket i anläggningar utan den avskiljning av glaubersalt som visas i fig 2, är av stor betydelse, eftersom det minskar risken för beläggningar. Faktiskt kan avdraget och därmed sulfatkoncentrationen enligt uppfin- ningen minskas till en sådan nivå att sulfatkoncentratio- nen blir underkritisk, dvs ligger väl under den gräns på ca 1000 mg/liter som erfordras för utfällning av gips.The draining of liquid from the second stage can therefore be made optional at the invention and instead be controlled by the salt concentration in the second stage, ie controlled by the need to remove salts, such as chlorides, from the second stage. It is also possible to control the evaporation in the evaporator 20 so that the liquid draining which takes place during the separation of gypsum sludge at 65 is sufficient. Because the size of the deduction in the invention is controlled by the salt concentration instead of by the condensed amount of water, the invention entails a very considerable reduction in the size of the deduction, whereby the reduction can amount to as much as 75% or more. When transferring a deduction from the secondary circuit 53 via the line 71 to the first stage secondary circuit 35, the reduction of the deduction size according to the invention means a very significant sulphate reduction, which in plants without the separation of glauber salt shown in Fig. 2, is of great importance, as it reduces the risk of coatings. In fact, the deduction and thus the sulphate concentration according to the invention can be reduced to such a level that the sulphate concentration becomes subcritical, ie is well below the limit of about 1000 mg / liter required for precipitation of gypsum.

Därigenom är det möjligt att helt eliminera de besvärliga beläggningsproblem som tidigare förekommit vid överföring av avdrag från det andra steget till det första steget. 504 408 10 15 20 25 30 35 14 Som en ytterligare illustration av uppfinningen er- hålles vid en anläggning, som alstrar ca 100000 Nm3 rök- gas/h med en svaveldioxidkoncentration av ca 500 mg/h och en klorvätekoncentration av ca 1000 mg/h ca 700 liter kon- densat/h i det andra skrubbersteget (svaveldioxidrenings- steget). Utan användning av föreliggande uppfinning behö- ver en motsvarande vätskemängd avdragas från det andra steget, vilket vid användning av den indirekta kalkproces- sen för det andra steget innebär en kemikalieförlust (nat- riumsulfat) av ca 40 kg/h. Kostnaden för att ersätta denna kemikalieförlust, liksom kostnaden för behandling av av- dragsvätskan, som vanligtvis leds till vattenrening, är avsevärd. Vid användning av uppfinningen och ett vätske- flöde av ca 30 m3/h i det andra stegets sekundärkrets och genom förångningsanordningen, samt ett luftflöde av ca 10000 Nm3/h genom föràngningsanordningen reduceras av- dragsmängden från ca 700 kg/h till ca 70 kg/h, dvs till 1/10. Denna vätskemängd motsvarar i stort sett det vatten som avgår med den bildade gipsen (ca 175 kg/h). För åter- uppvärmning av den avkylda tvättvätskan i det andra ste- gets sekundärkrets erfordras två värmeväxlare på tillsam- mans 400 kW.Thereby it is possible to completely eliminate the troublesome coating problems which have previously occurred in the transfer of deductions from the second stage to the first stage. 504 408 10 15 20 25 30 35 14 As a further illustration of the invention, a plant which produces about 100,000 Nm 3 of flue gas / h with a sulfur dioxide concentration of about 500 mg / h and a hydrogen chloride concentration of about 1000 mg / h is obtained. approx. 700 liters condensate / h in the second scrubber stage (sulfur dioxide purification stage). Without the use of the present invention, a corresponding amount of liquid needs to be deducted from the second stage, which when using the indirect liming process for the second stage means a chemical loss (sodium sulphate) of about 40 kg / h. The cost of compensating for this loss of chemicals, as well as the cost of treating the effluent, which is usually led to water purification, is considerable. When using the invention and a liquid flow of about 30 m3 / h in the secondary stage of the second stage and through the evaporator, and an air flow of about 10000 Nm3 / h through the evaporator, the amount of deduction is reduced from about 700 kg / h to about 70 kg / h. , ie to 1/10. This amount of liquid largely corresponds to the water that leaves with the gypsum formed (approx. 175 kg / h). To reheat the cooled washing liquid in the secondary circuit of the second stage, two heat exchangers of a total of 400 kW are required.

Av det ovan sagda framgår att det är möjligt att med uppfinningen göra mycket stora besparingar och att man med en blygsam investering kan införa uppfinningen i såväl be- fintliga som nya anläggningar.From the above it appears that with the invention it is possible to make very large savings and that with a modest investment the invention can be introduced in both existing and new facilities.

Claims

10 15 20 25 30 35 5104 408 15 PATENT CLAIMS

A method of controlling the amount of liquid in the purification of a gas in at least two stages, characterized in that liquid from at least one of the stages after the first stage is brought into contact with air, the liquid being partially evaporated and cooled, the evaporation taking place in a to such an extent that the amount of liquid in the step remains constant, after which the remaining liquid is heated before it is returned to the step.

A method according to claim 1, wherein the gas is a flue gas, sulfur dioxide and which is first hydrogenated to remove hydrogen chloride and then hydrogenated to remove sulfur dioxide, wherein liquid from the sulfur dioxide hydrogenation is partially evaporated and cooled, after which the remaining liquid is heated before for renewed sulfur dioxide purification.

3. A method according to claim 2, characterized in that the sulfur dioxide dewatering takes place in a primary circuit and a secondary circuit according to the indirect lime method, and that the evaporation and cooling of liquid takes place in the secondary circuit before the liquid is treated to separate absorber characterized as contains hydrogen chloride and prepared sulfur dioxide.

4. A method according to claim 3, wherein the separation of absorbed sulfur dioxide takes place known as precipitation of gypsum.

5. A method according to claim 3 or 4, wherein the heating of the remaining liquid is known after the separation of absorbed sulfur dioxide.

6. A method according to any one of claims 1-5, characterized in that the cooling of the cooled liquid takes place by heat exchange with liquid from the first step.

A device for regulating the amount of liquid during water purification of a gas, which device comprises a scrubber (6) with at least two stages and with a liquid circulation circuit (53) in at least one of the stages after the first stage, 504 408 10 15 20 25 16 characterized in that said liquid circulation circuit (53) includes an evaporator (20) for evaporating to such an extent that the amount of liquid in said step remains constant and for cooling liquid from the circuit by contact with air, and a heating device (28, 44) for heating the cooled liquid in the circuit.

Device according to claim 7, characterized in that it comprises a scrubber (6) with a hydrogen chloride purification stage and at least one sulfur dioxide purification stage, and that the evaporator device (20) is connected to the sulfur dioxide purification.

Device according to claim 8, characterized in that the sulfur dioxide purification step is designed according to the indirect lime method with a primary circuit (51) and a secondary circuit (53), and that the evaporator device (20) is connected to the secondary circuit (53) before separation. sulfur dioxide.

Device according to Claim 9, characterized in that the sulfur dioxide separation in the secondary circuit is designed as gypsum precipitate (65).

11. ll. Device according to one of Claims 7 to 10, characterized in that the heating device (28, 44) is a heat exchanger for heat exchange with liquid from the first stage, and that this heat exchanger is arranged after the separation of sulfur dioxide in the secondary circuit (53). .

Device according to any one of claims 7-11, characterized in that the evaporator device (20) comprises a tower (57) for countercurrent contact between air and atomized liquid, the tower having a liquid inlet (19), a liquid drain (24, 61), an air inlet (22, 59) and, an air outlet (60), and a fan (23) for supplying the air. k ä n -