【発明の詳細な説明】
ガスの湿式浄化における液体調整のための方法および装置
技術分野
本発明は、ガスの湿式浄化における液体調整のための方法および装置に関し、
より詳しくは、塩化水素および二酸化硫黄を含む煙道ガスを先ずスクラッバー中
で塩化水素を除去するために湿式浄化し、次いで、二酸化硫黄を除去するために
湿式浄化する湿式浄化における、液体の量を調整するための方法および装置に関
する。
背景技術
湿式浄化する場合、ガス中の不純物を除去するために、ガスを液体と接触させ
る。湿式浄化は、１つ以上の段階で、分離媒体として液体で操作する、スクラッ
バーまたはウォッシャーとも呼ばれる湿式浄化装置で行なう。湿式浄化で高い効
率を達成するために、液体を細かく分割し、ガスと向流で接触させる。さらに、
液体は水系であることが多く、ガス中の不純物の吸収を改良するための薬剤を含
むことがある。
湿式浄化は、廃棄物を焼却する時に発生する煙道ガスの様な煙道ガスの浄化に
特に使用される。その様な煙道ガスは、とりわけ、煙道ガスを周囲の大気中に放
出する前に除去しなければならない塩化水素および二酸化硫黄を含む。
実際には、その様な煙道ガスは、直径が約５〜６ｍで、高さが約２０ｍの大型
スクラッバー塔で湿式浄化される。スクラッバーは低温の場所、すなわち温度が
約１０℃以下である低温の屋外または屋内に配置され、流入する煙道ガスの温度
は約１５０〜２５０℃、特に２００℃であることが多い。第一段階では、煙道ガ
スは、ガス中の塩化水素を吸収する洗浄液により冷却される。同時に、洗浄液が
蒸発して煙道ガスは飽和される。第二段階（存在する場合、後に続く段階）では
、第一段階から来る煙道ガスが湿式浄化されて二酸化硫黄が除去される。
ＳＥ ９３００１６９−１（公開番号４７０，５６５）は、煙道ガスを湿式浄
化するための上記の技術の一例を開示している。この公開ＳＥによれば、煙道ガ
スは、第一段階で、塩化水素を吸収するための酸性洗浄水溶液で洗浄され、第二
段階で、二酸化硫黄を除去するためのアルカリ性洗浄水溶液で洗浄される。酸性
洗浄溶液の部分流は、第一段階で吸引され、二次回路で中和、重金属除去および
塩化ナトリウムを分離するための蒸発により再生される。さらに、アルカリ性洗
浄溶液の部分流が、第二段階で吸引され、二次回路で、石灰を加えてセッコウを
沈殿させ、ソーダを加えて過剰のカルシウムを沈殿させることにより再生される
。ＳＥ ９３００１６９−１の特徴は、第一段階の洗浄液が第二段階の洗浄液か
ら本質的に分離されたままになっており、第一段階の二次回路における蒸発から
得られる凝縮液が第一段階の一次回路に循環されること、および第二段階の二次
回路における洗浄液を再生するために、いわゆる間接的石灰法が使用されている
ことである。
ＳＥ ９３００１６９−１にやや詳細に説明されている様に、ガスの湿式浄化
において、ある系に使用する液体をできるだけ閉じたままにしている、すなわち
汚染された液体を環境に放出しない様に努めている。このために、各段階におけ
る液体は回路中で循環している。しかし、一つの問題は、第一段階で液体が蒸発
し、ガスを飽和している間に、後に続く段階では、スクラッバー中で冷却される
結果、飽和ガスから液体が凝縮することである。この凝縮により、問題とする段
階における液体の量が増加するので、液体循環回路における液体を同じ量に維持
する場合には、液体を除去しなければならない。液体を環境中に放出することに
より除去する場合、先ず、例えば蒸発により、液体を浄化しなければならないが
、これは特殊な装置を必要とする経費のかかる方法である。また、問題の段階に
お
ける過剰の液体を、通常は蒸発のために液体が不足する第一段階に移送すること
により、除去することも考えられる。しかし、幾つかの理由から、その様な液体
の移送には問題がある。第一に、問題の段階から液体を移送することは、液体中
に溶解している薬品をこの段階から排出することを意味する。無論、これらの薬
品を補充しなければならず、そのために浄化工程により多くの経費がかかる。さ
らに、薬品は第一段階で問題を引き起こすことがある。例えば、溶解した硫酸塩
を第一段階に移送することにより、第一段階における液体の蒸発または蒸留で、
スケール発生の問題が生じることがある。その上、第一段階とその後に続く段階
が釣り合わないこともある、すなわち、後に続く段階の過剰液体をすべて第一段
階に移送できるという絶対的な保証はない。
したがって、ガス、特に煙道ガス、の２または多段階湿式浄化では、薬品の損
失、スケール発生の危険性および高い設置コストの様な、先行技術に関連する上
記の問題に直面する事なく、第一湿式浄化段階の後に続く段階における凝縮のた
めに増加する液体の量を調整できる必要がある。
発明の概要
この課題は、本発明により、凝縮のために液体量が増加する段階で、液体を空
気と接触させることにより蒸発させ、残りの液体を加熱してから循環させ、ガス
の湿式浄化に再度使用することにより、解決することができる。
より詳しくは、本発明は、少なくとも２段階におけるガスの湿式浄化で液体の
量を調整する方法であって、第一段階の後の少なくとも１段階から来る液体を、
液体が部分的に蒸発し、冷却される様に、空気と接触させ、蒸発を、その段階に
おける液体が同じ量に維持される様な程度に行ない、その後、残りの液体を、該
段階に循環させる前に加熱することを特徴とする方法を提供する。
本発明はさらに、少なくとも２つの段階、および第一段階の後の少なくとも１
段階に液体循環回路を有するスクラッバーを含んでなる、ガスの湿式浄化で液体
の量を調整する装置であって、液体循環回路が、該段階おける液体が同じ量に維
持される様な程度に液体を蒸発させ、該回路から来る液体を空気と接触させるこ
とによりその液体を冷却する様に設計された蒸発装置、ならびにその回路中の冷
却された液体を加熱する様に設計された加熱装置を含むことを特徴とする装置を
提供する。
好ましくは、湿式浄化されるガスは、塩化水素および二酸化硫黄を含む煙道ガ
スであり、煙道ガスを先ず塩化水素を除去するために湿式浄化し、次いで二酸化
硫黄を除去するために湿式浄化し、二酸化硫黄の湿式浄化から来る液体が部分的
に蒸発し、冷却され、その後、残りの液体が加熱されてから、新たに二酸化硫黄
の湿式浄化を行なうために循環される。
さらに、二酸化硫黄の湿式浄化は、例えば上記のＳＥ ９３００１６９−１に
記載されている様な間接的石灰法により、一次回路および二次回路で行ない、吸
収された二酸化硫黄を、好ましくは沈殿により、分離するために液体を処理する
前に、液体の蒸発および冷却を二次回路で行なうのが好ましい。
蒸発後、液体は所望の様式で加熱されるが、本発明の特別な態様により、第一
段階における液体と熱交換することにより熱を供給する、すなわち熱を煙道ガス
自体から間接的に取るのが特に好ましい。
本発明により、蒸発は、所望量の液体が蒸発する様に制御することができる。
ある一定量の液体を第一段階に移送し、ある一定量の液体をさらに形成された沈
殿物と共に吸引するのが望ましい場合、蒸発する液体の量は液体の凝縮量に相当
する必要はなく、液体の凝縮量から、移送され、吸引された液体量を差し引いた
ものに相当すべきである。液体が移送されるか、吸引されるかに関係なく、液体
は、本発明により、その段階における液体が同じ量に維持される程度に蒸発する
。
好ましくは、本発明の装置は、塩化水素の浄化段階、および少なくとも１個の
二酸化硫黄浄化段階を含んでなるスクラッバーであり、蒸発装置が二酸化硫黄の
浄化段階に接続されている。
上記のことから、二酸化硫黄浄化は間接的石灰法にしたがって設計され、蒸発
装置が、好ましくはセッコウ沈殿の形態で行なわれる二酸化硫黄分離の前の二次
回路に接続されているのが好ましい。
さらに本発明により、冷却された液体を加熱する様に設計された加熱装置が、
第一段階から来る液体と熱交換するための熱交換器であること、およびこの熱交
換器が、二次回路における二酸化硫黄分離の後に配置されているのが特に好まし
い。
本発明の蒸発装置は、好ましくは、空気および細かく分割された液体を向流で
接触させるための塔を含んでなり、塔が、液体入口、液体出口、空気入口、空気
出口、ならびに空気供給用のファンを有する。
本発明の特別な態様では、好ましくは冷却塔である蒸発装置が、液体を蒸発さ
せるだけではなく、液体中に存在する亜硫酸塩を酸化させる役目も果たす。蒸発
装置がこの二重機能を果たし得るためには、液体流、空気流および温度を制御し
なければならず、複雑な制御計算法を使用する必要があり、そのために問題も生
じる。しかし、蒸発装置を流れる空気の一部を循環させ、制御すれば、必要な条
件を、より簡単な制御計算法で満たすことができる。同時に、蒸発装置を流れる
空気は、上記の亜硫酸塩の酸化を十分に行なうことができる。蒸発装置に液体を
再循環させる必要はない。蒸発装置中の含水量は、液体中での結晶生成を避ける
のに十分高く、供給される空気中のすべての温度および湿分条件を制御できる様
に系の大きさを決定することができる。
本発明の他の特徴および利点を、以下に添付の図面を参照しながら説明する。
分かり易くするために、以下の説明は、塩化水素および二酸化硫黄を含む煙道
ガスの２段階湿式浄化用の方法および装置に焦点を合わせる。しかし、本発明は
、この特定の実施態様に限定されるものではない。
図面の簡単な説明
添付の図面中、
図１は、煙道ガスを２段階で湿式浄化する場合の、本発明の方法および装置を
図式的に示す。
図２は、本発明の好ましい実施態様を図式的に示す。
発明を実施するための最良の形態
図１は、特に塩化水素および二酸化硫黄の形態で不純物を含む煙道ガスの２段
階湿式浄化用の装置を示す。第一段階では、煙道ガス１は、急冷装置２の中に導
入され、そこで、スプレーノズル４ならびにスクラッバー６自体のスプレーノズ
ル５により細かく分割された酸性の水性洗浄液３と接触する。洗浄液は、ポンプ
７によりスプレーノズル４に、およびポンプ８によりスプレーノズル５に、それ
ぞれ導管９および１０を経由して循環される。新しい洗浄液は、１１で供給する
ことができる。急冷装置２に入る時、ノズル４を通してスプレーされる冷却洗浄
液により、煙道ガスは約１５０〜２００℃から約５５〜６０℃に冷却される。ガ
スがこの様に冷却された時、液体の一部が蒸発し、煙道ガスは水蒸気で飽和され
る。煙道ガスが第一段階を通過し、細かく分割された洗浄液３と接触する際、洗
浄液がガス中の塩化水素を吸収する。塩化水素を含む洗浄液は、１２で吸引され
、さらに処理および浄化される。
こうして塩化水素が除去された煙道ガスは、第一段階からスクラッバー６中の
第二段階に送られ、そこで、スプレーノズル１４により細かく分割されたアルカ
リ性の水性洗浄液１３と接触する。この洗浄液は煙道ガスから二酸化硫黄を吸収
し、次いで集められ、導管１５を経由して貯蔵容器１６に吸引され、そこから洗
浄液を、ポンプ１７により導管１８を経由してスプレーノズル１４に再循環させ
ることができる。
上記の様に、第二段階に送られる煙道ガスは、水蒸気で飽和されている。この
煙道ガスが冷却洗浄液と接触すると、煙道ガス中の水分が凝縮する。この凝縮し
た水分は、洗浄液と共に貯蔵容器１６に送られるので、第二段階における液体の
体積が増加する。部分流が導管１８から導管１９を経由して抜き取られ、本発明
により、蒸発装置２０に供給される。第二スクラッバー段階で煙道ガスから凝縮
することにより洗浄液に供給された過剰の水が、この蒸発装置２０で除去される
。例えば、蒸発装置２０中で洗浄液を空気と密に接触させることにより、水は除
去される。この洗浄液と空気の密な接触を達成するために、洗浄液を蒸発装置２
０の上部に導入し、例えば充填物または様々な種類のボトムの膨大な表面全体に
配分するか、またはノズルにより細かく分割する。図１では、これを番号２１で
示す。蒸発装置の下部には矢印２２で示す様に空気を供給し、ファン２３により
、液体流に対して向流で、蒸発装置の上部に向かって吸引し、そこで空気を放出
する。空気が蒸発装置中の液体と接触すると、液体は蒸発し、空気と共に蒸発装
置を離れる。その結果、液体の体積が減少する、すなわち第二スクラッバー段階
における凝縮により生じた過剰の液体が除去される。蒸発装置２０における液体
の除去は、空気流および液体流の関係、接触表面および液体と空気の接触時間を
変えることにより、調整することができる。
好ましくは、蒸発装置は、蒸発装置を通る空気流の一部が再循環される様に、
上記の様式で設計する。図１では、これを再循環導管７２で示す。再循環される
空気流の量は、図１のバルブ７３および７４により示す様に、調節バルブにより
調節される。
蒸発装置２０における蒸発装置の際、液体は冷却されるので、導管２４を経由
して蒸発装置から吸引される液体は、導管１９を経由して蒸発装置に供給される
液体（それぞれ約４０℃および約５５℃）よりも低温である。
蒸発装置２０の後、洗浄液は、吸収された二酸化硫黄をセッコウ（ＣａＳＯ4
・２Ｈ2Ｏ）の形態で沈殿させて除去することにより再生される。図１では、こ
の再生処理を箱２５で図式的に示してある。再生処理からは、矢印２６で示す様
に、ある量の液体を、例えば沈殿分離されたセッコウと共に吸引することができ
る。再生処理２５の後、洗浄液は導管２７を経由して循環させ、第二スクラッバ
ー段階の湿式浄化で再度使用する。しかし上記の様に、洗浄液は蒸発装置２０に
おける蒸発で冷却されている。この液体の冷却を補償しない限り、スクラッバー
６の第二段階における凝縮が増加することになる。そのため、冷却された洗浄液
に熱を供給するが、これは熱交換器２８で熱交換して再加熱することにより行な
う。基本的に、熱交換における熱は、適当な供給源のいずれかにより供給するこ
とができる。しかし図１に示す様に、熱を第一段階における洗浄液から供給する
、したがって煙道ガス自体から間接的に供給するのが本発明で特に好ましい。こ
れは、導管１０から部分流を吸引し、それを導管２９、３０を経由し、熱交換器
２８を通して導くことにより、達成される。第一湿式浄化段階から来る洗浄液で
熱交換することは、第二段階における洗浄液の再加熱に役立つのみならず、第一
段階における洗浄液の冷却にもなり、第一段階における新しい水の必要性が少な
くなると共に、第一段階における塩化水素および他の酸成分の吸収も改善される
ので有利である。さらに、蒸発装置２０における空気との密な接触による洗浄液
の蒸発により、二酸化硫黄の様な酸化し得る成分が非常に良く酸化されることも
加えるべきである。その上、残りの洗浄液の冷却により、続いて再生処理２５で
沈殿するセッコウの品質も改良され、セッコウは約４０℃未満の温度で安定して
いる。
以上、図１に示す実施態様に関して一般的に説明したので、図２に図式的に示
す、特に好ましい実施態様を以下に詳細に説明する。
図１における様に、塩化水素および二酸化硫黄を含むガス１が、図２では、ス
クラッバー６に入り、そこで塩化水素が第一段階で浄化される。この第一浄化段
階において、ガスは、スプレーノズル５を通してスプレーされる水性の酸性洗浄
液３と接触する。ポンプ８により、洗浄液３は一次回路３１中でスクラッバー６
から、導管３２および３３を経由してスプレーノズル５に循環される。洗浄液の
部分流が一次回路３１から抜き出され、導管３４を経由し、容器３６を含んでな
る二次回路３５に送られ、ソーダ（Ｎａ2ＣＯ3）で中和されるが、ソーダは、矢
印３７により示される様に液体に加えられる。中和後、洗浄液の部分流は容器３
８に送られ、そこで、硫化物の形態の重金属不純物を沈殿させるために、矢印３
９で示す様に硫化ナトリウムが添加される。こうして沈殿した重金属硫化物は、
容器４０の中でスラッジの形態で分離され、矢印４１で示す様に除去される。次
いで、洗浄液の部分流は蒸発設備４２に送られる。蒸発により得られる凝縮液は
、導管４３および熱交換器４４を経由し、第一段階の一次回路３１に導かれる。
蒸発により得られる濃縮液中では、塩化ナトリウムが結晶化し、４５で、例えば
遠心分離または濾過により分離される。この様にして分離された塩化ナトリウム
は、矢印４６で示す様に、製品の形態で回収される。塩化ナトリウムの分離によ
り得られる母液は、導管４７を経由して容器３６に直接戻すことができる。しか
し、母液は先ず導管４９を経由し、容器４８中で、二酸化硫黄浄化の二次回路か
ら来る部分流と合流させて処理するのが好ましい。この部分流は、硫酸塩および
塩化物を含む。容器４８中で混合物を冷却することにより、硫酸ナトリウムがボ
ウ硝の形態で沈殿し、導管５０を経由して二酸化硫黄浄化の二次回路に循環され
る。この様に、二酸化硫黄浄化の二次回路から部分流を塩化水素浄化の二次回路
に供給する目的は、第二段階における洗浄液に塩化物が蓄積するのを避けるため
である。ガス１の塩化水素の主要部分がスクラッバー６中の第一段階で吸収され
ても、通常は少量の塩化水素が残り、スクラッバーの第二段階（二酸化硫黄浄化
段階）で吸収される。上記の好ましい、二酸化硫黄浄化の二次回路から部分流を
抜き取る工程は、体積および成分にとって重要ではなく、二次回路における流れ
の１％程度に過ぎない。
上記の様に、以下に説明する二酸化硫黄浄化は、例えばＳＥ ９３００１６９
−１に記載されている様に設計できる、いわゆる間接石灰法からなる。
容器１３は水性のアルカリ性洗浄溶液を保持しているが、この溶液は、最初、
すなわち二酸化硫黄を吸収する前は、易溶性のアルカリ金属化合物、マグネシウ
ム化合物の様な易溶性のアルカリ土類金属、アンモニア、またはアンモニウム化
合物の様な易溶性アルカリのアルカリ性水溶液からなる。易溶性アルカリとして
は、易溶性のナトリウムまたはカリウム化合物の様な易溶性アルカリ金属化合物
を使用するのが好ましい。水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）の様なナトリウム化合
物を使用するのが最も好ましい。ポンプ１７により、アルカリ性洗浄液は一次回
路５１の中で導管１８を通してスプレーノズル１４に循環され、そのノズルによ
りアルカリ性洗浄液は細かく分割され、二酸化硫黄を含むガスと接触する。洗浄
液は、ガスと接触して二酸化硫黄を吸収し、次いで集められ、導管１５を経由し
て容器１３に循環される。こうして二酸化硫黄が除去されたガスは５２から出て
いく。
アルカリ性洗浄液を再生するために、その部分流が一次回路５１から抜き取ら
れ、導管１９を経由して二次回路５３に送られる。二次回路５３で再生処理にか
けられる前に、洗浄液は、本発明により、第二段階、すなわちスクラッバー６に
おける二酸化硫黄浄化段階、で凝縮した過剰の水を除去するために処理される。
この処理では、導管１９中の洗浄液の部分流が蒸発装置２０に送られるが、その
蒸発装置は、底部に液体供給部５４を有し、そこから液体をポンプ５５によりス
プレーノズル５６に供給し、塔５７の中で充填物５８の上に分配し、それによっ
て液体に膨大な接触表面を与えることができる。さらに、蒸発装置２０は、蒸発
装置の下部にあるルーバー５９を通して空気を吸引する吸引ファン２３を含み、
それによって空気が塔５７を通して上方向に吸引され、下方に流れる液体と密に
接触する。液体と空気が接触する際、液体の一部が蒸発し、空気と共に６０で放
出され、二次回路５３における液体の量が減少する。蒸発装置２０で液体が蒸発
する際、残りの液体は冷却され（約５５℃から約４０℃に）、次いで導管６１を
経由して再生処理に送られる。
無論、図２に示す蒸発装置２０は、前に説明ならびに図１に関して例示した様
に、空気流の一部を再循環させる様に設計することができる。
再生処理は主として、吸収された二酸化硫黄をセッコウ（ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ
）の形態で分離し、洗浄液のアルカリ含有量を回復するために行なう。このため
には、吸収された二酸化硫黄を酸化し、硫酸塩イオンの形態にすべきである。吸
収された二酸化硫黄を確実に酸化するために、洗浄液が二次回路で再生される前
に、洗浄液を空気で処理することは公知である。しかし、この先行技術の空気処
理は、本発明の蒸発装置２０における処理には相当しない。先行技術の空気処理
は吸収された二酸化硫黄を酸化するだけであり、これは好ましくはノズルを通し
て空気を気泡の形態で液体中に導入することにより行なわれており、液体は蒸発
しないのに対し、本発明の処理では、蒸発装置２０における液体の蒸発が関与し
、液体が除去され、残りの液体が冷却される。同時に、液体の酸化し得る成分が
酸化される。本発明による蒸発には、膨大な接触表面および膨大な接触時間、な
らびに空気対液体の高い流動比が必要である。全体的に見て、本発明の蒸発処理
は、先行技術の酸化処理とは比較にならない。
蒸発装置２０から、残りの洗浄液が導管６１を経由して容器６２に送られる。
この容器中で、矢印６３で示す様に、好ましくは石灰、例えば生石灰（ＣａＯ）
または最も好ましい消石灰（Ｃａ（ＯＨ）2）の形態で、カルシウムイオンを加
える。カルシウムイオンを加えることにより、部分流の硫酸塩含有量の一部がセ
ッコウとして析出し、容器６４の中に沈降し、次いで矢印６５で示す様に分離さ
れる。こうして分離されたセッコウは脱水され、例えばセッコウボードの製造に
使用することができる。その後、洗浄液の部分流は、二次回路中で容器６６に送
られ、そこで矢印６７で示す様に少量の炭酸塩、好ましくはソーダ（Ｎａ2ＣＯ3
）、が加えられる。これによって、過剰のカルシウムイオンが難溶性の炭酸塩と
して析出し、容器６８中に沈降して残される。この沈殿物は容器６８から除去さ
れ、導管６９を経由して容器６２に循環される。こうして吸収された二酸化硫黄
が除去され、そのＮａＯＨ含有量に関して再生されたアルカリ性洗浄液の部分流
は、次に導管７０を経由し、一次回路５１中の洗浄液の容器１３に循環される。
容器１３に達する前に、再生された洗浄液は、本発明により、熱交換器４４で
、第一段階の二次回路３５から来る高温の凝縮液と熱交換することにより加熱さ
れる、すなわち第一段階における液体からの熱が、第二段階における冷却された
洗浄液の加熱に使用されるのである。前に説明した様に、第二段階における洗浄
液のその様な加熱は、スクラッバー６の第二段階において起こり得る凝縮増加を
避けるために必要である。したがって、第二段階における冷却された洗浄液の加
熱は、本発明の重要な態様を構成し、この目的に必要な熱を必ずしも第一段階に
おける洗浄液から取らなくても、これによって第一段階における新しい水の必要
性が少なくなり、第一段階における塩化水素および他の酸性物質の吸収が改善さ
れるので、これを行なうことは特に好ましい。
二次回路の洗浄液に塩化物が蓄積するのを避けるために、前に記載した様に、
本発明により、二次回路の再生された洗浄液の少量を導管７０から抜き取り、導
管７１を経由して第一段階の二次回路に送り、そこで、容器４８で塩化ナトリウ
ム結晶を分離した後の母液と混合するのが好ましい。こうして導管７１を経由し
て混合された部分流は、塩化物のみならず硫酸塩も含む。容器４８中の混合物を
冷却することにより、硫酸ナトリウムをボウ硝の形態で沈殿させることができ、
これを分離し、導管５０を経由し、第二段階の二次回路における容器６８に循環
させる。
第二段階から液体を抜き取ること、例えば第二段階の二次回路から導管７１を
経由して液体を抜き取ることにより、先行技術では、第二スクラッバー段階にお
ける凝縮による液体量の増加を引き起こすのに対し、本発明では、第二スクラッ
バー段階における凝縮による液体量の増加が、蒸発装置２０における蒸発により
容易に調節され、相殺されるので、この問題は生じないことを強調しておくべき
である。したがって、本発明では、第二段階から液体を所望により抜き取るので
あり、第二段階における塩の濃度が、すなわち塩化物の様な塩を第二段階から除
去する必要性が条件になる。さらに、蒸発装置２０における蒸発を、６５でセッ
コウスラッジを分離する際に行なう液体の抜き取りが十分である様に調節するこ
とができる。本発明により抜き取る液体の量は、凝縮した水の量ではなく、塩の
濃度により決定されるので、本発明により、抜き取る液体の量は大幅に減少する
。この減少は７５％にも、あるいはこの値を超えることすらある。抜き取られた
液体が二次回路５３から導管７１を経由して第一段階の二次回路３５に送られた
時、本発明によるこの減少により、硫酸塩が大幅に減少することになり、これは
、スケール発生の危険性が少なくなるので、図２に示す型のボウ硝分離機構が無
い設備では非常に重要である。実際、抜き取られる液体の量、したがって硫酸塩
濃度は、本発明により、硫酸塩濃度が重要ではない、すなわちセッコウの析出に
必要な約１，０００mg/lの限界よりも十分に低い水準に下げられる。これによっ
て、抜き取った液体を第二段階から第一段階に移送することに伴う、以前の困難
なスケール発生の問題を完全になくすことができる。
本発明をさらに説明するために、二酸化硫黄濃度が約５００mg/hで塩化水素濃
度が約１，０００mg/hである煙道ガスを毎時約１００，０００Nm3発生するプラ
ントは、第二スクラッバー段階（二酸化硫黄の浄化段階）で毎時約７００リット
ルの凝縮液を形成する。本発明を使用しない場合、相当する量の液体を第二段階
から抜き取る必要があるが、これは、第二段階で間接的石灰法を使用する場合、
約４０kg/hの（硫酸ナトリウムの）薬品損失につながる。この薬品損失を補充す
るためのコストは非常に大きく、抜き取った液体を通常浄化するために処理する
コストと同じ位になる。本発明を使用し、第二段階の二次回路における、および
蒸発装置を通る液体流量が約３０ｍ3/hであり、蒸発を通る空気流量が約１０，
０００Nm3/hである場合、抜き取る液体の量は、約７００kg/hから約７０kg/hに
、すなわち前者の1/10に減少する。この液体の量は、沈殿したセッコウ（約１７
５kg/h）と共に放出される水にほぼ匹敵する。第二段階の二次回路で冷却された
洗浄を再加熱するために、合計４００kWの、２基の熱交換器が必要である。
以上の説明から、本発明により大幅な節約が可能であること、および本発明が
既存の、ならびに新しい設備で、極めて低コストで実行できることは明らかであ
る。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Method and apparatus for liquid conditioning in wet gas purification
Technical field
The present invention relates to a method and an apparatus for liquid conditioning in the wet purification of gases,
More specifically, a flue gas containing hydrogen chloride and sulfur dioxide is first passed through a scrubber.
Wet-purification to remove hydrogen chloride, and then to remove sulfur dioxide
The present invention relates to a method and an apparatus for adjusting the amount of liquid in wet purification.
I do.
Background art
When performing wet purification, contact the gas with a liquid to remove impurities in the gas.
You. Wet purification involves one or more stages of operating a liquid as a separation medium, a scrapper.
It is performed in a wet purification device, also called a bar or washer. High effectiveness in wet purification
In order to achieve the rate, the liquid is finely divided and brought into countercurrent contact with the gas. further,
Liquids are often water-based and contain agents to improve the absorption of impurities in the gas.
Can be
Wet purification is used to purify flue gas such as the flue gas generated when incinerating waste.
Especially used. Such flue gases, among others, release the flue gas into the surrounding atmosphere.
Contains hydrogen chloride and sulfur dioxide which must be removed before exiting.
In practice, such flue gases are large, about 5-6 m in diameter and about 20 m high.
It is wet-purified in a scrubber tower. Scrubbers are cool places,
The temperature of the incoming flue gas, located outdoors or indoors at a low temperature of about 10 ° C or less
Is often about 150-250C, especially 200C. In the first stage, the flue gas
The gas is cooled by a cleaning liquid that absorbs hydrogen chloride in the gas. At the same time,
Evaporation causes the flue gas to become saturated. In the second stage (if present, the subsequent stage)
The flue gas coming from the first stage is wet-purified to remove sulfur dioxide.
SE 9300169-1 (Publication No. 470, 565) discloses that flue gas is wet-cleaned.
An example of the above-described technique for implementing the technique is disclosed. According to this public SE, the flue gas
The water is washed in a first stage with an aqueous acidic cleaning solution to absorb hydrogen chloride,
In a step, it is washed with an alkaline washing aqueous solution to remove sulfur dioxide. Acidic
A partial stream of the washing solution is aspirated in the first stage and neutralized in a secondary circuit, heavy metal removal and
Regenerated by evaporation to separate sodium chloride. In addition, alkaline washing
A partial stream of the purified solution is aspirated in the second stage, and in a secondary circuit, lime is added to remove gypsum.
Precipitated and regenerated by adding soda to precipitate excess calcium
. SE 9300169-1 is characterized in that the first stage cleaning solution is a second stage cleaning solution.
From the first stage secondary circuit evaporation
The resulting condensate is recycled to the primary circuit of the first stage, and the secondary
The so-called indirect lime method is used to regenerate the cleaning liquid in the circuit
That is.
Wet purification of gas, as described in somewhat more detail in SE 9300169-1
In, the liquid used in a system is kept as close as possible, ie
We strive not to release contaminated liquids to the environment. To this end, each stage
Liquid is circulating in the circuit. However, one problem is that the liquid evaporates in the first stage
Then, while saturating the gas, the subsequent stage is cooled in the scrubber
The result is that liquid condenses from the saturated gas. This condensation causes the stage in question
As the amount of liquid in the floor increases, the liquid in the liquid circuit remains the same
If so, the liquid must be removed. To release liquids into the environment.
For more removal, the liquid must first be purified, for example by evaporation.
This is an expensive method that requires special equipment. Also at the stage of the problem
You
Transfer of excess liquid in the first stage, where the liquid is usually scarce due to evaporation
It is also conceivable to remove them. However, for several reasons, such liquids
There is a problem with the transfer of First, transferring liquid from the stage in question is
Means that the chemicals dissolved in the solution are discharged from this stage. Of course, these drugs
The product must be replenished, which adds to the expense of the purification process. Sa
In addition, drugs can cause problems in the first stage. For example, dissolved sulfate
To the first stage, by evaporation or distillation of the liquid in the first stage,
A problem of scale generation may occur. In addition, the first and subsequent stages
May not be balanced, i.e. all excess liquids
There is no absolute guarantee that they can be transported to the floor.
Therefore, two- or multi-stage wet purification of gas, especially flue gas, results in chemical loss.
Related to the prior art, such as loss, risk of scaling, and high installation costs.
Without confronting the problem described above, condensation in the stages following the first wet purification stage
Needs to be able to control the amount of liquid that increases.
Summary of the Invention
This problem is solved by the present invention, in which the liquid is emptied when the amount of liquid increases due to condensation.
Evaporate by contact with air and heat the remaining liquid before circulation
The problem can be solved by using it again for wet purification of the wastewater.
More specifically, the present invention relates to the wet purification of gas in at least two stages,
A method of adjusting the amount, wherein the liquid coming from at least one stage after the first stage is:
The liquid is partially evaporated and brought into contact with air so that it cools, and the evaporation
Liquid so that the same amount of liquid is maintained, and then the remaining liquid is
A method is provided which comprises heating before circulating in the stages.
The invention further relates to at least two stages and at least one stage after the first stage.
Liquid scavenging of gas comprising a scrubber having a liquid circulation circuit in the stage
A liquid circulation circuit for maintaining the same amount of liquid in the step.
Evaporate the liquid to the extent that it is retained and bring the liquid coming from the circuit into contact with air.
Evaporator designed to cool the liquid by means of
A device characterized by including a heating device designed to heat the rejected liquid.
provide.
Preferably, the gas to be wet cleaned is a flue gas containing hydrogen chloride and sulfur dioxide.
Flue gas is first wet-purified to remove hydrogen chloride, then
Wet purification to remove sulfur, partial liquid coming from wet purification of sulfur dioxide
Evaporates and cools, then the remaining liquid is heated and then renewed sulfur dioxide
Is circulated to perform wet purification of the wastewater.
Furthermore, the wet purification of sulfur dioxide is described, for example, in SE 9300169-1 described above.
Performed in the primary and secondary circuits by the indirect lime method as described,
Treat the liquid to separate the collected sulfur dioxide, preferably by precipitation
Prior to this, the evaporation and cooling of the liquid preferably takes place in a secondary circuit.
After evaporation, the liquid is heated in the desired manner, but according to a special aspect of the invention, the first
Supply heat by exchanging heat with the liquid in the stage, i.e. the heat is transferred to the flue gas
It is particularly preferred to take it indirectly from itself.
According to the invention, the evaporation can be controlled such that a desired amount of liquid evaporates.
A certain amount of liquid is transferred to the first stage, and a certain amount of liquid is further formed.
If it is desirable to aspirate with the deposit, the amount of liquid evaporating corresponds to the amount of liquid condensed
No need to remove, the amount of liquid transferred and aspirated is subtracted from the amount of liquid condensed
Should be equivalent to something. Liquid regardless of whether it is transferred or aspirated
Is evaporated according to the invention to such an extent that the liquid at that stage is maintained at the same volume
.
Preferably, the device of the present invention comprises a purification stage of hydrogen chloride, and at least one
A scrubber comprising a sulfur dioxide purification stage, wherein the evaporator is
Connected to the purification stage.
Based on the above, sulfur dioxide purification is designed according to the indirect lime method and evaporates.
The apparatus is preferably a secondary apparatus prior to sulfur dioxide separation, which is performed in the form of gypsum precipitation.
Preferably it is connected to a circuit.
Further according to the present invention, a heating device designed to heat the cooled liquid,
Be a heat exchanger for heat exchange with the liquid coming from the first stage, and this heat exchange
It is particularly preferred that the exchanger is located after the sulfur dioxide separation in the secondary circuit.
No.
The evaporator of the present invention preferably has a countercurrent flow of air and finely divided liquid.
Comprising a tower for contacting, wherein the tower comprises a liquid inlet, a liquid outlet, an air inlet, air
It has an outlet, as well as a fan for air supply.
In a particular embodiment of the invention, the evaporator, preferably a cooling tower, evaporates the liquid.
In addition to oxidizing the sulfite present in the liquid, it also serves to oxidize the sulfite present in the liquid. evaporation
In order for the device to be able to perform this dual function, control the liquid flow, air flow and temperature.
Must use complex control calculations, which creates problems.
I will. However, if a part of the air flowing through the evaporator is circulated and controlled,
The condition can be satisfied with a simpler control calculation method. At the same time flows through the evaporator
The air can sufficiently oxidize the sulfite. Liquid in evaporator
No recirculation is required. Water content in evaporator avoids crystal formation in liquid
High enough to control all temperature and moisture conditions in the supplied air
The size of the system can be determined.
Other features and advantages of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings.
For simplicity, the following description refers to flue containing hydrogen chloride and sulfur dioxide.
Focus on the method and apparatus for two-stage wet purification of gas. However, the present invention
, But is not limited to this particular embodiment.
BRIEF DESCRIPTION OF THE FIGURES
In the attached drawing,
FIG. 1 illustrates the method and apparatus of the present invention for wet purification of flue gas in two stages.
Shown schematically.
FIG. 2 schematically shows a preferred embodiment of the present invention.
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
FIG. 1 shows a two-stage flue gas containing impurities, especially in the form of hydrogen chloride and sulfur dioxide.
1 shows an apparatus for floor wet purification. In the first stage, the flue gas 1 is introduced into the quench device 2.
Where the spray nozzles of the spray nozzle 4 as well as the scrubber 6 itself are sprayed.
In contact with the acidic aqueous washing liquid 3 finely divided by the water 5. Cleaning liquid pump
7 to the spray nozzle 4 and to the spray nozzle 5 by the pump 8
Circulated via conduits 9 and 10, respectively. Fresh cleaning liquid is supplied at 11
be able to. Cooling washing sprayed through nozzle 4 when entering quench unit 2
The liquid cools the flue gas from about 150-200C to about 55-60C. Moth
When the gas is cooled in this way, some of the liquid evaporates and the flue gas becomes saturated with water vapor.
You. When the flue gas passes through the first stage and comes into contact with the finely divided cleaning solution 3,
The purified liquid absorbs hydrogen chloride in the gas. The cleaning solution containing hydrogen chloride is aspirated at 12
, Further processed and purified.
The flue gas from which the hydrogen chloride has been removed in this way is supplied to the scrubber 6 from the first stage.
Sent to the second stage, where the finely divided alcohol by spray nozzle 14
It comes in contact with the aqueous cleaning solution 13. This cleaning solution absorbs sulfur dioxide from flue gas
And then collected and aspirated via line 15 into storage vessel 16 from which it is washed.
The purified liquid is recirculated to the spray nozzle 14 by the pump 17 via the conduit 18.
Can be
As mentioned above, the flue gas sent to the second stage is saturated with water vapor. this
When the flue gas comes into contact with the cooling cleaning liquid, the moisture in the flue gas condenses. This condensed
The water is sent to the storage container 16 together with the cleaning liquid, so that the liquid
The volume increases. A partial stream is withdrawn from conduit 18 via conduit 19 and
Is supplied to the evaporator 20. Condensation from flue gas in second scrubber stage
As a result, excess water supplied to the cleaning liquid is removed by the evaporator 20.
. For example, water is removed by bringing the cleaning liquid into close contact with air in the evaporator 20.
Left. In order to achieve the close contact between the cleaning liquid and the air, the cleaning liquid is supplied to the evaporator 2.
0 at the top, for example over the vast surface of the filling or various types of bottoms
Distribute or subdivide by nozzle. In FIG.
Show. Air is supplied to the lower part of the evaporator as shown by arrow 22 and
Aspirates counter-current to the liquid stream and towards the top of the evaporator, where it releases air
I do. When air comes into contact with the liquid in the evaporator, the liquid evaporates and evaporates with the air.
Leave the place. As a result, the volume of the liquid is reduced, ie the second scrubber stage
Excess liquid produced by condensation at is removed. Liquid in evaporator 20
Removal of the air and liquid flow, the contact surface and the liquid-air contact time
It can be adjusted by changing.
Preferably, the evaporator is such that a portion of the airflow through the evaporator is recycled.
Design in the manner described above. In FIG. 1, this is indicated by recirculation conduit 72. Recirculated
The amount of air flow is controlled by a regulating valve, as shown by valves 73 and 74 in FIG.
Adjusted.
During the evaporator in the evaporator 20, the liquid is cooled, so that
The liquid sucked from the evaporator is supplied to the evaporator via the conduit 19.
Cooler than liquids (about 40 ° C. and about 55 ° C., respectively).
After the evaporator 20, the cleaning solution removes the absorbed sulfur dioxide from gypsum (CaSOFour
・ 2HTwoIt is regenerated by precipitation and removal in the form of O). In FIG.
Is schematically shown by a box 25. From the reproduction process, as indicated by the arrow 26
In addition, a certain amount of liquid can be aspirated, for example, with gypsum separated and settled.
You. After the regeneration treatment 25, the cleaning liquid is circulated through the conduit 27 and the second scrubber
-Re-use in the stage wet purification. However, as described above, the cleaning liquid is supplied to the evaporator 20.
Is cooled by evaporation. Unless you compensate for the cooling of this liquid,
The condensation in the second stage of 6 will increase. Therefore, the cooled cleaning liquid
This is done by exchanging heat in heat exchanger 28 and reheating.
U. Basically, the heat in the heat exchange can be supplied by any suitable source.
Can be. However, as shown in FIG. 1, heat is supplied from the cleaning liquid in the first stage.
It is therefore particularly preferred in the present invention to supply indirectly from the flue gas itself. This
It draws a partial stream from conduit 10 and passes it via conduits 29 and 30 to a heat exchanger.
This is achieved by guiding through 28. With the cleaning fluid coming from the first wet purification stage
Heat exchange not only helps to reheat the cleaning solution in the second stage, but also
It also reduces the need for fresh water in the first stage, as it also cools the cleaning solution in the first stage.
And improved absorption of hydrogen chloride and other acid components in the first stage
This is advantageous. Further, the cleaning liquid due to close contact with air in the evaporator 20
Oxidizing components such as sulfur dioxide can be oxidized very well due to evaporation of
Should be added. In addition, the cooling of the remaining washing solution is followed by a regeneration process 25.
The quality of the precipitated gypsum is also improved, and gypsum is stable at temperatures below about 40 ° C.
I have.
Having described the embodiment shown in FIG. 1 generally, FIG.
Particularly preferred embodiments are described in detail below.
As in FIG. 1, a gas 1 containing hydrogen chloride and sulfur dioxide is shown in FIG.
It enters the cracker 6, where the hydrogen chloride is purified in a first stage. This first purification stage
On the floor, the gas is sprayed through a spray nozzle 5 with an aqueous acidic wash.
Contact with liquid 3. The cleaning liquid 3 is pumped by the scrubber 6 in the primary circuit 31 by the pump 8.
Is circulated to the spray nozzle 5 via conduits 32 and 33. Cleaning fluid
A partial stream is withdrawn from the primary circuit 31 and, via conduit 34, does not include vessel 36.
To the secondary circuit 35 where the soda (NaTwoCOThree) Is neutralized, but soda is an arrow
Added to the liquid as indicated by the indicia 37. After neutralization, the partial flow of the washing solution
8 where the heavy metal impurities in the form of sulfides are precipitated by arrows 3
As shown at 9, sodium sulfide is added. The heavy metal sulfide thus precipitated,
It is separated in the form of sludge in the container 40 and is removed as indicated by the arrow 41. Next
Then, the partial stream of the cleaning liquid is sent to the evaporator 42. The condensate obtained by evaporation is
, Via a conduit 43 and a heat exchanger 44 to the primary circuit 31 of the first stage.
In the concentrate obtained by evaporation, sodium chloride crystallizes and at 45, for example,
Separated by centrifugation or filtration. Sodium chloride separated in this way
Is collected in the form of a product, as indicated by arrow 46. Due to the separation of sodium chloride
The resulting mother liquor can be returned directly to vessel 36 via conduit 47. Only
The mother liquor is first passed through conduit 49 and into vessel 48 in a secondary circuit for sulfur dioxide purification.
It is preferred that the treatment be performed by combining with the incoming partial stream. This partial stream contains sulfate and
Contains chloride. Cooling the mixture in vessel 48 causes sodium sulfate to
It precipitates in the form of corrugated nitrate and is circulated through the conduit 50 to the secondary circuit for sulfur dioxide purification.
You. In this way, the secondary stream from the sulfur dioxide purification secondary circuit is
The purpose of this is to avoid chloride buildup in the cleaning solution in the second stage.
It is. The main part of the hydrogen chloride of gas 1 is absorbed in the first stage in the scrubber 6
However, a small amount of hydrogen chloride usually remains, and the second stage of the scrubber (sulfur dioxide purification)
Stage). Partial flow from the preferred secondary sulfur dioxide purification circuit above
The withdrawal process is not critical for volume and composition,
It is only about 1%.
As described above, the sulfur dioxide purification described below is performed, for example, in SE 9300169.
-1 which can be designed as described in -1.
Vessel 13 holds an aqueous alkaline cleaning solution, which is initially
In other words, before absorbing sulfur dioxide, a readily soluble alkali metal compound, magnesium
Readily soluble alkaline earth metals, such as ammoniacal compounds, ammonia, or ammonium salts
It consists of an alkaline aqueous solution of a readily soluble alkali such as a compound. As easily soluble alkali
Is a readily soluble alkali metal compound such as a readily soluble sodium or potassium compound
It is preferred to use Sodium compounds such as sodium hydroxide (NaOH)
It is most preferred to use an object. The next time the alkaline cleaning liquid is pumped by the pump 17
In a channel 51, it is circulated through a conduit 18 to a spray nozzle 14,
The alkaline cleaning liquid is finely divided and comes into contact with a gas containing sulfur dioxide. Washing
The liquid contacts the gas to absorb the sulfur dioxide and then is collected and passed via conduit 15
And circulated through the container 13. The gas from which sulfur dioxide has been removed exits 52
Go.
In order to regenerate the alkaline cleaning liquid, a partial stream thereof is withdrawn from the primary circuit 51.
And sent to the secondary circuit 53 via the conduit 19. For reproduction processing in the secondary circuit 53
Before being drained, the cleaning liquid is applied to the second stage, the scrubber 6, according to the invention.
In a sulfur dioxide purification stage, to treat excess water condensed.
In this process, a partial stream of the cleaning liquid in the conduit 19 is sent to the evaporator 20,
The evaporator has a liquid supply section 54 at the bottom, from which liquid is pumped by a pump 55.
It feeds to a play nozzle 56 and distributes it in a tower 57 over a packing 58, whereby
To give the liquid an enormous contact surface. Furthermore, the evaporator 20
Including a suction fan 23 for drawing air through a louver 59 at the bottom of the device,
Thereby, air is sucked upward through the tower 57 and becomes dense with the liquid flowing down.
Contact. When the liquid and air come into contact, part of the liquid evaporates and is released at 60 with the air.
And the amount of liquid in the secondary circuit 53 is reduced. Liquid evaporates in evaporator 20
In doing so, the remaining liquid is cooled (from about 55 ° C. to about 40 ° C.) and then connected to conduit 61
Sent to the playback process via
Of course, the evaporator 20 shown in FIG. 2 is similar to that described above and illustrated with respect to FIG.
In addition, it can be designed to recirculate a portion of the airflow.
The regeneration treatment mainly uses the absorbed sulfur dioxide as gypsum (CaSOFour・ 2HTwoO
This is performed in order to recover the alkali content of the washing solution. For this reason
Should oxidize the absorbed sulfur dioxide into the form of sulfate ions. Sucking
Before the cleaning liquid is regenerated in the secondary circuit to ensure oxidation of the collected sulfur dioxide
In addition, it is known to treat the cleaning liquid with air. However, this prior art air treatment
The principle does not correspond to the processing in the evaporator 20 of the present invention. Prior art air treatment
Only oxidizes the absorbed sulfur dioxide, which is preferably passed through a nozzle.
This is done by introducing air into the liquid in the form of air bubbles, which evaporates
On the other hand, in the processing of the present invention, the evaporation of the liquid in the evaporator 20 is involved.
, The liquid is removed and the remaining liquid is cooled. At the same time, oxidizable components of the liquid
Oxidized. The evaporation according to the present invention involves a huge contact surface and a large contact time,
In addition, a high air-to-liquid flow ratio is required. Overall, the evaporation process of the present invention
Is incomparable with prior art oxidation treatments.
From the evaporator 20, the remaining cleaning liquid is sent to the container 62 via the conduit 61.
In this container, as indicated by arrow 63, preferably lime, for example quicklime (CaO)
Or the most preferred slaked lime (Ca (OH)Two) In the form of calcium ions
I can. The addition of calcium ions reduces some of the sulfate content of the partial stream.
And settles in the vessel 64 and then separates as indicated by arrow 65.
It is. The gypsum separated in this way is dehydrated, for example for the production of gypsum board
Can be used. Thereafter, the partial flow of the cleaning liquid is sent to the container 66 in the secondary circuit.
Where a small amount of carbonate, preferably soda (NaTwoCOThree
) Is added. This allows excess calcium ions to be converted to poorly soluble carbonates.
And settled and left in the container 68. This precipitate is removed from container 68.
And circulated to vessel 62 via conduit 69. The sulfur dioxide thus absorbed
Was removed and a partial flow of the alkaline cleaning solution regenerated for its NaOH content
Is then circulated via conduit 70 to the cleaning liquid container 13 in the primary circuit 51.
Before reaching the vessel 13, the regenerated washing liquid is, according to the invention, passed through the heat exchanger 44.
Heated by exchanging heat with the hot condensate coming from the second stage 35 of the first stage.
Heat from the liquid in the first stage is cooled in the second stage
It is used for heating the cleaning liquid. Washing in the second stage as described earlier
Such heating of the liquid reduces the possible condensation increase in the second stage of the scrubber 6.
Necessary to avoid. Therefore, the addition of the cooled cleaning liquid in the second stage
Heat constitutes an important aspect of the present invention, and the heat required for this purpose is not necessarily a first step.
This eliminates the need for fresh water in
Reduced absorption and improved absorption of hydrogen chloride and other acidic substances in the first stage
It is particularly preferred to do this.
To avoid chloride accumulation in the secondary circuit wash, as described previously,
According to the present invention, a small amount of the regenerated washing liquid of the secondary circuit is withdrawn from the conduit 70 and introduced.
Sent to the second stage of the first stage via line 71, where sodium chloride
It is preferable to mix with the mother liquor after separating the crystal. Thus via the conduit 71
The mixed partial stream contains not only chloride but also sulfate. The mixture in the container 48
By cooling, sodium sulfate can be precipitated in the form of borate salt,
This is separated and circulated via conduit 50 to vessel 68 in the second stage secondary circuit.
Let it.
Withdrawing the liquid from the second stage, for example, connecting the conduit 71 from the secondary circuit of the second stage
By withdrawing the liquid via the
In the present invention, the amount of liquid increases due to condensation in
An increase in the amount of liquid due to condensation in the bar stage is caused by evaporation in the evaporator 20.
It should be emphasized that this problem does not arise because it is easily adjusted and offset
It is. Therefore, in the present invention, the liquid is withdrawn from the second stage as desired.
Yes, the concentration of salt in the second stage, i.e. the removal of salts such as chloride from the second stage
Need to leave. Further, the evaporation in the evaporator 20 is set at 65.
Ensure that the liquid drainage used to separate the cow sludge is sufficient.
Can be. The amount of liquid withdrawn according to the invention is not the amount of water condensed, but the amount of salt
The invention significantly reduces the amount of liquid to be withdrawn, as determined by the concentration
. This reduction can be as high as 75% or even greater. Extracted
Liquid was sent from the secondary circuit 53 via conduit 71 to the first stage secondary circuit 35
At times, this reduction according to the invention results in a significant reduction in sulfate, which
Since the risk of scale generation is reduced, there is no bow nitrate separation mechanism of the type shown in FIG.
It is very important in the facilities which are not good. In fact, the amount of liquid withdrawn, and thus the sulfate
According to the invention, the concentration is not critical for the sulfate concentration, i.e. for gypsum precipitation.
It is lowered to a level well below the required limit of about 1,000 mg / l. By this
The previous difficulties involved in transferring the withdrawn liquid from the second stage to the first stage
The problem of the generation of a large scale can be completely eliminated.
To further illustrate the present invention, a sulfur dioxide concentration of about 500 mg / h and a hydrogen chloride concentration
About 100,000Nm / h of flue gas with a degree of about 1,000mg / hThreePlastic
About 700 l / h in the second scrubber stage (sulfur dioxide purification stage)
To form a condensate. If the present invention is not used, a corresponding amount of liquid is applied in the second stage
From the second stage, which is the case when using the indirect lime method in the second stage,
This leads to a chemical loss (of sodium sulphate) of about 40 kg / h. Make up for this chemical loss
The cost of the process is very high and the withdrawn liquid is usually treated to purify
It is about the same as cost. Using the present invention, in a second stage secondary circuit, and
Liquid flow through the evaporator is about 30mThree/ h and the air flow through the evaporation is about 10,
000NmThree/ h, the amount of liquid to be withdrawn from about 700 kg / h to about 70 kg / h
That is, it is reduced to 1/10 of the former. The amount of this liquid is the amount of precipitated gypsum (about 17
About 5 kg / h). Cooled in the second stage secondary circuit
In order to reheat the wash, a total of 400 kW, two heat exchangers are required.
From the foregoing, it can be seen that significant savings are possible with the present invention, and
It is clear that existing and new facilities can be implemented at very low cost.
You.
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ，
ＤＫ，ＥＳ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，Ｍ
Ｃ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ
，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，
ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，Ｕ
Ｇ)，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，Ｂ
Ｙ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ
，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＨＵ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，
ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，Ｍ
Ｄ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ
，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，
ＴＪ，ＴＭ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ────────────────────────────────────────────────── ───
Continuation of front page
(81) Designated countries EP (AT, BE, CH, DE,
DK, ES, FR, GB, GR, IE, IT, LU, M
C, NL, PT, SE), OA (BF, BJ, CF, CG
, CI, CM, GA, GN, ML, MR, NE, SN,
TD, TG), AP (KE, LS, MW, SD, SZ, U
G), AL, AM, AT, AU, BB, BG, BR, B
Y, CA, CH, CN, CZ, DE, DK, EE, ES
, FI, GB, GE, HU, IS, JP, KE, KG,
KP, KR, KZ, LK, LR, LT, LU, LV, M
D, MG, MK, MN, MW, MX, NO, NZ, PL
, PT, RO, RU, SD, SE, SG, SI, SK,
TJ, TM, TT, UA, UG, US, UZ, VN