SE467928B - PROCEDURE AND DEVICE FOR HEAT TREATMENT OF REINFORCING STEEL WHEN MANUFACTURING IN WOODWORK - Google Patents
PROCEDURE AND DEVICE FOR HEAT TREATMENT OF REINFORCING STEEL WHEN MANUFACTURING IN WOODWORKInfo
- Publication number
- SE467928B SE467928B SE8601405A SE8601405A SE467928B SE 467928 B SE467928 B SE 467928B SE 8601405 A SE8601405 A SE 8601405A SE 8601405 A SE8601405 A SE 8601405A SE 467928 B SE467928 B SE 467928B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- cooling
- wire
- water
- reinforcing steel
- takes place
- Prior art date
Links
- 229910001294 Reinforcing steel Inorganic materials 0.000 title claims description 26
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 73
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 29
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 17
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims description 14
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 claims description 7
- 239000010451 perlite Substances 0.000 claims description 7
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 claims description 7
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 5
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000007363 ring formation reaction Methods 0.000 claims description 3
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 claims 1
- 239000003643 water by type Substances 0.000 claims 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 9
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 235000006667 Aleurites moluccana Nutrition 0.000 description 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 1
- 240000007049 Juglans regia Species 0.000 description 1
- 235000009496 Juglans regia Nutrition 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 239000012792 core layer Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000008400 supply water Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
- B21B45/0203—Cooling
- B21B45/0209—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants
- B21B45/0215—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes
- B21B45/0224—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes for wire, rods, rounds, bars
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C47/00—Winding-up, coiling or winding-off metal wire, metal band or other flexible metal material characterised by features relevant to metal processing only
- B21C47/02—Winding-up or coiling
- B21C47/10—Winding-up or coiling by means of a moving guide
- B21C47/14—Winding-up or coiling by means of a moving guide by means of a rotating guide, e.g. laying the material around a stationary reel or drum
- B21C47/143—Winding-up or coiling by means of a moving guide by means of a rotating guide, e.g. laying the material around a stationary reel or drum the guide being a tube
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
- C21D8/08—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires for concrete reinforcement
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
- C21D9/5732—Continuous furnaces for strip or wire with cooling of wires; of rods
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
- B21B1/163—Rolling or cold-forming of concrete reinforcement bars or wire ; Rolls therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
- B21B2045/0236—Laying heads for overlapping rings on cooling conveyor
Description
15 20 25 30 35 467 928 Genom en ytterligare publikation, DE-PS 29 00 271 framgår att armeringsstålen är försedda med kammar och tillverkas i ett trådvalsverk. Efter färdigsticket underkastas även här vals- godset en intensiv kylning, vid vilken valsgodsets yta avkyles under martensitbildningstemperaturen. Kylningen bör därvid ske med en sådan intensitet, att utjämníngstemperaturen mellan kärna och yta uppnås. före det att omvandlingen bainit, ferrit eller perlit kan sätta in och att utjämnningstemperaturen lig- ger ungefär i det temperaturområde, i vilket en tidigast möj- lig omvandling av austeniten till ferrit och till perlit kan ske. Efter uppnåendet av utjämningstemperaturen hålles tempe- raturen ungefär konstant till slutet på perlitomvandlingen och valsgodset utsättes därefter för en långsam avkylning. Även detta sätt förlöper så, att efter genomgång av armeringsstå- lets kylning i lämpliga anordningar det upphasplas på hasplar och svalnat i haspeln i luft. 15 20 25 30 35 467 928 A further publication, DE-PS 29 00 271, states that the reinforcing steels are provided with cams and are manufactured in a wire rolling mill. After finishing, the rolling stock is also subjected to an intensive cooling, in which the surface of the rolling stock is cooled below the martensite formation temperature. The cooling should then take place with such an intensity that the equalization temperature between core and surface is achieved. before the conversion of bainite, ferrite or perlite can begin and that the equalization temperature is approximately in the temperature range in which the earliest possible conversion of the austenite to ferrite and to perlite can take place. After reaching the leveling temperature, the temperature is kept approximately constant until the end of the perlite conversion and the rolling stock is then subjected to a slow cooling. This method also proceeds in such a way that, after undergoing the cooling of the reinforcing steel in suitable devices, it is coiled on reels and cooled in the reel in air.
En motsvarande anordning är känd genom DE-OS 30 29 229.A corresponding device is known from DE-OS 30 29 229.
Nackdelarna med de kända lösningarna ligger däri, att de endast kan användas för bestämda dimensioner. valsgodset upp- hasplas, vilket erfordrar ytterligare anordningar respektive åtgärder.The disadvantages of the known solutions lie in the fact that they can only be used for certain dimensions. the rolling stock is hauled up, which requires additional devices and measures.
Uppfinningens målsättning Hålet för uppfinningen är att under normala drifthetingelser i en trådsträcka låta ett sätt för valsning av armeringsstål så förlöpa. att ett kvalitetsriktigt liksom även kostnadsgynnsamt förlopp säkerställes och vid vilket de kända utrustningarna kan utnyttjas.Object of the invention The hole for the invention is to allow a method for rolling reinforcing steel to proceed under normal operating conditions in a wire stretch. that a quality-oriented as well as cost-effective process is ensured and in which the known equipment can be utilized.
Förklaring av uppfinningens beskaffenhet Till grund för uppfinningen ligger uppgiften att utveckla ett sätt för framställning av ett högvärdigt armeringsstål i ring- form med anlöpt martensitskikt för ett diameterområde mindre .í1O 15 20 25 30 35 3 467 928 än 5 10 mm i moderna högkapacitetsträdvalsverksanläggningar, vid vilket armeringsstålet uppvisar en sträckgräns av ¿ 500 MPa, en draghållfasthet av ¿ 570 MPa. och en minsta för- längning av 10%. Vidare består uppgiften i att utveckla en lämplig anordning. som genom motsvarande anordning i högkapa- citetstrådvalsverket gör att man kan genomföra sättet.Explanation of the nature of the invention The invention is based on the object of developing a method for producing a high-quality reinforcing steel in annular form with a tempered martensite layer for a diameter range of less than 5 mm in modern high-capacity wood rolling mills. which the reinforcing steel has a yield strength of ¿500 MPa, a tensile strength of ¿570 MPa. and a minimum elongation of 10%. Furthermore, the task is to develop a suitable device. which through a corresponding device in the high-capacity wire rolling mill makes it possible to implement the method.
Uppgiften löses genom ett sätt. vilket genomföres i ett hög- kapacietstrådvalsverk i den formen, att armeringsstålet efter att ha lämnat valsverkstränen genomlöper en med vatten påverk- bar kylsträcka och armeringsstålets nödvändiga kylning är avslutad. då det når en första tråddrivanordning och gått igenom densamma. Kylvattnet kommer via motsvarande anordningar in i kylsträckan och varieras i beroende av valsgodset och valsningshastigheten. Inkopplingen respektive påverkan av kyl- sträckan med kylvatten sker därvid först efter att föränden passerat genom kylsträckan. Efter det att armeringsstålet genomlöpt en första tråddrivningsanordning genomlöper det en ledaranordning i vilken den nödvändiga temperaturutjämningen mellan kärna och ytskikt sker, så att ett slutet. anlöpt kant- martensitskikt bildas på valsgodsets yta och i kärntvärsnitts- området en ferrit-perlit-struktur bildas. Därefter kommer arm- eringsstålet in i en andra tråddrivningsanordning, erhåller nödvändiga rörelseenergin och därefter avlägges det medelst en ringläggare i kvalitetsriktiga ringar på en anslagsrullbana. I anslutning därtill överföres det utbredda armeringsjärnet till en ringtransportör, utsättes för en ytterligare avkylning me- dels luft och kommer via en samlingsrullbana till ett sam- lingsschackt. i vilket armeringsstålet avlägges i vanliga handelsringar. Denna ytterligare avkylning medelst luft är av- stämd mot valstrådens legeringshalt. så att y-a-omvand- lingen i kärntvärsnittsområdet sker praktiskt i perlitsteget. vid sättet enligt uppfinningen är det väsentligt att arme- ringsstålets kylning är avslutad före en första tråddrivanord- ning. mellan den första och en andra tråddrivanordning sker temperaturutjämningen och armeringsstålet uppvisar därefter en 10 15 20 25 30 35 467 928 temperatur, som säkerställer en störningsfri ringbildning i ringläggaren medelst det roterande läggningsröret. vid denna tidpunkt är den termiska behandlingen och armeringsstålets strukturmässiga utformning redan avslutad.The task is solved in one way. which is carried out in a high-capacity wire rolling mill in the form that the reinforcing steel, after leaving the rolling mill, undergoes a cooling distance which can be influenced by water and the necessary cooling of the reinforcing steel is completed. when it reaches a first wire drive device and passes through it. The cooling water enters the cooling section via corresponding devices and is varied depending on the rolling stock and the rolling speed. The connection and influence of the cooling section with cooling water only takes place after the change has passed through the cooling section. After the reinforcing steel has passed through a first wire driving device, it passes through a conductor device in which the necessary temperature equalization between core and surface layer takes place, so that an end. tempered edge martensite layer is formed on the surface of the rolling stock and in the core cross-sectional area a ferrite-perlite structure is formed. Thereafter, the reinforcing steel enters a second wire driving device, obtains the necessary kinetic energy and is then deposited by means of a ring paver in quality rings on a stop roller track. In connection therewith, the widespread rebar is transferred to a ring conveyor, subjected to a further cooling by means of air and comes via a collecting roller conveyor to a collecting shaft. in which the reinforcing steel is deposited in ordinary trade rings. This additional cooling by means of air is matched to the alloy content of the wire rod. so that the y-a conversion in the core cross-sectional area takes place practically in the perlite step. in the method according to the invention, it is essential that the cooling of the reinforcing steel is completed before a first wire drive device. between the first and a second wire drive device the temperature equalization takes place and the reinforcing steel then has a temperature which ensures an interference-free ring formation in the ring layer by means of the rotating laying pipe. at this time, the thermal treatment and the structural design of the reinforcing steel are already completed.
Ett ytterligare kännetecken på sättet enligt uppfinningen är, att armeringsstålets kylning sker utan en mellankommande tem- peraturutjämning och den nödvändigt snabba avkylningen åstad- kommes därigenom. att det statiska trycket i kylanordningen. som består av enskilda efter varandra anordnade kylrör, höjes därigenom. genom att de mellan kylrören anordnade avstryk- ningsmunstyckena matas med tryckvatten. vars tryck motsvarar kylvattnets matartryck för kylanordningen. De enskilda av- strykningsmunstyckena är anordnade på ett bestämt avstånd till respektive kylrör. vilka från kylrörets slut fram till av- strykningsmunstyckenas början är ungefär dubbelt så stora som själva kylrörets innerdiameter. En störningsfri temperatur- utjämning uppnås, genom att före armeringsstålets inträde i utjämningszonen kylvattnet avlägsnas medelst vatten- och luft- tryck från armeringsstålet. För detta ändamål finns efter det sista kylröret och före ledaranordningen vardera ett vatten- - och luftmunstycke.A further feature of the method according to the invention is that the cooling of the reinforcing steel takes place without an intervening temperature equalization and the necessary rapid cooling is thereby achieved. that the static pressure in the cooling device. which consists of individual cooling pipes arranged one after the other, is thereby raised. by feeding the wiping nozzles arranged between the cooling pipes with pressurized water. whose pressure corresponds to the supply water pressure of the cooling device. The individual wiping nozzles are arranged at a certain distance from each cooling pipe. which from the end of the cooling pipe to the beginning of the wiping nozzles are approximately twice as large as the inner diameter of the cooling pipe itself. An interference-free temperature equalization is achieved by removing the cooling water from the reinforcing steel by means of water and air pressure before the reinforcement steel enters the equalization zone. For this purpose, after the last cooling pipe and before the conductor device, there is each a water and air nozzle.
Anordningen enligt uppfinningen ser så ut. att i högkapaci- tetstrådvalsverket två tråddrivningsanordningar är anordnade.The device according to the invention looks like this. that in the high-capacity wire rolling mill two wire drive devices are arranged.
En första tråddrivníngsanordning är anordnad efter kylsträckan och en andra tråddrivanordning är anordnad före ringläggaren.A first wire drive device is arranged after the cooling distance and a second wire drive device is arranged before the ringer.
Mellan de båda tråddrivningsanordningarna är en av gjutgods- delar sammansatt ledaranordning anordnad en s.k. ledarränna.Between the two wire drive devices, a conductor device composed of castings parts is arranged a so-called conductor gutter.
Till utförandet enligt uppfinningen hör även att kylsträckan består av enskilda kylrör med motsvarande inbyggnader. mellan kylrören är tryckvattenmatade avstrykningsmunstycken anordnade och före ledarrännan vardera ett vatten- resp. luftmunstycke anordnat.The embodiment according to the invention also includes that the cooling section consists of individual cooling pipes with corresponding installations. between the cooling pipes, pressurized water-fed wiping nozzles are arranged and before the conductor gutter each a water resp. air nozzle arranged.
Ett ytterligare kännetecken på uppfinningen ligger däri att ringläggaren är anordnad ca l0° lutande. 10 15 20 25 30 35 467 928 Den särskilda utformningen av det roterande läggningsrörets utträdesöppning i ringläggaren är även ett särdrag enligt upp- finningen. Därvid tas särskilt hänsyn till det faktum, att vid olika temperaturer man erhåller olika styvhet på det kylda armeringsjärnet. som leder till olika avläggning vid isär- föringen och ringläggningen. Man har även funnit att lägg- ningsröret avfasas på utträdessidan med en bestämd vinkel och förses med en slät ledplåt. Vinkeln uppgår till ca 3-5° under det att måttet c uppgår till 3 till 5 mm. Måttet c är därvid avståndet mellan läggrörsmitten fram till ledplåten. med hän- syn till utträdesöppningen. varvid givetvis även en på båda sidor företagen avfasning och då även på båda sidor anbringan- det av ledplåtar är möjlig.A further feature of the invention lies in the fact that the ring paver is arranged approximately 10 ° inclined. 10 15 20 25 30 35 467 928 The special design of the outlet opening of the rotating laying pipe in the ring paver is also a feature according to the invention. In doing so, special consideration is given to the fact that at different temperatures different stiffness is obtained on the cooled rebar. which leads to different lay-ups during the disassembly and ring-laying. It has also been found that the laying pipe is chamfered on the exit side at a certain angle and provided with a smooth joint plate. The angle amounts to about 3-5 ° while the dimension c amounts to 3 to 5 mm. The dimension c is then the distance between the center of the laying pipe and the joint plate. with regard to the exit opening. whereby, of course, a beveling of both companies on both sides and then also on both sides the application of guide plates is possible.
Det enligt detta sätt och i en högkapacitetstrådvalsverk- sträcka framställda armeringsjärnet behandlas termiskt och uppvisar materialmässiga egenskaper, som ligger vid sträck- gränsvärden ¿ 500 MPa. draghällfasthetsvärdena av ¿ 570 MPa och en minsta förlängning av 10%. Detta armeringsstål visar vidare goda svetsegenskaper. Av fördel är att genom anord- ningen med två tråddrivanordningar dessa så inställes i för- hållande till varandra, att på armeringsstålet mellan tråd- drivningsanordningarna endast ett så litet drag utövas. som räcker till att dra armeringsjärnet genom ledaranordningen utan fara för knäckning och en kvalitetsriktig ringläggning sker.The rebar produced according to this method and in a high-capacity wire rolling mill section is thermally treated and exhibits material properties which are at a yield strength of ¿500 MPa. tensile strength values of ¿570 MPa and a minimum elongation of 10%. This reinforcing steel also shows good welding properties. It is advantageous that, by means of the device with two wire drive devices, these are set in relation to each other, that only such a small pull is exerted on the reinforcing steel between the wire drive devices. which is sufficient to pull the rebar through the guide device without danger of buckling and a quality ringing takes place.
Utförandeexempel Uppfinningen kommer att i anslutning till ett utförandeexempel närmare beskrivas. De enskilda figurerna på ritningen visar: fig. 1 en schematisk framställning av anläggningens delar för termisk behandling av armeringsstålet. fig. 2 ett längssnitt genom en del av kylsträckan, 10 15 20 25 30 35 467 928 fig. 3 enskildheten A i fig. 2 i genomskärning. fíg. 4 detaljen B i fig. 2 i genomskärning, fig. 5 en vy av läggningsrörinfästningen i ringläggaren. fig. 6 snittet C-C i fig. 5. vridet visat och fig. 7 visar slutligen snittet D-D i fig. 5. vridet visat.Exemplary embodiment The invention will be described in more detail in connection with an exemplary embodiment. The individual figures in the drawing show: Fig. 1 a schematic representation of the parts of the plant for thermal treatment of the reinforcing steel. Fig. 2 is a longitudinal section through a part of the cooling section, Fig. 3 the unit A in Fig. 2 in section. fig. Fig. 4 shows the detail B in Fig. 2 in section, Fig. 5 a view of the laying pipe attachment in the ring paver. Fig. 6 shows the section C-C in Fig. 5. turned shown and Fig. 7 finally shows the section D-D in Fig. 5. turned shown.
Helhetsvyn för den termíska behandlingsdelen i ett högkapaci- tetstrådvalsverk för framställning av armeringsstål framgår av fig. 1. Efter det visade trâdvalsverket 1 kommer kylsträckan 2. till vilken den första tråddrivanordningen. en tråddrivning 3. ledaranordning 4, som ledarränna består av sammansatta gjutgodsdelar och en andra träddrivanordning. en tråddrivning S. I anslutning till tråddrivningen 5 är ringläggaren 6 anord- nad lutande 10°. I den ytterligare anordningen är en anslags- rullbana 7. en lindningstransportör 8. en samlingsrullbana 9 och i anslutning därtill ett samlingsschakt 11 med samlings- dorn 10 anordnad. I samlingsschaktet 11 befinner sig en snopp- sax 12. Luftkylanordningen 19 befinner sig under lindnings- transportören 8. Armeringsstålet i det följande betecknad som valstråd, som färdigvalsades i trådvalsverket 1 inträder i kylsträckan 2. där det så avkyles, att ett kantmartensitskikt - med bestämd tjocklek uppstår. Den efter kylsträckan 2 anord- nade första tråddrivningen 3 har uppgiften att övervinna den genom kylvattnet på valstråden verkande bromskraften och säkerställa den störningsfria vidaretransporten av valstråden.The overall view of the thermal treatment part in a high-capacity wire rolling mill for the production of reinforcing steel is shown in Fig. 1. After the wire rolling mill 1 shown, the cooling section 2 to which the first wire drive device comes. a wire drive 3. conductor device 4, which conductor gutter consists of composite castings parts and a second wire drive device. a wire drive S. In connection with the wire drive 5, the ring paver 6 is arranged inclined 10 °. In the further device a stop roller conveyor 7, a winding conveyor 8, a collecting conveyor track 9 and in connection therewith a collecting shaft 11 with the collecting mandrel 10 are arranged. In the collecting shaft 11 there is a sniping scissors 12. The air cooling device 19 is located under the winding conveyor 8. The reinforcing steel is hereinafter referred to as rolling wire, which is finished rolled in the wire rolling mill 1 enters the cooling section 2. where it is cooled so that an edge martensite layer - with a thickness occurs. The first wire drive 3 arranged after the cooling section 2 has the task of overcoming the braking force acting on the rolling wire through the cooling water and ensuring the interference-free onward transport of the rolling wire.
Detta sker i en ledaranordning 4. den andra tråddrivningen 5 till ringläggaren 6. Avståndet från slutet på kylsträckan 2 fram till ringläggaren 6 är så tilltagen, att valstrâdens löp- tid är tillräcklig för att avsluta temperaturutjämningen mel- lan kärna och kantzon och därmed avsluta den nödvändiga an- löpningen av kantmartensitskiktet. Detta är nödvändigt för störningsfri ringbildning i ringläggaren 6. så att valstråden därvid har ett möjligast ringa deformationsmotständ. Vals- 10 15 20 25 30 35 467 928 trädens rörelse genom det roterande läggningsröret 22 i ring- läggaren 6 säkerställes väsentligen genom den andra tråddriv- ningen 5. Genom ringläggaren 6 avlägges valstråden kontinuer- ligt i enskilda líndningar på en sig rörande anslagsrullbana 7 och överlämnas till ringtransportören 8, varifrån den överläm- nas till samlingsschaktet 11 via samlingsrullbanan 9 och på samlingsdornen 10 bildas trådringen. Icke kvalitetsriktiga, såsom exempelvis okylda valstrådändar. kan avskiljas genom snoppsaxen 12 och därefter separat borttransporteras.This takes place in a conductor device 4. the second wire drive 5 to the ring layer 6. The distance from the end of the cooling section 2 to the ring layer 6 is so large that the running time of the rolling wire is sufficient to terminate the temperature equalization between core and edge zone and thus terminate it. necessary tempering of the edge martensite layer. This is necessary for interference-free ring formation in the ring layer 6 so that the wire rod thereby has the least possible deformation resistance. The movement of the roll 10 through the rotating laying tube 22 in the ring paver 6 is essentially ensured by the second wire drive 5. Through the paver 6 the wire is laid continuously in individual windings on a movable stop roller track 7 and is handed over to the ring conveyor 8, from where it is handed over to the collecting shaft 11 via the collecting roller track 9 and on the collecting mandrel 10 the wire ring is formed. Non-quality, such as uncooled wire rod ends. can be separated by the sniping scissors 12 and then transported away separately.
Av fig. 2 framgår kylsträckans 2 uppbyggnad. Kylsträckan 2 består därvid av flera enskilda kylrör 13, som är lagrade på prismor 21 och inlagda i behållare 20. Efter varje enskilt kylrör 13 efter vilka ytterligare kylrör 13 följer. är ett avstrykningsmunstycke 14 anordnat. Efter kylröret 13. som är anordnat som det sista finns ett kombinerat avstrykningsmun- stycke, som består av ett vattenmunstycke 17 och ett luftmun- stycke 18. varvid luftmunstycket 18 är anordnat efter vatten- munstycket 17. Vattenmunstycket 17 har därvid samma funktion och samma uppbyggnad som avstrykningsmunstycket 14.Fig. 2 shows the construction of the cooling section 2. The cooling section 2 then consists of several individual cooling pipes 13, which are stored on prisms 21 and placed in containers 20. After each individual cooling pipe 13, further cooling pipes 13 follow. a wiping nozzle 14 is provided. After the cooling pipe 13. which is arranged as the last, there is a combined wiping nozzle, which consists of a water nozzle 17 and an air nozzle 18. wherein the air nozzle 18 is arranged after the water nozzle 17. The water nozzle 17 has the same function and the same structure. as the wiping nozzle 14.
Valstrådens kylning sker i de enskilda efter varandra anordna- de kylrören 13 på känt sätt genom att mata kylrören 13 med kylvatten i valstrådens löpande riktning. Kylverkans förbätt- ring genom förhöjning av det genomströmmande vattnets turbu- lens ernås genom inbyggnad av turbulensförstärkande element.The cooling wire is cooled in the individual cooling pipes 13 arranged one after the other in a known manner by feeding the cooling pipes 13 with cooling water in the running direction of the rolling wire. The improvement of the cooling effect by increasing the turbulence of the flowing water is achieved through the incorporation of turbulence-enhancing elements.
Valstrådens kylning sker med så maximal avkylningshastighet /vid minimering av den på valstråden verkande bromskraften. För detta ändamål över- eller underskrides ett förhållande mellan kylrörs innerdiameter D och valstrådsdiameter d av 2 till 3 ej. För att för likformig kylning av valstråden över dess tvärsnitt alltid hålla den i mitten på kylröret 13 ledes den i början på ifrågavarande kylrör 13 i ledarbussningar 15 (fig. 3) och i ledare inom avstrykningsmunstycket 14. vattenmun- stycket 17 och luftmunstycket 18. (fig. 4) Innerdiametern D' för ledarbussningarna 15 och ledarna 16 ha ett förhållande till valstråddiametern d av 1,5 till 2.5. vilket ej över- 10 15 20 25 30 35 467 928 - eller underskrides. Det efter varandra kopplade kylrören 13 säkerställer en oavbruten kylning av valstråden utan mellan- kommande temperaturutjämning. För att uppnå den nödvändiga snabba avkylningen höjes det statiska trycket i kylröret 13 därigenom, att de mellan kylrören 13 anordnade avstryknings- munstyckena 14 matas med tryckvatten, vars tryck överensstäm- mer med tillförseltrycket för kylvattnet till kylröret 13 och avståndet a från änden på kylröret 13 fram till början på avstrykningsmunstycket 14 resp. vattenmunstycket 17 är dubbelt så stort som innerdiametern på kylröret 13. För att uppnå en säker avstrykning av kylvattnet efter det sista kylröret 13. dvs i slutet av kylsträckan 2. och därmed säkerställa den nöd- vändiga temperaturutjämningen utan störningar. sker avstryk- ningen av kylvattnet medelst vatten genom vattenmunstycket 17 och med luft genom luftmunstycket 18. Vattentrycket i vatten- munstycket 17 har ett värde. som motsvarar 1,5 gånger tillför- seltrycket för kylvattnet till sista kylröret 13.The rolling wire is cooled at the maximum cooling speed / when the braking force acting on the rolling wire is minimized. For this purpose, a ratio between the inner diameter D of the cooling pipe and the wire diameter d of 2 to 3 is not exceeded or underestimated. In order to always keep it in the middle of the cooling pipe 13 for uniform cooling of the wire rod over its cross section, it is initially guided on the cooling pipe 13 in question in conductor bushings 15 (Fig. 3) and in conductors within the wiping nozzle 14. the water nozzle 17 and the air nozzle 18. ( Fig. 4) The inner diameter D 'of the conductor bushes 15 and the conductors 16 have a ratio to the wire rod diameter d of 1.5 to 2.5. which does not exceed or be exceeded 10 15 20 25 30 35 467 928. The cooling tubes 13 connected one after the other ensure an uninterrupted cooling of the wire rod without intermediate temperature equalization. To achieve the necessary rapid cooling, the static pressure in the cooling pipe 13 is increased by feeding the wiping nozzles 14 arranged between the cooling pipes 13 with pressurized water, the pressure of which corresponds to the supply pressure of the cooling water to the cooling pipe 13 and the distance a from the end of the cooling pipe 13. up to the beginning of the wiping nozzle 14 resp. the water nozzle 17 is twice as large as the inner diameter of the cooling pipe 13. In order to achieve a safe wiping of the cooling water after the last cooling pipe 13, ie at the end of the cooling section 2. and thus ensure the necessary temperature equalization without disturbances. the cooling water is wiped off by means of water through the water nozzle 17 and by air through the air nozzle 18. The water pressure in the water nozzle 17 has a value. which corresponds to 1.5 times the supply pressure of the cooling water to the last cooling pipe 13.
Fig. 5 visar ringläggaren 6 med läggningsröret 22 och den vid läggningsrörutträdet anordnade ledpläten 23. Vid valsning av det termiskt hållfasthetsökade armeringsstålet med anlöpt kantmartensitskikt är det nödvändigt. att inkopplingen av vattenkylningen sker först efter det att valsträdspetsen upp- fångats av tråddrivningen 3. Eftersom inkopplingen av kylvatt- net sker på mycket kort tid föreligger det en mycket tvär .övergång mellan den okylda trådspetsen och efterföljande kylda träden. För att minimera skrotandelen är denna övergång för- delaktig, men genom den därav resulterande olika trådstyvheten sker även en plötslig ändring av utträdeshastigheten A för trådringarna från ringläggaren 6. Detta i praktisk valsdrift konstaterade faktum är förklarbar genom att genom den högre styvheten på den kylda tråden dess styrning i läggningsröret 22 ändrar sig. Kyles valsträden ej under 800 ... 750°C sker dess styrning stabilt i området b i läggningsrörutträdesöpp- ningen (fig. 6). 10 15 20 25 467 928 Vid en kylning till en temperatur av 600°C och därunder ändras som följd av den högre trådstyvheten förloppet genom lägg- ningsröret 22 och i extremfall förskjuts det t.o.m. till den andra rörínnersidan och ändringen av utträdeshastígheten för tråden ur ringläggaren 6 förklaras därigenom. Det sker en för- storing av utträdesvinkeln, dvs trådlinningarnas stigning.Fig. 5 shows the ring paver 6 with the laying pipe 22 and the joint plate 23 arranged at the laying pipe exit. When rolling the thermally strength-increased reinforcing steel with tempered edge martensite layer, it is necessary. that the connection of the water cooling takes place only after the tip tree tip has been caught by the wire drive 3. Since the connection of the cooling water takes place in a very short time, there is a very transverse transition between the uncooled wire tip and the subsequent cooled trees. In order to minimize the scrap share, this transition is advantageous, but due to the resulting different wire stiffness there is also a sudden change in the exit speed A for the wire rings from the ring paver 6. This fact found in practical rolling operation can be explained by the higher stiffness of the cooled wire. its control in the laying pipe 22 changes. If the walnut trees are not cooled below 800 ... 750 ° C, their control takes place stably in area b in the laying pipe outlet opening (fig. 6). At a cooling to a temperature of 600 ° C and below, as a result of the higher wire stiffness, the process through the laying pipe 22 changes and in extreme cases it is displaced up to and including to the other tube inside and the change in the exit velocity of the wire from the ringer 6 is thereby explained. There is an enlargement of the exit angle, ie the rise of the wire waistbands.
Utgår man från en vanlig innerdiameter på läggningsrör 22 av d = 35 den förut beskrivna inkopplingen av kylvattnet på mycket kort 40 mm. så är denna stigningsändring beaktansvärd. I tid leder detta till icke kvalitetsriktiga överlappningar av trådringarna på anslagsrullbanan 7 och ringtransportören 8 efter ringläggaren 6 och därefter till störningar i samlings- schaktet 18. De till ungefär 600°C kylda trådringarna kör i viss utsträckning förbi de icke kylda. Trådlindningarnas över- lappningar motverkas enligt uppfinningen därigenom, att på läggningsrörsmynningen en ledplåt 23 anbringas. Läggningsröret 22 avfasas därtill med en vinkel av a = 3 ... 5°.Assuming a normal inner diameter of laying pipe 22 of d = 35, the previously described connection of the cooling water of a very short 40 mm. so this gradient change is remarkable. In time, this leads to non-quality overlaps of the wire rings on the stop roller track 7 and the ring conveyor 8 after the ring paver 6 and then to disturbances in the collecting shaft 18. The wire rings cooled to approximately 600 ° C run to some extent past the uncooled ones. According to the invention, the overlaps of the wire windings are counteracted by applying a hinge plate 23 to the laying pipe mouth. The laying pipe 22 is also chamfered at an angle of α = 3 ... 5 °.
Den därigenom bildade sidoläggningsröröppningen tillslutes genom en slät ledplât 23, vilken närmar sig rörmittens utträ- desöppning till måttet c = 3 ... 5 mm (fig. 7). En stukning eller fastklämning av tråden i läggningsröret 22 förhindras därmed. Möjligt är även en avfasning på båda sidor av lägg- ningsröret 22. vid insättning av vattenkylningen ledes tråden sedan genom ledplåten 23. dvs stigningsändringen halveras ungefär och de för uppsamlingen störande överlappningarna und- vikes på så sätt. 'The side-laying pipe opening thus formed is closed by a smooth baffle plate 23, which approaches the outlet opening of the pipe center to the dimension c = 3 ... 5 mm (Fig. 7). A spraining or pinching of the wire in the laying pipe 22 is thereby prevented. It is also possible to chamfer on both sides of the laying pipe 22. when inserting the water cooling, the wire is then guided through the guide plate 23. ie the pitch change is approximately halved and the overlaps interfering with the collection are thus avoided. '
Claims (7)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DD85279054A DD239805B1 (en) | 1985-07-29 | 1985-07-29 | METHOD FOR PRODUCING A CONCRETE STEEL |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8601405D0 SE8601405D0 (en) | 1986-03-26 |
| SE8601405L SE8601405L (en) | 1987-01-30 |
| SE467928B true SE467928B (en) | 1992-10-05 |
Family
ID=5570002
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8601405A SE467928B (en) | 1985-07-29 | 1986-03-26 | PROCEDURE AND DEVICE FOR HEAT TREATMENT OF REINFORCING STEEL WHEN MANUFACTURING IN WOODWORK |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| BE (1) | BE904958A (en) |
| DD (1) | DD239805B1 (en) |
| DE (1) | DE3601753A1 (en) |
| FR (1) | FR2585368B1 (en) |
| GB (1) | GB2178981B (en) |
| IT (1) | IT1204824B (en) |
| SE (1) | SE467928B (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102007032987A1 (en) * | 2007-07-16 | 2009-01-22 | Sms Meer Gmbh | Method for producing wire and wire rolling mill |
| CN102626712B (en) * | 2012-05-08 | 2014-06-25 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | Rolling equipment and method for stainless threaded steel |
| CN111069319B (en) * | 2019-11-26 | 2022-06-03 | 东莞市必富模具钢材有限公司 | Quick cooling device is used in steel pipe production |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES470858A1 (en) * | 1977-06-20 | 1979-10-01 | British Steel Corp | Welded steel rod grid prodn. for use as concrete reinforcement - by hot rolling steel into rod, water cooling, air cooling to temper the surface and welding to form grid |
| FR2445499B1 (en) * | 1978-12-26 | 1983-11-10 | Siderurgie Fse Inst Rech | |
| DE2900271C2 (en) * | 1979-01-05 | 1984-01-26 | Stahlwerke Peine-Salzgitter Ag, 3150 Peine | Weldable reinforcing steel and process for its manufacture |
| FR2457724A1 (en) * | 1979-06-01 | 1980-12-26 | Siderurgie Fse Inst Rech | DEVICE FOR COOLING LONG RUNNING PRODUCTS |
| DE3029229A1 (en) * | 1980-08-01 | 1982-04-01 | Moeller & Neumann Gmbh, 6670 St Ingbert | Rolled steel wire water cooled and coiled without reel - is coil cooled in air to form pearlite core with tempered martensite skin |
| DD210621A1 (en) * | 1982-10-14 | 1984-06-20 | Thaelmann Schwermaschbau Veb | RINGDUESE FOR STRIPPING THE COOL WATER FROM THE ROLL |
| US4527408A (en) * | 1983-10-31 | 1985-07-09 | Morgan Construction Company | Method and Apparatus for cooling and handling hot rolled steel rod in direct sequence with a high speed rolling operation |
| FR2569424B3 (en) * | 1984-08-23 | 1986-09-05 | Siderurgie Fse Inst Rech | METHOD OF MANUFACTURING LONG CRENELATED METAL PRODUCTS, PARTICULARLY STEEL, AND DEVICE FOR IMPLEMENTING SAME |
-
1985
- 1985-07-29 DD DD85279054A patent/DD239805B1/en not_active IP Right Cessation
-
1986
- 1986-01-22 DE DE19863601753 patent/DE3601753A1/en not_active Withdrawn
- 1986-03-04 IT IT19617/86A patent/IT1204824B/en active
- 1986-03-26 SE SE8601405A patent/SE467928B/en not_active IP Right Cessation
- 1986-04-08 GB GB8608505A patent/GB2178981B/en not_active Expired
- 1986-04-23 FR FR8605851A patent/FR2585368B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1986-06-19 BE BE0/216807A patent/BE904958A/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2178981A (en) | 1987-02-25 |
| IT1204824B (en) | 1989-03-10 |
| DD239805A1 (en) | 1986-10-08 |
| IT8619617A0 (en) | 1986-03-04 |
| SE8601405L (en) | 1987-01-30 |
| FR2585368B1 (en) | 1993-05-07 |
| GB8608505D0 (en) | 1986-05-14 |
| BE904958A (en) | 1986-10-16 |
| DE3601753A1 (en) | 1987-01-29 |
| SE8601405D0 (en) | 1986-03-26 |
| FR2585368A1 (en) | 1987-01-30 |
| GB2178981B (en) | 1989-05-10 |
| DD239805B1 (en) | 1988-06-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9144839B2 (en) | Method for producing microalloyed tubular steel in combined casting-rolling installation and microalloyed tubular steel | |
| CN100376336C (en) | Ultrafast cooling device for wire and rod hot rolling production line | |
| JP2721861B2 (en) | Direct quenching method for hot rolled steel wire | |
| DK154124B (en) | INSTRUCTIONS FOR COLD TREATMENT OF BEARS | |
| CN112143877B (en) | Full-continuous heat treatment production system and method for hot-rolled high-strength steel | |
| WO2015000895A1 (en) | Plant and method for hot rolling steel strip | |
| EP0140592B2 (en) | Method and apparatus for cooling steel rod | |
| CN101837377B (en) | Laminar flow cooling upper spray blocking device | |
| SE467928B (en) | PROCEDURE AND DEVICE FOR HEAT TREATMENT OF REINFORCING STEEL WHEN MANUFACTURING IN WOODWORK | |
| DE2733977C2 (en) | ||
| SE448468B (en) | PROCEDURE FOR MANUFACTURE OF ROLLED STEEL WIRE | |
| WO2016165933A1 (en) | Casting/rolling system and method for operating same | |
| AT409351B (en) | METHOD AND SYSTEM FOR PRODUCING A METAL STRIP | |
| US3281918A (en) | Continuous cladding system for bimetallic rod | |
| DE102010007659A1 (en) | Continuous casting plant for casting a metal rod such as blooms or billets, comprises a cold rod for initiating the casting process, where the cold rod comprises a cold rod head, a transition piece and a member chain | |
| US3422654A (en) | Rolling mill | |
| DE3205645A1 (en) | METHOD AND DEVICE FOR PRODUCING PLASTIC THREADS | |
| JP3784876B2 (en) | Rear surface treatment method and rear surface treatment equipment for aluminum extruded profile | |
| GB2143452A (en) | Manufacturing steel concrete reinforcements on a high speed rod rolling mill | |
| US2365216A (en) | Art of rolling rods | |
| US1469721A (en) | Method of handling hot metal strip and apparatus therefor | |
| DE3808258C2 (en) | ||
| JPS62139827A (en) | Cooler for steel wire bar | |
| CH652628A5 (en) | METHOD AND CONTINUOUS CASTING MACHINE FOR CURVED CONTINUOUS CASTING. | |
| SU1520112A1 (en) | Method of processing stainless maraging steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NAL | Patent in force |
Ref document number: 8601405-7 Format of ref document f/p: F |
|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8601405-7 Format of ref document f/p: F |