SE466943B - PROCEDURE AND DEVICE FOR CLEANING A PROCESS GAS - Google Patents

PROCEDURE AND DEVICE FOR CLEANING A PROCESS GAS

Info

Publication number
SE466943B
SE466943B SE8904106A SE8904106A SE466943B SE 466943 B SE466943 B SE 466943B SE 8904106 A SE8904106 A SE 8904106A SE 8904106 A SE8904106 A SE 8904106A SE 466943 B SE466943 B SE 466943B
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
carrier gas
range
absorbent
particles
gas
Prior art date
Application number
SE8904106A
Other languages
Swedish (sv)
Other versions
SE8904106D0 (en
SE8904106L (en
Inventor
N Bringfors
Original Assignee
Flaekt Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Publication of SE8904106D0 publication Critical patent/SE8904106D0/en
Priority to SE8904106A priority Critical patent/SE466943B/en
Application filed by Flaekt Ab filed Critical Flaekt Ab
Priority to KR1019920701326A priority patent/KR920703185A/en
Priority to EP91900391A priority patent/EP0502945A1/en
Priority to AU69005/91A priority patent/AU635597B2/en
Priority to CA002070295A priority patent/CA2070295A1/en
Priority to JP3501012A priority patent/JPH05502617A/en
Priority to PCT/SE1990/000766 priority patent/WO1991008042A1/en
Priority to TR90/1135A priority patent/TR25007A/en
Priority to PL28808290A priority patent/PL288082A1/en
Priority to YU230690A priority patent/YU230690A/en
Priority to CN90109921A priority patent/CN1052261A/en
Publication of SE8904106L publication Critical patent/SE8904106L/en
Publication of SE466943B publication Critical patent/SE466943B/en
Priority to FI922591A priority patent/FI922591A0/en

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/48—Sulfur compounds
    • B01D53/50—Sulfur oxides
    • B01D53/508—Sulfur oxides by treating the gases with solids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
    • F23J15/003—Arrangements of devices for treating smoke or fumes for supplying chemicals to fumes, e.g. using injection devices

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)

Description

A. 66 10 15 20 25 30 35 945 och underhàllsproblem. A. 66 10 15 20 25 30 35 945 and maintenance problems.

Vât-torr rökgasrening ger lägre investeringskostnader, men kräver en mer förädlad och därmed dyrare absorbent än de våta rökgastvättarna. För undvikande av fuktutfällning i rökgasreningssystemet tillförs absorbenten, vid de vát-torra metoderna, löst eller suspenderad i en vattenmängd, som är mindre än den mängd som erfordras för att kyla rökgasen till en tempera- tur understigande mättnadstemperaturen. Dä den suspenderade absorbenten måste tillföras till rökgasen i form av fina vattendroppar, för att den bildade föràngningsytan skall bli tillräckligt stor för att säkerställa en fullständig föràngning av den tillförda vattenmängden, kan suspensionen inte göras tjockare än att den kan finfördelas. Den tillförda vätske- mängden och därmed mängden tillförd absorbent begränsas således av rök- gasens värmeinnehåll.Wet-dry flue gas cleaning provides lower investment costs, but requires a more refined and thus more expensive absorbent than the wet flue gas cleaners. To avoid moisture precipitation in the flue gas purification system, the absorbent, in the wet methods, is supplied dissolved or suspended in an amount of water which is less than the amount required to cool the flue gas to a temperature below the saturation temperature. Since the suspended absorbent must be added to the flue gas in the form of fine water droplets, in order for the evaporation surface formed to be large enough to ensure a complete evaporation of the amount of water supplied, the suspension cannot be made thicker than it can be atomized. The amount of liquid added and thus the amount of absorbent added is thus limited by the heat content of the flue gas.

De helt torra metoderna ger den lägsta investeringskostnaden av rök- gasreningssystemen, men kräver oftast en mycket förädlad och därmed dyr absorbent och ger inte möjlighet till höggradig rening. Detta beror främst pá att fastfasreaktioner är långsamma vid de temperaturer som normalt före- kommer efter en koleldad panna.The completely dry methods provide the lowest investment cost of the flue gas purification systems, but usually require a highly refined and thus expensive absorbent and do not provide the opportunity for high-grade purification. This is mainly due to the fact that solid phase reactions are slow at the temperatures that normally occur after a coal-fired boiler.

För att erhålla en höggradig rening med ett enkelt rökgasrenings- system, som inte innefattar medel för framställning, transport eller finfördelning av en i vatten suspenderad absorbent har olika metoder före- slagits som utgör ett mellanting av de torra och våt-torra metoderna.In order to obtain a high-grade purification with a simple flue gas purification system, which does not include means for producing, transporting or atomizing an absorbent suspended in water, various methods have been proposed which constitute an intermediate between the dry and wet-dry methods.

I SE-7908674-0 föreslås exempelvis en separat befuktning av rökgaser- na, innan dessa införs i ett slangfilter, vars slangar belagts med en stoftkaka av kalciumhydroxid. I SE-8504675-3 föreslas istället att befukta absorbenten med vatten, innan den tillförs till rökgasen, varvid mängden vatten inte får vara större än att absorbentens pulverkaraktär bevaras.SE-7908674-0 proposes, for example, a separate humidification of the flue gases, before these are introduced into a hose filter, the hoses of which are coated with a dust cake of calcium hydroxide. In SE-8504675-3 it is instead proposed to moisten the absorbent with water, before it is added to the flue gas, the amount of water not being greater than that the powder character of the absorbent is preserved.

I annat fall kan inte absorbenten matas ut till rökgasen medelst den på ritningen visade matarskruven. Ingen av dessa metoder ger dock en enligt dagens miljökrav tillfredsställande rökgasrening.Otherwise the absorbent cannot be discharged to the flue gas by means of the feed screw shown in the drawing. However, none of these methods provides a flue gas purification that is satisfactory according to current environmental requirements.

REpoeöRELsE FÖR FÖRELIGGANDE UPPFINNING TEKNISKT PROBLEM Det är således ett problem att åstadkomma en tillfredsställande avskilj- ning av rökgasens gasformiga föroreningar, såsom svaveldioxid, utan använd- ning av en i vatten suspenderad absorbent. 10 15 20 25 30 35 466- 945 Ett ändamål med föreliggande uppfinning är därför att åstadkomma ett enkelt förfarande för effektiv avskiljning av gasformiga föroreningar från exempelvis rökgas utan tillförsel av en i vatten suspenderad absorbent till den förorenade gasen. _ Ett annat ändamål med föreliggande uppfinning är att åstadkoma en enkel anordning för genomförande av detta förfarande.TECHNICAL PROBLEM It is thus a problem to achieve a satisfactory separation of the gaseous pollutants of the flue gas, such as sulfur dioxide, without the use of an absorbent suspended in water. An object of the present invention is therefore to provide a simple process for efficient separation of gaseous pollutants from, for example, flue gas without supplying an absorbent suspended in water to the polluted gas. Another object of the present invention is to provide a simple device for carrying out this method.

LÖSNINGEN Enligt föreliggande uppfinning löses ovannämnda problem med att åstadkomma en tillfredsställande avskiljning av gasformiga föroreningar, såsom svavel- dioxid, från en processgas, såsom rökgas, genom att på i och för sig känt sätt en med de gasformiga föroreningarna reaktiv, partikelformig absorbent, såsom kalk, dispergeras i en bärgas, såsom luft, och vidare att bärgasen och de däri dispergerade absorbentpartiklarna accelereras och därefter med hög hastighet bringas i kontakt med ett trycksatt vätskeflöde, såsom vatten, som finfördelas på partiklarnas yta, innan de bringas i kontakt med gasen för omvandling av dess föroreningar till avskiljbara, partikel- formiga föroreningar.THE SOLUTION According to the present invention, the above-mentioned problem of achieving a satisfactory separation of gaseous pollutants, such as sulfur dioxide, from a process gas, such as flue gas, is solved by, in a manner known per se, a particulate absorbent reactive with the gaseous pollutants, such as lime. , dispersed in a carrier gas, such as air, and further that the carrier gas and the absorbent particles dispersed therein are accelerated and then contacted at high speed with a pressurized liquid stream, such as water, which is atomized on the surface of the particles, before being brought into contact with the gas for conversion. of its pollutants to separable, particulate pollutants.

På grund av att bärgasen och de däri dispergerade partiklarna accele- reras till en hög hastighet, innan de bringas i kontakt med ett trycksatt vätskeflöde, erhålls ett mycket finfördelat vätskeflöde på partiklarnas yta. Den absorbent som bringas i kontakt med rökgaserna utgörs således av fina, befuktade partiklar, som har en hög reaktionsförmåga och snabbt reagerar med gasens gasformiga partiklar och genom en absorptionsprocess omvandlar dessa till avskiljbara, partikelformiga föroreningar.Due to the fact that the carrier gas and the particles dispersed therein are accelerated to a high speed, before they are brought into contact with a pressurized liquid flow, a very finely divided liquid flow is obtained on the surface of the particles. The absorbent which is brought into contact with the flue gases thus consists of fine, moistened particles which have a high reactivity and react rapidly with the gaseous particles of the gas and by an absorption process convert these into separable, particulate pollutants.

Bärgasen och de däri dispergerade, befuktade partiklarna retarderas företrädesvis innan de tillförs till processgasen.The carrier gas and the wetted particles dispersed therein are preferably retarded before being supplied to the process gas.

Vätskeflödet tillförs företrädesvis i sådan mängd till bärgasen att massförhållandet mellan den tillförda vätskan och de i bärgasen disperge- rade absorbentpartiklarna ligger i intervallet 0,1 - 10, särskilt ca 0,5.The liquid flow is preferably supplied to the carrier gas in such an amount that the mass ratio between the supplied liquid and the absorbent particles dispersed in the carrier gas is in the range 0.1 to 10, in particular about 0.5.

För att åstadkomma en avskiljning av gasens gasformiga föroreningar enligt det ovan angivna förfarandet anordnas i anslutning till ett utrymme för bringande en gasformiga föroreningar innehållande processgas, såsom rökgas, i kontakt med en med de gasformiga föroreningarna reaktiv, partikelformig absorbent, såsom kalk, ett medel för dispergering av absor- bentens partiklar i en bärgas, såsom luft. Detta medel står i förbindelse med minst en, i utrymmet placerad venturianordning med minst en insugnings- 466 943 10 15 20 25 30 35 4 öppning för tillförsel av ett trycksatt vätskeflöde, såsom vatten, till bärgasen och de däri dispergerade partiklarna.In order to effect a separation of the gaseous pollutants of the gas according to the above-mentioned process, a gas-containing particulate absorbent reactive with the gaseous pollutants reactive with the gaseous pollutants, such as lime, is arranged in connection with a space for bringing a gaseous pollutant dispersion of the absorber particles in a carrier gas, such as air. This means communicates with at least one venturi device located in the space with at least one intake orifice for supplying a pressurized liquid stream, such as water, to the carrier gas and the particles dispersed therein.

Venturianordningen har företrädesvis en konvergent inloppsdel för accelerering av bärgasen och de däri dispergerade partiklarna, en hals med konstant tvärsnittsarea samt en divergent utloppsdel för retardering av bärgasen och de däri dispergerade, befuktade partiklarna. venturianordningens insugningsöppning är företrädesvis anordnad i dess hals, särskilt omedelbart uppströms dess divergenta utloppsdel, eller i dess konvergenta inloppsdel.The venturi device preferably has a convergent inlet part for accelerating the carrier gas and the particles dispersed therein, a neck with a constant cross-sectional area and a divergent outlet part for retarding the carrier gas and the humidified particles dispersed therein. the intake opening of the venturi device is preferably arranged in its neck, in particular immediately upstream of its divergent outlet part, or in its convergent inlet part.

Venturianordningen har företrädesvis ett cirkulärt tvärsnitt och insugningsöppningar, som är symmetriskt anordnade i halsens inneryta i ett plan vinkelrätt mot venturianordningens symmetriaxel.The venturi device preferably has a circular cross-section and suction openings which are symmetrically arranged in the inner surface of the neck in a plane perpendicular to the axis of symmetry of the venturi device.

Varje insugningsöppning bildar företrädesvis mynning till en insug- ningskanal, vars centrumlinje bildar en vinkel, som ligger i intervallet 10°- 80°, särskilt 45°, med venturianordningens symmetriaxel. venturianordningens konvergenta inloppsdel har företrädesvis vid sin uppströms-ände en diameter som ligger i intervallet 40 - 120 mm, särskilt 80 mm, medan dess hals företrädesvis har en diameter som ligger i inter- vallet 20 - 60 mm, särskilt 40 mm och dess divergenta utloppsdel vid sin nedströms-ände företrädesvis har en diameter som ligger i intervallet 30 - 80 mm, särskilt 50 mm. venturianordningens konvergenta inloppsdel har företrädesvis en längd som ligger i intervallet 40 - 90 mm, särskilt 60 mm, medan dess hals före- trädesvis har en längd som ligger i intervallet 20 - 40 mm, särskilt 30 mm, och dess divergenta utloppsdel företrädesvis har en längd som ligger i intervallet 20 - 80 mm, särskilt 30 mm.Each intake opening preferably forms the mouth of an intake duct, the center line of which forms an angle which is in the range 10 ° - 80 °, in particular 45 °, with the axis of symmetry of the venturi device. the convergent inlet part of the venturi device preferably has at its upstream end a diameter which is in the range 40 - 120 mm, in particular 80 mm, while its neck preferably has a diameter which is in the range 20 - 60 mm, in particular 40 mm and its divergent outlet part at its downstream end preferably has a diameter in the range of 30 - 80 mm, especially 50 mm. the convergent inlet part of the venturi device preferably has a length which is in the range 40 - 90 mm, in particular 60 mm, while its neck preferably has a length which is in the range 20 - 40 mm, in particular 30 mm, and its divergent outlet part preferably has a length which is in the range 20 - 80 mm, especially 30 mm.

BESKRIVNING Av FöREsLAGEN uTFöRmesFoRM Uppfinningen skall beskrivas närmare i det följande under hänvisning till bifogade ritningar.DESCRIPTION OF THE PROPOSED EMBODIMENT The invention will be described in more detail below with reference to the accompanying drawings.

Fig 1 visar schematiskt en anläggning för rening av rökgaser från en koleldad panncentral, vilken anläggning innefattar en anordning enligt föreliggande uppfinning.Fig. 1 schematically shows a plant for purifying flue gases from a coal-fired boiler plant, which plant comprises a device according to the present invention.

Fig 2 visar en detaljvy av en del av anordningen enligt fig 1.Fig. 2 shows a detail view of a part of the device according to Fig. 1.

Den rökgas som bildas vid förbränning av kol i den i fig 1 visade panncentralen 1 leds till en luftförvärmare 2. Denna är anordnad att över- föra värme fran den varma rökgasen till förbränningsluft, som via en kanal 10 15 20 25 30 35 5 466-943 2a matas till panncentralen medelst en fläkt 3.The flue gas formed during the combustion of coal in the boiler plant 1 shown in Fig. 1 is led to an air preheater 2. This is arranged to transfer heat from the hot flue gas to the combustion air, which via a duct 10 15 20 25 30 35 5 466- 943 2a is fed to the boiler plant by means of a fan 3.

Rökgasen leds sedan, utan föregående avskiljning av dess flygaska, via en kanal 4 till en långsträckt rörreaktor 5, där den blandas med en med rökgasens gasformiga föroreningar reaktiv absorbent. Denna tillförs till reaktorn via en i reaktorns nedre del placerad venturianordning 6, se fig 2, i form av fina, befuktade partiklar. Framställningen av dessa partiklar kommer att beskrivas närmare längre fram i beskrivningen.The flue gas is then led, without prior separation of its fly ash, via a channel 4 to an elongate tubular reactor 5, where it is mixed with an absorbent reactive with the gaseous pollutants of the flue gas. This is supplied to the reactor via a venturi device 6 located in the lower part of the reactor, see Fig. 2, in the form of fine, moistened particles. The preparation of these particles will be described in more detail later in the description.

I rörreaktorn 5 blandas absorbentpartiklarna effektivt med rökgasen, varvid den med partiklarna tillförda fuktmängden förângas under kontakten med rökgasen samtidigt som rökgasens gasformiga föroreningar, såsom svavel- dioxid, reagerar med partiklarna och omvandlas till partikelformiga föroreningar. Den tillförda fuktmängden är så vald i förhållande till rök- gasens temperatur att rökgasen inte kyls till en temperatur understigande mättnadstemperaturen för undvikande av fuktutfällning.In the tubular reactor 5, the absorbent particles are efficiently mixed with the flue gas, whereby the amount of moisture supplied with the particles is evaporated during the contact with the flue gas at the same time as the gaseous pollutants of the flue gas, such as sulfur dioxide, react with the particles and convert to particulate pollutants. The amount of moisture added is so chosen in relation to the temperature of the flue gas that the flue gas is not cooled to a temperature below the saturation temperature to avoid moisture precipitation.

Då rörreaktorn 5 har ungefär samma tvärsnittsyta som kanalen 4 sjunker rökgasens hastighet inte nämnvärt när den leds in i rörreaktorn.Since the tubular reactor 5 has approximately the same cross-sectional area as the duct 4, the speed of the flue gas does not decrease appreciably when it is led into the tubular reactor.

Rökgasens hastighet förblir således tillräckligt stor för att även med- bringa de tyngre partiklarna av de vid reaktionen bildade partikelformiga föroreningarna, oreagerade absorbentpartiklarna samt rökgasens flygaska till en nedströms rörreaktorn placerad elektrostatisk stoftavskiljare 7.The flue gas velocity thus remains high enough to also entrain the heavier particles of the particulate pollutants formed during the reaction, the unreacted absorbent particles and the flue gas of the flue gas to an electrostatic precipitator 7 located downstream of the tubular reactor.

Häri avskiljs rökgasens partiklar, varefter den från partikel- och gas- formiga föroreningar renade rökgasen via en kanal 8 leds till en rökgas- fläkt 9. Denna matar via en kanal 10 den renade rökgasen till en skorsten 11 för utsläpp i atmosfären.Here the particles of the flue gas are separated, after which the flue gas purified from particulate and gaseous pollutants is led via a channel 8 to a flue gas fan 9. This feeds the purified flue gas via a channel 10 to a chimney 11 for emissions into the atmosphere.

De partiklar som avskiljs i stoftavskiljaren 7 uppsamlas i tre, i dennas botten utformade stoftfickor 12, 13 och 14. De partiklar som upp- samlas i den första stoftfickan 12, ca 90 8 av den totala stoftmängden, förs via en ledning 15 till en återcirkulationssilo 16. De partiklar som uppsamlas i fickorna 13 och 14 förs istället via en ledning 17 till en icke visad lagringsilo.The particles separated in the dust collector 7 are collected in three dust pockets 12, 13 and 14 formed at the bottom thereof. The particles collected in the first dust pocket 12, about 90 8 of the total amount of dust, are passed via a line 15 to a recirculation silo. 16. The particles collected in the pockets 13 and 14 are instead conveyed via a line 17 to a storage silo (not shown).

De avskilda partiklar som lagras i återcirkulationssilon 16 blandas med torra, färska absorbentpartiklar, företrädesvis kalciumhydroxid, som är lagrade i en silo 18, i en ledning 19. Hur stor mängd färsk absorbent som tillförs från silon 18 till ledningen 19 bestäms på konventionellt sätt av den restemission som uppmäts i kanalen 8 efter stoftavskiljaren.The separated particles stored in the recirculation silo 16 are mixed with dry, fresh absorbent particles, preferably calcium hydroxide, stored in a silo 18, in a line 19. The amount of fresh absorbent supplied from the silo 18 to the line 19 is determined in a conventional manner by the residual emission measured in channel 8 after the dust collector.

Hur stor mängd återcirkulerat absorptionsmaterial som tillförs till ledningen 19 bestäms i beroende av mängden tillfört färskt absorptions- material, så att det vid en viss last tillförs en konstant mängd absorp- 466 943 10 15 20 25 30 35 tionsmaterial till rörreaktorn 5.The amount of recycled absorbent material supplied to line 19 is determined depending on the amount of fresh absorbent material supplied, so that at a certain load a constant amount of absorbent material is supplied to the tubular reactor 5.

En fläkt eller kompressor 20 tillför färsk luft till ledningen 19 med ett sådant tryck, ca 0,5 bar, att luften förmår att blanda de färska absor- bentpartiklarna med de återcirkulerade partiklarna samt tillföra dessa i dispergerad form till venturianordningen 6, som är anordnad i ledningens 19 övre ände.A fan or compressor 20 supplies fresh air to the line 19 at such a pressure, about 0.5 bar, that the air is able to mix the fresh absorber particles with the recirculated particles and supply them in dispersed form to the venturi device 6, which is arranged in the upper end of the line 19.

Som framgår av fig 2 utgörs venturianordningen 6 av tvâ delar 21 och 22, som är förbundna med varandra medelst en mutter 23. Den första delen 21, som är fast monterad i ledningens 19 övre ände, har en konvergent del 21a med en längd pá ca 60 mm och en diameter på ca 80 mm vid sin uppströms- ände samt en halsdel 21b med en konstant diameter på ca 40 mm. Delen 22 har också en halsdel 22a, som tillsammans med halsdelen 21b bildar en hals med en total längd på ca 30 mm, samt en divergent del 22b med en längd på ca 30 mm och en diameter på ca 50 mm vid sin nedströms-ände. Halsdelen 22a är försedd med ett runtomgâende hålrum 24, i vilket en vattenledning 25 mynnar. Hålrummet 24 står i förbindelse med venturianordningens inre medelst fyra insugningskanaler 26, vars insugningsöppningar 27 är sym- metriskt anordnade i halsens inneryta omedelbart uppströms venturianord- ningens divergenta del 22b.As can be seen from Fig. 2, the venturi device 6 consists of two parts 21 and 22, which are connected to each other by means of a nut 23. The first part 21, which is fixedly mounted in the upper end of the line 19, has a convergent part 21a with a length of approx. 60 mm and a diameter of about 80 mm at its upstream end and a neck portion 21b with a constant diameter of about 40 mm. The part 22 also has a neck part 22a, which together with the neck part 21b forms a neck with a total length of about 30 mm, and a divergent part 22b with a length of about 30 mm and a diameter of about 50 mm at its downstream end. The neck portion 22a is provided with a circumferential cavity 24, into which a water pipe 25 opens. The cavity 24 communicates with the interior of the venturi device by means of four intake channels 26, the intake openings 27 of which are symmetrically arranged in the inner surface of the neck immediately upstream of the divergent part 22b of the venturi device.

Då luften och de däri dispergerade absorptionspartiklarna inströmmar i venturianordningens konvergenta del 21a accelereras luften och därmed partiklarna till en hastighet i storleksintervallet 70 - 150 m/s, särskilt 100 m/s, innan den inströmmar i halsen 21b och 22a. När luften passerar insugningsöppningarna 26 bringas den i kontakt med ett vattenflöde, som med högt tryck, ca 15 bar, tillförs till venturianordningens inre via ledningen 25, hålrummet 24 och insugningsöppningarna 26. Härigenom åstad- kommes en mycket fin finfördelning av vattenflödet, som fastnar på absor- bentpartiklarnas yta i form av mycket små droppar. Absorbentens pulver- karaktär bevaras således, trots att den nu innehåller så mycket fukt att den erhåller en hög reaktionsförmåga. De befuktade absorbentpartiklarna tillförs sedan via den divergenta delen 22b till rörreaktorn 5, se fig 1.As the air and the absorption particles dispersed therein flow into the convergent part 21a of the venturi device, the air and thus the particles are accelerated to a velocity in the range of 70 - 150 m / s, especially 100 m / s, before it flows into the neck 21b and 22a. When the air passes the suction openings 26, it is brought into contact with a water flow, which with high pressure, about 15 bar, is supplied to the interior of the venturi device via the duct 25, the cavity 24 and the suction openings 26. Thereby a very fine atomization of the water flow is achieved. the surface of the absorbent particles in the form of very small droplets. The powder character of the absorbent is thus preserved, even though it now contains so much moisture that it obtains a high reactivity. The wetted absorbent particles are then supplied via the divergent part 22b to the tubular reactor 5, see Fig. 1.

Tack vare att insugningskanalerna är så upptagna i.halsen att deras centrumlinjer bildar en vinkel pà ca 45° med venturianordningens symmetri- axel, se fig 2, och att deras insugningsöppningar är placerade omedelbart uppströms den divergenta delen 22b förhindras vattenbesprutning av och därigenom stoftuppbyggnad på venturianordningens insida. Stoftuppbyggnad motverkas även av den i absorbenten befintliga flygaskan, som innehåller aluminium- och kiseldioxid, som verkar såsom slipmedel. 10 15 20 25 30 35 466'945 EXEMPEL En rörreaktor med en diameter pá 0,5 m och en längd pà 16 m tillfördes ett rökgasflöde på 4900 Nm3/h med en temperatur pä 166°C, en hastighet pà 11 m/s samt en svaveldioxidkoncentration pä 1020 mg/Nm3. Rökgasens uppe- hàllstid i rörreaktorn var således ca 1,6 s. Den till rörreaktorn till- förda, befuktade absorbenten utgjordes per timme av 7 kg kalciumhydroxid, 483 kg àtercirkulerat stoft och 240 liter vatten, massförhällandet mellan det tillförda vattnet och absorbenten uppgick således till 0,49. Mättnads- temperaturen i rörreaktorn uppgick till 52°C.Due to the fact that the suction ducts are so occupied in the neck that their center lines form an angle of about 45 ° with the axis of symmetry of the venturi device, see Fig. 2, and that their suction openings are located immediately upstream of the divergent part 22b, water spraying is prevented. inside. Dust build-up is also counteracted by the fly ash present in the absorbent, which contains aluminum and silica, which act as abrasives. 10 15 20 25 30 35 466'945 EXAMPLES A tubular reactor with a diameter of 0.5 m and a length of 16 m was supplied with a flue gas flow of 4900 Nm3 / h with a temperature of 166 ° C, a speed of 11 m / s and a sulfur dioxide concentration of 1020 mg / Nm3. The residence time of the flue gas in the tubular reactor was thus about 1.6 s. The humidified absorbent fed to the tubular reactor consisted of 7 kg of calcium hydroxide, 483 kg of recycled dust and 240 liters of water per hour, the mass ratio between the supplied water and the absorbent thus 0.49. The saturation temperature in the tubular reactor was 52 ° C.

Nedströms den elektrostatiska stoftavskiljaren uppgick svaveldioxid- koncentrationen till 95 mg/Nm3, medan temperaturen uppgick till 75°C. Fukt- halten pà det i stoftavskiljaren avskilda stoftet uppgick till 0,8 vikts- procent. Avskiljningsgraden för svaveldioxid uppgick således till 91 %. I SAMMANFATTNING Uppfinningen är givetvis inte begränsad till det ovan beskrivna utförings- exemplet, utan kan modifieras på olika sätt inom ramen för efterföljande patentkrav. e Exempelvis kan rörreaktorn 5 vara försedd med flera, exempelvis fyra, venturianordningar istället för en enda venturianordning. Dessa bör dock vara anordnade pà samma nivå i reaktorn, så att det inte föreligger någon risk för att de sprutar stoft på varandra.Downstream of the electrostatic precipitator, the sulfur dioxide concentration was 95 mg / Nm3, while the temperature was 75 ° C. The moisture content of the dust separated in the dust collector amounted to 0.8% by weight. The separation rate for sulfur dioxide thus amounted to 91%. SUMMARY The invention is of course not limited to the exemplary embodiment described above, but can be modified in various ways within the scope of the appended claims. For example, the tubular reactor 5 may be provided with several, for example four, venturi devices instead of a single venturi device. However, these should be arranged at the same level in the reactor, so that there is no risk of them spraying dust on each other.

Exempelvis kan reaktorn utgöras av ett större kärl med ett förhållan- de mellan reaktorns höjd/längd och den hydrauliska diametern i storleks- ordningen 2-5 istället för av ett lângsträckt rör med motsvarande för- hållande i storleksordningen 10-40. Venturianordningarna kommer vid denna variant att vara placerade i reaktorns övre del istället för i dess nedre del.For example, the reactor may consist of a larger vessel with a ratio between the height / length of the reactor and the hydraulic diameter in the order of 2-5 instead of an elongated pipe with a corresponding ratio in the order of 10-40. In this variant, the venturi devices will be located in the upper part of the reactor instead of in its lower part.

Exempelvis kan stoftavskiljaren 7 utgöras av ett textilt spärrfilter, såsom ett slangfilter, istället för av en elektrostatisk stoftavskiljare.For example, the dust collector 7 may consist of a textile barrier filter, such as a hose filter, instead of an electrostatic dust collector.

Exempelvis kan den färska absorbenten utgöras av kalciumoxid istället för kalciumhydroxid.For example, the fresh absorbent may be calcium oxide instead of calcium hydroxide.

Exempelvis kan rökgasreningsanläggningen även vara försedd med en uppströms rörreaktorn placerad stoftavskiljare.For example, the flue gas purification plant can also be provided with a dust separator located upstream of the tubular reactor.

Claims (10)

466 945 10 15 20 25 30 35 8 P A T E N T K R A V466 945 10 15 20 25 30 35 8 P A T E N T K R A V 1. Förfarande för rening av en processgas, såsom rökgas, från gasformiga föroreningar, såsom svaveldioxid, varvid gasen bringas i kontakt med en, med de gasformiga föroreningarna reaktiv, partikelformig absorbent, såsom kalk, för omvandling av dessa föroreningar till avskiljbara, partikel- formiga föroreningar, varvid absorbentens partiklar dispergeras i en bär- gas, såsom luft, k ä n n e t e c k n a t av att bärgasen och de däri dispergerade partiklarna accelereras och därefter med hög hastighet bringas i kontakt med ett trycksatt vätskeflöde, såsom vatten, som fin- fördelas på partiklarnas yta, innan de tillförs till processgasen.A process for purifying a process gas, such as flue gas, from gaseous pollutants, such as sulfur dioxide, wherein the gas is brought into contact with a particulate absorbent, such as lime reactive with the gaseous pollutants, for converting these pollutants into separable, particulate matter. impurities, wherein the particles of the absorbent are dispersed in a carrier gas, such as air, characterized in that the carrier gas and the particles dispersed therein are accelerated and then brought into contact at high speed with a pressurized liquid flow, such as water, which is finely divided on the surface of the particles. , before being added to the process gas. 2. Förfarande enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av att bärgasen och de däri dispergerade, befuktade partiklarna retarderas innan de tillförs till processgasen.2. A method according to claim 1, characterized in that the carrier gas and the wetted particles dispersed therein are retarded before they are supplied to the process gas. 3. Förfarande enligt krav 1 eller 2, k ä n n e t e c k n a t av att vätskeflödet tillförs i sådan mängd till bärgasen att massförhàllandet mellan den tillförda vätskan och de i bärgasen dispergerade absorbent- partiklarna ligger i intervallet 0,1 - 10, särskilt ca 0,5.3. A method according to claim 1 or 2, characterized in that the liquid flow is supplied to the carrier gas in such an amount that the mass ratio between the supplied liquid and the absorbent particles dispersed in the carrier gas is in the range 0.1 - 10, in particular about 0.5. 4. Anordning för genomförande av förfarandet enligt krav 1, innefattande ett utrymme (5) för bringande en gasformiga föroreningar innehållande pro- cessgas, såsom rökgas, i kontakt med en med de gasformiga föroreningarna reaktiv, partikelformig absorbent, såsom kalk, för omvandling av dessa föroreningar till avskiljbara, partikelformiga föroreningar och ett medel (20) för dispergering av absorbentens partiklar i en bärgas, såsom luft, k ä n n e t e c k n a d av att medlet står i förbindelse med minst en, i utrymmet (5) placerad venturianordning (6) med en konvergent inloppsdel (2la) för accelerering av bärgasen och de däri dispergerade partiklarna, minst en nedströms inloppsdelen anordnad insugningsöppning (27) för till- försel av ett trycksatt vätskeflöde, såsom vatten, till bärgasen och de däri dispergerade partiklarna samt en utloppsdel (22b) för tillförsel av bärgasen och de däri dispergerade, befuktade partiklarna till utrymmet (5).Apparatus for carrying out the process according to claim 1, comprising a space (5) for bringing a gaseous pollutant containing process gas, such as flue gas, into contact with a particulate absorbent reactive, such as lime, with the gaseous pollutants, for converting them impurities to separable particulate pollutants and a means (20) for dispersing the particles of the absorbent in a carrier gas, such as air, characterized in that the means communicates with at least one venturi device (6) located in the space (5) with a convergent inlet part (2la) for accelerating the carrier gas and the particles dispersed therein, at least one suction opening (27) arranged downstream of the inlet part for supplying a pressurized liquid flow, such as water, to the carrier gas and the particles dispersed therein and an outlet supply (22b) of the carrier gas and the humidified particles dispersed therein to the space (5). 5. Anordning enligt krav 4, k ä n n e t e c k n a d av att venturianord- ningen (6) har en hals (21b, 22a) med konstant tvärsnittsarea samt en di- vergent utloppsdel (22b). 10 15 20 25 466-945 9 , ~Device according to claim 4, characterized in that the venturi device (6) has a neck (21b, 22a) with a constant cross-sectional area and a divergent outlet part (22b). 10 15 20 25 466-945 9, ~ 6. Anordning enligt krav 5, k ä n n e t e c k n a d av att venturianord- ningens (6) insugningsöppning (27) är anordnad i dess hals (2lb, 22a), företrädesvis omedelbart uppströms dess divergenta utloppsdel (22b).Device according to claim 5, characterized in that the suction opening (27) of the venturi device (6) is arranged in its neck (2lb, 22a), preferably immediately upstream of its divergent outlet part (22b). 7. Anordning enligt krav 5 eller 6, k ä n n e t e c k n a d av att ven- turianordningen (6) har ett cirkulärt tvärsnitt och insugningsöppningar (27), som är symmetriskt anordnade i halsens (2lb, 22a) inneryta i ett plan vinkelrätt mot venturianordningens symmetriaxel.Device according to claim 5 or 6, characterized in that the venturi device (6) has a circular cross-section and suction openings (27), which are symmetrically arranged in the inner surface of the neck (2lb, 22a) in a plane perpendicular to the axis of symmetry of the venturi device. 8. Anordning enligt något av krav 4 - 7, k ä n n e t e_c k n a d av att varje insugningsöppning (27) bildar mynning till en insugningskanal (26), vars centrumlinje bildar en vinkel, som ligger i intervallet 10° - 80°, särskilt 45°, med venturianordningens (6) symmetriaxel.Device according to any one of claims 4 - 7, characterized in that each suction opening (27) forms the mouth of an suction duct (26), the center line of which forms an angle which is in the range 10 ° - 80 °, in particular 45 °. °, with the axis of symmetry of the venturi device (6). 9. Anordning enligt krav 7 eller 8, k ä n n e t e c k n a d av att ven- turianordningens (6) konvergenta inloppsdel (2la) vid sin uppströms-ände har en diameter som ligger i intervallet 40 - 120 mm, företrädesvis 80 mm, att dess hals (2lb, 22a) har en diameter som ligger i intervallet 20 - 60 mm, företrädesvis 40 mm, och att dess divergenta utloppsdel (22b) vid sin nedströms-ände har en diameter som ligger i intervallet 30 - 80 mm, före- trädesvis 50 mm.Device according to claim 7 or 8, characterized in that the convergent inlet part (2la) of the vent device (6) has at its upstream end a diameter which is in the range 40 - 120 mm, preferably 80 mm, that its neck ( 2lb, 22a) has a diameter in the range 20 - 60 mm, preferably 40 mm, and that its divergent outlet part (22b) at its downstream end has a diameter in the range 30 - 80 mm, preferably 50 mm . 10. Anordning enligt krav 5 - 9, k ä n n e t e c k n a d av att venturi- anordningens (6) konvergenta inloppsdel har en längd som ligger i inter- vallet 40 - 90 mm, företrädesvis 60 mm, att dess hals (2lb, 22a) har en längd som ligger i intervallet 20 - 40 mm, företrädesvis 30 mm, och att dess divergenta utloppsdel har en längd som ligger i intervallet 20 - 80 mm, företrädesvis 30 mm.Device according to claims 5 - 9, characterized in that the convergent inlet part of the venturi device (6) has a length which is in the range 40 - 90 mm, preferably 60 mm, that its neck (21b, 22a) has a length which is in the range 20 - 40 mm, preferably 30 mm, and that its divergent outlet part has a length which is in the range 20 - 80 mm, preferably 30 mm.
SE8904106A 1989-12-05 1989-12-05 PROCEDURE AND DEVICE FOR CLEANING A PROCESS GAS SE466943B (en)

Priority Applications (12)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE8904106A SE466943B (en) 1989-12-05 1989-12-05 PROCEDURE AND DEVICE FOR CLEANING A PROCESS GAS
KR1019920701326A KR920703185A (en) 1989-12-05 1990-11-23 Flue gas purification device and method
EP91900391A EP0502945A1 (en) 1989-12-05 1990-11-23 Method and apparatus for cleaning flue gas
AU69005/91A AU635597B2 (en) 1989-12-05 1990-11-23 Method and apparatus for cleaning flue gas
CA002070295A CA2070295A1 (en) 1989-12-05 1990-11-23 Method and apparatus for cleaning flue gas
JP3501012A JPH05502617A (en) 1989-12-05 1990-11-23 Combustion gas cleaning method and device
PCT/SE1990/000766 WO1991008042A1 (en) 1989-12-05 1990-11-23 Method and apparatus for cleaning flue gas
TR90/1135A TR25007A (en) 1989-12-05 1990-12-04 METHOD AND EQUIPMENT FOR CLEANING CHIMNEY GASES
PL28808290A PL288082A1 (en) 1989-12-05 1990-12-04 Method of and apparatus for purifying gases, in particular exhaust gases from internal combustion, to remove gaseous pollutants
YU230690A YU230690A (en) 1989-12-05 1990-12-05 FLUE GAS CLEANING PROCEDURE AND DEVICE
CN90109921A CN1052261A (en) 1989-12-05 1990-12-05 The purification method of flue gas and equipment
FI922591A FI922591A0 (en) 1989-12-05 1992-06-04 FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER RENING AV FOERBRAENNINGSGAS.

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE8904106A SE466943B (en) 1989-12-05 1989-12-05 PROCEDURE AND DEVICE FOR CLEANING A PROCESS GAS

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE8904106D0 SE8904106D0 (en) 1989-12-05
SE8904106L SE8904106L (en) 1991-06-06
SE466943B true SE466943B (en) 1992-05-04

Family

ID=20377696

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE8904106A SE466943B (en) 1989-12-05 1989-12-05 PROCEDURE AND DEVICE FOR CLEANING A PROCESS GAS

Country Status (12)

Country Link
EP (1) EP0502945A1 (en)
JP (1) JPH05502617A (en)
KR (1) KR920703185A (en)
CN (1) CN1052261A (en)
AU (1) AU635597B2 (en)
CA (1) CA2070295A1 (en)
FI (1) FI922591A0 (en)
PL (1) PL288082A1 (en)
SE (1) SE466943B (en)
TR (1) TR25007A (en)
WO (1) WO1991008042A1 (en)
YU (1) YU230690A (en)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT404565B (en) * 1997-06-05 1998-12-28 Scheuch Alois Gmbh METHOD FOR PURIFYING POLLUTANT-GASES
SE525344C2 (en) * 2003-06-26 2005-02-08 Alstom Technology Ltd Methods and apparatus for separating sulfur dioxide from a gas
CN100422643C (en) * 2006-06-23 2008-10-01 杭州新世纪能源环保工程股份有限公司 Smoke purifier of domestic refuse incinerator
DE102006060156A1 (en) 2006-12-18 2008-06-19 Evonik Stockhausen Gmbh Water-absorbing polymer structures produced using polymer dispersions

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4206186A (en) * 1975-02-06 1980-06-03 Holter Gesellschaft Fur Patentverwertungsverfahren Mbh Refuse pyrolysis
AT363918B (en) * 1975-05-06 1981-09-10 Hoelter Heinz METHOD AND DEVICE FOR PURIFYING GAS
DE3136914A1 (en) * 1981-09-17 1983-03-31 Hölter, Heinz, Dipl.-Ing., 4390 Gladbeck "Process for the cleaning of flue gas downstream of power stations, producing gypsum at the same time in a dry process"
SE452413B (en) * 1984-12-04 1987-11-30 Flaekt Ab MEDIUM MIXING NOZE, INTENDED TO BE USED IN A CONTACT REACTOR
FI78401B (en) * 1985-04-24 1989-04-28 Tampella Oy Ab FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER ATT BRINGA ROEKGASERNAS GASFORMIGA SVAVELFOERENINGAR SAOSOM SVAVELDIOXID ATT REAGERA TILL FASTA FOERENINGAR SOM SEPARERAS FRAON ROEKGASERNA.
US4795619A (en) * 1987-03-20 1989-01-03 Lerner Bernard J Removal of acid gases in dry scrubbing of hot gases
DE3803652A1 (en) * 1987-10-01 1989-08-10 Hoelter Heinz Use of alkaline porous support materials for dry separation of pollutant gas with increase of moisture

Also Published As

Publication number Publication date
TR25007A (en) 1992-09-01
PL288082A1 (en) 1991-12-02
CN1052261A (en) 1991-06-19
EP0502945A1 (en) 1992-09-16
JPH05502617A (en) 1993-05-13
CA2070295A1 (en) 1991-06-06
FI922591A (en) 1992-06-04
SE8904106D0 (en) 1989-12-05
SE8904106L (en) 1991-06-06
YU230690A (en) 1994-05-10
WO1991008042A1 (en) 1991-06-13
KR920703185A (en) 1992-12-17
FI922591A0 (en) 1992-06-04
AU6900591A (en) 1991-06-26
AU635597B2 (en) 1993-03-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4963329A (en) Gas reacting apparatus and method
US5565180A (en) Method of treating gases
US5192517A (en) Gas reacting method
US4272499A (en) Process and apparatus for the removal of particulate matter and reactive or water soluble gases from carrier gases
JP3881375B2 (en) Flue gas cleaning device
US5413626A (en) Process for the wet cleaning of gases
US4865817A (en) Gas reacting apparatus
US5595713A (en) Hydrogen peroxide for flue gas desulfurization
CZ125595A3 (en) Apparatus for chimney gas desulfurizing by wet way
AU621429B2 (en) Process and apparatus for the dry removal of polluting material from gas streams
SE504440C2 (en) Ways to separate gaseous pollutants from hot process gases
US4324770A (en) Process for dry scrubbing of flue gas
CZ295419B6 (en) Wet scrubbing spray apparatus and method for removing sulfur oxides from combustion effluents
SE462369B (en) PROCEDURES FOR CLEANING OF PROCESS GASES SUCH AS SMOKE GASES
US4446109A (en) System for dry scrubbing of flue gas
SE466943B (en) PROCEDURE AND DEVICE FOR CLEANING A PROCESS GAS
SE452413B (en) MEDIUM MIXING NOZE, INTENDED TO BE USED IN A CONTACT REACTOR
US5362464A (en) Method for removing sulfur oxides
SE465955B (en) PROVIDED TO REDUCE NOZZLE OF THE NOZZLE OR OTHER SUPPLY ORGANIZATIONS BY FINDING A SLURRY OF A PARTICULAR ABSORBENT
CA1289462C (en) Gas reacting apparatus and method
CA2053571C (en) Gas reacting apparatus and method
EP0095459B1 (en) Process and system for dry scrubbing of flue gas
SE500419C2 (en) Nozzle for atomizing a liquid with pressurized gas
AU545580B2 (en) Process and system for dry scrubbing of flue gas
GB2075861A (en) Dry impact capture of aerosol particulates

Legal Events

Date Code Title Description
NAL Patent in force

Ref document number: 8904106-5

Format of ref document f/p: F

NUG Patent has lapsed

Ref document number: 8904106-5

Format of ref document f/p: F