SE463692B - ANTENNA DEVICE WITH REFLECTOR OR LENS CONSISTING OF A FREQUENCY GRATED - Google Patents
ANTENNA DEVICE WITH REFLECTOR OR LENS CONSISTING OF A FREQUENCY GRATEDInfo
- Publication number
- SE463692B SE463692B SE8901789A SE8901789A SE463692B SE 463692 B SE463692 B SE 463692B SE 8901789 A SE8901789 A SE 8901789A SE 8901789 A SE8901789 A SE 8901789A SE 463692 B SE463692 B SE 463692B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- grating
- frequency
- controlled
- quasi
- periodic
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q15/00—Devices for reflection, refraction, diffraction or polarisation of waves radiated from an antenna, e.g. quasi-optical devices
- H01Q15/0006—Devices acting selectively as reflecting surface, as diffracting or as refracting device, e.g. frequency filtering or angular spatial filtering devices
- H01Q15/0013—Devices acting selectively as reflecting surface, as diffracting or as refracting device, e.g. frequency filtering or angular spatial filtering devices said selective devices working as frequency-selective reflecting surfaces, e.g. FSS, dichroic plates, surfaces being partly transmissive and reflective
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q19/00—Combinations of primary active antenna elements and units with secondary devices, e.g. with quasi-optical devices, for giving the antenna a desired directional characteristic
- H01Q19/06—Combinations of primary active antenna elements and units with secondary devices, e.g. with quasi-optical devices, for giving the antenna a desired directional characteristic using refracting or diffracting devices, e.g. lens
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q3/00—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system
- H01Q3/22—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system varying the orientation in accordance with variation of frequency of radiated wave
Landscapes
- Aerials With Secondary Devices (AREA)
Abstract
Description
kallas frekvensstyrda galler eller frekvenssvepande galler (engelska: frequency scanned gratings, blazed gratings). are called frequency scanned gratings (blazed gratings).
Uppfinningens ändamål och viktigaste kännetecken Ändamålet med uppfinningen är att tillhandahålla ett antennsystem, väsentligen utgörande av matarantenn och reflektor eller lins bestående av ett frekvensstyrt galler, där reflektorns eller linsens kröknigsform ej är direkt bestämd av önskade strålningsegenskaper utan kan väljas för att uppnå andra fördelar. Till exempel kan en plan reflektor eller lins väljas vilket ger en konstruktion som är enkel och billig att tillverka och som har en hög antennverkningsgrad. Ytterligare ändamål är applikationer där man önskar antenner vars riktverkan kan frekvensstyras.Object and main features of the invention The object of the invention is to provide an antenna system, essentially constituting a feed antenna and reflector or lens consisting of a frequency controlled grating, where the curvature of the reflector or lens is not directly determined by desired radiation properties but can be selected to achieve other benefits. For example, a flat reflector or lens can be selected, which gives a construction that is simple and inexpensive to manufacture and that has a high antenna efficiency. Additional purposes are applications where you want antennas whose directivity can be frequency controlled.
Problemlösningen kännetecknas av att det frekvensstyrda gallret, som reflekterar eller transmitterar det infallande elektromagnetiska fältet till ett diffrakterat fält utgörande av första ordningens diffrakterade gitter-lob, har ett kvasi-periodiskt gallermönster. Det kvasi-periodiska gallermönstret bestämmer huvudsakligen det av gallret reflekterade eller transmitterade díffrakterade fältets strálningsdiagram och därmed väsentligen bestämmer och formar antennanordningens strålningsdiagram och strálningsegenskaper.The solution to the problem is characterized in that the frequency-controlled grating, which reflects or transmits the incident electromagnetic field to a diffracted field constituting the first-order diffracted grating lobe, has a quasi-periodic grating pattern. The quasi-periodic grating pattern mainly determines the radiation diagram reflected or transmitted by the grating field and thus essentially determines and shapes the radiation diagram and radiation properties of the antenna device.
Kort beskrivning av ritningarna; Uppfinningen kommer i det följande att beskrivas närmare i utföringsexempel under hänvisning till bifogade ritningar.Brief description of the drawings; The invention will be described in more detail below in exemplary embodiments with reference to the accompanying drawings.
Fig. la visar i tvärsnitt ett exempel på ett frekvensstyrt reflektions- galler bestående av elektriskt ledande element.Fig. 1a shows in cross section an example of a frequency-controlled reflection grid consisting of electrically conductive elements.
Fig. lb visar ovanifrån samma exempel på ett frekvensstyrt reflektions- galler som i fig la.Fig. 1b shows from above the same example of a frequency-controlled reflection grating as in fig.
Fig. 2 visar exempel på olika alternativa utförande av de elektriskt ledande elementen.Fig. 2 shows examples of different alternative embodiments of the electrically conductive elements.
Fig.FIG.
Fig.FIG.
Fig.FIG.
Fig.FIG.
Fig.FIG.
Fig.FIG.
Fig. 3a 3b . 4a 4b 5a . 5b . 7a 7b 8a 8b 692 LD -P» cyx (JJ visar i tvärsnitt ett exempel på ett frekvensstyrt reflektions- galler bestående av aperturer i en elektriskt ledande yta. visar ovanifràn samma exempel på ett frekvensstyrt reflektions- galler som i fig 3a. visar i tvärsnitt ett exempel på ett frekvensstyrt reflektions- galler med angivande av koordinatsystem och dimensioner för att beskriva galler periodiciteten. visar ovanifrån samma exempel på ett frekvensstyrt reflektions- galler som i fig 4a. visar från sidan ett utföringsexempel med en matarantenn och en plan reflektor bestående av ett frekvensstyrt reflektionsgaller. visar ovanifràn samma utföringsexempel som i fig 5a. visar ett koordinatsytem. visar i tvärsnitt ett exempel på ett frekvensstyrt transmissionsgaller bestående av elektriskt ledande element i tre lager. visar ovanifrån samma exempel på ett frekvensstyrt transmissionsgaller galler som i fig 7a. visar från sidan ett utföringsexempel med en matarantenn och en plan lins bestående av ett frekvensstyrt transmissionsgaller. visar ovanifrån samma utföringsexempel som i fig 8a.Fig. 3a 3b. 4a 4b 5a. 5b. 7a 7b 8a 8b 692 LD -P »cyx (JJ shows in cross section an example of a frequency controlled reflection grid consisting of apertures in an electrically conductive surface. Shows from above the same example of a frequency controlled reflection grid as in Fig. 3a. Shows in cross section an example of a frequency-controlled reflection grating with indication of coordinate systems and dimensions for describing the grating periodicity, shows from above the same example of a frequency-controlled reflection grating as in Fig. 4a, shows from the side an exemplary embodiment with a feed antenna and a planar reflector consisting of a shows from above the same exemplary embodiment as in Fig. 5a, shows a coordinate system, shows in cross section an example of a frequency-controlled transmission grid consisting of electrically conductive elements in three layers, shows from above the same example of a frequency-controlled transmission grid as shown in Fig. 7a. side an embodiment with a feed antenna and a flat lens consisting of a f sequence controlled transmission grille. shows from above the same exemplary embodiment as in Fig. 8a.
Beskrivning av utföringsexempel: Uppfinningen bygger på så kallade frekvensstyrda galler eller frekvenssvepande galler (eng. frequency scanned gratings, blazed gratings). Dessa galler har egenskapen att vid belysning av ett elektromagnetiskt fält reflektera eller transmittera det infallande fältet till första ordningens diffrakterade gitter-lob (galler-lob).Description of exemplary embodiments: The invention is based on so-called frequency-scanned gratings (blazed gratings). These grids have the property of reflecting or transmitting the incident field to the first-order diffracted grating lobe (grating lobe) when illuminating an electromagnetic field.
Fig l visar ett exempel på ett frekvensstyrt reflektionsgaller bestående av elektriskt ledande element 1 som är etsade i ett periodiskt gallermönster på ett dielektriskt substrat 2 och placerade över ett elektriskt ledande jordplan 3 med stöd av ett dielektriskt distanslager 4. Det periodiska elementet l utgörs i detta fall av enkla dipoler. I au,- 465 692 4 praktiska tillämpningar består ett galler av hundratals eller tusentals element placerade i ett periodiskt gallermönster. Exempel på andra typer av element som kan användas i stället för enkla dipoler visas i fíg 2, och är korsade dipoler 8, ringar 9, tripoler 10, rektanglar ll, Jerusalem kors 12, etc.Fig. 1 shows an example of a frequency-controlled reflection grating consisting of electrically conductive elements 1 which are etched in a periodic grating pattern on a dielectric substrate 2 and placed over an electrically conductive ground plane 3 with the support of a dielectric spacer layer 4. The periodic element 1 is formed in this cases of simple dipoles. In practical applications, a grid consists of hundreds or thousands of elements placed in a periodic grid pattern. Examples of other types of elements that can be used instead of simple dipoles are shown in Fig. 2, and are crossed dipoles 8, rings 9, tripoles 10, rectangles II, Jerusalem cross 12, etc.
Fig 3 visar ett annat exempel på ett frekvensstyrt reflektionsgaller där det periodiska gallermönstret av elektriskt ledande element har ersatts av ett elektriskt ledande plan 13 där ett periodiskt gallermönster av aperturer 14 är utetsat. Det periodiska aperturelementet 14 utgörs här av korsade slitsar. Andra typer av aperturelement är också möjliga och kan vara aperturer med former liknande de i fíg 2.Fig. 3 shows another example of a frequency controlled reflection grating where the periodic grating pattern of electrically conductive elements has been replaced by an electrically conductive plane 13 where a periodic grating pattern of apertures 14 is unpainted. The periodic aperture element 14 here consists of crossed slits. Other types of aperture elements are also possible and may be apertures with shapes similar to those of Fig. 2.
För ett frekvensstyrt reflektionsgaller väljs normalt gallrets periodicitet så att vid belysning av en elektromagnetisk våg 5 fås ett reflekterat sprídet fält där förutom den reflekterade grundvågen 6 också första ordningens diffrakterade våg 7 (första ordningens diffrakterade gitterlob) är utbredande. Den reflekterade grundvàgen 6 har en utbredningsriktning som bestäms enbart av infallsvinklarna för den infallande vågen 5. Däremot för den diffrakterade vågen 7 år reflektionsriktningen beroende av belysningsvinklarna, gallrets periodicitet, och frekvensen.For a frequency-controlled reflection grating, the periodicity of the grating is normally chosen so that when illuminating an electromagnetic wave 5 a reflected scattered field is obtained where in addition to the reflected basic wave 6 also the first order diffracted wave 7 (first order diffracted grating lobe) is propagated. The reflected ground wave 6 has a direction of propagation which is determined only by the angles of incidence of the incident wave 5. In contrast, for the diffracted wave 7 the direction of reflection depends on the illumination angles, the periodicity of the grid, and the frequency.
I en teoretisk betraktelse av ett frekvensstyrt galler kan man anta ett plant och oändligt periodiskt galler som är belyst av en plan elektromagnetisk våg. Förutsättnigen är då att gallrets eventuella krökningsradier och avståndet mellan gallret och den elektromagnetiska källan eller mottagaren är tillräckligt stora i jämförelse med våglängden och periodiciteten. För ett periodiskt reflektionsgaller med en geometri definierad som i fig 4 har vi följande relationer mellan belysnigsvinklarna (0,$) för den infallande vågen 5 och reflektionsvinklarna (0_1,ó_l) för den första ordningens diffrakterade gitter-lob 7: 5 463 692 sin(a2) s1n0_1 cosö_l = s1n0 cosö - Dlsín(a2_al) Å cos(a2) s1n0_l s1nö_l - s1n6 sinö - D1sín(a2_al) där Å är våglängden och D1, D2, al, az, beskriver periodiciteten, se fíg 4. Vinkeln 0 definieras här som vinkeln mellan den infallande vågens utbredningsriktining och z-axeln och vinkeln ö som vinkeln mellan infallsplanet och x-axeln. På samma sätt definieras 0_1 som vinkeln mellan utbredningsriktiningen för den reflekterade diffrakterade vågen 7 och z-axeln och vinkeln ö_1 som vinkeln mellan reflektionsplanet för den diffrakterade vågen 7 och x-axeln. Ovanstående ekvationer ger att för en infallande våg 5 med våglängden A och infallsvinklarna (6,ö) bestäms reflektionsriktiningen (0_1,ó_1) för den diffrakterde gitter-loben 7 av gallrets periodicitet dvs Dl, D2, al och az.In a theoretical consideration of a frequency controlled grating, one can assume a flat and infinitely periodic grating which is illuminated by a flat electromagnetic wave. The condition is then that the possible radii of curvature of the grid and the distance between the grid and the electromagnetic source or receiver are sufficiently large in comparison with the wavelength and the periodicity. For a periodic reflection grating with a geometry defined as in Fig. 4, we have the following relations between the illumination angles (0, $) for the incident wave 5 and the reflection angles (0_1, ó_l) for the first order diffracted lattice lobe 7: 5 463 692 sin ( a2) s1n0_1 cosö_l = s1n0 cosö - Dlsín (a2_al) Å cos (a2) s1n0_l s1nö_l - s1n6 sinö - D1sín (a2_al) where Å is the wavelength and D1, D2, al, az, describe the periodicity, see 0 defines the angle. here as the angle between the direction of propagation of the incident wave and the z-axis and the angle ö as the angle between the plane of incidence and the x-axis. Similarly, 0_1 is defined as the angle between the propagation direction of the reflected diffracted wave 7 and the z-axis and the angle ö_1 as the angle between the reflection plane of the diffracted wave 7 and the x-axis. The above equations give that for an incident wave 5 with the wavelength A and the angles of incidence (6, ö) the reflection direction (0_1, ó_1) for the diffracted grid lobe 7 is determined by the periodicity of the grid, ie D1, D2, a1 and az.
Det är den reflekterade diffrakterade vågen (gitter-loben) 7 som tjänar som det frekvensstyrda fältet genom att gallret konstrueras så att huvuddelen av den infallande effekten sprids till den diffrakterade vågen. Metoder och lösningar för hur galler med denna egenskap skall konstrueras finns beskrivet i; F.S. Johansson, "Periodic arrays of metallic elements as frequency scanning surfaces", Proceedings Fifth Intern. Conf. on Ant. & Prop., York, UK, pp 71-74, mars 1987, och i; F.S.It is the reflected diffracted wave (lattice lobe) 7 that serves as the frequency controlled field by constructing the grid so that the main part of the incident power is spread to the diffracted wave. Methods and solutions for how gratings with this property are to be constructed are described in; F.S. Johansson, "Periodic arrays of metallic elements as frequency scanning surfaces", Proceedings Fifth Intern. Conf. on Ant. & Prop., York, UK, pp 71-74, March 1987, and in; F.S.
Johansson, "Frequency scanned gratings consisting of photo-etched arrays", IEEE Trans. Ant. & Prop., utkommer augusti 1989. Av dessa artiklar framgår det att effektkonvertering till den diffrakterade vågen kan fås med konverteringsförluster på mindre än 1%.Johansson, "Frequency scanned gratings consisting of photo-etched arrays", IEEE Trans. Ant. & Prop., Will be published in August 1989. It appears from these articles that power conversion to the diffracted wave can be obtained with conversion losses of less than 1%.
I föreliggande uppfinning utnyttjas det faktum att för ett frekvensstyrt reflektionsgaller beror reflektionsriktningen för den diffrakterade vågen på periodiciteten. Genom att låta gallret ej vara strikt periodiskt utan ha ett kvasi-periodiskt gallermönster fås en möjlighet att påverka och forma det reflekterade diffrakterade fältets strålningsdiagram. Med en reflektor bestående av ett frekvensstyrt reflektionsgaller som effektivt 463 692 6 konverterar det infallande fältet till det diffrakterade, bestämmer det diffrakterade fältet i stort också strålningsdiagrammet för hela antennsystemet. Med kvasi-periodiskt gallermönster menas att periodiciteten längs gallrets yta varierar långsamt.The present invention utilizes the fact that for a frequency controlled reflection grating, the reflection direction of the diffracted wave depends on the periodicity. By not allowing the grating to be strictly periodic but to have a quasi-periodic grating pattern, an opportunity is obtained to influence and shape the radiation diagram of the reflected diffracted field. With a reflector consisting of a frequency controlled reflection grating which efficiently converts the incident field to the diffracted one, the diffracted field largely also determines the radiation diagram for the entire antenna system. By quasi-periodic grid pattern is meant that the periodicity along the surface of the grid varies slowly.
Fig 5 visar ett utföringsexempel med ett matarhorn 15 som belyser en plan reflektor 16 bestående av ett frekvensstyrt reflektionsgaller av enkla elektriskt ledande dipoler etsade i ett kvasi-periodiskt gallermönster.Fig. 5 shows an embodiment with a feed horn 15 which illuminates a flat reflector 16 consisting of a frequency-controlled reflection grating of simple electrically conductive dipoles etched in a quasi-periodic grating pattern.
Gallret kan exempelvis ha ett utförande som visas i Fig l. Det kvasi- periodiska gallermönstret är här valt så att då matarhornet 15 belyser reflektorn 16 med ett elektromagnetiskt fält vars frekvens är fixerad, fås ett reflekterat diffrakterat fält som huvudsakligen strålar i en och samma riktiníng. Med en effektiv konvertering till det diffrakterade fältet ger i princip reflektorantenn-systemet en antennvinst som är jämförbar med den klassiska parabolantennen. Eftersom reflektionsriktningen för det diffrakterade fältet även beror på frekvensen beror också antennens strålriktning på frekvensen. Detta medför att antennens strålriktning kan frekvensstyras.The grating may, for example, have a design shown in Fig. 1. The quasi-periodic grating pattern is chosen here so that when the feed horn 15 illuminates the reflector 16 with an electromagnetic field whose frequency is fixed, a reflected diffracted field is obtained which radiates substantially in one and the same direction. . With an efficient conversion to the diffracted field, the reflector antenna system basically provides an antenna gain that is comparable to the classic satellite dish. Since the direction of reflection of the diffracted field also depends on the frequency, the beam direction of the antenna also depends on the frequency. This means that the beam direction of the antenna can be frequency controlled.
För utföringsexemplet i Fig 5 är det frekvensstyrda reflektionsgallrets kvasi-periodiska gallermönster bestämt av att varje elektromagnetisk stràle 5 fràn matarantennen 15 som belyser galler-reflektorn l6 reflekteras i diffrakterade strålar 7 som strålar i en och samma riktning. Med koordinatsystem definierade som i Fig 4 och Fig 6 innebär detta att relationerna mellan de lokala belysnings vinklarna (0,ö) på galler-reflektorn och den lokala periodiciteten (Dl, D2, al, az) fås genom att i ekvationerna ovan satta 0_1 - wo och ö_l - l80°, där Wo är den önskade strålriktningen från reflektorns normal (i detta exempel vald till 30°).For the embodiment of Fig. 5, the quasi-periodic grating pattern of the frequency controlled reflection grating is determined by the fact that each electromagnetic beam 5 from the feed antenna 15 illuminating the grating reflector 16 is reflected in diffracted rays 7 radiating in one and the same direction. With coordinate systems defined as in Fig. 4 and Fig. 6, this means that the relationships between the local illumination angles (0, ö) on the grating reflector and the local periodicity (D1, D2, a1, az) are obtained by setting in the equations above 0_1 wo and ö_l - l80 °, where Wo is the desired beam direction from the reflector's normal (in this example selected to 30 °).
I exemplet ovan har gallermönstret valts för att erhålla maximal antennvinst. Andra intressanta alternativ kan vara att välja det kvasi- periodiska gallermönstret så att speciellt formade antenndiagram erhålls.In the example above, the grid pattern has been selected to obtain maximum antenna gain. Other interesting alternatives may be to select the quasi-periodic grating pattern so that specially shaped antenna diagrams are obtained.
Genom att använda ett frekvensstyrt transmissionsgaller kan ett linsantenn-system konstrueras. Fig 7 visar ett exempel på ett 1 463 692 frekvensstyrt transmissíonsgaller bestående av ett periodiskt gallermönster av elektriskt ledande element l i tre lager separerade av dielektriska substrat 2. Det periodiska elementet l utgörs här av enkla dipoler.By using a frequency controlled transmission grid, a lens antenna system can be constructed. Fig. 7 shows an example of a frequency-controlled transmission grating consisting of a periodic grating pattern of electrically conductive elements 1 in three layers separated by dielectric substrates 2. The periodic element 1 here consists of simple dipoles.
Principen för ett frekvensstyrt transmissionsgaller är att välja gallrets periodicitet så att vid belysning av en elektromagnetisk våg 5 fås ett spridet fält där förutom grundvågorna 6,17 också första ordningens diffrakterade gittter-lober 7,18 är utbredande. Skillnaden mot reflektionsgallret är att vi nu också har ett transmitterat fält bestående av den transmitterade grundvâgen l7 och den transmitterade diffrakterade gitter-loben 18.The principle of a frequency-controlled transmission grating is to select the periodicity of the grating so that when illuminating an electromagnetic wave 5 a scattered field is obtained where, in addition to the basic waves 6,17, first-order diffracted grating lobes 7,18 are also widespread. The difference from the reflection grating is that we now also have a transmitted field consisting of the transmitted base path 17 and the transmitted diffracted grating lobe 18.
För transmissionsgaller är det normalt den transmitterade diffrakterade gitter-loben 18 som tjänar som det frekvensstyrda fältet genom att konstruera gallret så att huvuddelen av den infallande effekten sprids till denna våg. Metoder och lösningar för hur galler med denna egenskap skall erhållas finns beskrivet i; F.S. Johansson, "Frequency scanned gratings consisting of photo-etched arrays", IEEE Trans. Ant. & Prop., utkommer augusti 1989.For transmission grids, it is normally the transmitted diffracted grating beam 18 that serves as the frequency controlled field by constructing the grating so that the bulk of the incident power is spread to this wave. Methods and solutions for how to obtain grids with this property are described in; F.S. Johansson, "Frequency scanned gratings consisting of photo-etched arrays", IEEE Trans. Ant. & Prop., Published August 1989.
Fig 8 visar ett utföringsexempel med ett matarhorn 15 som belyser en plan lins 19 betáende av ett frekvensstyrt transmissionsgaller av elektriskt ledande dipoler etsade i ett kvasi-periodiskt gallermönster. Gallret kan exempelvis ha ett utförande som visas i Fig 7. Det kvasi-periodiska gallermönstret är valt så att då matarhornet 15 belyser linsen 19 med ett elektromagnetiskt fält vars frekvens är fixerad, fås ett transmitterat diffrakterat fält som huvudsakligen strålar i en och samma riktning.Fig. 8 shows an exemplary embodiment with a feed horn 15 which illuminates a flat lens 19 consisting of a frequency-controlled transmission grating of electrically conductive dipoles etched in a quasi-periodic grating pattern. The grating may, for example, have a design shown in Fig. 7. The quasi-periodic grating pattern is chosen so that when the feed horn 15 illuminates the lens 19 with an electromagnetic field whose frequency is fixed, a transmitted diffracted field is obtained which radiates substantially in one and the same direction.
Eftersom stràlriktnigen för det diffrakterade fältet beror på frekvensen kan som tidigare antennens stràlriktning frekvensstyras.Since the beam direction of the diffracted field depends on the frequency, the beam direction of the antenna can be frequency controlled as before.
Beskrivningarna ovan är gjorda för fallet då antennerna fungerar som sändare. Eftersom reciprocitet gäller är det underförstått att antennerna även kan användas som mottagare. anus 692 ß 463 Uppfinningen är icke begränsad till de visade och beskrivna utföringsformerna utan kan varieras på ett flertal satt inom ramen för efterföljande krav. Det är givetvis tänkbart att låta de frekvensstyrda kvasí-periodiska gallrerna ha element vars dimensioner också varierar längs gallerytan, för att på så sätt erhålla en högre konverteringseffektivitet till det diffrakterade fältet. Det är också v tänkbart att det frekvensstyrda gallret utgörs av en elektriskt ledande yta som är korrugerad i ett kvasi-periodiskt gallermönster eller att gallret utgörs av dielektriska material vars densitet och/eller form varierar kvasi-periodiskt.The descriptions above are made for the case where the antennas act as transmitters. Since reciprocity applies, it is understood that the antennas can also be used as receivers. anus 692 ß 463 The invention is not limited to the embodiments shown and described but can be varied in a plurality set within the scope of the appended claims. It is of course conceivable to let the frequency-controlled quasi-periodic grids have elements whose dimensions also vary along the grid surface, in order thus to obtain a higher conversion efficiency to the diffracted field. It is also conceivable that the frequency controlled grid consists of an electrically conductive surface which is corrugated in a quasi-periodic grating pattern or that the grid consists of dielectric materials whose density and / or shape varies quasi-periodically.
Claims (5)
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE8901789A SE463692B (en) | 1989-05-19 | 1989-05-19 | ANTENNA DEVICE WITH REFLECTOR OR LENS CONSISTING OF A FREQUENCY GRATED |
| CA002058304A CA2058304A1 (en) | 1989-05-19 | 1990-05-10 | Antenna apparatus with reflector or lens consisting of a frequency scanned grating |
| AU57225/90A AU5722590A (en) | 1989-05-19 | 1990-05-10 | Antenna apparatus with reflector or lens consisting of a frequency scanned grating |
| PCT/SE1990/000312 WO1990014696A1 (en) | 1989-05-19 | 1990-05-10 | Antenna apparatus with reflector or lens consisting of a frequency scanned grating |
| EP19900908722 EP0472636A1 (en) | 1989-05-19 | 1990-05-10 | Antenna apparatus with reflector or lens consisting of a frequency scanned grating |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE8901789A SE463692B (en) | 1989-05-19 | 1989-05-19 | ANTENNA DEVICE WITH REFLECTOR OR LENS CONSISTING OF A FREQUENCY GRATED |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8901789D0 SE8901789D0 (en) | 1989-05-19 |
| SE8901789L SE8901789L (en) | 1990-11-20 |
| SE463692B true SE463692B (en) | 1991-01-07 |
Family
ID=20375992
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8901789A SE463692B (en) | 1989-05-19 | 1989-05-19 | ANTENNA DEVICE WITH REFLECTOR OR LENS CONSISTING OF A FREQUENCY GRATED |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0472636A1 (en) |
| AU (1) | AU5722590A (en) |
| CA (1) | CA2058304A1 (en) |
| SE (1) | SE463692B (en) |
| WO (1) | WO1990014696A1 (en) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1245423B (en) * | 1991-02-27 | 1994-09-20 | Alenia Aeritalia & Selenia | DICHROIC STRUCTURE DISCRIMINATING IN FREQUENCY WITH VARIABLE BANDWIDTH, AND ITS APPLICATIONS |
| US5554999A (en) * | 1994-02-01 | 1996-09-10 | Spar Aerospace Limited | Collapsible flat antenna reflector |
| GB2390225A (en) * | 2002-06-28 | 2003-12-31 | Picochip Designs Ltd | Radio transceiver antenna arrangement |
| JP6448033B2 (en) * | 2015-06-09 | 2019-01-09 | 日本電信電話株式会社 | Antenna device |
| WO2021186112A1 (en) * | 2020-03-19 | 2021-09-23 | Aalto University Foundation Sr | A hologram element for broadband shaping of electromagnetic waves and a related system |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4684952A (en) * | 1982-09-24 | 1987-08-04 | Ball Corporation | Microstrip reflectarray for satellite communication and radar cross-section enhancement or reduction |
| DE3536348A1 (en) * | 1985-10-11 | 1987-04-16 | Max Planck Gesellschaft | Fresnel zone plate for focusing microwave radiation for a microwave antenna |
| GB8713957D0 (en) * | 1987-06-16 | 1987-07-22 | Wright T M B | Antenna systems |
-
1989
- 1989-05-19 SE SE8901789A patent/SE463692B/en not_active IP Right Cessation
-
1990
- 1990-05-10 EP EP19900908722 patent/EP0472636A1/en not_active Withdrawn
- 1990-05-10 CA CA002058304A patent/CA2058304A1/en not_active Abandoned
- 1990-05-10 WO PCT/SE1990/000312 patent/WO1990014696A1/en not_active Application Discontinuation
- 1990-05-10 AU AU57225/90A patent/AU5722590A/en not_active Abandoned
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU5722590A (en) | 1990-12-18 |
| CA2058304A1 (en) | 1990-11-20 |
| SE8901789D0 (en) | 1989-05-19 |
| WO1990014696A1 (en) | 1990-11-29 |
| SE8901789L (en) | 1990-11-20 |
| EP0472636A1 (en) | 1992-03-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7358913B2 (en) | Multi-beam antenna | |
| Huang et al. | Tri-band frequency selective surface with circular ring elements | |
| US6606077B2 (en) | Multi-beam antenna | |
| CN106532274B (en) | Dual-frequency circularly polarized planar reflective array antenna based on split ring metamaterial unit | |
| US6768468B2 (en) | Reflecting surfaces having geometries independent of geometries of wavefronts reflected therefrom | |
| US20050140559A1 (en) | Hexagonal array structure of dielectric rod to shape flat-topped element pattern | |
| US20080094300A1 (en) | Element Reduction In Phased Arrays With Cladding | |
| Datthanasombat et al. | Layered lens antennas | |
| RU2435263C1 (en) | Dual-band antenna | |
| US3445850A (en) | Dual frequency antenna employing parabolic reflector | |
| SE463692B (en) | ANTENNA DEVICE WITH REFLECTOR OR LENS CONSISTING OF A FREQUENCY GRATED | |
| CN107611602B (en) | Polarization conversion antenna of terahertz wave band | |
| Li et al. | A planar binary structure for realizing frequency controlled beam-steering at 0.2-terahertz band | |
| Li et al. | Achievement of beam steering in terahertz band based on frequency-scanning grating-reflector antenna | |
| RU2099836C1 (en) | Broadband four-beam mirror antenna (options) | |
| Reis et al. | Novel parabolic dish antenna for RADAR applications | |
| Liang et al. | Inequality condition for grating lobes of planar phased array | |
| Maeng et al. | Overview of a miniaturized high-gain reflectarray antenna | |
| Niaz et al. | Performance comparison of different aperture shapes for microstrip reflectarray | |
| Yusoff et al. | Beam scanning folded reflectarray antenna with shifted waveguide positions | |
| Moustafa et al. | EBG antenna performance enhancement using conducting element FSS | |
| Bhaskaran et al. | Design of Ku Band Reflectarray Antenna Using Novel Half Ellipse Elements | |
| WO2006031341A2 (en) | Multi-beam antenna | |
| Tcvetkova et al. | Scanning properties of novel metasurface-based reflector antennas | |
| Khattak et al. | Design of Planar Surface Wave Launcher Based Multi-beam Leaky-Wave Antenna |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8901789-1 Effective date: 19941210 Format of ref document f/p: F |
|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8901789-1 Format of ref document f/p: F |