SE455557B - Externally induced voltages identification in power transmission line - Google Patents

Externally induced voltages identification in power transmission line

Info

Publication number
SE455557B
SE455557B SE8604580A SE8604580A SE455557B SE 455557 B SE455557 B SE 455557B SE 8604580 A SE8604580 A SE 8604580A SE 8604580 A SE8604580 A SE 8604580A SE 455557 B SE455557 B SE 455557B
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
phase
voltages
currents
input
output
Prior art date
Application number
SE8604580A
Other languages
Swedish (sv)
Other versions
SE8604580D0 (en
SE8604580L (en
Inventor
I N Popov
V F Lachugin
Original Assignee
Gni Energetichesky Inst
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Gni Energetichesky Inst filed Critical Gni Energetichesky Inst
Publication of SE8604580D0 publication Critical patent/SE8604580D0/en
Publication of SE8604580L publication Critical patent/SE8604580L/en
Publication of SE455557B publication Critical patent/SE455557B/en

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
    • H02H3/00—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection
    • H02H3/26—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection responsive to difference between voltages or between currents; responsive to phase angle between voltages or between currents
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R19/00—Arrangements for measuring currents or voltages or for indicating presence or sign thereof
    • G01R19/10—Measuring sum, difference or ratio
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R19/00—Arrangements for measuring currents or voltages or for indicating presence or sign thereof
    • G01R19/165—Indicating that current or voltage is either above or below a predetermined value or within or outside a predetermined range of values
    • G01R19/16533—Indicating that current or voltage is either above or below a predetermined value or within or outside a predetermined range of values characterised by the application
    • G01R19/16538—Indicating that current or voltage is either above or below a predetermined value or within or outside a predetermined range of values characterised by the application in AC or DC supplies
    • G01R19/16547—Indicating that current or voltage is either above or below a predetermined value or within or outside a predetermined range of values characterised by the application in AC or DC supplies voltage or current in AC supplies

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
  • Measuring Phase Differences (AREA)
  • Measurement Of Length, Angles, Or The Like Using Electric Or Magnetic Means (AREA)
  • Professional, Industrial, Or Sporting Protective Garments (AREA)
  • Communication Cables (AREA)
  • Testing Of Short-Circuits, Discontinuities, Leakage, Or Incorrect Line Connections (AREA)

Abstract

The externally induced voltage identification measures the amplitude of the sum of the phase voltages or currents and the ampl amplitude of the difference between the iner-phase voltage or currents, and compres the amplitudes thus measured. For the inter-phase voltages or currents the inter-phase voltage or current are taken across one outermost phase and the central phase, and the inter-phase voltage or current across the central phase and the other outermost phase. The externally induced voltages are identified when the amplitude of the sum of the phase voltages or currents is one and a half times to two times greater than the predetermined.

Description

455 557 tuden i kombination av de fasrelaterade värdena motsvarande skillnaderna i linjespänningarna (strömmarna) mellan faserna AB och CA. På ett avstånd av flera hundra kilometer från punkten för utveckling av de externt inducerade spänningarna blir amplituden för summan av fasspänningarna (strömmarna) avsevärt mindre än amplituden för skillnaden i linjespänningarna (ström- marna) mellan faserna AB och CA, så att betingelserna för identifiering av externt inducerade spänningar icke kan upp- fyllas. Det kända förfarandet möjliggör sålunda icke att man kan erhålla verifierbar information beträffande externt indu- cerade spänningar i kraftöverföringsledningar av väsentlig längd. 455 557 tuden in combination of the phase-related values corresponding to the differences in the line voltages (currents) between the phases AB and CA. At a distance of several hundred kilometers from the point of development of the externally induced voltages, the amplitude of the sum of the phase voltages (currents) becomes considerably smaller than the amplitude of the difference in the line voltages (currents) between phases AB and CA, so that the conditions for identifying externally induced voltages cannot be met. The known method thus does not make it possible to obtain verifiable information regarding externally induced voltages in power transmission lines of substantial length.

En anordning är även känd för identifiering av externt inducerade spänningar i kraftöverföringsledningar med horison- tell anordning av fasledarna (se I N Popov "On employment of transition processes and outer monitoring sources for construc- tion of relay protection systems", s 62, fig 8, i "Issues of Optimized Development of Power Systems and New Technical Means for Their Protection", NAUKA Publishers, Moskva, 1970, på rys- ka), vilken anordning omfattar mätomvandlare för fasströmmar och -spänningar, som är installerade i ett kraftöverförings- system, samt en enhet, som är anordnad att jämföra värdet av amplituden för linjespänningarnas (strömmarnas) skillnad mellan faserna AB och AC med värdet av amplituden för summan av fas- spänningarna (strömmarna).A device is also known for identifying externally induced voltages in power transmission lines with horizontal arrangement of the phase conductors (see IN Popov "On employment of transition processes and outer monitoring sources for construction of relay protection systems", p. 62, Fig. 8, in "Issues of Optimized Development of Power Systems and New Technical Means for Their Protection", NAUKA Publishers, Moscow, 1970, in Russian), which device comprises measuring converters for phase currents and voltages, which are installed in a power transmission system, and a unit, which is arranged to compare the value of the amplitude of the difference of the line voltages (currents) between the phases AB and AC with the value of the amplitude of the sum of the phase voltages (currents).

Denna kända anordning saknar likaledes trovärdighet vid identifiering av externt inducerade spänningar i långsträckta ledningar vid spänningar av 330 kV eller högre, varvid de tre faserna är anordnade i samma plan parallellt med markytan, och de yttre faserna är placerade på samma avstånd fràn mittfasen, under det att överföringen sker mellan punkter, som är belägna mer än 100-200 km frán varandra. Såsom har nämnts ovan minskar i ledningar av detta slag amplituden för summan av fasspän- ningarna (strömmarna) vid fortplantningen av externt inducerade spänningar från den punkt, där de utvecklas, med en avsevärt större hastighet än amplituden i kombination av de fasrelatera- de värdena, motsvarande skillnaderna i linjespänningarna 455 557 (strömmarna) mellan faserna AB och CA. Pà ett avstånd av flera hundra kilometer fràn punkten för utveckling av externt indu- cerade spänningar blir amplituden för summan av fasspänningarna (strömmarna) avsevärt mindre än amplituden för skillnaden mellan linjespänningarna (strömmarna) i faserna AB och CA, så att betingelserna för att man skall kunna urskilja mellan ex- ternt inducerade spänningar á ena sidan och kortslutning eller omkopplingar (fasöverbryggning) å andra sidan icke är uppfyll- da. Den kända anordníngen kan därför icke ge sann information beträffande externt inducerade spänningar i kraftöverförings- ledningar med stor längd.This known device likewise lacks credibility in the identification of externally induced voltages in elongate lines at voltages of 330 kV or higher, the three phases being arranged in the same plane parallel to the ground surface, and the outer phases being located at the same distance from the center phase, during the that the transfer takes place between points, which are located more than 100-200 km apart. As mentioned above, in lines of this kind, the amplitude of the sum of the phase voltages (currents) in the propagation of externally induced voltages decreases from the point where they develop, at a considerably higher speed than the amplitude in combination of the phase-related values. corresponding to the differences in the line voltages 455 557 (the currents) between the phases AB and CA. At a distance of several hundred kilometers from the point of development of externally induced voltages, the amplitude of the sum of the phase voltages (currents) becomes considerably smaller than the amplitude of the difference between the line voltages (currents) in phases AB and CA, so that the conditions for be able to distinguish between externally induced voltages on the one hand and short-circuits or switches (phase bridging) on the other hand are not fulfilled. The known device can therefore not provide true information regarding externally induced voltages in power transmission lines of large length.

Föreliggande uppfinning har till ändamål att åstadkomma ett förfarande för att identifiera externt inducerade spän- ningar i en kraftöverföringsledning med horisontella fasledare och att åstadkomma en anordning för utförande av detta för- farande, vilket förfarande och vilken anordning kan möjliggöra ett urskiljande av de fasrelaterade värdena för spänningarna och strömmarna, så att man kan erhålla kvantitativ information beträffande fördelningen av spänningsvärdena bland faserna i det område, där en störning bildas, och att övervaka denna information i en kraftöverföringsledning, så att man kan skilja mellan externt inducerade spänningar i en kraftöverföringsled- ning à ena sidan och kortslutning eller omkopplingar (fasöver- bryggning), som sker direkt'i själva kraftöverföringsledningen, å andra sidan över hela längden av både relativt korta och långa kraftöverföringsledningar, och att man därigenom kan åstadkomma en trovärdig identifiering av externt inducerade spänningar.The object of the present invention is to provide a method for identifying externally induced voltages in a power transmission line with horizontal phase conductors and to provide a device for carrying out this method, which method and which device can enable a distinction of the phase-related values for the voltages and currents, so that quantitative information can be obtained regarding the distribution of the voltage values among the phases in the area where a disturbance is formed, and to monitor this information in a power transmission line, so that a distinction can be made between externally induced voltages in a power transmission line à on the one hand and short-circuits or switches (phase bridging) which take place directly in the power transmission line itself, on the other hand over the entire length of both relatively short and long power transmission lines, and that a credible identification of externally induced voltages can thereby be achieved.

Detta ändamål uppnås medelst ett förfarande för iden- tifiering av externt índucerade spänningar i en kraftöver~ föringsledning med horisontellt anordnade fasledare, vid vilket förfarande man mäter amplituden hos summan av_fe1komponenter av fasspänningarna eller -strömmarna och amplituden hos skill- naden mellan felkomponenter av spänningarna eller strömmarna i faserna och jämför de så mätta amplituderna, vilket förfarande enligt uppfinningen utmärker sig av att såsom spänningar eller strömmar mellan faserna användes skillnaden i spänning eller ström mellan en yttre fas och mittfasen samt mellan spänningen 455 557 eller strömmen i mittfasen och den andra yttre fasen, och att externt inducerade spänningar identifieras, när amplituden för summan av fasspänningarna eller -strömmarna är en och en halv till två gånger större än det förutbestämda spänningsvärde, som motsvarar nivån för asymmetri i spänningen eller strömmen i kraftöverföringsledningen vid dess normala drift, och minst tio gånger större än värdet för amplituden hos skillnaden mellan felkomponenterna av spänningen eller strömmen i en yttre fas och mittfasen och mellan mittfasen och den andra yttre fasen.This object is achieved by a method for identifying externally induced voltages in a power transmission line with horizontally arranged phase conductors, in which method the amplitude of the sum of fault components of the phase voltages or currents and the amplitude of the difference between the fault components or currents are measured. in the phases and compare the amplitudes so measured, which method according to the invention is characterized in that as voltages or currents between the phases the difference in voltage or current between an outer phase and the middle phase and between the voltage 455 557 or the current in the middle phase and the other outer phase is used. and that externally induced voltages are identified when the amplitude of the sum of the phase voltages or currents is one and a half to two times greater than the predetermined voltage value corresponding to the level of asymmetry in the voltage or current in the power transmission line during its normal operation, and at least ten times gives greater than the value of the amplitude of the difference between the fault components of the voltage or current in an outer phase and the middle phase and between the middle phase and the other outer phase.

Det är vidare lämpligt att man mäter amplituden för felkomponenter av spänningen eller strömmen mellan en yttre fas och den andra yttre fasen, att man jämför den så mätta amplituden med amplituden hos skillnaden mellan felkomponenter av spänningen eller strömmen i en yttre fas och mittfasen och mellan mittfasen och den andra yttre fasen och att man iden- tifierar externt inducerade spänningar, när jämförelsen visar, att det förstnämnda värdet är minst två gånger större än det senare värdet.It is further convenient to measure the amplitude of fault components of the voltage or current between one outer phase and the other outer phase, to compare the amplitude so measured with the amplitude of the difference between fault components of the voltage or current in an outer phase and the middle phase and the second external phase and that externally induced voltages are identified, when the comparison shows that the former value is at least twice larger than the latter value.

Detta ändamål uppnås även vid en anordning för genom- förande av förfarandet för identifiering av externt inducerade spänningar i en kraftöverföringsledning med horisontella fas- ledare, vilken anordning innefattar mätomvandlare för fas- spänningarna och -strömmarna, vilka omvadlare är installerade i kraftöverföringsledningen, filter för felkomponenter i fas- strömmarna och -spänningarna, en första adderare, som är elekt- riskt förbunden med mätomvandlarna för fasspänníngarna och -strömmarna, en första helvâgslikriktare med ett ríppelfilter, vars ingång är förbunden med utgången till den första addera- ren, vilken anordning enligt uppfinningen även innefattar två omkopplare, vars ingångar är via filtren för felkomponenter i fasströmmarna och -spänningarna är anslutna till utgångarna till mätomvandlarna för fasströmmarna och -spänningarna, varvid utgångarna i den första omkopplaren är förbundna med ingångarna i den första adderaren, en andra adderare, vars ingångar är förbundna med utgångarna till den andra omkopplaren, en andra helvågslikriktare med ett rippelfilter, vars ingång är förbun- den med utgángen till den andra adderaren, en första jämförel- sekrets vars första ingång är förbunden med utgången i den 455 557 första helvågslikriktaren med rippelfilter och vars andra ingång är förbunden med utgången till den andra helvågslikrik- taren med rippelfilter, en OCH-grind, vars första ingång är elektriskt förbunden med utgången till den första jämförelse- kretsen, ett tröskelelement vars ingång är förbunden med ut- gången till den första helvågslikriktaren med rippelfilter och vars utgång är förbunden med den andra ingången till OCH-grin- den, samt påverkningsorgan, vars ingång är förbunden med ut- gången till OCH-grinden.This object is also achieved in a device for carrying out the method for identifying externally induced voltages in a power transmission line with horizontal phase conductors, which device comprises measuring transducers for the phase voltages and currents, which converters are installed in the power transmission line, filters for fault components in the phase currents and voltages, a first adder, which is electrically connected to the measuring transducers of the phase voltages and currents, a first full-wave rectifier with a ripple filter, the input of which is connected to the output of the first adder, which device according to the invention also comprises two switches, the inputs of which are via the filters for fault components in the phase currents and voltages are connected to the outputs of the measuring converters for the phase currents and voltages, the outputs of the first switch being connected to the inputs of the first adder, a second adder are associated with exit the second switch, a second full-wave rectifier with a ripple filter, the input of which is connected to the output of the second adder, a first comparator circuit whose first input is connected to the output of the 455 557 first full-wave rectifier with ripple filter and whose second input is connected to the output of the second full-wave rectifier with ripple filter, an AND gate, the first input of which is electrically connected to the output of the first comparator circuit, a threshold element whose input is connected to the output of the first full-wave rectifier with ripple filter and whose output is connected to the other entrance to the AND gate, and actuating means, the input of which is connected to the output to the AND gate.

Det är lämpligt, att anordningen även innefattar en tredje omkopplare vars ingångar är förbundna med utgångarna till mätomvandlarna för fasströmmarna och -spänningarna via filtren för felkomponenter i fasströmmarna och -spänningarna, en tredje adderare, vars ingångar är förbundna med utgångarna till den tredje omkopplaren, en tredje helvågslikriktare med ett rippelfilter, vars ingång är förbunden med utgången till en tredje adderare, en andra jämförelsekrets, vars första ingång är förbunden med utgången till den andra helvågslik- _riktaren med rippelfilter och vars andra ingång är förbunden med utgången till den tredje helvågslikriktaren med rippel- filter, samt en ELLER-grind, vars första ingång är förbunden med utgången till den första jämförelsekretsen, medan dess andra ingång är förbunden med utgången till den andra jämförel- sekretsen och dess utgång är förbunden med den första ingången till OCH-grinden.It is suitable that the device also comprises a third switch whose inputs are connected to the outputs of the measuring converters for the phase currents and voltages via the filters for fault components in the phase currents and voltages, a third adder, the inputs of which are connected to the outputs of the third switch, a a third full-wave rectifier with a ripple filter, the input of which is connected to the output of a third adder, a second comparator circuit, the first input of which is connected to the output of the second full-wave rectifier with a ripple filter and the second input of which is connected to the output of the third full-wave rectifier filter, and an OR gate, the first input of which is connected to the output of the first comparator circuit, while its second input is connected to the output of the second comparator circuit and its output is connected to the first input of the AND gate.

Med uppfinningen åstadkommes en ökad pålitlighet i reläskyddet och de automatiska regleranordningarna för kraft- överföringssystem, varigenom systemets abonnenter erhåller en mera pålitlig krafttillförsel.The invention achieves an increased reliability in the relay protection and the automatic control devices for power transmission systems, whereby the subscribers of the system obtain a more reliable power supply.

Uppfinningen beskrives närmare nedan i förening med en anordning, som lämpar sig för genomförande av förfarandet, varvid hänvisas till bifogade ritning, som schematiskt illust- rerar ett funktionsblockschema för en anordning för identi- fiering av externt inducerade spänningar i en kraftöverförings- ledning med horisontella fasledare i enlighet med uppfinningen.The invention is described in more detail below in connection with a device suitable for carrying out the method, reference being made to the accompanying drawing, which schematically illustrates a functional block diagram of a device for identifying externally induced voltages in a power transmission line with horizontal phase conductors. in accordance with the invention.

Förfarandet för identifiering av externt inducerade spänningar i en kraftöverföringsledning med horisontella fas- 455 557 ledare har till syfte att undvika att man frànkopplar en oskadad kraftöverföríngsledníng i. en åskväderssituation eller att man i fall av kortslutning mellan ledningar, som sträcker sig parallellt frànkopplar den oskadade ledningen, när värdena på strömmarna och spänningarna i de enskilda faserna och i kombination av dessa faser kan vara jämförbara till sina abso- luta värden med strömmar och spänningar i en skadad ledning.The method for identifying externally induced voltages in a power transmission line with horizontal phase conductors is intended to avoid disconnecting an undamaged power transmission line in a thunderstorm situation or, in the event of a short circuit between lines extending parallel from the line. , when the values of the currents and voltages in the individual phases and in combination of these phases can be comparable to their absolute values with currents and voltages in a damaged line.

Förfarandet enligt uppfinningen kan vidare användas för en mera noggrann registrering av genom âskväder inducerade över- spänningar i en kraftöverföringsledning eller också för detek- tering av en åskväderssituation, som kännetecknas av ett ökat antal externt inducerade spänningar förorsakade genom blixturladdningar mellan molnen eller mellan molnen och jord eller jordade föremål i närheten av kraftöverföringsledningen (stödlinor, stag etc). Under sådana betingelser kan strömmar och spänningar till följd av kortslutning eller omkopplingar i en kraftöverföringsledning uppträda, som är jämförbara med värdet på fasströmmar och -spänningar till följd av externt inducerade spänningar.The method according to the invention can furthermore be used for a more accurate registration of surge-induced overvoltages in a power transmission line or also for detecting a thunderstorm situation, which is characterized by an increased number of externally induced voltages caused by lightning discharges between the clouds or between the clouds and earth. or grounded objects in the vicinity of the power transmission line (guides, struts, etc.). Under such conditions, currents and voltages due to short circuit or switching in a power transmission line can occur, which are comparable to the value of phase currents and voltages due to externally induced voltages.

Enligt uppfinningen består förfarandet för identi- fiering av externt inducerade spänningar i en kraftöverföríngs- ledning med horisontella fasledare i följande.According to the invention, the method for identifying externally induced voltages in a power transmission line with horizontal phase conductors consists in the following.

Vid uppträdandet if en kraftöverföringsledning av ex- ternt inducerade spänningar, som förorsakas genom att blixtar urladdas till jord, stödlinor eller stag eller genom blixt- urladdningar mellan molnen, liksom även genom kortslutning eller omkoppling (fasöverbryggning), som äger rum mellan paral- lella ledningar, bildas spänningar i kraftöverföringsledningens fasledare, som har samma tecken men olika värden. Respektive spänningsvärden för en av de yttre faserna (A), mittfasen (B) och den andra yttre fasen (C) kan erhållas genom följande uttryck (se "High-Voltage Engineering", av D V Razevig, ENERGIA förlag, Moskva, 1976, s 313, på ryska): I , (1) ;u=30h__I;u o B o C bB = h = h UA 30_b__IO T A C 455 557 där h är den höjd, på vilken ledarna är dragna, Io är amplituden för strömmen i störningskällan och bA, bB och b är respektive avstånd från störningskällan till fasledarna C A, B, C.In the event of a power transmission line of externally induced voltages, which are caused by lightning discharges to ground, guides or struts or by lightning discharges between the clouds, as well as by short circuit or switching (phase bridging), which takes place between parallel lines , voltages are formed in the phase conductor of the power transmission line, which have the same sign but different values. Respective voltage values for one of the external phases (A), the middle phase (B) and the other external phase (C) can be obtained by the following expression (see "High-Voltage Engineering", by DV Razevig, ENERGIA publishing house, Moscow, 1976, p. 313, in Russian): I, (1); u = 30h__I; uo B o C bB = h = h UA 30_b__IO TAC 455 557 where h is the height at which the conductors are drawn, Io is the amplitude of the current in the source of interference and bA, bB and b are the respective distances from the source of interference to the phase conductors CA, B, C.

Amplituden för summan av fasspänningarna (strömmarna) är i detta fall: 1 bA ;L 1 bn U + (2) A + U E+ U C 30 n IQ ( och amplituden för skillnaden mellan spänningen i den ena yttre fasen och mittfasen och spänningen (strömmen) i den andra yttre fasen och mittfasen uppgår till: 30111 (J-Jfl-l) O bA bc ba B ma) UA + UC - 2 U Enligt föreliggande förfarande för identifiering av externt induceråde spänningar i en kraftöverföringsledning med horisontella fasledare mätes amplítuden för summan av fas- spänningarna (strömmarna) och amplituden för skillnaden mellan i en av de yttre faserna och mittfasen spänningen (strömmen) samt i den andra yttre fasen och mittfasen, och de erhållna värdena jämföres, varvid förhållandet mellan amplituderna som jämföres uppgår till: 1 _ , _1_ 1 1 bA+UB+JC = bA + bB + hc 11 __; UA*°c -UB 1 + 1 + 1 br 50 bn (4) Om man tar hänsyn till avståndet "r" mellan de horison- tellt anordnade, närbelägna faserna A och B samt B och C, kan uttrycket (4) omvandlas till ~ ~ . . .- Ûàss 557 8. '1 + '1 + '1 | EA bA-fr bA+2r 2 2 ! q 1 2 = 5bA + 6åbA + 2r = 1+3 bA + bA + bA+2r_ Eš+r 2: I WS) 2 1¿x%%o Externt inducerade spänningar, som förorsakas genom blixturladdningar mellan molnen, liksom mellan moln och jord och sådana spänningar, som äger rum vid kortslutning och om- kopplingar i ledningar, som sträcker sig parallellt med ifråga- varande ledning, bildas på avstånd bAà 3r (se “High-Voltage Engineering" av D V Razevig, ENERGIA förlag, Moskva, 1976, s 313, på ryska). hüörnan bA = 3r i (5) ser man, att med sådana externt inducerade spänningar uppgår förhållandet mellan amplituden för summan av fasspänningarna (strömmarna) och amplituden för skillnaden mellan spänningen (strömmen) i en av de yttersta faserna och mittfasen samt mellan mittfasen och den andra yttre fasen, till mer än 23:1. _ Med externt inducerade spänningar, som förorsakas genom blixturladdningar i stag och stödlinor till själva ledningen ger tillgängliga beräkningar (se "High-Voltage Engineering" av D V Razevig, ENERGIA förlag, Moskva, s 317-323, pà ryska) vid handen, att amplituden för-summan av fasspänningarna (strömmar- na) är minst tio gånger så stor som amplituden för skillnaden mellan spänningen (strömmen) i en av de yttre faserna och mitt- fasen samt mellan mittfasen och den andra yttre fasen. Vid kortslutning eller omkoppling (fasöverbryggning) i en yttre fas, t ex fasen A. med bA=0 reduceras uttrycket (5) till: 3bA2 + 6r bh + 2 r2 21,2 zra ' (e) 455 557 Vid kortslutning eller omkoppling i mittfasen B med bB=0 blir uttrycket (5): 1 + 1 + 1 UA +UB+UC _ 5B+r 'FB 5B+r g bB+bB+r+bB _ 3bB+r U-l» -2 ' 1 1 _ L 2b"B_FT-2 B- r ' -2r A C B BB+r 'EB-rr b hi I samtliga fall av kortslutning mellan faserna uppgår amplituden för summan av fasspänningarna (strömmarna) till noll. Vid kortslutning mellan den yttersta fasen A och mitt- fasen B, liksom även vid kortslutning av alla tre faserna är amplituden för skillnaden mellan spänningen (strömmen) mellan en av de yttersta faserna och mittfasen och spänningen (ström- men) mellan mittfasen och den andra yttersta fasen skild från noll, så att det förhållande som erhålles vid jämförelse av de bägge amplituderna blir lika med noll. Vid kortslutning av tvà faser till jord sammanfaller dessa amplituder. Man inser sålunda, att i alla ovan nämnda fall av kortslutning kommer förhållandet mellan amplituden för summan av fasspänningarna (strömmarna) och amplituden för skillnaden mellan spänningen (strömmen) i en av de yttersta faserna och mittfasen samt spänningen (strömmen) mellan mittfasen och den andra yttre fasen icke att överstiga 1ï1 i någon väsentlig grad, under det att vid externt inducerade spänningar detta förhållande uppgår till minst )0:1, vilket säkrar trovärdigheten vid identi- fieringen av externt inducerade spänningar både i relativt korta och långa kraftöverföringsledningar med horisontell (plan) anordning av fasledarna.The amplitude of the sum of the phase voltages (currents) in this case is: 1 bA; L 1 bn U + (2) A + U E + UC 30 n IQ (and the amplitude of the difference between the voltage in one outer phase and the middle phase and the voltage (current) ) in the second outer phase and the middle phase amounts to: 30111 (J-Jfl-1) 0 bA bc ba B ma) UA + UC - 2 U According to the present method for identifying externally induced voltages in a power transmission line with horizontal phase conductors, the amplitude of the sum of the phase voltages (currents) and the amplitude of the difference between in one of the outer phases and the middle phase the voltage (current) and in the other outer phase and the middle phase, and the values obtained are compared, the ratio between the amplitudes being compared being: 1 _, _1_ 1 1 bA + UB + JC = bA + bB + hc 11 __; UA * ° c -UB 1 + 1 + 1 br 50 bn (4) Taking into account the distance "r" between the horizontally arranged, adjacent phases A and B and B and C, the expression (4) can be converted to ~ ~. . .- Us 557 8. '1 +' 1 + '1 | EA bA-fr bA + 2r 2 2! q 1 2 = 5bA + 6åbA + 2r = 1 + 3 bA + bA + bA + 2r_ Eš + r 2: I WS) 2 1¿x %% o Externally induced voltages, which are caused by lightning discharges between the clouds, as well as between clouds and earth and such voltages, which occur in the event of a short circuit and switching in wires, which extend parallel to the wire in question, are formed at a distance of bAà 3r (see "High-Voltage Engineering" by DV Razevig, ENERGIA publishing house, Moscow, 1976 , p. 313, in Russian). The angle bA = 3r in (5) shows that with such externally induced voltages the ratio between the amplitude of the sum of the phase voltages (currents) and the amplitude of the difference between the voltage (current) in one of the outermost phases and the middle phase and between the middle phase and the second outer phase, to more than 23: 1. With externally induced voltages, which are caused by lightning discharges in struts and guides to the line itself, provide available calculations (see "High-Voltage Engineering" by DV Razevig , ENERGIA publishing house, Moscow, pp. 317-323, in Russian) at hand, that the amplitude for the sum of the phase voltages (currents) is at least ten times as large as the amplitude for the difference between the voltage (current) in one of the outer phases and the middle phase and between the middle phase and the other outer phase phase. In the event of a short circuit or switching (phase bridging) in an external phase, eg phase A. with bA = 0, the expression (5) is reduced to: 3bA2 + 6r bra + 2 r2 21.2 zra '(e) 455 557 In the event of a short circuit or switching in the middle phase B with bB = 0 becomes the expression (5): 1 + 1 + 1 UA + UB + UC _ 5B + r 'FB 5B + rg bB + bB + r + bB _ 3bB + r Ul »-2' 1 1 _ L 2b "B_FT-2 B- r '-2r ACB BB + r' EB-rr b hi In all cases of short circuit between the phases, the amplitude of the sum of the phase voltages (currents) is zero. In the event of a short circuit between the outermost phase A and the middle phase B, as well as when shorting all three phases, the amplitude of the difference between the voltage (current) between one of the outermost phases and the middle phase and the voltage (current) between the middle phase and the other outermost phase is non-zero, so that The ratio obtained when comparing the two amplitudes becomes equal to zero. In the event of a short circuit of two phases to earth, these amplitudes coincide. ll of short circuit, the ratio between the amplitude of the sum of the phase voltages (currents) and the amplitude of the difference between the voltage (current) in one of the outermost phases and the middle phase and the voltage (current) between the middle phase and the other outer phase will not exceed 1ï1 in any significant degree, while at externally induced voltages this ratio amounts to at least) 0: 1, which ensures the credibility in the identification of externally induced voltages in both relatively short and long power transmission lines with horizontal (planar) arrangement of the phase conductors.

Vid kortslutning mellan de yttersta faserna. A och C kommer både amplituden för summan av fasspänningarna (strömmar- na) och amplituden för skillnaden mellan spänningen (strömmen) i en av de yttersta faserna och mittfasen samt spänningen mel- lan mittfasen och den andra yttersta fasen att bli lika med noll, varigenom förhållandet mellan dessa tvâ amplituder kan bli oändligt. För att trovärdigheten i skillnaden mellan denna typ av kortslutning och externt inducerade spänningar skall S IIo,5 (7, 455 557 10 ökas, jämföres lämpligen amplituden för summan av fasspännin- garna (strömmarna) med ett förutbestämt spänningsvärde (ström- värde), sonn representerar symmetrinivàn för spänningen eller strömmen i. kraftöverföringsledningen vid dess normala drift.In the event of a short circuit between the outermost phases. A and C, both the amplitude of the sum of the phase voltages (currents) and the amplitude of the difference between the voltage (current) in one of the outermost phases and the middle phase and the voltage between the middle phase and the other outermost phase will be equal to zero, whereby the relationship between these two amplitudes can be infinite. In order to increase the credibility of the difference between this type of short circuit and externally induced voltages, S IIo, 5 (7, 455 557 10), the amplitude of the sum of the phase voltages (currents) is suitably compared with a predetermined voltage value (current value), son. represents the level of symmetry of the voltage or current in the power transmission line during its normal operation.

Med kortslutning mellan faserna A och C uppgår amplituden för summan av fasspänningarna (strömmarna) till noll, under det att vid externt inducerade spänningar amplituden för summan av fasspänningarna (strömmarna) antingen sammanfaller med eller överstiger värdet för spänningen (strömmen), för nivån för asymmetri i spänningen (strömmen) i kraftöverföringsledningen vid dess normala drift. Det förhållande, som uttrycker detta överskott och säkrar trovärdigheten i identifieringen av ex- ternt índucerade spänningar, antas vara 1,5:1 till 2:0, såsom är vanligt vid alstring, omvandling och distribution av elekt- risk kraft.With a short circuit between phases A and C, the amplitude of the sum of the phase voltages (currents) amounts to zero, while at externally induced voltages the amplitude of the sum of the phase voltages (currents) either coincides with or exceeds the value of the voltage (current), for the level of asymmetry in the voltage (current) in the power transmission line during its normal operation. The ratio which expresses this excess and ensures the credibility in the identification of externally induced voltages is assumed to be 1.5: 1 to 2: 0, as is usual in the generation, conversion and distribution of electric power.

Genom lämpligt val av kombinationer av de fasrelaterade spänningarna eller strömmarna i form av amplituden för summan av fasspänningarna (strömmarna) och amplituden för skillnaden mellan spänningen i. en av de yttersta faserna och mittfasen samt spänningen (strömmen) mellan mittfasen och den andra yttersta fasen, och genom jämförelse mellan dem och även genom jämförelse av amplituden för summan av fasspänningarna (ström- marna) med den förutbestämda spänningen (strömmen), blir det möjligt att erhålla kvantitativ information angående den fas- visa distributionen av spänningar i krisområden, där olika störningar uppträder (dvs externt inducerade spänningar, kort- slutningar och omkopplingar. Denna information möjliggör att man kan skilja mellan externt inducerade spänningar á ena sidan och kortslutning och omkopplíng, som äger rum direkt i kraftöverföringsledningen å andra sidan, utefter hela längden hos både relativt korta och långa kraftledningar. Sålunda åstadkommes trovärdighet i identifieringen av externt induce- rade spänningar- Denna trovärdighet i identifieringen av externt indu- cerade spänningar i långsträckta kraftöverföringsledningar med horisontell (plan) anordning av fasledarna kan ökas genom mät- ning av amplituden för spänningarna (strömmarna) mellan de 455 557 1l yttersta faserna och jämförelse mellan dessa och amplitud- skillnaden mellan spänningen (strömmen) i en av de yttersta faserna och mittfasen samt spänningen (strömmen) i mittfasen och den andra yttersta fasen.By appropriately selecting combinations of the phase-related voltages or currents in the form of the amplitude of the sum of the phase voltages (currents) and the amplitude of the difference between the voltage in one of the outermost phases and the middle phase and the voltage (current) between the middle phase and the other outermost phase, and by comparing them and also by comparing the amplitude of the sum of the phase voltages (currents) with the predetermined voltage (current), it becomes possible to obtain quantitative information regarding the phase-wise distribution of voltages in crisis areas, where different disturbances occur (ie externally induced voltages, short circuits and switches. This information makes it possible to distinguish between externally induced voltages on the one hand and short circuits and switching, which take place directly in the power transmission line on the other hand, along the entire length of both relatively short and long Thus, credibility in idea is achieved This credibility in the identification of externally induced voltages in elongate power transmission lines with horizontal (planar) arrangement of the phase conductors can be increased by measuring the amplitude of the voltages (currents) between the 455 557 1l outermost phases and comparison between these and the amplitude difference between the voltage (current) in one of the outermost phases and the middle phase and the voltage (current) in the middle phase and the other outermost phase.

Utsträckningen av dessa jämförbara amplituder över kraftöverföringsledningens längd är i huvudsak en och densamma, och förhållandet mellan dessa amplituder kan uttryckas på följande sätt: _%_.-1___ lin UA-UC _ A DC __ nå EA+2r __ U+U-2U Tal 'l -ê-l +1 -2 "' A C B A ?bC DB BA bA+2r bA+r (8) 2r(bA+r) b :--¿-- = + A 2:' r Vid externt inducerade spänningar, förorsakade av _blixturladdningar mellan moln, liksom även mellan moln och jord, och vid kortslutning eller omkoppling, som äger rum i ledningar, som sträcker sig parallellt med ifrågavarande led~ ning med bA?>3r, överstiger förhållandet i ekvationen (8) 4:1.The extent of these comparable amplitudes over the length of the power transmission line is essentially the same, and the ratio between these amplitudes can be expressed as follows: _% _.- 1___ lin UA-UC _ A DC __ reach EA + 2r __ U + U-2U Number 'l -ê-l +1 -2 "' ACBA? BC DB BA bA + 2r bA + r (8) 2r (bA + r) b: - ¿- = + A 2: 'r In externally induced voltages, caused by lightning discharges between clouds, as well as between clouds and earth, and in the case of short circuits or switching, which take place in lines extending parallel to the line in question with bA?> 3r, exceed the ratio in equation (8) 4 : 1.

Vid externt inducerade spänningar, förorsakade genom blixtur- laddningar i stag och stödlinor i själva ledningen överstiger, enligt tillgängliga beräkningsmetoder (se “High-Voltage Engineering", av D V Razevig, ENERGIA förlag, Moskva, 1976, s 317-323, på ryska), amplituden för skillnaden mellan spän- ningarna (strömmarna) i de yttre faserna amplituden för skill- naden mellan spänningen (strömmen) i en av de yttersta faserna och mittfasen samt spänningen (strömmen) mellan mittfasen och den andra yttersta fasen minst två gånger, dvs 2:1. A Vid kortslutning eller omkoppling i själva ledningen, dvs vid den yttersta fasens A med bA=0 reduceras uttrycket (8) till: 455 557 12 UA- UC _ 0 _ Witfävflflr” Vid antingen kortslutning eller omkoppling vid mitt- fasen B i kraftöverföringsledningen med horisontellt anordnade ledare blir UA=UC och uttrycket (8) degenererar till noll.In the case of externally induced voltages, caused by lightning discharges in struts and guides in the line itself, it exceeds, according to available calculation methods (see "High-Voltage Engineering", by DV Razevig, ENERGIA publishing house, Moscow, 1976, pp. 317-323, in Russian) , the amplitude of the difference between the voltages (currents) in the outer phases the amplitude of the difference between the voltage (current) in one of the outermost phases and the middle phase and the voltage (current) between the middle phase and the other outermost phase at least twice, ie. 2: 1. A In the event of a short circuit or switching in the line itself, ie at the outermost phase A with bA = 0, the expression (8) is reduced to: 455 557 12 UA- UC _ 0 _ Witfäv flfl r ”In the event of either a short circuit or switching in the middle phase B in the power transmission line with horizontally arranged conductors becomes UA = UC and the expression (8) degenerates to zero.

Om en kortslutning uppträder mellan de yttersta faser- na, kommer amplituden för skillnaden mellan spänningarna (strömmarna) i de yttersta faserna att vara skild från noll, i motsats till amplituden för skillnaden mellan spänningen (strömmen) i en av de yttersta faserna och mittfasen samt spänningen (strömmen) mellan mittfasen och den andra yttre fasen. I detta fall ger uttrycket (8) ett förhållande över- stigande 10:1.If a short circuit occurs between the outermost phases, the amplitude of the difference between the voltages (currents) in the outermost phases will be non-zero, as opposed to the amplitude of the difference between the voltage (current) in one of the outermost phases and the middle phase and the voltage (current) between the middle phase and the other outer phase. In this case, the expression (8) gives a ratio exceeding 10: 1.

För ökning av trovärdigheten i identifieringen av externt inducerade spänningar, mätes amplituden för summan av fasspänningarna (strömmarna) och jämföres med en förutbestämd spänning (ström). Vid kortslutning mellan faserna blir amplitu- den för summan av fasspänningarna (strömmarna) noll, och genom denna indikering särskiljes denna slags kortslutning från en externt inducerad spänning._ Genom utplockning av lämpliga kombinationer av fas- relaterade värden i form av spänning (ström) mellan en av de yttersta faserna och den andra yttersta fasen samt summan av spänningarna (strömmarna) i de yttersta faserna minus dubbla spänningen (strömmen) i mittfasen och genom jämförelse av dessa värden blir det sålunda möjligt att utöka den tillgängli- ga informationen beträffande fördelníngen av spänningen (ström- men) i ett felområde, där olika störningar uppträder, efter- som i jämförelse med summan av fasspänningarna (strömmarna) skillnaden mellan spänningarna (strömmarna) i de yttersta faserna kännetecknas av en mindre grad av amplituddämpning, allt efter som övervakningspunkten (dvs den punkt från vilken informationen hämtas) blir mer och mer avlägsen från källan för missödet. Én anordning för identifiering av externt inducerade spänningar i en kraftöverföringsledníng 1 med horisontell 455 557 (plan) anordning av fasledarna enligt uppfinningen innefattar mätomvandlare 2 för fasströmmar och mätomvandlare 3 för fas- spänningar, vilka är inkopplade i kraftöverföringsledningen 1, omkopplingsenheter eller omkopplare 4, 5, 6, vars respektive ingångar a1, b1, c1 är elektriskt förbundna med respektive ut~ gångar i mätomvandlaren 2 för fasströmmarna, och vars ingångar az, bz, c2 är förbundna med respektive utgångar i mätomvandla- ren 3 för fasspänningarna. Vidare innefattar anordningen adderare 7, 8 och 9, vars respektive ingångar a, b och c är förbundna med utgångarna till omkopplingsenheterna 4, 5, 6.To increase the credibility of the identification of externally induced voltages, the amplitude of the sum of the phase voltages (currents) is measured and compared with a predetermined voltage (current). In the event of a short circuit between the phases, the amplitude of the sum of the phase voltages (currents) becomes zero, and by this indication this kind of short circuit is distinguished from an externally induced voltage._ By selecting suitable combinations of phase-related values in the form of voltage (current) between one of the outermost phases and the other outermost phase as well as the sum of the voltages (currents) in the outermost phases minus the double voltage (current) in the middle phase and by comparing these values it thus becomes possible to increase the available information regarding the distribution of the voltage (current) in a fault range, where different disturbances occur, since in comparison with the sum of the phase voltages (currents) the difference between the voltages (currents) in the outermost phases is characterized by a smaller degree of amplitude attenuation, depending on the monitoring point (ie. the point from which the information is retrieved) becomes more and more distant from the source of the mishap. One device for identifying externally induced voltages in a power transmission line 1 with horizontal 455 557 (planar) arrangement of the phase conductors according to the invention comprises measuring transducers 2 for phase currents and measuring transducers 3 for phase voltages which are connected in the power transmission line 1, switch units 4 or switch units , 6, the respective inputs a1, b1, c1 of which are electrically connected to the respective outputs in the measuring converter 2 for the phase currents, and the inputs az, bz, c2 of which are connected to the respective outputs of the measuring converter 3 for the phase voltages. Furthermore, the device comprises adders 7, 8 and 9, the respective inputs a, b and c of which are connected to the outputs of the switching units 4, 5, 6.

Anordningen omfattar även helvågslikriktare 10, 11, 12, som innefattar egna rippelfilter och har sina respektive in- gångar anslutna till utgångarna från adderarna 7, 8, 9, samt jämförelsekretsar 13, 14. Ingàngen 15 till jämförelsekretsen 13 är förbunden med utgången till helvågslikriktaren 11 med dess rippelfilter, ingången 17 till jämförelsekretsen 14 är förbun- den med ingången 16 till jämförelsekretsen 13, och ingången 18 i jämförelsekretsen 14 är förbunden med utgången till helvàgs- likriktaren 12 med dess rippelfilter. 4 Anordningen omfattar vidare en ELLER-grind 19, vars ingång 20 är förbunden med utgången till jämförelsekretsen 13, och ingången 21 är förbunden med utgången till jämförelsekret- sen 14, och en OCH-grind 22, vars ingång 23 är förbunden med utgången till ELLER-grinden 19, ett tröskelelement 24, vars ingång är förbunden med ingången till jämförelsekretsen 13 och vars utgång är förbunden med den andra ingången 25 till OCH- -grinden 22, samt páverknings- eller svarsorgan 26, vars ingång är förbunden med utgången till OCH-grinden 22.The device also comprises full-wave rectifiers 10, 11, 12, which comprise their own ripple filters and have their respective inputs connected to the outputs of the adders 7, 8, 9, and comparator circuits 13, 14. The input 15 of the comparator circuit 13 is connected to the output of the full-wave rectifier 11. with its ripple filter, the input 17 of the comparator circuit 14 is connected to the input 16 of the comparator circuit 13, and the input 18 of the comparator circuit 14 is connected to the output of the full-way rectifier 12 with its ripple filter. The device further comprises an OR gate 19, the input 20 of which is connected to the output of the comparator circuit 13, and the input 21 is connected to the output of the comparison circuit 14, and an AND gate 22, the input 23 of which is connected to the output of the OR gate 19, a threshold element 24, the input of which is connected to the input of the comparator circuit 13 and the output of which is connected to the second input 25 of AND gate 22, and actuating or responding means 26, the input of which is connected to the output of AND gate. grinden 22.

Vidare omfattar anordningen filter 27 och 28 för fel- komponenter i fasströmmarna och spänningarna, vilka filter är införda mellan mätomvandlarna 2 respektive 3 för fasströmmarna och fasspänningarna samt omkopplingsenheterna 4, 5, 6.Furthermore, the device comprises filters 27 and 28 for fault components in the phase currents and voltages, which filters are inserted between the measuring transducers 2 and 3, respectively, for the phase currents and the phase voltages and the switching units 4, 5, 6.

Filtren 27, 28 är uppbyggda enligt allmänt känd konstruktion för frekvensfilter och säkrar, att felkomponenter i fasströmmarna och spänningarna bortsorteras endast vid nöd- fallssituationer i en överföringsprocess i kraftöverföringsled- ningen 1. 455 557 14 Omkopplingsenheterna eller omkopplarna 4, 5, 6 inne- fattar (icke visade) kopplingskontakter i ett antal motsvarande antalet faser, så att ingàngarna till adderarna 7,'8, 9 antin- gen förbindes med filtret 27 eller filtret 28.The filters 27, 28 are constructed according to a generally known construction for frequency filters and ensure that faulty components in the phase currents and voltages are eliminated only in emergency situations in a transmission process in the power transmission line 1. The switching units or switches 4, 5, 6 comprise (not shown) switching contacts in a number corresponding to the number of phases, so that the inputs to the adders 7, '8, 9 are either connected to the filter 27 or the filter 28.

Anordningen för genomförande av förfarandet enligt upp- finningen för identifiering av externt inducerade spänningar i en kraftöverföringsledning med horisontell anordning av fas- ledarna arbetar på följande sätt.The device for carrying out the method according to the invention for identifying externally induced voltages in a power transmission line with horizontal arrangement of the phase conductors operates in the following manner.

Vid normal drift av kraftöverföringsledningen 1, inne- fattande drift med en bortkopplad fas, bildas strömmar och spänningar med kommersiell frekvens vid utgångarna till mät- omvandlarna 2 och 3 för fasströmmar och -spänningar i frånvaro av externt inducerade spänningar. Då felkomponenter i fas- strömmarna och -spänningarna matas till ingångarna a, b och c till filtren 27 och 28, undertryckes dessa strömmar och spän- ningar däri, så att inga signaler utsändes via utgångarna till filtren 27, 28, oberoende av den kvantitativa, fasvisa fördel- ningen av spänningarna eller strömmarna i kraftledningen 1.During normal operation of the power transmission line 1, including operation with a disconnected phase, currents and voltages of commercial frequency are formed at the outputs of the measuring transducers 2 and 3 for phase currents and voltages in the absence of externally induced voltages. When fault components in the phase currents and voltages are supplied to the inputs a, b and c of the filters 27 and 28, these currents and voltages are suppressed therein, so that no signals are transmitted via the outputs to the filters 27, 28, regardless of the quantitative, phase distribution of the voltages or currents in the power line 1.

Följaktligen bildas inga signaler vid utgàngarna till adderarna 7, 8, 9, helvàgslikriktarna 10, 11, 12 med deras rippelfilter, jämförelsekretsarna 13 och 14, tröskelelementet 24, ELLER- -grinden 19 och OCH-grinden 22. Vid normal drift av kraftöver- föringsledningen bildas därför ingen signal för triggning av påverkningsorganet 26, medelst vilket man skiljer mellan normal drift av kraftöverföringsledningen 1 och dess drift under in- verkan av externt inducerade spänningar.Consequently, no signals are formed at the outputs of the adders 7, 8, 9, the full-wave rectifiers 10, 11, 12 with their ripple filters, the comparator circuits 13 and 14, the threshold element 24, the OR gate 19 and the AND gate 22. During normal operation of the power transmission line therefore, no signal is formed for triggering the actuating means 26, by means of which a distinction is made between normal operation of the power transmission line 1 and its operation under the influence of externally induced voltages.

Om en kortslutning eller jordslutning uppträder i de yttersta faserna A eller C i frånvaro av externt inducerade spänningar, bildas felkomponenter i fasströmmarna och -spän- ningarna vid utgángarna till filtren 27 och 28. En signal, som är proportionell mot summan av fasspänningarna (strömmarna) bildas vid utgången till adderaren 7, under det att en signal proportionell mot skillnaden mellan spänningen (strömmen) i en av de yttre faserna och mittfasen samt spänningen (strömmen) mellan mittfasen och den andra yttre fasen bildas vid utgången till adderaren 8. Dessa signaler aktiverar emellertid icke jäm- förelsekretsen 13, ty signalen vid ingången 15, motsvarande den fasvisa fördelningen av spänningen (strömmen) i kraftledningen 455 557 15 1, sammanfaller med signalen vid ingången 16. Följaktligen uppträder ingen signal vid ingången 20.till ELLER-grinden 19 och följaktligen icke heller vid ingången 23 till OCH-grinden 22, så att även om tröskelelementet 24 kan bli aktiverat passe- rar icke signalen genom OCH-grinden 22.If a short circuit or earth fault occurs in the outermost phases A or C in the absence of externally induced voltages, fault components are formed in the phase currents and voltages at the outputs of filters 27 and 28. A signal proportional to the sum of the phase voltages (currents) is formed at the output of the adder 7, while a signal proportional to the difference between the voltage (current) in one of the outer phases and the middle phase and the voltage (current) between the middle phase and the other outer phase are formed at the output of the adder 8. These signals activate however, the comparison circuit 13, because the signal at the input 15, corresponding to the phase-wise distribution of the voltage (current) in the power line 455 557 15 1, coincides with the signal at the input 16. Consequently, no signal appears at the input 20 to the OR gate 19 and consequently also at the entrance 23 to the AND gate 22, so that even if the threshold element 24 can be activated, it passes ic the signal through the AND gate 22.

En signal bildas vid utgången till adderaren 9, vilken signal är proportionell mot spänningen (strömmen) mellan en av de yttre faserna och den andra yttre fasen. Denna signal triggar emellertid icke jämförelsekretsen 14, ty signalen vid ingången 18, vilken signal motsvarar fördelningen av spänningen (strömmen) bland de yttersta faserna i kraftledningen 1, sam- manfaller med signalen vid ingången 17, såsom inses av uttryc- ket (6) ovan.A signal is formed at the output of the adder 9, which signal is proportional to the voltage (current) between one of the outer phases and the other outer phase. However, this signal does not trigger the comparison circuit 14, because the signal at the input 18, which signal corresponds to the distribution of the voltage (current) among the outermost phases of the power line 1, coincides with the signal at the input 17, as will be understood from the expression (6) above .

Vid kortslutning eller jordslutning av den yttersta fasen A eller C i kraftöverföringsledningen 1 med horisontell (plan) anordning av fasledarna ledes följaktligen ingen trigg- ningssignal till påverkningsorganet 26 i frånvaro av externt inducerade spänningar, varigenom man kan skilja mellan jordning eller omkoppling i de yttersta faserna A eller C i kraftled- ningen 1 samt externt inducerade spänningar.Consequently, in the event of a short circuit or earth fault of the outermost phase A or C in the power transmission line 1 with horizontal (flat) arrangement of the phase conductors, no trigger signal is conducted to the actuating means 26 in the absence of externally induced voltages, whereby a distinction can be made. A or C in the power line 1 and externally induced voltages.

Vid jordning eller omkopplíng i mittfasen B i frånvaro av externt inducerade spänningar bildas felkomponenter i fas- strömmarna och -spänningarna vid utgångarna till filtren 27 och 28. En signal proportionell mot summan av fasspänningarna (strömmarna) bildas vid utgången till adderaren 7, och en signal proportíonell mot skillnaden mellan spänningen (ström- men) i den ena yttre fasen och mittfasen och spänningen (Strömmen) i nüttfasen och den andra yttre fasen bildas vid utgången till adderaren 8. Dessa signaler triggar emellertid icke jämförelsekretsen 13, eftersom signalen vid ingången 15, motsvarande den fasvisa fördelningen av spänningarna (ström- marna) i kraftledningen 1, är i huvudsak hälften av signalen vid ingången 18, såsom framgår av uttrycket (7) ovan.When grounding or switching in the middle phase B in the absence of externally induced voltages, fault components are formed in the phase currents and voltages at the outputs of filters 27 and 28. A signal proportional to the sum of the phase voltages (currents) is formed at the output of the adder 7, and a signal proportional to the difference between the voltage (current) in one outer phase and the middle phase and the voltage (current) in the nut phase and the other outer phase is formed at the output of the adder 8. However, these signals do not trigger the comparison circuit 13, since the signal at input 15, corresponding to the phase-wise distribution of the voltages (currents) in the power line 1, is essentially half of the signal at the input 18, as can be seen from the expression (7) above.

Ingen signal bildas vare sig vid ingången till adde- raren 9 eller vid utgången till helvågslikriktaren 12 med dess rippelfilter, eftersom spänningarna i de yttre faserna A och C i kraftöverföringsledningen med horisontell anordning av fas- ledarna är lika, för det fall att mittfasen B jordas eller 455 557 16 utsättes_ för en omkoppling (överbryggning). Följaktligen triggas icke jämförelsekretsen 14, sà att ingen signal bildas vid ingàngarna 20 och 21 till ELLER-grinden 19, och följ- aktligen heller icke vid ingången 23 till OCH-grinden 22, och oberoende av aktiveringen av tröskelelementet 24, varför OCH- -grinden 22 icke triggas. Vid en jordning eller omkoppling (överbryggning) i mittfasen B till kraftöverföringsledningen 1 med horisontell anordning av fasledarna bildas ingen signal för tríggning av påverkningsorganet 26 i frånvaro av externt inducerade spänningar, varigenom man kan särskilja mellan jord- ning eller omkoppling i mittfasen B och externt inducerade spänningar.No signal is formed either at the input of the adder 9 or at the output of the full-wave rectifier 12 with its ripple filter, since the voltages in the outer phases A and C of the power transmission line with horizontal arrangement of the phase conductors are equal, in case the middle phase B is grounded or 455 557 16 is subjected to a switching (bridging). Consequently, the comparison circuit 14 is not triggered so that no signal is formed at the inputs 20 and 21 of the OR gate 19, and consequently neither at the input 23 of the AND gate 22, and independently of the activation of the threshold element 24, so the AND gate 22 not triggered. During a grounding or switching (bridging) in the middle phase B to the power transmission line 1 with horizontal arrangement of the phase conductors, no signal is formed for triggering the actuating member 26 in the absence of externally induced voltages, whereby one can distinguish between grounding or switching in the middle phase B and externally induced tensions.

Vid kortslutning (överbryggning) mellan de yttre faserna A och C i frånvaro av externt inducerade spänningar, bildas felkomponenter av strömmarna och spänningarna vid ut- gångarna till filtren 27 och 28. Skillnaden mellan spänningen (strömmen) i en yttre fas och mittfasen och mellan mittfasen och den andra yttre fasen är i detta fall lika med noll. Summan av fasspänningarna (strömmarna) är likaledes noll. Sålunda bildas inga signaler vid utgångarna till adderarna 7 och 8, och följaktligen heller icke vid utgångarna till helvågslikriktarna 10 och 11 med deras rippelfilter.In the event of a short circuit (bridging) between the external phases A and C in the absence of externally induced voltages, fault components are formed by the currents and voltages at the outputs of filters 27 and 28. The difference between the voltage (current) in an external phase and the middle phase and the second outer phase in this case is equal to zero. The sum of the phase voltages (currents) is also zero. Thus, no signals are formed at the outputs of the adders 7 and 8, and consequently neither at the outputs of the full-wave rectifiers 10 and 11 with their ripple filter.

Skillnaden i spänning (ström) mellan de yttre faserna A och C uppgår icke till noll, så att en signal bildas vid utgången till adderaren 9, vid utgången till helvágslikriktaren 12 med dess rippelfilter och vid ingången 18 till jämförelse- kretsen 14, vilken signal triggar jämförelsekretsen 14 och ELLER-grinden 19. På grund av att tröskelelementet 24 icke är aktiverat, eftersom dess tröskelvärde har valts till 1,5-2,0 gånger den signal, som motsvarar nivån för asymmetri i spän- ningen (strömmen) i kraftöverföringsledningen vid dess normala drift, vilken signal bildas vid utgången till helvàgslikrikta- ren 10 och oberoende av variationen i spänningarna (strömmar- na), som åtföljer kortslutning mellan faserna, kommer OCH-grin- den 22 icke att triggas. Vid en kortslutning mellan de yttre faserna A och C i kraftöverföringsledningen 1 kommer därför ingen signal att avges för triggning av påverkningsorganet 26 i frånvaro av externt inducerade spänningar, varigenom man kan 194 455 557 17 skilja mellan kortslutning mellan de yttre faserna A och C i kraftledningen 1 och externt inducerade spänningar.The difference in voltage (current) between the external phases A and C does not amount to zero, so that a signal is formed at the output of the adder 9, at the output of the full-wave rectifier 12 with its ripple filter and at the input 18 of the comparison circuit 14, which signal triggers the comparator circuit 14 and the OR gate 19. Because the threshold element 24 is not activated, since its threshold value has been selected to 1.5-2.0 times the signal corresponding to the level of asymmetry in the voltage (current) in the power transmission line at its normal operation, which signal is formed at the output of the full-wave rectifier 10 and regardless of the variation in the voltages (currents) which accompanies the short circuit between the phases, the AND gate 22 will not be triggered. In the event of a short circuit between the external phases A and C in the power transmission line 1, therefore, no signal will be emitted for triggering the actuating means 26 in the absence of externally induced voltages, whereby one can distinguish between short circuit between the external phases A and C in the power line. 1 and externally induced voltages.

Då en kortslutning uppträder mellan de yttre faserna A och C och mittfasen B i frånvaro av externt inducerade spänningar, bildas felkomponenter av fasströmmarna och -spän- ningarna vid utgàngarna till filtren 27 och 28. Eftersom i detta fall spänningen (strömmen) i den ena av de yttre faserna (A eller C) är lika med spänningen (strömmen) i mittfasen B men har motsatt tecken, under det att spänningen (strömmen) i den andra yttre fasen C (eller A) är lika med noll, blir summan av fasspänningarna (strömmarna) lika med noll och inga signaler bildas vid utgången till den krets, som består av adderaren 7, helvågslikriktaren 10 med dess rippelfilter och tröskelkretsen 24, dvs vid ingången 25 till OCH-grinden 22. Den signal, som bildas vid utgången från adderaren 8, är proportionell mot skillnaden mellan spänningen (strömmen) i den yttre fasen och mittfasen samt spänningen (strömmen) mellan mittfasen och den andra yttre fasen. Denna signal aktiverar icke jämförelsekret- sen 13, ty ingen signal avges till dess utgång 15. Sålunda ledes ingen signal till ingången 20 till ELLER-grinden 19.When a short circuit occurs between the outer phases A and C and the middle phase B in the absence of externally induced voltages, fault components are formed by the phase currents and voltages at the outputs of the filters 27 and 28. Since in this case the voltage (current) in one of the external phases (A or C) are equal to the voltage (current) in the middle phase B but have the opposite sign, while the voltage (current) in the other external phase C (or A) is equal to zero, the sum of the phase voltages ( the currents) equal to zero and no signals are formed at the output of the circuit consisting of the adder 7, the full-wave rectifier 10 with its ripple filter and the threshold circuit 24, i.e. at the input 25 of the AND gate 22. The signal formed at the output of the adder 8 , is proportional to the difference between the voltage (current) in the outer phase and the middle phase and the voltage (current) between the middle phase and the other outer phase. This signal does not activate the comparison circuit 13, because no signal is output to its output 15. Thus, no signal is routed to the input 20 of the OR gate 19.

Den signal, som bildas vid utgången till adderaren 9, är proportionell mot spänningen (strömmen) i den yttre fasen A eller C. Denna signal aktiverar emellertid icke jämförelse- kretsen 14, eftersom den är.mindre än signalen vid ingången 17.The signal formed at the output of the adder 9 is proportional to the voltage (current) in the external phase A or C. However, this signal does not activate the comparator circuit 14, since it is smaller than the signal at the input 17.

Därför överföres ingen signal till ingången 21 i ELLER-grinden 19 och till ingången 23 i OCH-grinden 22, och OCH-grinden 22 aktiveras icke. Vid en kortslutning mellan den yttre fasen A eller C och mittfasen B i kraftöverföringsledningen 1 med horisontell anordning av fasledarna ledes sålunda icke någon triggningssignal till påverkningsorganet 26 i frånvaro av externt inducerade spänningar, varigenom man kan särskilja mellan kortslutning mellan den yttre fasen A eller C och mittfasen B i kraftöverföringsledningen 1 och externt indu- cerade spänningar.Therefore, no signal is transmitted to the input 21 of the OR gate 19 and to the input 23 of the AND gate 22, and the AND gate 22 is not activated. Thus, in the event of a short circuit between the outer phase A or C and the middle phase B in the power transmission line 1 with horizontal arrangement of the phase conductors, no trigger signal is conducted to the actuating means 26 in the absence of externally induced voltages, whereby a short circuit can be distinguished between the external phase A or C and middle phase B in the power transmission line 1 and externally induced voltages.

Vid en trefaskortslutning blir summan av fasspänningar- na (strömmarna) lika med noll, eftersom de tre fasspänningarna (strömmarna) är lika till sitt värde och fasförskjutna inbördes 1200. Därför bildas ingen signal vid utgången till den krets, 455 557 18 som består av adderaren 7, helvågslikriktaren 10 med dess rippelfilter och tröskelelementet 24, dvs ingen signal mottas vid ingången 25 till OCH-grinden 22. Följaktligen aktiveras icke OCH-grinden 22, oberoende av om signaler bildas eller icke bildas vid utgángarna till adderarna 8, 9, helvàgslik- riktarna 11 och 12 med sina rippelfilter, ingångarna 16, 17 och 18 till jämförelsekretsarna 13 och 14, utgångarna till jäm- förelsekretsen 14 och ELLER-grinden 19 samt ingången 23 till OCH-grinden 22. Vid en trefaskortslutning ledes därför icke någon signal för triggning av påverkningsorganet 26 i frånvaro av externt inducerade spänningar, varigenom man kan skilja mellan trefaskortslutning i kraftöverföringsledningen 1 och externt inducerade spänningar.In the case of a three-phase short circuit, the sum of the phase voltages (currents) becomes equal to zero, since the three phase voltages (currents) are equal in value and phase-shifted from each other 1200. Therefore, no signal is formed at the output of the circuit consisting of the adder. 7, the full-wave rectifier 10 with its ripple filter and the threshold element 24, i.e. no signal is received at the input 25 of the AND gate 22. Consequently, the AND gate 22 is not activated, regardless of whether signals are formed or not formed at the outputs of the adders 8, 9, the full-wave rectifier the rectifiers 11 and 12 with their ripple filters, the inputs 16, 17 and 18 to the comparison circuits 13 and 14, the outputs to the comparison circuit 14 and OR gate 19 and the input 23 to the AND gate 22. In the event of a three-phase short circuit, therefore, no signal is triggered of the actuating means 26 in the absence of externally induced voltages, whereby one can distinguish between three-phase short circuit in the power transmission line 1 and externally induced tensions.

Vid jordslutning mellan faserna A och B, B och C, C och A är summan av felfasspänningarna lika med skillnaden mellan felspänningen (strömmen) mellan den yttre fasen och mittfasen och mellan felspänningen i mittfasen och den andra yttre fasen, och lika med skillnaden mellan felspänningarna (strömmarna) i de yttre faserna. Sålunda bildas signaler av lika storlek vid utgångarna till kretsarna: adderaren 7 - helvâgslikriktaren 10 med dess rippelfilter; adderaren 8 - helvágslikriktaren 11 med dess rippelfilter; adderaren 9 - helvågslikriktaren 12 med dess rippelfilter. Sålunda aktiveras icke jämförelsekretsarna 13 och 14 och ELLER-grinden 19, och en signal ledes icke till ingången 23 till OCH-grinden 22. Följaktligen bildas icke någon signal vid ingången 25 till OCH-grinden 22 även om tröskelelementet 24 aktiveras, varför OCH-grinden icke aktiveras. Ingen signal utsändes därför för triggning av påverkningsorganet 26 för det fall att en jordning mellan faserna uppträder i frånvaro av externt inducerade spänningar, varigenom man kan skilja mellan sådan jordning mellan faserna och externt inducerade spän- ningar. ä För det fall att spänningar induceras externt till följd av en blixturladdning mellan moln eller mellan moln och jord eller ett jordat föremål eller blixtnedslag i stag och stödlinor till kraftöverföringsledningen 1 med horisontell (plan) anordning av fasledarna, eller om kortslutning eller om- kopplíng sker i en ledning, som sträcker sig parallellt med :b 455 557 19 ledningen 1, bildas felkomponenter till de resulterande ström- marna och spänningarna vid utgångarna till.filtren 27 och 28.When grounding between phases A and B, B and C, C and A, the sum of the fault phase voltages is equal to the difference between the fault voltage (current) between the outer phase and the middle phase and between the fault voltage in the middle phase and the other outer phase, and equal to the difference between the fault voltages (the currents) in the external phases. Thus, signals of equal magnitude are formed at the outputs of the circuits: the adder 7 - the full-wave rectifier 10 with its ripple filter; the adder 8 - the full-wave rectifier 11 with its ripple filter; the adder 9 - the full-wave rectifier 12 with its ripple filter. Thus, the comparison circuits 13 and 14 and the OR gate 19 are not activated, and a signal is not passed to the input 23 of the AND gate 22. Consequently, no signal is formed at the input 25 of the AND gate 22 even if the threshold element 24 is activated, so the AND gate not activated. No signal was therefore emitted to trigger the actuator 26 in the event that a grounding between the phases occurs in the absence of externally induced voltages, whereby one can distinguish between such grounding between the phases and externally induced voltages. ä In the event that voltages are induced externally as a result of a lightning discharge between clouds or between clouds and earth or a grounded object or lightning strike in struts and guides to the power transmission line 1 with horizontal (flat) arrangement of the phase conductors, or if short circuit or switching occurs in a line extending parallel to line 1, fault components are formed to the resulting currents and voltages at the outputs of filters 27 and 28.

Dessa spänningar (strömmar) i alla faserna till ledningen 1 har samma tecken, medan deras värden skiljer sig från varandra inom ett förhållande av 1,5:1, såsom följer av uttrycken (4), (5) och (8) ovan.These voltages (currents) in all phases of line 1 have the same sign, while their values differ from each other within a ratio of 1.5: 1, as follows from expressions (4), (5) and (8) above.

Spänningar bildas vid utgången till adderaren 7, vilka är proportionella mot summan av fasspänningarna (strömmarna), under det att spänningar bildade vid utgången till adderaren 8 är proportionella mot skillnaden mellan spänningen (strömmen) i den yttre fasen och mittfasen och spänningen mellan mittfasen och den andra yttre fasen. Den spänning, som bildas vid ut- gången till helvágslikriktaren 10 med dess rippelfilter är minst tio gånger större än den spänning, som bildas vid utgån- gen till helvágslikriktaren 11 med dess rippelfilter, varigenom jämförelsekretsen 13 och ELLER-grinden 19 aktiveras. Tröskel- elementet 24 aktiveras även, så att signaler ledes till ingångarna till OCH-grinden 22, vilken även aktiveras. Följ- aktligen mottar páverkningsorganet 26 en triggningssignal, som indikerar att externt inducerade spänningar har uppkommit i kraftöverföringsledningen 1 med horisontellt anordnade ledare.Voltages are formed at the output of the adder 7, which are proportional to the sum of the phase voltages (currents), while voltages formed at the output of the adder 8 are proportional to the difference between the voltage (current) in the outer phase and the center phase and the voltage between the center phase and the second external phase. The voltage formed at the output of the full-wave rectifier 10 with its ripple filter is at least ten times greater than the voltage formed at the output of the full-wave rectifier 11 with its ripple filter, whereby the comparison circuit 13 and the OR gate 19 are activated. The threshold element 24 is also activated, so that signals are routed to the inputs of the AND gate 22, which is also activated. Consequently, the actuating means 26 receives an trigger signal, which indicates that externally induced voltages have arisen in the power transmission line 1 with horizontally arranged conductors.

Trovärdigheten i identifieringen av externt inducerade spänningar ökas genom ytterligare jämförelse av amplituden hos skillnaden mellan den yttre fasen och mittfasen och spänningen (strömmen) mellan mittfasen och den andra yttre fasen med amplituden för spänningen (strömmen) mellan en yttre fas och den andra yttre fasen, eftersom en eventuell skillnad mellan respektive dämpningsgrader av dessa tvá amplítuder är avsevärt mindre framträdande.The credibility of the identification of externally induced voltages is increased by further comparing the amplitude of the difference between the outer phase and the middle phase and the voltage (current) between the middle phase and the second outer phase with the amplitude of the voltage (current) between one outer phase and the other outer phase. since a possible difference between the respective attenuation degrees of these two amplitudes is considerably less prominent.

När en externt índucerad spänning uppträder i kraft- överföringsledningen 1, bildas en spänning vid utgången-till adderaren 9, vilken signal är proportionell mot skillnaden mellan spänningarna i de tvà yttre faserna, under det att den spänning som bildas vid utgången till helvágslikriktaren 12 med dess rippelfilter är minst tvâ gånger så stor som den spänning, sonl bildas vid utgången till helvàgslikriktaren 11 med dess rippelfilter. Detta aktiverar jämförelsekretsen 14 och ELLER- -grinden 19. Sedan tröskelelementet 24 har aktiverats ledes enWhen an externally induced voltage occurs in the power transmission line 1, a voltage is formed at the output of the adder 9, which signal is proportional to the difference between the voltages in the two external phases, while the voltage formed at the output of the full-wave rectifier 12 with its ripple filter is at least twice as large as the voltage generated at the output of the full-wave rectifier 11 with its ripple filter. This activates the comparison circuit 14 and the OR gate 19. After the threshold element 24 has been activated, a

Claims (4)

455 557 20 signal till ingången 25 till OCH-grinden. Även om jämförelse- kretsen 13 icke aktiveras på grund av att signalerna vid dess ingångar 15 och 16 blir lika till följd av att värdet av dessa signaler blir mindre olika allt efter som avståndet ökar från mätomvandlarna 2 och 3 för strömmen och spänningen till det ställe, där de .externt inducerade spänningarna uppstår, och OCH-grinden 22 blir icke desto mindre aktiverad och påverk- ningsorganet 26 triggas, varigenom skillnaden ökas mellan externt inducerade spänningar och kortslutning eller omkopplíng i kraftöverföringsledningen 1 med horisontellt anordnade fas- ledare. Förfarandet för identifiering av externt inducerade spänningar i en kraftöverföringsledning med horisontellt (plant) anordnade fasledare och anordningen för genomförande av detta förfarande möjliggör en identifiering av externt indu- cerade spänningar över hela längden av både relativt korta och långa kraftöverföringsledningar. P a t e n t k r a v455 557 20 signal to the input 25 of the AND gate. Although the comparator circuit 13 is not activated because the signals at its inputs 15 and 16 become equal due to the fact that the value of these signals becomes less different as the distance from the measuring converters 2 and 3 of the current and voltage to that place increases. where the externally induced voltages arise, and the AND gate 22 is nevertheless activated and the actuating means 26 is triggered, whereby the difference between externally induced voltages and short circuit or switching in the power transmission line 1 with horizontally arranged phase conductors is increased. The method for identifying externally induced voltages in a power transmission line with horizontally (plane) arranged phase conductors and the device for carrying out this method enable an identification of externally induced voltages over the entire length of both relatively short and long power transmission lines. P a t e n t k r a v 1. Förfarande för identifiering av externt inducerade spänningar i en kraftöverföringsledning med horisontellt anord- nade fasledare, vid vilket förfarande man mäter amplituden hos summan av felkomponenter av fasspänningarna eller -strömmarna och amplituden hos skillnaden mellan felkomponenter av spän- níngarna eller strömmarna i faserna och jämför de så mätta amplituderna, k ä n n e t e c k n a t a v att såsom spän- ningar eller strömmar mellan faserna användes skillnaden i spänning eller ström mellan en yttre fas och mittfasen samt mellan spänningen eller strömmen i mittfasen och den andra ytt- re fasen, och att externt inducerade spänningar identifieras, när amplituden för summan av fasspänningarna eller -strömmarna är en och en halv till två gånger större än det förutbestämda spänningsvärde, som motsvarar nivån för asymmetri i spänningen eller strömmen i kraftöverföringsledningen vid dess normala drift, och minst tio gånger större än värdet för amplituden hos skillnaden mellan felkomponenterna av spänningen eller strömmen i en yttre fas och mittfasen och mellan mittfasen och den andra yttre fasen. 455 557 21A method for identifying externally induced voltages in a power transmission line with horizontally arranged phase conductors, in which method the amplitude of the sum of fault components of the phase voltages or currents is measured and the amplitude of the difference between fault components of the voltages or currents in the phases and compares the amplitudes so measured, characterized in that as voltages or currents between the phases the difference in voltage or current between an outer phase and the middle phase and between the voltage or current in the middle phase and the other outer phase is used, and that externally induced voltages are identified , when the amplitude of the sum of the phase voltages or currents is one and a half to two times greater than the predetermined voltage value, which corresponds to the level of asymmetry in the voltage or current in the power transmission line during its normal operation, and at least ten times greater than the value of the amplitude of the difference between faults the components of the voltage or current in an outer phase and the middle phase and between the middle phase and the other outer phase. 455 557 21 2. Förfarande enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t a v att man mäter amplituden för felkomponenter av spänningen eller strömmen mellan en yttre fas och den andra yttre fasen, att man jämför den så mätta amplituden med amplituden hos skillnaden mellan felkomponenter av spänningen eller strömmen i en yttre fas och mittfasen och mellan mittfasen och den andra yttre fa- sen och att man identifierar externt inducerade spänningar, när jämförelsen visar, att det förstnämnda värdet är minst två gånger större än det senare värdet.2. A method according to claim 1, characterized in that the amplitude of fault components of the voltage or current between one external phase and the other external phase is measured, comparing the amplitude so measured with the amplitude of the difference between fault components of the voltage or current in an external phase. phase and the middle phase and between the middle phase and the second outer phase and that externally induced voltages are identified, when the comparison shows that the former value is at least twice larger than the latter value. 3. _ Anordning för genomförande av förfarandet enligt krav 1, innefattande en mätomvandlare (2) för fasströmmarna och en mätomvandlare (3) för fasspänningarna, vilka är inkopplade i kraftöverföríngsledningen (1), filter (27, 28) för felkompo- nenter i fasströmmarna och spänningarna, en adderare (7), som är elektriskt förbunden med mätomvandlarna (24 3) för fas- strömmarnakoch spänningarna, en helvågslikriktare (10) med ett rippelfilter, vilken likriktare har sin ingång förbunden med utgången till adderaren (7), k ä n n e t e c k n a d a v att anordningen även innefattar omkopplare (4, 5), vars respektive ingångar (a1, b1, cï och az, b2, c2) är via filtren (27, 28) för felkomponenter i fasströmmarna och -spänningarna förbundna med utgángarna till mätomvandlarna (2, 3) för fasströmmarna och spänningarna, varvid utgángarna till den ena omkopplaren (4) är förbundna med ingångarna (a, b, c) till adderaren (7), var- jämte en annan adderare'(8) har sina ingångar (a, b, c) för- bundna med utgångarna till den andra omkopplaren (5), vidare en helvågslikriktare (11) med ett rippelfilter, vars ingång är förbunden med utgången till den andra adderaren (8), en jäm- förelsekrets (13), vars ena ingång (15) är förbunden med ut- gången till den första helvàgslikriktaren (10) med dess rippel- filter och vars andra ingång (16) är förbunden med utgången till den andra helvâgslikriktaren (11) med dess rippelfilter, och en OCH~grind (22), vars ena ingång (23) är elektriskt för- bunden med utgången till jämförelsekretsen (13), ett tröskel- element (24), vars ingång är förbunden med utgången till den första helvågslikriktaren (10) med dess rippelfilter och vars utgång är förbunden med en annan ingång (25) till OCH-grinden (22), samt ett påverkningsorgan (26), vars ingång är förbunden med utgången till OCH-grinden (22). 455 557 22Device for carrying out the method according to claim 1, comprising a measuring converter (2) for the phase currents and a measuring converter (3) for the phase voltages, which are connected in the power transmission line (1), filters (27, 28) for fault components in the phase currents and the voltages, an adder (7), which is electrically connected to the measuring converters (24 3) for the phase currents and the voltages, a full-wave rectifier (10) with a ripple filter, which rectifier has its input connected to the output of the adder (7), characterized in that the device also comprises switches (4, 5), the respective inputs (a1, b1, c1 and az, b2, c2) of which are connected via the filters (27, 28) for fault components in the phase currents and voltages to the outputs of the measuring transducers (2). , 3) for the phase currents and voltages, the outputs of one switch (4) being connected to the inputs (a, b, c) of the adder (7), wherein another adder '(8) has its inputs (a, b, c) associated with delete to the second switch (5), furthermore a full-wave rectifier (11) with a ripple filter, the input of which is connected to the output of the second adder (8), a comparator circuit (13), one input (15) of which is connected to the output of the first full-wave rectifier (10) with its ripple filter and whose second input (16) is connected to the output of the second full-range rectifier (11) with its ripple filter, and an AND gate (22), one input ( 23) is electrically connected to the output of the comparator circuit (13), a threshold element (24), the input of which is connected to the output of the first full-wave rectifier (10) with its ripple filter and the output of which is connected to another input (25). ) to the AND gate (22), and an actuating means (26), the input of which is connected to the output of the AND gate (22). 455 557 22 4. Anordning enligt krav 3, k ä n n e t e c k n a d a v att den innefattar en tredje omkopplare (6), vars ingångar (a1, c1 och az, cz) är kopplade via filtren (27, 28) för fel- komponenter i fasströmmarna och -spänningarna till respektive utgångar i mätomvandlarna (2, 3) för fasströmmarna och -spän- ningarna, varvid en tredje adderare (9) med sina ingångar är förbunden med utgàngarna till den tredje omkopplaren (6), en tredje helvàgslikriktare (12) med ett rippelfilter, vars ingång är förbunden med utgången till den tredje adderaren (9), en annan jämförelsekrets (14), vars ena ingång (17) är förbunden med utgången till den andra helvågslikriktaren (11) med dess rippelfilter och vars andra ingång (18) är förbunden med ut- gången till den tredje helvågslikriktaren (12) med dess rippelfílter, en ELLER-grind (19), vars ena ingång (20) är förbunden med utgången till den första jämförelsekretsen (13), medan dess andra ingång (21) är.förbunden med utgången till den andra jämförelsekretsen (14), och vars utgång är förbunden med den första ingången (23) till OCH-grinden (22).Device according to claim 3, characterized in that it comprises a third switch (6), the inputs (a1, c1 and az, cz) of which are connected via the filters (27, 28) for fault components in the phase currents and voltages to respective outputs in the measuring converters (2, 3) for the phase currents and voltages, a third adder (9) being connected with its inputs to the outputs of the third switch (6), a third full-way rectifier (12) with a ripple filter, the input is connected to the output of the third adder (9), another comparator circuit (14), one input (17) of which is connected to the output of the second full-wave rectifier (11) with its ripple filter and whose second input (18) is connected to the output of the third full-wave rectifier (12) with its ripple filter, an OR gate (19), one input (20) of which is connected to the output of the first comparator circuit (13), while its second input (21) is connected with the output of the second comparison circuit (14 ), the output of which is connected to the first input (23) of the AND gate (22).
SE8604580A 1986-07-23 1986-10-27 Externally induced voltages identification in power transmission line SE455557B (en)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU864083585A SU1585858A1 (en) 1986-07-23 1986-07-23 Method of identifying external induced voltage at power transmission line with horizontal arrangement of phase wires
NO864044A NO864044L (en) 1986-07-23 1986-10-10 PROCEDURE FOR AA IDENTIFY EXTERNALLY INDUCED TENSIONS IN POWER LINES WITH HORIZONTAL PHASE CONDUCTORS, AND DEVICE FOR EXERCISE OF THE PROCEDURE.
AU64267/86A AU589694B2 (en) 1986-07-23 1986-10-22 Method of identifying externally induced voltages in a power transmission line with horizontal arrangement of phase conductors and apparatus for performing this method
BR8605360A BR8605360A (en) 1986-07-23 1986-10-30 PROCESS AND APPARATUS FOR THE IDENTIFICATION OF EXTERNALLY INDUCED VOLTAGES IN A POWER TRANSMISSION LINE WITH HORIZONTAL ARRANGEMENT OF THE PHASE CONDUCTORS

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE8604580D0 SE8604580D0 (en) 1986-10-27
SE8604580L SE8604580L (en) 1988-04-28
SE455557B true SE455557B (en) 1988-07-18

Family

ID=53628916

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE8604580A SE455557B (en) 1986-07-23 1986-10-27 Externally induced voltages identification in power transmission line

Country Status (5)

Country Link
AU (1) AU589694B2 (en)
BR (1) BR8605360A (en)
NO (1) NO864044L (en)
SE (1) SE455557B (en)
SU (1) SU1585858A1 (en)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NO864043L (en) * 1986-10-10 1988-04-11 Gn I Energet I Im G M Krzhizha DEVICE FOR DIRECTIVE PROTECTION OF POWER CABLES WITH A REAR CURRENT POWER TRANSMISSION.
US4871971A (en) * 1987-01-15 1989-10-03 Jeerings Donald I High impedance fault analyzer in electric power distribution networks

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3727103A (en) * 1972-06-30 1973-04-10 Gen Electric Three phase system monitoring and control circuit
US4199798A (en) * 1978-03-13 1980-04-22 Eaton Corporation Phase balance monitoring system incorporating voltage and phase sequence monitoring
NO864043L (en) * 1986-10-10 1988-04-11 Gn I Energet I Im G M Krzhizha DEVICE FOR DIRECTIVE PROTECTION OF POWER CABLES WITH A REAR CURRENT POWER TRANSMISSION.

Also Published As

Publication number Publication date
AU589694B2 (en) 1989-10-19
AU6426786A (en) 1988-04-28
SE8604580D0 (en) 1986-10-27
BR8605360A (en) 1988-05-31
SE8604580L (en) 1988-04-28
NO864044L (en) 1988-04-11
NO864044D0 (en) 1986-10-10
SU1585858A1 (en) 1990-08-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US7626791B2 (en) Electrical fault detection
AU2012203278B2 (en) Directional detection of a resistive earth fault and of breaking of a medium-voltage conductor
US10516259B2 (en) Transient protection for multi-terminal HVDC grid
Haleem et al. Local measurement based ultra-fast directional ROCOV scheme for protecting Bi-pole HVDC grids with a metallic return conductor
EP0098721A2 (en) Differential protection relay device
EP3506445A1 (en) System for identification of a feeder with high-ohmic earth fault in a distribution network
SE459706B (en) LAENGSDIFFERENTIALSKYDD
Hossam-Eldin et al. Combined traveling wave and fuzzy logic based fault location in multi-terminal HVDC systems
US5793593A (en) Method and apparatus using a five-wire network for distribution of electrical power
US3581152A (en) Round protection and detecting for high voltage dc transmission system
SE455557B (en) Externally induced voltages identification in power transmission line
US11936181B2 (en) Earth fault sectionalizer for electric power distribution network
Lewis et al. Lightning investigation on transmission lines
US1779724A (en) Electric protective arrangement for a. c. power circuits
Sheta et al. A Survey of Fault Location Techniques for Distribution Networks.
JP2899806B2 (en) Fault detection method for power cable
EP3809551A1 (en) Protection control device and protection control method for dc transmission system
Owolabi et al. A Comparative study of symmetrical method and artificial neural network in faults detection in power transmission lines
Jena et al. A new differential protection scheme for busbar using teager energy operator
Duodu Automated Detection of Faults in Overhead Transmission Lines
SE453038B (en) Adjusted protection appts. for power transmission line
SU1043778A1 (en) Device for current protection of sectionalized bus system
Kyrychenko et al. Method of improving the reliability of distribution network 6-35 kV
SE453039B (en) Wave-orientated protection appts. for power line
JPH08289551A (en) Ac-dc converting system

Legal Events

Date Code Title Description
NUG Patent has lapsed

Ref document number: 8604580-4

Effective date: 19930510

Format of ref document f/p: F