SE450005B

SE450005B - Adding peat ash to peat and water suspension

Info

Publication number: SE450005B
Application number: SE8300752A
Authority: SE
Inventors: S Eriksson
Original assignee: Armerad Betong Ab
Priority date: 1983-02-14
Filing date: 1983-02-14
Publication date: 1987-06-01
Also published as: SE8300752D0; SE8300752L

Abstract

Slurry and peat each enter buffer tank and from there pass through the dewatering apparatus. From there the slurry passes through the two presses in series. These are at 90-130 deg.C. The filtrate from goes to a vessel and is then used in the separators. The filtered cake is collected in, is steamed and then dewatered.

Description

20 25 30 35 450 005 nering, kan enligt känd teknik genomföras mekaniskt på ett antal olika sätt, t ex med bågsil, centrifug, s k Float-wash-teknik m m. Genom dessa kända metoder är det i och för sig möjligt att höja koncentra- tionen hos en pumpbar torvsuspension till en TS-halt av storleks- ordningen 10 Z. Dessa tekniker förutsätter emellertid att inkommande torv är fri från is, vilket begränsar utnyttjandetiden hos anlägg- ningarna. Det är inte heller ekonomiskt rimligt att komplettera anläggningarna med utrustningar för uppvärmning av råtorven för att smälta is. En kontinuerlig produktion oberoende av årstiden är därför inte möjlig, vilket är en avsevärd begränsning i systemen. According to the prior art, it can be carried out mechanically in a number of different ways, for example with an arc screen, centrifuge, so-called Float-wash technique, etc. Through these known methods, it is per se possible to increase concentrations. - the technology of a pumpable peat suspension to a TS content of the order of 10 Z. However, these techniques presuppose that incoming peat is free of ice, which limits the service life of the plants. It is also not economically reasonable to supplement the facilities with equipment for heating the raw peat to melt ice. Continuous production regardless of the season is therefore not possible, which is a significant limitation in the systems.

Det är även sedan länge känt att torven utgör ett kolloidalt system med stark affinitet till vatten, och att det vatten som är kolloidalt bundet till torven lättast kan avlägsnas genom förbehandling med olika elektrolyttillsatser. I synnerhet är det vatten som finns i torvens kolloidala finfraktion som är bundet på detta sätt, varför det bedömts som angeläget att finna enklare metoder eller tillsatser, så att även denna del av fraktionen mekaniskt kan avvattnas. Polyelektrolyttill- satsen innebär emellertid en avsevärd kostnadsfaktor. I synnerhet gäller detta då torven innehåller en hög andel finfraktion, vilket är fallet vid torvtyper med hög humifieringsgrad och/eller om man i systemet återcirkulerar en del av finfraktionen, så att koncentra- tionen av finfraktion i inkommande råtorv höjs.It has also long been known that peat is a colloidal system with a strong affinity for water, and that the water which is colloidally bound to the peat can most easily be removed by pretreatment with various electrolyte additives. In particular, it is the water present in the peat's colloidal fine fraction that is bound in this way, which is why it has been judged important to find simpler methods or additives, so that even this part of the fraction can be mechanically dewatered. However, the addition of polyelectrolyte entails a considerable cost factor. This is especially true when the peat contains a high proportion of fine fraction, which is the case with peat types with a high degree of humification and / or if part of the fine fraction is recirculated in the system, so that the concentration of fine fraction in incoming raw peat is increased.

Genom pressning kan TS-halten enligt kända metoder höjas till cirka 30 Z. Flera typer pressar har enligt nämnda resultatrapport NE l981:5 testats, bland annat en så kallad multibeltpress i kombination med en valspress. Genom denna kända teknik kan man uppnå en TS-halt av cirka 30 Z. De ekonomiska kalkyler som gjorts baserade på genomförda press- försök tyder på att pressningen ej bör drivas längre än till denna TS- halt. För att nå högre TS-halt krävs långa presstider, varvid kapa- citeten sjunker påtagligt. Härigenom blir kostnaden besvärande hög.By pressing, the TS content can be increased to about 30 Z according to known methods. According to the mentioned result report NE l981: 5, several types of presses have been tested, including a so-called multi-belt press in combination with a roller press. By means of this known technique a TS content of about 30 Z can be achieved. The economic calculations made based on press tests carried out indicate that the pressing should not be driven further than to this TS content. To achieve a higher TS content, long pressing times are required, whereby the capacity drops significantly. This makes the cost annoyingly high.

Därför måste ytterligare ett avvattningssteg tillgripas, nämligen torkning. Torkning av torv med så hög fukthalt som 70 Z är emellertid kostsamt. Önskvärt är därför att TS-halten före torkningen kan ökas, 10 15 20 25 30 35 450 005 vilket inte är ekonomiskt möjligt med kända tekniker. Man kan därför inte säga att kända pressningsmetoder samverkar med de andra anlägg- ningarna i systemet på ett för hela systemet synergistiskt sätt. Även för torkningsdelen har ett flertal metoder och apparaturer utvecklats. En metod beskrivs exempelvis i SE p.ans 78 10558-2. Mate- rialet torkas enligt denna metod i ångtork, där materialet omges av vattenånga under övertryck. Ängan genereras i en särskild ångpanna, som väsentligt fördyrar systemet och gör det orealistiskt åtminstone för mindre eller medelstora anläggningar. En i detta avseende mer fördelaktig metod beskrivs i SE p.ans 78 06720-4, som dock förutsätter en apparatur som arbetar enbart med direkt torkning vid atmosfärs- tryck, vilket ej ger en hög verkningsgradÄ REDOGÖRELSE FÖR UPPFINNINGEN Ett syfte med uppfinningen är att erbjuda förbättringar i en eller flera av följande faser, nämligen brytning, förbehandling, avvattning och torkning av torv, vilka faser kan ingå i ett integrerat system i vilket de olika avdelningarna eller faserna kan samverka med varandra på ett för hela systemet synergistiskt sätt.Therefore, another dewatering step must be resorted to, namely drying. However, drying peat with a moisture content as high as 70 Z is expensive. It is therefore desirable that the TS content before drying can be increased, which is not economically possible with known techniques. It can therefore not be said that known pressing methods interact with the other plants in the system in a way that is synergistic for the entire system. A number of methods and equipment have also been developed for the drying part. One method is described, for example, in SE p.ans 78 10558-2. The material is dried according to this method in a steam dryer, where the material is surrounded by water vapor under overpressure. The steam is generated in a special steam boiler, which significantly makes the system more expensive and makes it unrealistic at least for small or medium-sized plants. A more advantageous method in this respect is described in SE p.ans 78 06720-4, which, however, presupposes an apparatus which works only with direct drying at atmospheric pressure, which does not give a high efficiency. DISCLOSURE OF THE INVENTION An object of the invention is to offer improvements in one or more of the following phases, namely mining, pre-treatment, dewatering and drying of peat, which phases can be part of an integrated system in which the different departments or phases can interact with each other in a way that is synergistic for the whole system.

Syften med uppfinningen är även att erbjuda nya lösningar på ovan nämnda problem och nackdelar hos kända metoder för brytning, förbe- handling, avvattning och torkning av torv och/eller, när det gäller åtminstone den senare delen, av andra biomassor.The object of the invention is also to offer new solutions to the above-mentioned problems and disadvantages of known methods for mining, pre-treatment, dewatering and drying of peat and / or, in the case of at least the latter part, of other biomasses.

Enligt en första aspekt på systemet föreslås sålunda ett nytt till- vägagångssätt vid torvbrytningen. Enligt uppfinningen slammas torven upp till en pumpbar slurry eller suspension som leds till en avvatt- ningsanläggning. Uppfinningen kännetecknas härvid av att från avvatt- ningsanläggningen återförs varmt bakvatten, som används för att upp- värma råtorven i anslutning till brytningsstället, företrädesvis för att uppvärma den innan den bryts. Lämpligen sprids det varma bak- vattnet ut över mossen på länmligt avstånd från torvgraven för att åtminstone delvis genom förträngning av det kallare mossvattnet värma torven och för att användas för beredning av slurryn, medan det kal- 10 _15 20 25 30 35 450 005 lare mossvattnet företrädesvis avleds till den utbrutna torvgraven.According to a first aspect of the system, a new approach to peat mining is thus proposed. According to the invention, the peat is slurried up to a pumpable slurry or suspension which is led to a dewatering plant. The invention is characterized in this case by hot backwater being returned from the dewatering plant, which is used to heat the peat in connection with the quarrying site, preferably to heat it before it is quarried. Preferably, the hot backwater is spread over the bog at a suitable distance from the peat pit in order to heat the peat at least in part by displacing the colder moss water and to be used for preparing the slurry, while the colder moss water 10 ~ 15 20 25 30 35 450 005 preferably diverted to the excavated peat pit.

Bakvattnet innehåller härvid även en i avvattningsanläggningen av- skiljd finfraktion, som sprids ut över mossen tillsammans med det varma bakvattnet, så att den fina torvfraktionen blandas med det grövre materialet i mossens övre skikt. Efter hand återbördas huvud- delen av den på mossen utspridda finfraktionen till torvgraven, efter det att finfraktionens partiklar kan ha passerat genom mossens rå- torvlager och/eller avvattningsanläggningen en eller flera gånger. För att förhindra att väsentliga mängder av det utspridda vattnet rinner direkt ut i torvgraven utan att passera genom dettas djupare partier kan en vall av utbruten torv läggas mellan torvgravens kant och det område på mossen där vattnet sprids ut. En speciell fördel med att integrera torvbrytningen med en efterföljande avvattning är även att det varma bakvattnet vintertid kan användas för att smälta frusen torv, så att denna kan brytas och slammas upp till en suspension.The backwater here also contains a fine fraction separated in the dewatering plant, which is spread over the bog together with the warm backwater, so that the fine peat fraction is mixed with the coarser material in the upper layer of the bog. Gradually, the main part of the fine fraction spread on the bog is returned to the peat pit, after the particles of the fine fraction may have passed through the bog 'raw peat layer and / or the drainage system one or more times. To prevent significant amounts of the dispersed water from flowing directly into the peat pit without passing through its deeper parts, a mound of broken peat can be laid between the edge of the peat pit and the area on the bog where the water is spread out. A special advantage of integrating the peat mining with a subsequent dewatering is also that the warm backwater can be used in winter to melt frozen peat, so that it can be broken and slurried up to a suspension.

Uppfinningen innebär sålunda en möjlighet till verklig året-runt- brytning. Företrädesvis innehåller det varma bakvattnet även torvaska, som dels inverkar nedbrytande på torvens kolloidala bindningar, dels höjer pH-värdet på det vatten som avleds till torvgraven tillsammans med finfraktionen. Härigenom skapas förbättrade förutsättningar för återanvändning av den utbrutna mossen till skogsodlingar eller jord- bruk. Som komplement eller alternativ till torvaska kan även andra kemikalier tillsättes för att bryta torvens kolloidala bindningar på sätt som är i och för sig känt.The invention thus provides an opportunity for real year-round breaking. Preferably, the warm backwater also contains peat ash, which partly has a degrading effect on the peat's colloidal bonds, and partly raises the pH value of the water that is diverted to the peat pit together with the fine fraction. This creates improved conditions for the reuse of the broken-out bog for forestry or agriculture. As a complement or alternative to peat ash, other chemicals can also be added to break the peat's colloidal bonds in ways that are known per se.

För själva brytningen kan såväl konventionella som nyutvecklade ut- rustningar tänkas. Både grävnings- och hydrotorvprincipen kan ut- nyttjas. Används grävare, bör denna vara fjärrstyrd, obemannad och stubbokänslig.For the mining itself, both conventional and newly developed equipment are conceivable. Both the excavation and hydropeat principles can be utilized. If an excavator is used, it should be remotely controlled, unmanned and stump sensitive.

Ett syfte med uppfinningen är även att erbjuda en förbehandling av den suspenderade torven, vilken förbehandling på ett fördelaktigt sätt kan integreras såväl med den nyss beskrivna torvbrytningen som med en fortsatt avvattning genom pressning till hög koncentration. Ett syfte med förbehandlingen är härvid även att förbättra dränageförmågan hos torven samt att höja koncentrationen. Enligt denna aspekt på upp- 10 15 20 25 30 35 450 005 finningen avvattnas torv-vattensuspensionen i ett antal seriekopplade avvattningsapparater, samtidigt som en andel av torvens finfraktion avlägsnas med bakvattnet, varvid avvattningsapparaternas sildukar renspolas med varmare spolvatten. Som spolvatten används lämpligen varmare bakvatten från en efterföljande apparat. I den sista av de seriekopplade avvattningsapparaterna kan användas varmt bakvatten från en efterföljande slutpressningsanläggning.An object of the invention is also to offer a pretreatment of the suspended peat, which pretreatment can be advantageously integrated both with the peat mining just described and with a continued dewatering by pressing to a high concentration. One purpose of the pre-treatment is also to improve the drainage capacity of the peat and to increase the concentration. According to this aspect of the invention, the peat-water suspension is dewatered in a number of series-connected dewatering devices, at the same time as a proportion of the fine fraction of the peat is removed with the backwater, whereby the screen cloths of the dewatering devices are flushed with warmer rinsing water. Warmer backwater from a subsequent appliance is suitably used as flushing water. In the last of the series-connected drainage devices, hot backwater from a subsequent final pressing plant can be used.

Genom att använda varmt spolvatten förbättras torvens dränageförmåga.By using hot rinsing water, the peat's drainage ability is improved.

För att ytterligare förbättra dränageförmågan på i och för sig känt sätt tillsättes lämpliga kemikalier, i synnerhet som elektrolyter verksamma metallföreníngar (positiva metalljoner) för att genom en kombination av kemisk, termisk och mekanisk behandling bryta en del av torvens kolloidala system. Företrädesvis utgörs nämnda kemikalier helt eller delvis av torvaska, som kan erhållas i en i systemet in- gående torkníngsdel. Den mekaniska bearbetningen innefattar bland annat homogeniseríng mellan å ena sidan den avvattnade torvkaka som erhålls i var och en av apparaterna och å andra sidan varmare bakvat- ten från efterföljande apparat. Lämpligen används slutna avvattnare.To further improve the drainage capacity in a manner known per se, suitable chemicals are added, in particular metal compounds active as electrolytes (positive metal ions) to break through a combination of chemical, thermal and mechanical treatment part of the peat's colloidal system. Preferably, said chemicals consist wholly or partly of peat ash, which can be obtained in a drying part included in the system. The mechanical processing includes, among other things, homogenization between, on the one hand, the dewatered peat cake obtained in each of the devices and, on the other hand, warmer backwater from the subsequent device. Closed drainage systems are suitably used.

Den suspension som matas till den första av de seriekopplade avvatt- ningsapparaterna har normalt en koncentration av max 5 Z, lämpligen en TS-halt av 2-3 Z, och en temperatur av 10-30°C, medan den slurry som lämnar den sista avvattningsapparaten kan ha en koncentration av S-12 Z, lämpligen en TS-halt av 6-10 Z, dvs. ungefär samma TS-halt som i den obehandlade råtorven i mossen, och en temperatur av 40~ 80°C, lämpligen 50-70°C. Kemikalierna, företrädesvis torvaska, till- sätts lämpligen till ett buffertlager före den första avvattnings- apparaten. Ännu ett syfte med uppfinningen är att erbjuda en pressningsmetod, vilken inte kräver långa presstider, vilket innebär att hög kapa- a citet kan uppnås. Den i sammanhanget korta presstiden kan uppnås genom att torven befriats från en väsentligtdel av finfraktionen, genom att de kolloidala bindningarna brutits genom tillsats av nämnda kemikalier, företrädesvis torvaska, och genom att pressningen ut- förs vid förhöjd temperatur. Mer bestämt är temperaturen högre än i 10 15 20 25 30 35 450 005 de inledande avvattningsapparaterna, lämpligen över 90°C. Ett spe- ciellt kännetecken på uppfinningen är att vattnet i torvkakan före- trädesvis förträngs med hjälp av varmare vatten under succesivt ökat tryck. Normalt sker förträngningen av vattnet i torvkakan medelst varmare vatten i vätskefas, men man kan även tänka sig att förträng- ningen av vattnet i torvkakan utförs medelst ånga, dock utan för- ångning av vattnet i torvkakan.The suspension fed to the first of the series-connected drainage devices normally has a concentration of max. 5 Z, preferably a TS content of 2-3 Z, and a temperature of 10-30 ° C, while the slurry leaving the last the dewatering apparatus may have a concentration of S-12 Z, suitably a TS content of 6-10 Z, i.e. about the same TS content as in the untreated raw peat in the bog, and a temperature of 40 ~ 80 ° C, preferably 50-70 ° C. The chemicals, preferably peat ash, are suitably added to a buffer layer before the first dewatering apparatus. Yet another object of the invention is to provide a pressing method which does not require long pressing times, which means that high capacity can be achieved. The short pressing time in this context can be achieved by releasing the peat from a substantial part of the fine fraction, by breaking the colloidal bonds by adding said chemicals, preferably peat ash, and by performing the pressing at elevated temperature. More specifically, the temperature is higher than in the initial dewaterers, preferably above 90 ° C. A special feature of the invention is that the water in the peat cake is preferably displaced by means of warmer water under successively increased pressure. Normally the narrowing of the water in the peat cake takes place by means of warmer water in the liquid phase, but it is also conceivable that the narrowing of the water in the peat cake is carried out by means of steam, but without evaporation of the water in the peat cake.

För att utföra pressningen kan ett flertal olika apparater tänkas.To perform the pressing, a number of different devices are conceivable.

Lämpligen används dock en apparat som i princip utgörs av en sluten tvättpress, i vilken torvkakan utsätts för urvattning, tvättning eller förträngning medelst varmare vatten och därmed uppvärmning samt vals- pressning. Det specifika trycket i valspressnypet bör uppgå till lägst 300 bar, företrädesvis lägst 400 bar och lämpligen mer än S00 bar.Suitably, however, an apparatus is used which in principle consists of a closed washing press, in which the peat cake is subjected to dewatering, washing or narrowing by means of warmer water and thus heating and roller pressing. The specific pressure in the roller press nip should amount to at least 300 bar, preferably at least 400 bar and preferably more than S00 bar.

Flera sådana pressar kan användas, varvid man dock normalt icke i den sista pressen förtränger vattnet i turvkakan medelst varmare bakvat- ten. Bakvattnet från den första pressen används som spolvätska i den sista av de inledande avvattningsapparaterna. För uppvärmning av torvkakan samt för förträngning av vattnet i den eller de pressar där tvättning eller förträngning sker, används lämpligen kondensat från en efterföljande torvtork. Ännu ett syfte med uppfinningen är att erbjuda en förbättrad torkme- tod, som även kan användas för andra biomassor än torv, exempelvis finfördelad bark, sågspån, skogsavfall m m. Enligt denna aspekt på uppfinningen torkas massan i åtminstone två steg, varvid man i ett första steg torkar massan med hjälp av heta rökgaser i en värme- växlare i en ångfas med högre ångtryck än i ett efterföljande steg, och att den härvid genererade ångan efter separering från massan an- vänds för värmning i nämnda efterföljande steg. Företrädesvis torkas massan i det första steget i en tubvärmeväxlare i vilken den eller de tuber, i vilka biomassan transporteras, värms av beta rökgaser.Several such presses can be used, but in the last press the water in the turf cake is not normally displaced by means of warmer backwater. The backwater from the first press is used as rinsing liquid in the last of the initial dewaterers. For heating the peat cake and for narrowing the water in the press or presses where washing or narrowing takes place, condensate from a subsequent peat dryer is suitably used. Another object of the invention is to provide an improved drying method, which can also be used for biomasses other than peat, for example finely divided bark, sawdust, forest waste, etc. According to this aspect of the invention, the pulp is dried in at least two steps, the first step dries the pulp by means of hot flue gases in a heat exchanger in a vapor phase with a higher vapor pressure than in a subsequent step, and that the steam thus generated after separation from the pulp is used for heating in said subsequent step. Preferably, the pulp is dried in the first stage in a tube heat exchanger in which the tube or tubes in which the biomass is transported are heated by beta flue gases.

Lämpligen blandas den delvis torkade biomassan från det första steget därefter med de från nämnda första värmeväxlare avgående rökgaserna, så att rökgaserna genom direkt torkning ytterligare torkar massan genom att vatten övergår till ånga, samtidigt som massan kyler ner 10 15 20 25 30 35 450 005 rökgaserna, varefter massan separeras från rökgaserna. Den förtor- kade bíomassan kan därefter ledas genom tuber, kanaler eller mot- svarande i en andra värmeväxlare, företrädesvis en tubvärmeväxlare utformad som kolonn som genomströmas av ånga som erhållits genom avfuktning av bíomassan i det första steget med hjälp av värme från rökgaserna, vilken ånga har högre temperatur än massan och ångan i nämnda tuber eller kanaler, så att massan genom indirekt värmning ytterligare torkas på i och för sig känt sätt genom energiavgâng från ånga med högre temperatur till ånga med lägre temperatur i de tuber eller kanaler som transporterar bíomassan i nämnda andra värmeväxlare.Preferably, the partially dried biomass from the first stage thereafter is mixed with the flue gases leaving said first heat exchanger, so that the flue gases by direct drying further dry the pulp by water turning to steam, while the pulp cools down the flue gases. , after which the mass is separated from the flue gases. The pre-dried biomass can then be passed through tubes, ducts or the like in a second heat exchanger, preferably a tube heat exchanger designed as a column which is passed through by steam obtained by dehumidifying the biomass in the first stage by means of heat from the flue gases, which steam has a higher temperature than the mass and the steam in said tubes or channels, so that the mass is further dried by indirect heating in a manner known per se by energy transfer from higher temperature steam to lower temperature steam in the tubes or channels transporting the biomass in said tubes. other heat exchangers.

Slutligen kan bíomassan sluttorkas i en roterande, dubbelmantlad trumma i vilken utrymmet mellan yttermanteln och innermanteln genom- strömmas av ånga med högre temperatur än i trummans inre. Blandningen av ånga och luft från trummans inre kan användas som förbränningsluft i den eldstad där nämnda rökgaser alstras. 1 Ytterligare syften med samt kännetecken på systemet samt de olika delar som ingår i systemet komer att framgå av följande beskrivning av en utföringsform av det integrerade systemet samt av de efterfölj- _ ande patentkraven.Finally, the biomass can be finally dried in a rotating, double-jacketed drum in which the space between the outer jacket and the inner jacket is permeated by steam with a higher temperature than in the interior of the drum. The mixture of steam and air from the interior of the drum can be used as combustion air in the fireplace where said flue gases are generated. Additional objects and features of the system and the various components included in the system will be apparent from the following description of an embodiment of the integrated system and from the appended claims.

KORT FIGURBESKRIVNING I den följande beskrivningen av en föredragen utföringsform av det integrerade systemet komer att hänvisas till bifogade ritningsfigu- rer, av vilka Fig. 1 visar en schematísk plan av en torvmosse med anläggningar för upptagning, avvattning och torkning av torv, Fig. 2 visar ett flödesschema för en förbehandlings- och press- ningsanläggning, Fig. 3 schematiskt illustrerar funktionen hos en avvattnings- apparat som är avsedd att användas vid förbehandlingen för inledande avvattning och fraktionering av torv, 15 20 25 30 35 450 005 Pig. 4 schematiskt illustrerar en apparat avsedd att användas vid pressning av torven, och Fig. 5 visar ett schema över en torkningsanläggning.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS In the following description of a preferred embodiment of the integrated system, reference will be made to the accompanying drawing figures, of which Fig. 1 shows a schematic plan of a peat bog with facilities for collecting, dewatering and drying peat, Fig. 2 shows a flow chart for a pre-treatment and pressing plant, Fig. 3 schematically illustrates the function of a dewatering apparatus intended for use in the pre-treatment for initial dewatering and fractionation of peat, 15 00 30 35 450 005 Pig. Fig. 4 schematically illustrates an apparatus intended for use in pressing the peat, and Fig. 5 shows a diagram of a drying plant.

BESKRIVNING AV FÖREDRAGEN UTFÖRINGSFORM Den anläggning som i det följande skall beskrivas med hänvisning till ritningsfigurerna är en projekterad anläggning. Det skall inses att de värden på temperaturer, koncentrationer och tryck som är angivna i ritningarna eller som nämns i texten i allmänhet utgör kalkylerade värden, och att det är naturligt att i praktiken erhållna värden kom- mer att avvika från de kalkylerade värdena på grund av omständigheter som är svåra att förutse på projekteringsstadiet. De angivna siffer- värdena skall därför inte tilldelas en begränsande innebörd med av- seende på uppfinningens principer utan endast ses som en idêillustra- tion till uppfinningen.DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENT The plant to be described in the following with reference to the drawing figures is a projected plant. It is to be understood that the values of temperatures, concentrations and pressures given in the drawings or mentioned in the text are generally calculated values, and that it is natural that in practice the values obtained will deviate from the calculated values due to circumstances that are difficult to predict at the design stage. The stated numerical values should therefore not be assigned a limiting meaning with regard to the principles of the invention, but can only be seen as an illustration of the idea of the invention.

Med hänvisning först till Fig. 1 betecknas en torvmosse med siffran 1 och en utbruten torvgrav med siffran 2. Torvgravens 2 kant har be- tecknats 3. Anläggningens huvuddelar utgörs av en torvgrävare 4, en fabrik 5 vid torvgravens kant för avvattning och torkning samt led- ningar 6 och 7 för transport av torvslurry till fabriken 5 respektive för återtransport av bakvatten till området för brytningsstället.Referring first to Fig. 1, a peat bog with the number 1 and an excavated peat pit are denoted by the number 2. The edge of the peat pit 2 has been designated 3. The main parts of the plant consist of a peat digger 4, a factory 5 at the edge of the peat pit for drainage and drying and joints 6 and 7 for the transport of peat slurry to the factory 5 and for the return of backwater to the area of the quarry.

Torven brytes till fullt djup med hjälp av torvgrävaren 4, som lämp- ligen är fjärrmanövrerad och obemannad, finfördelas och silas på brytstället och transporteras sedan i cirka 2.5 Z koncentration till ett buffertlager 8 i fabriken 5. Torvgrävaren 4 är lämpligen band- gående, varvid en växlingsstation 9 är anordnad mellan torvgrävaren 4 och fabriken 5 för att ta upp överskottsslang, medan slangpartierna mellan växlingsstationen 9 och fabriken 5 lämpligen är förlagda på frostfritt djup i mossen 1. Suspensionen eller slurryn pumpas genom ledningen 6 till fabriken 5, och genom returledningen 7 återförs bak- vattnet som håller en temperatur av cirka SOOC. Det varma bakvattnet innehåller en finfraktion av torven, vilken avskiljts i fabriken 5, samt torvaska som tillsatts i fabriken 5 för att bryta de kolloidala 10 15 20 25 30 35 450 005 bindningarna i torv-vattensuspensionen..Detta bakvatten sprids ut på torvmossen bakom torvgrävaren 4 på lämpligt avstånd från kanten 3.The peat is mined to full depth by means of the peat excavator 4, which is suitably remotely operated and unmanned, comminuted and filtered at the mining site and then transported in about 2.5 Z concentration to a buffer layer 8 in the factory 5. The peat excavator 4 is suitably belted, whereby an exchange station 9 is arranged between the peat digger 4 and the factory 5 to take up excess hose, while the hose sections between the exchange station 9 and the factory 5 are suitably located at frost-free depth in the bog 1. The suspension or slurry is pumped through line 6 to factory 5, and through return line 7. the backwater is kept at a temperature of about SOOC. The hot backwater contains a fine fraction of the peat, which is separated in the factory 5, as well as peat ash added in the factory 5 to break the colloidal bonds in the peat-water suspension..This backwater is spread on the peat bog behind the peat digger 4 at a suitable distance from the edge 3.

Något färskvatten tillsätts ej i systemet. Bakvattnet som sålunda sprids ut på mossen tränger ned genom mossens råtorvlager och för- tränger i väsentlig grad befintligt, kallare mossvatten, som filtreras ut i torvgraven 2. Punkten för utspridning av bakvattnet har beteck- nats 10, varvid avståndet mellan punkten 10 och kanten 3 väljs så att det utspridda vattnet inte i väsentlig grad rinner ned över kanten 3 utan i stället tränger ned i mossen 1. Det sålunda bevattnade området har schematiskt beteeknats 11 i Fig. 1. För att ytterligare säkerställa att detta vatten inte i väsentlig grad rinner ned över kanten 3 läggs lämpligen en vall 12 av uppbruten torv upp mellan kanten 3 och det bevattnade området 11. öenom att det kallare mossvattnet sålunda förträngs kommer bakvattnet att med god verkningsgrad värma upp torven.No fresh water is added to the system. The backwater thus spread on the bog penetrates through the bog's raw peat layers and substantially displaces existing, colder moss water, which is filtered out in the peat pit 2. The point for spreading the backwater has been designated 10, the distance between point 10 and the edge 3 is selected so that the dispersed water does not substantially run down over the edge 3 but instead penetrates into the bog 1. The area thus irrigated has been schematically designated 11 in Fig. 1. To further ensure that this water does not run down significantly over the edge 3, a dike 12 of broken peat is suitably laid up between the edge 3 and the irrigated area 11. in that the colder moss water is thus displaced, the backwater will heat up the peat with good efficiency.

Huvuddelen av det bakvatten som sprids ut på torvmossen återanvänds för beredning av suspensionen, vilket innebär att även en väsentlig del av den i fabriken 5 avskiljda och genom ledningen 7 returnerade finfraktionen komer att återcirkulera tillsammans med slurryn i ledningen 6. Normalt är torvmossens djupare lager mer humifierade än de övre skikten som innehåller grövre material. Genom att det finfrak- tíonhaltiga bakvattnet sprids ut på mossen i det grövre materialet fås därför viss homogenisering med avseende på grövre och finare fraktioner.The main part of the backwater that is spread on the peat bog is reused to prepare the suspension, which means that even a significant part of the fine fraction separated in the factory 5 and returned through line 7 will recirculate together with the slurry in line 6. Normally the deeper layer of peat is more humified than the upper layers containing coarser materials. By spreading the fine fraction-containing backwater on the bog in the coarser material, some homogenization is therefore obtained with respect to coarser and finer fractions.

Systemet innebär även att suspensionen i ledningen 6 sedan ett jämvikts- förhållande uppnåtts kommer att innehålla en högre andel finfraktíon än den opåverkade råtorven i mossen 1, men genom att torvaska leds ut med bakvattnet på torvmossen inleds redan på brytningsstället den kemiska behandlingen av torven. Detta innebär att nedbrytningen av de kolloidala bindningarna initieras redan i mossen och i slurryledningen 6, vilket väsentligen kompenserar den högre finfrakcionsandelen.The system also means that the suspension in line 6, after an equilibrium ratio has been reached, will contain a higher proportion of fine fraction than the unaffected raw peat in bog 1, but by peat washing being discharged with the backwater on the peat bog, the chemical treatment of the peat begins already at the mining site. This means that the degradation of the colloidal bonds is already initiated in the bog and in the slurry line 6, which substantially compensates for the higher fine fraction fraction.

Torvaskan som innehåller en hög andel CaO höjer även mossvattnets pH, vilket är gynnsamt då den utbrutna mossen skall återanvändas för skogsodling eller jordbruk.The peat leachate, which contains a high proportion of CaO, also raises the pH of the bog water, which is favorable as the decomposed bog is to be reused for forestry or agriculture.

Förutom en hög andel CaO, exempelvis 40 Z CaO, innehåller torvaskan även andra oxidiska metallföreningar såsom oxider av natrium, kalium, 10 20 25 30 35 450 005 10 järn, magnesium och kisel. Av dessa har två- och trevärda positiva joner betydelse för dekoagulering av kolloiderna, det vill säga för att bryta kolloidbindningarna. Exempel på metallförekomster i torv- askan som ger upphov till verksamma elektrolyter är kalcium (Ca 2+), järn (Fe 3+) och aluminium (Al 3+) etc. Torvaskan tillsätts i buffert- lagret 8. Lämpligen tillsätts den i överskott så att den verksamt kan bidraga till nedbrytningen av kolloidbindningarna i alla delar av systemet, inklusive i mossen 1. Man kan även tänka sig att torvaska tillsätts i returledningen 7. Fabriken 5 inrymmer utöver buffertlagret 8 en förbehandlings- och pressningsavdelning 13, en torkningsanlägg- ning 14 samt en torvsílo 15. En anslutningsväg till fabriken 5 har betecknats 16 och ett avloppsdike från torvgraven 2 har betecknats 17.In addition to a high proportion of CaO, for example 40 Z CaO, the peat ash also contains other oxidic metal compounds such as oxides of sodium, potassium, iron, magnesium and silicon. Of these, divalent and trivalent positive ions are important for the decoagulation of the colloids, ie for breaking the colloid bonds. Examples of metal deposits in the peat ash that give rise to active electrolytes are calcium (Ca 2+), iron (Fe 3+) and aluminum (Al 3+), etc. The peat ash is added to the buffer layer 8. Preferably, it is added in excess so that it can effectively contribute to the degradation of the colloid bonds in all parts of the system, including in the bog 1. It is also conceivable that peat ash is added to the return line 7. In addition to the buffer storage 8, the factory 5 houses a pre-treatment and pressing department 13, a drying plant 14 and a peat silo 15. A connection road to the factory 5 has been designated 16 and a drainage ditch from the peat pit 2 has been designated 17.

I Pig. 2 visas schematiskt utformningen av förbehandlings- och press- ningsavdelningen 13, Fig. 1. Denna består i sin tur av en förbehand- língsavdelning 18 och en pressningsavdelning 19. Förbehandlingsav- delningen 18 innefattar fyra seriekopplade avvattningsapparater 20, 21, 22 och 23. Från buffertlagret 8, i vilket torvaskan tillsätts och fördelas i slurryn från torvgrävaren 4, matas slurryn till den första avvattningsapparaten 20 i en koncentration av 2.5 Z och vid en tempe- ratur av cirka 3006. I den första avvattningsapparaten 20 ökas TS- halten till 3.8 Z och temperaturen till 35°C och i de följande appa- raterna 21, 22 och 23 :in 4.9 z och 42°c, 6.2 z och so°c, respektive 8 Z TS och 6006. Från den sista apparaten 23 erhålls sålunda en TS- halt som ungefär överensstämmer med TS-halten i råtorven i mossen I.In Pig. Fig. 2 schematically shows the design of the pre-treatment and pressing section 13, Fig. 1. This in turn consists of a pre-treatment section 18 and a pressing section 19. The pre-treatment section 18 comprises four series-connected drainage devices 20, 21, 22 and 23. From the buffer layer 8, in which the peat ash is added and distributed in the slurry from the peat digger 4, the slurry is fed to the first dewatering apparatus 20 at a concentration of 2.5 Z and at a temperature of about 3006. In the first dewatering apparatus 20 the TS content is increased to 3.8 Z and the temperature to 35 ° C and in the following devices 21, 22 and 23: in 4.9 z and 42 ° c, 6.2 z and so ° c, respectively 8 Z TS and 6006. From the last device 23 a TS is thus obtained - content roughly corresponding to the TS content of the peat in bog I.

Från den första avvattningsapparaten 20 avskiljs en finfraktion motsvarande cirka 0.6 0/oo TS och i de därefter följande avvattnings- apparaterna 21-23 en finfraktion motsvarande 0.4 0/oo TS i bakvattnet.From the first dewatering device 20 a fine fraction corresponding to about 0.6 0 / oo TS is separated and in the subsequent dewatering devices 21-23 a fine fraction corresponding to 0.4 0 / oo TS in the backwater.

Det bakvatten som återleds i ledningen 7 innehåller sålunda en TS-halt av cirka 0.5 0/oo i form av finfraktion.The effluent returned to line 7 thus contains a TS content of about 0.5 0 / oo in the form of a fine fraction.

Pig. 3 illustrerar schematískt funktionen hos de fyra seriekopplade avvattningsapparaterna 20-23. Torvsuspensionen inleds i ett inlopp Zb i utrymmet 25 mellan en yttermantel 26 och en roterande siltrumma 27 som på i och för sig känt sätt täcks av en silduk. Trycket PS på 10 15 20 25 30 35 450 005 11 insidan av siltrumman 27 är lägre än ingångstrycket Pi på trummans utsida. Vatten jämte en finfraktion sugs sålunda in genom silduken, som kan ha en täthet av mesh 130, och genom siltrumman 6 och avleds lämpligen axiellt. Efter hand blir massan i utrymmet 25 allt tjockare.Pig. 3 schematically illustrates the operation of the four series-connected drainage devices 20-23. The peat suspension is initiated in an inlet Zb in the space 25 between an outer jacket 26 and a rotating screen drum 27 which is covered in a manner known per se by a screen cloth. The pressure PS on the inside of the screen drum 27 is lower than the inlet pressure Pi on the outside of the drum. Water together with a fine fraction is thus sucked in through the screen cloth, which may have a density of mesh 130, and through the screen drum 6 and is suitably diverted axially. Gradually the mass in the space 25 becomes thicker and thicker.

I slutet av utrymmet 25 finns på känt sätt en utloppsplåt 28 och en schaber 29 i området för en utloppsledning 30. Från insidan av den roterande siltrumman 27 riktas spolvätska mot siltrummans insida i utrymet mellan utloppsplåten 9 och schabern 8. Spolvatteninloppet har betecknars 31. Spolvattnet som på detta sätt trycks genom siltrumman 27 erhålls från efterföljande silapparater, såsom schematiskt visas i Fig. 2. Den erhållna torvkakan lossas sålunda med hjälp av schabern 8 under inverkan av det varmare spolvattnet 31, varefter det varmare spolvattnet och torvkakan homogeniseras med hjälp av en rotor. Detta medverkar mekaniskt till kolloidernas nedbrytning, så att den fort- satta avvvattningen och fraktioneringen ytterligare underlättas i efterföljande apparater, vilket utgör en av effekterna med serie-- koppling av flera apparater jämfört med en enda stor apparat. Även den efterhand allt högre temperaturen effektiviserar kolloiduppbrytningen liksom inverkan av den i buffertlagret B tillsatta torvaskan.At the end of the space 25 there is in a known manner an outlet plate 28 and a doctor blade 29 in the area of an outlet line 30. From the inside of the rotating screen drum 27, flushing liquid is directed towards the inside of the screen drum in the space between the outlet plate 9 and the doctor blade 8. The flush water inlet is designated 31. thus pressed through the sieve drum 27 is obtained from subsequent sieve apparatuses, as schematically shown in Fig. 2. The resulting peat cake is thus released by means of the doctor blade 8 under the influence of the warmer rinsing water 31, after which the warmer rinsing water and the peat cake are homogenized by means of a rotor. This mechanically contributes to the decomposition of the colloids, so that the continued dewatering and fractionation is further facilitated in subsequent devices, which constitutes one of the effects of series connection of several devices compared with a single large device. The gradually increasing temperature also makes the colloid break-up more efficient, as does the effect of the peat ash added to the buffer layer B.

Betydelsen av den högre temperaturen på dränagehastigheten och därmed avvattníngsförmågan bestäms av Darcy's ekvation: d V A ' A p .___ ~ ____________ , där d t u - L ' cv V = filtratvolym = pressarean Åp = tryckdifferansen u = viskositeten hos vätskan = tjockleken på torvkakan cv = dränagemotståndsfaktorn Genom den högre temperaturen sänks u-värdet, dvs viskositeten, var- igenom dränagehastigheten ökar. 10 15 20 25 30 35 450 005 12 Genom att upprepa förtjockningen i de fyra seriekopplade avvattnings- apparaterna 20 - 23 ökas graden av fraktionering, dvs avskiljning av den finaste torvfraktionen. Förhållandet mellan ingående och utgående koncentration regleras genom trummans 27 hastighet och genom dif- ferenstrycket mellan inlopp för suspensionen (Pi) och utlopp för filtratet (Ps). Returspolflödet, dvs. flödet av det varmare bakvatten som tillföras genom ledningen 31, tillföras i tillräcklig mängd för att få önskad koncentration i ledningen 30, dvs. i inloppet till nästa urvattnarsteg. Genom att tillföra varmt vatten i retur som spolvätska ersätter man i processen efterhand kallare inkommande suspensions- vätska med varmare, vilket utgör ett led i att optimera den fortsatta avvattningsprocessen.The significance of the higher temperature at the drainage rate and thus the dewatering capacity is determined by Darcy's equation: d VA 'A p .___ ~ ____________, where dtu - L' cv V = filtrate volume = press area Open = pressure difference u = viscosity of the liquid = thickness of the peat cake cv = drainage resistance factor The higher temperature lowers the u-value, ie the viscosity, through which the drainage speed increases. 10 15 20 25 30 35 450 005 12 By repeating the thickening in the four series-connected dewatering devices 20 - 23, the degree of fractionation, ie separation of the finest peat fraction, is increased. The ratio of input to output concentration is controlled by the speed of the drum 27 and by the differential pressure between the inlet for the suspension (Pi) and the outlet for the filtrate (Ps). The return coil flow, i.e. the flow of the warmer backwater supplied through the line 31 is supplied in sufficient quantity to obtain the desired concentration in the line 30, i.e. in the inlet to the next dewatering step. By adding hot water in return as flushing liquid, the process gradually replaces colder incoming suspension liquid with warmer, which is a step in optimizing the continued dewatering process.

Som apparat för pressoperationerna i avdelningen 19 används två serie- kopplade pressar, som kan utgöras av modifierade tvättpressar. Dessa har betecknats 33 och 34 i Fig. 2. Mer bestämt används lämpligen pres- sar av en typ som kan avvattna biomassan vid en temperatur av 90 - 130°C och även vid överatmosfäriskt tryck. Den första av dessa båda pressar, pressen 33, utför samtidigt de tre operationerna: urvattning, tvättning eller förträngning och valspressning. En härför lämpad press visas schematiskt i Fig. 4. Pressen, som kan vara utformad som en tvättpress för cellulosamassa, består av en mantel 35, en siltrumma 36 som roterar i pilens 47 riktning, en pressvals 38 och en avdragnings- schaber 39 för torvkakan 40.As an apparatus for the pressing operations in section 19, two series-connected presses are used, which can consist of modified washing presses. These have been designated 33 and 34 in Fig. 2. More specifically, presses of a type which can dewater the biomass at a temperature of 90 - 130 ° C and also at superatmospheric pressure are suitably used. The first of these two presses, the press 33, simultaneously performs the three operations: dewatering, washing or narrowing and roll pressing. A suitable press for this purpose is shown schematically in Fig. 4. The press, which may be designed as a washing press for cellulose pulp, consists of a jacket 35, a sieve drum 36 which rotates in the direction of the arrow 47, a press roll 38 and a pulling scraper 39 for the peat cake 40.

Urvattningen i pressen 33 bygger på samma grundprincip som de ovan be- skrivna slutna avvattningsapparaterna 20 - 23. Torvmassan eller mot- svarande biomassa matas in genom en ledning 41 till ett avsmalnande utrymme 42 mellan manteln 35 och siltrumman 37, vilken i likhet med de tidigare avvattningsapparaterna täcks med en silplåt på känt sätt.The dewatering in the press 33 is based on the same basic principle as the closed dewatering devices 20 - 23 described above. The peat mass or corresponding biomass is fed in through a line 41 to a tapered space 42 between the jacket 35 and the screen drum 37, which like the previous the dewaterers are covered with a sieve plate in a known manner.

Maøsaslurryn följer trumans 37 hastighet i det konvergerande utrymmet 42, varvid vatten långsamt pressas ut genom den perforerade ytan på trummln 37. Filtrâtet avlade från trummans insida. I slutet av det konvergerande utrymmet Q2 finns ett antal klaffar 43, 44 och 45. I utrymmet 46 mellan dessa klaffar och siltruman 37 pressas vatten med 15 20 25 30 35 450 005 13 hög temperatur, 90 - 130°C, och företrädesvis över 100°C, in och pressas genom massabädden mot trumman 37. Härvid förträngs den su- spensionsvätska som finns kvar i massan, så att nämnda vätska pressas in i trumman 37 genom perforeringarna i trumman och ersätts med renare och varmare vätska, vilket medger en avvattning till hög TS-halt i den efterföljande valspressoperationen.The maøsas slurry follows the speed of the drum 37 in the converging space 42, water being slowly forced out through the perforated surface of the drum 37. The filter wire was removed from the inside of the drum. At the end of the converging space Q2 there are a number of flaps 43, 44 and 45. In the space 46 between these flaps and the screen drum 37, water is pressed at a high temperature, 90 - 130 ° C, and preferably above 100 ° C, in and pressed through the pulp bed towards the drum 37. In this case, the suspension liquid remaining in the pulp is displaced, so that said liquid is pressed into the drum 37 through the perforations in the drum and replaced with cleaner and warmer liquid, which allows a dewatering to high TS content in the subsequent roll pressing operation.

I den sista delen av urvattningsförloppet i pressen 33 utsätts massa- bädden för högt tryck och avvattning i ett utsträckt pressnyp mellan pressvalsen 38 och siltrumman 37. Övergången till pressvalsen sker utan att trycket sänks, vilket förhindrar att massakakan krossas i valspressnypet och strömmar bakåt. I valspressnypet kan specifika trycket.höjas till 600 bar. I pressen 33 kan sålunda massakoncen- trationen snabbt höjas från cirka 8 Z TS i inloppet 41 till cirka 20 Z i avgående presskaka 40 genom kombinationen högt presstryck och god dränageförmåga på grund av ett effektivt utnyttjande av de möjlighe- ter som ryms i Darcy's ekvation, se ovan. I detta sammanhang skall även noteras att fjädringsmotståndet minskar p.g.a. den höga tem- peraturen så att kakans tjocklek kan pressas saman effektivare vil- ket också kan ha gynnsam inverkan på dräneringseffekten.In the last part of the dewatering process in the press 33, the pulp bed is subjected to high pressure and dewatering in an extended press nip between the press roll 38 and the sieve drum 37. The transition to the press roll takes place without lowering the pressure, which prevents the pulp cake from being crushed in the roll press nip. In the roller press nip, the specific pressure can be increased to 600 bar. In the press 33, the pulp concentration can thus be rapidly increased from about 8 Z TS in the inlet 41 to about 20 Z in the outgoing press cake 40 by the combination of high press pressure and good drainage capacity due to an efficient utilization of the possibilities contained in Darcy's equation. see above. In this context, it should also be noted that the suspension resistance decreases due to the high temperature so that the thickness of the cake can be compressed more efficiently, which can also have a favorable effect on the drainage effect.

Filtratet från pressen 33 leds till en behållare 48 för att därefter användas i förbehandlingsavdelningen 18, såsom ovan beskrivits. Massa- kakan 40, som kan ha en temperatur av 110°C och en TS-halt av cirka 20 Z leds till ett retentionskärl 49, i vilket temperaturen på massan ytterligare höjs med ånga till cirka 130°C. Från retentionskärlet 49 förs massan till ytterligare en press 34 för att vid nämnda höga temperatur, cirka 130°C, ytterligare avvattnas till en TS-halt som kan uppgå till 40 Z. Pressen 34 kan vara av samma slag som pressen 33, dock att någon tvättning eller förträngning vid denna höga temperatur ej tillgrips. Filtratet leds till en behållare 50 för att användas dels för att späda massan från retentionskärlet 49, dels som för- trängningsvätska i pressen 33. Som förträngningsvätska i pressen 33 används dessutom kondensat från den efterföljande torkanläggningen 14. 10 20 25 30 35 450 005 14 Torkanläggningen 14 skall nu närmare beskrivas med hänvisning till Fig. 5. Värmen för torkningsprocessen genereras genom förbränning av en viss mängd av den sluttorkade torven eller motsvarande biomassa i en ugn 51. Härför åtgår cirka 10 Z av torkgodset. Ingående massa för torkning satsas i en tratt 52, passerar en sluss 53 och blandas med ånga i ledningen 54. Den finfördelade massan (fortsättningsvis benämns massan torv, ehuru även andra biomassor är tänkbara) blâses uppåt genom ett antal tuber (symboliskt betecknade 55) i en första tubvärme- växlarkolonn 56. Från ugnen S1 leds rökgaserna också upp genom ko- lonnen 56, varvid de heta rökgaserna omger tuberna 55 i kolonnen, så att fukten i torven delvis förångas genom indirekt upphettning med hjälp av rökgaserna i det utrymme 57 som omger nämnda tuber 55. Rök- gaserna kyls härvid ned från cirka 13oo°c :in 300 a soo°c. från detta första torkningssteg leds torven till en cyklon S8, där torven se- pareras från ångan som avleds genom ledningen 59. En del av ångan leds ned genom ledningen 54 för att blandas med inkommande torv, såsom redan nämnts, medan torven leds ned från cyklonen 58 genom en sluss 60 och en ledning 61 för att i ett störtrör 62 blandas med rökgaserna som avleds från kolonnen 56 genom ledningen 63. När rökgaserna sålunda möter torven i ledningen 62 har de en temperatur av 300 ä SOOOC.The filtrate from the press 33 is passed to a container 48 for subsequent use in the pretreatment compartment 18, as described above. The pulp cake 40, which may have a temperature of 110 ° C and a TS content of about 20 Z, is passed to a retention vessel 49, in which the temperature of the pulp is further raised by steam to about 130 ° C. From the retention vessel 49, the pulp is conveyed to a further press 34 so that at said high temperature, about 130 ° C, it is further dewatered to a TS content which can amount to 40 Z. The press 34 may be of the same type as the press 33, however washing or squeezing at this high temperature is not resorted to. The filtrate is led to a container 50 for use partly to dilute the mass from the retention vessel 49, partly as a displacing liquid in the press 33. Condensate from the subsequent drying plant 14 is also used as a displacing liquid in the press 33. 10 20 25 30 35 450 005 14 The drying plant 14 will now be described in more detail with reference to Fig. 5. The heat for the drying process is generated by burning a certain amount of the final dried peat or corresponding biomass in an oven 51. This requires about 10 Z of the drying material. The input pulp for drying is charged into a funnel 52, passes a lock 53 and mixed with steam in the line 54. The pulverized pulp (hereinafter referred to as pulp, although other biomasses are also conceivable) is blown upwards through a number of tubes (symbolically designated 55) in a first tube heat exchanger column 56. From the furnace S1 the flue gases are also led up through the column 56, the hot flue gases surrounding the tubes 55 in the column, so that the moisture in the peat is partly evaporated by indirect heating by the flue gases in the space 57 surrounding said flue 55. The flue gases are thereby cooled down from about 130 ° C to 300 ° C. from this first drying step the peat is led to a cyclone S8, where the peat is separated from the steam discharged through the line 59. A part of the steam is led down through the line 54 to be mixed with incoming peat, as already mentioned, while the peat is led down from the cyclone 58 through a lock 60 and a conduit 61 for mixing in a downcomer 62 with the flue gases diverted from the column 56 through the conduit 63. When the flue gases thus meet the peat in the conduit 62, they have a temperature of 300 Å SOOOC.

Härigenom förângas ytterligare en del av i torven kvarvarande fukt, samtidigt som torven kyler ned rökgaserna till cirka 10006, innan torv-rökgasblandningen når en andra cyklon 64. I cyklonen 64 separeras rökgaserna från torven. Rökgaserna förs till en skrubber 65, där de tvättas, innan de släpps ut i atmosfären. Tillsammans med rökgaserna avgår även en viss mängd vatten i form av ånga, vilket är den enda vattenförlusten i det integrerade systemet.This evaporates a further part of the moisture remaining in the peat, at the same time as the peat cools the flue gases to about 10006, before the peat-flue gas mixture reaches a second cyclone 64. In cyclone 64 the flue gases are separated from the peat. The flue gases are taken to a scrubber 65, where they are washed before being released into the atmosphere. Along with the flue gases, a certain amount of water is also emitted in the form of steam, which is the only water loss in the integrated system.

Från cyklonen 60 leds torven in i en cirkulerande ström av ånga via en ledning 66 till en andra tubvärmeväxlarkolonn 67. Torven blåses upp genom parallellkopplade tuber 68 i kolonnen 67, varvid nämnda tuber omges av nedåtströmmande ånga i omgivande utrymme 69. Den ånga som för upp torven i tuberna 68 har en lägre temperatur och tryck (100°C, 1 bar) än den nedåtströmmande ångan i det omgivande utrymmet 69, (150°C, 4-5 bar), så att den omgivande ångan genom indirekt värmning förângar ytterligare en del av fukten i torven. Kondensat från det omgivande a 10 20 25 30 450 005 15 utrymmet 69 avleds i kolonnens 67 nederdel för att användas som för- trängningsvätska i pressen 33, Fig. 4, ledningen 70. mantlad, roterande torktrumma 75. Ånga från cyklonen 72 leds dels genom en ledning 76 för att ingå i det cirkulerande ångsystemet, såsom beskrivits, medan en del leds till torktrumans 75 utmatningsände för I trumman 75 överförs värme från det yttre utrymmet 77 till trummans inre 78, så att den torv som efter hand matas fram i trumman 75 ytterligare avfuktas. I utmatningsänden omges trumnan 75 av en runt- luften till inmataren 74 för att blandas med torven. Luft-ångblandning från huven 79 förs genom en lednlng 85 till en värmeväxlare 86, därFrom the cyclone 60, the peat is led into a circulating stream of steam via a line 66 to a second tube heat exchanger column 67. The peat is inflated by parallel connected tubes 68 in the column 67, said tubes being surrounded by downwardly flowing steam in the surrounding space 69. the peat in the tubes 68 has a lower temperature and pressure (100 ° C, 1 bar) than the downwardly flowing steam in the surrounding space 69, (150 ° C, 4-5 bar), so that the surrounding steam by indirect heating evaporates another part of the moisture in the peat. Condensate from the surrounding space 69 is discharged into the lower part of the column 67 to be used as a displacement liquid in the press 33, Fig. 4, the line 70. sheathed, rotating drying drum 75. Steam from the cyclone 72 is led partly through a line 76 for being part of the circulating steam system, as described, while a part is led to the discharge end of the drying drum 75 for In the drum 75, heat is transferred from the outer space 77 to the inner 78 of the drum, so that the peat which is gradually fed into the drum 75 further dehumidified. At the discharge end, the drum 75 is surrounded by a circulating air to the feeder 74 to mix with the peat. Air-vapor mixture from the hood 79 is passed through a line 85 to a heat exchanger 86, where

Claims

10 15 20 25 30 35 450 005 16 P594 mi. "PATENTKRAV

Treatment of peat suspended in water into a slurry, with the aim of improving drainage capacity and increasing the concentration, characterized in that the peat-water suspension is dewatered in a number of series-connected dewatering devices (20-23), while a proportion of the fine fraction of the peat is removed with the backwater, that hot backwater is returned to at least one of the series-connected dewatering devices from a subsequent pressing plant, and that at least a part of the peat colloidal system supplied to the dewatering devices is broken by a combination of chemical, thermal and mechanical treatment. the treatment is effected by adding electrolytically active compounds to the peat.

Treatment according to claim 1, characterized in that the hot backwater is returned to at least the last of the series-connected drainage devices.

Treatment according to claim 1, characterized in that the temperature of the peat is gradually increased in the series-connected dewatering devices, ie that the temperature of the peat leaving the second dewatering device is higher than the peat leaving the first device, and that the temperature of the peat leaving leaves the third appliance is higher than the peat leaving the second appliance, etc.

Treatment according to claim 1, characterized in that said chemicals consist wholly or partly of peat ash.

Treatment according to claim 1, characterized in that the mechanical processing comprises homogenization between, on the one hand, the dewatered peat cake obtained in each of the devices and, on the other hand, hotter backwater from the subsequent device.

Treatment according to one of Claims 1 to 5, characterized in that the hot backwater from the first dewatering apparatus (20) together with a fine fraction and peat wash are led to the peat batch where the hot water is used to prepare the suspension which is led to m. G05 17 dewatering plant, the suspension containing a certain amount of recycling fine fraction and peat washing.

Treatment according to one of Claims 1 to 6, characterized in that closed drains are used.

Treatment according to one of Claims 1 to 7, characterized in that the suspension contained in the first dewatering apparatus has a concentration of max. 5% TS and a temperature of 10-3000, and that the slurry leaving the last dewatering apparatus (23 ) has a concentration of 5-12%, preferably 6-10% TS, and a temperature of ao-so ° c, preferably 5o-7o ° c.