SE449229B - ALLEGED OR STORED BAINITHERABLE STEEL ALLOYS AND SETS TO MAKE CAPABLE - Google Patents
ALLEGED OR STORED BAINITHERABLE STEEL ALLOYS AND SETS TO MAKE CAPABLEInfo
- Publication number
- SE449229B SE449229B SE7903448A SE7903448A SE449229B SE 449229 B SE449229 B SE 449229B SE 7903448 A SE7903448 A SE 7903448A SE 7903448 A SE7903448 A SE 7903448A SE 449229 B SE449229 B SE 449229B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- conversion
- martensite
- bainite
- degree
- alloys
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
- C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
Description
449 229 2 L __ ___,,-n låg martensitpunkt och alster med en sammansättning av: 0,50-1,00% C, 0,10-1,50% Si, 0,50-1,50% Mn, max. 0,045% P, max. 0,045% S när det gäller olegerade stål och dessutom med 0,20-0,90% Mo och/eller 0,20-2,00% Cr när det gäller lâglegerade stål. Rest järn och vanliga föroreningar, som underkastats bainithärdning vid temperaturområdet 5-SOOC över martensitpunkten till en omvandlings- grad av 55-85%, räknat på den dilatometriskt mätta maximala omvand- lingsgraden. Därvid kan t.ex. i stället för varje 1 del Mo använ- das 1 del Cr. I allmänhet föredrages molybden jämfört med krom. I speciella fall kan den undre gränsen för Mn ligga vid 0,25%. 449 229 2 L __ ___ ,, - n low martensite point and products with a composition of: 0.50-1.00% C, 0.10-1.50% Si, 0.50-1.50% Mn, max . 0.045% P, max. 0.045% S in the case of non-alloy steels and also with 0,20-0,90% Mo and / or 0,20-2,00% Cr in the case of low-alloy steels. Residual iron and common impurities, which are subjected to bainite hardening at the temperature range 5-SOOC above the martensite point to a degree of conversion of 55-85%, calculated on the maximum degree of conversion measured dilatometrically. In this case, e.g. instead of every 1 part Mo, 1 part Cr is used. In general, molybdenum is preferred over chromium. In special cases, the lower limit for Mn may be 0.25%.
Den allmänna principen för uppfinningen är att stâllegeringar och alster, som uppvisar i sig motsatta egenskaper såsom hög seghet och hög hâllfasthet, kan erhållas då de underkastas en endast ofullstän- dig bainithärdning (värmebehandling) upp till en omvandling av i storleksordningen högst ca 80% i temperaturomrâdet för martensit- punkten eller strax över martensitpunkten, i det omedelbart därtill anslutna temperaturomrâdet.The general principle of the invention is that steel alloys and articles which have opposite properties such as high toughness and high strength can be obtained when they are subjected to an only incomplete bainite hardening (heat treatment) up to a conversion of the order of not more than about 80% in the temperature range for the martensite point or just above the martensite point, in the immediately connected temperature range.
Martensitpunkten ligger oftast i området från ca 180 till 28000, i synnerhet i området ca 180-230°C, framför allt i området 185-210°C.The martensite point is usually in the range from about 180 to 28000, especially in the range about 180-230 ° C, especially in the range 185-210 ° C.
Med temperaturområdet för martensitpunkten förstås inom ramen för denna uppfinning temperaturer i omrâdet från ungefär 10°C över till °C under_martensitbildningstemperaturen. Temperaturområdet över martensitpunkten, i vilket den ofullständiga bainithärdningen kan genomföras, ligger i allmänhet vid 0 upp till ca 100°C, företrädes- vis upp till ca SOOC, t.ex. vid ca 5-50°C över martensitbildnings- temperaturen. Allmänt har det visat sig att inom ramen för uppfin- ningen är temperaturområdet ovanför martensitpunkten, i vilket den ofullständiga bainithärdningen enligt uppfinningen kan genomföras, ju smalare, ju högre martensitpunkten är, och omvänt, desto breda- re, ju lägre martensitpunkten ligger. Företrädesvis ligger tempe- raturen för den ofullständiga bainithärdningen under ca 270-280°C, i synnerhet vid 260°C och därunder. Särskilt gynnsamma effekter upp- träder vid användning av stål med martensitpunkter i den lägre de- len av ovannämnda område. Om utgångsstålet icke uppvisar den för den ofullständiga bainithärdningen erforderliga strukturen, så för- behandlas det naturligtvis på lämpligt sätt, t.ex. genom värmebe- handling under bildning av en austenitisk struktur. Till de even- 449 229 .L __ ___-f'- tuellt närvarande obetydliga legeringselementen hör exempelvis V, W, Ni, B och liknande, vilka då kan vara närvarande i halter upp till storleksordningen ca 0,2% vardera. Härigenom kan nämli- gen vissa egenskaper för stålet pâverkas. Närvaro eller frånvaro av sådana legeringselement är dock icke väsentligt för uppfinnin- gen.By the temperature range of the martensite point is meant within the scope of this invention temperatures in the range from about 10 ° C over to ° C below the martensite formation temperature. The temperature range above the martensite point, in which the incomplete bainite curing can be carried out, is generally at 0 up to about 100 ° C, preferably up to about SOOC, e.g. at about 5-50 ° C above the martensite formation temperature. In general, it has been found that within the scope of the invention, the temperature range above the martensite point, in which the incomplete bainite curing according to the invention can be carried out, is narrower, the higher the martensite point, and conversely, the wider, the lower the martensite point. Preferably, the temperature of the incomplete bainite cure is below about 270-280 ° C, especially at 260 ° C and below. Particularly favorable effects occur when using steel with martensite points in the lower part of the above-mentioned area. If the starting steel does not have the structure required for the incomplete bainite hardening, it is of course pre-treated in a suitable manner, e.g. by heat treatment to form an austenitic structure. The possibly 449 229 .L __ ___- f'- possibly insignificant alloying elements include, for example, V, W, Ni, B and the like, which can then be present in concentrations up to the order of about 0.2% each. As a result, certain properties of the steel can be affected. However, the presence or absence of such alloying elements is not essential to the invention.
Omvandlingen genomföres i allmänhet till ett omrâde av högst ca 85%, räknat på maximum, dvs fullständig omvandling. Oftast ligger om- vandlingsgraden i området ca 55-85%, varvid området 75-85%,,och i synnerhet ca 80%, särskilt föredrages. Omvandlingsgraden kåh mät- tekniskt följas på enkelt sätt under utnyttjande av omständigheten, att bainitomvandlingen är förbunden med en positiv längdändring.The conversion is generally carried out to an area of no more than about 85%, calculated on the maximum, ie complete conversion. The degree of conversion is usually in the range of about 55-85%, with the range of 75-85%, and in particular about 80%, being particularly preferred. The degree of conversion kåh is technically monitored in a simple way while taking advantage of the fact that the bainite conversion is associated with a positive change in length.
Exempelvis kan omvandlingskinetiken och därmed slutligen omvand- lingsgraden vid den aktuella temperaturen följas genom utvidgnings- mätningar pâ stâlprov på enkelt sätt. Med en omvandlingsgrad av 80% förstås sålunda 80% av den vid fullständig bainitisk omvandling vid den aktuella temperaturen uppnàeliga maximala längdändringen.For example, the conversion kinetics and thus finally the degree of conversion at the current temperature can be monitored by expansion measurements on steel samples in a simple manner. Thus, a degree of conversion of 80% is understood to mean 80% of the maximum length change at complete bainitic conversion at the current temperature.
Enligt en föredragen utföringsform av uppfinningen uppvisar stål- legeringen följande sammansättning: 0,57 - 0,75% C 0,15 - 0,35 % Si 0,70 - 0,85 % Mn max. vardera 0,035% P och S 0,20 - 0,50% Mo och/eller 0,20 - 1,00% Cr Resten järn, ev. obetydliga legeringselement och sedvanliga föroreningar. Även för dessa legeringar gäller ovannämnda omvandlingskarakteris- tik. I synnerhet uppvisar även dessa legeringar de erfordrade för- delaktiga egenskaperna, då omvandlingen genomföres i temperatur- omrâdet för martensitbildning eller i temperaturområdet 0-50°C över martensitpunkten och upp till en omvandlingsgrad av ca 75-85%, mätt enligt den dilatometriskt bestämda omvandlingskinetiken.According to a preferred embodiment of the invention, the steel alloy has the following composition: 0.57 - 0.75% C 0.15 - 0.35% Si 0.70 - 0.85% Mn max. each 0.035% P and S 0.20 - 0.50% Mo and / or 0.20 - 1.00% Cr The remaining iron, ev. insignificant alloying elements and customary impurities. The above-mentioned conversion characteristics also apply to these alloys. In particular, these alloys also exhibit the required advantageous properties when the conversion is carried out in the temperature range for martensite formation or in the temperature range 0-50 ° C above the martensite point and up to a degree of conversion of about 75-85%, measured according to the dilatometrically determined conversion kinetics. .
Stållegeringarna och alstren enligt uppfinningen uppvisar företrä- desvis en seghet, mätt på oskârade rundprov av diametern 4,5 mm, av mer än 70 J, företrädesvis upp till 85 J och till och med 90 J, 449 229 L _. --v'“ och en hårdhet av minst 57 HRC, företrädesvis 58 HRC och däröver, upp till 60 och 61 HRC.The steel alloys and articles according to the invention preferably have a toughness, measured on uncut round samples of a diameter of 4.5 mm, of more than 70 J, preferably up to 85 J and even 90 J, 449 229 L. and a hardness of at least 57 HRC, preferably 58 HRC and above, up to 60 and 61 HRC.
Uppfinningen avser vidare ett sätt för framställning av förbätt- rade material och alster av omvandlingströga, bainithärdbara, i synnerhet låg- eller olegerade stållegeringar med låga martensit- omvandlingstemperaturer, varvid en bainithärdning genomföres i om- rådet för martensitpunkten eller i det därtill anslutande högre temperaturområdet, i synnerhet området O-100°C, företrädesvis upp till 500C, t.ex. 5-50°C ovanför martensitpunkten och behandlingen avbrytes vid en ca 85%-ig, exempelvis 55 till 85%-ig, företfädes- vis vid en ca 75 till 85%-ig omvandling, räknat på den dilatormet- riskt mätta maximala omvandlingen. Med fördel användes härvid le- geringar av ovannämnda sammansättningar. Även här är den eventuel- la närvaron av obetydliga legeringselement icke väsentlig för de enligt uppfinningen uppnådda resultaten.The invention further relates to a process for the production of improved materials and articles of inert, bainite hardenable, in particular low or non-alloy steel alloys with low martensite conversion temperatures, a bainite hardening being carried out in the area of the martensite point or in the adjoining higher temperature range, in particular the range 0-100 ° C, preferably up to 50 ° C, e.g. 5-50 ° C above the martensite point and the treatment is stopped at an approx. 85%, for example 55 to 85%, preferably at an approx. 75 to 85% conversion, calculated on the dilator metrically measured maximum conversion. Allocations of the above-mentioned compositions are advantageously used here. Here too, the possible presence of insignificant alloying elements is not essential for the results obtained according to the invention.
Stållegeringar enligt uppfinningen, vilka även kan användas vid för- farandet, är tillräckligt omvandlingströga stål, vilka uppvisar förutsättningarna för en isoterm bainitomvandling, och som uppvi- sar så låg martensitpunkt som möjligt. I det autokatalytiska nätet av Austin och Rickett visar dessa stål i allmänhet en knyck i den för övrigt rätlinjigt löpande omvandlingskinetiken. Här uppträder uppenbarligen en utskiljning, som ogynnsamt påverkar segheten. Ge- nom föreliggande uppfinning undvikes, under erhållande av lagering- ar med hög seghet och hög hållfasthet, sådana förlopp, vilka even- nællt kan påverka segheten ogynnsamt.Steel alloys according to the invention, which can also be used in the process, are sufficiently inert steel, which exhibit the conditions for an isothermal bainite conversion, and which exhibit as low a martensite point as possible. In the autocatalytic network of Austin and Rickett, these steels generally show a jerk in the otherwise rectilinear continuous kinetics of transformation. Apparently a precipitation occurs here, which adversely affects the toughness. Through the present invention, while obtaining bearings with high toughness and high strength, such processes are avoided which may possibly adversely affect the toughness.
Av stållegeringarna enligt uppfinningen kan alster med de fördel- aktiga egenskaperna framställas pâ sedvanligt sätt, i synnerhet genom kallbearbetning. Naturligtvis kan även alster framställas av icke-förbehandlade stållegeringar, i synnerhet med ovannämnda materialsammansättning och därefter omvandlas materialet i dessa föremål genom lämplig behandling till stâllegeringarna enligt upp- finningen. Därvid ligger en avsevärd fördel med uppfinningen i att, i motsats till de tidigare nödvändiga höglegerade stàllege- ringarna, även masskonsumtionsprodukter kan framställas enligt uppfinningen på ekonomiskt sätt. Till alstren enligt uppfinningen hör i synnerhet fästelement (skruvar, spilar, bultar, i synnerhet 4,9 (J 173. 449 229 -. ~r°*"" å' sättbultar för direktfästning, nitar, dubbar, dubbdetaljer), verk- tyg (såsom borrar, borrskaft, skruvmejslar, sågar, stansar, dorn), maskinelement (såsom låspinnar, fjädrar, tallriksfjädrar, venti- ler, ventilstyrningar, kolvringar, axlar, spindlar, sprinter, kopp- lingar, skivor lameller), milïtärprodukter (såsom vapendetaljer, pansarplåt), beslag för byggnads-, fartygs-, sport- och möbelända- mål (såsom kedjor, gångjärn, skidkanter), detaljer till optiska anordningar och mätapparater, halvfabrikat (såsom band, tråd, plåt, stänger, rör och liknande).From the steel alloys according to the invention, articles with the advantageous properties can be produced in the usual way, in particular by cold working. Of course, articles can also be made from untreated steel alloys, in particular with the above-mentioned material composition, and then the material in these objects is converted by suitable treatment into the steel alloys according to the invention. Thereby, a considerable advantage of the invention lies in the fact that, in contrast to the previously necessary high-alloy steel alloys, mass consumption products can also be produced according to the invention in an economical manner. The articles according to the invention include in particular fastening elements (screws, spindles, bolts, in particular 4.9 (J 173. 449 229 -. ~ R ° * "" on set bolts for direct fastening, rivets, studs, stud details), tools (such as drills, drill shafts, screwdrivers, saws, punches, mandrels), machine elements (such as locking pins, springs, disc springs, valves, valve guides, piston rings, shafts, spindles, sprints, couplings, discs slats), military products (such as weapon details , armor plate), fittings for building, ship, sports and furniture end purposes (such as chains, hinges, ski edges), details for optical devices and measuring devices, semi-finished products (such as tapes, wire, sheet metal, rods, tubes and the like).
Särskilt lämpliga inom ramen för uppfinningen har visat sigfvara: Stål ur gruppen fjäderstål, t.ex.Particularly suitable within the scope of the invention have been shown to be: Steels from the group of spring steels, e.g.
C% Si% Mn% Cr% V% 62 SiMnCr 4 0,62 1,0 1,0 0,6 - 58 CrV 4 0,58 0,3 1,0 1,1 ,1 50 CrV 4 0,50 0,3 1,0 1,1 ,1 62 SiCr 5 0,62/0,72 1,3 0,5 0,5 - Stål ur gruppen kallbearbetningsstål, t.ex.C% Si% Mn% Cr% V% 62 SiMnCr 4 0.62 1.0 1.0 0.6 - 58 CrV 4 0.58 0.3 1.0 1.1, 1 50 CrV 4 0.50 0 , 3 1.0 1.1, 1 62 SiCr 5 0.62 / 0.72 1.3 0.5 0.5 - Steel from the group of cold working steels, e.g.
C% Si% Mn% Cr% V% 100 Cr 6 1,0 0,3 0,3 1,5 - Olegerade verktygsstål resp. stål med hög kolhalt C Si Mn P och S C (f,k,g) 60 0,57-0,65 0,25 0,25 vardera ma§..0,045 C " 67 0,67 0,25 0,70 " C " 70 0,70 0,25 0,60 " C " 75 0,75 0,25-0,50 0,6-0,8 " C " 85 0,85 0,90 “ " C " 100 1,00 0,25 " " I nedanstående exempel belyses uppfinningen närmare.C% Si% Mn% Cr% V% 100 Cr 6 1.0 0.3 0.3 1.5 - Unalloyed tool steels resp. high carbon content C Si Mn P and SC (f, k, g) 60 0.57-0.65 0.25 0.25 each ma§..0.045 C "67 0.67 0.25 0.70" C "70 0.70 0.25 0.60" C "75 0.75 0.25-0.50 0.6-0.8" C "85 0.85 0.90" "C" 100 1, 0.25 "" The following examples illustrate the invention in more detail.
Exempel 1 Ett stål med 0,73% C, 0,85% Mn, 0,2% Si och 0,29% Mo, trådmateri- al, kalldraget, mjukglödgat, svagt efterdraget med en hållfasthet av ca 800 N/mmz, underkastades som utgångsmaterial efter en vär- mebehandling av 860°C en behandling 20 min. -+ 240oC, 40 min. -+ luft i stycken av 1 - 50 mm, 0 = 4,5 mm. Hârdhet: 58 HRC, slag- seghet: 795 - 820 J. 449 229 -- -\-«" L Exemgel 2 Efter genomförande av samma värmebehandling på färdiga direktfäst- element (spikar, bultar) uppvisade alstren vid en hårdhet av 58 HRC god seghet och var böjbara till šf 900.Example 1 A steel with 0.73% C, 0.85% Mn, 0.2% Si and 0.29% Mo, wire material, cold drawn, soft annealed, slightly post-coated with a strength of about 800 N / mm 2, was subjected to as starting material after a heat treatment of 860 ° C a treatment 20 min. - + 240 ° C, 40 min. - + air in pieces of 1 - 50 mm, 0 = 4.5 mm. Hardness: 58 HRC, impact strength: 795 - 820 J. 449 229 - - \ - «" L Example 2 After carrying out the same heat treatment on finished direct fasteners (nails, bolts), the products at a hardness of 58 HRC showed good toughness and were bendable to šf 900.
Exemgel 3 För framställning av dragfjädrar med hög hårdhet och seghet med en diameter av 80 mm av en tråd med diametern = 4,5 mm värmebehandla- des fjädrarna i färdiglindat tillstånd på det ovan beskrivna sät- tet. f! UExample gel 3 For the production of tension springs with high hardness and toughness with a diameter of 80 mm of a wire with a diameter = 4.5 mm, the springs were heat-treated in a pre-wound state in the manner described above. f! U
Claims (7)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2817628A DE2817628C2 (en) | 1978-04-21 | 1978-04-21 | Tough, high-strength steel alloys and processes for making such workpieces |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE7903448L SE7903448L (en) | 1979-10-22 |
| SE449229B true SE449229B (en) | 1987-04-13 |
Family
ID=6037726
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE7903448A SE449229B (en) | 1978-04-21 | 1979-04-19 | ALLEGED OR STORED BAINITHERABLE STEEL ALLOYS AND SETS TO MAKE CAPABLE |
Country Status (22)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS54141313A (en) |
| AT (1) | AT393279B (en) |
| AU (1) | AU527551B2 (en) |
| BE (1) | BE875730A (en) |
| BR (1) | BR7902454A (en) |
| CA (1) | CA1137337A (en) |
| CH (1) | CH646199A5 (en) |
| CS (1) | CS211362B2 (en) |
| DE (1) | DE2817628C2 (en) |
| DK (1) | DK155053C (en) |
| ES (1) | ES479774A1 (en) |
| FI (1) | FI69121C (en) |
| FR (1) | FR2423549B1 (en) |
| GB (1) | GB2019436B (en) |
| IT (1) | IT1112992B (en) |
| NL (1) | NL191388C (en) |
| NO (1) | NO153933C (en) |
| PL (1) | PL136257B1 (en) |
| SE (1) | SE449229B (en) |
| SU (1) | SU1232147A3 (en) |
| YU (1) | YU40746B (en) |
| ZA (1) | ZA791422B (en) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0020357B1 (en) * | 1978-11-15 | 1984-07-18 | Caterpillar Tractor Co. | Lower bainite alloy steel article |
| JPS5970724A (en) * | 1982-10-15 | 1984-04-21 | Seiko Instr & Electronics Ltd | Rolled hot-forged thread |
| JPS61130456A (en) * | 1984-11-29 | 1986-06-18 | Honda Motor Co Ltd | High-strength bolt and its production |
| JPH01268245A (en) * | 1988-04-19 | 1989-10-25 | Fujitsu Ltd | Changeover control circuit |
| US4960473A (en) * | 1989-10-02 | 1990-10-02 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Process for manufacturing steel filament |
| SE510344C2 (en) * | 1997-08-01 | 1999-05-17 | Ovako Steel Ab | Way for complete bainite hardening of steel |
| NL1011806C2 (en) * | 1999-04-15 | 2000-10-17 | Skf Engineering & Res Services | Ball bearing steel with a surface with an underbainitic structure and a method of manufacturing it. |
| DE202005015611U1 (en) * | 2005-09-30 | 2005-12-29 | Textron Verbindungstechnik Gmbh & Co. Ohg | Bolts or screws with high rigidity are made from steel wire by hot rolling and cooling glowing product by blowing on air, then rolling out and cold-forming to produce head and thread |
| FR2916371B1 (en) * | 2007-05-24 | 2010-02-26 | Fwu Kuang Entpr Co Ltd | PROCESS FOR PREPARING FORGED PARTS HAVING EXCELLENT TRACTION RESISTANCE AND ELONGATION FROM STEEL MAMINERY WIRES |
| DE102008041391A1 (en) * | 2008-08-20 | 2010-01-14 | Kamax-Werke Rudolf Kellermann Gmbh & Co. Kg | High strength bolt has bainite structure produced by austempering which extends across whole cross-section of the bolt and increases its tensile strength |
| GB2485107A (en) * | 2009-08-24 | 2012-05-02 | Secr Defence | Armour |
| DE102011054840A1 (en) | 2011-10-26 | 2013-05-02 | Rud Ketten Rieger & Dietz Gmbh U. Co. Kg | Hardening steel for grade 8 and higher hoisting, lifting, tensioning and / or lashing equipment, lifting, lifting, tensioning and / or lashing equipment, and method of making such a component |
| DE102011055497A1 (en) | 2011-11-18 | 2013-05-23 | Kamax Holding Gmbh & Co. Kg | Ultra-high-strength screw with high yield ratio |
| KR101751530B1 (en) * | 2015-12-28 | 2017-06-27 | 주식회사 포스코 | Steel sheet for tool and method of manufacturing for the same |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB517118A (en) * | 1938-07-13 | 1940-01-22 | Ver Oberschlesische Huttenwerk | Improvements in and relating to improved steels and the application thereof |
| DE973413C (en) * | 1944-05-31 | 1960-02-11 | Gussstahlwerk Witten Ag | Process to achieve a hardness of at least 54RC with high impact resistance |
| US2914401A (en) * | 1958-02-24 | 1959-11-24 | Crucible Steel Co America | Alloy steel |
| US3155550A (en) * | 1961-09-15 | 1964-11-03 | United States Steel Corp | Heat treatment of chromium-free steel bearings |
| DE1558505A1 (en) * | 1967-01-23 | 1970-04-16 | Hilti Ag | Anchoring means |
| SE342475B (en) * | 1969-03-31 | 1972-02-07 | Sandvikens Jernverks Ab |
-
1978
- 1978-04-21 DE DE2817628A patent/DE2817628C2/en not_active Expired
-
1979
- 1979-02-28 FI FI790666A patent/FI69121C/en not_active IP Right Cessation
- 1979-03-07 NL NL7901840A patent/NL191388C/en not_active IP Right Cessation
- 1979-03-15 CS CS791731A patent/CS211362B2/en unknown
- 1979-03-20 GB GB7909840A patent/GB2019436B/en not_active Expired
- 1979-03-26 ZA ZA791422A patent/ZA791422B/en unknown
- 1979-03-30 AU AU45625/79A patent/AU527551B2/en not_active Expired
- 1979-03-30 IT IT21467/79A patent/IT1112992B/en active
- 1979-04-02 AT AT2419/79A patent/AT393279B/en not_active IP Right Cessation
- 1979-04-02 CH CH305179A patent/CH646199A5/en not_active IP Right Cessation
- 1979-04-04 YU YU802/79A patent/YU40746B/en unknown
- 1979-04-12 CA CA000325474A patent/CA1137337A/en not_active Expired
- 1979-04-19 NO NO791296A patent/NO153933C/en unknown
- 1979-04-19 FR FR7909853A patent/FR2423549B1/en not_active Expired
- 1979-04-19 SE SE7903448A patent/SE449229B/en not_active IP Right Cessation
- 1979-04-20 JP JP4809679A patent/JPS54141313A/en active Granted
- 1979-04-20 PL PL1979215033A patent/PL136257B1/en unknown
- 1979-04-20 SU SU792753403A patent/SU1232147A3/en active
- 1979-04-20 BE BE0/194732A patent/BE875730A/en not_active IP Right Cessation
- 1979-04-20 DK DK162779A patent/DK155053C/en not_active IP Right Cessation
- 1979-04-20 ES ES479774A patent/ES479774A1/en not_active Expired
- 1979-04-20 BR BR7902454A patent/BR7902454A/en unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SE449229B (en) | ALLEGED OR STORED BAINITHERABLE STEEL ALLOYS AND SETS TO MAKE CAPABLE | |
| KR970027343A (en) | Steel for producing forgings with bainite structure. Method of manufacturing forgings. And the resulting forgings | |
| JPS5853709B2 (en) | As-forged high-strength forging steel | |
| GB2355272A (en) | Process for producing high strength shaft | |
| US4049430A (en) | Precipitation hardenable stainless steel | |
| CA1192476A (en) | As-pierced tubular products | |
| JPS619519A (en) | Manufacture of high strength steel superior in sulfide corrosion cracking resistance | |
| JPS63216951A (en) | Steel for high strength spring | |
| CA2561703A1 (en) | High strength steel | |
| SE515624C2 (en) | Air-curing low- to medium-carbon steel for improved heat treatment | |
| US3834948A (en) | Ductile,weldable high-strength-steel wire and method for producing same | |
| JPH04371547A (en) | Production of high strength and high toughness steel | |
| US2586041A (en) | Low-alloy, high-hardenability steel with high toughness at high hardness levels | |
| US2914401A (en) | Alloy steel | |
| JPS6130653A (en) | High strength spring steel | |
| JPH04329824A (en) | Production of martensitic stainless steel for cold forging | |
| JPH04120249A (en) | Martensitic stainless steel and its production | |
| JPH027366B2 (en) | ||
| US2853381A (en) | Steel responsive to austempering | |
| JP3688311B2 (en) | Manufacturing method of high strength and high toughness steel | |
| JPS61174321A (en) | Spheroidizing annealing method of machine structural steel | |
| JPH0533283B2 (en) | ||
| JPS6358892B2 (en) | ||
| JPH02179841A (en) | Non-heattreated steel for induction hardening and its manufacture | |
| JPH0140905B2 (en) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NAL | Patent in force |
Ref document number: 7903448-4 Format of ref document f/p: F |
|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 7903448-4 Format of ref document f/p: F |