SE445948B - NURSING BURNER FOR OIL BURNER PLANTS - Google Patents
NURSING BURNER FOR OIL BURNER PLANTSInfo
- Publication number
- SE445948B SE445948B SE7904168A SE7904168A SE445948B SE 445948 B SE445948 B SE 445948B SE 7904168 A SE7904168 A SE 7904168A SE 7904168 A SE7904168 A SE 7904168A SE 445948 B SE445948 B SE 445948B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- ptc resistor
- nozzle
- resistor body
- oil
- burner according
- Prior art date
Links
- 230000000474 nursing effect Effects 0.000 title 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 42
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 18
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 14
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 7
- 238000004939 coking Methods 0.000 claims description 5
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 3
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 2
- 238000005485 electric heating Methods 0.000 claims 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 claims 1
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 3
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N5/00—Systems for controlling combustion
- F23N5/02—Systems for controlling combustion using devices responsive to thermal changes or to thermal expansion of a medium
- F23N5/14—Systems for controlling combustion using devices responsive to thermal changes or to thermal expansion of a medium using thermo-sensitive resistors
- F23N5/146—Systems for controlling combustion using devices responsive to thermal changes or to thermal expansion of a medium using thermo-sensitive resistors using electrical or electromechanical means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
- F23D11/24—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space by pressurisation of the fuel before a nozzle through which it is sprayed by a substantial pressure reduction into a space
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
- F23D11/36—Details, e.g. burner cooling means, noise reduction means
- F23D11/44—Preheating devices; Vaporising devices
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B3/00—Ohmic-resistance heating
- H05B3/10—Heating elements characterised by the composition or nature of the materials or by the arrangement of the conductor
- H05B3/12—Heating elements characterised by the composition or nature of the materials or by the arrangement of the conductor characterised by the composition or nature of the conductive material
- H05B3/14—Heating elements characterised by the composition or nature of the materials or by the arrangement of the conductor characterised by the composition or nature of the conductive material the material being non-metallic
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Pressure-Spray And Ultrasonic-Wave- Spray Burners (AREA)
- Spray-Type Burners (AREA)
- Feeding And Controlling Fuel (AREA)
- Nozzles For Spraying Of Liquid Fuel (AREA)
Description
15 20 25 30 35 7904168-7 2 en isolering. Vid höljets utsida är en strömställare och stick- proppshylsa för elektrisk effekttillförsel anordnad. Ändamålet med föreliggande uppfinning är att angiva en för- stoftningsbrännare av inledningsvis nämnt slag, vid vilken erhål- les ett optimalt utnyttjande av förvärmningsvärmeeffekten vid minsta möjliga platsbehov. 15 20 25 30 35 7904168-7 2 an insulation. At the outside of the housing, a switch and plug socket for electrical power supply are arranged. The object of the present invention is to provide a sputtering burner of the type mentioned in the introduction, in which an optimal utilization of the preheating heat effect is obtained at the smallest possible space requirement.
Detta löses enligt uppfinningen medelst kännetecknen enligt efterföljande krav 1.This is solved according to the invention by means of the features according to the following claim 1.
Vid uppfinningen sker uppvärmningen av oljan omedelbart före förgasningen, så att temperaturen och viskositeten som oljan har när den lämnar PTC-motståndskroppen, också huvudsakligen fort- farande föreligger vid förstoftningen. Emedan PTC-motstàndskrop- pen ligger fullständigt i bränsleröret respektive i den oljeström som skall uppvärmas, är värmeavgivningen till oljan bra och värme- avgivningen till omgivningen liten. Vidare kan PTC-motstândskrop- pen tillföras en förhållandevis stor effekt, emedan den alltid automatiskt genom temperaturhöjningen begränsar effekten när denna effekt inte bortledes från oljan. Allt detta tillsammans tillåter, att PTC-motståndskroppen hålles så liten att den kan anordnas i bränslerörets begränsade mått framför munstycket. Härvid störes motstândskroppen ej heller av den omedelbara närheten till mun- stycket, som vid drift starkt uppvärmes, emedan PTC-materialet utan vidare klarar av sådan temperatur och vid för stark uppvärm- ning begränsar egenuppvärmningen genom motstândshöjningen. Använ- dandet av fler än en kanal för oljepassagen säkerställer, att oljan, som i sig är en dålig värmeledare, kan uppvärmas tillräck- ligt över en förhållandevis kort kanallängd. Emedan PTC-motstânds- kroppen högst har ett litet avstånd från munstycket och uppfyller en del av bränslerörets tvärsnitt, är den uppvärmda oljevolymen liten. Vid förvärmning kommer därför p.g.a. den termiska utvidg- ningen ingen olja att tryckas ur munstycket. Emedan uppvärmnings- anordningen inte har någon värmeackumulator utan består av en PTC-motståndskropp, vars halvledarmaterial har mycket liten värme- ackumuleringsegenskap, föreligger också ingen risk, att efter pumpens avstängning och efter fläktens avstängning olja p.g.a. en efterföljande uppvärmning utvidgar sig och tryckes ut ur mun- stycket såsom "efterdroppning". 10 15 20 25 30 35 7904168-7 Vid en föredragen utföringsform, vid vilken munstycket är utbildat i en munstyckskropp med ett bakåt öppet hålrum, är PTC- motståndskroppen åtminstone till en del anordnad i detta hâlrum.In the invention, the oil is heated immediately before the gasification, so that the temperature and viscosity which the oil has when it leaves the PTC resistance body are also still substantially present during the atomization. Because the PTC resistance body is completely in the fuel pipe and in the oil stream to be heated, the heat dissipation to the oil is good and the heat dissipation to the environment is small. Furthermore, the PTC resistor body can be supplied with a relatively large power, since it always automatically limits the power through the temperature increase when this power is not dissipated from the oil. All this together allows the PTC resistor body to be kept so small that it can be arranged in the limited dimensions of the fuel pipe in front of the nozzle. In this case, the resistance body is also not disturbed by the immediate proximity to the nozzle, which is strongly heated during operation, because the PTC material can easily withstand such a temperature and, if the heating is too strong, the self-heating is limited by the increase in resistance. The use of more than one duct for the oil passage ensures that the oil, which in itself is a poor heat conductor, can be heated sufficiently over a relatively short duct length. Because the PTC resistor body has at most a small distance from the nozzle and meets part of the cross section of the fuel pipe, the heated oil volume is small. In the case of preheating, therefore, due to the thermal expansion no oil to be forced out of the nozzle. Since the heating device does not have a heat accumulator but consists of a PTC resistor body, whose semiconductor material has a very small heat accumulation property, there is also no risk that after the pump is switched off and after the fan is switched off, oil due to a subsequent heating expands and is forced out of the nozzle as "post-drip". In a preferred embodiment, in which the nozzle is formed in a nozzle body with a rearwardly open cavity, the PTC resistance body is at least partly arranged in this cavity.
Härigenom erhålles en närhet till munstycket som tidigare ej varit möjlig att uppnå. Vidare är detta hålrum på grund av nämnda skäl tillräckligt för att upptaga PTC-motstândskroppen även om hålrummet ej har en större diameter än i storleksordningen 10 mm.This results in a proximity to the nozzle that has not previously been possible to achieve. Furthermore, due to said reasons, this cavity is sufficient to accommodate the PTC resistor body even if the cavity does not have a larger diameter than in the order of 10 mm.
PTC-motståndskroppen kan ha med varandra och med munstycks- axeln parallella genomströmningskanaler. Tvärsnittet för dessa kan speciellt vara sexkantigt. På detta sätt gives ett uppvärm- ningselement med en, relativt sin volym, mycket stor utsida (värmeyta).The PTC resistor body may have parallel flow channels with each other and with the nozzle shaft. The cross section of these can especially be hexagonal. In this way, a heating element is provided with a relatively large outside (heating surface) relative to its volume.
Som regel har munstycket ett förkopplat filter med filter- öppningar av viss storlek. När genomströmningskanalerna har ett minimitvärsnitt i storleksordningen motsvarande filteröppningarna, kan PTC-motståndskroppen övertaga filtrets funktion helt eller delvis. _ Den enkla konstruktionen enligt en särskild utföringsform ger vidare den fördelen, att enbart en elektrisk matningsledning mäste anslutas till PTC-motstândskroppen, emedan den andra till- förselledningen kan förenas med bränsleröret eller munstycks- kroppen i det fallet att PTC-motstândskroppen hålles i elektrisk kontakt med bränsleröret eller munstyckskroppen. I regel räcker det att anordna PTC-motstándskroppen i friktionsingrepp med t.ex. hålrummet i munstycket, varigenom samtidigt den elektriska kon- takten erhålles. Vidare kan vid denna anordning bränsleröret och munstyckskroppen hållas jordad.As a rule, the nozzle has a pre-connected filter with filter openings of a certain size. When the flow channels have a minimum cross section of the order of magnitude corresponding to the filter openings, the PTC resistor body can take over the function of the filter in whole or in part. The simple construction according to a special embodiment further provides the advantage that only one electrical supply line must be connected to the PTC resistor body, since the other supply line can be connected to the fuel pipe or the nozzle body in the event that the PTC resistor body is kept in electrical contact. with the fuel pipe or nozzle body. As a rule, it is sufficient to arrange the PTC resistor body in frictional engagement with e.g. the cavity in the nozzle, whereby at the same time the electrical contact is obtained. Furthermore, in this device the fuel pipe and the nozzle body can be kept earthed.
Det är också möjligt att anordna ett metalliserat, skivfor- migt filter mellan munstycket och PTC-motståndskroppen och ut- nyttja denna såsom en mellankopplad kontaktelektrod.It is also possible to arrange a metallized, disc-shaped filter between the nozzle and the PTC resistor body and to use this as an interconnected contact electrode.
Vidare finns den möjligheten att ansluta en regulator till PTC-motståndskroppen, som reglerar effekttillförseln i beroende. av en av förbränningen kännetecknande storhet såsom t.ex. slam- temperaturen eller 02-innehållet i rökgasen. Genom minskning av effekttillförseln kan oljans temperatur nedsättas och därigenom kan viskositeten anpassas, vilket är en nödvändig förutsättning för en optimal förbränning.Furthermore, there is the possibility of connecting a regulator to the PTC resistor body, which regulates the power supply in dependence. of a quantity characteristic of the combustion such as e.g. the sludge temperature or the 02 content of the flue gas. By reducing the power supply, the temperature of the oil can be reduced and thereby the viscosity can be adjusted, which is a necessary condition for an optimal combustion.
I stället härför eller därtill kan oljepumpens drift påver- kas medelst en regulator, som reglerar finfördelningstrycket L 10 15 20 25 30 35 7904168-7 beroende av en för förbränningen kännetecknande storhet såsom t.ex. flamtemperatur eller 02-innehåll i rökgasen. Då med hjälp av uppvärmning av oljan det tillåtna tryckområdet för pumpen väsentligt vidgas, kan man inställa optimala förhållanden inom detta tryckområde genom regleringen.Instead or in addition, the operation of the oil pump can be influenced by means of a regulator, which regulates the atomization pressure L 10 15 20 25 30 35 7904168-7 depending on a quantity characteristic of the combustion such as e.g. flame temperature or O 2 content in the flue gas. When, with the aid of heating the oil, the permissible pressure range for the pump is significantly expanded, optimal conditions within this pressure range can be set by the control.
Emedan oljan starkt upphettas omedelbart före finfördel- ningen, erhålles en utomordentligt låg viskositet, i extremfall kan uppvärmningen ske ända upp till strax under förkoksnings- temperaturen. Följaktligen är det därför möjligt vid lättolje- brännaranordningar att inställa oljepumpen på ett tryck lägre än 5 bar och företrädesvis lägre än 2 till 3 bar och på detta sätt rökfritt förbränna hitintills ouppnådda värden av genom- strömmad olja per tidsenhet.Because the oil is strongly heated immediately before atomization, an extremely low viscosity is obtained, in extreme cases the heating can take place up to just below the coking temperature. Consequently, in light oil burner devices, it is possible to set the oil pump to a pressure lower than 5 bar and preferably lower than 2 to 3 bar and in this way smoke-free to burn hitherto unattainable values of oil flowed through per unit time.
För sådana låga tryck räcker också en elektromagnetiskt ma- növrerad membranpump såsom oljepump. Dessa är i jämförelse med kugghjulspumpar mycket billiga och kräver framför allt ingen förbindning längre med den nu enbart för fläkten erforderliga elektriska motorn. Detta leder till en minskning av pumpens driv- effekt och ger en större frihetsgrad vid den konstruktiva utform- ningen av brännaren. Vidare är det lämpligt att anordna en tids- styranordning, vilken pålägger spänningen på PTC-motståndskrop- pen något före tidpunkten för start av tillförsel av olja till munstycket. När en förspolning förefinnes kan särskilt PTC-mot- ståndskroppen vara inkopplingsbar samtidigt med fläkten. På det- ta sätt erhålles en upphettningstid, som säkerställer att redan den första ur munstycket utsprutade oljan är tillräckligt upp- värmd och att risken för en rökbildning minskas. Tidslängden för uppvärmningen är icke kritisk, emedan PTC-motståndskroppen auto- matiskt är begränsad i temperaturen.For such low pressures, an electromagnetically operated diaphragm pump such as an oil pump is also sufficient. These are very cheap in comparison with gear pumps and above all no longer require a connection with the electric motor now required only for the fan. This leads to a reduction in the drive power of the pump and gives a greater degree of freedom in the constructive design of the burner. Furthermore, it is suitable to provide a timing device, which applies the voltage to the PTC resistor body slightly before the time of starting the supply of oil to the nozzle. When a pre-flush is present, the PTC resistor body in particular can be switchable at the same time as the fan. In this way, a heating time is obtained, which ensures that already the first oil sprayed out of the nozzle is sufficiently heated and that the risk of smoke formation is reduced. The heating time is not critical, since the PTC resistor body is automatically limited in temperature.
För att å ena sidan uppnå en optimal uppvärmning och å and- ra sidan förhindra en störning genom förkoksning, är det lämp- ligt att välja materialet för PTC-motståndskroppen så att gräns- temperaturen så inställer sig vid utebliven kylning medelst ol- jan att denna temperatur kommer att ligga något under förkoks- ningstemperaturen.In order to achieve optimal heating on the one hand and to prevent a disturbance by coking on the other hand, it is suitable to select the material for the PTC resistor body so that the limit temperature is set in the event of no cooling by means of this oil. temperature will be slightly below the coking temperature.
PTC-motståndskroppen kan också tjäna såsom ett förkopplat motstånd för en kiselkarbidglödstav utgörande en tändanordning och använda den oundgängliga förlusten för oljeuppvärmning.The PTC resistor body can also serve as a coupled resistor for a silicon carbide annealing rod constituting an igniter and use the indispensable loss for oil heating.
Uppfinningen visas i bifogade ritningsfigur såsom en före- 10 15 20 25 30 35 7904168-7 dragen utföringsform och kommer i det följande närmare att be- skrivas.The invention is shown in the accompanying drawing figure as a preferred embodiment and will be described in more detail in the following.
Fig. 1 visar därvid schematiskt delarna för oljetillför- sel för en förstoftningsbrännare enligt uppfinningen.Fig. 1 schematically shows the parts for oil supply for a sputtering burner according to the invention.
Fig. 2 visar i förstorad skala området kring ett munstycke.Fig. 2 shows on an enlarged scale the area around a nozzle.
Fig. 3 visar en andra utföringsform av en PTC-motstånds- kropp med tillhörande elektroder.Fig. 3 shows a second embodiment of a PTC resistor body with associated electrodes.
Fig. 4 visar temperaturförloppet hos PTC-motståndskroppen efter inkopplingen.Fig. 4 shows the temperature profile of the PTC resistor body after the connection.
Enligt vad som framgår av fig. 1 är en elektromagnetisk oljepump 1 anordnad, vilken uppvisar en med impulser matad elekt- romagnet 2, vars ankare 3 förflyttar ett membran 4 upp och ned, varvid pumprummet 5 omväxlande förstoras och förminskas. Härav kommer olja att sugas ut ur tanken 6 via en sugventil 7 och av- ges genom en tryckventil 8 in i en tryckledning 9. Exempelvis uppvisar magasinet 10 en elastisk vägg, som står under ett gas- tryck eller är belastad av en fjäder. Tryckledningen leder till en tryckreglerings- och klippventil 11, från vilken Överskotts- oljan strömmar in i tanken 6 genom en returledning 12 och från vilken bruksoljan når munstycket 14 via en ledning 13. Ändstyck- et av ledningen 13 bildar ett bränslerör 15, i vilket befinner sig en PTC-motståndskropp 16 såsom värmeelement kort framför mun- stycket. Medelst detta värmeelement kommer oljan att starkt upp- värmas omedelbart innan den i form av en strâlkon 17 utträder ur munstycket 14.As can be seen from Fig. 1, an electromagnetic oil pump 1 is arranged, which has an electromagnet 2 supplied with pulses, the armature 3 of which moves a diaphragm 4 up and down, whereby the pump chamber 5 is alternately enlarged and reduced. From this, oil will be sucked out of the tank 6 via a suction valve 7 and discharged through a pressure valve 8 into a pressure line 9. For example, the magazine 10 has an elastic wall which is under a gas pressure or is loaded by a spring. The pressure line leads to a pressure control and cutting valve 11, from which the excess oil flows into the tank 6 through a return line 12 and from which the service oil reaches the nozzle 14 via a line 13. The end piece of the line 13 forms a fuel pipe 15, in which a PTC resistor body 16 acts as a heating element shortly in front of the nozzle. By means of this heating element, the oil will be strongly heated immediately before it emerges from the nozzle 14 in the form of a jet cone 17.
Effekttillförseln sker medelst en regulator 18, som via klämmorna 19 ansluter till nätspänningen, är förbunden med en 02-sond 20 för inställning av en för förbränningen känneteck- nande storlek och därutöver kan styra membranpumpens 1 elektro- magnet 2. Genom ändring av effekttillförseln till PTC-motstånds- kroppen 16 kan temperaturen och därmed oljans viskositet ändras, och genom ändring av effekten respektive frekvensen av den till elektromagneten 2 tillförda impulsen kan det av oljepumpen 1 alstrade trycket ändras för uppnående av en optimal förbränning (varvid visserligen tryckregleringsfunktionen hos ventilen 11 måste bortfalla).The power supply takes place by means of a regulator 18, which via the terminals 19 connects to the mains voltage, is connected to an O2 probe 20 for setting a size characteristic of the combustion and in addition can control the diaphragm of the diaphragm pump 1 by changing the power supply to PTC the resistance body 16 and thus the viscosity of the oil can be changed, and by changing the power and frequency of the pulse supplied to the electromagnet 2, the pressure generated by the oil pump 1 can be changed to achieve an optimal combustion (whereby the pressure control function of the valve 11 must be eliminated. ).
I fig. 2 visas munstycksområdet i förstorad skala. Munstyck- et 14 är vid främre änden försedd med en munstyckskropp 21 som baktill uppvisar ett hålrum 22. I detta hålrum är i form av en 10 15 20 25 30 35 .-- .._. . ._ _ 7904168-7 cylinder PTV-motståndskroppen 16 friktionsmässigt insatt. Denna kropp består av ett poröst, keramiskt material, vid vilket porer- na är förbundna med varandra och därigenom har genomgångskanaler, vilka kanaler har ett sådant litet tvärsnitt, att kroppen 16 sam- tidigt tjänar såsom filter. PTC-motståndskroppen 16 är vid den från munstycket vända frontsidan försedd med en elektrod 23 som medelst en ledning 24, som sträcker sig genom bränsleröret 15 ge- nom en genomföring 25, är förenad med den ena nätklämman 19. Den andra sidan av kroppen 16 är elektriskt förenad med munstyckskrop- pen 21 på grund av friktionsanslutningen och munstyckskroppen 21 är förenad med bränsleröret 15. Den vid detta bränslerör anslut- na returledningen 26 står i förbindelse med den andra nätklämman 19 via en tändanordning 27 i form av en kiselkarbidglödstav 28.Fig. 2 shows the nozzle area on an enlarged scale. The nozzle 14 is provided at the front end with a nozzle body 21 which at the rear has a cavity 22. In this cavity it is in the form of a cavity. . ._ _ 7904168-7 cylinder PTV resistor body 16 frictionally inserted. This body consists of a porous ceramic material, in which the pores are connected to each other and thereby have passage channels, which channels have such a small cross-section that the body 16 simultaneously serves as a filter. At the front side facing away from the nozzle, the PTC resistor body 16 is provided with an electrode 23 which, by means of a conduit 24 extending through the fuel pipe 15 through a bushing 25, is connected to one mains clamp 19. The other side of the body 16 is electrically connected to the nozzle body 21 due to the friction connection and the nozzle body 21 is connected to the fuel pipe 15. The return line 26 connected to this fuel pipe is connected to the second mains terminal 19 via an igniter 27 in the form of a silicon carbide glow rod 28.
Kiselkarbiden har en NTC-motståndskarakteristika och kräver där- för ett driften stabiliserande motstånd, som här bildas av PTC- motståndskroppen 16. De normalt i ett sådant motstånd uppträdande förlusterna användes för värmning av oljan. Motståndsvärdet väl- jes så, att kiselkarbidglödstaven 28 i normaldrift glöder och att PTC-motståndskroppen 16 tillräckligt uppvärmer oljan.The silicon carbide has an NTC resistance characteristic and therefore requires an operation stabilizing resistor, which here is formed by the PTC resistor body 16. The losses normally occurring in such a resistor are used for heating the oil. The resistance value is selected so that the silicon carbide annealing rod 28 glows in normal operation and that the PTC resistance body 16 sufficiently heats the oil.
Vid utföringsformen enligt fig. 3 har PTC-motstândskroppen ett flertal parallella genomgångskanaler 30, som är parallella med varandra och med munstycksaxeln. Vidare är en elektrod 31 an- ordnad vid den ena frontsidan. Den andra elektroden bildas av en filterskiva 32 av metalliserade trådar, som är fastklämda mellan andra frontsidan av PTC-motstândskroppen och hâlrummets 22 botten- yta.In the embodiment according to Fig. 3, the PTC resistor body has a plurality of parallel passage channels 30, which are parallel to each other and to the nozzle shaft. Furthermore, an electrode 31 is arranged at one front side. The second electrode is formed by a filter disc 32 of metallized wires, which are clamped between the other front side of the PTC resistor body and the bottom surface of the cavity 22.
Fig. 4 visar PTC-motståndskroppens 16 temperatur T relativt tiden t. När PTC-motstândskroppen 16 vid tidpunkten to pâlägges spänning, t.ex. samtidigt med fläktmotorn, växer temperaturen för PTC-motståndskroppen 16 till ett gränsvärde T , som ligger G något under förkoksningstemperaturen T . När vid tidpunkten t1 oljetillförseln börjar genom öppnande ív klippventilen 11, är den PTC-motståndskroppen 16 omgivande oljan starkt upphettad och finfördelas med motsvarande mindre rymd och viskositet, varvid sotriskan minskas. Omedelbart därefter sjunker temperaturen T på grund av värmeavgången men förblir sedan vid ett konstant vär- .de.Fig. 4 shows the temperature T of the PTC resistor body 16 relative to the time t. When the PTC resistor body 16 at the time to, voltage is applied, e.g. simultaneously with the fan motor, the temperature of the PTC resistor body 16 rises to a limit value T, which is G slightly below the coking temperature T. When at the time t1 the oil supply begins by opening the cutting valve 11, the oil surrounding the PTC resistor body 16 is strongly heated and atomized with correspondingly less space and viscosity, whereby the soot risk is reduced. Immediately thereafter, the temperature T drops due to the heat dissipation but then remains at a constant value.
En ytterligare fördel med denna PTC-motstândskropp ligger däri, att samma kropp kan användas för munstycken med olika ge- 10 15 7904168-7 nomströmningsmängder, medan vid en minskning av värmebortgàngen genom mindre genomgångsmängder på grund av temperaturförhöjning- en en motståndsförhöjning uppträder, vilket automatiskt minskar tillförd effekt.A further advantage of this PTC resistor body lies in the fact that the same body can be used for nozzles with different flow rates, while in a reduction of the heat loss due to smaller flow rates due to the temperature increase a resistance increase occurs, which automatically occurs. reduces added power.
Vid en utföringsform är en membranpump 1 driven medelst ett tryck lägre än 2 bar. Ett litet munstycke användes, vilket normalt är avsett för en genomströmningsmängd av 1,25 kg/timme. Därvid kunde genom uppvärmningen och genom trycksänkningen en rökfri flamma uppnås vid en genomströmning av 0,47 kg/timme. En sådan liten bränneffekt var hitintills icke möjlig att uppnå vid för- stoftningsoljebrännare. Vid större munstycken erhålles motsvaran- de reduktion.In one embodiment, a diaphragm pump 1 is driven by means of a pressure lower than 2 bar. A small nozzle is used, which is normally intended for a flow rate of 1.25 kg / hour. In this case, a smoke-free flame could be achieved by heating and by depressurizing at a flow rate of 0.47 kg / hour. Until now, such a small combustion effect was not possible to achieve with sputter oil burners. For larger nozzles, a corresponding reduction is obtained.
Regulatorn 18 kan också därtill överta funktionen för en tidsstyrningsanordning och pålägga spänningen på PTC-motstânds- kroppen 16 innan pumpen 1 inkopplas, så att därmed redan en upp- hettning sker, när första oljan når PTC-motståndskroppen.The regulator 18 can also take over the function of a timing device and apply the voltage to the PTC resistor body 16 before the pump 1 is switched on, so that a heating already takes place when the first oil reaches the PTC resistor body.
Claims (12)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19782821207 DE2821207C2 (en) | 1978-05-13 | 1978-05-13 | Atomizing burners for oil firing systems |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE7904168L SE7904168L (en) | 1979-11-14 |
| SE445948B true SE445948B (en) | 1986-07-28 |
Family
ID=6039424
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE7904168A SE445948B (en) | 1978-05-13 | 1979-05-11 | NURSING BURNER FOR OIL BURNER PLANTS |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS54149941A (en) |
| AT (1) | AT388434B (en) |
| DE (1) | DE2821207C2 (en) |
| DK (1) | DK149397C (en) |
| FR (1) | FR2425612B1 (en) |
| GB (1) | GB2020795B (en) |
| SE (1) | SE445948B (en) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2912000C2 (en) * | 1979-03-27 | 1982-03-11 | MEKU Metall- und Kunststoffverarbeitungs-GmbH & Co KG, 7735 Dauchingen | Device for preheating fuel oil in front of the nozzle of a burner |
| EP0017057B1 (en) * | 1979-03-27 | 1982-03-10 | Danfoss A/S | Fuel oil preheating device |
| DE3110502C2 (en) * | 1981-03-18 | 1985-08-01 | Webasto-Werk W. Baier GmbH & Co, 8035 Gauting | Flow heater for preheating viscous fuel for a heating device |
| DE3243396C2 (en) * | 1982-11-24 | 1985-07-25 | Danfoss A/S, Nordborg | Evaporation burners for liquid fuel |
| DE3532576A1 (en) * | 1985-09-12 | 1987-03-19 | Satronic Ag | METHOD FOR CONTROLLING THE HEATING TEMPERATURE OF A CURRENT HEATER AND REGULATABLE CURRENT HEATER |
| NL8601384A (en) * | 1986-05-29 | 1987-12-16 | Texas Instruments Holland | COMBUSTION ENGINE WITH FUEL INJECTION SYSTEM AND AN INJECTION VALVE INTENDED FOR SUCH AN ENGINE. |
| DE4020005C1 (en) * | 1990-06-24 | 1991-12-19 | Danfoss A/S, Nordborg, Dk | |
| DE4118581A1 (en) * | 1991-06-06 | 1992-12-10 | Webasto Ag Fahrzeugtechnik | Auxiliary vehicle heater - has damping throttle in pipe between liquid fuel pump and burner evening out flow |
| FR2798454B1 (en) * | 1999-09-09 | 2002-01-25 | Groupe F Pyrotechnie | FLAME GENERATOR FOR SAFE SHOW |
| US9638413B2 (en) * | 2014-03-05 | 2017-05-02 | Progreen Labs, Llc | Treatment device of a heating system |
| US9488373B2 (en) * | 2014-03-06 | 2016-11-08 | Progreen Labs, Llc | Treatment device of a heating system |
| US9593857B2 (en) | 2014-03-07 | 2017-03-14 | ProGreen Labs, LLC. | Heating system |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1137162B (en) * | 1958-03-11 | 1962-09-27 | Bruleurs Thermex Soc D | Device for preheating the oil in heavy oil burners |
| DE2056450A1 (en) * | 1970-11-17 | 1972-05-18 | Hoffmann K | Contactless oil heating device that detects environmental influences |
| JPS5148815B2 (en) * | 1973-03-09 | 1976-12-23 | ||
| DE2422216A1 (en) * | 1974-05-08 | 1975-11-20 | Elco Oelbrennerwerk Ag | Jet pipe for oil burner - providing rapid preheating of oil to obtain good spraying and combustion, without cracking of heavy oil |
| DE2438957A1 (en) * | 1974-08-14 | 1976-03-04 | Danfoss As | Solenoid valve for nozzle burner |
-
1978
- 1978-05-13 DE DE19782821207 patent/DE2821207C2/en not_active Expired
-
1979
- 1979-04-17 AT AT287379A patent/AT388434B/en not_active IP Right Cessation
- 1979-05-09 DK DK190579A patent/DK149397C/en active
- 1979-05-09 JP JP5579879A patent/JPS54149941A/en active Pending
- 1979-05-11 GB GB7916421A patent/GB2020795B/en not_active Expired
- 1979-05-11 FR FR7912122A patent/FR2425612B1/en not_active Expired
- 1979-05-11 SE SE7904168A patent/SE445948B/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS54149941A (en) | 1979-11-24 |
| DE2821207A1 (en) | 1979-11-15 |
| DE2821207C2 (en) | 1983-07-07 |
| FR2425612B1 (en) | 1986-10-10 |
| ATA287379A (en) | 1988-11-15 |
| GB2020795B (en) | 1982-08-25 |
| AT388434B (en) | 1989-06-26 |
| SE7904168L (en) | 1979-11-14 |
| GB2020795A (en) | 1979-11-21 |
| DK149397C (en) | 1986-10-27 |
| DK149397B (en) | 1986-05-26 |
| DK190579A (en) | 1979-11-14 |
| FR2425612A1 (en) | 1979-12-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SE445948B (en) | NURSING BURNER FOR OIL BURNER PLANTS | |
| US10757977B2 (en) | Atomizing device and electronic cigarette having same | |
| US7470875B1 (en) | Ignitor plug | |
| CA1149855A (en) | Arrangement for the prewarming of heating oil | |
| SE454368B (en) | FLUID FUEL Vaporizer burner | |
| US3255804A (en) | Ultrasonic vaporizing oil burner | |
| US5090895A (en) | Device for preventing oil from dripping out of the burner nozzle of an oil-fired heating system | |
| US5879149A (en) | Fuel control and preheating system for a fuel-burning heater | |
| JPS6183825A (en) | Ignition device of burner | |
| US4445368A (en) | Air flow rate meter apparatus | |
| EP3333482B1 (en) | Gas burner controller adapter, gas burner appliance having such a gas burner controller adapter and method for operating such a gas burner appliance | |
| JP5948740B2 (en) | Control unit integrated glow plug and its energization control method | |
| GB2130708A (en) | Liquid fuel burners | |
| JPH0117049B2 (en) | ||
| JP5670886B2 (en) | Spark plug assembly | |
| JP2022544996A (en) | Thermally actuated gas valve with ceramic heater | |
| US1818616A (en) | Oil burner | |
| CN218773339U (en) | Electron cigarette with temperature protect function | |
| GB2131539A (en) | Electric starting aids for internal combustion engines | |
| JPS6217520A (en) | Self-control type glow plug | |
| EP0007198B1 (en) | Igniter | |
| US3969064A (en) | Protection of gas burners | |
| JPS58106326A (en) | Ceramic glow plug | |
| RU2300853C2 (en) | Tubular posistor body heater | |
| JPS5866716A (en) | Combustion controller |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 7904168-7 Effective date: 19941210 Format of ref document f/p: F |
|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 7904168-7 Format of ref document f/p: F |