SE445689B - Method of manufacturing cladding tubes of zirconium base alloy for fuel rods of nuclear reactors - Google Patents
Method of manufacturing cladding tubes of zirconium base alloy for fuel rods of nuclear reactorsInfo
- Publication number
- SE445689B SE445689B SE8302466A SE8302466A SE445689B SE 445689 B SE445689 B SE 445689B SE 8302466 A SE8302466 A SE 8302466A SE 8302466 A SE8302466 A SE 8302466A SE 445689 B SE445689 B SE 445689B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- quenching
- temperature
- cold rolling
- zirconium
- base alloy
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 16
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 11
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 11
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 11
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 title claims description 11
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title abstract description 5
- 238000005253 cladding Methods 0.000 title abstract description 4
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims abstract description 44
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims abstract description 30
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 22
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 15
- 235000012438 extruded product Nutrition 0.000 claims abstract description 12
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims abstract description 10
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 claims description 2
- 239000003758 nuclear fuel Substances 0.000 claims 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 11
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 11
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 12
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 4
- 238000005538 encapsulation Methods 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 3
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 3
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 230000004584 weight gain Effects 0.000 description 2
- 235000019786 weight gain Nutrition 0.000 description 2
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001128 Sn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- XNFDWBSCUUZWCI-UHFFFAOYSA-N [Zr].[Sn] Chemical compound [Zr].[Sn] XNFDWBSCUUZWCI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 239000011163 secondary particle Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C21/00—Apparatus or processes specially adapted to the manufacture of reactors or parts thereof
- G21C21/02—Manufacture of fuel elements or breeder elements contained in non-active casings
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
isso24ee-1 vattnet under en längre tidsperiod än vad som tidigare varit normalt, vilket innebär en ökad risk för korrosionsskador. Det har därför varit ett önskemål att åstadkomma bättre korrosionsegen- skaper hos de använda legeringarna utan att detta medför föränd- ringar av de mekaniska egenskaperna. isso24ee-1 water for a longer period of time than previously normal, which means an increased risk of corrosion damage. It has therefore been desired to achieve better corrosion properties of the alloys used without this leading to changes in the mechanical properties.
Det är tidigare känt, bl a genom den amerikanska patentskriften 4 238 251, att man genom (n+3)-släckning eller genom B-släckning av ett färdigtillverkat rör av Zircaloy kan förbättra rörets beständig- het mot s k accelererad nodulär korrosion i vatten och ånga av högt tryck. Rör av Zircaloy med goda mekaniska egenskaper kan, såsom framgår av den amerikanska patentskriften 3 865 635, åstadkommas genom B-släckning av den extruderade produkten, innan denna under- kastas efterföljande kallvalsning till färdig dimension.It is previously known, inter alia from U.S. Pat. No. 4,238,251, that by (n + 3) quenching or by quenching a finished Zircaloy pipe, the pipe's resistance to so-called accelerated nodular corrosion in water and steam of high pressure. Zircaloy tubes with good mechanical properties can, as can be seen from U.S. Pat. No. 3,865,635, be made by B-quenching the extruded product before it is subjected to subsequent cold rolling to a finished dimension.
Den exakta orsaken till den förbättrade beständigheten mot accelere- rad nodulär korrosion som uppnås genom (a+B)-släckning eller genom B-släckning har ännu inte helt klarlagts. Det anses dock att för- bättringen är relaterad till storlek och fördelning av intermetal- liska föreningar i materialet. De intermetalliska föreningarna, s k sekundärfaser, utgöres av kemiska föreningar innehållande förutom zirkonium främst elementen järn, krom och nickel och de förekommer i form av partiklar. Dessa partiklar upplöses helt vid en tempera- tur av ca 820°C. Den vid (a+B)-släckning eller B-släckning åstad- komna upplösnings- och âterutskiljningsprocessen resulterar dels i en förfining av partiklarnas storlek, dels i en omfördelning från jämnt fördelade partiklar till partiklar utgörande stråk i materia- let. Dessa stråk är sammanhängande efter (d+B)-släckning, vilket bedöms vara den mest gynnsamma fördelningen,och osammanhängande efter 5-släckníng.The exact cause of the improved resistance to accelerated nodular corrosion achieved by (a + B) quenching or by B quenching has not yet been fully elucidated. However, it is considered that the improvement is related to the size and distribution of intermetallic compounds in the material. The intermetallic compounds, so-called secondary phases, consist of chemical compounds containing in addition to zirconium mainly the elements iron, chromium and nickel and they occur in the form of particles. These particles dissolve completely at a temperature of about 820 ° C. The dissolution and redeposition process effected during (a + B) quenching or B quenching results partly in a refinement of the particle size, and partly in a redistribution from evenly distributed particles to particles constituting streaks in the material. These lines are contiguous after (d + B) quenching, which is considered to be the most favorable distribution, and incoherent after 5 quenching.
En (u+ß)-släckning eller en n~släckning av det färdiga kapslings- röret medför en sänkning av duktiliteten hos röret, vilket innebär en nackdel hos metoderna. En H-släckning av den extruderade produk- ten före kallvalsning till färdig dimension ger mindre försämringar av det färdiga rörets mekaniska egenskaper. En (Q+B)-släckníng eller en B-släckning på ett färdigtillverkat rör eller en B-släckning före det sista kallvalsningssteget ger dessutom en utbytesförsämring pga ökad kassatíon och vidare materialförluster pga att Û-släckning medför bildning av ett oxidskikt på rörets yta, som mäste avlägsnas. 83024-66-1 Den svenska patentansökningen 8104213-7 beskriver en metod att tillverka kapslingsrör för bränslestavar till kärnreaktorer, som har minst lika god resistens mot nodulär korrosion som de bästa tidigare kända kaplingsrören. I jämförelse med tidigare kända tillverkningsmetoder för kapslingsrör under användning av (d+5)~ eller S-släckning efter extrusionen erhålles vid användning av den i den nämnda svenska patentansökningen föreslagna metoden, som också innefattar en 5-släckning, en viss utbytesförbättring pga minskad kassation och vidare minskade materialförluster pga att bildade oxider kan avlägsnas pà mindre yta genom att 5-släckningen utföres i ett tidigare skede av tillverkningsprocessen.A (u + ß) extinguishing or a n ~ extinguishing of the finished encapsulation pipe entails a lowering of the ductility of the pipe, which entails a disadvantage of the methods. An H-extinguishing of the extruded product before cold rolling to the finished dimension results in minor deterioration of the mechanical properties of the finished tube. A (Q + B) quenching or a B quenching on a finished pipe or a B quenching before the last cold rolling step also results in a deterioration of yield due to increased cassation and further material losses due to Û quenching leading to the formation of an oxide layer on the surface of the pipe. which must be removed. 83024-66-1 The Swedish patent application 8104213-7 describes a method of manufacturing enclosure pipes for fuel rods for nuclear reactors, which have at least as good resistance to nodular corrosion as the best previously known enclosure pipes. In comparison with previously known manufacturing methods for encapsulation tubes using (d + 5) ~ or S-quenching after extrusion, using the method proposed in the said Swedish patent application, which also includes a 5-quenching, a certain yield improvement due to reduced disposal is obtained. and further reduced material losses due to the fact that formed oxides can be removed on a smaller surface by the 5-quenching being carried out at an earlier stage of the manufacturing process.
En 5-släckning enligt den svenska patentansökan 81042l3~7 ger pga den höga temperaturen vid 5-släckningen kraftig oxidbildning och därmed relativt höga materialförluster trots att B-släckningen utföres på ett tidigare skede av tillverkningsprocessen. Vidare uppnås inte den mest gynnsamma fördelningen av små partiklar i ett mer eller mindre helt sammanhängande mönster.A 5-quenching according to the Swedish patent application 81042l3 ~ 7 gives due to the high temperature at the 5-quenching strong oxide formation and thus relatively high material losses despite the fact that the B-quenching is carried out at an earlier stage of the manufacturing process. Furthermore, the most favorable distribution of small particles in a more or less completely coherent pattern is not achieved.
Enligt den föreliggande uppfinningen har det visat sig möjligt att tillverka kapslingsrör för bränslestavar till kärnreaktorer, som har minst lika god resistens mot nodulär korrosion som de bästa tidigare kända kapslingsrören och samtidigt en bättre duktilitet än efter (d+ß)- eller B-släckning av det färdiga kapslingsröret. I jämförelse med tidigare kända tillverkningsmetoder för kapslingsrör under användning av (d+ß)-släckning eller 5-släckning efter extrn~ sionen erhålles vid användning av den föreliggande uppfinningen. som innefattar en (u+B)-släckning, en utbytesförbättring pga minskad kassation och vidare minskade materialförluster pga dels att bildade oxider kan avlägsnas på en mindre yta dels att ett tunnare oxidskikt bildas genom att (d+B)-släckningen utföres i ett tidigare skede av tillverkningsprocessen och vid lägre temperatur.According to the present invention, it has been found possible to manufacture casing tubes for fuel rods for nuclear reactors, which have at least as good resistance to nodular corrosion as the best known casing tubes and at the same time a better ductility than after (d + ß) or B-quenching of the finished encapsulation tube. In comparison with previously known manufacturing methods for casing tubes using (d + ß) quenching or 5 quenching after extrusion are obtained using the present invention. which includes a (u + B) quenching, an improvement in yield due to reduced disposal and further reduced material losses due partly to the formation of formed oxides on a smaller surface and partly to the formation of a thinner oxide layer by the (d + B) quenching being carried out in a previous stage of the manufacturing process and at lower temperatures.
Uppfinningen avser ett sätt att tillverka ett kapslingsrör av zirkoniumbaslegering för bränslestavar till kärnreaktorer, varvid zirkoniumbaslegeringen extruderas och den extruderade produkten underkastas kallvalsningar och åtminstone en glödgning, mellan» glödgning, mellan två på varandra följande kallvalsningar och en m+B)-släckning före den sista kallvalsningen, kännetecknat därav, att (@+B)-släckningen utföres före en kallvalsning, efter vilken isso24ee-1 åtminstone en mellanglödgning utföres vid en temperatur av 500-675°C. Den föredragna temperaturen för mellanglödgningen ligger vid 550-eoo°c.The invention relates to a method of manufacturing a zirconium base alloy encapsulation tube for fuel rods for nuclear reactors, wherein the zirconium base alloy is extruded and the extruded product is subjected to cold rolling and at least one annealing, between »annealing, between two successive cold rolling and one m + B) the cold rolling, characterized in that the (@ + B) quenching is carried out before a cold rolling, after which isso24ee-1 at least one intermediate annealing is carried out at a temperature of 500-675 ° C. The preferred temperature for the intermediate annealing is 550 ° C.
Extrusionen kan utföras vid godtycklig temperatur i Q-fasomràdet.The extrusion can be performed at any temperature in the Q-phase range.
Efter sista kallvalsningen underkastas den extruderade produkten en slutglödgning vid en temperatur av 400-675°C, företrädesvis av 400-61o°c. (q+3)-släckningen på den extruderade produkten utföres genom att produkten värmes upp till en temperatur i (@+3)-fasomràdet, lämpli- gen till en temperatur av 800-l0l0°C och företrädesvis till en temperatur av 825-975°C och därefter snabbkyles till en tempera- tur i a~fasområdet. Kylningen från den använda temperaturen i (d+ß)-fasomràdet till temperaturen 80000 sker därvid lämpligen med en hastighet av 20-400°C/sekund och kylningen från 800OC till SOOOC eller därunder, lämpligen med en hastighet av mer än SCC/minut.After the last cold rolling, the extruded product is subjected to a final annealing at a temperature of 400-675 ° C, preferably of 400-610 ° C. The (q + 3) quenching of the extruded product is carried out by heating the product to a temperature in the (@ + 3) phase range, suitably to a temperature of 800-1010 ° C and preferably to a temperature of 825-975 ° C and then rapidly cooled to a temperature in the phase range. The cooling from the temperature used in the (d + ß) phase range to the temperature of 80,000 takes place suitably at a speed of 20-400 ° C / second and the cooling from 800 ° C to 50,000 ° C or below, suitably at a speed of more than SCC / minute.
Vid tillverkning av kapslingsrör enligt den föreliggande uppfin- ningen har det visat sig, att sekundärfaspartiklarnas storlek i det färdiga kapslingsröret, liksom fallet är då (d+B)-släckning av färdig produkt eller 6-släckning av färdig produkt eller extruderad produkt före kallvalsning användes, är avsevärt mindre än vid konventionell tillverkning. Sekundärfaspartiklarna ligger dock i motsats till vad fallet är efter släckning vid tidigare kända metoder fördelade i ett sammanhängande vid kallvalsningen utdraget mönster. Det är tänkbart att det är den enligt den föreliggande upp- finningen uppnàdda minimala storleken hos sekundärfaspartiklarna tillsammans med den sammanhängande utdragna fördelningen av dem som ger den gynnsamma kombinationen av god resistens mot nodulär korro- 'sion och goda mekaniska egenskaper.In the manufacture of casing tubes according to the present invention, it has been found that the size of the secondary phase particles in the finished casing tube, as is the case then (d + B) quenching of finished product or 6-quenching of finished product or extruded product before cold rolling is used , is considerably smaller than in conventional manufacturing. However, the secondary phase particles are in contrast to what is the case after quenching with previously known methods distributed in a coherent pattern drawn during the cold rolling. It is conceivable that it is the minimum size of the secondary phase particles achieved according to the present invention together with the coherent elongated distribution of them which gives the favorable combination of good resistance to nodular corrosion and good mechanical properties.
Zirkoniumbaslegeringen utgöres företrädesvis_av en zirkonium- 'tennlegering, t ex de under handelsnamnen Zircaloy 2 och Zircaloy 4 _.-,......._.-.. _.. . l V, kända legeringarna, vilkas innehåll av legeringsämnen ligger inom gränserna 1.2-1.7 % för tenn, 0.07-0.24 $ för järn, 0.05-0.15 % för krom och 0-0.08 % för nickel, rest zírkonium och eventuellt före- kommande föroreningar av vanligt slag, där angivna procent likS0m 83132466-1 angivna procent i ansökningen i övrigt avser viktprocent.The zirconium base alloy is preferably a zirconium tin alloy, for example those under the trade names Zircaloy 2 and Zircaloy 4 _.-, ......._.- .. _ ... V, known alloys, whose content of alloying elements is within the limits 1.2-1.7% for tin, 0.07-0.24 $ for iron, 0.05-0.15% for chromium and 0-0.08% for nickel, residual zirconium and any contaminants of ordinary type, where the stated percentage equals 83132466-1 stated percentage in the application otherwise refers to weight percentage.
Zircaloy 2 innehåller 1.2-1.7 % tenn, 0.07-0.20 % järn, 0.05-0.15 % krom och 0.03~0.08 % nickel. Zircaloy 4 innehåller l.2-1.7 % tenn, 0.18-0.24 % järn, 0.07-0.13 % krom och ingen nickel.Zircaloy 2 contains 1.2-1.7% tin, 0.07-0.20% iron, 0.05-0.15% chromium and 0.03 ~ 0.08% nickel. Zircaloy 4 contains l.2-1.7% tin, 0.18-0.24% iron, 0.07-0.13% chromium and no nickel.
Zirkoniumbaslegeringen underkastas företrädesvis en Brsläckning före extrusionen, dvs den värmes upp till en temperatur i B-fasomrádet och snabbkyles till en temperatur i a-fasomràdet. Det är dock möjligt att använda zirkoniumbaslegeringen utan att den underkastas B-släckning. S-släckning före extrusionen utföres genom att legeringen uppvärmes till en temperatur av lämpligen 950-1250°C och företrädesvis 1000~1150°C och snabbkyles till en temperatur i u-fasområdet. Kylningen från den använda temperaturen i B-fasområdet till temperaturen 80000 sker därvid lämpligen med en hastighet av 1-50°C/sekund och kylningen frán BOOOC till 500°C eller därunder, lämpligen med en hastighet av mer än SOC/minut.The zirconium base alloy is preferably subjected to a brass quenching prior to extrusion, i.e. it is heated to a temperature in the B-phase region and rapidly cooled to a temperature in the α-phase region. However, it is possible to use the zirconium base alloy without being subjected to B-quenching. S-quenching before extrusion is carried out by heating the alloy to a temperature of suitably 950-1250 ° C and preferably 1000 ~ 1150 ° C and rapidly cooling to a temperature in the u-phase range. The cooling from the temperature used in the B-phase range to the temperature of 80,000 takes place suitably at a speed of 1-50 ° C / second and the cooling from BOOOC to 500 ° C or below, suitably at a speed of more than SOC / minute.
Uppfinningen skall förklaras närmare genom beskrivning av ett utföringsexempel.The invention will be explained in more detail by describing an exemplary embodiment.
Ett göt av Zircaloy 2 smides till en stäng med en dimension av 150~200 mm. Stàngen underkastas B-släckning genom uppvärmning till en temperatur av JOSOOC under 15 minuter och kylning till rums- temperatur med en hastighet av 5-l0°C/sekund. Av stången till- verkas extrusionsämnen. Dessa extruderas vid en temperatur av 700-740OC, dvs i Q-fasområdet. Den extruderade produkten under- kastas därefter tre kallvalsningar, varigenom rörets slutliga ytterdiameter blir 12.3 mm. Mellan den första och andra valsningen underkastas den extruderade produkten en (n+ß)-släckning genom att den värmes upp till 900°C under nägra sekunder'maien amuingcænsama anordnad högfrekvensslinga, varefter den genom vattenbesprutning kyles med en hastighet av 200°C/sekund till rumstemperatur.A cast of Zircaloy 2 is forged into a rod with a dimension of 150 ~ 200 mm. The rod is subjected to B-quenching by heating to a temperature of JOSOOC for 15 minutes and cooling to room temperature at a rate of 5-110 ° C / second. Extrusion blanks are made from the rod. These are extruded at a temperature of 700-740 ° C, ie in the Q-phase range. The extruded product is then subjected to three cold rolling, whereby the final outer diameter of the tube becomes 12.3 mm. Between the first and second rolling, the extruded product is subjected to a (n + ß) quenching by heating it up to 900 ° C for a few seconds with a high-frequency loop arranged in the amination-cans, after which it is cooled by water spraying at a rate of 200 ° C / second. to room temperature.
Mellan den andra och sista valsningen glödgas den extruderade produkten vid en temperatur av 565oC. Efter sista kallvalsningen slutglödgas röret vid en temperatur av 565°C. Såväl mellanglödg- ningar som slutglödgning kan utföras i evakuerad ugn. I det färdiga röret har sekundärfaspartiklarna en storlek, som i huvudsak ligger. i intervallet 0.05-0.4/um och en medelpartikelstorlek av omkring 0.15/um. I ett kapslingsrör, som tillverkats på konventionellt 83132466-“1 sätt och som inte underkastats släckning i färdigtillverkat skick eller tidigare i extruderat skick har sekundärpartiklarna en stor- lek, som i huvudsak ligger i intervallet 0.1-0.6/um och en medel- partikelstorlek av omkring 0.3/um.Between the second and last rolling, the extruded product is annealed at a temperature of 565 ° C. After the last cold rolling, the tube is final annealed at a temperature of 565 ° C. Both intermediate annealing and final annealing can be performed in an evacuated oven. In the finished tube, the secondary phase particles have a size which is mainly lying. in the range 0.05-0.4 / um and an average particle size of about 0.15 / um. In a cladding tube, manufactured in a conventional manner and not subjected to quenching in the finished state or previously in an extruded state, the secondary particles have a size which is mainly in the range 0.1-0.6 / μm and an average particle size of about 0.3 / um.
Vid korrosionsprov, som visat sig väl simulera betingelserna vid reaktordrift, uppvisar kapslingsrör tillverkade enligt den förelig- gande uppfinningen en viktökning, som endast är en bråkdel av den som uppnås vid konventionell tillverkning utan användning av 3-släckning efter extrusionen och ungefär lika stor som den som uppnås vid tillverkning med användning av (q+5)- eller B-släckning efter extrusionen, 50-100 mg/dmz enligt uppfinningen respektive 350-4000 mg/dmz vid konventionell tillverkning utan användning av B-släckning. Duktiliteten hos ett kapslingsrör tillverkat enligt uppfinningen är bättre än hos rör som underkastats (u+5)- eller -släckning i färdigtillverkat tillstånd och hos rör som underkastats B-släckning närmast före sista kallvalsningen.In corrosion tests which have been found to well simulate the conditions of reactor operation, casing tubes made in accordance with the present invention show a weight gain which is only a fraction of that obtained in conventional manufacture without the use of 3-quenching after extrusion and about as large as the achieved in the manufacture using (q + 5) or B quenching after extrusion, 50-100 mg / dmz according to the invention and 350-4000 mg / dmz in conventional manufacture without the use of B quenching. The ductility of a casing pipe manufactured according to the invention is better than in pipes which have been subjected to (u + 5) - or quenching in the finished state and in pipes which have been subjected to B-quenching immediately before the last cold rolling.
Ovan nämnda korrosionsprov utföres i autoklav med vattenånga vid ett tryck av 10 MPa och en temperatur av 500°C. Viktökningen är ett mått på den korrosion som röret àsamkats.The above-mentioned corrosion test is performed in autoclave with water vapor at a pressure of 10 MPa and a temperature of 500 ° C. The weight gain is a measure of the corrosion that the pipe has accumulated.
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE8302466A SE445689B (en) | 1983-05-02 | 1983-05-02 | Method of manufacturing cladding tubes of zirconium base alloy for fuel rods of nuclear reactors |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE8302466A SE445689B (en) | 1983-05-02 | 1983-05-02 | Method of manufacturing cladding tubes of zirconium base alloy for fuel rods of nuclear reactors |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8302466D0 SE8302466D0 (en) | 1983-05-02 |
| SE8302466L SE8302466L (en) | 1984-11-03 |
| SE445689B true SE445689B (en) | 1986-07-07 |
Family
ID=20351026
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8302466A SE445689B (en) | 1983-05-02 | 1983-05-02 | Method of manufacturing cladding tubes of zirconium base alloy for fuel rods of nuclear reactors |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SE (1) | SE445689B (en) |
-
1983
- 1983-05-02 SE SE8302466A patent/SE445689B/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE8302466L (en) | 1984-11-03 |
| SE8302466D0 (en) | 1983-05-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4450020A (en) | Method of manufacturing cladding tubes of a zirconium-based alloy for fuel rods for nuclear reactors | |
| US4450016A (en) | Method of manufacturing cladding tubes of a zirconium-based alloy for fuel rods for nuclear reactors | |
| KR100364093B1 (en) | A method of manufacturing a tube for a nuclear fuel assembly, and tubes obtained thereby | |
| EP0198570B1 (en) | Process for producing a thin-walled tubing from a zirconium-niobium alloy | |
| JP2976992B2 (en) | Method for producing strip-shaped Zircaloy 4 | |
| JPH0197897A (en) | Zirconium base alloy pipe for covering reactor fuel element cover and making thereof | |
| RU2126559C1 (en) | Zirconium base alloy tube for nuclear reactor fuel assembly | |
| JPS6361989A (en) | Manufacture of composite coated tube for nuclear fuel | |
| SE426890B (en) | SET TO MANUFACTURE Capsules of Zirconium-Based Alloy for Fuel Rods for Nuclear Reactors | |
| JPS60211389A (en) | Nuclear fuel element cladding tube | |
| JPS6234095A (en) | nuclear fuel cladding tube | |
| KR100353125B1 (en) | Method for the manufacture of tubes of a zirconium based alloy for nuclear reactors and their usage | |
| SE426891B (en) | SET TO MANUFACTURE Capsules of Zirconium-Based Alloy COMBUSTION RODS FOR NUCLEAR REACTORS | |
| JPS6224182A (en) | Reactor fuel cladding tube | |
| JPH0339691A (en) | Manufacture of tube composed of zirconium alloy | |
| SE445689B (en) | Method of manufacturing cladding tubes of zirconium base alloy for fuel rods of nuclear reactors | |
| EP0085552A2 (en) | Improvements in or relating to zirconium alloys | |
| JPS6050869B2 (en) | Method for manufacturing zirconium alloy structural members for boiling water reactors | |
| CN113355619B (en) | Heat treatment method for preventing thermal mechanical processing cracking of zirconium alloy | |
| JPS59226158A (en) | Manufacturing method for highly corrosion-resistant fuel structural members | |
| SE431562B (en) | Process for making cladding pipes from a zirconium-based alloy for fuel rods used in nuclear reactors | |
| JP3400815B2 (en) | Method for producing Zircaloy-2 fuel material for BWR reactor | |
| US4169743A (en) | Zirconium-base alloy nuclear fuel container and method | |
| JPH07173587A (en) | Production of zirconium alloy welded member | |
| JPH0260153B2 (en) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NAL | Patent in force |
Ref document number: 8302466-1 Format of ref document f/p: F |
|
| NUG | Patent has lapsed |