SE440842B - PULSBREDDSMODULATIONSOMVANDLARKRETS - Google Patents
PULSBREDDSMODULATIONSOMVANDLARKRETSInfo
- Publication number
- SE440842B SE440842B SE7900391A SE7900391A SE440842B SE 440842 B SE440842 B SE 440842B SE 7900391 A SE7900391 A SE 7900391A SE 7900391 A SE7900391 A SE 7900391A SE 440842 B SE440842 B SE 440842B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- pulse width
- voltage
- width modulator
- magnitude
- signal
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
- H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
- H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M3/337—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only in push-pull configuration
- H02M3/3376—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only in push-pull configuration with automatic control of output voltage or current
- H02M3/3378—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only in push-pull configuration with automatic control of output voltage or current in a push-pull configuration of the parallel type
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Description
7900391-9 delen av matningsanordningen och för optimal funktion hos kretsen skall den effekt som hanteras av var och en av dessa omkopplaranordningar vara lika med den effekt som hanteras av var och en av övriga omkopplaranordningar i kretsen. 7900391-9 part of the supply device and for optimal function of the circuit, the power handled by each of these switching devices shall be equal to the power handled by each of the other switching devices in the circuit.
Ett annat problem vid de kända kretsarna uppträder då flera matningsanordningar är kopplade parallellt för i tillförsel av högre effekt till en gemensam belastning.Another problem with the known circuits occurs when several supply devices are connected in parallel in order to supply a higher power to a common load.
Kända kretsar för effektdelning mellan flera matningsan- ordningar har varit komplexa och klumpiga.Known circuits for power sharing between several supply devices have been complex and clumsy.
Föreliggande uppfinning, vilken är baserad på kända principer för pulsbreddsmodulatorreglering, utnyttjar ett nytt arrangemang av typen huvud-slavenhet för styrning av bredden hos de pulser som alstras av inverterardelen hos kretsen. Detta arrangemang av typen huvud~s1avenhet medger att många slavenheter kan utnyttjas tillsammans med en enda huvudenhet och den medger även att två eller flera matnings- anordningar kan vara parallellkopplade med säkerställande I av strömdelning mellan matningsanordningar. Huvudenheten och slavenhaten är identiska till sin konstruktion, varvid de erhåller sina särdrag (dvs. huvud eller slav) beroende på hur de inkopplas i kretsen.The present invention, which is based on known principles of pulse width modulator control, utilizes a new arrangement of the master-slave unit type for controlling the width of the pulses generated by the inverter part of the circuit. This arrangement of the main slave unit type allows many slave units to be used together with a single main unit and it also allows two or more supply devices to be connected in parallel with ensuring I of current sharing between supply devices. The main unit and the slave hat are identical in their construction, whereby they obtain their characteristics (ie head or slave) depending on how they are connected in the circuit.
En pulsbreddsmodulationsomvandlarkrets enligt före- liggande uppfinning för transformering av en första lik- spänning till en andra spänning, varvid storleken hos den andra spänningen regleras av omvandlarkretsen, karakteri~ seras av att omvandlarkretsen innefattar ett klockorgan för åstadkommande av ett symmetriskt pulståg på var och en av n+1 ledningar, varvid endast en puls uppträder på var och en av ledningarna vid varje given tidpunkt, och varvid n är ett positivt heltal lika med eller större än 1, en huvud- pulsbreddsmodulatoranordning mottaglig både för pulståget på en ledning av nämnda n+1 ledningar och för en âtermat- ningssignal indikativ för storleken hos den andra spänningen, vilken huvudpulsbreddsmodulatoranordning styr strömflödct till följd av den första likspänningen genom en del av en transformators primärlindning, samt n slavpulsbreddsmodula- toranordningar, vilka var och en är mottaglig både för 7900391-9 pulståget på en ledning av nänmda n+1 ledningar i ett ett- till ett-förhållande och för en utgångsstyrsignal baserad både på återmatningssignalen indikativ för storleken hos den andra spänningen och på skillanden i storlek hos den laddning som huvudpulsbreddsmodulatoranordningen bringar att passera och den laddning som respektive slavpuls- breddsmodulatoranordning bringar att passera, varvid var och en av slavpulsbreddsmodulatoranordningarna styr ström- flödet till föjd av den första likspänningen genom en del av transformatorns primärlindning.A pulse width modulation converter circuit according to the present invention for transforming a first DC voltage into a second voltage, the magnitude of the second voltage being controlled by the converter circuit, is characterized in that the converter circuit comprises a clock means for providing a symmetrical pulse train on each of n + 1 lines, wherein only one pulse occurs on each of the lines at any given time, and wherein n is a positive integer equal to or greater than 1, a main pulse width modulator device receptive both to the pulse train on a line of said n + 1 lines and for a feedback signal indicative of the magnitude of the second voltage, which main pulse width modulator device controls current flow due to the first DC voltage through a part of a transformer's primary winding, and n slave pulse width modulator devices, each of which is receptive both to 7900391 9 the pulse train on a line of said n + 1 lines in one to one in a ratio and for an output control signal based both on the feedback signal indicative of the magnitude of the second voltage and on differences in magnitude of the charge which the main pulse width modulator device causes to pass and the charge which each slave pulse width modulator device causes to pass, each of the slave pulse pulse widths controls the current flow due to the first DC voltage through a part of the transformer's primary winding.
I enlighet med en utföringsform av uppfinningen innefattar en matningsanordning (eller likspänning/lik- spänning-omvandlare) en huvudenhet och en slavenhet. En klockkrets med en utgångsledning för huvudenheten och en utgångsledning för slavenheten ingår ocksâ. Klockan alstrar ett tåg av rektangulära pulser på var och en av sina ut- gångsledningar, varvid endast en puls uppträder på varje ledning vid varje given tidpunkt, vilka pulser samtliga har samma varaktighet. Huvudenheten innefattar en transistoromkopplare, vilken utnyttjas för att avbryta den inkommande likspänningen i beroende av en signal ba- serad på pulståget som huvudenheten mottar från klockan, men modifierad medelst en styrsignal indikativ för den reglerade utspänningen från matningsanordningen. Slaven~ heten innefattar en transistoromkopplare, vilken utnytt- jas för att avbryta den inkommande likspänningen som svar på en signal baserad på pulståget som mottages av slavenheten från klockan, men modifierad medelst en styr- signal indikativ både för den reglerade utgângsspänningen från matningsanordningen och skillnaden i laddning som bringas passera av huvud- och slavenheterna. Strömpulser- na som bringas passera av transistorerna i huvud- och I slavenheterna passerar genom primärlindningen hos en ,transformator. Den spänning som induccras i sekundär- lindningen hos transformatorn likriktas och filtreras under alstring av den erfordrade reglerade utgångs- 7900591-9 spänningen.According to an embodiment of the invention, a supply device (or DC / DC converter) comprises a main unit and a slave unit. A clock circuit with an output line for the main unit and an output line for the slave unit is also included. The clock generates a train of rectangular pulses on each of its output lines, with only one pulse appearing on each line at any given time, all of which pulses have the same duration. The main unit comprises a transistor switch, which is used to interrupt the incoming direct voltage in dependence on a signal based on the pulse train which the main unit receives from the clock, but modified by means of a control signal indicative of the regulated output voltage from the supply device. The slave unit comprises a transistor switch, which is used to interrupt the incoming DC voltage in response to a signal based on the pulse train received by the slave unit from the clock, but modified by means of a control signal indicative of both the regulated output voltage from the supply device and the difference in charge brought by the master and slave units. The current pulses passed by the transistors in the main and I slave units pass through the primary winding of a transformer. The voltage induced in the secondary winding of the transformer is rectified and filtered while generating the required regulated output voltage.
Det föredrages att utgångsstyrsignalen alstras genom bildande av en första algebraisk summa av 1) det negativa värdet för en signal indikativ för storleken av den ström som huvudpulsbreddsmodulatoranordningen bringar att passera och 2) en signal indikativ för stor- leken hos den ström som nämnda styrda slavpulsbredds- modulatoranordningar bringar att passera, medelst summeringskretsar, integrering av nämnda första alge- braiska summa med avseende på tiden medelst inte- greringsanordningar, samt bildande av en andra alge- braisk summa av 1) resultatet av integreringen av den första algebraiska summan och 2) en signal in- dikativ för storleken hos den andra spänningen, medelst summeringskretsar, vilken andra algebraiska summa ut- gör utgångsstyrsignalen. _Övriga kännetecken för uppfinningen framgår av patentkraven.It is preferred that the output control signal be generated by forming a first algebraic sum of 1) the negative value of a signal indicative of the magnitude of the current that the main pulse width modulator device causes to pass and 2) a signal indicative of the magnitude of the current of said controlled slave pulse width. modulator devices cause to pass, by means of summing circuits, integration of said first algebraic sum with respect to time by means of integration devices, and formation of a second algebraic sum of 1) the result of the integration of the first algebraic sum and 2) a signal indicative of the magnitude of the second voltage, by means of summing circuits, which second algebraic sum constitutes the output control signal. Other features of the invention appear from the claims.
Uppfinningen kommer att beskrivas närmare nedan under hänvisning till bifogade ritningar, pâ vilka motsvarande detaljer i varje figur har identifierats medelst samma referens- 7900391-9 LB beteckning.The invention will be described in more detail below with reference to the accompanying drawings, in which corresponding details in each figure have been identified by the same reference numerals.
Fig. l är ett förenklat blockschema över föreliggande uppfinning.Fig. 1 is a simplified block diagram of the present invention.
Fig. 2 är ett förenklat kopplingsschema över en speciell utföringsform av uppfinningen.Fig. 2 is a simplified circuit diagram of a particular embodiment of the invention.
Fig. 3 är ett förenklat blockschema, vilket enligt en föredragen utföringsform av uppfinningen innefattar två effekt- omvandlare inkopplaue för att arbeta parallellt.Fig. 3 is a simplified block diagram which, according to a preferred embodiment of the invention, comprises two power converters connected to operate in parallel.
Det förenklade blockschemat i figur l innefattar en huvuupulsbreodsmodulator l0 och n slavpulsbreddsmodulatorer betecknade l0a-l0n. En klocka 12 avger ett tåg av rektangulära pulser på var och en av n +l ledningar, varvid pulsen på led- ningen 14 tillföres huvudpulsbreddsmodulatorn 10 och pulserna på ledningarna l4a-l4n tillföres slavpulsbreddsmodulatorerna l0a-l0n. Klockan 12 arbetar på sådant sätt, att det endast finns en puls på var och en av ledningarna 14-l4n vid varje given tidpunkt. äšouärfifllet med varje pulsbnflsmodulerad effektregula- tor är ändamalet med nuvudpulsbreïbmouulatorn 10 och slavpuls- breddsmodulatorerna l0a-l0n att avbryta den inkommande lik- spänningen. Den inkommande likspänningen tillföres anslutningar 15 och 16, varvid anslutningen l6 utgör den positiva anslut- ningen. Huvudpulsbreddsmodulatorn 10 och var och en av slav- pulsbreddsmodulatorerna l0a-l0n innefattar en omkopplartransis- tcr 18-l8n. Anslutningen 16 är förbunden med kollektorerna hos var och en av transistorerna 18-lßn via lindningar 20-20n.The simplified block diagram of Figure 1 includes a main pulse width modulator 10 and n slave pulse width modulators designated 10a-10n. A clock 12 emits a train of rectangular pulses on each of n + 1 lines, the pulse on line 14 being applied to the main pulse width modulator 10 and the pulses on lines 14a-14n being applied to the slave pulse width modulators 10a-10n. The clock 12 operates in such a way that there is only one pulse on each of the lines 14-114 at any given time. With each pulse train modulated power regulator, the purpose of the current pulse pulse modulator 10 and the slave pulse width modulators 10a-101 is to interrupt the incoming DC voltage. The incoming direct voltage is applied to connections 15 and 16, the connection 16 constituting the positive connection. The main pulse width modulator 10 and each of the slave pulse width modulators 10a-10n includes a switch transistor 18-18n. The terminal 16 is connected to the collectors of each of the transistors 18-lßn via windings 20-20n.
Emittrarna hos transistorerna är kopplade till den negativa anslutningen 15 via motstånd 22-22n. Motstânden 22-22n har mycket låga värden med en resistans på approximativt l ohm vardera och de utnyttjas som avkänningsmotstånd. Det bör även observeras, att lindningarna 20-20n bildar en primärlindning hos en transformator 23. Lindningarna 20-20n kan betraktas såsom en n +1-fas primärlindning som är Y-kopplad. Trans- formatorns 23 sekundärlindning består av n +J lindningar hu- tecknade med referensnummer 24-24n. Lindningarna 24-24n kan betraktas såsom en n +l-fas sekundärlindning som är Y- ,_ ___ _ .__.._.........._-..-_._...._. 7900591-9 kopplad. En likriktarkrets 25 är förbunden med lindningar- na 24-24n för alstring av en reglerad utgångslikspänning på anslutningarna 47 och 48. Om så önskas kan ett mindre an- _tal sekundärlindningar 24-24n utnyttjas och även, om detta önskas, kan ett större antal utgångsspänningar erhållas från likriktaren 25 än vad som visats.The emitters of the transistors are connected to the negative terminal 15 via resistors 22-22n. The resistors 22-22n have very low values with a resistance of approximately 1 ohm each and they are used as sensing resistors. It should also be noted that the windings 20-20n form a primary winding of a transformer 23. The windings 20-20n can be considered as an n + 1 phase primary winding which is Y-coupled. The secondary winding of the transformer 23 consists of n + J windings drawn with reference numbers 24-24n. The windings 24-24n can be considered as an n + 1-phase secondary winding which is Y-, _ ___ _ .__.._.........._-..-_._...._ . 7900591-9 connected. A rectifier circuit 25 is connected to the windings 24-24n to generate a regulated output DC voltage at the terminals 47 and 48. If desired, a smaller number of secondary windings 24-24n can be used and also, if desired, a larger number of output voltages can be used. obtained from the rectifier 25 than shown.
En återmatningsstyrkrets 26 övervakar den utgående likspänningen från likriktaren 25 och alstrar en återmatnings- styrsignal 27 på ledningen 28. Signalen 27 matas till huvud- pulsbreadsmodulatorn 10 och via summeringskretsar 29a-29n till slavpulsbreddsmodulatorerna l0a-l0n. Strömmen som bringas passera av transistorerna 18 hos huvudpulsbreddsmodu- latorn 10 flyter genom motståndet 22 och storleken hos spän- ningsfallet över motståndet 22 är indikativt för storleken hos den ström som passerar genom motståndet 22 och följakt- ligen genom transistorn 18. Detta spänningsfall pålägges sum- meringskretsar 30a-30n via en ledning 31. De återstående in- gångarna hos var och en av sunmeringskretsarna 30a-30n matas med spänningarna som erhålles över motstånden 22a-22n via ledningar 32a-32n. Summeringskretsarna 30a-30n summerar sig- nalerna som uppträder vid dessas respektive ingångar algeb-» raiskt i enlighet med de tecken som visas i figuren. Det bör observeras, att signalerna som uppträder vid respektive in- gångar hos summeringskretsarna 30a-30n ej uppträder samtidigt utan snarare sekventiellt. Med andra ord kommer, då ledningen 3l överför en pulssignal, ledningarna 32a-32n att befinna sig vid 0-potential och på liknande sätt kommer, då ledningen 32a överför en pulssignal, ledningen 31 och ledningarna 32b-32n att befinna sig vid O-potential, etc. Utsignalen från varje summeringskrets 30a-30n pålägges en integrator 33a-33n. Ut- signalen från varje integratcr 33a-33n varierar omkring ett medelvärde, eftersom ingången till varje integrator 33a-33n består av en serie rektangulära pulser med approximativt sam- ma storlek och varaktighet och med alternerandc polaritct.A feedback control circuit 26 monitors the output DC voltage from the rectifier 25 and generates a feedback control signal 27 on line 28. The signal 27 is supplied to the main pulse width modulator 10 and via summing circuits 29a-29n to the slave pulse width modulators 10a-10n. The current passed through the transistors 18 of the main pulse width modulator 10 flows through the resistor 22 and the magnitude of the voltage drop across the resistor 22 is indicative of the magnitude of the current passing through the resistor 22 and consequently through the transistor 18. This voltage drop is applied to the resistor 22. The remaining inputs of each of the summing circuits 30a-30n are supplied with the voltages obtained across the resistors 22a-22n via lines 32a-32n. The summing circuits 30a-30n sum the signals appearing at their respective inputs algebraically in accordance with the characters shown in the figure. It should be noted that the signals appearing at the respective inputs of the summing circuits 30a-30n do not occur simultaneously but rather sequentially. In other words, when line 31 transmits a pulse signal, lines 32a-32n will be at 0-potential and similarly, when line 32a transmits a pulse signal, line 31 and lines 32b-32n will be at 0-potential. , etc. The output signal from each summing circuit 30a-30n is applied to an integrator 33a-33n. The output of each integrator 33a-33n varies about an average value, since the input to each integrator 33a-33n consists of a series of rectangular pulses of approximately the same size and duration and with alternating polarities.
Utsignalen från varje integrator 33a-33n tillföres i sin tur till summeringskretsar 29a-29n. Summcringskretsarna 29a-29n . 'fw få, . 7960391-9 summerar signalerna som uppträder vid dessas ingångar algeb- raiskt i enlighet med de tecken som visas i figuren. Utsig- nalen från varje summeringskrets 29a-29n tillföres till slav- pulsbreddsmodulatorn l0a-lOn för styrningsändamål. Utsignalen från varje summeringskrets 29a-29n indikeras medelst referens- beteckningar 34a-34n. Signalerna 34a-34n utnyttjas för att modifiera längden av den tid som varje transistor l8a-l8n är tillkopplad, som svar på pulser från klockan 12.The output signal from each integrator 33a-33n is in turn applied to summing circuits 29a-29n. The summing circuits 29a-29n. 'fw få,. 7960391-9 sums the signals appearing at their inputs algebraically in accordance with the characters shown in the figure. The output signal from each summing circuit 29a-29n is applied to the slave pulse width modulator 10a-10n for control purposes. The output signal from each summing circuit 29a-29n is indicated by reference numerals 34a-34n. The signals 34a-34n are used to modify the length of time each transistor 18a-18n is turned on, in response to pulses from 12 o'clock.
Figur 2 är ett schematiskt schema över en krets utförd enligt blockschemat i figur l, varvid n är lika med l (dvs uet finns endast en slavpulsbreddsmodulator). Klockkretsen 12 är av konventionellt utförande och alstrar ett första tåg av rektangulära pulser (negativa) på ledningen 14 och ett andra tåg av rektangulära pulser (negativa) på ledningen l4a, var- vid pulserna på varje ledning 14 och l4a har ett pulsförhållan- de på 50% och pulserna på ledningen 14 befinner sig 1800 ur fas relativt pulserna på ledningen l4a. Frekvensen för pulserna är 20 kHz.Figure 2 is a schematic diagram of a circuit performed according to the block diagram in Figure 1, where n is equal to 1 (ie there is only one slave pulse width modulator). The clock circuit 12 is of conventional design and generates a first train of rectangular pulses (negative) on line 14 and a second train of rectangular pulses (negative) on line 14a, the pulses on each line 14 and 14a having a pulse ratio of 50% and the pulses on line 14 are 1800 out of phase relative to the pulses on line 14a. The frequency of the pulses is 20 kHz.
Pulserna på ledningen 14 tillföres en kondensator 35 hos huvudpulsmodulatorn 10. Kondensatorns andra anslutning är kopplad till inverteraren 36, vilken i sin tur är kopplad till basen hos transistorn l8. Eftersom ledningen 14 tillför ett tåg av rektangulära pulser till kondensatorn 35 har utsignalen från kondensatorn 35, som tillföres ingången hos inverteraren 36, en avtagande exponentiell vågform. Inverte- raren 36 transformerar denna avtagande exponentiella vågform till en rektangulär våg och inverterar givetvis dess polaritet.The pulses on line 14 are applied to a capacitor 35 of the main pulse modulator 10. The second connection of the capacitor is connected to the inverter 36, which in turn is connected to the base of the transistor 18. Since the line 14 supplies a train of rectangular pulses to the capacitor 35, the output signal from the capacitor 35, which is applied to the input of the inverter 36, has a decreasing exponential waveform. The inverter 36 transforms this decreasing exponential waveform into a rectangular wave and of course inverts its polarity.
En återmatningsstyrsignal 27 från utgången hos återmatnings- styrkretsen 26 tillföres ingången hos inverteraren 36 via ett motstånd 37. Effekten av återmatningsstyrsignalen 27 är att inställa en basnivå för inverteraren 36 och således bi- dra till styrningen av pulsförhållandet hos den rektangulära våg som alstras av inverteraren 36 och följaktligen styra den tid transistorn 18 leder ström. Styrsignalen 27 kommer att beskrivas mer i detalj nedan. 7900391-9 CD Den ingångsspänning som skall regleras tillföres an- slutningarna 15 och 16, varvid anslutningen 16 har positiv polaritet. Anslutningen l6 är kopplad till förbindningspunk- ten mellan två lindningar 20 och 20a. Då transistorn 18 är ledande (dvs tillslagen) flyter ström från anslutningen 16 genom lindningen 20 till transistorns l8 kollektor, från transistorns emitter genom motståndet 22 och sedan till an- slutningen 15. 7 Slavpulsbreddsmodulatorn l0a arbetar på ett liknande sätt. Ledningen l4a tillför ett tåg av rektangulära pulser till en kondensator 39 i slavpulsbreddsmodulatorn l0a. Kon- densatorns 39 andra anslutning är kopplad till ingången hos en inverterare 40, vilken i sin tur är kopplad till basen hos transistorn l8a. Ledningen l4a tillför ett tåg rektan- gulära pulser till kondensatorn 39 och utsignalen från kon- densatorn 39, som tillförs ingången hos inverteraren 40, har en avtagande exponentiell vågform. Inverteraren 40 trans- formerar denna avtagande exponentiella vâgform till en rek- tangulär vâg och inverterar dess polaritet. En utgângsstyr- signal 34a tillförs ingången hos inverteraren 40 via ett mot- stånd 42. Funktionen för styrsignalen 34a är att inställa en basnivå för inverteraren 40 och således bidra till styrningen av pulsförhållanuet för den rektangulära våg som alstras av inverteraren 40 och följaktligen stvra den tid transistorn l8 leder ström. Härledningen av styrsignalen 34a kommer att diskuteras mer i detalj nedan.A feedback control signal 27 from the output of the feedback control circuit 26 is applied to the input of the inverter 36 via a resistor 37. The effect of the feedback control signal 27 is to set a base level for the inverter 36 and thus contribute to the control of the pulse ratio of the rectangular wave generated by the inverter 36. and consequently controlling the time the transistor 18 conducts current. The control signal 27 will be described in more detail below. 7900391-9 CD The input voltage to be regulated is applied to the connections 15 and 16, the connection 16 having a positive polarity. The connection 16 is connected to the connection point between two windings 20 and 20a. When the transistor 18 is conductive (ie turned on), current flows from the terminal 16 through the winding 20 to the collector of the transistor 18, from the emitter of the transistor through the resistor 22 and then to the terminal 15. The slave pulse width modulator 10a operates in a similar manner. The line 14a supplies a train of rectangular pulses to a capacitor 39 in the slave pulse width modulator 10a. The second connection of the capacitor 39 is connected to the input of an inverter 40, which in turn is connected to the base of the transistor 18a. The line 14a supplies a train of rectangular pulses to the capacitor 39 and the output signal from the capacitor 39, which is applied to the input of the inverter 40, has a decreasing exponential waveform. Inverter 40 transforms this decreasing exponential waveform into a rectangular wave and inverts its polarity. An output control signal 34a is applied to the input of the inverter 40 via a resistor 42. The function of the control signal 34a is to set a base level for the inverter 40 and thus contribute to the control of the pulse ratio of the rectangular wave generated by the inverter 40 and consequently control the time. transistor l8 conducts current. The derivation of the control signal 34a will be discussed in more detail below.
Transistorn l8a hos slavpulsbreddsmodulatorn l0a ar- betar på ett liknande sätt som transistorn 18 hos huvudpuls- breddsmodulatorn l0. Då transistorn l8a hos slavpulsbrodds- modulatorn 10 kopplas till flyter ström från anslutningen l6 genom lindningen 20a, genom transistorn l8a, genom motståndet 22a och slutligen till anslutningen 15.The transistor 18a of the slave pulse width modulator 10a operates in a similar manner to the transistor 18 of the main pulse width modulator 10. When the transistor 18a of the slave pulse width modulator 10 is connected, current flows from the terminal 16 through the winding 20a, through the transistor 18a, through the resistor 22a and finally to the terminal 15.
Effekten av att ström alternativtflyter och icke flyter genom lindningarna 20 och 20a inducerar spänningar i lind- ningarna 24 och 24a hos transformatorn 23. Denna spänning likriktas av dioder 43 och 44, såsom visas i figuren. En in- 7900391-9 ouktans 45 och en kondensator 46 åstadkommer filtrering för glättning av den reglerade utgångslikspänningen, vilken erhålles vid utgångsanslutningarna 47 och 48, av vilka an- slutningen 47 har positiv polaritet. Ätermatningsstyrkretsen 26 avkänner spänningen över anslutningarna 47 och 48 och åstadkommer en återmatningsstyr- signal 27, vilken pâlägges inanslutningen hos inverteraren 36 via motståndet 37. Såsom tidigare omnämnts åstadkommer sig- nalen 27 en basnivå för invcrtcraren 36. Åstadkommandet av en basnivâ för inverteraren 36 innebär att storleken hos den sig- nal som erfordras från kondensatorn 35 för ändring av utsig- nalen från inverteraren 36 är variabel, dvs tröskelspänningen för inverteraren 36 är effektivt justerbar. Detta resulterar i justering av pulsförhållandet för den rektangulära våg som alstras av inverteraren 36 och därigenom en justering av den tid under vilken transistorn 18 är tillslagen. Detta ger en återmatningsstyrningsfunktion genom justering av pulsförhåll- andet för huvudpulsbreddsmodulatorn 10.The effect of alternating current and non-current flowing through the windings 20 and 20a induces voltages in the windings 24 and 24a of the transformer 23. This voltage is rectified by diodes 43 and 44, as shown in the figure. An input octane 45 and a capacitor 46 provide filtering to smooth the regulated output DC voltage obtained at the output terminals 47 and 48, of which the terminal 47 has a positive polarity. The feedback control circuit 26 senses the voltage across the terminals 47 and 48 and provides a feedback control signal 27, which is applied to the terminal of the inverter 36 via the resistor 37. As previously mentioned, the signal 27 provides a base level for the inverter 36. Providing a base level for the inverter 36 the magnitude of the signal required from the capacitor 35 to change the output signal from the inverter 36 is variable, i.e. the threshold voltage of the inverter 36 is effectively adjustable. This results in adjustment of the pulse ratio of the rectangular wave generated by the inverter 36 and thereby an adjustment of the time during which the transistor 18 is turned on. This provides a feedback control function by adjusting the pulse ratio of the main pulse width modulator 10.
Den önskade storleken hos utgångsspänningen över anslut- ningarna 47 och 48 justeras genom att variera värdet hos reo- staten 49, vilken är seriekopplad med ett motstånd 50 över an- slutningarna 47 och 48, såsom visas i figur 2. Reostaten 49 och motståndet bildar en spänningsdelare, vars utsignal till- föres den icke inverterande (+) ingången hos en operationsför- stärkare 51. En spänning på approximativt +30V pålägges på anslutningen 52. En zenerdiod 53 utnyttjas tillsammans med nmtstånd 54 och 55 för åstadkommande av en reglerad referens- ingângsspänning till den inverterande (~) ingången hos opera- tionsförstärkaren 51. Motståndet 56 är ett återmatningsmot- stånd för förstärkaren 5l, vilket är inkopplat såsom visas i figuren.The desired magnitude of the output voltage across terminals 47 and 48 is adjusted by varying the value of the resistor 49, which is connected in series with a resistor 50 across the terminals 47 and 48, as shown in Figure 2. The resistor 49 and the resistor form a voltage divider, the output of which is applied to the non-inverting (+) input of an operational amplifier 51. A voltage of approximately + 30V is applied to the terminal 52. A zener diode 53 is used together with terminals 54 and 55 to provide a regulated reference input voltage. to the inverting (~) input of the operational amplifier 51. The resistor 56 is a feedback resistor for the amplifier 51, which is connected as shown in the figure.
En symmotristyrningskrets 57 i figur 2 innefattar de funktioner som i figur 1 utföres av summoringsktoison 30A, integratorn 33a och summeringskretsen 29a. Det Iramgür, att kretsen 57 avkänner den ström som bringas passera av huvud- pulsbreddsmodulatorn 10 genom avkänning av spänningsfallet 7900391-9 10 över motståndet 22, vilket spänningsfall pålägges den inverterande (-) ingången hos en operationsförstärkare 58 via en ledning 31 och ett motstånd 59. Kretsen 57 avkän- ner även den ström som bringas passera av slavpulsmodulatorn lfla genom avkänning av spänningsfallet över motståndet 22a, vilket spänningsfall pålägges den icke inverterande (+) in- gången hos operationsförstärkaren 58 via ledningen 32a och motståndet 60. Integreringsfunktionen hos kretsen 57 åstad- kommes av ett motstånd 61 och en kondensator 62 inkopplade parallellt med varandra mellan operationsförstärkarens 58 utgång och dess inverterande (-) ingång, såsom är välkänt tidigare. Summeringen av den integrerade utsignalen med åter- matningsstyrsignalen 27 (dvs summeringskretsen 29a i figur l) utförs i figur 2 genom att koppla den icke inverterande (+) ingången hos operationsförstärkaren 58 till utgången (dvs sig- nal 27) hos operationsförstärkaren 51 via parallellkopplingen av ett motstånd 63 och en kondensator 64. Utsignalen 34a på- lägges ingången hos inverteraren 40 via ett motstånd 42. Ändamålet med signalen 34a är att åstadkomma en basni- vå för inverteraren 40. Inställning av en basnivå för inver- teraren 40 styr den punkt vid vilken inverteraren 50 ändrar sitt utgângstillstånd (mellan logisk 0 och logisk 1) och styr följaktligen hur länge transistorn lßa leder ström, dvs trös- kelspänningen för inverteraren 40 är effektivt justerbar. Om exempelvis transistorn l8 hos pulsbraàgmodulatorn 10 leder under en längre tidsperiod än transistorn l8a hos pulsbredds- modulatorn l0a kommer pulssignalen på ledningen 31, som på- lägges den inverterande (-) ingången hos förstärkaren 58, att vara längre än pulssignalen på ledningen 32a, som pålägges den icke inverterande (+) ingången hos förstärkaren 58 och (under antagande av lika storlekar hos de båda tidigare nämnda puls- signalerna) kommer utsignalen 34a hos förstärkaren 58 följakt- ligen att öka i negativ riktning. Detta resulterar i en ökad negativ förspänning av inverteraren 40 och följaktligen alstrar inverteraren 40 en längre positiv puls på sin utgång och bringar därvid transistorn l8a att leda ström under en längre 7900391-9 ll tidsperiod. På liknande sätt kommer om transistorn 18 hos pulsbreddsmodulatorn lO leder ström under en kortare tid än transistorn l8a hos pulsbredssmodulatorn l0a pulssignalen på ledningen 31, som pålägges den inverterande (-) ingången hos förstärkaren 58, att ha en kortare varaktighet än puls- signalen som påläggs den icke inverterande (+) ingången hos förstärkaren 58 och (alltjämt under antagande av lika stor- lekar för de båda tidigare omnämnda pulssignalerna) kommer utsignalen 34a från förstärkaren 58 följaktligen att öka i positiv riktning. Detta resulterar i en ökad negativ förspän- ning på inverteraren 40, varvid inverteraren 40 följaktligen alstrar en kortare positiv puls på dess utgång och bringar därvid transistorn l8a att leda ström under en kortare tids- period än tidigare.A symmetry control circuit 57 in Figure 2 includes the functions performed in Figure 1 by the summing coefficient 30A, the integrator 33a and the summing circuit 29a. The circuit 57 senses the circuit 57 sensing the current passed by the main pulse width modulator 10 by sensing the voltage drop across the resistor 22, which voltage drop is applied to the inverting (-) input of an operational amplifier 58 via a line 31 and a resistor 59. The circuit 57 also senses the current passed by the slave pulse modulator 1a by sensing the voltage drop across the resistor 22a, which voltage drop is applied to the non-inverting (+) input of the operational amplifier 58 via the line 32a and the resistor 60. The integration function of the circuit is provided by a resistor 61 and a capacitor 62 connected in parallel with each other between the output of the operational amplifier 58 and its inverting (-) input, as is well known in the art. The summing of the integrated output signal with the feedback control signal 27 (ie the summing circuit 29a in Fig. 1) is performed in Fig. 2 by connecting the non-inverting (+) input of the operational amplifier 58 to the output (ie signal 27) of the operational amplifier 51 via the parallel connection of a resistor 63 and a capacitor 64. The output signal 34a is applied to the input of the inverter 40 via a resistor 42. The purpose of the signal 34a is to provide a base level for the inverter 40. Setting a base level for the inverter 40 controls the point at which inverter 50 changes its output state (between logic 0 and logic 1) and consequently controls how long the transistor lßa conducts current, i.e. the threshold voltage of the inverter 40 is effectively adjustable. For example, if the transistor 18 of the pulse bridge modulator 10 conducts for a longer period of time than the transistor 18a of the pulse width modulator 10a, the pulse signal on line 31 applied to the inverting (-) input of amplifier 58 will be longer than the pulse signal on line 32a is applied to the non-inverting (+) input of the amplifier 58 and (assuming equal magnitudes of the two previously mentioned pulse signals) the output signal 34a of the amplifier 58 will consequently increase in the negative direction. This results in an increased negative bias voltage of the inverter 40 and consequently the inverter 40 generates a longer positive pulse at its output, thereby causing the transistor 18a to conduct current for a longer period of time. Similarly, if the transistor 18 of the pulse width modulator 10 conducts current for a shorter time than the transistor 18a of the pulse width modulator 10a, the pulse signal on the line 31 applied to the inverting (-) input of the amplifier 58 will have a shorter duration than the pulse signal applied the non-inverting (+) input of amplifier 58 and (still assuming equal magnitudes for the two previously mentioned pulse signals), the output signal 34a from amplifier 58 will consequently increase in a positive direction. This results in an increased negative bias voltage on the inverter 40, whereby the inverter 40 consequently generates a shorter positive pulse at its output and thereby causes the transistor 18a to conduct current for a shorter period of time than before.
I det generella fallet (dvs då storleken hos ström- pulserna som bringas passera av transistorerna 18 och l8a och följaktligen pulssignalerna på ledningarna 31 och 32a ej nödvändigtvis har samma storlek) är det önskvärt att tillför- säkra, att produkten av ström (I) och varaktigheten för led- ningstiden (t) för transistorn l8 är densamma som produkten av samma parametrar för transistorn l8a (dvs Ixt för transis- torn l8 är lika med Ixt för transistorn l8a). Uttryckt i andra ord är det önskvärt att den laddning (Ixt) som bringas passera av transistorn 18 är lika med den laddning (Ixt) som bringas passera av transistorn l8a.In the general case (ie when the magnitude of the current pulses passed by the transistors 18 and 18a and consequently the pulse signals on the lines 31 and 32a are not necessarily the same magnitude) it is desirable to ensure that the product of current (I) and the duration of the conduction time (t) for transistor l8 is the same as the product of the same parameters for transistor l8a (ie Ixt for transistor l8 is equal to Ixt for transistor l8a). In other words, it is desirable that the charge (Ixt) passed through the transistor 18 be equal to the charge (Ixt) passed through the transistor 18a.
I figur 3 ingår två omvandlarkretsar 65a och 65b ut- förda i enlighet med en föredragen utföringsform av före- liggande uppfinning och visade i förenklad blockschemaform samt inkopplade för parallell funktion. Omvandlarkretsarna 65a och 65b är inbördes identiska och mycket lika den krets som visas i figur l och 2. På grund av denna likhet har komponenter i kretsarna 65a och 65b givits en referensbeteckning som är exakt 100 högre än den för motsvarande komponent i figur 1.Figure 3 includes two converter circuits 65a and 65b constructed in accordance with a preferred embodiment of the present invention and shown in simplified block diagram form and connected for parallel operation. The converter circuits 65a and 65b are mutually identical and very similar to the circuit shown in Figures 1 and 2. Due to this similarity, components in the circuits 65a and 65b have been given a reference numeral which is exactly 100 higher than that of the corresponding component in Figure 1.
Exempelvis betecknas klockan 12 i figur l såsom klocka 112 i omvanolarkretsen 65a i figur 3 och slavpulsbreddsmodulatorn lOa i figur l betecknas som slavpulsbreddsmodulator ll0a i figur 3. 7900391-9 12 Omvandlarkretsarna 65a och 65b arbetar på samma sätt som kretsen i figur 1.For example, the clock 12 in Figure 1 is designated as the 112 in the omvanolar circuit 65a in Figure 3 and the slave pulse width modulator 10a in Figure 1 is designated as the slave pulse width modulator 111a in Figure 3. The converter circuits 65a and 65b operate in the same manner as the circuit in Figure 1.
Skillnaderna mellan kretsen 65a (och 65b) i figur 3 och kretsen enligt figur 1 är följande. Kretsen i figur 1 visas för det generella fallet med en huvudpulsbreddsmodulu- tor 10 och n slavpulsbreddsmodulatorer betecknade lOa-l0n, medan kretsen 65a i figur 3 visas för det speciella fallet med en huvudpulsbreddsmodulator 110 och endast en slavpuls- modulatorkrets ll0a. Kretsen 65a i figur_3 innefattar till- satskretsar för huvudpulsbreddsmodulatorn 110 för att möjlig- göra för denna att arbeta som en slavpulsmodulator, då kretsen 65a arbetar parallellt med en eller flera ytterligare matnings- anordningar (t.ex. med kretsen 65b, såsom visas i figur 3).The differences between the circuit 65a (and 65b) in Figure 3 and the circuit of Figure 1 are as follows. The circuit of Figure 1 is shown for the general case of a main pulse width modulator 10 and n slave pulse width modulators designated 10a-10n, while the circuit 65a of Figure 3 is shown for the particular case of a main pulse width modulator 110 and only one slave pulse modulator circuit 110a. The circuit 65a of Figure_3 includes additional circuits for the main pulse width modulator 110 to enable it to operate as a slave pulse modulator, when the circuit 65a operates in parallel with one or more additional supply devices (e.g. with the circuit 65b, as shown in Figure 3). 3).
De ytterligare kretsar som utnyttjas tillsammans med huvud- pulsbreddsmodulatorn 110 innefattar en ledning 132, en sum- meringskrets 130, en integrator 133, en summeringskrets 129 och två enpoliga envägsomkopplare 66 och 67 (inkopplade för att arbeta tillsammans), vilka samtliga är anslutna såsom visas i figur 3. 7 Omkopplarna 66 och 67 arbetar för att ändra huvudpuls- breddsmodulatorn från att arbeta som en huvudenhet till att arbeta som en slavenhet. Då omkopplare 66 och 67 befinner sig i sina öppna tillstånd, såsom i kretsen 65a i figur 3, arbetar huvudpulsbreddsmodulatorn ll0 på samma sätt som slavpulsbredds- nodulatorn ll0a (eller som slavpulsbreddsmodulatorn l0a i fi- gur l). Då omkopplarna 66 och 67 befinner sig i sina slutna tillstånd, såsom i kretsen 65b i figur 3, arbetar huvudpuls- breddsmodualatorn ll0 på samma sätt som huvudpulsbreddsmodula- torn 10 i figur 1. Det bör observeras, att den enda skillnaden mellan kretsarna 65a och 65b är tillståndet för omkopplarna 66 och 67. Om ytterligare omvandlarkretsar (identiska med kretsarna 65a och 65b) var inkopplade parallellt med omvand- larkretsarna 65a och 65b, skulle de ytterligare omvandlar- krotsarnas omkopplare 66 och 67 vara öppna, så att pulsbredds- modulatorn 110 hos kretsen 65b var den enda huvudpulsbredds- 7900391-9 13 modulatorn som arbetade som en huvudenhet i kombinationen.The additional circuits used in conjunction with the main pulse width modulator 110 include a lead 132, a summing circuit 130, an integrator 133, a summing circuit 129 and two single pole one-way switches 66 and 67 (connected to work together), all of which are connected as shown. in Figure 3. 7 Switches 66 and 67 operate to change the main pulse width modulator from operating as a main unit to operating as a slave unit. When switches 66 and 67 are in their open states, such as in circuit 65a of Figure 3, the main pulse width modulator 110 operates in the same manner as the slave pulse width modulator 111a (or as the slave pulse width modulator 10a in Figure 1). When the switches 66 and 67 are in their closed states, as in the circuit 65b of Figure 3, the main pulse width modulator 110 operates in the same manner as the main pulse width modulator 10 of Figure 1. It should be noted that the only difference between the circuits 65a and 65b is the state of the switches 66 and 67. If additional converter circuits (identical to the circuits 65a and 65b) were connected in parallel with the converter circuits 65a and 65b, the switches 66 and 67 of the additional converter circuits would be open, so that the pulse width modulator 110 of circuit 65b was the only main pulse width modulator that acted as a main unit in the combination.
Det bör även noteras, att utgångsanslutningarna 147 och 158 hos kretsarna 65a och 65b är inkopplade parallellt för att mata effekt till anslutningarna 68 och 69 och att ingångsan- slutningarna ll5 och 116 hos varje krets 65 och 65b också är parallellkopplade men ej visats så i figur 3 Iör att undvika att försvåra tolkningen av figuren. Då kretsarna 65a och 65b är parallellkopplade, är vidare ledningen l28 hos kretsen 65a förbunden med ledningen 128 hos kretsen 65b och ledningen 131 hos kretsen 65a förbunden med ledningen 131 hos kretsen 65b.It should also be noted that the output terminals 147 and 158 of the circuits 65a and 65b are connected in parallel to supply power to the terminals 68 and 69 and that the input terminals 115 and 116 of each circuit 65 and 65b are also connected in parallel but not shown as shown in FIG. 3 To avoid complicating the interpretation of the figure. Further, when the circuits 65a and 65b are connected in parallel, the line 12 of the circuit 65a is connected to the line 128 of the circuit 65b and the line 131 of the circuit 65a to the line 131 of the circuit 65b.
Claims (8)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CA295,097A CA1094635A (en) | 1978-01-17 | 1978-01-17 | Master-slave voltage regultor employing pulse width modulation |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE7900391L SE7900391L (en) | 1979-07-18 |
| SE440842B true SE440842B (en) | 1985-08-19 |
Family
ID=4110560
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE7900391A SE440842B (en) | 1978-01-17 | 1979-01-16 | PULSBREDDSMODULATIONSOMVANDLARKRETS |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS607908B2 (en) |
| CA (1) | CA1094635A (en) |
| FR (1) | FR2414751A1 (en) |
| GB (1) | GB2012501B (en) |
| SE (1) | SE440842B (en) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2120500A (en) * | 1982-05-04 | 1983-11-30 | Gen Electric | Control signal and isolation circuits |
| US5563540A (en) * | 1993-09-17 | 1996-10-08 | International Business Machines Corporation | Electronic switch having programmable means to reduce noise coupling |
| US5521809A (en) * | 1993-09-17 | 1996-05-28 | International Business Machines Corporation | Current share circuit for DC to DC converters |
| US5376830A (en) * | 1993-09-17 | 1994-12-27 | International Business Machines Corporation | High frequency slope compensation circuit for current programmed converter |
| DE69919683D1 (en) * | 1999-06-07 | 2004-09-30 | St Microelectronics Srl | Single wire power distribution control method for parallel / redundant operation of a plurality of pulse width modulation converters |
| US6642631B1 (en) * | 2000-10-17 | 2003-11-04 | Semiconductor Components Industries Llc | Circuit and method of direct duty cycle current sharing |
| DE10112039A1 (en) * | 2001-03-14 | 2002-10-02 | Infineon Technologies Ag | Providing supply voltage to load involves setting output currents of voltage supply modules depending on current measurement signal of one module selected as reference current signal |
| DE102004017146B4 (en) * | 2004-04-07 | 2006-02-16 | Infineon Technologies Ag | Switching converter with at least two converter stages |
| DE102005002570A1 (en) | 2005-01-19 | 2006-07-27 | Infineon Technologies Ag | Control circuit for buck converter, has signal converter designed so that absolute difference value between one control signal and amplitude value of sinusoidal signal relates to difference of another signal and amplitude value |
| DE102006013524B4 (en) * | 2006-03-23 | 2012-02-02 | Infineon Technologies Ag | Switching converter with several converter stages |
| DE102007049774B3 (en) * | 2007-10-17 | 2009-07-02 | Siemens Ag | Inverters, in particular solar inverters, with load balancing control |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3297936A (en) * | 1963-04-19 | 1967-01-10 | Gen Motors Corp | Converter circuit employing pulse width modulation |
| US3619758A (en) * | 1970-09-29 | 1971-11-09 | Honeywell Inc | Dc voltage conversion apparatus |
| DE2319068C3 (en) * | 1973-04-16 | 1979-02-01 | Ulrich Dipl.-Ing. 8047 Karlsfeld Timme | Protective circuit |
| US4032830A (en) * | 1975-07-03 | 1977-06-28 | Burroughs Corporation | Modular constant current power supply |
-
1978
- 1978-01-17 CA CA295,097A patent/CA1094635A/en not_active Expired
-
1979
- 1979-01-08 GB GB79566A patent/GB2012501B/en not_active Expired
- 1979-01-16 FR FR7900995A patent/FR2414751A1/en active Granted
- 1979-01-16 JP JP54002331A patent/JPS607908B2/en not_active Expired
- 1979-01-16 SE SE7900391A patent/SE440842B/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE7900391L (en) | 1979-07-18 |
| GB2012501A (en) | 1979-07-25 |
| JPS54113055A (en) | 1979-09-04 |
| FR2414751A1 (en) | 1979-08-10 |
| GB2012501B (en) | 1982-05-06 |
| JPS607908B2 (en) | 1985-02-27 |
| CA1094635A (en) | 1981-01-27 |
| FR2414751B1 (en) | 1984-08-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4174534A (en) | Master-slave voltage regulator employing pulse width modulation | |
| TWI519045B (en) | Power converter system and method for generating both positive and negative output signals | |
| US4302717A (en) | Power supply with increased dynamic range | |
| US5572416A (en) | Isolated input current sense means for high power factor rectifier | |
| SE440842B (en) | PULSBREDDSMODULATIONSOMVANDLARKRETS | |
| EP0043844B1 (en) | Dc to dc voltage conversion apparatus | |
| US2848614A (en) | Regulated power supply | |
| SE430453B (en) | LIKE-VEXELSPENNINGSOMFORMARE | |
| US3839668A (en) | Electronic converter with regulated output current and frequency | |
| US4041367A (en) | Apparatus for generating alternating currents of accurately predetermined waveform | |
| US2767365A (en) | Motor control system | |
| US3886436A (en) | Regulator to control tracking of dual output converter | |
| GB1578267A (en) | Stabilized dc power supply devices | |
| GB1568384A (en) | Electric motor control apparatus | |
| CN109581027B (en) | AC voltage detection device, image forming apparatus, and industrial machine | |
| US3795858A (en) | Inverter ratio failure detector | |
| EP0081302B1 (en) | Series resonant inverter with integrating feedback control loop | |
| US3603863A (en) | Circuitry for generating a square wave of fixed voltage amplitude and variable frequency | |
| SU836752A1 (en) | Current relative pulse duration transmitter | |
| SE511096C2 (en) | Flyback type chopper power source | |
| SU119577A1 (en) | Direct Current Generator Voltage Regulator | |
| JPS6148723B2 (en) | ||
| SU1617581A1 (en) | Device for phase control of three-phase bridge rectifier | |
| SU957372A1 (en) | Thyristor control | |
| SU845145A1 (en) | Ac voltage stabilizer |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 7900391-9 Effective date: 19920806 Format of ref document f/p: F |