SE438846B - PROCEDURE AND DEVICE FOR CLEANING OF GAS GAS FROM SULFUR DIOXIDE - Google Patents

PROCEDURE AND DEVICE FOR CLEANING OF GAS GAS FROM SULFUR DIOXIDE

Info

Publication number
SE438846B
SE438846B SE8206443A SE8206443A SE438846B SE 438846 B SE438846 B SE 438846B SE 8206443 A SE8206443 A SE 8206443A SE 8206443 A SE8206443 A SE 8206443A SE 438846 B SE438846 B SE 438846B
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
sulphite
waste
chloride
rotary kiln
flue gas
Prior art date
Application number
SE8206443A
Other languages
Swedish (sv)
Other versions
SE8206443L (en
SE8206443D0 (en
Inventor
S Bengtsson
L Lindau
Original Assignee
Flaekt Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Flaekt Ab filed Critical Flaekt Ab
Priority to SE8206443A priority Critical patent/SE438846B/en
Publication of SE8206443D0 publication Critical patent/SE8206443D0/en
Priority to DE19833334106 priority patent/DE3334106A1/en
Priority to AT337883A priority patent/AT384373B/en
Priority to JP58211680A priority patent/JPS5998719A/en
Priority to DK517083A priority patent/DK517083A/en
Publication of SE8206443L publication Critical patent/SE8206443L/en
Publication of SE438846B publication Critical patent/SE438846B/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B22/00—Use of inorganic materials as active ingredients for mortars, concrete or artificial stone, e.g. accelerators, shrinkage compensating agents
    • C04B22/08—Acids or salts thereof
    • C04B22/14—Acids or salts thereof containing sulfur in the anion, e.g. sulfides
    • C04B22/142—Sulfates
    • C04B22/143—Calcium-sulfate
    • C04B22/145—Gypsum from the desulfuration of flue gases
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/48—Sulfur compounds
    • B01D53/50—Sulfur oxides
    • B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
    • C01F11/00—Compounds of calcium, strontium, or barium
    • C01F11/46—Sulfates
    • C01F11/464—Sulfates of Ca from gases containing sulfur oxides

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)

Description

:d 8206443-7 à Uppfinningen förklaras närmare i anslutning till bifogade ritningar, på vilka fig. 1 schematiskt visar en anläggning för rökgasavsvavling med ett utföringsexempel av anordningen enligt uppfinningen, fig. 2 illustrerar den principiella funktionen hos en roterugn av motströmstyp med den resulterande temperaturprofilen och fig. 3 den principiella funktionen hos en roterugn av medströmstyp med den härvid erhållna temperaturprofilen. The invention is explained in more detail in connection with the accompanying drawings, in which Fig. 1 schematically shows a flue gas desulphurisation plant with an exemplary embodiment of the device according to the invention, Fig. 2 illustrates the principal function of a countercurrent type rotary kiln with the resulting temperature profile. and Fig. 3 shows the principal function of a rotary kiln of the co-current type with the temperature profile thus obtained.

I fig. 1 visas en konventionell anläggning för våt-torr rökgasavsvavling, innefattande en S02-reaktor 2 och en stoftavskiljare 4. I reaktorn 2 beeprutas den varma rökgasen med en atomiserad kalksuspension eller vattenlösning inne- hållande ett ämne, som reagerar med svaveldioxiden och binder denna. Samtidigt med denna reaktion förångas tillfört vatten- Sålunda erhålls en väsentligen torr produkt i stoftform, som med gasen överförs till stoftavskiljaren 4, där fast produktstoft, oförbrukat reaktionsämne och övrigt fast material avskiljs. Stoft- avskiljaren 4 består vanligen väsentligen av ett elfilter eller ett textil- filter. Den renade rökgasen släpps därefter ut genom en skorsten 6.Fig. 1 shows a conventional wet-dry flue gas desulphurisation plant, comprising an SO 2 reactor 2 and a dust collector 4. In the reactor 2, the hot flue gas is beeprated with an atomized lime suspension or aqueous solution containing a substance which reacts with the sulfur dioxide and binds this. Simultaneously with this reaction, added water is evaporated. Thus, a substantially dry product is obtained in dust form, which is transferred with the gas to the dust separator 4, where solid product dust, unused reaction substance and other solid material are separated. The dust collector 4 usually consists essentially of an electric filter or a textile filter. The purified flue gas is then released through a chimney 6.

Det från stoftavskiljaren 4 och S02“raakt0rn 2 avakilåa avfallet har typiskt följande kemiska sammansättning. caso3 1/2 H20 so - eo z caso4 x H20 s - 15 z ca(oa)2 15 - zo z cacoa a - 13 z a caciz 0,5- s z K En del av det i stoftavskiljaren 4 avskilda materialet förs tillsammans md utmatningen från S02-reaktorn 2 till en tank 7, i vilken det blandas med vatten- En del av denna blandning tillförs en doseringstank 8 för inblandning av Ca(0H2)-suspension, som tillförs såsom absorbent, varpå blandningen i tanken 8 recirkuleras för användning i reaktorn 2, såsom framgår av fig. l.The waste material from the dust separator 4 and SO2 on the reactor 2 typically has the following chemical composition. caso3 1/2 H20 so - eo z caso4 x H20 s - 15 z ca (oa) 2 15 - zo z cacoa a - 13 za caciz 0,5- sz K A part of the material separated in the dust collector 4 is brought together with the discharge from the SO 2 reactor 2 to a tank 7, in which it is mixed with water. A portion of this mixture is fed to a dosing tank 8 for mixing Ca (OH 2) suspension, which is supplied as absorbent, whereupon the mixture in the tank 8 is recycled for use in reactor 2, as shown in Fig. 1.

Blandningen i tanken 7 tillförs en kloridtvätt, som väsentligen består av en med filter 10 försedd tvättank 12 (för tydlighetens skull visas filtret 10 och tanken 12 åtskilda i figuren). Tvättvatten tillförs tanken 12, vid 5, och en del av tvättvattnet återcirkuleras till doseringstanken 7 för att minska behovet av tillförsel av tvättvatten.The mixture in the tank 7 is fed to a chloride wash, which essentially consists of a wash tank 12 provided with a filter 10 (for the sake of clarity, the filter 10 and the tank 12 are shown separated in the figure). Wash water is supplied to the tank 12, at 5, and a part of the washing water is recirculated to the dosing tank 7 to reduce the need for supply of washing water.

Filtratet, innehållande Cl", får passera ett extra filter 14 för att av- lägsna torrsubstansen, så att ett klart filtrat erhålls som kan ledas till avlopp.The filtrate, containing Cl ", is passed through an additional filter 14 to remove the dry matter, so that a clear filtrate is obtained which can be led to a drain.

Från kloridtvätten erhålls en filterkaka med 45-802 torrsubstans inne- hållande CaS03, CaS04, Ca(0H)2, CaCO3 som i en blandare 16 blandas med den del av avfallet från stoftavskiljaren 4, som leds förbi kloridtvïtten- Denna del av avfallet har en fukthalt av 1-5% och väsentligen samma sammansättning som filterkakans torrsubstans. 8206443-7 Blandaren 16 innefattar väsentligen en transportskruv 18 med en spridare 20 vid blandarens 16 utgång.From the chloride wash a filter cake is obtained with 45-802 dry matter containing CaSO 3, CaSO 4, Ca (OH) 2, CaCO 3 which in a mixer 16 is mixed with the part of the waste from the dust separator 4, which is passed past the chloride wash- This part of the waste has a moisture content of 1-5% and essentially the same composition as the dry matter of the filter cake. The mixer 16 essentially comprises a transport screw 18 with a spreader 20 at the outlet of the mixer 16.

Blandaren 16 är anordnad vid ingången till ett torksteg och spridaren 20 sprider materialet in i en kanal 22 i vilken torkluft blåses, så att materialet av denna luft effektivt förs till en torkcyklon 24.The mixer 16 is arranged at the entrance to a drying stage and the spreader 20 spreads the material into a duct 22 in which drying air is blown, so that the material of this air is efficiently conveyed to a drying cyclone 24.

En del av det i cyklonen 24 torkade avfallet kan återcirkuleras till blandaren och inblandas i kakan för att ge denna önskad halt torrsubstans. Det från blandaren 16 spridda avfallet bör ha en torrsubstans överstigande 85-90 Z.Some of the waste dried in cyclone 24 can be recycled to the mixer and mixed into the cake to give it the desired dry matter content. The waste dispersed from the mixer 16 should have a dry matter exceeding 85-90 Z.

Avgasen från torkcyklonen 24 leds, vid 9, till en stoftavskiljare 26, i vilken det torkade avfallet avskiljs och renad rökgas leds genom kanalen 28 till skorstenen 6.The exhaust gas from the drying cyclone 24 is led, at 9, to a dust separator 26, in which the dried waste is separated and purified flue gas is led through the channel 28 to the chimney 6.

Stoftavskiljaren 26 kan utgöras av ett elfilter eller textilfilter av samma typ som hos stoftavskiljaren 4.The dust collector 26 can consist of an electric filter or textile filter of the same type as the dust collector 4.

En del av avgasen från torkcyklonen 24 leds genom ledningen 30 till en blandningskammare 32, i vilken den blandas med spädluft, intagen vid ll, samt rökgas, genom ledningen 34, från roterugnen 36, varefter blandningen utblåses i ledningen 22.Some of the exhaust gas from the drying cyclone 24 is led through line 30 to a mixing chamber 32, in which it is mixed with dilute air, taken in at 11, and flue gas, through line 34, from the rotary kiln 36, after which the mixture is blown out into line 22.

Det från stoftavskiljaren 26 avskilda, torkade avfallet leds till roterugnen 36, för oxidation av sulfit i avfallet till sulfat. Den kemiska reaktion som härivd åstadkoms är CaS03 x l/zuzo (s) + 1/2 om) Cl casoMs) + 1/z Hzoæ) *c H I formeln betecknar (s) fast form och (g) gasform.The dried waste separated from the dust separator 26 is led to the rotary kiln 36, for oxidation of sulphite in the waste to sulphate. The chemical reaction effected here is CaSO 3 x 1 / zuzo (s) + 1/2 om) Cl casoMs) + 1 / z Hzoæ) * c H In the formula, (s) denotes solid form and (g) gaseous form.

Genom denna oxidationsprocess erhålls anhydrit (CaS0¿) såsom nyttig Slutprodukt- Klor har katalytisk verkan, se G- van Houte et al. “Kinetics of the Reaction of Calcium Sulfite and Calcium Carbonate with Sulphur Dioxide and Oxygen in the presence of Calcium Chloride", Environmental Science & Technology, volym 15, nr 3, mars 1981, sid 327.Reaktionen är exoterm med reaktionsentalpin H° -57,6 kcal/kg.Through this oxidation process anhydrite (CaSO 3) is obtained as a useful end product. Chlorine has a catalytic effect, see G-van Houte et al. "Kinetics of the Reaction of Calcium Sulfite and Calcium Carbonate with Sulfur Dioxide and Oxygen in the Presence of Calcium Chloride", Environmental Science & Technology, Volume 15, No. 3, March 1981, page 327. The reaction is exothermic with reaction enthalpy H ° -57 , 6 kcal / kg.

Följande reaktioner äger rum i ugnen: 8-206443-7 casoß _ cßsQa . x H20 (s)--PCaS04 (s) + XHZO (g) ca(ou)2 (B)-->cao (s) + H20 (z) 1/zuzo (5) + 1/202 (s) -+caso¿ (8) + 1/2 H20 (2) (I) (II) (III) Reaktionsvärmet för de olika reaktionerna vid tre olika temperaturer ges 1 tabell l.The following reactions take place in the furnace: 8-206443-7 casoß _ cßsQa. x H 2 O (s) - PCaSO 4 (s) + XH 2 O (g) ca (ou) 2 (B) -> cao (s) + H 2 O (z) 1 / zuzo (5) + 1/202 (s) - + caso¿ (8) + 1/2 H 2 O (2) (I) (II) (III) The heat of reaction for the different reactions at three different temperatures is given in Table 1.

Tabell I ¿3Hr (kcal/mol) Temperatur (OC) 25 500 500 Reaktion I -57,53 -58,69 -59,25 II 24,76 22,89 21,17 1:1 26,16 25,4; _24.ae Om reaktfbnen äger rum vid 600°C erhålls följande resultat Tabell II m Ü Åflröo Q ' GP Komponent M kg/kg mol/kg kcal kcal kcal VProduktíon matnxnç matnlng mol aëäing kg C ëg/gatning CaSO3-§H2O 129 0,60 4,651 59,25 -275,6 0,19 O,6326 CaS04-ZHZO 172 0,10 0,581 21,17 12,3 0,26 0,0791 Ca(OH)2 74 0,20 2,703 24,86 67,2 0,28 0,1514 CaCO3 100 0,10 1,00 - 0 0,20 0,10 _ -196,1 Ép= o,9631 1 =o,22 5 8206443-7 I tabell II betecknar M molekylvikten, Åtflr och Q reaktionsvärmet ir kcal/mol respektive kcal/kg matning och cp värmekapaciteten.Table I ¿3Hr (kcal / mol) Temperature (OC) 25 500 500 Reaction I -57.53 -58.69 -59.25 II 24.76 22.89 21.17 1: 1 26.16 25.4; _24.ae If the reaction takes place at 600 ° C, the following results are obtained Table II m Ü Å fl röo Q 'GP Component M kg / kg mol / kg kcal kcal kcal VProduction matnxnç matnlng mol aëäing kg C ëg / gatning CaSO3-§H2O 129 0, 60 4.651 59.25 -275.6 0.19 0.6326 CaSO 4 -ZH 2 O 172 0.10 0.581 21.17 12.3 0.26 0.0791 Ca (OH) 2 74 0.20 2.703 24.86 67, 2 0.28 0.1514 CaCO3 100 0.10 1.00 - 0 0.20 0.10 _ -196.1 Ép = 0.9631 1 = 0.22 5 8206443-7 In Table II, M denotes the molecular weight, Åt fl r and Q the heat of reaction is kcal / mol and kcal / kg feed, respectively, and the heat capacity.

Det har visat sig nödvändigt att driva roterugnen 36 i s k medströmsmod, varvid avfallet 38 från atoftavskiljaren 26 och rökgas med visst luftöverskott 40 bringas att gå i samma riktning genom ugnen, se fig. 3. Om man nämligen driver ugnen i s k motströmsmod, dvs avfallet 38 och gasen 40 bringas strömma i motsatta riktningar genom ugnen, se fig. 2, måste man ha ett förhållandevis lågt gasflöde för att detta inte skall föra med sig det pulverformiga avfallet och hindra dess rörelse genom ugnen. Vidare, såsom nämnts, är den aktuella reaktionen exoterm och då man sålunda endast kan utnyttja ett svagt gasflöde får man dålig kylning av ugnen med en mycket hög ugnstemperatur som följd.It has been found necessary to operate the rotary kiln 36 in a downstream mode, whereby the waste 38 from the atomic separator 26 and flue gas with a certain excess of air 40 are caused to pass in the same direction through the furnace, see Fig. 3. If the kiln is operated in a countercurrent mode, ie the waste 38 and the gas 40 is caused to flow in opposite directions through the furnace, see Fig. 2, one must have a relatively low gas flow so that this does not carry the powdered waste and prevent its movement through the furnace. Furthermore, as mentioned, the actual reaction is exothermic and since one can thus only utilize a weak gas flow, one gets poor cooling of the furnace with a very high furnace temperature as a result.

Om man t ex tillför sulfithaltigt avfall av 50°C, rökgas av 500°C med 15 Z 02, kommer avgasen att ha cirka 10 Z 02 och om reaktionen sker vid 600°C får man den i fig. 2 visade temperaturprofilen vid motströmsmoden.If, for example, sulphite-containing waste of 50 ° C is added, flue gas of 500 ° C with 15 Z O 2, the exhaust gas will have about 10 Z 2 O and if the reaction takes place at 600 ° C, the temperature profile shown in Fig. 2 is obtained in the countercurrent mode.

Man får således en ugnstemperatur av ca 1000° , vilken är så hög att S02 avgår enligt casos . 1/2 H20 (s) -wcao (s) + soz (g) + 1/2 H20 (g) Vidare måste på grund av den höga temperaturen dyra material användas i ugnen.An oven temperature of about 1000 ° is thus obtained, which is so high that SO2 is released according to cases. 1/2 H20 (s) -wcao (s) + soz (g) + 1/2 H20 (g) Furthermore, due to the high temperature, expensive materials must be used in the oven.

Dessa svårigheter eliminerar man genom att driva ugnen i medströmsmod.These difficulties are eliminated by operating the oven in co-current mode.

Härvid kan ett högt förhållande rök + luft/fast avfall användas av typiskt 5:1.In this case, a high smoke + air / solid waste ratio of typically 5: 1 can be used.

Syrehalten blir då 18 - 20 volymsprocent och man får en effektiv kylning genom den ökade gasströmmen. Med i övrigt samma parametrar som vid det ovan givna exemplet för mostströmsmoden får man den i fig. 3 avsevärt gynnsammare temperaturprofilen.The oxygen content then becomes 18 - 20% by volume and you get an efficient cooling through the increased gas flow. With otherwise the same parameters as in the example given above for the must current mode, the temperature profile in Fig. 3 is obtained which is considerably more favorable.

Innan avfallet från stoftavskiljaren 26 tillförs roterugnen 36 förvärms det lämpligen med hjälp av avgaserna från roterugnen.Before the waste from the dust collector 26 is fed to the rotary kiln 36, it is suitably preheated by means of the exhaust gases from the rotary kiln.

Vid roterugnens 36 inmatningsände är en brännkammare 42 anordnad, i vilken primärluft och ett bränsle såsom olja, naturgas eller kolpulver tillförs för förbränning, jämför fig. 1 och 3.At the feed end of the rotary kiln 36, a combustion chamber 42 is arranged, in which primary air and a fuel such as oil, natural gas or carbon powder are supplied for combustion, cf. Figs. 1 and 3.

Följande driftsförhållanden har befunnits lämpliga i ugnen.The following operating conditions have been found suitable in the oven.

Ozpartialtryck: 5-20 volymsprocent Temperatur 500 - 700°C Temperaturen begränsas nedåt av att oxidationshastigheten blir otillräcklig och uppåt av att S02 avgår och konstruktionen fördyras, såsom diskuterats 0V3I1 - s2oe44z-7 b Klorídhalt: 0,1 - 2 Z (katalysator) Uppehållstid: 1/2 - 2 timmar Från roterugnen 36 erhålls en sulfat i form av anhydritgips av ca 645°C, se fig. 3, vilken leds, vid 19, till en kylare 44.Oz partial pressure: 5-20% by volume Temperature 500 - 700 ° C The temperature is limited downwards due to the oxidation rate becoming insufficient and upwards due to SO2 being released and the construction becoming more expensive, as discussed 0V3I1 - s2oe44z-7 b Chloride content: 0.1 - 2 Z (catalyst) Residence time : 1/2 - 2 hours From the rotary kiln 36 a sulphate is obtained in the form of anhydrite gypsum of about 645 ° C, see Fig. 3, which is led, at 19, to a cooler 44.

Kylaren består väsentligen av en roterande trumma till vilken luft tillförs, vid l7.The radiator essentially consists of a rotating drum to which air is supplied, at 17.

Kylluften uppvärms i kylaren 44 och leds, via 15, till roterugnens 36 brännkammare 42. I Även.gas från roterugnens 36 utlopp återleds, via ledningen 13, till ugnens brännkammare 42.The cooling air is heated in the radiator 44 and is led, via 15, to the combustion chamber 42 of the rotary kiln 36. In also gas from the outlet of the rotary kiln 36 is returned, via the line 13, to the kiln chamber 42 of the furnace.

Den från kylaren 44 erhållna anhydriten har formen av ett något granulerat, grått pulver, av temperaturen 20 - l00°C, vilket bl a funnit användning inom cementindustrin för ersättning av gips. Även andra användningar är möjliga.The anhydrite obtained from the cooler 44 is in the form of a slightly granular, gray powder, of the temperature 20 - 100 ° C, which, among other things, has found use in the cement industry for replacing gypsum. Other uses are also possible.

Claims (17)

8206443-7 Patentkrav8206443-7 Patent claims 1. , Förfarande vid rening av rökgaser från svaveldioxid genom rökgas- avsvavling med användning av kalciumoxid, kalciumhydroxid eller kalciumkarhonat som absorbent, varvid ett torrt sulfithaltigt avfall erhålls,k ä n n e t e c k- n a t av att för att termiskt oxidera sulfit till sulfat i form av anhydrit bringas rökgas med luftöverskott och sulfithaltigt, pulverformigt avfall att strömma i samma riktning genom en roterugn.1. A process for purifying flue gases from sulfur dioxide by flue gas desulphurisation using calcium oxide, calcium hydroxide or calcium carbonate as absorbent, whereby a dry sulphite-containing waste is obtained, characterized in that in order to thermally oxidize sulphite to sulphate in the form of anhydrite causes flue gas with excess air and sulphite-containing, powdery waste to flow in the same direction through a rotary kiln. 2. Förfarande enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av att klor tillförs såsom katalysator för oxidationsprocessen till en halt av 0,1 - 2 Z.2. A process according to claim 1, characterized in that chlorine is added as a catalyst for the oxidation process to a content of 0.1 - 2 Z. 3. Förfarande enligt något av kraven 1 eller 2, k ä n n e t e c k n a t av att oxidationen sker vid en temperatur av 500 - 700°C.Process according to one of Claims 1 or 2, characterized in that the oxidation takes place at a temperature of 500 - 700 ° C. 4. Förfarande enligt något av kraven l - 3, k ä n n e t e c k n a t av att det sulfithaltiga pulvret, som skall oxideras, hålls i ugnen under en tid av 1/2 - 2 h.Process according to one of Claims 1 to 3, characterized in that the sulphite-containing powder to be oxidized is kept in the oven for a period of 1/2 to 2 hours. 5. Förfarande enligt något av kraven 1 - 4, k ä n n e t e c k n a t av att åtminstone en del av det sulfithaltiga avfallet bringas att genomgå en klorid- tvättning före oxidationen.Process according to one of Claims 1 to 4, characterized in that at least a part of the sulphite-containing waste is subjected to a chloride wash before the oxidation. 6. Förfarande enligt krav 5, k ä n n e t e c k n a t av att vid in- gången till ett torkningssteg blandas nämnda del av sulfithaltigt avfall, som genomgått kloridtvättningen, med den del av avfallet, som letts förbi denna, till bildande av en kaka.6. A method according to claim 5, characterized in that at the entrance to a drying step, said part of the sulphite-containing waste, which has undergone the chloride washing, is mixed with the part of the waste passed past it, to form a cake. 7. Förfarande enligt krav 6, k ä n n e t e c k n a t av att storleken på den del av det sulfithaltiga avfallet, som kloridtvättas, bestäms av kloríd- halten i rökgasen samt av den önskade kloridhalten i den erhållna anhydriten.Process according to Claim 6, characterized in that the size of the part of the sulphite-containing waste which is chloride-washed is determined by the chloride content in the flue gas and by the desired chloride content in the anhydrite obtained. 8. Förfarande enligt krav 6 eller 7, k ä n n e t e c k n a t av att det sulfithaltiga avfallet torkas efter kloridtvättningen och före oxidationen.Process according to Claim 6 or 7, characterized in that the sulphite-containing waste is dried after the chloride washing and before the oxidation. 9. Förfarande enligt något av kraven 6 - 8, k ä n n e t e c k n a t av att en del av i torkningssteget torkat avfall leds till torkningsstegets ingång för inblandning i avfallet, som ej passerat torkningssteget, för reglering av dess fukthalt.A method according to any one of claims 6 - 8, characterized in that a part of the waste dried in the drying step is led to the entrance of the drying step for mixing in the waste, which has not passed the drying step, for regulating its moisture content. 10. Anordning vid rening av rökgaser från svaveldioxid genom rökgasrening med användning av kalciumoxid, kalciumhydroxid eller kalciumkarbonat som absor- bent, varvid ett torrt sulfithaltigt avfall erhålls, k ä n n e t e c k n a d av att en roterugn (36) är anordnad att motta avfallet (38) samt att organ är 82064452-7 . _ g inrättade att bringa rökgas (40) med luftöverskott att strömma medströms genom ugnen under termisk oxidation av sulfiten till anhydrit.Apparatus for purifying flue gases from sulfur dioxide by flue gas purification using calcium oxide, calcium hydroxide or calcium carbonate as the absorber, a dry sulphite-containing waste is obtained, characterized in that a rotary kiln (36) is arranged to receive the waste (38) and that body is 82064452-7. g arranged to cause flue gas (40) with excess air to flow cocurrently through the furnace during thermal oxidation of the sulfite to anhydrite. 11. ll. Anordning enligt krav 10, k ä n n e t e c k n a d av att en kylare (44) är anordnad efter roterugnen (36) för kylning av den oxiderade produkten.11. ll. Device according to claim 10, characterized in that a cooler (44) is arranged after the rotary kiln (36) for cooling the oxidized product. 12. Anordning enligt krav ll, k ä n n e t e e k n a d av att organ (15) är inrättade att till roterugnen (36) leda i kylaren (44) förvärmd sekundärluft.Device according to claim 11, characterized in that means (15) are arranged to conduct secondary air preheated to the rotary kiln (36) in the radiator (44). 13. Anordning enligt något av kraven 10 - 12 k ä n n e t e c k n a d av att organ (13) är inrättade att återcirkulera gas från roterugnens (36) ntgang till dess ingång.Device according to one of Claims 10 to 12, characterized in that means (13) are arranged to recirculate gas from the inlet of the rotary kiln (36) to its inlet. 14. Anordning enligt något av kraven 10 - 13, k ä n n e t e c k n a d av att före roterugnen (36) är en kloridtvätt (l0,l2) anordnad för tvättning av åtminstone en del av det sulfithaltiga avfallet.Device according to one of Claims 10 to 13, characterized in that before the rotary kiln (36) a chloride wash (10, 12) is provided for washing at least a part of the sulphite-containing waste. 15. l5. Anordning enligt krav 14, k ä n n e t e c k n a d av att i en till kloridtvätten (10,l2) ansluten doseringstank (8) tillförs Ca(0H)2 -suspension till en återcirkulerande del av det sulfithaltíga avfallet.15. l5. Device according to Claim 14, characterized in that Ca (OH) 2 suspension is supplied to a recirculating part of the sulphite-containing waste in a dosing tank (8) connected to the chloride wash (10, 12). 16. Anordning enligt krav 14 eller lå, k ä n n e t e c k n a d av att efter kloridtvätten (lO,l2) är en blandare (16) anordnad, i vilken det tvättade avfallet blandas med sulfithaltigt material som letts förbi kloridtvätten till bildande av en kaka.Device according to claim 14 or characterized in that after the chloride washing (10, 12) a mixer (16) is arranged, in which the washed waste is mixed with sulphite-containing material which is passed past the chloride wash to form a cake. 17. Anordning enligt något av kraven 14 - 16, k ä n n e t e c k n a d av att en torkanordning (22,24) är inrättad att torka avfallet från blandaren (16) före tillförsel till roterugnen (36).Device according to one of Claims 14 to 16, characterized in that a drying device (22, 24) is arranged to dry the waste from the mixer (16) before supply to the rotary kiln (36).
SE8206443A 1982-11-12 1982-11-12 PROCEDURE AND DEVICE FOR CLEANING OF GAS GAS FROM SULFUR DIOXIDE SE438846B (en)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE8206443A SE438846B (en) 1982-11-12 1982-11-12 PROCEDURE AND DEVICE FOR CLEANING OF GAS GAS FROM SULFUR DIOXIDE
DE19833334106 DE3334106A1 (en) 1982-11-12 1983-09-21 Process and apparatus for purifying flue gases
AT337883A AT384373B (en) 1982-11-12 1983-09-22 METHOD FOR PURIFYING SMOKE GASES
JP58211680A JPS5998719A (en) 1982-11-12 1983-11-10 Method and apparatus for purifying flue gas
DK517083A DK517083A (en) 1982-11-12 1983-11-11 PROCEDURE AND PLANT FOR CLEANING OF ROEGGAS

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE8206443A SE438846B (en) 1982-11-12 1982-11-12 PROCEDURE AND DEVICE FOR CLEANING OF GAS GAS FROM SULFUR DIOXIDE

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE8206443D0 SE8206443D0 (en) 1982-11-12
SE8206443L SE8206443L (en) 1984-05-13
SE438846B true SE438846B (en) 1985-05-13

Family

ID=20348566

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE8206443A SE438846B (en) 1982-11-12 1982-11-12 PROCEDURE AND DEVICE FOR CLEANING OF GAS GAS FROM SULFUR DIOXIDE

Country Status (5)

Country Link
JP (1) JPS5998719A (en)
AT (1) AT384373B (en)
DE (1) DE3334106A1 (en)
DK (1) DK517083A (en)
SE (1) SE438846B (en)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3446511A1 (en) * 1984-12-20 1986-07-10 Saarbergwerke AG, 6600 Saarbrücken METHOD FOR REHEATING WET PURIFIED SMOKE GASES
DE3502695A1 (en) * 1985-01-26 1986-07-31 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt PURIFICATION PROCESS FOR SULFURIZED EXHAUST
DE3539261A1 (en) * 1985-11-06 1987-05-07 Hoelter Heinz Anhydrite for the production of dam construction materials in mining
DE3643143A1 (en) * 1986-11-05 1988-05-11 Krupp Polysius Ag Process for removing pollutants from exhaust gases
DE3728128C1 (en) * 1987-08-22 1989-03-02 Rhein Westfael Elect Werk Ag Process for the desulphurization of flue gases from power plant boilers
DE3743818C2 (en) * 1987-12-23 1995-02-23 Hoelter Heinz Process for the production of a building material resistant to water leaching and its use
DE4026560A1 (en) * 1990-08-22 1992-02-27 Deutsche Filterbau METHOD FOR PURIFYING SMOKE GAS
EP0628340B1 (en) * 1990-11-28 1996-10-30 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Method for desulfurizing exhaust gas
US5667582A (en) * 1995-03-31 1997-09-16 Heidelberger Zement Aktiengesellschaft Method for dry desulfurizing flue gases
DE19512030C2 (en) 1995-03-31 1997-04-30 Heidelberger Zement Ag Process for the dry desulfurization of flue gases

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2706144A (en) * 1950-02-02 1955-04-12 Curtis W Cannon Improved hargreaves method for making sulphate salts and hci
GB1547424A (en) * 1975-03-31 1979-06-20 Japan Government Method of producing needlelike 11-anhydrite gypsum
DE3038457C2 (en) * 1980-10-11 1983-11-10 L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach Use of a waste product from dry flue gas desulphurisation for the production of fly ash cement
DE3146143C2 (en) * 1981-11-21 1986-06-19 L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach Process for the production of synthetic anhydrite in finely crystalline form

Also Published As

Publication number Publication date
ATA337883A (en) 1987-04-15
DK517083A (en) 1984-05-13
DK517083D0 (en) 1983-11-11
AT384373B (en) 1987-11-10
SE8206443L (en) 1984-05-13
JPS5998719A (en) 1984-06-07
DE3334106A1 (en) 1984-05-17
SE8206443D0 (en) 1982-11-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2295128B1 (en) Mixer for moistening a particulate dust
EP0159807B1 (en) Method for oxidation of flue gas desulfurization absorbent and the product produced thereby
JP3640674B2 (en) Method for separating gaseous pollutants from heat treatment gas
JPH0421524B2 (en)
EP0074258B1 (en) Improved process for flue gas desulfurization
SE438846B (en) PROCEDURE AND DEVICE FOR CLEANING OF GAS GAS FROM SULFUR DIOXIDE
FI111227B (en) Method for reducing pollutant emissions from circulating fluidized bed incineration plants
EP0170355B1 (en) Emission control process for combustion flue gases
US3784680A (en) Cyclical process for recovery of elemental sulfur from waste gases
US4839147A (en) Method of purifying combustion product gases contaminated with dust and noxious gases
CA1244488A (en) Process and apparatus for manufacturing low sulfur cement clinker
Lunt et al. Profiles in flue gas desulfurization
EP0097240B1 (en) Process for removal of sulfur oxides from hot gases
CA1311602C (en) Lin's flue gas desulfurization process according to a reaction mechanism
CS274270B2 (en) Method of sulphur dioxide removal from fue gases
FI84435B (en) FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER RENGOERING AV FOERORENINGAR INNEHAOLLANDE GASER.
CA2287368C (en) Removal of sulfur oxides from preheater off gases
WO1988004196A1 (en) Flue gas purifying procedure
US5324501A (en) Method for the preparation of low-chloride plaster products from calcium-containing residues of flue-gas purification plants
EP0492167A2 (en) Apparatus for desulfurizing exhaust gas
US4764348A (en) Emission control apparatus
EP0022367B1 (en) Process for the preparation of an agent for neutralizing acidic components of flue gas
SE461957B (en) Method for removing gaseous sulphur compounds such as sulphur dioxide from flue gases
JPS63197520A (en) Spray drying absorption method for desulfurizing hot flue gas current
JPS649069B2 (en)

Legal Events

Date Code Title Description
NAL Patent in force

Ref document number: 8206443-7

Format of ref document f/p: F

NUG Patent has lapsed

Ref document number: 8206443-7

Format of ref document f/p: F