SE436199B - Metallforemal av aluminiumpulverlegering och forfarande for framstellning av detta - Google Patents
Metallforemal av aluminiumpulverlegering och forfarande for framstellning av dettaInfo
- Publication number
- SE436199B SE436199B SE7714175A SE7714175A SE436199B SE 436199 B SE436199 B SE 436199B SE 7714175 A SE7714175 A SE 7714175A SE 7714175 A SE7714175 A SE 7714175A SE 436199 B SE436199 B SE 436199B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- powder
- alloy
- temperature
- aluminum
- forging
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/0408—Light metal alloys
- C22C1/0416—Aluminium-based alloys
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S75/00—Specialized metallurgical processes, compositions for use therein, consolidated metal powder compositions, and loose metal particulate mixtures
- Y10S75/95—Consolidated metal powder compositions of >95% theoretical density, e.g. wrought
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
UW
10
.v
LT!
'rmnis-z
i relation till motorblocket inom ett Ihmperaturomräde, som är högre än temperaturen
för motorblocket. Styrkan eller hállfastheten för materialet bör även bibehàllas-
vid en temperatur överstigande sådana högre temperaturer. Det är följaktligen
speciellt önskvärt att sådana aluminiumlegeringar har en relativt låg värmeex--
pansianskaeffifiient och min bißehaiia en velat-lvl; hög haiifasthfeç via förhöjda
temperaturer under en utsträckt 'tidsperiod. I g _ 7
Aluminiumlegeringar innehållande relativt stora mängder.kisel och mangan
har använts i gjutna föremål. Den amerikanska patentskriften l.829.668 beskriver
en gjuten aluminiumlegering innehållande 4-l3% kisel och-4-l3% mangan. Gjutna
kolvar, som tillverkas Jtgâende från aluminiumlegeringar innehållande-kisel och:
mangan har även förekommit tidigare inom facket. Den amerikanska patentskriften
2.185.348 hänför sig till en aluminiumlegering innehållande upp till l3% kisel,
upp till 3$ mangan och betydande mängder järn, antimon och en metall ur volfram-
gruppen. Den amerikanska patentskriften 2,357.45l beskriver en aluminiumlegering
innehållande l8-35% kisel, upp till l% mangan, upp till 1% magnesium och betydande
mängder koppar, järn, tenn och zink. _ g '
Förut inom facket har man även använt pulvermetallurgiteknik (P/M) i fall
av utskiljningshärdade legeringar av hög styrka med grundämnen, som normalt icke .
kan gjutas-tillsammans med aluminium utan svårighet. Aluminiumlegeringspulver
innehållande betydande mängder magnesium, kisel och mangan beskrives i den
amerikanska patentskriften 2.287.251. Användningen av en pulverform av aluminium-
legeringar innehållande betydande mängder kisel för framställning av kolvar be-
skrives i de amerikanska patentskrifterna 2.978.798 och 3.282.745. Sâdana_legeringar
7 för tillverkning av pulver bör ha en låg liquidustemperatur, dvs. legeringen bör
ha en låg smältpunkt, för att förenkla tillverkningen av pulver genom användning
av billigare och enklare utrustning. Typiskt kan en lämplig, smält legering fin-
fördelas vid en högre temperatur än liquidustemperaturen för legeringen. En sådan
högre temperatur användes för att säkerställa framgångsrik finfördelning
(atomisering) med många aluminiumlegeringar, som finfördelas vid en temperatur
överskridande 88500 (ll58°K). I praktiken förekommer viss kylning av den smälta
metallen under finfördelningen beroende på en temperatur hos finfördelningsgasen,
som_vanligtvis är lägre än liquidustemperaturen. Dä så är fallet används en
metallfinfördelningstemperatur, som är högre än liquidustemperaturen. En finför-
delningstemperatur av ungefär 899°C (l]72°k) eller högre, blir emellertid oprak-_
tisk ur kostnadssynpunkt. I _ - _ ' 2
De förut kända aluminiumpulvren ger icke de egenskaper, som är önskvärda i 5
metallföremål, som undergär sådana spänningar och-som utsättes för sådana tempera-
turer, som kan förekomma vid kolvar till förbränningsmotorer och liknande. Exempel- 1
vis är det önskvärt att åstadkomma en legering, som kan dra fördel av fördelarna
med pulvermetallurgiteknik och som kan erbjuda relativt hög styrka vid temperaturer
l0
15
20
25
30
35
40
'1114115-2,
överstigande 204°C (4789K) och en låg värmeexpansionskoefficient av mindre än ll,0 x
l0_6 cm/cm/OF inom ett temperaturomrâde av 255-394°K och som kan smältas och finförde
las vid en så låg temperatur som ungefär 760°C (l033°K) till ett relativt fint pulvel
I enlighet med uppfinningen åstadkommas ett metallföremål av en aluminiumpulver-
legering bestående av 10-25 % Si, 2-5 % Mn och att den antingen är fri från Mg, Zn
och Ni eller att den maximala halten av vardera Mg, Zn och Ni är 1 % Mg, 1 % Zn och
l % Ni, varvid den totala mängden av Mg, Zn och Ni icke är mer än 2 %, där legeringa
eventuellt innehåller upp till 1,5 % Fe eller 2-5 % Cu och upp till 0,4 % av ett
eller flera av grundämnena Cr, V, Zr eller Ti, och där resten utgöres av aluminium oc
tillfälliga grundämnen och föroreningar, varvid legeringen framställes genom lege-
ring av nämnda grundämnen i smält tillstånd och därefter finfördelning av legeringen
vid en temperatur av 760-87l°C för erhållande av ett pulver, samt av att pulverlege-
ringen huvudsakligen likformigt upphettats för att underlätta metallurgisk bindning
och utsatts för plastisk deformation för erhållande av nämnda föremål.
I enlighet med uppfinningen åstadkommes även ett förfarande för framställning
av ett metallföremål utgående från en pulverformig aluminiumlegering innehållande
kisel och mangan med de önskade egenskaperna. Aluminiumlegeringen består huvudsak-
ligen av 10-25 % kisel, 2-5 % mangan och är antingen fri från Mg, Zn och Ni eller
innehåller maximalt l % Mg, l % Zn och l_% N, varvid den totala mängden Mg, Zn och
N är icke mer än 2 %. Pulverlegeringen kan även innehålla upp till 1,5 % Fe eller
2-5 % Cu och upp till 0,4 % av ett eller flera grundämnen från gruppen bestående av
Cr, V, Zr och Ti. Halterna av samtliga grundämnen och kompositioner angivna häri är
uttryckta i vikts-%. Aluminiumpulverlegeringen framställes genom legering av grund-
ämnena i ett smält tillstånd och genom att därefter framställa ett fint aluminium-
clegeringspulver genom finfördelning vid temperaturer från en så låg temperatur som
ungefär 760°C till 87l°C (l033°K-ll44°K). Ett metallföremål i enlighet med upp-
finningen framställdes utgående från upphettad, pulverformig legèring, vilken bear-
betas, företrädesvis smides i en operation, för erhållande av ett föremål, som ut-
märkes av en värmeexpansionskoefficient understigande ll,0 x l0_6 cm/cm/°F och rela-
tivt hög hållfasthet eller styrka vid förhöjda temperaturer överskridande 204°C
(478°K). Föremålet kan därefter bearbetas till sin slutliga form. Således tillhanda-
hålles en aluminiumpulverlegering, som är utomordentligt väl lämpad för användning
i metallföremål, som kan utsättas för sådana extrema betingelser, som kan förekomma
i förbränningsmotorer, särskilt deras kolvar.
Allmänt är aluminiumpulvret enligt uppfinningen en Al-Si-Mn-legering. Aluminium
pulverlegeringen innehåller kisel i en mängd av 10-25 %, företrädesvis 13-20 %. Dett
kisel i pulverlegeringen bidrar till dess hårdhet men underlättar även en minskning
av värmeexpansionskoefficienten. Det mangan, som ingår i aluminiumpulverlegeringen
bidrar även till hârdheten. Mangankoncentrationen är 2-5 %, företrädesvis 3-4,5 %.
Vart och ett av grundämnena i gruppen bestående av Cr, V, Zr och Ti kan
Lä
15
30
-\
Lñ
10
7v1a1vs-zi g
föreligga i mängder av upp till 0,4%, exempelvis 0,05-0,4%. Företrädesvis uppgår
mängden av-vart och ett av grundämnena till ungefär 0,2%. Man tror, att närvaron
av dessa grundämnen förbättrar den totala sträckbarheten utan att väsentligt pà-
verka den totala styrkan och värmeexpansionen av pulverlegeringen och metallföre-
mål, som,framställts utifrån denna i enlighet med förfarandet enligt uppfinningen,
i synnerhet då pulvret förupphettats vid högre temperaturer före komprimering.
Man tror vidare, att medan dessa grundämnen icke är väsentliga för den totala
styrkan av kompositionen, underlättar deras närvaro stabiliteten för den högre
styrkan vid förhöjda temperaturer. 7 I
Legeringen kan som tillsats innehålla grundämnet järn eller koppar. Järn kan
föreligga.i mängder av upp till l,5%, exempelvis 0,25-l,5%, varvid en föredragen
_maximal mängd för järn är 0,5%. Koppar kan föreligga i mängder av 2-5%. Tillsatsen
av antingen järn eller koppar anses bidra till kompositionens totala styrka¿ Medan
järn anses ge kompositionen ökad styrka påverkar järn även skadligt finfördelnings-
temperaturen, vilket innebär att denna ökar med ökande järnhalt. ökande mängder
mangan påverkar på liknande sätt finfördelningstemperaturen. Då följakligen till-
satsen föreligger i kompositionen bör den totala effekten av järn och mangan på
finfördelningstemperaturen regleras. Då järn föreligger i mängder av 0,25-l,25$
är därvid närvaron av mangan begränsad till mängder'av 2-4%.
.Närvaron av koppar anses bidra till den totala styrkan utan att påverka
finfördelningstemperaturen. Koppar kan föreligga i mängder av 2-5% för ett mängd-
område vad beträffar mangan av 2-5%. Vidare anses koppar åstadkomma förbättrad
styrka vid lägre temperaturer än tillsatsen av järn.
Legeringskompositionen enligt'föreliggande uppfinning är huvudsakligen fri
från magnesium, zink och nickel, vilket innebär, att icke mer än l% Mg, l% Zn
och lä Ni kan tolereras, varvid den totala mängden magnesium, zink och nickeli
är 2% eller mindre. Man tror, att närvaron av dessa grundämnen icke väsentligt
påverkar de önskade egenskaperna för aluminiumpulverlegeringen så länge som
mängderna därav hålles under de ovannämnda mängderna. Det kan föreligga viss
_försämring av styrkan vid förhöjda temperaturer om mängden av vart och ett av
grundämnena Hg och Zn får överskrida lä. Närvaron av nickel, emellertid, kan
bidra till kompositionens totala styrka om nickel föreligger i kombination
'med de ovannämnda järnmängderna. Nickel kan även skadligt påverka finfördelnings-
i temperaturen för kompositionen på ett sätt, som liknar det sätt, på vilket över-
skottsmängder av järn eller mangan påverkar nämnda temperatur. Närvaron av nickel
måste av detta skäl begränsas till högst l%.
Resten av legeringen eller kompositionen innehåller huvudsakligen aluminium
och tillfälliga grundämnen och föroreningar. - _ _
Pulvret av aluminiumlegeringen enligt uppfinningen framställdes genom fin-
fördelningen av en homogen legering i smält tillstånd. Företrädesvis àstadkommes
25
3D
e i viunvs-zi
finfördelningen medelst luft, men man tror, att finfördelning i andra gaser eller
inerta gaser även fungerar. Pulverlegerinqen enligt uppfinningen, som finfördelats
i luft, uppvisar vissa oxidföroreningar eller syre i viss reagerad form som en
följd av finfördelningen. Syre i mängder av 0,2-0,4 vikts-% kan föreligga i oxider
med motsvarande oxidhalt av från ungefär 0,4 till ungefär 0,8 vikts~% i pulver-
kompositionen. Det är icke känt vilka oxider som föreligger, men oxidmängder in
sádana låga halter anses vara ofarliga för kompositionens totala egenskaper.
De finfördelade, fina pulverpartiklarna kan ha vilken form som helst, såsom
oregelbunden eller sfärisk form vid genomförandet av föreliggande uppfinning. Medel-
partikeldiametern (A.P.D.) för det fina pulvret, bestämt medelst klasseringsmetoden
enligt Fisher, är företrädesvis mindre än 20 pm. Medelpartikeldiametern hänför sig
till en statisk diameter för pulverpartiklarna och uppmätes medelst klasserings-
anordningen av typen Fisher genom bestämning av flödeshastigheten för en gas genom
en pulverbädd under en reglerad tryckskillnad.
vid förfarandet för-framställning av aluminiumpulverlegeringen enligt upp-
finningen och ett metallföremål tillverkat därav, legeras grundämnena i legeringen
i ett smält tillstànd. Metallfinfördelningstemperaturen kan variera från ett så
iägt värde som ungefär 760% mi s71°c (ioss-imffk), företrädesvis 77i-a4s°c
(l044-lll6°K). Förmågan att smälta legeringen och finfördela pulvret under 87106
(ll44°K) till en så låg temperatur som ungefär 76003 (l033°K) minskar på ett
betydande sätt pulverkostnaderna genom att den smältning, som är nödvändig för
erhållande av pulvret förenklas. Den låga finfördelningstemperaturen medför således,
att uppfinningen kan genomföras med mindre komplicerad finfördelningsutrustning
för erhållande av ett pulver. '
Det finfördelande pulvret kan därefter anordnas i en behållare för att under-
lätta handhavande och transport av pulvret till komprimerings- eller pressnings-
utrustningen, såsom stansar. Den mängd pulver, som används, kan föreligga i över-
skott i förhållande till den mängd, som erfordras för erhållande av ett föremål
med en förutbestämd densitet. I enlighet med föreliggande uppfinning erfordras
inga smörjmedel som tillsats till pulvret. Vanligtvis har tidigare inom facket
smörjmedel i torr form eller i form av en uppslamning tillsats för att underlätta
komprimeringen eller pressningen av pulvret i ett försök att eliminera och skydda
mot friktion mellan pulvret och de delar av verktyget, som utför komprimeringen.
Elimineringen av behovet att tillföra Smörjmedel till pulvret enligt uppfinningen
är en väsentlig fördel. Det är emellertid önskvärt att smörja pressverktygen, såsom
tidigare inom facket, för att minska friktionen mellan pulvret och verktygsdelarna.
Före komprimering eller pressning av en metallpulverlegering har bindemedel,
såsom hartsartade bindemedel, tillförts pulvret tidigare inom facket för att
.sammanhàlla pulverpartiklarna. Föreliggande uppfinning kan genomföras utan använd-
ningen av bindemedel, om så är önskvärt, och detta är fördelaktigt jämfört med
15
20
¿5
35
40
'77'14175-2 c ß
tidigare känd teknik.
Pulvret inneslutes och förupphettas före komprimering eller pressning till
en huvudsakligen likformig temperatur för att underlätta bindning av pulvret under
betingelser för plastjsk deformation. Sådana temperaturer bör ligga under solidus-i
temperaturen för legeringen pâ så sätt att ingen begynnande smältning inträffar.
Med begynnande smältning avses att ingen initial smältning föreligger. Tempera-
turen bör vara minst 26006 (533°K) och kan företrädesvis variera från 343°C till
56600 (6l6-839°K). Förupphettningsatmosfären kan utgöras av luft, vakuum, kvävgas
eller någon annan lämplig atmosfäri Pulvret kan förupphettas i en behållare medan
pulvret är löst, dvs; icke mer än lätt pressat in i behållaren, eller kan förupp-
hettas sedan det lösa pulvret pressats till en tillräcklig densitet för att kunna
handhas som en kompakt massa. Verktygen, såsom stansarna, kan användas för att '
förupphetta det däri anordnade pulvret. Företrädesvis förupphettas pulvret skilt
från komprimerings¥ eller pressningsutrustningen.
Pulvret kan komprimeras_eller sammanpressas i mellanbelägna pressningssteg
eller företrädesvis i ett enda steg fram till den slutliga, bearbetade produkten,
som har en förutbestämd densitet, som närmar sig l00%, och en densitet som är minst
99%. Om pressningen utföres i ett enda.steg måste pulvret hållas över en minimum-
temperatur av minst 260°C (5339K), som erfordras för att underlätta bindning och
plastisk deformation av pulvret. Pulvret kan sammanpressas till mellanbelägna for-
mer och densiteter med alternerande mellanbèlägna upphettningssteg innan den för- |
utbestämda densiteten av minst 99% hos den slutliga, bearbetade produkten uppnås.
Som en enstegsoperation genomföras pressnfngen företrädesvis genom smidning
i slutna verktyg. De slutna verktygen kan vara försedda med präglingar för att med-
ge utträde av ett överskott av metall under smidningssteget. Pulvret kan även
sammanpressas och bearbetas (plastiskt deformeras) genom extrudering. Pulverpress-
ningen genomföres vid förhöjd temperatur, som är tillräcklig för att underlätta
bindning vare sig sammanpressningen sker i ett eller flera steg. Denna varmbear- I
betning av pulvret kan ytterligare underlättas genom användning av upphettade 5
verktyg. _ 'I
aEn fördel med föreliggande uppfinning är att någon sintring av pulverlegeringen
i'en separat operation icke erfordras för erhållande av ett metallföremâl, som
uppvisar de önskade egenskaperna. Således kan förfarandet enligt uppfinningen ut-
föras utan sintring och således är förfarandet mindre komplicerat än förut inom
facket tillämpade metoder, där sintring erfordrades.
Ett föremål, som framställts utgåendè.frân aluminiumpulverlegeringen enligt
uppfinningen, har en värmeexpansionskoefficient av mindre än ll,O x l0-6 cm/cm/OF
inom ett temperaturomrâde av 255-394°K och har en relativt hög hâllfasthet vid
högre temperaturer än 204°C (478°K) och en densitet överstigande 99%. Föremälet
kan i efterhand bearbetas till sin slutliga form. Någon-efterföljande värmebe-
l5
20
7 i 7714115-2
handling erfordras normalt icke. Efterfoljande värmebehandling skulle kunna
öka formbarheten hos den slutliga produkten men skulle förmodligen även försämra
den totala hållfastheten. Följaktligen har metallföremålet enligt uppfinningen
som en fördel förmågan att kunna användas i det bearbetade tillståndet utan behov
av ytterligare behandling. Gm en deformerbar behållare används för att innesluta
pulvret under sammanpressningen; såsom vid den i ett steg företagna smidesopera-
tionen, kan behållaren därefter avlägsnas från det formade föremålet. Behållaren
kan även utgöra del av den slutliga; bearbetade produkten, varför någon avlägsnings-
operation icke är nödvändig.W I
För att mera fullständigt förstå föreliggande uppfinning återges nedan följande
exempel. A o u
g Exempel _
De legeringar enligt föreliggande uppfinning, som återfinns i följande tabeller
I och II tillverkas genom legering av grundämnena i ett smält tillstånd och därefter
finfördelning av legeringarna till en relativt fin pulverstorlek (medelpartikel-
diameter mindre än 20 pm). Legeringarna i grupperna I och II finfördelas vid en
metalltemperatur av ungefär 77l-788°C (l044¥l06l°K). Finfördelningsgasen utgöres
av luft vid en temperatur av ungefär 59300 (866°K). Två grupper av pulverlegeringar
enligt uppfinningen satsas därefter i aluminiumbehållare med en yttre diameter av
15,2 cm, en inre diameter av l3,9 cm och en höjd av l0,2-l7,8 cm och förupphettas
huvudsakligen likformigt till en temperatur av 37l°C (644°K) i fall av grupp I
och 538°C (8ll°K) i fall av grupp II. Förupphettningen sker i en atmosfär av
flytande kvävgas (N2). Varje behållare varmpressas/smides i en enda operation
vid ett tryck av 5l8 MPa i upphettade verktyg till en skålformad sektion med
kraftig vägg med en höjd av l4,2 cm och en tjocklek av 3,l7 cm, och en hålighet,
som är ungefär 7,6 cm. Provstycken provas i det smidda tillståndet, dvs. utan
någon ytterligare värmebehandling efter smidning.
8
'7714175-2
.XV @L@. X @.~. O.m@ Q. _ _ Nm _ @.-.@O@
av @-@. X ~.@. _ _ Q.æ _ wm mw. ..v m @=.Xw@m4 EX.
wflo. X C... @.c. XN _ mm .wv <_@=.Xwm@. =w.=ww _
_. _ _ .mm:w.mmm.wm.wLmwEww
@-O. X Q... _ °.m. _ mæ wo. _ _ w..-=:m-.mm.-.<
_m-Q. X N.Q.. C.. _ mc. _ __.~._ __ __ =zw.mv=UX,.mo~-.<
w-@. X m_@. _ Q... _ _ _ _ .@. _ _@N. _ w.@,Of=:m«.MQ~-.<
wrp. X_w.w @.@ _ _, X.. _ _. N.. _ _ _ _ _ ==m.«-.mO~-.<
_ _ _ _ _ _ _ _ __ .¥°..w. Uommm v.>_vm..w;QQ=X@.
_ _ _ _ __ _ _ .. QQ=X@
@-Q. X m.@. O.. _ _ .«. _ .@. _ _ w..-=2m-.wm.r.<
_ w-@. X @.@ __ m.. _ .m. _ mw. _ =z..m-=U«-.mo~-.< _
--- -__ .XV _.m. w.@.o-=:m-.wON-.<
@-@. X ..@. __ .mv Nm. mm. _ C: m.«-.woN-.<
_ _ _ .¥°X«@V UG... U.> vm..@;QQ=X@.
__ _ _ _ __ H Q1:Lø
_ Lo\EU\Eu _ _ _ _ mms _ mm:
.NV .=m.u...@°X _ Q X . @=.=.=fi.w.@. _
-m=o.w=mQxwws.m> w=.:wn@ x &~.øV w=m.c~>.m »w;»mm+..@;@m.Q ^.v m=.Lwmw.
.Xomwmv Qo@.m U.> wu~>o.Q .mU=.XwUw. ...p @U=m..W§.@. . .Xcmwmv U0@.m v.. m=..@co@X@ _
I Oo. Xw..w .Xommmv U@@.m Ü.> Xfl@=..@@w. @UU.Em E.. Xw. .wQmXm:@@m _
H 44mm
9 ' 7714175-2
¶ Anmärkningar för Tabe11 I
För 1egeringar 1 grupp I och II, pïus 0,2% av vart och ett av Cr, V, Zr och Ti
20-1oo°c (293-373°K)
(1)
(2) r
(3) Sönderföïï í trådar - Icke bestämt
(4) Sönderfö11 före O,2% förskjutning
(5) zo-3oo°c (293-573°n à
(6) A)¿)2Si-l,0Cu-),0Mg~2,5Ni, 1 hârdhetsgrad T55)
(7)
A1-2os1~sFe-o,2% av vartdera cr, v, zv och Ti [jooo h exponering vid 313° -
t (sas n
(8) 21-9s°c (294-3e6°K>
\0
771#175-2'
_ mw|~mom
.^XV X @=@X@mwJ z\@
Amv < m=wLwmw~ cwpzww
_Lmm:W;wmm~wm~wXm+Emw
_. _wm_Å==«-@mmf-~<
=2«.«-=UX-Ww0~«_<
wm«,@-=zm-Ww@~-_<
_ _=2m.«-WwON-~<
_^X@~,wv U°wwm_@w>_1~X»w;QQ=X@w
__ HH QQ=Xw
wL_f==m-Wmm_-~<
=ï«.m-=uX-fmoN-~<
@L«.@-=2m-WwQN»~<
:E m.X-XwoN-_<
^Xv@-@~ X m,~. _ Q.æ~ «O_ Fm,
_ ^«v@h@_ X N.@. m.m mm? XNN
@-@F X Qqpp _ _@,N <0? _ _mXX
@-@~ X @.~_ _ _ _ @.m_ OMP «m_
__ @»0_ X ~.o. o.m _ Xmfi wow
@-o~ X m.o_ m.oP _ _ _ N«P_ æß.
w-@_ X m.w O.m _ A XXX XQN
@-@_ X who. _ Q.w _ _mm~_ _ m@~
w-o, X @.@ _ _ Q.. _ Xmm _ wow
--« -- Amy. ._ _ _ m@__
@-@_ X ~.Q~ _ o.,_ wX~ _ Now
m°\EU\EQ _ _ mm; mm;
pcwwuwçßwox QX W @=?=H=fiXwX@@ _
|m:oww=mQXwws>m> _ _u:w=wm» x .a .cv m=wLmp>~m ~w;@wm»rFm=mmLQ
Ä¥0XX@Y QOPXM. Uw>_U~»~w=QQ=X@L
_ H manga
fifv m;?>wmw4
Åxowßqv UOXON UW> m¶~>oLQ X~@=wX@@@~ Pflwp @@=@X,w;X@» X Azomßqv UQXON v*> @=wX@=°QX@
_ _ S oo. Xwpßw ^X°wXXv UQXQN @W> Xmm=TXwmw~ QUÉXEW z\@ Xww XwQ~Xw=w@w
HH XJmm
20
25
n g 1714115-2
Anmärkningar för Tabell II
För legeringar i grupp I och II, plus 0,2% av vartdera Cr, V, Zr och Ti
20-ioo°c (293¿s7s°K)
sönderföii före o;2% förskjutning
Al-l2Si"l,0Cu-l,0Mg-2,5Ni, i hârdhetsgrad T55l I e
A1-20Si-5Fe-0,2% av vartdera Cr, V, Zr och Ti E000 h exponering vid 20400
- a (47s°q]
(l)
(2)
e (3)
(4) 20-3oo°c (293-573°K
(5)
(e)e
<7) 21-9s°c (294-s66°K -
Tabellerna I och II visar de utomordentliga kombinationerna av hög hållfast-
het vid förhöjda temperaturer och låg värmeexpansionskoefficient för föremål,
som framställts utgående från legeringen enligt uppfinningen. Jämförelser mellan
de mekaniska egenskaperna vid 3l60C (589°K) efter 100 h exponering vid 31606
(5s9°K), och 2n4°c (47s°K) efter ioo n exponering vid 2o4°c (47s°K) fan dessa
legeringar' utfördes. Det skall observeras, att samtliga legeringar enligt upp-
finningen uppvisar överlägsen hàllfasthet vid båda temperaturerna och en värme-
expansionskoefficient, som var lägre än för den gjutna legeringen A, som ofta
_används för gjutning av kolvar till bilmotorer. Vidare är legeringarna allmänt
starkare än legeringen B, vilken framställts medelst pulvermetallurgiteknik och
vilken har en finfördelningstemperatur, som överskrider 87l°C (ll44°K). Samman-
sättningen för legeringen B liknar sammansättningen.för legeringen enligt upp-
finningen med undantag av frånvaron av betydande mängder mangan och närvaron av
överskottsmängder järn i legeringen BI_ I nedanstående tabeller visas data för
vissa mekaniska egenskaper för en standardlegering 606l-T6, vilken utgör grund för
jämförelser mellan egenskaperna.
1714175-2
'12-
.i
.w
o.w
w _~,_ _ ~«~_
w_ _m,@ mm. mm~
M o.m _ _ ~m~_ _ @m_
_ AFV Nmf mm,
- ^_V Nmp MNF
F Q.~ amp m~_
_ _ mm: WL:
_<.m N Q Q _ U=w=fi@p
m mcmgwpafim m=mLm»~o>n@@>Q
Lwnm¥m=wuwwuw;pmw+_Fwzußgm
~.Q __ ~,@ _ Næo
- _ - _~.c
~,o ~.@ H N.o_
-_ - ~.o
um m _ HH
Lmvmgp T P,@»Lw@=@w ^.v %æ=< _
.NS . _ m
~_o_ Q _ _
^¥0»,wv Uowmm v«> Um»pw;Q@=@@m
N.@_ _ _w
N,o_ __ _ _ Q
I _
^¥o<<@v_U°-w U?> U@-w=QQ=L@m
gu _ _m:wLwmm4
w Lwmwmm~Fwpmm=?LwmwF mLn:< .
æ
< z<¥mm> . _ _
MHH 44mm
7714175-2
ß
W _ A C.m «~_
w _m.@ .-_
~ > _ o.@ ~@_
- m.@ _ @ß~
- - AFV
_ O., www
ml:
QON . _ N.@ N.°
wow - -
.@@~ - -
Nfim ~“@ ~.@
www - -
._ ßww - -
mm:
.<.m N Ö Ü W acwchßp N
_m=mL@p>~m
Lwßmxmcmmwmuwzpmmui. ïwzmmLc
mcwLm~po>nmmLm ;N >
Å
m=«=p=w¥mLmw
wN.@ @L@% __@%L@U1@m ^_v .e=<
N.o _ _ ., . m¶
N.o . Q
- . U . _ U
^¥o-wv uowmm w«> vmpuw;Qn:Lwm
N.o m
N.Q ¶_ Q
x . u
Axoqqwv UQ.~m U?> @mp»@;QQ=>@m
mm mcwLwmw4
F
f Lwmpøm-w~mm:~Lwuw~ mLv:<
m<@=Hæm@mJ =zm.<-@wo~-~< <@=~zm z\l gm* Axowßwv uoqcm @H>
>H 44mm
< z
10
7114175-2 I i M
'Tabe11er III och IV äskäd1íggör verkan av ti11satšer av grundämnena Cr, V,_
Zr och Ti pâ sammansättningen av Iegeringen en1igt uppfinningen, exempe1vis en
sådan, som innehâ11er 20% Si oth 4,5% Mn. De mindre ti11satserna av grundämnena
visar sig ha en re1ativt 1iten verkan på há11fastheten vid 31600 (589°K) efter
100 h_exponering och vid 204°C (478°K) efter 100 h exponering. De mindre ti11-
satserna av grundämnena kan resultera i bättre sträckbarhet e11er formbarhet,
specie11t för materia1, som förupphettats vid högre temperaturer. Finförde1nings-
temperaturen för 1egeringarna C, 0 och E är från ungefär 771°C ti11 81600 (1044-1
1os9°|,<)'. p _ _ .
Fastän utföringsformer och a1ternativa utföringsformer beskrivits inses
av fackmannen, att ändringar kan utföras därav utan att ramen för uppfinningen
fràngâs.
.ag
Claims (16)
1. Metallföremål med en förutbestämd densitet av minst 99 %, en lägre värme- expansionskoefficient än 19,8 x 10'6 cm/cm°C och relativt hög styrka vid tempera- turer överskridande 204° C, vilket föremål framställs utgående från ett pulver av _ en aluminiumpulverlegering, -k ä n n e tee c k n a t av att pulverlegeringen bestå av 10-25 % Si, 2-5 % Mn och att den antingen är fri från Mg, Zn och Ni eller att der maximala halten av vardera av Mg, Zn och Ni är 1 % Mg, 1 % Zn och 1 % Ni, varvid de totala mängden av Mg, Zn och Ni icke är mer än 2 %, där legeringen eventuellt inne- håller upp till 1,5 % Fe eller 2-5 % Cu och upp till 0,4 % av ett eller flera av grundämnena Cr, V, Zr eller Ti, och där resten utgöres av aluminium och tillfälliga grundämnen och föroreningar, varvid legeringen framställs genom legering av nämnda grundämnen i smält tillstånd och därefter finfördelning av legeringen vid en tem- peratur av 760-8710 C för erhållande av ett pulver, samt av att pulverlegeringen huvudsakligen likformigt upphettats för att underlätta metallurgisk bindning och utsatts för plastisk deformation för erhållande av nämnda föremåt
2. Metallföremål enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av att pulverlegeri en innehåller 0,25-1,5 % Fe och 2-4 % Mn.'
3. Metallföremâl enligt krav 1, en inne-hånar z-s e: tu och z-s t nn. g
4. Metallföremål enligt krav 1, k ä n n e t e c k nia t av att pulverlegeri en innehåller 13-20 % Si och 3-4,5 % Mn.
5. Metallföremål enligt något_av föregående krav, k ä n n e t e c k n a t a att pulverlegeringen framställs genom finfördelning av nämnda smälta legering vid e temperatur av 771-8430 C. K
6. Metallföremål enligt någon av föregående krav, k ä n n e t e c k n a t av att pulverlegeri k ä n n e t e c k n a t a att den plastiska deformationen av pulvret utföres genom smidning. g
7. Metallföremål enligt krav 6, k ä n n.e t e c k n a t av att smidnings- operationen genomföres i ett enda komprimeringssteg.
8. Förfarande för framställning av ett föremål med en värmeexpansionskoeffi- cient som är mindre än 19,8 x 10"6 cm/cm/OC och relativt hög styrka vid temperature överskridande 204°C, utgående från en aluminiumpulverlegering, vid vilket grundämne smältes och legeras för erhållande av en homogen legering, nämnda legering finför- delas för erhållande av ett pulver därav, pulvret upphettas till en huvudsakligen likformig temperatur för att underlätta metallurgisk bindning under plastisk defor- mation och bearbetning av pulvret i verktyg till en slutlig, bearbetad form med en k ä n n e t e c k n a t av att den homogena legeringen åstadkommes bestående av 10-25 % Si, 2-5 % Mn och antingen fri från Mg, Zn och Ni eller innehållande maximalt 1 % Mg, 1 % Zn och 1 % Ni, varvid den totala mängden Mg, Zn och Ni är icke mer än 2 %, där legeringen eventuellt innehåller upp till 1,5 W Fe eller 2-5 % Cu och upp till 0,4 % vardera av ett eller flera grundämnen bestående av Cr, V, Zr eller Ti, varvid återstoden utgöres av aluminium och till- '1714115-2 - i i" * f i c W: fälliga grundämnen och föroreningar, samt att legeringen finfördelas vid en tempe- ratur av 760-87106 för erhållande av ett pulver som bearbetas till ett föremål. i_
9. Förfarande_enligt krav 8,' k ä n n'e t e c k n a t av att pulvret bearbetas i verktyg till slutlig bearbetad form av nämnda föremål, vilket icke erfordrar ytter-, I ligare plastisk_deformation och vilket har en densitet av minst 99 %." ' §
10. Förfarande enligt krav 8 eller 9, _k ä n n e t evc k n a t -av att legering- 4 en ästadkommes, vilken innehåller 0,25-1,5 % Fe och 2-4 %.Mn, i
11. Förfarande enligt krav 8 eller 9, k ä n n e t e c k n a t av att legering- en åstadkommas, som innehåller 2-5 % Cu och 2-5 % Mn. I 1 '
12. Förfarande enligt krav 8 eller 9, k ä,n n e tge c k n a t av att legering- en innehåller 13-2U.% Si och 3-4,5 % Mn. _
13. Förfarande enligt någon av krav 8 till 12, k ä n.n.e t_e c k n a t av att legeringen finfördelas vid en temperatur av 771-843°C. '
14. Förfarande enligt någon av kraven 8 till 13, k ä n n e t e c k n a t av att bearbetning av pulvret genomföres genom smidning. _
15. Förfarande enligt krav 14, k ä n n e t e c k nga t av att smidning av ' pulvret genomföres i ett enda komprimeringsšteg. - under betingelser av plastisk deformation och att behållaren och det däri befint- _
16. Förfarande enligt krav 14 eller 15, k ä n n e t e c k n a t' av att en mängd löst pulver, som erfordras för_att smida föremålet till en förutbestämd den- sitet, anordnas i en deformerbar behållare, att pulvret upphettas till en huvudsak- ligen likformig temperatur av minst 26G°C för att underlätta metallurgisk bindning liga pulvret smides till en smidd form av.nämnda föremål med en förutbestämd den- sitet av minst 99 %. '
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/751,731 US4135922A (en) | 1976-12-17 | 1976-12-17 | Metal article and powder alloy and method for producing metal article from aluminum base powder alloy containing silicon and manganese |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE7714175L SE7714175L (sv) | 1978-06-18 |
SE436199B true SE436199B (sv) | 1984-11-19 |
Family
ID=25023239
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE7714175A SE436199B (sv) | 1976-12-17 | 1977-12-14 | Metallforemal av aluminiumpulverlegering och forfarande for framstellning av detta |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4135922A (sv) |
JP (1) | JPS53102210A (sv) |
BR (1) | BR7708398A (sv) |
CA (1) | CA1099957A (sv) |
CH (1) | CH626406A5 (sv) |
DE (1) | DE2755976A1 (sv) |
FR (1) | FR2374428A1 (sv) |
GB (1) | GB1580493A (sv) |
IT (1) | IT1090570B (sv) |
SE (1) | SE436199B (sv) |
Families Citing this family (29)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4177069A (en) * | 1977-04-09 | 1979-12-04 | Showa Denko K.K. | Process for manufacturing sintered compacts of aluminum-base alloys |
FR2456783A1 (fr) * | 1979-05-16 | 1980-12-12 | Cegedur | Corps creux composite et procede de fabrication |
US4402905A (en) * | 1982-03-05 | 1983-09-06 | Westinghouse Electric Corp. | Production of a polycrystalline silicon aluminum alloy by a hot pressing technique |
CA1230761A (en) * | 1982-07-12 | 1987-12-29 | Fumio Kiyota | Heat-resistant, wear-resistant, and high-strength aluminum alloy powder and body shaped therefrom |
FR2553015B1 (fr) * | 1983-10-11 | 1986-08-22 | Renault | Piece mecanique en poudre d'alliage d'aluminium et procede d'obtention |
US4629505A (en) * | 1985-04-02 | 1986-12-16 | Aluminum Company Of America | Aluminum base alloy powder metallurgy process and product |
JPS6230839A (ja) * | 1985-07-30 | 1987-02-09 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 熱間加工に適した耐熱、耐摩耗性アルミニウム合金材 |
JPH07116541B2 (ja) * | 1985-11-29 | 1995-12-13 | 日産自動車株式会社 | アルミニウム系軸受合金およびその製造方法 |
FR2604186A1 (fr) * | 1986-09-22 | 1988-03-25 | Peugeot | Procede de fabrication de pieces en alliage d'aluminium hypersilicie obtenu a partir de poudres refroidies a tres grande vitesse de refroidissement |
JPS63192838A (ja) * | 1987-02-04 | 1988-08-10 | Showa Denko Kk | 耐クリ−プ特性に優れたアルミニウム合金粉末成形体 |
JPS63243245A (ja) * | 1987-03-30 | 1988-10-11 | Toyota Motor Corp | 鍛造性に優れたアルミニウム合金部材 |
US4729790A (en) * | 1987-03-30 | 1988-03-08 | Allied Corporation | Rapidly solidified aluminum based alloys containing silicon for elevated temperature applications |
DE3817350A1 (de) * | 1987-05-23 | 1988-12-22 | Sumitomo Electric Industries | Verfahren zur herstellung von spiralfoermigen teilen sowie verfahren zur herstellung einer aluminiumpulverschmiedelegierung |
JPS6483634A (en) * | 1987-09-25 | 1989-03-29 | Sumitomo Electric Industries | Aluminum composite material combining low thermal expansion property with high heat dissipation property |
EP0366134B1 (en) * | 1988-10-27 | 1994-01-19 | Toyo Aluminium Kabushiki Kaisha | Aluminum alloy useful in powder metallurgy process |
US5368629A (en) * | 1991-04-03 | 1994-11-29 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Rotor for oil pump made of aluminum alloy and method of manufacturing the same |
JPH0625782A (ja) * | 1991-04-12 | 1994-02-01 | Hitachi Ltd | 高延性アルミニウム焼結合金とその製造法及びその用途 |
JPH0551684A (ja) * | 1991-08-26 | 1993-03-02 | Yoshida Kogyo Kk <Ykk> | 高力耐摩耗性アルミニウム合金およびその加工方法 |
JPH07179909A (ja) * | 1993-12-24 | 1995-07-18 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 粉末鍛造法 |
DE19532252C2 (de) * | 1995-09-01 | 1999-12-02 | Erbsloeh Ag | Verfahren zur Herstellung von Laufbuchsen |
DE19532244C2 (de) * | 1995-09-01 | 1998-07-02 | Peak Werkstoff Gmbh | Verfahren zur Herstellung von dünnwandigen Rohren (I) |
DE19532253C2 (de) * | 1995-09-01 | 1998-07-02 | Peak Werkstoff Gmbh | Verfahren zur Herstellung von dünnwandigen Rohren (II) |
US6183686B1 (en) | 1998-08-04 | 2001-02-06 | Tosoh Smd, Inc. | Sputter target assembly having a metal-matrix-composite backing plate and methods of making same |
ES2208446T3 (es) * | 1999-10-15 | 2004-06-16 | Applikations- Und Technikzentrum Fur Energieverfahrens-, Umwelt-, Und Stromungstechnik | Produccion de un polvo a partir de metal fundido por pulverizacion con gas reactivo. |
JP4826249B2 (ja) * | 2005-12-19 | 2011-11-30 | 鹿島建設株式会社 | トンネル型放射性廃棄物埋設処分設備の低拡散層構造物の側壁構造および底版構造 |
CO5820228A1 (es) * | 2006-05-23 | 2007-11-30 | Martinez Naranjo Jhon Jairo | Sistema de ladrillo con varilla |
RU2730821C1 (ru) * | 2019-12-27 | 2020-08-26 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Жаропрочный порошковый алюминиевый материал |
CN111644630A (zh) * | 2020-05-29 | 2020-09-11 | 同济大学 | 用于3d打印的铝硅合金粉末及其制备方法 |
CN111842915A (zh) * | 2020-06-30 | 2020-10-30 | 同济大学 | 一种用于3d打印的铝锰合金粉末及其制备方法 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB616413A (en) * | 1946-09-05 | 1949-01-20 | Rupert Martin Bradbury | An improved aluminium base alloy |
FR1120838A (fr) * | 1954-03-15 | 1956-07-13 | Metallgesellschaft Ag | Procédé de fabrication de pièces pressées de forme complexe, à l'aide de poudres métalliques |
US2978798A (en) * | 1955-08-31 | 1961-04-11 | Metallgesellschaft Ag | Aluminum and silicon containing metal powder and method of producing workpieces therefrom |
DE1160194B (de) * | 1957-07-18 | 1963-12-27 | Metallgesellschaft Ag | Verwendung von Aluminium-Sinter-Werkstoffen fuer auf Gleitung beanspruchte Maschinenteile |
US3282745A (en) * | 1963-05-27 | 1966-11-01 | Dow Chemical Co | High strength fabrications of aluminum base alloys containing copper |
US3544392A (en) * | 1968-04-08 | 1970-12-01 | Aluminum Co Of America | Process for making high quality hotworked products from aluminum base alloy powders |
GB1431895A (en) * | 1972-06-30 | 1976-04-14 | Alcan Res & Dev | Production of aluminium alloy products |
-
1976
- 1976-12-17 US US05/751,731 patent/US4135922A/en not_active Expired - Lifetime
-
1977
- 1977-11-15 CA CA290,907A patent/CA1099957A/en not_active Expired
- 1977-12-06 GB GB50769/77A patent/GB1580493A/en not_active Expired
- 1977-12-13 DE DE19772755976 patent/DE2755976A1/de active Granted
- 1977-12-13 IT IT7752177A patent/IT1090570B/it active
- 1977-12-14 SE SE7714175A patent/SE436199B/sv not_active IP Right Cessation
- 1977-12-15 FR FR7737858A patent/FR2374428A1/fr active Granted
- 1977-12-15 JP JP15116277A patent/JPS53102210A/ja active Pending
- 1977-12-15 CH CH1546577A patent/CH626406A5/fr not_active IP Right Cessation
- 1977-12-16 BR BR7708398A patent/BR7708398A/pt unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2755976C2 (sv) | 1989-04-20 |
GB1580493A (en) | 1980-12-03 |
US4135922A (en) | 1979-01-23 |
SE7714175L (sv) | 1978-06-18 |
FR2374428A1 (fr) | 1978-07-13 |
CA1099957A (en) | 1981-04-28 |
CH626406A5 (sv) | 1981-11-13 |
BR7708398A (pt) | 1978-11-21 |
IT1090570B (it) | 1985-06-26 |
DE2755976A1 (de) | 1978-06-29 |
JPS53102210A (en) | 1978-09-06 |
FR2374428B1 (sv) | 1983-02-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE436199B (sv) | Metallforemal av aluminiumpulverlegering och forfarande for framstellning av detta | |
US2809891A (en) | Method of making articles from aluminous metal powder | |
US3950166A (en) | Process for producing a sintered article of a titanium alloy | |
JP2008248389A (ja) | 高密度ステンレス鋼製品およびその製造方法 | |
JPH06145701A (ja) | 粉末冶金用鉄基粉末混合物及びその製造方法 | |
US4343650A (en) | Metal binder in compaction of metal powders | |
US4452756A (en) | Method for producing a machinable, high strength hot formed powdered ferrous base metal alloy | |
US6126873A (en) | Process for making stainless steel aqueous molding compositions | |
US4284431A (en) | Method for the production of sintered powder ferrous metal preform | |
US4540437A (en) | Tin alloy powder for sintering | |
JPH076026B2 (ja) | 耐摩耗性に優れた鉄系焼結合金部材の製造法 | |
US3301671A (en) | Aluminous sintered parts and techniques for fabricating same | |
US5590384A (en) | Process for improving the corrosion resistance of stainless steel powder composition | |
JPS634031A (ja) | 耐摩耗性合金の製造法 | |
US6355207B1 (en) | Enhanced flow in agglomerated and bound materials and process therefor | |
US6296682B1 (en) | Iron-based powder blend for use in powder metallurgy | |
US4169730A (en) | Composition for atomized alloy bronze powders | |
EP0589088B1 (en) | Iron-based powder mixture and method | |
US4130422A (en) | Copper-base alloy for liquid phase sintering of ferrous powders | |
US7455711B1 (en) | Process for manufacturing hardened powder metal parts | |
EP0409646A2 (en) | Compound for an injection molding | |
CA1049296A (en) | Powder-metallurgy of cobalt containing brass alloys | |
SE470204B (sv) | Sätt att framställa en legering med hög densitet och hög duktilitet | |
US20190264308A1 (en) | Method of manufacturing a crystalline aluminum-iron-silicon alloy | |
JPH06228697A (ja) | 高温特性のすぐれた急冷凝固Al合金 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NAL | Patent in force |
Ref document number: 7714175-2 Format of ref document f/p: F |
|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 7714175-2 Format of ref document f/p: F |