SE432557B

SE432557B - MATERIAL TREATMENT DEVICE

Info

Publication number: SE432557B
Application number: SE7909851A
Authority: SE
Inventors: P Hold; Z Tadmor
Original assignee: Usm Corp
Priority date: 1978-12-01
Filing date: 1979-11-29
Publication date: 1984-04-09
Also published as: IL58786A0; JPS6221607B2; GB2042406A; GB2042406B; KR820001941B1; NL7908642A; CA1141795A; AU538430B2; PT70482A; BR7907846A; DD147567A5; ES486840A1; IN153365B; AR225618A1; BE880368A; JPS5581133A; IT7927694A0; MX152466A; AU5331079A; DE2947991A1

Description

7909851-5 för att åstadkomma behandling, under det att en eller flera passager har en annan verkan eller funktion. En eller flera av de individuella passagerna kan t.ex. tilldelas funktionen att mottaga och transportera material från en passage till en an- nan, en eller flera individuella passager kan tilldelas funk- itionen att smälta eller blanda eller avânga eller utmata poly- mera eller plastomera material. Den speciella funktion, som tilldelas en individuell passage, bestämmer vanligtvis tryck- förhållandena hos passagen. 1 Vissa tilldelade funktioner, t.ex. smältning eller ut- matning, kan t.ex. innebära att mycket höga tryck alstras. And- ra funktioner, t.ex. avgasning, kan innebära att låga tryck alstras, under det att blandningsoperationer kan innebära mo- derata tryck. Fördelningen av trycket utefter varje passages periferi kan även variera i beroende av den funktion eller ver- kan, som tilldelas passagen. Vid víssa funktioner kan trycket öka linjärt utefter hela periferin eller utefter endast en del av periferin och vissa funktioner åstadkommer tryckförhållanden, som innefattar en eller flera tryckstegringar, efterföljda av en eller flera plötsliga tryckfall utefter periferin. Individu- ella behandlingspassager med speciella tryckförhållanden, t.ex. högt tryck, är dessutom ofta belägna eller anordnade bredvid *eller mellan enheter med fullständigt avvikande tryckförhållan- Iden, t.ex. lågtryck. 7909851-5 to effect treatment, while one or more passages have a different effect or function. One or more of the individual passages can e.g. assigned the function to receive and transport materials from one passage to another one or more individual passages may be assigned to the ion to melt or mix or vaporize or dispense poly- more or plastomeric materials. The special feature, which assigned to an individual passage, usually determines the pressure the conditions of the passage. 1 Some assigned functions, e.g. melting or feed, can e.g. mean that very high pressures are generated. And- raw functions, e.g. degassing, can mean low pressures generated, while mixing operations may involve derata pressure. The distribution of pressure along each passage periphery may also vary depending on the function or can, which is assigned to the passage. For certain functions, the pressure can increase linearly along the entire periphery or along only a portion of the periphery and certain functions provide pressure conditions, comprising one or more pressure rises, followed by one or more sudden pressure drops along the periphery. Individual treatment passages with special pressure conditions, e.g. high pressure, are also often located or arranged next to it * or between units with completely different pressure conditions Ideas, e.g. low pressure.

I de flesta fallen är det önskvärt att åstadkomma effek- tiv tätning för vissa av eller alla de individuella passager- na hos en behandlingsanordning med flera passager för att för- hindra ej önskad läckning av material åtminstone från vissa av passagerna. Den ej önskade läckningen kan t.ex. vara utvän- dig läckning frân en eller båda de yttersta passagerna hos en behandlingsanordning med flera passager. Ej önskad läckning kan även ske invändigt mellan intill varandra belägna, indi- viduella behandlingspassager. I samtliga fall sker emellertid läckningen av speciell vikt vid ett spelrum, som är nödvändigt -mellan den perifera eller toppytan hos den eller de roterbara, cylindriska rännväggarna och-denstationära, invändiga, koaxi- ella ringytan, speciellt vid de partier hos passagen, där höga tryck alstras. 7909851-3 Problemen med utvändig och invändig läckning är spe- ciellt komplicerade vid roterande behandlingsanordningar med flera enheter på grund av de varierande radiella tryck, som vanligtvis uppträder utefter passagens eller passagernas periferier.In most cases, it is desirable to achieve efficiencies positive seal for some or all of the individual passenger of a multi-passage treatment device to prevent unwanted leakage of material at least from some of the passages. The unwanted leak can e.g. be external you leakage from one or both of the outermost passages of a multi-passage treatment device. Unwanted leakage can also take place internally between adjacent, indi- vidual treatment passages. In all cases, however the leakage of special weight in a clearance, which is necessary -between the peripheral or top surface of the rotatable or rotatable, cylindrical gutter walls and stationary, internal, coaxial ella ring surface, especially at those portions of the passage where high pressure is generated. 7909851-3 The problems of external and internal leakage are particularly complicated by rotary treatment devices with several units due to the varying radial pressures, which usually occur along the passage or passages peripheries.

Trycket vid en passages inlopp är t.ex. vanligtvis lågt, under det att trycket vid det element, som bildar den materia- let uppsamlande ändväggsytan, kan vara extremt högt. Skillna- derna mellan de radiella trycken kan i själva verket vara till- räckligt stort för att förorsaka utböjning av rotoraxeln och därigenom pâlägga en ej önskad begränsning på de toleranser, som är tillgängliga för det nödvändiga spelrummet mellan topp- ytan hos den eller de roterbara, cylindriska rännväggarna och den stationära, invändiga, koaxiella rinqytan.The pressure at a passage inlet is e.g. usually low, while the pressure at the element which forms the material the collecting end wall surface, can be extremely high. Differential the differences between the radial pressures may in fact be large enough to cause deflection of the rotor shaft and thereby imposing an undesired limitation on the tolerances available for the necessary leeway between the top the surface of the rotatable cylindrical gutter wall (s) and the stationary, internal, coaxial ring surface.

Föreliggande uppfinning hänför sig även till läcknings- problem hos roterande behandlingsanordningar och resulterar i en förbättrad, ny, roterande behandlingsanordning med tätningsorgan, vilka effektivt kan minska eller förhindra läckning vid höga el- ler låga tryck mellan i huvudsak koaxiella ytor, som rör sig i förhållande till varandra. Föreliggande uppfinning avser en ny tätning med låg friktion, som reglerar läckning av material mel- lan överensstämmande ytor, som rör sig relativt varandra. De nya tät/ningselementen enligt uppfinningen är speciellt lämpade att reglera läckning av vätska mellan det relativt smala, perifera partiet intill en roterbar ränna i en rotor och den stationära, koaxiella ringyta, som tillsluter rännan, varvid spelrummet mel- lan ytorna endast tillåter inträngning av en tunn film av fly- tande material. En tätning åstadkommes, vilken effektivt kan minska eller förhindra läckning hos denna tunna film av flytan- de material mellan tvâ ytor vid eller intill spelrummet, vilka ytor förflyttar sig relativt varandra. Uppfinningen löser det- ta problem med kännetecknen, att tätningarna innefattar skruv- formade tätningsspår i endera i ytan i det roterbara elementet eller i ytan i det stationära elementet, samt att spârets stig- ningsvinkel är så vald att längden hos varje spår medger in- trängning av högst så mycket vätska, som motsvarar tätningsspå- rets längd. ' Den effektiva bredden hos den yta, som uppbär de skruv- linjeformade spåren samt antalet och vinkeln hos de skruv- linjeformade spåren på ytan tillika med dimensionerna 7909851-3 eller geometrin hos de skruvlinjeformade spåren väljas så, att relativrörelsen mellan den yta, som uppbär de skruv- linjeformade spåren, och den andra ytan alstrar en effektiv pumpverkan, som är motriktad och motverkar flöde av vätske- format material genom spelrummet för att därigenom reglera längden av vätskans inträngning i spåren.The present invention also relates to leakage devices. problems of rotary treatment devices and results in a improved, new, rotary treatment device with sealing means, which can effectively reduce or prevent leakage at high electricity levels smiles low pressure between mainly coaxial surfaces, which move in relationship to each other. The present invention relates to a new invention low friction seal, which regulates material leakage between conforming surfaces, which move relative to each other. The new the sealing elements according to the invention are particularly suitable for regulate fluid leakage between the relatively narrow, peripheral the portion adjacent to a rotatable chute of a rotor and the stationary, coaxial ring surface, which closes the gutter, the clearance between the surfaces only allow the penetration of a thin film of tooth material. A seal is provided, which can effectively reduce or prevent leakage of this thin film of liquid the materials between two surfaces at or adjacent to the playroom, which surfaces move relative to each other. The invention solves this problems with the characteristics, that the seals include screw formed sealing grooves in either of the surfaces of the rotatable member or in the surface of the stationary element, and that the pitch is chosen so that the length of each track allows penetration of a maximum of liquid, which corresponds to sealing length of the year. ' The effective width of the surface which supports the screw linear grooves and the number and angle of the screw line-shaped grooves on the surface as well as the dimensions 7909851-3 or the geometry of the helical grooves is so selected, that the relative motion between the surface supporting the screw line-shaped grooves, and the other surface produces an effective pumping action, which is counteracted and counteracts the flow of liquid formed material through the game room to thereby regulate the length of the penetration of the liquid into the grooves.

Uppfinningen och speciellt de föredragna utförings- formerna av denna åstadkommer även nya tätningar, vilka minskar kraftförluster vid tätningen mellan de relativt varandra rörliga ytorna och effektivt kan minska eller förhindra ut- vändig läckning av material från den roterande behandlings- anordningens ytterpassager eller invändig läckning av material från en passage hos behandlingsanordningen till en annan.The invention and in particular the preferred embodiments the shapes of this also provide new seals, which decrease power losses at the seal between the relative to each other moving surfaces and can effectively reduce or prevent material leakage of material from the rotary treatment unit the outer passages of the device or internal leakage of material from one passage of the treatment device to another.

Uppfinningen kommer i det följande att åskâdliggöras under hänvisning till bifogade.ritningsfigurer, vilka visar 'några utföringsformer av uppfinningen, varvid fig. l är en sidovy med delar bortskurna för att visa en rotor, en ränna och ringformade, koaxiella ytor, som bildar individuella behandlingsenheter hos en roterande behandlingsapparat med flera enheter, fig. 2 är en del av fig. l i förstorad skala, och visar förhållandet mellan två ytor, som bildar en dynamisk tätning enligt uppfinningen, fig. 3 är en schematisk vy, som visar ytterligare förhållanden mellan de ytor, som bildar en dynamisk tätning enligt uppfinningen, fig. U är en schema- tisk vy av det cylindriska, perifera partiet hos en av ytorna enligt fig. 2 och 3 utbrett i ett plan och försett med ett -antal skruvlinjeformade tätningsspår, fig. 5 är ett diagram av den tryckprofil, som alstras utefter periferin hos en typisk behandlingspassage till en behandlingsanordning enligt. fig. l med flera enheter,.fig. 6 är ett diagram som visar den beräknade inträngningslängden av vätska in i tätningsspåren vid tryckprofilen enligt fig. 5, fig. 7 är en sidovy, delvis i sektion, av en yttre rännvägg hos en roterande behandlings- anordning med flera passager och visar förhållandet mellan ett stationärt skrapelement och en roterande yta, som uppbär ett antal skruvlinjeformade tätningsspår, fig. 7a är vy upp- ifrån av den yttre rännväggen samt skrapelementet enligt fig. 7, fig. Yb är en sektion genom den yttre rännväggen och skrapelementet efter linjen Tb-7b i fig. 7a, fig. 8 är en sidovy, delvis i sektion, av invändiga väggar hos intill varandra belägna rännor till en roterbar behandlingsanord- g 7909851-5 ning med flera enheter och visar förhållandet mellan ett stationärt skrapelement och en roterande yta, som uppbär ett antal skruvlinjeformade tätningsspår, i fig. 8a är en vy uppifrån av rännväggen och skrapelementet enligt fig. 8, fig. Bb är en sektion av rännväggen och skrapelementet en- ligt fig. 8 efter linjen 8b-8b i fig. Ba, fig. 9 är ett med fig. 5 överensstämmande diagram, som visar den tryck- profil, som alstras utefter periferin hos en typisk behand- lingspassage till en roterande behandlíngsanordning enligt fig. 1 med flera enheter, fig. 10 är ett diagram, som visar den beräknade inträngningslängden av vätska in i de skruv-I linjeformade tätningsspåren, vilken erhålles med tryckpro- filen enligt fig. 9, varvid figuren visar den effekt på vätskans inträngningslängd, som âstadkommes genom periodisk avskrapning av vätska från de ytor, som bildar den dynamiska otätningen enligt uppfinningen, fig. ll är en sektion av en ränna och visar en alternativ utföringsform av uppfinnningen, fig. lla är en ändvy av en av de ytor, som bildar den dynamiska tätningen vid utföringsformen enligt fig. ll, fig. llb är en vy uppifrån, delvis i sektion, av den dynamiska tätningen enligt fig. ll och visar förhållandet mellan ett stationärt skrapelement och en roterande yta, som uppbär ett antal skruv- linjeformade tätningsspår, fig. 12 är en med fig. ll överens- stämmande vy som visar ytterligare en alternativ utförings- form av uppfinningen, fig. 12a är en ändvy av en av de ytor, som bildar den dynamiska tätningen vid utföringsformen enligt fig. 12, fig. 12b är en vy uppifrån av delarna enligt fig. 12 och visar förhållandet mellan ett skrapelement och en stationär yta, som uppbär ett antal skruvlinjeformade tät- ningsspår, fig. 15 är en delvy i sektion och i förstorad skala, som visar en alternativ utföringsform av uppfinningen, fig. lä och lüa är vyer, som överensstämmer med fig. 3 resp.The invention will be illustrated in the following with reference to the accompanying drawing figures, which show some embodiments of the invention, wherein Fig. 1 is one side view with parts cut away to show a rotor, a gutter and annular, coaxial surfaces, which form individuals treatment units of a rotary treatment apparatus with several units, Fig. 2 is a part of Fig. 1 on an enlarged scale, and shows the relationship between two surfaces, which form a dynamic seal according to the invention, Fig. 3 is a schematic view, which shows additional relationships between the surfaces that form a dynamic seal according to the invention, Fig. U is a schematic view of the cylindrical, peripheral portion of one of the surfaces according to Figs. 2 and 3 spread in one plane and provided with one number of helical sealing grooves, Fig. 5 is a diagram of the pressure profile generated along the periphery of a typical treatment passage to a treatment device according to. Fig. 1 with several units, fig. 6 is a diagram showing it calculated the penetration length of liquid into the sealing grooves at the pressure profile according to Fig. 5, Fig. 7 is a side view, partly in section, of an outer gutter wall of a rotary treatment device with several passages and shows the relationship between a stationary scraper element and a rotating surface, which support a number of helical sealing grooves, Fig. 7a is a view away from the outer gutter wall and the scraper element according to Fig. 7, Fig. Yb is a section through the outer gutter wall and the scraper element along the line Tb-7b in Fig. 7a, Fig. 8 is a side view, partly in section, of internal walls of adjacent adjacent gutters of a rotatable treatment device g 7909851-5 multi-unit and shows the relationship between one stationary scraper element and a rotating surface, which supports a number of helical sealing grooves, in Fig. 8a is one top view of the gutter wall and the scraper element according to Fig. 8, Fig. Bb is a section of the gutter wall and the scraper element Fig. 8 is taken along the line 8b-8b in Fig. Ba, Fig. 9 is a in accordance with Fig. 5, showing the pressure profile, which is generated along the periphery of a typical treatment passage to a rotary treatment device according to Fig. 1 with several units, Fig. 10 is a diagram showing the calculated penetration length of liquid into the screw-I linear sealing grooves, which are obtained by pressure the file according to Fig. 9, the figure showing the effect on the penetration length of the liquid, which is achieved by periodic scraping of liquid from the surfaces, which form the dynamic the seal according to the invention, Fig. 11 is a section of a channel and shows an alternative embodiment of the invention, Fig. 11a is an end view of one of the surfaces forming the dynamic the seal in the embodiment according to Fig. 11, Fig. 11b is a top view, partly in section, of the dynamic seal according to Fig. 11 and shows the relationship between a stationary scraper element and a rotating surface, which supports a number of screw line-shaped sealing grooves, Fig. 12 is a line similar to Figs. matching view showing another alternative embodiment form of the invention, Fig. 12a is an end view of one of the surfaces, forming the dynamic seal in the embodiment according to Fig. 12, Fig. 12b is a top view of the parts of Figs. 12 and shows the relationship between a scraper element and a stationary surface, which supports a number of helical seals. Fig. 15 is a partial view in section and in enlarged scale, showing an alternative embodiment of the invention, Figs. 1a and 1a are views corresponding to Figs. 3 and 3, respectively.

U och visar en alterantiv utföringsform av uppfinningen, fig. 15 och l5a är även figurer, som överensstämmer med fig. 3 resp. H och utvisar ytterligare en utföringsform av upp- finningen, fig. 16 och 17 är vardera en delvy i sektion och i förstorad skala samt visar vardera en alternativ utförings- form av uppfinningen, och fig. 18, 19 och 20 är diagram, som visar inträngningslängden för en vätska in i ett antal skruv- linjeformade tätningsspår till följd av olika förhållanden, t.ex. antalet och vinkeln hos de skruvlinjeformade tätnings- 7909853-23 spåren samt varvtalet hos den tätningsspåren uppbärande ytan.U and shows an alternative embodiment of the invention, Figs. 15 and 15a are also figures corresponding to Figs. 3 resp. H and shows a further embodiment of the Fig. 16 and 17 are each a partial view in section and on an enlarged scale and each shows an alternative embodiment form of the invention, and Figs. 18, 19 and 20 are diagrams showing shows the penetration length of a liquid into a number of screw line-shaped sealing grooves due to different conditions, for example the number and angle of the helical sealing 7909853-23 the grooves and the speed of the sealing grooves supporting surface.

Uppfinningen kommer att beskrivas under hänvisning till dess användning vid en roterande behandlingsanordning med flera passager. Det bör emellertid framhållas, att den beskrivna, dynamiska tätningen är användbar inom andra an- vändningsområden, där en tätning kräves mellan ytor, som roterar relativt varandra.The invention will be described with reference for its use in a rotary treatment device with several passages. It should be noted, however, that described, the dynamic seal is useful in other applications. turning areas, where a seal is required between surfaces, such as rotate relative to each other.

En roterande behandlingsanordning (se fig. l) inne- fattar ett roterbart element, som utgöres av en rotor 10, vilken är upphängd för rotation i ett hus 12 med en cylindrisk inneryta lü, varvid rotorn är uppburen av en drivaxel 16, som är lagrad i gavelväggar 18 hos huset 12. Rotorn 10 är försedd med ett antal rännor 20, var och en innefattande motstående sidoväggar_2H i fast förhållande till varandra, varvid utvändiga ytpartier 26, koaxiella med och belägna tätt intill den stationära, invändiga ytan lä hos huset 12 är belägna på vardera sidan hos rännan 20. Den roterbara rännan 20 och husets 12 stationära invändiga yta lü bildar en behandlingspassage, ingi vilken material för behandling inmatas genom en inloppsöppning 28. Rännans rörelse släpar material, som står i kontakt med rännans väggar 2U, till ett element, som bildar en materialet uppsamlande ändvägg (ej visad). Det uppsamlade, behandlade materialet utmatas genom en utloppsöppníng 29 i huset. Tryck alstras genom materialets släpníng vid rännans väggar 24 mot den materialet uppsamlande ändväggen, så att ett omrâde med högt och i rotationsrikt- ningen ökande tryck uppstår i rännan.A rotary treatment device (see Fig. 1) contains comprises a rotatable element, which is constituted by a rotor 10, which is suspended for rotation in a housing 12 with a cylindrical inner surface lü, the rotor being supported by a drive shaft 16, which is stored in end walls 18 of the housing 12. The rotor 10 is provided with a number of grooves 20, each comprising opposite side walls_2H in fixed relation to each other, wherein outer surface portions 26, coaxial with and located close to the stationary interior surface of the housing 12 are located on each side of the chute 20. The rotatable the gutter 20 and the stationary inner surface lü of the housing 12 form a treatment passage, indicate what material for treatment is fed through an inlet opening 28. The movement of the gutter lags material, which is in contact with the walls of the gutter 2U, into one element, which forms a material collecting end wall (no shown). The collected, treated material is discharged through an outlet opening 29 in the housing. Pressure is generated through the material trailing at the gutter walls 24 against the material collecting end wall, so that an area with a high and in the direction of rotation increasing pressure occurs in the gutter.

Enlïﬂzfig. l finnes ett litet spelrum 50 mellan det eller de utvändiga ytpartierna 26 och husets 12 stationära, invändiga yta lä. Ideellt bör detta spelrum 50 vara av om- kring 2,5 mm eller mindre och lämpligen mellan omkring 0,75- 1,5 mm. Generellt-bör spelrummet 50 i huvudsak vara konstant runt passagens periferi. Att upprätthålla ett sådant litet, konstant spelrum kan emellertid vara komplicerat på grund av de varierande, radiella tryck, som alstras utefter rännans omkrets. Denna obalans hos de radiella tryck kan vara till- räcklig för att förorsaka utböjning av rotoraxeln från ett område med högtryck mot ett område med lågtryck. En utböj- ning kan uppenbarligen påverka upprätthällandet av det önskade, lilla, konstanta spelrummet, eftersom ytterligare spelrum 7909851-5 måste åstadkommas för att kompensera utsträckningen av en utböjning. Flödesledande enheter kan vara anordnade i radiellt motsatt förhållande, så att de radiella tryck, som alstras i en del hos en behandlingspassage eller grupp av behandlings- passager balanseras av radiella tryck, alstrade i en annan del. Även om reglering av axelns utböjning kan minska läck- ningen, är det ofta önskvärt att anbringa extra eller ytter- ligare tätningselement för att minska läckningen i största möjliga utsträckning. Föreliggande uppfinning avser nya tät- ningselement vid eller intill spelrummet 50 för reglering av läckningen mellan ytor, som förflyttas i förhållande till varandra.Enlï ﬂ zfig. There is a small clearance 50 between it or the outer surface portions 26 and the stationary housing 12, interior surface lä. Ideally, this clearance 50 should be of about 2.5 mm or less and preferably between about 0.75 1.5 mm. In general, the clearance 50 should be substantially constant around the periphery of the passage. To maintain such a small, However, constant leeway can be complicated due to the varying, radial pressures, which are generated along the gutter circumference. This imbalance of the radial pressures may be due to sufficient to cause deflection of the rotor shaft from a area with high pressure versus an area with low pressure. An extension can obviously affect the maintenance of the desired, small, constant leeway, because additional leeway 7909851-5 must be provided to compensate for the extent of one deflection. Flow conducting units can be arranged in radial opposite ratio, so that the radial pressures, which are generated in a part of a treatment passage or group of treatment passages are balanced by radial pressures, generated in another part. Although adjusting the deflection of the shaft can reduce it is often desirable to apply extra or extra more sealing elements to reduce the leakage in the largest possible extent. The present invention relates to new seals elements at or adjacent to the clearance 50 of the leakage between surfaces, which is moved in relation to each other.

En utföringsform av en dynamisk tätning enligt upp- finningen visas i fig. 2, 3 och H, vid vilken ett antal sned- ställda, lämpligen parallella, smala tätningsspår 27 är ut- formade i och/eller uppbäres av ytpartiet 26 mellan rännornas sidoväggar 2U för att bilda en dynamisk tätning mellan yt- partiet 26 och husets 12 stationära, koaxiella yta lä. Enligt ritningarna är de snedställda tätningsspåren 27 lämpligen in- skurna i ytpartiet 26 och förflytta sig i förhållande till husets 12 släta yta lä. Det viktigaste förhållandet mellan de olika konstruktionsparametrarna hos den dynamiska tät- ningen enligt uppfinningen åskådliggöres i fig. 3 och Ä och den nedanstående beskrivningen och förklaringen av den dynamiska tätningen enligt uppfinningen bör läsas under hänvisning till dessa figurer.An embodiment of a dynamic seal according to the finding is shown in Figs. 2, 3 and H, in which a number of oblique set, suitably parallel, narrow sealing grooves 27 are formed in and / or supported by the surface portion 26 between the gutters sidewalls 2U to form a dynamic seal between surface the portion 26 and the stationary, coaxial surface of the housing 12. According to the drawings, the inclined sealing grooves 27 are suitably cut in the surface portion 26 and move relative to the house's 12 smooth surface lä. The most important relationship between the various design parameters of the dynamic sealing the invention according to the invention is illustrated in Figs the following description and explanation of the dynamic the seal according to the invention should be read with reference to these figures.

Enligt vad som anförts åstadkommes den ovan beskrivna, dynamiska tätningen principiellt genom att en eller två rela- tivt varandra rörliga ytor intill eller i ett spelrum 50 förses med ett antal snedställda, lämpligen parallella tätningsspår.As stated, the above-described, dynamic seal in principle by one or two rela- mutually movable surfaces adjacent to or in a clearance 50 are provided with a number of inclined, suitably parallel sealing grooves.

Varje snedställt tätningsspår verkar i själva verket som ett segment hos en vinge till en strängsprutningsskruv med den stationära, koaxiella ytan lü verksam som en pipa för hela antalet tätningsspår (eller antalet segment till vingar hos en strängsprutningsskruv). Ett nettoflöde q av vätska över ytpartiets 26 bredd l kan bestämmas under användning av samma analys, som gäller för en skruvsprutningsanordning. Nettoflödet är sålunda skillnaden mellan bromsflödet (drag flow) i en riktning och tryckflödet i motsatt riktning eller q = qD - qP (ekvation A) varvid qD är det teoretiska bromsflödet 790985l-ó qP är det teoretiska tryckflödet.Each oblique sealing groove actually acts as one segment of a wing to an extrusion screw with it stationary, coaxial surface lü acts as a pipe for the whole the number of sealing grooves (or the number of segments to the wings of an extrusion screw). A net flow q of liquid over the width 1 of the surface portion 26 can be determined using the same analysis, which applies to a screw spray device. The net flow is thus the difference between the brake flow (drag flow) in a direction and the pressure flow in the opposite direction or q = qD - qP (equation A) where qD is the theoretical brake flow 790985l-ó qP is the theoretical pressure flow.

För att åskådliggöra diskussionen visas den dynamiska tätningen enligt fig. 2-U grafiskt i fig. U som verkan mot ett konstant tryck och det totala nettoflödet q är lika med noll under jämviktsförhàllanden eller dn-= qP. Bromsflödet qD är endast en funktion av tätningsspårets geometri och arbetshastighet. Tryckflödet qP för ett givet tryck är emeller- tid omvänt proportionellt mot längden hos vätskans inträngning 'i spåret, dvs. den längd av spåret, som är fylld med vätska.To illustrate the discussion, the dynamic is displayed the seal according to Fig. 2-U graphically in Fig. U as an action against a constant pressure and the total net flow q is equal to zero under equilibrium conditions or dn- = qP. The brake flow qD is only a function of the geometry of the sealing groove and working speed. However, the pressure flow qP for a given pressure is time inversely proportional to the length of the penetration of the liquid 'in the track, i.e. the length of the groove, which is filled with liquid.

Under de förhållanden, som visas i fíg. 3 och U uppnås därför jämvikt så snart som vätskan har trängt in i tätningsspåren till en längd, som minskar tryckflödet (vilket strävar att förflytta vätskan in i spåret) till ett värde, som är lika med bromsflödet. Om denna inträngningslängd, mätt i axiell riktning, är mindre än längden hos tätningsspåret 27, kommer ingen vätska att läcka tvärs över bredden l hos det ytparti 26, som uppbär det skruvlinjeformade tätningsspåret, Den dynamiska tätningen enligt uppfinningen är emeller- tid ej verksam under tillstånd av konstant tryck enligt vad som diskuteras under hänvisning till fig. U. Fig. 5 åskådlig- gör däremot en typisk tryckprofil, som alstras utefter peri- ferin hos en roterande behandlingspassage. Efter en period med relativt lågt tryck, ökas trycket i passagen gradvis, uppnår ett maximivärde vid änden hos passagen och faller därefter plötsligt tillbaka till det ursprungliga, låga värde bortom ett hinder, t.ex. ett rännblock. Den dynamiska tät- nignen enligt uppfinningen arbetar därför vanligtvis mot variabelt tryck, vilket periodiskt upprepas under varje varv hos rännväggarna 2Ä. Längden av vätskeinträngningen in i de skruvlinjeformade tätningsspåren 27 för tryckprofilen enligt fig. 5 har beräknats medelst en lämplig, dynamisk modell och visas i fig. 6 mitt för tryckprofilen. Av denna figur framgår, att så snart som trycket plötsligt faller, minskas vätskans inträngningslängd i tätningsspåret gradvis till en punkt unge- färligen mitt för början av tryckstegringen. Från denna punkt ökar vätskans inträngningslängd i tätningsspåret åter. Gene- rellt kan sägas, att nettoflödet q (ekvation A) aldrig uppnår jämvikt under något varv. På grund av den tid, som kräves för att tömma vätskan från ett tätningsspår, när trycket är lägst, eller åter fylla spåret med vätska, när trycket är högre, släpar vätskans inträgningslängd 1 tätningsspåret efter tryck- “Vi *i CI) \L\ G> UI -x I O profilen resp. löper före denna. Efter det plötsliga tryck- fall, som visas-i fig. 5, sker t.ex. endast en gradvis minsk- ning vätskans inträngningslängd i ett tätningsspår. Genom att utföra varje tätningsspår tillräckligt långt, så att vätskans inträngningslängd aldrig överskrider längden hos den eller de skruvlinjeformade tätningsspåren, kan emellertid ej önskad läckning ej ske tvärs över bredden (l) hos en yta, som uppbär ett antal skruvlinjeformade tätningsspår.Under the conditions shown in fig. 3 and U are therefore achieved equilibrium as soon as the liquid has penetrated into the sealing grooves to a length that reduces the pressure flow (which strives to move the liquid into the groove) to a value equal to with the brake flow. About this penetration length, measured in axial direction, is less than the length of the sealing groove 27, will no liquid to leak across the width 1 of the surface portion 26, which carries the helical sealing groove, However, the dynamic seal according to the invention is time not operating under conditions of constant pressure according to what which is discussed with reference to Fig. U. Fig. 5 illustrated makes, on the other hand, a typical pressure profile, which is generated along the peri- ferin of a rotating treatment passage. After a period with relatively low pressure, the pressure in the passage increases gradually, reaches a maximum value at the end of the passage and falls then suddenly back to the original, low value beyond an obstacle, e.g. a gutter block. The dynamic density The invention according to the invention therefore usually works against variable pressure, which is repeated periodically during each revolution at the gutter walls 2Ä. The length of the fluid penetration into the helical sealing grooves 27 for the pressure profile according to Fig. 5 has been calculated by means of a suitable, dynamic model and is shown in Fig. 6 in the middle of the pressure profile. This figure shows that that as soon as the pressure suddenly drops, the fluid decreases penetration length in the sealing groove gradually to a point approx. right in the middle of the beginning of the pressure rise. From this point increases the penetration length of the liquid into the sealing groove again. Gene- It can be said that the net flow q (equation A) never reaches equilibrium during any lap. Due to the time required for to drain the liquid from a sealing groove, when the pressure is lowest, or refill the track with liquid, when the pressure is higher, drags the insertion length of the liquid 1 into the sealing groove after "We *in CI) \ L \ G> UI -x IN O the profile resp. runs before this. After the sudden pressure cases, as shown in Fig. 5, take place e.g. only a gradual decrease the penetration length of the liquid into a sealing groove. Through to make each sealing groove long enough, so that the penetration length of the liquid never exceeds the length of the helical sealing groove or grooves, however unwanted leakage does not occur across the width (1) of a surface, bearing a number of helical sealing grooves.

De föredragna dynamiska tätningarna enligt uppfinningen är de, som har flera vingar och har många, lämpligen parallella, skruvlinjeformade tätningsspår med en relativt liten stig- ningsvinkel 9. Den lilla stigningsvinkeln G är önskvärd för att åstadkomma tätningsspår med minsta möjliga inträngnings- längd hos en med tätningsspår försedd yta, som har en relativt liten bredd (1). Stigningsvinklar 9 under omkring 20° är speciellt lämpliga för de dynamiska tätningarna enligt upp- finningen.The preferred dynamic seals of the invention are those which have several wings and have many, suitably parallel, helical sealing grooves with a relatively small pitch angle 9 The small pitch angle G is desirable for to provide sealing grooves with the least possible penetration length of a surface provided with sealing grooves, which has a relative small width (1). Rise angles 9 below about 20 ° are particularly suitable for the dynamic seals according to the finding.

Det antal tätningsspår, som användes för att åstadkomma den dynamiska tätningen enligt uppfinningen, är av vikt. Efter- som rännväggen 2ü har en relativt stor utvändig diameter O.D. är en yta 26, som uppbär en tätning med flera vingar, speciellt önsvärd, eftersom försprångslängden L (lead) hos det skruv- linjeformade tätningsspåret 27 är större än bredden (1) hos tätningsytan 26. Ett antal lämpligen parallella, skruvlinje- formade tätningsspår är följaktligen utformade för att åstad- komma en effektiv, dynamisk tätning. Det finnes även ett annat skäl för att använda ett flertal skruvlinjeformade tätnings- spår. Vid ett nettoflöde q lika med noll måste tryckflödet och släpníngsflödet vara lika stora. Eftersom förhållandet mellan tätningsspârets djup H (fig. 3) och tätningsspårets bredd W (fig. Ä) ökar, t.ex. vid minskande spårbredd W, minskar emeller- tid tryckflödets värde i ekvationen A snabbare än släpníngs- flödet. Enligt ekvationen A är det uppenbart,att under dessa förhållanden, dvs. vid minskande spårbredd W, blir tätningen mer effektiv, vilket innebär, att ett nettoflöde med värdet noll kan uppnås vid kortare inträngningslängd för vätskan in i tätningsspåret. För spårbredden W (fig. U) är det även uppen- bart från ekvationen, att ett ökande antal spår resulterar i en minskning av spårbredden. Små bredder W hos tätnings- spåren är speciellt önskvärda, när uppfinninen användes i praktiken på grund av de varierande radiella tryck, som upp- 79o§ss1-5 10 träder kring passagens omkrets. Genom användning av ett fler- tal parallella, skruvlinjeformade tätningsspår med små bredder W, hålles de tryckvariationer, som verkar på varje individuellt tätningsspår i ett godtyckligt ögonblick vid ett litet värde_ och varje spår verkar oberoende.The number of sealing grooves used to make the dynamic seal according to the invention, is of importance. After- as the gutter wall 2ü has a relatively large outer diameter O.D. is a surface 26, which carries a seal with several wings, in particular desirable, since the lead length L (lead) of the screw line-shaped sealing groove 27 is larger than the width (1) of sealing surface 26. A number of suitably parallel, helical shaped sealing grooves are consequently designed to provide come an effective, dynamic seal. There is another reasons for using a plurality of helical sealing track. At a net flow q equal to zero, the pressure flow and the towing flow be equal. Because the relationship between the depth H of the sealing groove (Fig. 3) and the width W of the sealing groove (fig. Ä) increases, e.g. with decreasing track width W, however, time the value of the pressure flow in equation A faster than the towing the flow. According to Equation A, it is obvious that below these conditions, ie. with decreasing groove width W, the seal becomes more efficient, which means that a net flow with the value zero can be achieved with shorter penetration length for the liquid into in the sealing groove. For the track width W (Fig. U), it is also obvious from the equation, that an increasing number of tracks results in a reduction of the track width. Small widths W of sealing the traces are particularly desirable when the invention is used in practice due to the varying radial pressures, which 79o§ss1-5 10 enters around the perimeter of the passage. By using a multi- speech parallel, helical sealing grooves with small widths W, are kept the pressure variations, which act on each individually sealing grooves at any moment at a small value_ and each track acts independently.

Enligt fig. 6 representerar den visade gränsen för vätskans inträngning den area, över vilken tätningsspåren 20 är fyllda under ett fullständigt varv för den yta 26, som uppbär de skruvlinjeformade tätningsspåren. Denna area mot- svarar även arean hos den statíonära, koaxiella, ínvändiga, ringformade ytan lä, som står i kontakt med vätskan. Denna vätskekontakt med den de skruvlinjeformade tätningsspåren uppbärande ytan 26 och den koaxiella, invändiga, ringformade ytan lä alstrar en skjuvverkan, vilken åstadkommer ett önskvärt släpflöde, som begränsar utsträckningen av vätskeinträgning i tätningsspåren. Denna skjuvningsverkan alstrar emellertid även en ej önskvärd kraftförlust vid tätningen på grund av _ omvandling av energi till värme. ' Enligt en speciellt föredragen utföringsform av före- liggande uppfinning kan kraftförlusten vid nya, dynamiska tätningen avsevärt minskas genom brytning av vätskekontakt mellan de ytor, som bildar den dynamiska tätningen, under en del av varje varv för en av de den dynamiska tätningen bildande ytorna. Denna utföringsform åskådliggöres i fig. 7, 7a, 7b, fig. 8, Ba, 8b samt fig. 9 och 10. Enligt fig. 7, 7a och 7b är ett skrapelement 30 placerat vid in- loppssidan hos ett rännblock 19 (fig. 7a) för att skrapa av vätska från den, skruvlinjeformade tätningsspår uppbäran- de yta 26, som bildar en dynamisk tätning, avsedd att för- hindra ej önskad, utåtriktad läckning från ändpassagen hos en roterande behandlingsanordning. Spelrummet mellan skrap- elementet 30 och perifera partier 26 hos skruvlinjeformade tätningsspär 27 måste vara litet. Detta spelrum bör lämpligen vara tillräckligt litet, för att skrapa av huvuddelen av den vätska, som står i kontakt med den med skruvlinjeformade tätningsspår försedda ytan 26 och den stationära, invändiga, koaxiella, ringformade ytan lä. Efter skrapningen brytes följaktligen vätskekontakten mellan ytan 26, som uppbär skruvlinjeformade tätningsspår 27, och ytan lä, och tätnings- spåren 27 förbli fyllda med vätska i den utsträckning, de var fyllda innan skrapningen. Kraftförlust genom spridning 7909851-3 11 av energi vid den dynamiska tätningen minskas därigenom efter skrapningen och ökar ej åter, förrän tillräcklig vätska pumpas in i den eller de skruvlinjeformade tätningsspåren för att åter åstadkomma vätskekontakt mellan de koaxiella, ringforma- de ytorna hos den dynamiska tätningen. Det vätskematerial, som skrapas bort från den skruvlinjeformade tätningsspår upp- bärande ytan avledes in i inloppet vid lågtryck.According to Fig. 6, the displayed limit represents penetration of the liquid the area over which the sealing grooves 20 are filled during a complete revolution for the surface 26, which carries the helical sealing grooves. This area also corresponds to the area of the stationary, coaxial, internal, annular surface lä, which is in contact with the liquid. This fluid contact with the helical sealing grooves the supporting surface 26 and the coaxial, inner, annular the surface lä produces a shear effect, which produces a desired trailing flow, which limits the extent of liquid entrainment in the sealing grooves. However, this shear effect is generated also an undesirable power loss at the seal due to conversion of energy into heat. ' According to a particularly preferred embodiment of the present invention, According to the present invention, the power loss at new, dynamic the seal is significantly reduced by breaking the liquid contact between the surfaces forming the dynamic seal, below a portion of each revolution for one of the the dynamic seal forming surfaces. This embodiment is illustrated in FIG. 7, 7a, 7b, Fig. 8, Ba, 8b and Figs. 9 and 10. According to Figs. 7, 7a and 7b are a scraper element 30 placed at the inlet the flea side of a gutter block 19 (Fig. 7a) for scraping of liquid from the helical sealing groove support the surface 26, which forms a dynamic seal, intended to provide prevent unwanted, outward leakage from the end passage of a rotary treatment device. The play between scrap element 30 and peripheral portions 26 of helical sealing latch 27 must be small. This leeway should be appropriate be small enough, to scrape off the bulk of it liquid, which is in contact with it with helical sealing grooves provided with the surface 26 and the stationary, internal, coaxial, annular surface lä. After scraping is broken consequently the liquid contact between the surface 26, which carries helical sealing grooves 27, and the surface lä, and sealing the grooves 27 remain filled with liquid to the extent that they were filled before scraping. Power loss through spreading 7909851-3 11 of energy at the dynamic seal is thereby reduced after scraping and does not increase again until sufficient liquid is pumped into the helical sealing groove or grooves to re-establish fluid contact between the coaxial, annular the surfaces of the dynamic seal. The liquid material, scraped away from the helical sealing groove the bearing surface is diverted into the inlet at low pressure.

Fig. 8, 8a och 8b åskådliggör ett skrapelement 31, som samverkar med en alternativ form av en dynamisk tätning enligt uppfinningen, anordnad mellan de ytor, som begränsar spelrummet 50. Enligt figurerna är två uppsättningar varandra skärande, skruvlinjeformade tätningsspår 27 och 27a anbringade vid den perifera ytan 26 mellan rännväggarna 2ü hos intill varandra belägna behandlingspassager, med stigníngen hos tätningsspåren i varje uppsättning motriktad varandra. Skrap- elementet 51 är placerat vid inloppsytan hos rännblocken 19 (fig. 8a) och hålles i täﬂlskrapande förhållande till den skruvlinjeformade tätningsspår uppbärande ytan 26 för att bryta vätskekontakt mellan de den dynamiska tätningen bildande ytorna och avleda det avskrapade materialet till inloppet.Figs. 8, 8a and 8b illustrate a scraper element 31, which cooperates with an alternative form of a dynamic seal according to the invention, arranged between the surfaces which delimit the game room 50. According to the figures, two sets are each other cutting, helical sealing grooves 27 and 27a are provided at the peripheral surface 26 between the gutter walls 2ü of adjacent adjacent treatment passages, with the rise of the sealing grooves in each set opposite each other. Scrap the element 51 is located at the inlet surface of the gutter blocks 19 (Fig. 8a) and is kept in counting relation to it helical sealing grooves supporting the surface 26 to break fluid contact between the dynamic seal forming surfaces and divert the scraped material to the inlet.

Fördelarna med att bryta vätskekontakt mellan ytor hos dynamiska tätningar enligt uppfinningen åskådliggöres ytterligare i fig. 9 och 10. Fig. 9 åskådliggör i likhet med fíg. 5 en typisk tryckprofil, som alstras utefter omkretsen hos en roterande behandlingspassage. Den beräknade längden för vätskeinträngning in i skruvlinjeformade tätningsspår för tryckprofilen enligt fig. 9 men med ett skrapelement, som samverkar med den skruvlinjeformade tätningsspår upp- bärande ytan enligt vad som tidigare visats och beskrivits, visas i fig. 10. Enligt denna figur utföres skrapningen vid inloppet eller vid eller nära passagens lågtrycksområde.The benefits of breaking fluid contact between surfaces of dynamic seals according to the invention are illustrated further in Figs. 9 and 10. Fig. 9 illustrates similarly to fig. 5 a typical pressure profile generated along the circumference in a rotating treatment passage. The calculated length for liquid penetration into helical sealing grooves for the pressure profile according to Fig. 9 but with a scraper element, cooperating with the helical sealing groove bearing surface as previously shown and described, shown in Fig. 10. According to this figure, the scraping is performed at the inlet or at or near the low pressure area of the passage.

Skrapningen bryter vätskekontakt mellan ytorna hos den dyna-I miska tätningen, men lämnar de skruvlínjeformade tätnings- spåren fyllda till viss nivå med vätska. Genom att det lager, som åstadkommer vätskekontakt mellan den dynamiska tätningens ytor är avlägsnat. minskas kraftförluster och erhålles mycket liten inträngning av vätska i det omrâde, som sträcker sig från baksidan av skrapelementet 30 eller 31 fram till om- kring 13 vid skalan i fig. 10. När trycket en gång börjar stiga, följer emellertid längden av vätskeínträngning omedel- bart och mycket tätt tryckprofilen, varvid maximal inträngning 7909851-5 1? sker tämligen nära det maximala trycket. En jämförelse av fig. 10 med fig. 5 visar, att arean för maximal vätskein- trängning enligt fig. 10 är avsevärt mindre än arean för maximal vätskeinträngning enligt fig. 5. Ett skrapelement åstadkommer följaktligen minskadekraftförluster utan att ofördelaktigt inverka på den dynamiska tätningens effektivitet.The scraping breaks liquid contact between the surfaces of the pad-I chemical seal, but leaves the helical seal the grooves filled to a certain level with liquid. Because it stocks, which provides fluid contact between the dynamic seal surfaces are removed. power losses are reduced and obtained very little penetration of fluid into the stretching area from the back of the scraper element 30 or 31 to the circumference around 13 at the scale in Fig. 10. Once the pressure begins rise, however, the length of fluid penetration immediately bare and very tight pressure profile, with maximum penetration 7909851-5 1? occurs fairly close to the maximum pressure. A comparison of Fig. 10 with Fig. 5 shows that the area for maximum liquid content penetration according to Fig. 10 is considerably smaller than the area for maximum liquid penetration according to Fig. 5. A scraper element consequently reduces power losses without adversely affect the efficiency of the dynamic seal.

Vid de hittills beskrivna utföringsformerna av upp- finningen åstadkommes de dynamiska tätningarna mellan de ytor, som begränsar spelrummet 50 (fig. 2 och 3). Dynamiska tät- ningar inom uppfinningens ram kan emellertid även åstadkommas mellan andra ytor, belägna nära, snarare än i spelrummet 50. Fig. ll, lla, llb, 12, l2a och l2b åskådliggör sådana alternativa utföringsformer av uppfinningen. Fig. ll visar en dynamisk tätning, vid vilken ett parti hos rotorns 10 utvändiga yta 32 är försedd med ett antal snedställda tät- ningssår 35, som sträcker sig utefter en utvändig yta 32.In the embodiments of the finding provides the dynamic seals between the surfaces which limits the clearance 50 (Figs. 2 and 3). Dynamic dense However, embodiments within the scope of the invention may also be provided between other surfaces, located close to, rather than in the playroom 50. Figs. 11, 11a, 11b, 12, 12a and 12b illustrate such alternative embodiments of the invention. Fig. 11 shows a dynamic seal, at which a portion of the rotor 10 outer surface 32 is provided with a number of inclined seals. wound extending along an outer surface 32.

Det parti hos den utvändiga ytan 32, som uppbär flertalet tätningsspår 35 är visad med en bredd-(1) (fig. ll och lla).The portion of the outer surface 32 which carries the plurality sealing groove 35 is shown with a width (1) (Figs. 11 and 11a).

Ytan 32, som uppbär tätningsspåren, förflyttar sig under rotation i förhållande till en stationär yta 33, belägen på avstånd från den med tätningsspår försedda ytan, vilket av- stånd bildar ett fast, litet spelrum 51, vilket kan vara lika stort eller större eller mindre än spelrummet 50, men vanligtvis är omkring 2,5 mm eller mindre. Den stationära ytan 33 är försedd med ett stationärt ringelement 3H, som är fäst vid husets 12 stationära invändiga yta lä. Fig. lla är en vy av rotorns 10 utvändiga yta 32 och visar ett fler- tal spiralformade tätningsspår 35, anordnade inom en bredd (1), som sträcker sig runt den yttre, perifera zonen hos den utvändiga ytan 32. Även om spåren enligt fig. lla visas med krökt spiralform, kan spåren även vara raka och snett anordnade, utan att göra avsteg från uppfinningens omfattning.The surface 32, which supports the sealing grooves, moves underneath rotation relative to a stationary surface 33, located on distance from the surface provided with sealing grooves, which stand forms a fixed, small clearance 51, which may be equal to or greater than or less than the clearance 50, but usually is about 2.5 mm or less. The stationary the surface 33 is provided with a stationary ring element 3H, which is attached to the stationary interior surface of the house 12. Fig. 11a is a view of the outer surface 32 of the rotor 10 and shows a multi- number of helical sealing grooves 35, arranged within a width (1), extending around the outer peripheral zone of the outer surface 32. Although the grooves of Fig. 11a are shown with curved spiral shape, the grooves can also be straight and oblique without departing from the scope of the invention.

Fig. llb är en vy uppifrån, som visar förhållandet mellan ytor- na 32 och 33, som bildar den dynamiska tätningen enligt fig. ll, samt ett skrapelement 36. Enligt denna figur är skrap- elementet 36 fäst i det stationära ringelementet 34 och sträcker sig utåt från ytan 33 för att bryta vätskekontakt mellan ytan 33 och ytan 32. Skrapelementet. 36 sträcker sig åtminstone tvärs över bredden 1 och är placerad vid eller intill inloppet (ej'visat) till passagen.Fig. 11b is a top view showing the relationship between surface areas 32 and 33, which form the dynamic seal of FIG. ll, and a scraper element 36. According to this figure, the scraper the element 36 is attached to the stationary ring element 34 and extends outwardly from the surface 33 to break fluid contact between the surface 33 and the surface 32. The scraper element. 36 extends at least across the width 1 and is located at or next to the inlet (not shown) to the passage.

Fig. 12, l2a och l2b visar en annan alternativ ut- 7909851-3 15 föringsform av en dynamisk tätning mellan ytor intill, snarare än i ett spelrum 50. Vid den visade utföringsformen är ett flertal skruvlinjeformade eller sneda tätningsspår 37 anord- nade i en statioär yta 38 hos ett ringelement 39, som är fäst vid den stationära, invändiga ytan lü hos huset 12. Bredden 1 hos den stationära, tätningsspår uppbärande ytan 38 är place- rat med ett spelrum 51 från ett parti av en utvändig yta H0 hos rotorn l0. Fig. l2a är en schematisk sidovy av ringelementet 39 och visar flertalet tätningsspår 37 anordnade inom bredden l hos ytan 38. Fig. l2b är en vy uppifrån och visar förhållandet mellan de ytor, som bildar den dynamiska tätningen enligt fig. 12, och ett skrapelement Ul. Skrapelementet Ul är fast anordnat och fasthållet av det stationära ringelementet 39 samt sträcker sig utåt från ytan 38 för att bryta vätske- kontakt mellan ytorna 38 och H0. Enligt fig. l2a sträcker sig skrapelementet H1 åtminstone tvärs över bredden l och likt de tidigare beskrivna skrapelementen är det beläget vid eller intill ínloppet till (ej visat) eller i lågtryckszonen hos passagen. ' Den i fig. 12, l2a och l2b visade, dynamiska tätningen skiljer sig i vissa avseenden från de tidigare beskrivna, dynamiska tätningarna därigenom, att dessas flertal av tät- ningsspâr var uppburna av en roterande yta. Vid den dynamiska tätningen enligt rig. 12, 12a och 12b är flertalet tätninga- spår utformade i en stationär yta. Enligt vad som redan be- skrivits, kommer längden av vätskeinträngning in i varje tätningsspår, som uppbäres av en roterande, cylindrisk yta, att progressivt variera under varje varv på grund av varieran- de tryck, som uppträder utefter passagens omkrets enligt vad som grafiskt åskådlíggöres i fig. 5, 6, 9 och 10. Denna varia- tion hos längden av vätskeinträngning in i varje skruvlinje- formad tätningsspår uppträder ej under varje varvtal med dy- namiska tätningar, som innefattar en stationär yta, vilken uppbär skruvlinjeformade tätningsspår. Eftersom varje tät- ningsspår ständigt befinner sig i ett fast läge runt passa- gens omkrets, möter istället varje skruvlinjeformad tätnings- spår ständigt samma tryckvärde under varje varv hos rotorns 10 rännvägg 2U. Längden för vätskeinträngning in i varje stationärt tätningsspår kommer följaktligen att variera, men den maximala längden för inträngníng i ett givet spår kommer alltid att i huvudsak vara konstant, så länge ett 790985ï-3 111 konstant tryck pålägges detta tätningsspår under varje varv för rotorn 10. Så länge som längden vätskeinträngning i något av de skruvlinjeformade spåren på den stationära ytan ej överskrider längden hos något tätningsspår kommer ej önskad läckning mellan ytorna ej heller att uppträda i detta fall.Figs. 12, 12a and 12b show another alternative embodiment. 7909851-3 15 embodiment of a dynamic seal between adjacent surfaces, rather than in a clearance 50. In the embodiment shown, one is a plurality of helical or oblique sealing grooves 37 are provided. in a stationary surface 38 of a ring member 39 which is attached at the stationary, inner surface lü of the housing 12. The width 1 of the stationary sealing groove supporting surface 38 is located with a clearance 51 from a portion of an outer surface H0 at the rotor l0. Fig. 12a is a schematic side view of the ring element 39 and shows the plurality of sealing grooves 37 arranged within the width 1 of the surface 38. Fig. 12b is a top view showing the relationship between the surfaces which form the dynamic seal according to Fig. 12, and a scraper element Ul. The scraper element Ul is fixed arranged and held by the stationary ring member 39 and extends outwardly from the surface 38 to break the liquid. contact between surfaces 38 and H0. According to Fig. 12a stretches the scraper element H1 extends at least across the width 1 and like the previously described scraper elements, it is located at or next to the inlet to (not shown) or in the low pressure zone at the passage. ' The dynamic seal shown in Figs. 12, 12a and 12b differs in some respects from those previously described, dynamic seals in that their plurality of seals tracks were supported by a rotating surface. At the dynamic the seal according to rig. 12, 12a and 12b, the plurality of sealing grooves formed in a stationary surface. According to what has already been written, the length of fluid penetration enters each sealing grooves supported by a rotating cylindrical surface, to vary progressively during each lap due to the pressures which occur along the circumference of the passage according to what which is graphically illustrated in Figs. 5, 6, 9 and 10. This variation of the length of liquid penetration into each helix shaped sealing grooves do not occur during each speed with the namic seals, which include a stationary surface, which carries helical sealing grooves. Since each dense tracks are constantly in a fixed position around the circumference of the joint, instead meets each helical seal. constantly tracks the same pressure value during each revolution of the rotor 10 gutter wall 2U. The length of liquid penetration into each stationary sealing groove will consequently vary, but the maximum length of penetration into a given track will always be essentially constant, as long as one 790985ï-3 111 constant pressure is applied to this sealing groove during each revolution for the rotor 10. As long as the length of liquid penetration in any of the helical grooves on the stationary surface does not exceed the length of any sealing groove will not be desired leakage between the surfaces also not to occur in this case.

Fig. l5 åskådliggör ännu en alternativ, dynamisk tät- ning enligt uppfinningen, vilken även är utformad mellan de cylindriska ytor, som begränsar ett spelrum 50, men som verkar på samma sätt som beskrivits för den dynamiska tätningen en- ligt fig. 12, l2a och l2b.Fig. 15 illustrates yet another alternative, dynamic sealing according to the invention, which is also formed between them cylindrical surfaces, which limit a clearance 50, but which act in the same way as described for the dynamic seal Figs. 12, 12a and 12b.

Enligt fig. 13 är de skruvlinjeformade tätningsspåren 42 utformade i den stationära, invändiga yta lä hos huset 12, som är koaxiell med och belägen på avstånd från de yttre ytpartierna 26 hos rotorn 10 med spelrummet 50; Längden för vätskeinträngning in i varje skruvlinjeformad tätningsspär 32, uppburet av den stationära, invändiga ytan 14, kommer följaktligen att variera. I likhet med den dynamiska tät- ningen enligt fig. 12, l2a och l2b kommer emellertid den maximala längden fär vätskeinträngning in i ett givet, skruv- linjeformat spår 42 vid ett fast tryckläge utefter den ro- terande rännväggen, ständigt att i huvudsak vara konstant, så länge konstant tryck pålägges vid detta fasta läge. Så länge som längden för vätskeinträngning in i något stationärt, skruvlinjeformat tätningsspår H2 ej överskrider spårets längd, uppträder följaktligen ej någon vätskeläckning tvärs över den dynamiska tätningen, som åstadkommes mellan ytorna vid spelrummet 50._ ' I Vid uppfinningen, så långt denna hittills beskrivits, regleras läckningen vid det spelrum, som begränsas av två koaxiella ytor, medelst ett flertal skruvlinjeformade eller sneda tätningsrännor, uppburna av en av ytorna. Sådana para- metrar hos tätningsspâren, som antal, geometri, dimensioner och vinkel väljas så, att längden för vätskeinträngning i varje tätníngsspår ej överskrider längden hos själva tät- ningsspåret. Det bör emellertid framhållas, att den primära funktionen hos de dynamiska tätningarna enligt uppfinningen är att motverka utsträckningen av vätskeinträngning i spåren för att därigenom reglera mängden vätskeläckning vid spel- rummet. En grad av sådan reglering kan fortfarande uppnås, även om inträngningslängden för läckande vätska in i ett spår överskrider längden hos själva spåret. Under sådana 7909851-3 förhållanden uppträder viss läckning av vätska i spelrummet, men de skruvlinjeformade tätningsspåren skulle åstadkomma en reglering av läckningsmängden och denna mängd skulle vara mindre än den, som uppstår utan tätningsspår.According to Fig. 13, the helical are the groove grooves 42 formed in the stationary interior surface of the housing 12, which is coaxial with and located at a distance from the outer ones the surface portions 26 of the rotor 10 with the clearance 50; The length of liquid penetration into each helical sealing latch 32, supported by the stationary inner surface 14, will consequently to vary. Similar to the dynamic density However, in the case of Figs. 12, 12a and 12b, it will the maximum length allows liquid penetration into a given, screw linear groove 42 at a fixed pressure position along the the gutter wall, constantly to be substantially constant, as long as constant pressure is applied at this fixed position. So as long as the length of liquid penetration into something stationary, helical sealing groove H2 does not exceed the length of the groove, consequently, no liquid leakage occurs across the dynamic seal provided between the surfaces at playroom 50._ 'I In the invention, as far as it has been described so far, the leakage at the clearance is regulated, which is limited by two coaxial surfaces, by means of a plurality of helical or oblique grooves, supported by one of the surfaces. Such para- meters of sealing grooves, such as number, geometry, dimensions and angle is chosen so that the length of liquid penetration into each sealing groove does not exceed the length of the sealing track. It should be noted, however, that the primary the function of the dynamic seals according to the invention is to counteract the extent of fluid penetration into the grooves to thereby regulate the amount of liquid leakage during play the room. A degree of such regulation can still be achieved, even if the penetration length of leaking liquid into one track exceeds the length of the track itself. Under such 7909851-3 conditions there is some leakage of liquid in the clearance, but the helical sealing grooves would provide a regulation of the amount of leakage and this amount would be less than that which occurs without sealing grooves.

Fig. lä, lüa, 15 och l5a åskådliggör utföringsformer av uppfinningen, vid vilka effektiv reglering av vätskeläck- ning vid spelrummet kan åstadkommas även om inträngningen av vätskeläckning överskrider längden hos tätningsspåret.Figs. 1a, 1a, 15 and 15a illustrate embodiments of the invention, in which effective control of liquid leakage play at the clearance can be achieved even if the intrusion of liquid leakage exceeds the length of the sealing groove.

Den i fig. 14 och lüa visade utföringsformen innefattar ett antal skruvlinjeformade tätníngsspår 27, uppburna vid den perifera ytan 26 hos rännväggen 2H. Enligt figurerna sträcker sig bredden hos den tätningsspår uppbärande ytan ej tvärs över den totala bredden för ytan 26 och inträngníngen av vätska i spåren 27 kan överskrida längden hos spåren 27.The embodiment shown in Figs. 14 and 11a comprises a number of helical sealing grooves 27, supported at the peripheral surface 26 of the gutter wall 2H. According to the figures extends the width of the surface of the sealing groove not across the overall width of the surface 26 and the penetration of liquid in the grooves 27 may exceed the length of the grooves 27.

En vätskegenomträngningen uppsamlande kanal 57 är emellertid anordnad för att samla upp den vätska, som tränger genom spå- ren 27 och kvarhålla den uppsamlade vätskemängden, tills denna kan utmatas genom spåren 27 vid passagens lågtryckszon. Den vätskegenomträngning uppsamlande rännan 57 har lämpligen om- kring samma djup H (fig. U), som i spåren 27.However, a liquid permeation collecting channel 57 is arranged to collect the liquid which penetrates through the clean 27 and retain the amount of liquid collected, until this can be discharged through the grooves 27 at the low pressure zone of the passage. The liquid permeation collecting chute 57 has suitably been around the same depth H (fig. U), as in grooves 27.

Fig. 15 och l5a visar en modifikation av utförings- formen enligt fig. lä och lüa. Bredden l hos den tätnings- spår uppbärande ytan upptager även i detta fall endast en del av ytans 26 totala bredd. Ett nedsvarvat parti 59, bredden med den tätningsspår uppbärande ytan l och en genomträngande vätska uppsamlande ränna 57 är anordnade tvärs över den totala bredden hos ytan 26 till rännväggen 2Ä. Djupet hos den genom- trängande vätskan uppsamlande rännan bör lämpligen vara lika stort som djupet H (fig. H) hos spåren 27. Djupet hos det nedsvarvade partiet 59 kan vara lika stort eller skilja sig från djupet för spåren 27 eller så kan det nedsvarvade partiet SU vara snedfasat nedåt (ej visat) från ytan 26.Figs. 15 and 15a show a modification of the embodiment the shape according to Figs. lä and lüa. The width 1 of the sealing tracks supporting the surface also in this case occupy only a part of the total width of the surface 26. A turned part 59, the width with the sealing groove supporting surface 1 and a penetrating liquid collecting chute 57 is arranged across the total the width of the surface 26 of the gutter wall 2Ä. The depth of the genome the penetrating liquid collecting gutter should suitably be equal large as the depth H (Fig. H) of the groove 27. The depth of it the turned-down portion 59 may be the same size or different from the depth of the grooves 27 or so can the turned-down portion SU be inclined downwards (not shown) from the surface 26.

Den olika, alternativa utföringsformerna av dynamiska tätningar har ovan beskrivits under hänvisning till roterande behandlingsanordningar med flera passager, vilka innefattar åtminstone en, men lämpligen ett antal av de dynamiska tät- ningarna enligt uppfinningen för att förhindra ej önskad, utåtriktad läckning av vätska från en eller flera ändenheter hos behandlingsanordningen eller förhindra ej önskad, in- vändig läckning av vätska från en eller flera rännor till andra. De dynamiska tätningarna enligt uppfinningen ingår 7909851-'5 16 följaktligen lämpligen i roterande behandlingsanordningar med flera passager. Behandlingsanordningar med flera en- heter är speciellt sådana, i vilken rotorn, som uppbär be- handlingsrännorna,har cylindriska partier, som är belägna mellan behandlingsrännorna och är belägna tätt intill rotorns hus.The different, alternative embodiments of dynamic seals have been described above with reference to rotating multi-passage treatment devices, which include at least one, but preferably a number of the dynamic the compositions of the invention to prevent unwanted, outward leakage of liquid from one or more end units of the treatment device or prevent unwanted, internal leakage of liquid from one or more gutters to Other. The dynamic seals according to the invention are included 7909851-'5 16 consequently suitably in rotary processing devices with several passages. Treatment devices with several are in particular those in which the rotor carrying the the chutes, have cylindrical portions, which are located between the treatment channels and are located close to the rotor House.

Vid en föredragen utföringsform av en sådan behand- lingsanordning bildas tvärgående passager mellan rännor av borttagbara, flödesledande enheter, vilka uppbäres av be- handlingsanordningens hus och uppvisar ytpartier, vilka bilda en del av ytan hos det ringformade huset, varvid överförings- passagerna är utformade i dessa ytpartier hos de flödesledande enheterna. De flödesledande enheterna kan även uppbära rännornas ändblock, vilka sträcker sig in i rotorns behandlingsrännor.In a preferred embodiment of such a treatment transverse passages are formed between gutters by removable, flow conducting units, which are supported by the housing of the action device and has surface portions which form a part of the surface of the annular housing, wherein the transfer the passages are formed in these surface portions of the flow conductors the devices. The flow conducting units can also support the gutters end blocks, which extend into the treatment channels of the rotor.

Vid en ytterligare utföringsform är överföringspassagerna och ändblocken placerade i periferiell och/eller axiell rikt- ning på så sätt, att de alstra motriktade, radiella krafter i behandlingsrännorna för att minska lagerbelastningar. De ringformade passagerna, blockeringselementen och överförings- passagerna kan t.ex. vara anordnade att alstra radiella krafter i åtminstone en av de ringformade passagerna för att motverka radiella krafter, alstrade i åtminstone en annan, ringformad passage, så att en i huvudsak axiell be- lastning av de radiella krafterna uppnås. Axiell balansering av radiella krafter är önskvärd eftersom avböjning av axel och rotor därigenom minskas och mindre,bättre reglerbara spelrum kan åstadkommas mellan de ytor, som bildar de dyna- miska tätningarna enligt'uppfinningen.In a further embodiment, the transfer passages are and the end blocks placed in the peripheral and / or axial direction in such a way that they generate opposing, radial forces in the treatment gutters to reduce bearing loads. The annular passages, blocking elements and transmission the passages can e.g. be arranged to generate radial forces in at least one of the annular passages for to counteract radial forces, generated in at least one other, annular passage, so that a substantially axial loading of the radial forces is achieved. Axial balancing of radial forces is desirable because deflection of the shaft and rotor thereby reduced and smaller, better adjustable clearance can be created between the surfaces which form the the seals according to the invention.

De dynamiska tätningarna enligt uppfinningen är ge- nerellt avsedd att åstadkomma tätning mellan ytor, som är skilda åt medelst ett spelrum av upp till 2,5 mm. De dyna- miska tätningarna enligt uppfinningen är emellertid speciellt effektiva om de ytor, som bilda tätningarna är skilda åt av spelrum med en storlek av 1,2 mm eller mindre. Graden av avböjning hos axel eller rotor är följaktligen en faktor, som bör beaktas vid val av den speciella, dynamiska tätning enligt uppfinningen, som skall användas i en roterande be- handlingsanordning.The dynamic seals according to the invention are generally intended to provide sealing between surfaces, which is separated by a clearance of up to 2.5 mm. The dyna- However, the chemical seals of the invention are special effective if the surfaces which form the seals are separated of clearances with a size of 1.2 mm or less. The grade of deflection of shaft or rotor is consequently a factor, which should be taken into account when choosing the special, dynamic seal according to the invention, to be used in a rotary action device.

Ytterligare fördelar kan uppnås medelst en tätning, som innefattar i varandra inskjutna, stympat koniska element av stelt, elastiskt material, placerat mellan relativt var- 7909851-5 17 andra belägna, roterbara, koaxiella ytor så att inre kant- partier hos elementen bilda en yta belägen intill och i flödesmotverkande förhållande till en koaxiell yta, och _yttre kantpartier bildande en yta belägen intill och i flödesmotverkande förhållande till den andra, koaxiella ytan. Kantpartier antingen vid den inre eller yttre delen av elementen fasthållas för att möjliggöra att tryck mot elementen tvingar de yttre resp. inre kanterna till för- bättrat, tätande förhållande med dessas intilliggande ytor.Additional advantages can be achieved by means of a seal, comprising interlocking, truncated conical elements of rigid, elastic material, placed between relatively 7909851-5 17 other located, rotatable, coaxial surfaces so that the inner edge portions of the elements form a surface located adjacent to and in anti-flow relationship to a coaxial surface, and outer outer portions forming a surface adjacent to and in anti-flow relationship to the other, coaxial surface. Edge portions either at the inner or outer part of the elements are held to enable pressure against the elements force the outer resp. the inner edges of the improved, sealing relationship with their adjacent surfaces.

Fig. 16 och 17 åskådliggör denna utföringsform av dynamiska tätningar enligt föreliggande uppfinning. Enligt fig. 16 och 17 uppbäres stympat koniska element UU av rotorn 10 i sådan inriktning, att ytor H3 hos elementen H4 lutar mot rännan 20, dvs. högtryckszonen. De inre kanterna 45 hos elementet HH längst bort från rännan 20 fasthålles mot axiell rörelse och i tätande förhållande till rotorn medelst en ansats 46 och ett låselement, t.ex. en ring H7.Figs. 16 and 17 illustrate this embodiment of dynamic seals according to the present invention. According to in Figs. 16 and 17, truncated conical elements UU are supported the rotor 10 in such a direction that surfaces H3 of the elements H4 slopes towards the gutter 20, i.e. the high pressure zone. The inner edges 45 of the element HH furthest from the chute 20 is held against axial movement and in sealing relation to the rotor by means of a shoulder 46 and a locking element, e.g. a ring H7.

Låselementet Ä7 verkar motdetíïån rännan längst bort belägna elementet ÄH för att hålla detta i ansatsen 46 upptagande förhållande. De yttre fria kanterna H8 hos elementen närmast rännan 20 bildar en yta H9, som står i tätande förhållande till den invändiga, cylindriska ytan lä, så att elementen H4 täta utrymmet mellan ytan 49 och husets 12 invändíga yta lü. Enligt den i fig. 16 visade utföringsformen av uppfinnin- gen, kan ytan Ä9 utformas med ett antal skruvlinjeformade tätningsspår 52 för att förbättra tätningen mellan ytan 49 och lä. Den i fig. 16 visade utföringsformen av uppfinningen är speciellt lämplig, om avböjning hos axeln kräver, att spelrum större än omkring 0,127 mm upprätthålles mellan ytan H9 och ytan lä. Fig. 17 visar ett alternativt arrangemang av elementen hos den dynamiska tåtningen enligt fig. 16.The locking element Ä7 appears to be opposite the gutter furthest away the element ÄH to keep this in the shoulder 46 uptake relationship. The outer free edges H8 of the elements closest the gutter 20 forms a surface H9, which is in a sealing relationship to the inner, cylindrical surface lä, so that the elements H4 seals the space between the surface 49 and the inner surface of the housing 12 lü. According to the embodiment of the invention shown in Fig. 16, gen, the surface Ä9 can be formed with a number of helical shapes sealing grooves 52 to improve the seal between the surface 49 and shelter. The embodiment of the invention shown in Fig. 16 is particularly suitable, if deflection of the shaft requires, that clearance greater than about 0.127 mm is maintained between the surface H9 and the surface lä. Fig. 17 shows an alternative arrangement of the elements of the dynamic seal according to Fig. 16.

Enligt fig. 17 är ett antal skruvlinjeformade tätningsspår anbringade vid den invändiga ytan lü för att bilda en dynamisk tätning mellan den, skruvlinjeformade tätningsspår uppbärande ytan lü och ytan H9.According to Fig. 17 are a number of helical sealing grooves applied to the inner surface lü to form a dynamic seal between the supporting helical sealing grooves surface lü and surface H9.

Ytterligare detaljer, som hänför sig till uppfinningen, framgår av fig. 18, 19 och 20. Dessa figurer åskådliggör be- räkningar av den maximala längden av vätskeinträngning in i varje tätningsspår i förhållande till varvtalet för ett fler- tal värden av bredden 1. Bredden l hos den tätningsspår upp- bärande ytan samt antalet och geometrin hos tåtningsspâren 7909851-3 18 tillikamed andra driftsförhållanden anges i varje figur. Dessa figurer visar, att omkring 10 eller flera spår av den definie- rade geometrin och med en axiell längd av omkring 12,5 mm kan reglera läckníngen av vätska tvärs över bredden 1, speciellt om värdet för 9 är lågt, dvs. under 150. Det bör framhållas, att det maximala trycket av 70 kg/mm2 ligger betydligt över det tryck, som normalt kan väntas uppstå i en passage hos en roterande behandlingsanordning. Det maximala trycket valdes emellertid för att bestämma den maximala, axiella inträngníngs- längden av vätska i tätningsspår av den angivna geometrin eller dimensionerna under extrema arbetsförhållanden.Further details relating to the invention, are shown in Figs. 18, 19 and 20. These figures illustrate calculations of the maximum length of fluid penetration into each sealing groove in relation to the speed of a multi- values of the width 1. The width l of the sealing groove bearing surface and the number and geometry of the sealing grooves 7909851-3 18 as well as other operating conditions are indicated in each figure. These Figures show that about 10 or more traces of the defined geometry and with an axial length of about 12.5 mm can regulate the leakage of liquid across the width 1, in particular if the value of 9 is low, ie. below 150. It should be emphasized that that the maximum pressure of 70 kg / mm2 is significantly above the pressure which can normally be expected to occur in a passage of one rotary treatment device. The maximum pressure was selected however, to determine the maximum axial penetration the length of liquid in sealing grooves of the specified geometry or dimensions under extreme working conditions.

Av ovanstående beskrivning torde framgå, att före- liggande uppfinning avser en ny_tätning för reglering av vätskeläckning mellan två relativt varandra roterbara ytor, som är koaxiella och belägna tätt intill varandra. Tätningen enligt uppfinningen är speciellt användbar vid roterande _ behandlingsanordníngar för behandling av vätskeformade och/- eller fasta, polymera material för att på ett effektivt sätt åstadkomma en effektiv tätning med låg friktion för reglering av utvändig eller invändig läckning av vätska med minimal kraftförlust vid tätningen.From the above description it should be apparent that The present invention relates to a new seal for regulating liquid leakage between two relatively rotatable surfaces, which are coaxial and located close to each other. The seal according to the invention is particularly useful in rotating _ treatment devices for the treatment of liquid and / or or solid, polymeric materials to effectively provide an effective seal with low friction for regulation of external or internal leakage of liquid with minimal power loss at the seal.

Claims

7909851-5 W Patent claim

A device for treating material, which device comprises; a rotatable member (10) having a surface which carries at least one treatment chute (20); a stationary element (12) which has a surface (14) which corresponds to and is separate from the surface (26) of the rotatable element with a small clearance (50) and is arranged to cooperate with the treatment channel to thereby form a closed, annular treatment passage, the stationary element also having an inlet (28) for feeding material to the passage, an outlet (29), which is separated from the inlet by a circumferential distance around the passage for discharging material therefrom, and a element (19), which is located in the gutter and forms a surface for stopping the movement of the main part of the material in the passage, and means for the rotation / rotatable element (10) in a direction from the inlet (28) towards the surface which stops the material so that the element (10) and the surface cooperate to build up pressure along the length of the gutter's movement towards the surface, whereby dynamic seals are taken up to prevent leakage of material through the clearance (50, 51), helical sealing grooves (27, 27a, 35, 37, 42, 52) in that the seals are either in the surface (26) of the rotatable element (10) or in the surface (14) of the stationary element (12), and that the pitch angle of the groove (27, 27a, 35, 37, 42, 52) is chosen so that the length of each groove (27, 27a, 35, 37, 42, 52) allows the penetration of at most as much liquid as corresponds to the length of the sealing groove.

Device according to claim 1, characterized in that the portion of the rotor (10) which encloses liquid has a zone with a certain pressure and a zone of peripherally different from it with a higher pressure.

Device according to claim 1 or 2, characterized in that the portion of the rotatable element or rotor (10) which encloses liquid has a zone of minimum pressure, and that the device comprises scraper elements (30; 31; 36) which project into the clearance (50; 51) to scrape off sufficient penetrating liquid from one of the surface portions (14; 26), into said zone, so that liquid contact is broken during at least a part of the rotor (10) laps.

Device according to one of Claims 1 to 3, characterized in that the pitch angle of each sealing groove is at most 20 °.

Device according to one of Claims 1 to 3, characterized in that the pitch angle of each sealing groove is at most 15 °.

Device according to one of the preceding claims, characterized in that the clearance (50; 51) between the surface portions (14; 26) is at most 2.5 mm. 1 -

Device according to claim 6, characterized in that the clearance (50; 51) is at most 1.25 mm.

Device according to claim 1, characterized in that the sealing means consists of a frustoconical element (44) of rigid elastic material with a surface (43) adjacent to its outer edge (48) located closest to the treatment channel (20) for be displaceable under pressure, and by means (46, 47) for holding the inner edge (45) of the element (44) against displacement under pressure, so that the outer edge (48) forms a seal with the surface portion (14) of the housing (12), wherein either this surface portion (14) or said outer edge (48) is provided with sealing grooves (52).

Device according to claim 1, characterized in that the peripheral surface portion of the sealing means is constituted by an annular surface portion (32) of the rotor (10), located inside the cylindrical surface (26) and at the opposite side of the treatment channel (20). surface (24), and that the stationary surface portion of the housing (12) is constituted by a corresponding, annular surface portion (34) extending inwardly from the cylindrical inner surface (14) of the housing (12).

Device according to one of the preceding claims, characterized in that the sealing means have surface portions 71901985-1-3 2,1 with sealing grooves located on each side of the treatment channel (20).

Device according to any one of the preceding claims, characterized in that the rotor (10) has a number of treatment grooves (20) each with cooperating sealing means, comprising an annular, peripheral surface portion (26; 40; 32) of the rotor (10) and an adjacent stationary surface portion (14; 33; 38) of the housing (12).

Device according to claim 2 or 3, characterized in that the scraper element (30; 31; 36) consists of an upstream surface, which extends across the surface portion (14; 26) at an angle to the surface portion (14; 26). ) direction of movement relative to the scraper element (30; 31; 36), to direct scraped liquid from the surface portion (14:26) into the zone.

Device according to one of the preceding claims, characterized in that the outlet from one treatment channel (20) is connected to the inlet of another treatment channel (20).