SE429211B - Forfarande for framstellning av fiberarmerade hartsstrukturer - Google Patents
Forfarande for framstellning av fiberarmerade hartsstrukturerInfo
- Publication number
- SE429211B SE429211B SE7714294A SE7714294A SE429211B SE 429211 B SE429211 B SE 429211B SE 7714294 A SE7714294 A SE 7714294A SE 7714294 A SE7714294 A SE 7714294A SE 429211 B SE429211 B SE 429211B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- resin
- fibers
- temperature
- nozzle
- curing
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
- B29C70/04—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts comprising reinforcements only, e.g. self-reinforcing plastics
- B29C70/28—Shaping operations therefor
- B29C70/40—Shaping or impregnating by compression not applied
- B29C70/50—Shaping or impregnating by compression not applied for producing articles of indefinite length, e.g. prepregs, sheet moulding compounds [SMC] or cross moulding compounds [XMC]
- B29C70/52—Pultrusion, i.e. forming and compressing by continuously pulling through a die
- B29C70/525—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C70/528—Heating or cooling
Description
kr»
10
20
25
50
35
7714294-1
2
och fullständigt vätes av hartset, att dessa fibrösa element icke
brytes samt att ett absolut minimum av bindningsharts kvarstår i den
färdiga strukturen i syfte att nedbringa avståndet mellan angränsande
fibrer till ett minimum. Som sprutdragningsförfarandet använts har
det icke fullt uppnått dessa syften och förfarandet har varit onödigt
energikrävande för att åstadkomma dragning av en fiberarmerad harts-I
struktur till önskad form. Dessutom kan användningen av långsträckta
munstycken resultera i missformad produktyta på grund av lokaliserad
ackumulering av härdat harts inne i munstycket.
Enligt föreliggande uppfinning åstadkommes ett förfarande för
att forma fiberarmerade hartsstrukturer enligt en teknik, som inne-
fattar att man under spänning drar hartsimpregnerade fibrer genom ett
munstycke.
Enligt föreliggande förfarande belägges först, under spänning,
ett flertal kontinuerliga fibrer ordnade i åtskilt förhållande till
varandra med en smälta av i värme härdbar härdhartskomposition, var-
vid hartset är tillräckligt flytande för att åtminstone delvis täcka
fibrerna men hålles dock vid en temperatur, som är lägre än den, vid
vilken hartsets härdning initieras. De belagda fibrerna förenas till
närgränsande förhållande och föres genom en zon för borttagande av
hartsöverskott, sprides sedan och föres genom en föruppvärmningszon
i åtskilt förhållande till varandra. I denna zon uppvärmes fibrerna
av' minst en strålvärmeyta, som är skild från fibrerna för att uppnå
en reduktion av hartsets viskositet, varefter fibrerna sammanföres
och bringas att passera genom ett första formningsmunstycke. Eventu-
ell fiber eller fibrer, som skall beklädas av de hartsbelagda fibrer-
na, tillsättes före eller vid det första formningsmunstycket. De
förbelagda och ånyo sammanförda fibrerna föres sedan genom ett flertal
långsträckta strålvärmezoner i serie, var och en åstadkommande minst
en uppvärmd yta, och ytorna hos dessa värmezoner är åtskilda från de
hartsimpregnerade fibrerna och seriens strålvärmezoner är skilda från
varandra av minst ett kallformningsmunstycke, varvid varje munstycke
är smalt i förhållande till längden av dessa strålvärmezoner. I varje
strålvärmezon uppvärmes hartset, medelst strålning och konvektion,
till en temperatur, som är tillräcklig för att framkalla viss poly-
merisation och ytterligare reducera hartsets viskositet, företrädes-
.vis till ett lägre värde än dess från början anbringade viskositet.
Detta gör hartset mer rörligt i syfte att öka vätningen av fiberytor-
na som en hjälp vid formning till den slutliga strukturen,_Den i varje
LW
10
15
20
35
7714294-1
3
värmezon uppnådda ternperaturen är tillräcklig för att åstadkomma partiell
härdning av hartset, vilket medför en viskositet, som är tillräcklig
för att hindra hartset från att dräneras från fiberytorna.
Som indikerats drages fibern och beläggníngshartset mellan varje
strålvärmezon genom ett eller fler tämligen smala kallformningsmun-
stycken. Formningsmunstyckena hålles vid en temperatur, som huvudsak-
ligen ligger lägre än den temperatur, vid vilken hartsets härdning ini-
tieras. Vid passage genom mynningen hos varje munstycke så formas
hartset och fibrerna progressivt till önskat tvärsnitt med samman-
hängande avgivning av överskottsharts. Härigenom maximeras radiell
kompression av fibrerna i förhållande till varandra. Munstyckena bör
hållas vid tillräckligt låg temperatur för att härdningen av harts
utsöndrat i munstycket eller på munstycksytan icke främjas. Detta till-
låter avgivet harts att svämma över munstyckets yta. Om det harts,
som utsöndras tenderar att samlas på munstyckets yta, kan det av-
lägsnas genom att man ökar munstyckets temperatur och/eller använder
en luftstråle eller liknande.
Gelningspunkten, den punkt vid vilken viskositeten icke längre
kan reduceras genom värmetillförsel och där härdningen accelerar med
stor värmefrigöring per massaenhet, försenas till eller alldeles före
det sista munstycket. Vid denna punkt föreligger hartset i ett fast
geltillstånd, där strukturen återtar sin form men förblir formbart
i viss grad för att möjliggöra eventuellt hartsöverskott att flyta ut
och avlägsnas från ytan av ett slutligt formningsmunstycke. Slutlig
härdning reserveras, för det fall den användes, till en härdningszon
följande det sista munstycket.
Efter varje munstycke i serien, med undantag för det sista, upp-
värmes hartset för att uppnå en viskositetsreduktion och för att yt-
terligare främja härdning mot gelningspunkten med en sammanhängande
ökning av viskositeten efter passage genom ett viskositetsminimum och
under passage genom varje värmezon. Vid passage genom seriens sista
värmezon kan den hartsbelagda fibern nå gelningspunkten.
Bortom det sista munstycket, kan, och bör, företrädesvis finnas
en strålvärmd härdningszon där, medelst värmeanbringning, härdning
från gelningspunkten till det fasta hartstillståndet uppnås, så att
det anbringade hartset blir fullständigt härdat och hårt, för att
möjliggöra uppsamling av strukturen som en produkt. Eliminering av
härdningszonen med strålvärme sträcker sig endast över produktens
rörelsesträcka till en upplindningsrulle så att härdningen är full-
Uï
10
15
20
BO
35
771læ29lv1
Ä
ständig innan upplindningsrullen nås. _
Vid genomförande av föreliggande uppfinning bör varje munstycke
hållas vid så låg temperatur, som är lämplig och möjlig för att mun-
stycket- skall verka som ett formningsmunstycke samtidigt som tempe-
raturen skall tendera att retardera härdningen under formningsför-
farandet. Munstycket kan delvis uppvärmas med uppvärmningsorgan eller
värmes helt enkelt till vilken som helst temperatur, som framkallas
vid passagen av uppvärmda parallella fibrer-hartsmassa genom detta,
och värme från strålning och/eller konvektion från angränsande värme-
zoner. Det är väsentligt att munstyckets yta hålles vid en tempera-
tur, som är tillräckligt hög för att hartset, utkommande från fiber-
hartsmassan och passerande genom munstycket mot ytan av munstycket,
flyter bort från och avlägsnas från ytan innan förtjockning eller
härdning sker. Härigenom hindras bildning av härdat harts vid mun-
stycksöppningen, som i annat fall skulle öka friktionen, missforma
ytan hos produkten, som formas, och eventuellt framkalla brott i fib-
rerna passerande genom munstycket. I
Hastigheten för passage genom munstycken och värmezoner regler-
as vanligen av antalet värmezoner och munstycken i serie, varvid det
minsta antalet använda värmezoner respektive munstycken är två. När
antalet värmezoner och munstycken ökas, kan hastigheten för mätningen
genom systemet ökas avsevärt under förutsättning att nåendet av gel-
ningspunkten hindras till dess att kontakt med eller alldeles innan
kontakten med det sista munstycket upprättas. I allmänhet blir den
punkt, vid vilket hartset uppnår gelningspunkten i förhållande till
det sista munstycket, mindre kritisk ju större antal munstycken som
användes. _
När de belagda fibrerna efter kontakt i åtskilt förhållande till
varandra bríngas att passera genom zonen för föruppvärmning uppnås
en mer likformíg och jämn beläggning av fibrerna, som till sist ned-
bringar den hartsmängd, som kräves för att uppnå en likformig produkt
med hög hållfasthet, till ett minimum.
Fig. l är en schematisk illustration av använd anordning och
steg, vilka genomföres vid föreliggande förfarande;
Fig. 2 illustrerar den relativa viskositeten hos anbringat harts
i varje steg i förfarandet; samt
Fig. 5 visar de för närvarande använda stegen för att mata fram
fibrerna till det första formningsmunstycket.
Med hänvisning till fig. l och 3 matas fibrerna, somyskall for-
\."f
10
20
30
7714294-1
s
mas till en fiberarmerad hartsstruktur eller omsluta en annan fiber
i armerande eller skyddande (förstärkande) förhållande, av ett fler-
tal spolramar eller spolar 10 och drages under spänning bildad av upp-
tagníngsrullen 12 och föres, om så önskas, genom en kam ll för att av-
lägsna splitter och liknande. Fibrerna kan, som visas i fig. 1, föras
över valsen lä och under valsen 16 i hartsbadet 20 för att erhålla
en första hartsbeläggning. I detta fall kan de belagda fibrerna föras
över valsen 18, som verkar såsom en gumminæ«fl.för att avlägsna harts-
överskott. Andra organ för att avlägsna hartsöverskott kan också an-
vändas. Den för närvarande föredragna vägen visas i detalj i fig. E.
Med hänvisning till fig. 3 föres fibrerna från kammen ll över
spänningsvalsar 15 och sprides i en solfjädersliknande stråle av öpp-
ningarna 17 i inloppsändväggen hos hartsbadet 20. Öppningarna har tät-
ningar för att hindra läckage av harts. Fibrerna belägges med harts
i åtskilt förhållande till varandra och sammanföres vid adhesionsöpp-
ningen 19, som också den är försedd med tätning för att hindra läckage,
och sprides sedan medelst separermunstycken 21 och hålles i åtskilt
förhållande genom föruppvärmningskammaren 22. öppningen 19 verkar,
förutom att den bringar fibrerna till angränsande kontakt, som ett
organ för att avlägsna överskott på beläggningsharts och tjänar för
detta ändamål samma syfte som gummirakelvalsen 18 i fig. 1.
,Det anbringade hartset är en i värmehärdbar härdhartskomposition,
som hålles i flytande tillstånd vid omgivande eller förhöjd tempera-
tur.
Härdhartsets beskaffenhet kan variera brett och inkluderar bland
andra epoxihartser, såsom epoxiderad» cyklopentadien, polyestrar,
fenolformaldehydhartser, karbamidformaldehydhartser, diallylftalat-
hartser, silikonhartser, fenol-furfuralhartser, uretanhartser och lik-
nande beroende på den färdiga produktens önskade komposition. Med
smältan är införlivat en högtemperaturínitiator eller -härdare, som
är latent i förhållande till härdningens initiering när den ännu fö-
religger i smältabadet men som vid viss förhöjd temperatur initierar
och utbreder hartsets härdning till en värmehärdad slutprodukt. Van-
liga dylika hårdare är aromatiska aminer. Alltefter önskan kan acce-
leratorer, utspädningshartser, fyllmedel, färgämnen, flamhärdande
medel och liknande inkluderas. Temperaturen hos badet 20 är icke
strängt kritisk så länge som den hålles vid ett värde, som är lägre
än temperaturen vid vilken hartsets härdning initieras. Detta är kän-
netecknat som steget harts "A". Vanligen ligger en illustrerande bad-
10
20
50
:'55
.7711094-1
6
temperatur i området från ca 20 till ca 3000. Omröring och tryck-va-
kuumrecirkulering av badet kan användas för att hindra närvaron av
luftbubblor eller liknande efter behov.
När fibrerna drages genom badet och över valsen 18 eller genom
öppningen 19, förbelägges de med smältan av härdharts och föres till
samt matas under spänning genom en första strålvärmekammare 22 i åt-
skilt förhållande till varandra. öppningen l9 tjänar i den föredrag-
na utföringsformen till att sammanföra fibrerna alldeles framför kam-
maren 22 samtidigt som det första åtskiljande munstycket 2l sprider
dem från varandra för passage genom förvärmningskammaren 20. Det har
konstaterats att man härigenom uppnår en mycket mer likformig belägg-
ning av fibrerna och detta resulterar i sista hand i en produkt med
mer likformig axiell hållfasthet med ett minimalt hartsbehov för att
uppnå den önskade hållfastheten. Med hänvisning till fig. 2 uppvärmes
hartset i strålvärmekammaren 22, som tjänar såsom en förvärmnings-
kammare, med strålningsenergi som mottages från en uppvärmd yta (ytor),
som alltid föreligger i åtekilc förhållande till ytan ev de hartsbe-
lagda fibrerna åtskilda från varandra, och uppvärmes medelst konvek-
tion för att initiera polymerisation och bryta hartsets viskositet.
Härvid framkallas en första reduktion av viskositeten (a-b) så att
hartset blir mer flytande och mer omsorgsfullt och likformigt väter
fibrerna. Härdningen begynner med en sammanhängande ökning i viskosi-
teten (b-c) för att återföras ungefär till den ursprungliga viskosi-
teten. Detta sker för att hindra hartset från att dräneras från fiber-
ytorna före eller vid formningsmunstycket 2Ä. Vanliga temperaturer
för den inre föruppvärmningszonen ligger mellan ca 85 och ca l50°C,
beroende på den initieringstemperatur, som acceleratorn kräver för
att igångsätta härdningen. Härdningen initierar och begynner vid ste-
get "BV ungefär vid minimipunkten (b) hos viskositetskurvan illustre-
rad i fig. 2. Med härdningens initiering ökas viskositeten när vissa
av bryggbildningsreaktionerna sker.
I Hartset och fibrerna bringas sedan till kontakt med och passerar
via öppningen ett första kallformningsmunstycke 2Ä, vari den fiber-
armerade hartsmassan gives en första form med utsöndring av en del
av hartset. Hartset tvingas från massan när den föres genom munstycket
och rinner vanligen över munstycksytan. För att underlätta dess av-
givning från munstycksöppningen kan en stråle av fluidum, till exem-
pel luft, införas från munstycket 29. Härigenom hindras hartset från
att härdas eller stelna på munstycksytan.
Kf!
10
20
30
35
'7714294-1
7
Innan man når det första kallformningsmunstycket kan ett eller
fler styrgaller 25 vara anordnade för att lägesinställa fibrerna i
korrekt åtskilt förhållande till varandra för införing till munstyck-
et; 2Ll samt, om så önskas, för tillförsel av en fiber från hjulet 27 så att
denna fiber omges av de andra fibrerna. Fibrerna passerande genom förvärm-
ningszonen föreligger såsom visas i figL 3 i ett åtskilt parallellt
eller konvergerande solfjädersliknande förhållande och formas till
ett cirkelmönster av gallret 25 med en central öppning för införsel
av en fiber från hjulen 27 för passage, i kombinerat förhållande,
genom en cirkulär munstycksöppning. Endast ringa hartsmängd, om alls
någon, förloras vid de hartsbelagda fibrernas passage genom gallret
25. I
Med "kallformnings"- eller "relativt kallformnings"-munstycke
2ü menas ett munstycke, som är förhållandevis smalt i förhållande
till strålvårmezonernas längd och hålles vid en temperatur, som är
lägre än temperaturen hos angränsande värmezoner och lägre än den
temperatur, vid vilken hartsets härdning främjas och temperaturen
tjänar att undertrycka härdningsförloppet till den grad, som det av-
givna hartset strömmar över munstycksytan och bort från munstycksöpp-
ningarna. För detta syfte måste munstycket tillåtas att upptaga vil-
ken som helst yttemperatur, som resulterar från passagen av de värmda
fibrerna och hartset genom munstycket, och från strålning och konvek-
tion från angränsande strålvärmezoner för att främja flödet av av-
givet harts över dess yta. Munstycket kan, om så önskas, ha inre upp-
värmning för att underlätta flödet av utdrivet harts över dess yta
alltefter behov för att hindra hartset från att stelna på munstycket.
särskilt på munstycksöppningen. Effektiva munstyckstemperaturer upp
till ca 7o°c har använts. i
Efter passage genom kallformningsmunstycket 2H, i vilket hartset
kan ha uppnått en förhållandevis konstant viskositet och ånyo med hån-
visning till fig. 2, matas kompositionen genom en andra strålninge-
värmezon 26, med en uppvärmd yta åtskild från hartset och fibern och
vari genom en temperaturökning inducerad av strålning och konvektion
hartsets viskositet ånyo reduceras (d-e) och härdningen främjas (e-f).
Efter passage genom minimipunkten (e) visad i fig. 2 ökar viskositeten.
Sekvensen upprepas så ofta som önskas och vid praktiskt genom-
förande har så många som fem eller fler munstycken anordnade i serie
använts till dess ett sista kallmunstycke 28 behandlat på samma sätt
som munstycket 2Ä, nås.
10
15
20
25
BO
35
7714294-1
8
Förfarandet regleras så att strukturen når gelningspunkten (g)
vid eller alldeles före slutformningsmunstycket 28. 7
Vid "gelningspunkten“ föreligger hartset i ett glasartat fast till-
stånd, men är fortfarande tillräckligt mjukt för att kunna formas och
avlägsna hartsöverskott för att därigenom möjliggöra produktens form-
givning till färdig form, men den ligger i andra avseenden bortom
den punkt, där en viskositetssänkníng med uppvärmning skulle äga rum.
Det är också den punkt där härdningen är irreversibelt accelererad.
Som visas i fig. 2 ökar viskositeten snabbt, mätt på en relativ bas,
med tiden med högt exotermvärde per massaenhet.
Efter passage genom slutformningsmunstycket 28 föres den formade
produkten vanligen genom en sista strålhärdningszon 30 i vilken härd-
ningen, genom anbringning av värme medelst strålning och konvektion,
accelereras och hartset härdas tillräckligt för att tillåta slut-
produkten att dragas av ett upptagningshjul 12.
Vid förfarandets genomförande hålles värmezonerna efter det
första kallformningsmunstycket vanligen vid en högre temperatur än
den första förvärmningszonen och för högtemperaturshärdade epoxi-
hartser användes ett intervall av ca l70 till ca 22000 eller åtminsto-
ne-en temperatur, som är tillräckligt hög för att hartset skall bry-
ta sin viskositet i syfte att öka fibrernas vätning och fylla igen
mellanrummen mellan fibrerna. Efterhärdningszonen 30 hålles vid lika,
lägre eller högre temperatur som en av de föregående zonerna. Härd-
ningszonen kan drivas inom samma temperaturintervall.
Vanligen ligger hartshalten vid utgången från seriens första
munstycke vid en nivå från ca 20 till ca 40% harts baserat på vikten
av harts och fibrer och reduceras med ca 20 till ca 25 vikt-% av den
ursprungliga hartshalten vid den tidpunkt, som det sista munstycket
nåtts. De exakta mängderna varierar beroende på den önskade packnings-
graden mellan fibrerna.
Värmezonerna kan uppvisa vilken som helst önskad sektion oberoen-
de av sektionen hos den produkt, som skall framställas. Uppvärmning-
en kan ske medelst motståndsledningar, värmeband, fluidumströmning
och liknande med lämplig termostatisk kontroll. Uppvärmning av harts
och fibrer sker genom strålning eller konvektion. Konduktion eller
värmeledning användes icke eftersom det icke föreligger någon kontakt
mellan harts och fibrer och de inre ytorna hos strålvärme- och härd-
níngszoner.
Var och en av strålvärme- och härdningszonerna, använda vid ge-
L?
10
15
20
KN
C)
55
7714294-1
9
nomförandet av föreliggande förfarande, föreligger i åtskilt förhål-
lande till hartset och fibrerna, som passerar genom dessa zoner.
Deras funktion, med undantag för härdningszonen, är att orsaka sänk-
ning av hartsets viskositet samtidigt som polymerisationen framskri-
der stegvis till gelningspunkten, men de har ingen betydelse vid form-
ning till den färdiga strukturen. Denna funktion reserveras för de
tämligen smala kallformningsmunstyckena. Strål-värme-zonerna kan upp-
visa längder i området från 0,6 m eller mindre till 2,Ä m eller mer
och formningsmunstyckena uppvisar en tjocklek från ca 0,30 mm till
6,55 mm beroende på den styvhet, som kräves för att upptaga den be-
lastning, vilken anbringas genom passagen av harts och fibrer genom
munstycksmynningarna. Mynningarnas öppningar kan vara 0,25 mm eller
mindre till 12,70 mm eller mer. Munstycksmynningarna är vanligen
försedda med rundade kantytor vid inloppet för att minska friktionen
och främja borttagande av utsöndrat harts.
Som en följd av användningen av smala formningsmunstycken sam-
verkande med angränsande strålvärmezoner utan formande funktion,
minskas betydligt den energi, som kräves för att uppnå en färdig pro-
dukt jämfört med de tekniker, som exempelvis beskrives i den ameri-
kanska patentskriften 2 9U8 6Ä9. Genom kontinuerligt borttagande av
utsöndrat harts över munstyckets yta antingen enbart genom flöde
och/eller med en luftstråle, undvikes dessutom uppbyggande av harts
vid mynningen. Härigenom undvikes missformningar i ytan, som annars
lätt kan uppstå i en långsträckt värmnings- eller kylningssektion med
formande verkan, som beskrives i dylik patentskrift. Oregelbundenhe-
ÜGP i ytan i långsträckta formreglerande sektioner kan exempelvis
innesluta harts som stagnerar och tenderar att härdas under bildning
av en grov fläck (fläckar), vilket ökar friktion och orsakar miss-
bildning av formade produkter.
Förfarandet enligt föreliggande uppfinning kan användas med
vilket som helst av kända fibrösa material inkluderande metalliska,
halvmetalliska och naturligt organiska material, syntetfibrer, glas-
fibrer och kombinationer av dessa. Illustrerande fibrer är glasfib-
rer, stålfibrer, "AramidTM"-fibrer, grafitfibrer och liknande. Fib-
rerna kan inkludera fibrer, vilka skall omgivas av andra skyddande be-
läggningar innefattande mjuka metallfibrer som koppar, optiska fib-
rer och liknande.
7 Förfarandet enligt uppfinningen kan tillämpas för att forma
konfigurationer med vilken som helst önskad sektion. De kan formas
LT!
10
15
20
25
30
35
7714294-1
I 10
såsom tämligen tunna plana strukturer innehållande elektriska ledare,
optiska fibrer, fluidumledare och liknande innehållna i en omgivande
fiberarmerad hartsstruktur, vars form bestämmes av kallformnings-
munstyckena. Flerfaldig beläggning av individuella fibrer kan också
användas med förbeläggning av fibrerna i tandemsteg eller medelst
två eller fler beläggningsenheter drivna efter önskan, för att upp-
fylla den färdiga produktens erforderliga syften. När exempelvis en
central fiber omgives av förstärkande fibrer, kan den centrala fibern
beläggas med ett släppmaterial, till vilket hartset icke fäster el-
gler binder för att åstadkomma en fiber, som i själva verket omgives
av ett hölje innefattande ett fiberarmerat härdat harts, som kan av-
lägsnas från den centrala fibern utan att man därför bryter de ad-
hesiva bindningarna mellan harts och central fiber.
Vid genomförande av föreliggande uppfinning uppnås mer exakt
kontroll av den färdiga produktens form och kvalitet tillsammans med
en betydande minskning av energiåtgång. Dessutom kan fibrerna dragas
genom formningsanordningen utan att brytas och komprimeras i högsta
möjliga grad.
Följande utföringsexempel illustrerar förfarandet enligt före-
liggande uppfinning utan att därför på något sätt begränsa densamma.
Exempel l
Ett smältbad av i värme härdbart harts bereddes innefattande
100 viktdelar "Epoxy Resin 826" berett och försålt av Shell Chemical
Company, 26 viktdelar härdare känd såsom "Jeffamine 250" framställd
och såld av Jefferson Chemical Company, samt 6 viktdelar av en acce-
lerator, "Accelerator-398" framställd och såld av Jefferson Chemical
Company. Badets temperatur hölls vid l5,6°C. I syfte att armera be-
läggningen drogs en emaljerad koppartråd, strängar av en glasfiber
känd såsom "S-901", framställd och såld av Owens Corning Corporation,
genom badet vid en hastighet av 3,6 m per minut. De hartsbelagda glas-
fibrerna fördes sedan genom en första strålförvärmningskammare vid
9300 för att uppnå en första viskositetsreduktion hos hartset. För-
värmningskammarens längd var 2,ü m. fråden infördes centralt i massan
glasfiber-harts och drogs med omgivande glasfibrer och harts genom
ett första munstycke vid en temperatur av 6500, och därefter genom
gen andra strål-värme-zon med längd 1,8 m och temperatur 17500 i syfte
att uppnå en andra viskositetsreduktion hos bindningshartset. Den
uppvärmda och förformade ledningen drogs sedan genom ett andra mun-
stycke, ånyo vid en temperatur av 6500 framkallad av den dragna massan.
10
20
35
7714294-1
ll
Hartset hade nått gelningspunkten vid det andra munstycket. Efter
passage genom det andra kallformningsmunstycket drogs den glasfiber-
armerade tråden impregnerad med gelat harts genom en efterhärdnings-
kammare vid l75°C. Kammarens längd var 3,6 m. Efter härdning lindades
produkten upp på en rulle.
Exempel 2
Med användning av hartssystemet enligt exempel l belades 28
strängar av Owens Corning "S-901", var och en innehållande ca 201
glasfibertrådar, och fördes genom hartsbadet vid en hastighet av 3,6
m per minut. Efter den första beläggningen matades harts och fibrer
över en gummiskrapevals i den utsträckning, som ger fibrer innehål-
lande från ca 25 till 30 vikt-% harts baserat på vikten av harts och
fibrer. De hartsimpregnerade fibrerna fördes sedan genom en första
förvärmningszon med strålvärme, vilken hölls vid en temperatur av ca
llO°C. Förvärmningszonen såväl som samtliga efterföljande värmezoner
bestod av en U-formad kanal med 0,10 m bred bas och 0,05 m höga sidor.
Värme alstrades av termostatiskt reglerade värmeband utmed kanalens
längd täckta av en aluminiumplåt. Zonens övre del förseglades med
ett borttagbart aluminiumlock. Strålförvärmningszonen var 2,ü m lång.
Vid utgången från förvärmningszonen tillsattes en optisk fiber
med diameter 0,13 mm buffrad till en tjocklek av 0,51 mm med ett
kiselgummi härdat vid rumstemperatur enligt sättet beskrivet i
amerikansk patentskrift H 113 349, och denna tillsats skedde med
användning av två styrgaller i serie. Styrgallren centrerade den
buffrade optiska fibern, som kom att omgivas av de hartsbelagda fib-
rerna. Kombinationen drogs genom ett första kallformningsmunstycke
med en öppningsdiameter av 1,22 mm och den första av fem ytterligare
strâlvärmezoner av samma konstruktion som förvärmningszonen men med
en längd av ca 0,76 m. Kallformningsmunstycket efter den första för-
värmningszonen uppvisade en mynning med diameter l,l2 mm och mynnings-
öppningarna hos resterande munstycken var 1,02 mm. Avståndet mellan
värmezonerna var ca 15,2 cm med munstycket placerat mellan dessa.
Genom strålning och konvektion mellan angränsande värmezoner hölls
munstycksytorna vid ca 6600. Inre värmezontemperatur hos var och en
av de fem strålvärmezonerna var ca l7l°C. Hartset nådde en gelnings-
punkt alldeles före det sista munstycket. I förfarandet avlägsnas ca
20 vikt-% av hartset från strukturen, vilket ger en slutstruktur inne-
hållande från ca 22 till ca 25 vikt~% harts beräknat på vikten av
harts och fibrer. Strukturen fördes till en härdningszon med ovan be-
10
1 Ü
M
50
7714294-1
12
skriven tvärsnittsform och konstruktion och hölls vid l77°C. Härd-
ningszonens längd var 8,5 m. Med användning av detta förfarande fram-
ställdes glasfiberarmerade och bufifirade optiska fibrer i längder av
upp till 3000 m.
Exempel 3
Förfarande enligt exempel 2 upprepades för framställning av struk-
turer med ytterdiameter 1,27 cm. Solida strukturer såväl som dylika
innehållande inbäddade metall- och buffrade optiska fibrer framställ-
des. För en struktur med yttre diameter l,27 cm reducerades matnings-
hastigheten till 1,8 m per minut; strålförvärmningszonen hölls vid
11000, de mellanliggande strålvärmezonerna vid ZOUOC samt härdnings-
zonen vid 17700.
Som framstår för fackmannen på området kan vilket som helst
effektivt munstycke mellan strålvärmezonerna bestå av ett flertal
i serie anordnade munstycken och vilken som helst strålvärmezon mel-
lan de två munstyckena kan bestå av ett flertal strålvärmezoner i
serie.
Exempel Ä
Ett emältetea hölls vid en temperatur av 21 till 2Ll°c, vilket
smältabad inkluderade en i värme härdbar epoxihartskomposition inne-
fattande 100 viktdelar "Epoxiharts 826", 32 viktdelar “Tonox Harden-
er" framställd och såld av Naugasett Chemical Company samt 4 vikt-
delar accelerator "D.M.P. nr 30" framställd och såld av Bohm and
Haas Company. I syfte att armera (förstärka) en buffrad, kvalitets-
klassad optisk fiber av typen SCVD framställd av International Tele-
phone and Telegraph Company (Owens Corning "S-901" helglastrådar)
drogs 28 strängar genom hartsbadet i åtskilt förhållande med en has-
tighet av ca 3 m.per minut, sammanfördes vid utgången från badet samt
matades genom en öppning för att avlägsna hartsöverskott. Fibrerna
skildes sedan åt med hjälp av ett avståndsmunstycke med öppningar
uppvisande ett avstånd av 0,6 om mellan närliggande trådar, och i
denna öppna konfiguration fördes de parallella trådarna genom en 2,H
m lång förvärmningszon i åtskilt förhållande till denna förvärmnings-
zons inre ytor, som hölls vid 12700
Vid förvärmningszonens ytterände infördes den optiska fibern i
centrum av gruppen av armerande hartsbelagda glasfibrer, och de kom-
binerade fibrerna drogs sedan tillsammans och genom fem på varandra
följande adhesionsmunstycken och värmningskammare med de kombinerade
fibrerna i åtskilt förhållande till kamrarnas ytor. Varje värmnings-
Claims (1)
- 7714294-1 13 kammare var ca 0,8 m lång och hölls vid en temperatur av 18200. Vid slutet av detta förfarande lindades den härdade och ytbehand- lade, armerade optiska fibern upp på en rulle med diameter 1,2 m driven av en hastighetsreglerad genomdragande drivmotor. PArENTKRAv ' l. Förfarande för framställning av fiberarmerade harts- strukturer, k ä n n e t e-c k n a t av att man under spänning: (a) belägger ett flertal kontinuerliga fibrer (17), i åt- skilt förhållande relativt varandra, med en flytande, i värme härdbar hartskomposition vid lägre hartstem- peratur än den temperatur, vid vilken härdning av det i värme härdbara hartset inítieras; (b) sammanför de belagda fibrerna till en gemensam punkt (19) för åstadkommande av angränsande kontakt mellan fibrerna, samtidigt som man avlägsnar överskott av det flytande, i värme härdbara hartset från fibrerna; (c) sprider de hartsbelagda fibrerna från den gemensamma punkten för åstadkommande av åtskílt förhållande mel- lan de hartsbelagda fibrerna; d (d) bringar de hartsbelagda fibrerna, i åtskilt förhållan- de relativt varandra, genom åtminstone en långsträckt strålförvärmningszon (22) med minst en uppvärmd inre yta, varvid föruppvärmníngszonens inre ytor är åtsilda från de inbördes åtskilda hartsbelagda fibrerna, och varvid förvärmningszonen höjer temperaturen hos det applícerade hartset genom strålning och konvektion till en nivå, som är tillräcklig för att reducera hart- sets viskositet och för att initiera härdning av hart- set. (e) bringar de upphettade hartsbelagda fibrerna att konver- gera och passera genom en strukturformande öppning hos minst ett första kallformningsmunstycke (24), som är beläget mellan strålförvärmningszonen och en efterföl- jande strålvärmezon (26), varvid kallformningsmunstycket befinner sig vid en munstyckstemperatur som är väsentli- gen lägre än den temperatur,vid vilken hartsets härdning 7714294-1 lä ínítíeras; (f) bringar de hartsbelagda fibrerna att passera från det första kallformningsmunstycket genom ett flertal lång- sträckta strålvärmezoner (26), vilka vardera har minst en uppvärmd inre yta och vilka är åtskilda från varand- ra och från minst ett mellanliggande kallformningsmun- stycke (24), som är relativt smalt i förhållande till längden av en strålvärmezon och uppvisar en struktur- formande mynning, varvid de inre ytorna av varje värme- zon är åtskilda från de hartsbelagda fibrerna, och var- vid strålvärmezonerna höjer temperaturen hos det appli- cerade hartset genom strålning och konvektion till ett värde överstigande temperaturen för strålförvärmnings- zonen samt tillräckligt hög för att reducera hartsets viskositet och initiera ytterligare härdníng av hartset; (g) drar fibrerna och harts genom mynningarna hos varje kall- formningsmunstycke (24) mellan varje strålvärmezon (26) vid en munstyckstemperatur, som är väsentligen lägre än den temperatur, vid vilken härdning av hartset ini- tieras; och . (h) drar de hartsbelagda fibrerna genom minst ett sista kallformningsmunstycke (28) efter den sista av strål- värmezonerna, varvid nämnda munstycke befinner sig vid den temperatur som är väsentligen lägre än den tempera- tur, vid vilken härdning av hartset initieras, varjäm- te hartset befinner sig vid gelningspunkten när eller innan det bringas i kontakt med nämnda sista munstycke. 2.- Förfarande enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av att det i värme härdbara hartset är ett epoxiharts.3. Förfarande enligt krav 1 eller Z, k ä n n e t e c k- n a t av att det flytande, i värme härdbara hartset föreligger vid en temperatur av från ca 20°C till ca 30°C.4. Förfarande enligt något av de föregående kraven, k ä n n e t e c k n a t av att varje strålförvärmningszon har en temperatur av från ca 85°C till ca l30°C och att varje ytter- ligare av strålvärmezonerna har en temperatur av från ca l70°C till ca ¿zo°c. 7714294-1 15 S. Förfarande enligt något av de föregående kraven, k ä n n e t e c k n a t av att man bringar de från det sista munstycket kommande hartsbelagda fibrerna att passera genom en strålníngsuppvärmd härdningszon (30) med minst en inre uppvärmd yta, varvid härdníngszonens inre ytor är åtskilda från de harts- belagda fibrerna och varvid de hartsbelagda fibrerna hålles i strålhärdningszonen under en tidsperiod som är tillräcklig för att i huvudsak härda hartset till värmehärdat tillstånd.6. Pörfarande enligt krav 5, k ä n n e t e c k n a t av att man håller den strålningsuppvärmda härdningszonen vid en temperatur av från ca 170°C till 220°C.7. Förfarande enligt något av de föregående kraven, k ä n n e t e c k n a t av att man kombinerar en inre kontinuer- lig långsträckt struktur med de uppvärmda hartsbelagda fibrerna i förutbestämd position för den långsträckta strukturen i för- hållande till de hartsbelagda fibrerna samt bringar de hartsbe- lagda fibrerna att konvergera runt den långsträckta strukturen.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US74402976A | 1976-12-22 | 1976-12-22 | |
US82403977A | 1977-08-12 | 1977-08-12 | |
US05/854,411 US4168194A (en) | 1977-08-12 | 1977-11-23 | Method for production of fiber reinforced resin structures |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE7714294L SE7714294L (sv) | 1978-06-23 |
SE429211B true SE429211B (sv) | 1983-08-22 |
Family
ID=27419306
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE7714294A SE429211B (sv) | 1976-12-22 | 1977-12-15 | Forfarande for framstellning av fiberarmerade hartsstrukturer |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6055296B2 (sv) |
CA (1) | CA1095786A (sv) |
FR (1) | FR2375023B1 (sv) |
GB (1) | GB1593319A (sv) |
NL (1) | NL7714078A (sv) |
SE (1) | SE429211B (sv) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4285749A (en) * | 1977-11-23 | 1981-08-25 | Sea Log Corporation | Fabrication of fiber reinforced resin structures |
US4305770A (en) * | 1979-04-26 | 1981-12-15 | Sea-Log Corporation | Fabrication of fiber reinforced resin structures |
NL8103899A (nl) * | 1981-08-21 | 1983-03-16 | Houdster Mij V H H Troost B V | Werkwijze voor het uitwendig bekleden van metalen voorwerpen, bijvoorbeeld buizen, met een kunststoflaag. |
GB2140930A (en) * | 1983-03-08 | 1984-12-05 | Northants Aform Limited | Protected fibre optic cable and coupler therefor |
JPH0717026B2 (ja) * | 1989-02-10 | 1995-03-01 | ナショナル サイエンス カウンシル | 繊維強化フェノール・ホルムアルデヒド樹脂の引抜成形方法 |
GB2294658B (en) * | 1994-09-15 | 1998-11-18 | Carrington Weldgrip Ltd | Elongate stock for industrial use |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1249734A (fr) * | 1959-12-30 | 1960-12-30 | Akad Wissenschaften Ddr | Procédé et dispositif pour la fabrication continue de profilés en résines synthétiques, pleins ou creux et renforcés par des fibres de verre |
FR1341163A (fr) * | 1962-11-23 | 1963-10-25 | Barmag Barmer Maschf | Procédé pour la fabrication de tiges profilées en résine synthétique se prêtant au durcissement, et renforcée par des filaments |
FR95397E (fr) * | 1966-02-25 | 1970-09-11 | Nrm Corp | Tambour de confection des pneus a carcasse radiale. |
CH440676A (de) * | 1966-04-11 | 1967-07-31 | Walter Kull Fabrikant | Verfahren zur Herstellung von Fiberglasprofilen und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
CH527681A (de) * | 1971-02-18 | 1972-09-15 | Bbc Brown Boveri & Cie | Verfahren zur Herstellung stranggezogener, kunstharzgebundener Profile |
IT975839B (it) * | 1971-11-24 | 1974-08-10 | Oliver Reinforced Plastics | Procedimento per lo stampaggio ed indurimento di resine sintetiche rinforzate con fibre |
GB1399677A (en) * | 1973-10-22 | 1975-07-02 | Youngstown Sheet And Tube Co | Pultrusion apparatus |
FR2348811A1 (fr) * | 1976-04-21 | 1977-11-18 | Saint Gobain | Procede et dispositif a chauffage haute frequence pour la fabrication de profiles |
-
1977
- 1977-12-15 SE SE7714294A patent/SE429211B/sv unknown
- 1977-12-19 NL NL7714078A patent/NL7714078A/xx not_active Application Discontinuation
- 1977-12-20 FR FR7738439A patent/FR2375023B1/fr not_active Expired
- 1977-12-21 GB GB5312677A patent/GB1593319A/en not_active Expired
- 1977-12-21 CA CA293,657A patent/CA1095786A/en not_active Expired
- 1977-12-21 JP JP52154235A patent/JPS6055296B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2375023A1 (sv) | 1978-07-21 |
NL7714078A (nl) | 1978-06-26 |
SE7714294L (sv) | 1978-06-23 |
JPS53111370A (en) | 1978-09-28 |
JPS6055296B2 (ja) | 1985-12-04 |
CA1095786A (en) | 1981-02-17 |
FR2375023B1 (sv) | 1983-10-28 |
GB1593319A (en) | 1981-07-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4168194A (en) | Method for production of fiber reinforced resin structures | |
US4305770A (en) | Fabrication of fiber reinforced resin structures | |
US3530212A (en) | Method of making glass resin laminates | |
RU2533132C2 (ru) | Способ производства усовершенствованных композитных компонентов | |
CA1137723A (en) | Fabrication of fiber reinforced resin structures | |
US3529050A (en) | Method and apparatus for producing a resin rich surface | |
EP2670583B1 (en) | A pultrusion method and a pultruder apparatus | |
US5916679A (en) | In-line processing of continuous glass fibers with thermoset solution epoxy | |
CN105307843B (zh) | 制造复合材料的方法 | |
SE429211B (sv) | Forfarande for framstellning av fiberarmerade hartsstrukturer | |
US20160158970A1 (en) | Method for producing non-metal self-heatable molds | |
BR112017021124B1 (pt) | Processo para a produção de um material compósito de fibra | |
CN107310178A (zh) | 一种芳纶纤维绝缘拉杆的制备方法 | |
US3014453A (en) | Coating apparatus | |
JPH0741680B2 (ja) | Frpの成形方法 | |
DE102018009748A1 (de) | Verfahren und 3D-Drucker zur zusätzlichen Versteifung von schichtweise aufgebauten 3D-Druckobjekten durch versteifende Elementen | |
DE2756917A1 (de) | Verfahren zur herstellung von mit glasfasern verstaerkten harzgebilden | |
CN115216115B (zh) | 一种玻璃钢缠绕件、制备方法与应用 | |
JPH07216111A (ja) | プリプレグの製造方法 | |
JP2004338407A (ja) | 繊維複合材料から部品を生産する方法 | |
JP6893634B2 (ja) | 複合材料の製造方法 | |
KR840002424B1 (ko) | 보강관제품의 제조방법 | |
JPH08183104A (ja) | 繊維補強樹脂製品の製造方法 | |
JP2023083734A (ja) | 光ファイバの製造方法 | |
RU2112650C1 (ru) | Способ формования наполненных профильных изделий |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NAL | Patent in force |
Ref document number: 7714294-1 Format of ref document f/p: F |