SE427473B - SET TO MAKE SILICONE HOUSING - Google Patents
SET TO MAKE SILICONE HOUSINGInfo
- Publication number
- SE427473B SE427473B SE7811978A SE7811978A SE427473B SE 427473 B SE427473 B SE 427473B SE 7811978 A SE7811978 A SE 7811978A SE 7811978 A SE7811978 A SE 7811978A SE 427473 B SE427473 B SE 427473B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- temperature
- range
- rolled strip
- hot
- annealed
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1255—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
15 20 25 30 35 7a1197a+1 2 leksreduktion av minst 70%, innan avkolning genomföras vid en temperatur i området 9oo-1oso°c. i Företrädesvis genomföres kallvalsningen i ett enda steg. I detta fall måste det varmvalsade bandet glödgas, lämpligen vid en temperatur inom området 900-ll00°C och selektivt kylas. Alternativt kan tvâ kallvalsningssteg med en mellanglödgning utnyttjas. I detta fall bör mellan-I glödgningen vara densamma som glödgningen av det varmval- sade bandet, varvid mellanglödgningen följes av samma se- lektiva kylning, och glödgningen av det varmvalsade ban- det kan utelämnas, om så önskas. Den andra kallvalsningen måste ske med en slutlig reduktion av minst 70%. 15 20 25 30 35 7a1197a + 1 2 play reduction of at least 70%, before decarburization is carried out at a temperature in the range 90 ° -10 ° C. Preferably, the cold rolling is performed in a single step. In this case, the hot-rolled strip must be annealed, suitably at a temperature in the range 900-1100 ° C and selectively cooled. Alternatively, two cold rolling steps with an intermediate annealing can be used. In this case, the intermediate annealing should be the same as the annealing of the hot-rolled strip, the intermediate annealing being followed by the same selective cooling, and the annealing of the hot-rolled strip may be omitted, if desired. The second cold rolling must take place with a final reduction of at least 70%.
Valsämnet âterupphettas och varmvalsas lämpligen till en tjocklek i området 1,90-3,00 mm, företrädesvis 2,¶%2,85 mm, vilket tillåter en högre kallreduktionsgrad vid vals- ning till kommersiellt önskvärda sluttjocklekar i området 0,28-0,35 mm. Det varmvalsade bandets kanter renskäres sedan, och bandet utsättes för kontinuerlig glödgning vid en temperatur i området 900-ll00°C under 2-5 min. Ett fö- redraget temperaturomrâde är 950-l075°C.The roll blank is suitably reheated and hot rolled to a thickness in the range 1.90-3.00 mm, preferably 2.0% 2.85 mm, which allows a higher degree of cold reduction when rolling to commercially desirable final thicknesses in the range 0.28-0. 35 mm. The edges of the hot rolled strip are then trimmed, and the strip is subjected to continuous annealing at a temperature in the range of 900-100 ° C for 2-5 minutes. A preferred temperature range is 950-175 ° C.
Det har visat sig, att valet av kylningshastighet efter denna glödgning är viktigt för att det vanadinhal- tiga stålet skall uppnå de bästa slutliga magnetiska egen- skaperna. En kylningshastighet av 5-l6°C/s ned till en temperatur i området 750-900°C ger optimala resultat, var- efter följer en snabbare kylning ned till väsentligen rumstemperatur, t ex kylning i stillastående eller tvångs- mässigt strömmande luft eller gas eller med hjälp av vat- tenbesprutning. Detta representerar en tvåstegskylnings- cykel och kan vara förknippat med behovet att utskilja vanadinnitrid i_en specifik morfologi efter glödgningen av det varmvalsade bandet men samtidigt förhindra ytterligare partikelförgrovning, som skulle kunna uppstå under en lång- varig kylning till rumstemperatur.It has been found that the choice of cooling rate after this annealing is important for the vanadium-containing steel to achieve the best final magnetic properties. A cooling rate of 5-166 ° C / s down to a temperature in the range 750-900 ° C gives optimal results, followed by a faster cooling down to essentially room temperature, eg cooling in stagnant or forcibly flowing air or gas or by means of water spraying. This represents a two-stage cooling cycle and may be associated with the need to separate vanadium nitride into a specific morphology after annealing the hot-rolled strip but at the same time preventing further particle coagulation, which could occur during prolonged cooling to room temperature.
Efter glödgningen av det varmvalsade bandet, utsät- tes stålet för betning och kallvalsning till slutlig tjock- lek, varvid en lâgtemperaturâldring eventuellt utnyttjas I under valsningen, varvid valsningen utföres på ett sådant 10 15 20 25 30 55 7s1197s-1 3 sätt, att den slutliga kallreduktionsgraden är mellan 70 och 95%. Efter kallvalsningen avkolas stålet i en sträckglödgningslinje i en atmosfär, som består av fuk- tig vätgas eller en fuktig kvävgas/vätgasblandning och vid en temperatur i området 950-lO50°C, företrädesvis 950-l050°C under ca 4 min. Detta temperaturområde för av- kolningen är distinkt högre än det temperaturområde »800-850°C, som konventionellt utnyttjas vid framställning av kornorienterade stål, och det har visat sig, att det- ta högre avkolningstemperaturområde övervinner de svårig- heter, som man har haft att uppnå fullständig sekundär rekristallisation av detta material, när man utnyttjar konventionella eller relativt lägre temperaturer under av- kolningen. Efter avkolningen belägges bandet med magne- siumoxid och kistglödgas vid en temperatur av över ll00°C under ungefär 24 h. ' I Uppfinningen skall i det följande exemplifieras med några utföringsexempel. HV' _” H EXEMPEL l En stålsmälta, som erhållits från en martinugn, ympa- des i skänken med vanadin för att få en totalkomposition av 0,022% kol, 0,026% svavel, 0,0056% kväve, 0,092% mangan, 2,86% kisel och 0,062% vanadin, varvid resten var järn och föroreningar. Plattämnen framställdes av göt med denna kom- position och återupphettades till l400°C och varmvalsades till varmvalsade band med en tjocklek av 2,85 mm, varvid sluttemperaturen vid valsningen vid 960°C. Det varmvalsa- de bandet, som nu innehöll utskild mangansulfid och vana- dinnitrid såsom korntillväxtinhibitorer, glödgades vid l050°C under 5 min, kyldes till 850°C med en medelhastig- het av l0,5°C/s och oljesläcktes till rumstemperatur. Ma- terialet kallvalsades till en sluttjocklek av 0,35 mm, och under valsningen utsattes materialet för åldringsglödg- ning vid 200°C under 5 min vid sex jämnt fördelade tjock- lekar under valsningsförloppet. Efter kallvalsningen av- kolades bandmaterialet vid l050°C under 4 min i vätgas med en daggpunkt av +60°C, innan det kallvalsade bandmateria- let överdrogs och.kistglödgades på konventionellt sätt. 10 15 20 25 30 35 1811978-1 4 .After the annealing of the hot-rolled strip, the steel is subjected to pickling and cold-rolling to a final thickness, whereby a low-temperature aging may be used during the rolling, the rolling being carried out in such a way that it the final cold reduction rate is between 70 and 95%. After cold rolling, the steel is charred in a stretch annealing line in an atmosphere consisting of moist hydrogen or a moist nitrogen / hydrogen mixture and at a temperature in the range of 950-1050 ° C, preferably 950-1050 ° C for about 4 minutes. This temperature range for decarburization is distinctly higher than the temperature range »800-850 ° C, which is conventionally used in the production of grain oriented steels, and it has been found that this higher decarburization temperature range overcomes the difficulties encountered. to achieve complete secondary recrystallization of this material, when using conventional or relatively lower temperatures during the decarburization. After decarburization, the strip is coated with magnesium oxide and coffin annealing gas at a temperature of over 1000 ° C for about 24 hours. In the following, the invention will be exemplified by some embodiments. HV '_ ”H EXAMPLE 1 A steel melt obtained from a martin furnace was grafted into the ladle with vanadium to give a total composition of 0.022% carbon, 0.026% sulfur, 0.0056% nitrogen, 0.092% manganese, 2.86 % silicon and 0.062% vanadium, the remainder being iron and impurities. Slabs were made from ingots with this composition and reheated to 1400 ° C and hot rolled into 2.85 mm thick hot rolled strips, the final rolling temperature at 960 ° C. The hot rolled strip, which now contained separated manganese sulfide and vanadium nitride as grain growth inhibitors, was annealed at 1050 ° C for 5 minutes, cooled to 850 ° C at an average rate of 10.5 ° C / s and oil quenched to room temperature. The material was cold rolled to a final thickness of 0.35 mm, and during rolling the material was subjected to aging annealing at 200 ° C for 5 minutes at six evenly distributed thicknesses during the rolling process. After the cold rolling, the strip material was charred at 105 ° C for 4 minutes in hydrogen gas with a dew point of + 60 ° C, before the cold rolled strip material was coated and coffin annealed in a conventional manner. 10 15 20 25 30 35 1811978-1 4.
Det på detta sätt framställda etålet gav en kärnförlust av 1,30 W/kg vid l,7 T och 50 Hz och en permeabilitet av ' 1,92 T vid H = 1,0 kA/m¿_ ExEmæEL 2 > Ett varmvalsat bandmaterial, som framställts i enlig- het med exempel l, glödgades vid l000°C under 5 min, kyl- des till 850°C vid 7,7°C/s och oljesläcktes. Efter kall- valsning till 0,35 mm med en liknande åldringssekvens och efter avkolning vid l050°C under 5 min belades och' kistglödgades bandmaterialet på konventionellt sätt. Detta' stål hade en kärnförlust av l,34 W/kg vid 1,7 T och 50 Hz och en permeabilitet av l,89_T vid H = l,0 kA/m.The ethyl produced in this way gave a core loss of 1.30 W / kg at 1.7 T and 50 Hz and a permeability of 1.92 T at H = 1.0 kA / m 2. , prepared according to Example 1, was annealed at 1000 ° C for 5 minutes, cooled to 850 ° C at 7.7 ° C / s and oil quenched. After cold rolling to 0.35 mm with a similar aging sequence and after charring at 1050 ° C for 5 minutes, the strip material was coated and coffin annealed in a conventional manner. This steel had a core loss of 1.3 W / kg at 1.7 T and 50 Hz and a permeability of 1.89 T at H = 1.0 kA / m.
EXEMPEL 3 Varmvalsat bandmaterial, som framställts i enlighet med exempel 1, glödgades vid l050°C under 5 min, kyldes till 7so°c med hastigheten ll,o°c/e een kallvaleaaee till 0,35 :mn tjocklek under utnyttjande av den ovan beskrivna åldringssekvensen. Efter avkolning vid l050°C under 5 min, belades och kistglödgades bandmaterialet på konventionellt sätt. Detta stål hade en kärnförlust av l,39 W/kg vid 1,7 T och 50 Hz och en permeabilitet av 1,89 T vid H = 1,0 kA/m.EXAMPLE 3 Hot rolled strip material prepared according to Example 1 was annealed at 1050 ° C for 5 minutes, cooled to 70 ° C at a rate of 110 ° C / e to a cold depth of 0.35 ° C using the above described aging sequence. After decarburization at 1050 ° C for 5 minutes, the strip material was coated and coffin annealed in a conventional manner. This steel had a core loss of 1.3 W / kg at 1.7 T and 50 Hz and a permeability of 1.89 T at H = 1.0 kA / m.
ExEMæEL 4 W 9 Varmvalsat bandmaterial, som framställts i enlighet med exempel l, glödgades vid l000°C under 2 min, kyldes till 900°C i luft med hastigheten l5°C/s och utsattes se- dan för oljesläckning till ungefär rumstemperatur. Det glödgade, varmvalsade bandet kallvalsades sedan med en åld- ringsbehandling till 0,35 mm, avkolades vid l000°C under 4 min och kistglödgades vid l200°C under 24 h. Det på det- ta sätt framställda stålet hade en kärnförlust av 1,32 Wvkg vid 1,7 T och 50 Hz och hade en permeabilitet av 1,89 T vid H = 1,0 kA/m. N _ W g EXEMPEL 5 Varmvalsat band behandlades på det i exempel 4 angiv- na sättet, bortsett från att det varmvalsade bandet efter den ursprungliga glödgningen kyldes med hastigheten 6°C/s till 900°C och därefter oljesläcktes till ungefär rumstem-v peratur. Det på detta sätt behandlade stålet hade kärn- 10 15 20 25 30 35 7811978-1 5 förlusten 1,34 W/kg vid 1,7 T och 50 Hz och hade en per- meabilitet av 1,89 T vid H = 1,0 kA/m.EXAMPLE 4 W 9 Hot rolled strip material prepared according to Example 1 was annealed at 1000 ° C for 2 minutes, cooled to 900 ° C in air at a rate of 15 ° C / s and then subjected to oil quenching to approximately room temperature. The annealed hot rolled strip was then cold rolled with an aging treatment to 0.35 mm, decarburized at 1000 ° C for 4 minutes and coffin annealed at 1200 ° C for 24 hours. The steel thus produced had a core loss of 1. 32 Wvkg at 1.7 T and 50 Hz and had a permeability of 1.89 T at H = 1.0 kA / m. EXAMPLE 5 Hot rolled strip was treated in the manner set forth in Example 4, except that after the initial annealing, the hot rolled strip was cooled at the rate of 6 ° C / s to 900 ° C and then oil quenched to approximately room temperature. . The steel treated in this way had a core loss of 1.34 W / kg at 1.7 T and 50 Hz and had a permeability of 1.89 T at H = 1. 0 kA / m.
A EXEMPEL 6 Varmvalsat band, som framställts på sättet enligt exempel 1, glödgades vid l050°C under 2 min och kyldes till 900°C med hastigheten 8°C/s, innan bandmaterialet oljesläcktes till ungefär rumstemperatur. Det glödgade varmvalsade bandet utsattes sedan för kallvalsning med åldring, varvid kallvalsningen drevs till 0,35 mm, var- efter följde avkolning vid lO50°C under 4 min och kist- glödgning vid 1zoo°c under 24 n. Det på detta sätt behand- lade stålet hade en kärnförlust av 1,30 W/kg vid 1,7 T och 50 Hz och hade en permeabilitet av 1,93 T vid H = 1,0 kA/m. ' ________ __ ”_ EXEMPEL 7 Varmvalsat band, som framställts på det i exempel 1 angivna sättet, utsattes för en ursprunglig glödgning vid l025°C under 2 min och kyldes med hastigheten l6°C/s till 900°C i luft och oljesläcktes till rumstemperatur. Det glödgade varmvalsade bandet utsattes sedan för kallvals- ning med åldring, varpå följde avkolning vid l050°C under 4 min och kistglödgning vid l200°C under 24 h. Det på det- ta sätt behandlade stålet hade en kärnförlust av 1,37 W/kg vid 1,7 T och 50 Hz och hade en permeabilitet av 1,88 T vid H = 1,0 kA/m. _ ________ __.EXAMPLE 6 Hot rolled strip, prepared in the manner of Example 1, was annealed at 105 ° C for 2 minutes and cooled to 900 ° C at the rate of 8 ° C / s, before the strip material was oil quenched to approximately room temperature. The annealed hot rolled strip was then subjected to cold rolling with aging, the cold rolling being driven to 0.35 mm, followed by decarburization at 1050 ° C for 4 minutes and coffin annealing at 120 ° C for 24 minutes. The steel had a core loss of 1.30 W / kg at 1.7 T and 50 Hz and had a permeability of 1.93 T at H = 1.0 kA / m. EXAMPLE 7 Hot rolled strip prepared in the manner set forth in Example 1 was subjected to an initial annealing at 1025 ° C for 2 minutes and cooled at 16 ° C / s to 900 ° C in air and oil quenched to room temperature. The annealed hot rolled strip was then subjected to cold rolling with aging, followed by charring at 1050 ° C for 4 minutes and coffin annealing at 1200 ° C for 24 hours. The steel treated in this way had a core loss of 1.37 W / kg at 1.7 T and 50 Hz and had a permeability of 1.88 T at H = 1.0 kA / m. _ ________ __.
EXEMPEL 8 Samma varmvalsade bandmaterial behandlades på det i exempel 7 angivna sättet, bortsett från att avkolningen ut- fördes vid 1000°C under 4 min. Det sålunda behandlade stå- let hade en kärnförlust av 1,34 W/kg vid 1,7 T och 50 Hz och hade en permeabilitet av 1,89 T vid H = 1,0 kA/m.EXAMPLE 8 The same hot rolled strip material was treated in the manner set forth in Example 7, except that the decarburization was carried out at 1000 ° C for 4 minutes. The steel thus treated had a core loss of 1.34 W / kg at 1.7 T and 50 Hz and had a permeability of 1.89 T at H = 1.0 kA / m.
' EXEMEL 9 Ett provstycke av det stålmaterial, som framställts - på sättet enligt exempel l, glödgades vid 950°C under 5 min, kyldes till 850°C med hastigheten SOC/s och kyldes med tvångsmässigt strömmande luft till rumstemperatur. Prov- stycket kallvalsades utan åldring, avkolades vid l050°C under 4 min och kistglödgades vid 120Q°C under 24 h. Det 781197-8-1 6 på detta sätt behandlade stålet hade en kärnförlust av 1,36 W/kg vid 1,7 T och 50 Hz och hade en permeabilitet av 1,91 T.EXAMPLE 9 A sample of the steel material prepared in the manner of Example 1 was annealed at 950 ° C for 5 minutes, cooled to 850 ° C at the rate of SOC / s and cooled with forced air to room temperature. The specimen was cold rolled without aging, decarburized at 105 ° C for 4 minutes and coffin annealed at 120 ° C for 24 hours. The steel thus treated had a core loss of 1.36 W / kg at 1 hour. 7 T and 50 Hz and had a permeability of 1.91 T.
Claims (9)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB48596/77A GB1594826A (en) | 1977-11-22 | 1977-11-22 | Electrical steels |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE7811978L SE7811978L (en) | 1979-05-23 |
SE427473B true SE427473B (en) | 1983-04-11 |
Family
ID=10449187
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE7811978A SE427473B (en) | 1977-11-22 | 1978-11-21 | SET TO MAKE SILICONE HOUSING |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5493622A (en) |
AU (1) | AU538791B2 (en) |
BE (1) | BE872142R (en) |
CA (1) | CA1119919A (en) |
DD (1) | DD140568A6 (en) |
DE (1) | DE2850249A1 (en) |
FR (1) | FR2409313B2 (en) |
GB (1) | GB1594826A (en) |
IT (1) | IT1160946B (en) |
PL (1) | PL211104A1 (en) |
SE (1) | SE427473B (en) |
YU (1) | YU271778A (en) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0324230A (en) * | 1989-06-21 | 1991-02-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of grain-oriented silicon steel sheet |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1287424A (en) * | 1968-11-01 | 1972-08-31 | Nippon Steel Corp | Process for producing oriented magnetic steel plates low in the iron loss |
YU36756B (en) * | 1973-07-23 | 1984-08-31 | Centro Speriment Metallurg | Method of manufacturing unidirectional plates of silicon steel with a high magnetic induction |
GB1512632A (en) * | 1974-03-08 | 1978-06-01 | British Steel Corp | Grain-oriented steel |
IT1041114B (en) * | 1975-08-01 | 1980-01-10 | Centro Speriment Metallurg | PROCEDURE FOR THE PRODUCTION OF SILICON STEEL TAPES FOR MAGNETIC USE |
-
1977
- 1977-11-22 GB GB48596/77A patent/GB1594826A/en not_active Expired
-
1978
- 1978-11-20 DE DE19782850249 patent/DE2850249A1/en not_active Ceased
- 1978-11-20 BE BE191832A patent/BE872142R/en not_active IP Right Cessation
- 1978-11-20 FR FR7832604A patent/FR2409313B2/en not_active Expired
- 1978-11-21 SE SE7811978A patent/SE427473B/en not_active IP Right Cessation
- 1978-11-21 PL PL21110478A patent/PL211104A1/en unknown
- 1978-11-21 CA CA000316581A patent/CA1119919A/en not_active Expired
- 1978-11-21 YU YU02717/78A patent/YU271778A/en unknown
- 1978-11-22 DD DD78209252A patent/DD140568A6/en unknown
- 1978-11-22 IT IT69670/78A patent/IT1160946B/en active
- 1978-11-22 AU AU41835/78A patent/AU538791B2/en not_active Expired
- 1978-11-22 JP JP14489678A patent/JPS5493622A/en active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2409313B2 (en) | 1985-09-13 |
FR2409313A2 (en) | 1979-06-15 |
BE872142R (en) | 1979-03-16 |
DD140568A6 (en) | 1980-03-12 |
IT1160946B (en) | 1987-03-11 |
IT7869670A0 (en) | 1978-11-22 |
AU538791B2 (en) | 1984-08-30 |
GB1594826A (en) | 1981-08-05 |
SE7811978L (en) | 1979-05-23 |
CA1119919A (en) | 1982-03-16 |
AU4183578A (en) | 1979-05-31 |
DE2850249A1 (en) | 1979-05-23 |
PL211104A1 (en) | 1979-08-27 |
YU271778A (en) | 1982-06-30 |
JPS5493622A (en) | 1979-07-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPS5597425A (en) | Preparation of high-tensile steel with low yield ratio, low carbon and low alloy | |
JP2001520311A (en) | Method for producing grain-oriented silicon steel sheet having low hysteresis loss and high polarity | |
TW200514854A (en) | Hot rolled steel sheet and method of producing the same | |
US5405463A (en) | Continuous annealing process of producing cold rolled mild steel sheet excellent in deep drawability and aging resistibility | |
JPH0635619B2 (en) | Manufacturing method of high strength steel sheet with good ductility | |
US4123298A (en) | Post decarburization anneal for cube-on-edge oriented silicon steel | |
JPS5767129A (en) | Production of high-strength cold rolled steel plate for automobile | |
RU2618992C2 (en) | Method for production of texturized magnetic sheet having high reduction ratio in cold state | |
RU2006138380A (en) | METHOD FOR PRODUCING COLD-STEEL STEEL FOR DEEP DRAWING | |
CS210603B2 (en) | Manufacturing process of sheet metal with oriented grains and high permeability | |
JPS6025495B2 (en) | Manufacturing method of magnetic silicon steel | |
US4116729A (en) | Method for treating continuously cast steel slabs | |
US5346559A (en) | Process for manufacturing double oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density | |
SE427473B (en) | SET TO MAKE SILICONE HOUSING | |
DE1931420B1 (en) | Use of a steel that has been vacuum-treated in the liquid state as a dynamo tape | |
US4371405A (en) | Process for producing grain-oriented silicon steel strip | |
KR910009760B1 (en) | Method for manufacturing steel article having high magnetic permeability and low coercive force | |
JP2612452B2 (en) | Manufacturing method of high ductility and high strength cold rolled steel sheet | |
JPH0144771B2 (en) | ||
US4596614A (en) | Grain oriented electrical steel and method | |
JPH0797629A (en) | Manufacturing unidirectional electromagnetic steel plate or steel strip | |
JPS6041132B2 (en) | Improvements in steel for electromagnetic applications | |
JPS5852440A (en) | Production of delayed aging high strength cold rolled steel plate having high deep drawability and excellent press workability by continuous annealing | |
JPS64228A (en) | Production of non-oriented electrical steel sheet having high tensile strength | |
RU92012968A (en) | METHOD OF MANUFACTURE OF ELECTROTECHNICAL ANISOTROPIC STEEL |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 7811978-1 Effective date: 19880322 Format of ref document f/p: F |