SE414920B - SET TO MAKE A FORM OF A MATERIAL IN THE FORM OF A POWDER THROUGH ISOSTATIC PRESSING OF A POWDER-FORMATED BODY - Google Patents
SET TO MAKE A FORM OF A MATERIAL IN THE FORM OF A POWDER THROUGH ISOSTATIC PRESSING OF A POWDER-FORMATED BODYInfo
- Publication number
- SE414920B SE414920B SE7804992A SE7804992A SE414920B SE 414920 B SE414920 B SE 414920B SE 7804992 A SE7804992 A SE 7804992A SE 7804992 A SE7804992 A SE 7804992A SE 414920 B SE414920 B SE 414920B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- casing
- pressure
- powder
- gas
- preformed
- Prior art date
Links
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 50
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 44
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 31
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 27
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 22
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims description 22
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 19
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 10
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000007639 printing Methods 0.000 claims description 8
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 6
- 238000000462 isostatic pressing Methods 0.000 claims description 6
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 238000005056 compaction Methods 0.000 claims description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims 1
- 230000037213 diet Effects 0.000 claims 1
- 235000005911 diet Nutrition 0.000 claims 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 11
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 11
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 8
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 5
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002775 capsule Substances 0.000 description 4
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000287 alkaline earth metal oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 238000010285 flame spraying Methods 0.000 description 2
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 2
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 2
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011236 particulate material Substances 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 2
- RZVAJINKPMORJF-UHFFFAOYSA-N Acetaminophen Chemical compound CC(=O)NC1=CC=C(O)C=C1 RZVAJINKPMORJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 201000004624 Dermatitis Diseases 0.000 description 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101100059444 Mus musculus Ccnb1 gene Proteins 0.000 description 1
- KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N Na2O Inorganic materials [O-2].[Na+].[Na+] KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920012485 Plasticized Polyvinyl chloride Polymers 0.000 description 1
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 241001122767 Theaceae Species 0.000 description 1
- 206010052428 Wound Diseases 0.000 description 1
- 208000027418 Wounds and injury Diseases 0.000 description 1
- YKTSYUJCYHOUJP-UHFFFAOYSA-N [O--].[Al+3].[Al+3].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] Chemical compound [O--].[Al+3].[Al+3].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] YKTSYUJCYHOUJP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000035508 accumulation Effects 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 229910000323 aluminium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 208000010668 atopic eczema Diseases 0.000 description 1
- 239000002585 base Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000000280 densification Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010494 dissociation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005593 dissociations Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000005495 investment casting Methods 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 229910052756 noble gas Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002835 noble gases Chemical class 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 1
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 239000005297 pyrex Substances 0.000 description 1
- 239000003870 refractory metal Substances 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000007751 thermal spraying Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/64—Burning or sintering processes
- C04B35/645—Pressure sintering
- C04B35/6455—Hot isostatic pressing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/12—Both compacting and sintering
- B22F3/1208—Containers or coating used therefor
- B22F3/1216—Container composition
- B22F3/1241—Container composition layered
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/12—Both compacting and sintering
- B22F3/1208—Containers or coating used therefor
- B22F3/125—Initially porous container
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/12—Both compacting and sintering
- B22F3/1208—Containers or coating used therefor
- B22F3/1258—Container manufacturing
- B22F3/1266—Container manufacturing by coating or sealing the surface of the preformed article, e.g. by melting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Description
15 20 25 50 55 7804992-1 mediet, normalt en gas, att tränga in i pulverlmoppen. Höljet, som, liksom dess innehåll, befrias från icke önskvärda. gesergtmder något prooessteg före till- slutningen, måste givetvis vid pressningen också ha tillräckligt hög hâllfast- het eller viskositet för att inte själv tränga in i pulverkroppens porer. Om man som hölje väljer en för-formad kapsel av glas, som, då. det gäller material med sintringstemperaturer över 1000°C, måste vara av högsmältande typ för att ej rinna 'bort eller tränga in i pulverkroppen vid sintringstemperatuzran, kan man inte förhindra ett natet aa att mjukar ensamma 1 fickor och andra intn-yuttmae partier på. den förformade pulverlmoppen. Detta leder ofta till brott vid utskjut- ande partier i det färdigsintrade föremålet vid dess avsvalning på. grund av olik- het i värmeutvidgaiingskoefficient hos pulvermaterialet och glas. Metoden lämpar sig därför endast för framställning av föremål med mycket enkel form. Man kan, i synnerhet om det gäller framställning av föremål med komplicerad form, låta höl- het bildas på. platsen genom att doppa den förformade pulverkroppen i en uppslam- nsng av Pai-tina; av nagsmaltsnae glas (för material men ha; smtrsngttemperatur) eller på. annat sätt omge kroppen med ett skikt av partiklar av sådant glas och sedan värma pulverlcroppen under vakuum vid sådan temperatur att partiklarna. 'bil- dar ett tätt hölje omkring den. Den sistnämda metoden medger applioering av ett hölje som kan göras tunt och som ansluter sig till pulver-kroppens form så. att man kan undvika ansamlingar av-glas på. det färdigsintrade föremålet och därmed de nackdelar som är förknippade med detta.. Ett tätt hölje uppnås först vid höga temperaturer då. ju glaset måste vara av högamältande typ för att ej rinna. bort eller tränga in i pulverkroppen vid sintringen av pulvermaterialet. Det är också. kant, nämligen för kiselnitrid, att använda ett poröstskikt av ett glas av låg- smältande typ utanpå. ett poröst skikt av glas av högsmältande typ. I detta kända fall överföras det yttre porösa skiktet i ett för tryckmediet ogenomträngligt skikt under det att pulverkroppen avg-uses. När ett tätt skikt bildats appliceras tryck på. den inneslutna pulverkroppen med ett gasformigt tryokmedixnurför att mot- verka diesooiation av kiselnitriden vid fortsatt temperaturhöjning. Vid den fort- satta temperaturhöjningen reagerar glaset i det yttre skiktet med materialet i det inre poröeaskiktet under bildning av ett alltmer högsmältande glas och under upprätthållande av ett för tryckmediet ogenomträngligt skikt samt bildas slutli- gen ett för tryolonediet ogenomträngligt glasskikt av den innersta delen av det inre porösa skiktet innan glaset i det yttre skiktet hinner rinna av. Detta sist bildade glasskikt bildar ett tätt hölje omkring pulverkrroppen, då den isostatiska pressningen av den förformade produkten genomföras vid sintringstemperatur. 15 20 25 50 55 7804992-1 the medium, normally a gas, to penetrate into the powder mop. The casing, which, like its contents, is freed from the undesirable. gesergtmder any prooessteg before sealing, must of course also have a high enough strength or viscosity during pressing so as not to penetrate into the pores of the powder body itself. If you choose as a casing a pre-shaped capsule of glass, which, then. in the case of materials with sintering temperatures above 1000 ° C, must be of the high-melting type in order not to run off or penetrate the powder body at the sintering temperature, it is not possible to prevent a wet aa from softening alone 1 pockets and other intn-yuttmae portions on. the preformed powder mop. This often leads to rupture of protruding portions of the pre-sintered object during its cooling. due to differences in the coefficient of thermal expansion of the powder material and glass. The method is therefore only suitable for the production of objects with a very simple shape. It is possible, especially in the case of the production of objects with a complicated shape, to allow cavities to form. the site by dipping the preformed powder body in a slurry of Pai-tina; of nagsmaltsnae glass (for material but ha; smtrsngttemper) or on. otherwise surround the body with a layer of particles of such glass and then heat the powder body under vacuum at such a temperature that the particles. 'forms a dense envelope around it. The latter method allows the application of a casing which can be made thin and which adheres to the shape of the powder body so. that one can avoid accumulations of glass on. the pre-sintered object and thus the disadvantages associated with it .. A tight casing is only achieved at high temperatures then. after all, the glass must be of the high-melting type in order not to run. remove or penetrate the powder body during the sintering of the powder material. It is also. edge, namely for silicon nitride, to use a porous layer of a glass of low-melting type on the outside. a porous layer of high-melting glass. In this known case, the outer porous layer is transferred to a layer impermeable to the printing medium while the powder body is being used. When a dense layer has formed, apply pressure. the enclosed powder body with a gaseous pressure medium to counteract the dissociation of the silicon nitride with continued temperature rise. With the continued rise in temperature, the glass in the outer layer reacts with the material in the inner porous layer to form an increasingly high-melting glass and while maintaining a layer impermeable to the printing medium, and finally forms a glass-impermeable glass layer of the inner part of the inner porous layer before the glass in the outer layer has time to drain. This last formed glass layer forms a tight envelope around the powder body, when the isostatic pressing of the preformed product is carried out at sintering temperature.
Enligt den föreliggande uppfinningen har det visat sig möjligt att vid isosta- tisk pressning med större reproducerbarhet än med de tidigare kända metoderna framställa föremål av pilvermaterial med hög täthet. 10 15 20 25 35 7804992-1 Den föreliggande uppfinningen avser ett sätt att framställa ett föremål av ett material i form av ett pulver genom isostatisk pressning av en av pulvret för- formad Iccopp med ett gasformigt tryoksmedium, varvid den förformade kroppen omges med ett gasgenomträngligt hölje, som överföras i ett för tryoknzediet ogenomträng- ligt och den förformade kroppen inneslutande hölje, och varvid den isostatiska pressningen under sintring av den förfomade kroppen därefter genomföras, känne- tecknat därav, att det gasgenomtrëngliga höljet överföras till det för tryokme- diet ogenomträngliga. höljet under det att det gasgenomtränglige. höljet är i kontakt med en tryokgas och under det att i tryokgasen upprätthålles ett tryck som är minst like. stort som samtidigt rådande tryck i den förfomade produktens porer 'befintlig gas. Den förfomade hopp-sn avgasas, lämpligen först sedan det gasgenomträngliga höljet applioerats på. den. m trolig förklaring till de gynnsamma. resultat som uppnås med sättet enligt den föreliggande uppfinningen är att sättet effektivare än i tidigare kända. metoder säkerställer bildning av ett tätt hölje omkring den förfomsde kroppen. Vid de tidigare kända metoderna., där det täta höljet bildas på. kroppen, sker bildningen under avgasning av kroppen. Den kontinuerliga avgång av gaser, som förekommer i pulverkroppen eller som bildas i pulverkroppen av föroreningar eller i pulver- materialet självt, kan därvid först förorsaka bildning av bubblor och senare sår eller sprickor i det hölje som avsäga innosluta pulverkr-oppen tätt så. att en sådan tät inneslutning inte uppnås. Enligt den föreliggande uppfinningen däremot för- hindras en avgång av gaser från pulverkroppen under bildningen av höljet för inne- slutning av pulverkroppen. Detta sker genom att man upprätthåller ett tryck i tryckgasen som är minst lika. högt som trycket i den i pulverkroppens porer befint- liga eller bildade gasen. Detta skulle leda till att ett hölje utan defekter bil- das.According to the present invention, it has been found possible to produce objects of high density pilfer material with isostatic pressing with greater reproducibility than with the previously known methods. The present invention relates to a method of producing an object of a material in the form of a powder by isostatic pressing of an Iccopp preformed with the powder with a gaseous pressure medium, the preformed body being surrounded by a gas-permeable casing which is transferred to a casing impermeable to the pressure medium and enclosing the preformed body, and the isostatic pressing during sintering of the preformed body is subsequently carried out, characterized in that the gas-permeable casing is transferred to the impermeable body for the pressure medium. the housing while being gas permeable. the housing is in contact with a pressurized gas and while a pressure of at least equal is maintained in the pressurized gas. large and simultaneously prevailing pressure in the existing gas pores of the preformed product. The preformed jump-sn is degassed, preferably only after the gas-permeable casing has been applied. the. m probable explanation to the favorable. results obtained with the method of the present invention are that the method is more effective than in the prior art. methods ensure the formation of a tight envelope around the deformed body. In the previously known methods, where the tight casing is formed on. body, the formation takes place during degassing of the body. The continuous release of gases, which occur in the powder body or which are formed in the powder body by impurities or in the powder material itself, can then first cause the formation of bubbles and later wounds or cracks in the casing which refuse to enclose the powder body tightly. that such a tight containment is not achieved. According to the present invention, on the other hand, a departure of gases from the powder body is prevented during the formation of the casing for enclosing the powder body. This is done by maintaining a pressure in the pressurized gas that is at least equal. high as the pressure in the gas present or formed in the pores of the powder body. This would lead to the formation of a casing without defects.
Materialet i pulvret utgör företrädesvis ett metalliskt eller keramiskt materiel, ooh särskilt ett sådant materiel med en sintringstemperatur överstigande 1000°C, såsom en jambeeersa lager-mg, f; e: 3 d cr-no-stii nmerxeiimae 0,33 9% c, 0,30 9% si, 0,40 f. m, 0,01 x P, 0,01 v, s, 2,8 så cr, 0,6 n M0, mot Fe enar 12 92 cr-Mo- -v-nb-stå1 innehållande 0,16 *A c, 0,25 i si, 0,60 ß m., o,o1 76 P, 0,01 94 s, 11.5 70 cr, 0,5 n. vi, 0,5 aé Mo, 0,30 n v, 0,25 så vb, me: re, en niekeibseersa legering, t e: en legering innehållande 0,05 f» C, 15 9% Cr, 17 713 Co, 5 71: Mo, 3,5 7» Ti, 4,4 73 Al, 0,05 % B, rest Ni eller en legering innehållande 0,06 if: C, 12 % cr, 17 n co, 5 s Mo, 0,06 9%. zr, 4,7 så ri, 5,3 9:4 A1, 0,014 9% ß, 1,0 ø v, rest Ni, vidare bl a. en metalloxid såsom A120? Ovan i procent uttryckta halter, liksom i det följande i procent angivna halter avser viktsprocent. 10 15 20 25 30 55 7804992-1 Som tryckmedium vid den isostatiska pressningen föredragna ädelgaser såsom argon och helium samt kvävgas. Lämpliga tryckgaser vid överför-ande av det gasgenomträng- liga höljet i det för tryckmediet ogenomträngliga höljet är vätgas, speciellt vid sintring av metalliska material, samt kvävgaa. Det är emellertid möjligt att an- vända andra gaser som inte skadar' pnlverkz-oppen genom att bilda icke önskvärda. reaktionsprodukter eller ge icke acceptabel porositet i pulver-kroppen.The material in the powder is preferably a metallic or ceramic material, and in particular such a material having a sintering temperature exceeding 1000 ° C, such as a jambeeersa layer-mg, f; e: 3 d cr-no-stii nmerxeiimae 0.33 9% c, 0.30 9% si, 0.40 f. m, 0.01 x P, 0.01 v, s, 2.8 so cr, 0.6 n M0, against Fe enar 12 92 cr-Mo- -v-nb-stå1 containing 0.16 * A c, 0.25 in si, 0.60 ß m., O, o1 76 P, 0, 01 94 s, 11.5 70 cr, 0,5 n. Vi, 0,5 aé Mo, 0,30 nv, 0,25 så vb, me: re, en niekeibseersa alloy, te: en alloy containing 0.05 f » C, 15 9% Cr, 17 713 Co, 5 71: Mo, 3.5 7 »Ti, 4.4 73 Al, 0.05% B, residue Ni or an alloy containing 0.06 if: C, 12% cr, 17 n co, 5 s Mo, 0.06 9%. zr, 4.7 so ri, 5.3 9: 4 A1, 0.014 9% ß, 1.0 ø v, residue Ni, furthermore a metal oxide such as Al2? The levels expressed as a percentage, as well as the percentages given below, refer to a percentage by weight. Noble gases such as argon and helium as well as nitrogen are preferred as the pressure medium in the isostatic pressing. Suitable compressed gases for transferring the gas-permeable casing into the casing-impermeable casing are hydrogen, especially for sintering metallic materials, and nitrogen. However, it is possible to use other gases which do not damage the fuel plant by forming undesirable ones. reaction products or give unacceptable porosity in the powder body.
Enligt en lämplig utföringsform av uppfinningen utgöres det gasgenomträngliga höljet av ett den förformade Moppen åtminstone tillnärmelsevis helt omgivande poröst skikt, som alltså överföras i ett gastätt skikt omkring den förformade kroppen. Det porösa skiktet, som lämpligen har en tjocklek inom området 0,05-1 , mm, kan bl a appliceras genom att den förformade lcroppen doppas i en uppslamning av ett partikelmaterial, som skall bilda höljet, eller genom flamsprntning eller annan termisk sprutning. Partiklar-na kan lämpligen ha en storlek inom intervallet øg1-1oolume Enligt en annans .lämplig utföringsform av uppfinningen utgöres det gasgenomträng- liga höljet avlett eller flera på. den förformade kroppen anordnade element i form av plattor eller dylikt som mjuimar och formändras vid uppvärmning, och som över- föres i ett för tryckmediet ogenomträngligt hölje genom att elementdelar som vid fomändringen komer i kontakt med varandra sintrar ihop.According to a suitable embodiment of the invention, the gas-permeable casing consists of an at least almost completely surrounding porous layer, which is thus transferred in a gas-tight layer around the preformed body. The porous layer, which suitably has a thickness in the range 0.05-1, mm, can be applied, inter alia, by dipping the preformed body in a slurry of a particulate material which is to form the casing, or by flame spraying or other thermal spraying. The particles may suitably have a size in the range øg1-1oolume. According to another suitable embodiment of the invention, the gas-permeable casing is derived or several. elements pre-arranged in the form of plates or the like in the form of plates or the like which soften and change shape when heated, and which are transferred in an envelope which is impermeable to the pressure medium by sintering element parts which come into contact with each other during the transformation.
Om pulvret har en sintringstemperatur överstigande 1000°C kan materialet i höljet, dvs materialet i partiklarna respektive elementen i ovan nämde utföringsformer, med fördel bestå. av ett högsmältande glas såsom Vycor-glas innehållande 96,7 viktsprocent S102, 2,9 viktsprocent 3205 och 0,4 viktsprocent b.1203, vidare kvartsglas och blandningar av partiklar (den förstnämnda utföringsfomen) t ex S102 och 28205 som vid npphettning bildar ett gastätt glasskilct. Det är också. möj- ligt ett anvlnde. ett högsmältande metalliskt material med förmåga. att bilda ett för tryokmediet ogenomträngligt skikt, t e: molybden, volfram ooh andra refrak- tära metaller.If the powder has a sintering temperature in excess of 1000 ° C, the material in the casing, ie the material in the particles and the elements in the above-mentioned embodiments, can advantageously pass. of a high-melting glass such as Vycor glass containing 96.7% by weight of S102, 2.9% by weight of 3205 and 0.4% by weight of b.1203, further quartz glass and mixtures of particles (the former embodiment) such as S102 and 28205 which on heating form a gas-tight glass separator. It is also. possibly an application. a high-melting metallic material capable. to form a layer impermeable to the pressure medium, e.g. molybdenum, tungsten and other refractory metals.
Vid användning av högsmältande glas i höljet användes lämpligen en temperatur av 1200 - 1650°C'då höljet göres ogenomträngligt. för tryckmediet.When using high-melting glass in the casing, a temperature of 1200 - 1650 ° C is suitably used, as the casing is made impermeable. for the print medium.
Om pulvret har en sintringstemperatur överstigande 1000°0 kan materialet i höljet, dvs materialet i partiklarna respektive elementen i ovan nämnda utföringsformer, under vissa förutsättningar också bestå av ett lågamältande glas, nämligen om den förformade pulverkroppen ytbelägges med ett finkornigt skikt av det i pulver- kroppen ingående materialet varvid det finkorniga skiktet förhindrar att glaset i smält form tränger in i pulverkroppen eller om ett poröst skikt av ett hög- 10 15 20 25 30 55 7804992-1 smältande material, såsom ett högsmältsnde glas eller högsmältande metalliskt materiel, anordnas innanför höljet och överföras i ett för tryckmediet ogenom- trängligt skikt efter det höljet gjorts ogenomträngligt för tryckmediet. Även vid användning av mer än ett poröst skikt, kan varje poröst skikt appliceras på. tidigare beskrivet sätt genom doppning i en uppslamning av partikelmaterialet, flamsprutning eller annan temisk sprutning. Varje poröet skikt kan lämpligen ha en tjocklek inom omrâdet 0,05-1 mm ooh partiklarna en kometorlek inom intervallet 0,1-100 /um. Som exempel på. användbara materiel i höljen ev lågsmältande glas kan nämnas Pyrex-glas innehållande 80,5 viktsprooent S102, 12,2 viktsprooent 32 3, 2,8 viktsprooent A120? 4,0 viktsprocent 111120, 0,4 viktsprocent E20 och 0,3 vikta- prooent CaO, vidare ett aluminiumsilikat innehållande 56 vikteprocent S102, 9 vikte- procent 3203, 20 vflctsprooent A120? 5 viktsprocent Cao och 6 vikteprocent MgO, samt blandningar av partiklar ev ämnen, t e: S102, 13205, Al205 samt alkeli- ooh jord- alkelimetelloxider, som vid upphettning bildar ett gasogenomträngligt glasskikt.If the powder has a sintering temperature exceeding 1000 ° 0, the material in the casing, i.e. the material in the particles and the elements in the above-mentioned embodiments, may under certain conditions also consist of a low-melting glass, namely if the preformed powder body is coated with a fine-grained layer of the powder. the body comprising the material, the fine-grained layer preventing the glass in molten form from penetrating into the powder body or if a porous layer of a high-melting material, such as a high-melting glass or high-melting metallic material, is arranged inside the casing. and transferred into a layer impermeable to the printing medium after the casing has been made impermeable to the printing medium. Even when using more than one porous layer, each porous layer can be applied to. previously described method by dipping in a slurry of the particulate material, flame spraying or other thematic spraying. Each porous layer may suitably have a thickness in the range of 0.05-1 mm and the particles a cometer size in the range of 0.1-100 .mu.m. As an example of. useful materials in casings or low-melting glass can be mentioned Pyrex glass containing 80.5 weight percent S102, 12.2 weight percent 32 3, 2.8 weight percent A120? 4.0 weight percent 111120, 0.4 weight percent E20 and 0.3 weight percent CaO, furthermore an aluminosilicate containing 56 weight percent S102, 9 weight percent 3203, 20 weight percent A120? 5% by weight of Cao and 6% by weight of MgO, as well as mixtures of particles or substances, for example: S102, 13205, Al2 O5 and alkali or alkaline earth metal oxides, which on heating form a gas-permeable glass layer.
Vid användning av lågsmältande glas i höljet och ett därinnanför beläget poröst skikt användes lämpligen en temperatur av 600-1000°C för att göra höljet ogenom- trängligt för tryckmediet. Det inre skiktet förtätas därefter lämpligen under isostatiskt tryck, vilket kan åstadkommas sedan det yttre skiktet blivit gastätt vid temperaturer av 1000-1200°0. För en sådan förtätning lcrävs ett tryck av stor- leksordningen 20-500 IIEPa.When using low-melting glass in the casing and a porous layer located inside it, a temperature of 600-1000 ° C is suitably used to make the casing impermeable to the pressure medium. The inner layer is then suitably densified under isostatic pressure, which can be achieved after the outer layer has become gas-tight at temperatures of 1000-1200 ° 0. For such densification, a pressure of the order of 20-500 IIEPa is required.
Trycket och temperaturen vid sintringen av den förformade kroppen är givetvis beroende av pulvermaterialets egenskaper. Normalt bör trycket uppgå till minst 100 MPa, företrädesvis till minst 150 MPa.. Om materialet utgöres av en Järnbase- ma ngermg har temperaturen ligga via mm 1ooo°c, fzsreeraaemv via 11oo- 420000, och om materialet utgöres av en nickelbsserad legering vid minst 1050°C, företrädesvis vid 1100-1250°0. Om materialet utgöres av eluminiumoxid bör tempe- raturen :Ligga via »om 12oo°c, ramarna-vis via 15oo-15oo°c.The pressure and temperature at the sintering of the preformed body are of course dependent on the properties of the powder material. Normally the pressure should be at least 100 MPa, preferably at least 150 MPa. If the material consists of an iron base mixture, the temperature is via mm 1ooo ° c, fzsreeraaemv via 11oo- 420000, and if the material consists of a nickel-plated alloy at at least 1050 ° C, preferably at 1100-1250 ° C. If the material consists of alumina, the temperature should be: Via »about 12oo ° c, the frames via 15oo-15oo ° c.
Uppfinningen skall förklaras när-mars genom beskrivning av utföringsoxempel under hänvisning till bifogade sohematiska. ritning, i vilken Sig 1 visar en förformad kropp av en niokelbaserad legering, vars hölje före vämebehandling utgöres av ett poröst skikt av högsmältande glas, fig 2 en förformad kropp av sanna. lege- ring, vars hölje före värmebehandlizzg utgöres av element i form av plattor av ' högsmältande glas, fig 5 samma kropp efter värmebehandling, fig 4 en förformad kropp av en järnbaserad legering, vars hölje före värmebehandling utgöres av ett poröst skikt av lâgsmältande glas, fig 5 en förfomad kropp av en jänibaserad legering, vars hölje utgöres av element i form av plattor av lâgsmältande glas och tig 6 same. lcropp efter värmebehandling. 10 15 20 25 50 70804992-1 Exemæl 1 Ett turbinskivefomat utrymme i en delbar form av aluminiumsilikatbaserat mate- rial, t er av amma. typ som normalt användes i kärnor för investment casting av turbinblad med kylkanaler, fylles med sfêiriskt pulver av en niokelbaserad lege- ring innehållande 0,05 % c, 15 aá cr, 17 ”ß co, 5 ø mo, 3,5 % mi, 4,4 7% A1, 0,05 7% B, rest Ni och med en konxstorlek av < 250 mn. Pxilvret vibreras samman med lätta. stötar på. formen ooh sintras i vakuum vid 1200°C i 2 timar. Efter kylning delas formen, som är återsnvändbar, och den porösa turbinskivan med väsentligen samma dimensioner som formmmmet tas ut. Den porösa turbinskivan ytbelägges därefter med ett finkomigt pulver, kornstorlek (1/11111, av samma legerLng som turbinskivexz består av till en tjocklek av ca 1 mm.The invention will be explained by description of exemplary embodiments with reference to the accompanying sohematic ones. drawing, in which Sig 1 shows a preformed body of a nickel-based alloy, the casing of which before heat treatment consists of a porous layer of high-melting glass, Fig. 2 a preformed body of true. alloy, the housing of which before heat treatment consists of elements in the form of plates of high-melting glass, Fig. 5 the same body after heat treatment, Fig. 4 a preformed body of an iron-based alloy, whose housing before heat treatment consists of a porous layer of low-melting glass, Fig. 5 shows a preformed body of a jenny-based alloy, the casing of which consists of elements in the form of plates of low-melting glass and Fig. 6. lcropp after heat treatment. 10 15 20 25 50 70804992-1 Exemæl 1 A turbine disc-shaped space in a divisible form of aluminum silicate-based material, t er of breastfeeding. type normally used in cores for investment casting of turbine blades with cooling ducts, are filled with spherical powder of a nickel-based alloy containing 0.05% c, 15 aá cr, 17 ”ß co, 5 ø mo, 3.5% mi, 4.4 7% A1, 0.05 7% B, residue Ni and with a cone size of <250 mn. The powder is vibrated together with light. encounter. the form is sintered in vacuo at 1200 ° C for 2 hours. After cooling, the mold, which is reusable, is divided and the porous turbine disk with substantially the same dimensions as the mold is removed. The porous turbine disk is then surface coated with a fine powder, grain size (1/11111, of the same alloy as the turbine disk ex consists of to a thickness of about 1 mm.
Turbixxskivan 10, som visas sohematiskt i fig 1, förses med ett gasgenomträzzgligt hölje i form av ett poröst skikt 11 genom att den besprutas med en vattenuppslam- ning av ett pulver av ett glas bestående av 80,5 viktsprocent Si02, 12,2 vikte- procent 13205, 2,8 viktsprocent A120? 4,0 viktsprocent Na20, 0,4 viktsprocent K20 och 0,5 viktsprocent CaO, samt torkas.The turbixx disc 10, shown sohematically in Fig. 1, is provided with a gas-permeable cover in the form of a porous layer 11 by spraying it with a water slurry of a powder of a glass consisting of 80.5% by weight of SiO percent 13205, 2.8 weight percent A120? 4.0 weight percent Na 2 O, 0.4 weight percent K 2 O and 0.5 weight percent CaO, and dried.
Den så. behandlade för-formade pulverkroppen placeras därefter i en högtryoksugri som är försedd med en ledning genom vilken gas kan avledas för avgasning av pulverkroppen samt ges kan tilledas för alstring av erforderligt tryck för den isostatiska pressnizngen och som är försedd med uppvärmningssnordningar.It saw. treated preformed powder body is then placed in a high pressure suction which is provided with a line through which gas can be diverted for degassing of the powder body and given can be supplied to generate the required pressure for the isostatic press nizng and which is provided with heating devices.
Den förformade pulver-kroppen med enbringat hölje avgasas först i högtrycksugzxen vid rumstemperatu Imder ungefär 2 timma. Därefter fylles ugnen med vätgas av atmosfärstryck samt höja ugiens temperatur till 750°C med bibehållet tryck, vilket kan taga ungefär 5 timmer. Temperaturen höjas därefter successivt under loppet av 2 timmar från '750°C till 900°C under samtidig successiv inledning av vätgas till ett tryck av 0,7 MPa, varvid trycket utanför den förformade kroppens hölje hela tiden lxålles vid minst det tryck som råder i kvarvarande gas i den för-formade kroppens poror. När temperaturen nått 900°G har ett för vätgasen ogenomträngligt hölje bildats av skiktet 11. Därefter tillföras ytterligare vätgas, eller argon eller hslium till en tryolmivå. som ger ett tryck av 160 MPa i tryckmediet vid den slutliga sintringstemperaturen. Temperaturen höjes se- dan till 1250°C, dvs till lämplig sintringstemperatur för den niokelbaserade legsringen. Lämplig tid för sintringen vid de angivna betingeleenna är minst timmar. Efter avslutad cykel får ugnen svalna till lämplig dechargeringstempera- tur och det sintrade föremålet blästras rent från glas. 10 15 20 25 50 7804992-1 7 Vid tillverkning av föremål av pulver med högre sintringstemperatur, t ex alumi- niumoxid, än ovan exemplifierade legerimg kan ett högsmältande glas användas i det porösa skiktet 11 i stället .för ovan exemplifierade ldgsmältande glas och utan att något finkornigt skikt appliceras på. pulverkmppen.The preformed powder body with a single housing is first degassed in the high pressure oven at room temperature for about 2 hours. Then the oven is filled with hydrogen gas at atmospheric pressure and raise the oven temperature to 750 ° C while maintaining the pressure, which can take about 5 hours. The temperature is then raised successively over the course of 2 hours from 750 ° C to 900 ° C while simultaneously introducing hydrogen to a pressure of 0.7 MPa, the pressure being maintained outside the casing of the preformed body at all times at at least the pressure prevailing in residual gas in the pores of the preformed body. When the temperature has reached 900 ° C, an envelope impermeable to the hydrogen gas is formed by the layer 11. Thereafter, additional hydrogen gas, or argon or potassium, is added to a tryol level. which gives a pressure of 160 MPa in the pressure medium at the final sintering temperature. The temperature is then raised to 1250 ° C, ie to a suitable sintering temperature for the nickel-based leg ring. Suitable time for sintering at the specified conditions is at least hours. At the end of the cycle, the oven is allowed to cool to a suitable discharge temperature and the sintered object is blasted clean from glass. In the manufacture of articles of powder with a higher sintering temperature, for example alumina, than the alloy exemplified above, a high-melting glass can be used in the porous layer 11 instead of the above-melting glass exemplified and without some fine-grained layer is applied on. the powder keg.
Exemgl 2 Samma. förformade kropp 10 som i Exempel 1 omges i enlighet med fig 2 med ett gas- genomträngligt hölje bestående av två. vinkelrätt mot turbinskivaxxs axel place- rade element i form av plattor 12 och 13 av same. glas som det som användes i pulv-.ret i Exempel 1. Sedan kroppen med hölje placerats i en högtrycksugn under- kastas den samma behandling som kroppen i Exempel 1, dvs avgasas, värmebehandlas och pressas isostatiskt vid där angivna. betingelser. Under temperatur-höjningen från 75o°c #111 i detta fan 95o°c 1 stället för 9oo°c som 1 msmpel 1 och den samtidiga tryckhöjningen mjuknar och formförändras plattan 12 såsom framgår av fi; 5 samt sintrar änddelarna 129. och 13a samman så att höljet blir tätt.Example 2 Same. preformed body 10 which in Example 1 is surrounded in accordance with Fig. 2 with a gas permeable housing consisting of two. elements placed perpendicularly to the axis of the turbine disc shaft in the form of plates 12 and 13 of Sami. glass as that used in the powder tube in Example 1. After the body with casing has been placed in a high-pressure furnace, it is subjected to the same treatment as the body in Example 1, ie degassed, heat-treated and isostatically pressed at the conditions indicated therein. conditions. During the temperature rise from 75 ° C # 111 in this fan 95 ° C instead of 90 ° C as 1 sample 1 and the simultaneous pressure rise, the plate 12 softens and changes shape as shown in FIG; 5 and sinter the end portions 129. and 13a together so that the casing becomes tight.
Exem 1 Pulver av 12 øá-cr-Ms-v-Nb-seal ixmchallanaa 0,18 7% c, 0,25 at si, 0,60 9% Mn, o,o1 9% P, 0,01% s, 11,5 9% cr, 0,5 9% m, o,5 f, mo, 0,50 9% v, 0,25 9% m, m: m» och ma en kornstcrlek av (BOD/um placeras i en kapsel av plast, t ex mjukgjcrd polyvinyl- klorid, som har ett turbinskiveformat fcrmrum. Efter tillslutning av kapseln pla- ceras den i en högtryckspreas, där pulvret kompakteras isostatiskt vid rumstem- peratur vid ett tryck av 4OOMPa. med olja som tryolmedim. Efter avslutad kompak- terirzg avlägsnas kapseln och maskinbearbetas den så framställda förfcrmade pulver- lcroppen till önskad form.Eczema 1 Powder of 12 øá-cr-Ms-v-Nb-seal ixmchallanaa 0.18 7% c, 0.25 at si, 0.60 9% Mn, o, o1 9% P, 0.01% s, 11.5 9% cr, 0.5 9% m, o, 5 f, mo, 0.50 9% v, 0.25 9% m, m: m »and ma a grain size of (BOD / um is placed in a plastic capsule, such as plasticized polyvinyl chloride, which has a turbine disk-shaped space.After closing the capsule, it is placed in a high-pressure spreader, where the powder is compacted isostatically at room temperature at a pressure of 4OOMPa with oil as tryol medium. At the end of the compaction, the capsule is removed and the preformed powder body thus prepared is machined to the desired shape.
Den för-formade kroppen i form av en turbinskiva. 14 omges med ett gasgenomträng- ligt hölje i form av ett poröst skikt 15 av ett lågsmältande glas och ett där- innanför beläget poröst skikt 16 av ett högsmältande glas. Detta åstadkommas genom att lmoppen först doppas i en vattenuppslanming av pulver av ett högsmält- ande glas bestående av 96,7 viktsprocentprocent Si02, 2,9 viktsprooent 3205 och 0,4 viktsprocent A120; och sedan efter torkning av detta skikt i en vattenupp- slanming av ett pulver av ett lågsmältande glas bestående av 80,5 viktsprcoent 85.02, 12,2 viktsprocent 3203, 2,8 viktsprocent A120? 4,0 viktsprocent Na2O, 0,4 viktsprocent KZO och 0,5 viktsprcoent CaO följt av ny torkning.The pre-shaped body in the form of a turbine disk. 14 is surrounded by a gas-permeable casing in the form of a porous layer 15 of a low-melting glass and a porous layer 16 of a high-melting glass located inside it. This is accomplished by first dipping the mop into a water slurry of powder of a high melting glass consisting of 96.7 weight percent SiO 2, 2.9 weight percent 3205 and 0.4 weight percent Al 2 O; and then after drying this layer in a water slurry of a powder of a low melting glass consisting of 80.5 weight percent 85.02, 12.2 weight percent 3203, 2.8 weight percent Al 2 O? 4.0 weight percent Na2O, 0.4 weight percent KZO and 0.5 weight percent CaO followed by new drying.
Den för-formade kroppen med de porösa skikten placeras i högtrycksugnen och nv- geuas såsom i Exempel 1 vid rumstemperatur. Efter påfyllning av lcvävgaa av atmos- färstryck höjas ugnen: temperatur med bibehlllet tryck till 750%, vilket tor omkring 5 timmar. Temperaturen höjas därefter successivt under loppet av 2 tim- r 10 15 20 25 50 7804992-1 8 m från 75o°c nu 9oo°c mac: samtidig ccccccciv icicaning cv mvgcc sin ett tryck av 0,7 MPa, varvid trycket utanför den förformade kroppens höljen hela tiden hållas vid minst det tryck som råder i kvarvarande gas i den förformade kroppens porer. När temperaturen nått 900°G har ett för kvävgasßn OSBIIONfI-'ë-YIEP ligt hölje bildats av skiktet 15. Därefter tillföras ytterligare kvävgas, eller argon eller helium till en tryoknivâ, som ger ett tryck av 50 MPa. vid 1150°C.The preformed body with the porous layers is placed in the high pressure furnace and heated as in Example 1 at room temperature. After filling the atmosphere with atmospheric pressure, the oven temperature is raised to 750%, which is maintained for about 5 hours. The temperature is then raised gradually over the course of 2 hours 10 15 20 25 50 7804992-1 8 m from 75o ° c now 9oo ° c mac: simultaneous ccccccciv icicaning cv mvgcc sin a pressure of 0.7 MPa, the pressure outside the preformed the casings of the body are constantly maintained at least the pressure prevailing in the remaining gas in the pores of the preformed body. When the temperature has reached 900 ° C, an OSBIIONfI-'ë-YIEP nitrogen gas shell is formed by the layer 15. Then additional nitrogen gas, or argon or helium, is added to a pressure level, which gives a pressure of 50 MPa. at 1150 ° C.
Temperaturen höjas sedan långsamt till 1150°C. Trycket stiger då, samtidigt.The temperature is then slowly raised to 1150 ° C. The pressure then rises, at the same time.
Denna temperaturhöjning åstadkommas tillräckligt långsamt för att glaset i det inre skiktet 16 skall bilda. ett gasogenomträngligt skikt innan glaset i höljet 15 hinner rinna av. Trycket och temperaturen höjes sedan till 100 MPa respektive 1200°C för sintring av den för-formade kroppen.This temperature rise is effected slowly enough for the glass in the inner layer 16 to form. a gas impermeable layer before the glass in the casing 15 has time to drain. The pressure and temperature are then raised to 100 MPa and 1200 ° C, respectively, to sinter the preformed body.
Exem l Samma förfomade kropp 14 som i Exempel 5 omges i enlighet med fig 5 med ett gasgenomträngligt hölje bestående av tvâ. vinkelrätt mot turbinskivans axel pla- cerade element i form av plattor 17 och 18 av saznma. glas som det som användes i skiktet 15 i Exempel 3 och med ett därinnanför beläget poröst skikt 19 av .samma slag som skiktet 16 i Exempel 5. Sedan kroppen med hölje placerats i en högtrycksugn nnderkastas den samma behandling som kroppeni Exempel 3, dvs av- gasas, värmebehandlas och* pressas isostatiskt vid där angivna betingelser. Under icmpcrciuznöjningcn från 75o°c sin i detta fan 950 °c i stämt för 9oo°c acc i Exempel 3 och den samtidiga tryckhöjningen mjulmar och formändras plattan 17 såsom framgår av fig 6 samt sintrar änddelarna 17a och 18a. samman så. att höljet 'blir tätt» Elementen 12, 15, 17 och 18 i fig 2 och 5 kan givetvis ha annan form än plattor, t ex bestå av mer eller mindre böjda element, eller av en med öppning försedd behållare eller flaska. De bör givetvis lämpligen utformas med hänsyn till den förfomade kroppens form.Example 1 The same preformed body 14 as in Example 5 is surrounded in accordance with Fig. 5 by a gas permeable housing consisting of two. elements placed perpendicular to the axis of the turbine disk in the form of plates 17 and 18 of saznma. glass as that used in the layer 15 of Example 3 and with a porous layer 19 located therein of the same kind as the layer 16 of Example 5. After the body with casing is placed in a high pressure oven, the same treatment as the body of Example 3 is subjected, i.e. gasified, heat treated and * isostatically pressed under the conditions specified therein. During the pressure satisfaction from 75 ° C, in this fan 950 ° C in accordance with 90 ° C acc in Example 3 and the simultaneous pressure increase, the plate 17 molds and deforms as shown in Fig. 6 and sints the end portions 17a and 18a. together so. that the casing 'becomes tight' The elements 12, 15, 17 and 18 in Figs. 2 and 5 can of course have a shape other than plates, for example consist of more or less curved elements, or of a container or bottle provided with an opening. They should, of course, be suitably designed having regard to the shape of the deformed body.
Sedan den förformade kroppen sintrats såsom beskrivits i Exemplen 1-4 underkastas den en första vämebehandling i skyddsgas, t e: argon, eller i vekuum vid 1100°C (mcmpcl 1 ccn 2) respektive via 115o°c (mcmpfn 5 ccn 4) mac: cming 2 tim- mer. Därvid diffunderar inlöst vätgas respektive kvävgas ur materialet och lossar samtidigt de rester av glasskiktet som finns kvar så att de lätt kan avlägsnas fullständigt. Trycket vid denna behandling bör lämpligen inte överstiga 0,1 MPa.After the preform is sintered as described in Examples 1-4, it is subjected to a first heat treatment in shielding gas, tea: argon, or in vacuum at 1100 ° C (mcmpcl 1 ccn 2) and via 115o ° c (mcmpfn 5 ccn 4), respectively: mac: cming 2 hours. In doing so, dissolved hydrogen gas or nitrogen gas diffuses out of the material and at the same time loosens the remnants of the glass layer that remain so that they can be easily removed completely. The pressure during this treatment should suitably not exceed 0.1 MPa.
Claims (11)
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE7804992A SE414920C (en) | 1978-05-02 | 1978-05-02 | SET TO MAKE A FORM OF A MATERIAL IN THE FORM OF A POWDER THROUGH ISOSTATIC PRESSING OF A POWDER-FORMATED BODY |
FR7908440A FR2424783A1 (en) | 1978-05-02 | 1979-04-04 | PROCESS FOR THE MANUFACTURE OF AN OBJECT FROM METALLIC OR CERAMIC MATERIAL |
DE19792915831 DE2915831A1 (en) | 1978-05-02 | 1979-04-19 | METHOD FOR MANUFACTURING AN ARTICLE FROM A POWDER-MADE MATERIAL |
JP5395579A JPS54146205A (en) | 1978-05-02 | 1979-05-01 | Producing metal or ceramic material articles |
GB7915111A GB2024256B (en) | 1978-05-02 | 1979-05-01 | Isostatically hot pressing powdered material |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE7804992A SE414920C (en) | 1978-05-02 | 1978-05-02 | SET TO MAKE A FORM OF A MATERIAL IN THE FORM OF A POWDER THROUGH ISOSTATIC PRESSING OF A POWDER-FORMATED BODY |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE7804992L SE7804992L (en) | 1979-11-03 |
SE414920B true SE414920B (en) | 1980-08-25 |
SE414920C SE414920C (en) | 1982-03-15 |
Family
ID=20334798
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE7804992A SE414920C (en) | 1978-05-02 | 1978-05-02 | SET TO MAKE A FORM OF A MATERIAL IN THE FORM OF A POWDER THROUGH ISOSTATIC PRESSING OF A POWDER-FORMATED BODY |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS54146205A (en) |
DE (1) | DE2915831A1 (en) |
FR (1) | FR2424783A1 (en) |
GB (1) | GB2024256B (en) |
SE (1) | SE414920C (en) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE414922B (en) * | 1978-05-02 | 1980-08-25 | Asea Ab | SET TO MAKE A FORMULA OF SILICON NITRIDE THROUGH ISOSTATIC PRESSING OF A SILICON NITRID POWDER FORMATED BODY WITH A GAS PRESSURE MEDIUM |
FR2500774A1 (en) * | 1981-02-27 | 1982-09-03 | Armines | PROCESS FOR PRODUCING METALLIC PARTS BY MOLDING AND SINKING A METALLIC ALLOY POWDER |
FR2550978B1 (en) * | 1983-05-26 | 1989-10-13 | Rolls Royce | METHOD FOR APPLYING SURFACE COATINGS ON ARTICLES |
DE3604861A1 (en) * | 1986-02-15 | 1987-08-20 | Battelle Development Corp | Method of producing finely dispersed alloys by powder metallurgy |
JPS63141343U (en) * | 1987-03-06 | 1988-09-19 | ||
JPH03115586A (en) * | 1989-09-28 | 1991-05-16 | Nkk Corp | Formation of ceramic film |
JP4585928B2 (en) * | 2005-06-27 | 2010-11-24 | 靖 渡辺 | Method for treating metal adhering body |
EP4321482A1 (en) * | 2021-04-09 | 2024-02-14 | Mitsubishi Chemical Corporation | Needle coke for graphite electrode, needle coke manufacturing method, and inhibitor |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1608363A1 (en) * | 1967-10-25 | 1970-12-10 | Annawerk Gmbh | Process for isostatic pressing of powdery, in particular ceramic, materials to form a molded body |
US3700435A (en) * | 1971-03-01 | 1972-10-24 | Crucible Inc | Method for making powder metallurgy shapes |
SE348961C (en) * | 1971-03-15 | 1982-08-30 | Asea Ab | PROCEDURE FOR PREPARING A SINTERED POWDER BODY |
SE363748B (en) * | 1972-06-13 | 1974-02-04 | Asea Ab | |
SE387876B (en) * | 1972-11-16 | 1976-09-20 | Asea Ab | PROCEDURE FOR HOT PRESSING OF POWDER BODIES |
AU507155B2 (en) * | 1976-01-29 | 1980-02-07 | Aktiebolag Asea | Silicon nitride article |
GB1488762A (en) * | 1976-02-03 | 1977-10-12 | Gen Electric Co Ltd | Manufacture of compacted bodies |
US4104782A (en) * | 1976-07-14 | 1978-08-08 | Howmet Turbine Components Corporation | Method for consolidating precision shapes |
DE2737173C2 (en) * | 1977-08-18 | 1979-10-18 | Motoren- Und Turbinen-Union Muenchen Gmbh, 8000 Muenchen | Process for encapsulating a molded body made of ceramic |
JPS6062107A (en) * | 1983-09-02 | 1985-04-10 | インタ−ナショナル ビジネス マシ−ンズ コ−ポレ−ション | Silicon wafer |
-
1978
- 1978-05-02 SE SE7804992A patent/SE414920C/en not_active IP Right Cessation
-
1979
- 1979-04-04 FR FR7908440A patent/FR2424783A1/en active Granted
- 1979-04-19 DE DE19792915831 patent/DE2915831A1/en active Granted
- 1979-05-01 JP JP5395579A patent/JPS54146205A/en active Granted
- 1979-05-01 GB GB7915111A patent/GB2024256B/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2915831C2 (en) | 1988-12-15 |
JPS54146205A (en) | 1979-11-15 |
GB2024256B (en) | 1982-09-15 |
FR2424783B1 (en) | 1985-02-15 |
FR2424783A1 (en) | 1979-11-30 |
SE414920C (en) | 1982-03-15 |
SE7804992L (en) | 1979-11-03 |
DE2915831A1 (en) | 1979-11-15 |
JPS6232241B2 (en) | 1987-07-14 |
GB2024256A (en) | 1980-01-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4112143A (en) | Method of manufacturing an object of silicon nitride | |
US4446100A (en) | Method of manufacturing an object of metallic or ceramic material | |
US4381931A (en) | Process for the manufacture of substantially pore-free shaped polycrystalline articles by isostatic hot-pressing in glass casings | |
US4568516A (en) | Method of manufacturing an object of a powdered material by isostatic pressing | |
SE460025B (en) | MAKE SUBSTANCES FOR POWDER FORM FOR MATERIAL THROUGH HOT ISOSTATIC PRESSURE IN A GLASS COVER | |
US4478789A (en) | Method of manufacturing an object of metallic or ceramic material | |
KR960002413B1 (en) | Method of manufacturing an object of powdered material by isostatic pressing | |
JPH03153575A (en) | Manufacture of ceramic matrix complex | |
CA1148772A (en) | Method of manufacturing an object of metallic or ceramic material | |
SE414920B (en) | SET TO MAKE A FORM OF A MATERIAL IN THE FORM OF A POWDER THROUGH ISOSTATIC PRESSING OF A POWDER-FORMATED BODY | |
JP5406727B2 (en) | Method for producing refractory ceramic material having high solidus temperature by powder metallurgy | |
GB1564851A (en) | Method of manufacturing an object of silicon nitride | |
US4505871A (en) | Method for manufacturing an object of silicon nitride | |
US4952353A (en) | Hot isostatic pressing | |
GB2050926A (en) | Method of manufacturing articles of ceramic or metallic material | |
SE464620B (en) | SET TO MAKE A PRINCIPLE OF CERAMICS THROUGH ISOSTATIC PRESSURE IN A GLASS ENVIRONMENT | |
US7347882B2 (en) | Method of manufacturing of abrasive tools | |
JPH11180778A (en) | Encapsulating method by direct coating and hot isostatic press forming | |
CN104907559B (en) | The anti-oxidation sintering method of metal dust is realized in air furnace | |
US3222150A (en) | Method of making glass-to-metal seals | |
SE414921B (en) | SET TO MAKE A FORMULA OF SILICON NITRID OR OF A SILICON NITRID AS MAIN COMPONENT CONSTRUCTED MATERIAL | |
SE425361B (en) | Method related to isostatic hot pressing of preformed bodies of a metallic or ceramic material | |
JPS6054795B2 (en) | Manufacturing method for high-density piezoelectric ceramics | |
JPH0394003A (en) | Manufacture of object from powdery material | |
JPH0354170A (en) | Hot hydrostatic pressing method |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NAL | Patent in force |
Ref document number: 7804992-1 Format of ref document f/p: F |
|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 7804992-1 Format of ref document f/p: F |