SE411770B - SET TO MANUFACTURE STEEL PRODUCTS - Google Patents
SET TO MANUFACTURE STEEL PRODUCTSInfo
- Publication number
- SE411770B SE411770B SE7213524A SE1352472A SE411770B SE 411770 B SE411770 B SE 411770B SE 7213524 A SE7213524 A SE 7213524A SE 1352472 A SE1352472 A SE 1352472A SE 411770 B SE411770 B SE 411770B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- heat treatment
- steel
- strip
- final
- rolled
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/68—Temporary coatings or embedding materials applied before or during heat treatment
- C21D1/72—Temporary coatings or embedding materials applied before or during heat treatment during chemical change of surfaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1277—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular surface treatment
- C21D8/1283—Application of a separating or insulating coating
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Description
¿ *mzszn-v 5 10 h f- 15 20 25 F f- 30 35 40 2 större induktion väsentligt dessa motorers tekniska parametrar. ¿* Mzszn-v 5 10 h f- 15 20 25 F f- 30 35 40 2 greater induction significantly the technical parameters of these motors.
Det är ett viktigt krav att det olegerade järnet är magnetiskt isotropiskt, dvs. att dess magnetiska beteende är nästan det- samma i alla riktningar. Ett annat krav är att järnet icke åld- ras magnetiskt, dvs. att de magnetiska egenskaperna (koercitiv- kraft, magnetisk induktion etc.) icke minskas, när motorn använ- des lång tid.It is an important requirement that the unalloyed iron is magnetically isotropic, ie. that its magnetic behavior is almost the same in all directions. Another requirement is that the iron does not age magnetically, ie. that the magnetic properties (coercive force, magnetic induction, etc.) are not reduced when the motor is used for a long time.
Framställningsförfarandena för olegerade, elektrotekniska järnband och -plåtar för vidarebehandling till stator- och rotor- kärnor i elektromotorer är fortfarande behäftade med väsentliga 'tekniska svårigheter. Man kan nämligen uppnå.gynnsamma magnetiska egenskaper hos olegerade elektrotekniska stålsorter endast om mängden föroreningar, framförallt kol och syre, är mycket små i det stål, som användes för framställningen och dessutom erfordras_ ett speciellt valsnings- och värmebehandlingsförfarande för er-l hållande av hög induktion och acceptabelt låg järnförlust.» I Framställningen av det som utgångsmaterial använda stålet för vidarebehandling till kända olegerade elektrotekniska stål- band erfordrar speciell omsorg, ty syre- och kolhalten i götet bör samtidigt hållas vid lägsta möjliga nivå, men-på grund av jämviktsbetingelserna erfordras för låg kolhalt högre syrehalt.The manufacturing processes for unalloyed, electrotechnical iron strips and plates for further processing into stator and rotor cores in electric motors are still subject to significant technical difficulties. Namely, favorable magnetic properties of unalloyed electrotechnical steels can be obtained only if the amount of impurities, especially carbon and oxygen, is very small in the steel used for the production and in addition a special rolling and heat treatment process is required to obtain high induction. and acceptably low iron loss. " In the production of the steel used as a starting material for further processing into known unalloyed electrotechnical steel strips requires special care, because the oxygen and carbon content of the ingot should be kept at the lowest possible level, but - due to the equilibrium conditions, too low carbon content requires higher oxygen content.
För att minska mängden inneslutningar framställes sådana stål vanligtvis genom en konverterprocess_och för att förbättra deras mekaniska egenskaper sättes i allmänhet en liten mängd fosfor, och/eller mangan till stålet som legeringskomponent. Stålgötet med den rätta sammansättningen förupphettas och varmvalsas till, en tjocklek av ungefär 1,8-2,5 mm, varpå det betas och valsas till den slutliga tjockleken (i allmänhet ca 0,5-1,0 mm) som erfordras för dess användning. Detta sista steg genomföras van- ligtvis på följande sätt: plåten kallvalsas till en tjocklek, som är ca 4-12 % större än den slutliga, varpå stålet glödgas och valsas till slutlig tjocklek genom s.k. "kritisk kallbearbet- _ning". g För att uppnå de erforderliga magnetiska egenskaperna måste stålet glödgas vid de slutliga dimensionerna. Det olegerade järnbandet, som underkastats känd värmebehandling, exempelvis kid 750-780°C i 2 timmar under skyddsatmosfär eller i vakuum, är för mjukt och dess konsistens medför många problem vid utstansning av järnkärnor med komplicerad form, Vid utstansningen deformeras nämligen det mjuka järnbandet och snittkanterna får grader och 10 15 20 25 30 35 40 7213524-7 följaktligen uppstår ett flertal svårigheter vid montering och lindning av kärnorna. Samtidigt försämras i hög grad de magne- tiska egenskaperna hos kärnorna på grund av deformationen.To reduce the amount of inclusions, such steels are usually produced by a converter process, and to improve their mechanical properties, a small amount of phosphorus, and / or manganese is generally added to the steel as an alloying component. The steel ingot with the correct composition is preheated and hot rolled to a thickness of about 1.8-2.5 mm, then it is pickled and rolled to the final thickness (generally about 0.5-1.0 mm) required for its use. . This last step is usually carried out in the following way: the sheet is cold-rolled to a thickness which is about 4-12% larger than the final one, whereupon the steel is annealed and rolled to a final thickness by so-called "critical cold working". g To achieve the required magnetic properties, the steel must be annealed at the final dimensions. The unalloyed iron strip, which has been subjected to known heat treatment, for example kid 750-780 ° C for 2 hours under a protective atmosphere or in a vacuum, is too soft and its consistency causes many problems when punching iron cores with complicated shape. the cut edges get degrees and consequently a number of difficulties arise during assembly and winding of the cores. At the same time, the magnetic properties of the cores greatly deteriorate due to the deformation.
För att eliminera ovannämnda nackdelar saluföres de olege- rade elektrotekniska stålbanden av tillverkarna i kallvalsat, hårt tillstånd som s.k. halvfärdig produkt. I den fabrik, i vilken motorerna framställes, stansas statorer och rotorer för elektriska motorer ur dessa halvfärdiga produkter, dvs. band, som valsats till slutlig tjocklek men icke underkastats värmebehandling, och kärnorna underkastas vanligtvis värmebehandling efter monteringen.In order to eliminate the above-mentioned disadvantages, the unalloyed electrotechnical steel strips are marketed by the manufacturers in cold-rolled, hard condition such as so-called semi-finished product. In the factory in which the motors are manufactured, stators and rotors for electric motors are punched out of these semi-finished products, ie. strips, which have been rolled to final thickness but not subjected to heat treatment, and the cores are usually subjected to heat treatment after assembly.
För att uppnå de önskade magnetiska egenskaperna tillser man att glödskalsbildning undvikes, varför värmebehandlingen vid höga temperaturer genomföres under skyddsatmosfär.In order to achieve the desired magnetic properties, care is taken that scale formation is avoided, which is why the heat treatment at high temperatures is carried out under a protective atmosphere.
Huvudnackdelen med detta förfarande är att framställningen av utgångsmaterialet med extremt hög renhet medför mycket högre kostnader än framställning av olegerade stålband av vanlig kvali- tet. De flesta svårigheterna uppträder vid tillförsäkring av låg ko1halt¿ dvs. maximum 0,02-0,03 %. För många tillverkare kan ytterligare svårigheter uppstå på grund av att man för att till- försäkra de önskade magnetiska egenskaperna måste underkasta de redan i bestämda dimensioner utstansade produkterna en slutlig värmebehandling och fabriker för framställning av elektromotorer förfogar i allmänhet icke över en värmebehandlingsugn, som arbetar vid den för detta ändamål lämpliga temperaturen och är utrustad med anordning för åstadkommande av skyddsatmosfär.The main disadvantage of this process is that the production of the starting material with extremely high purity entails much higher costs than the production of unalloyed steel strips of ordinary quality. Most difficulties occur when insuring low carbon content, ie. maximum 0.02-0.03%. For many manufacturers, additional difficulties can arise due to the fact that in order to ensure the desired magnetic properties, the products already punched in certain dimensions must be subjected to a final heat treatment and factories for the manufacture of electric motors generally do not have a heat treatment furnace operating at the temperature suitable for this purpose and is equipped with a device for providing a protective atmosphere.
Det är också känt att stålets icke önskade kolhalt kan minskas icke endast medan stålet befinner sig i form av en smälta under stålframställningen utan också där stålet befinner sig i fast tillstånd. Sålunda känner man till många förfaranden för minskning av kolhalten hos stål i fast tillstånd och dessa be- tecknas som avkolning.It is also known that the undesired carbon content of the steel can be reduced not only while the steel is in the form of a melt during the steel production but also where the steel is in the solid state. Thus, many methods are known for reducing the carbon content of solid state steels and these are referred to as carbonization.
Det enklaste av dessa förfaranden är den s.k. svartglödg- ningen, som är en alldeles speciell värmebehandling, vid vilken man före kallvalsningen underkastar det varmvalsade, med valshud försedda (obetade) stålbandet en värmebehandling i luften vid en temperatur över 700°C, företrädesvis vid 800°Cr Under dessa be- tingelser oxideras det i stålet ingående kolet av oxidhalten i det ytliga oxidskiktet (valshuden) på ett sätt som ännu icke klargjorts.The simplest of these procedures is the so-called the black annealing, which is a very special heat treatment, in which the hot-rolled, uncoated (striped) steel strip is subjected to a heat treatment in the air at a temperature above 700 ° C, preferably at 800 ° Cr, before the cold rolling. the carbon contained in the steel by the oxide content of the superficial oxide layer (the roll skin) in a manner not yet clarified.
I En nackdel med detta förfarande är att avkolningen är '7213-524-'7 10 15 20 25 30 _35 40 tidskrävande. Under industriella betingelser behöver man för ändamålet ca 24-96 timmar. Under denna långa värmebehandling upptar dessutom det metalliska järnet i ytskiktet oxider, som inneslutes i ytskiktet på olika djup på grund av inre oxidation.A disadvantage of this process is that the decarburization is time consuming. Under industrial conditions, you need about 24-96 hours for this purpose. In addition, during this long heat treatment, the metallic iron in the surface layer absorbs oxides, which are trapped in the surface layer at different depths due to internal oxidation.
Enligt ett annat känt avkolningsförfarande, vid vilket man framförallt framställer kallvalsade elektrotekniska stål- kisellegeringar för vidarebehandling till transformator- och generatorband, exponerar man det till slutlig eller lämplig mellanliggande tjocklek kallvalsade bandets hela yta vid 750- 960°C för en avkolande/skyddande gas, exempelvis en fuktig blandning av väte och kväve, som icke oxiderar stålet. Under dessa betingelser avkolas snabbt de tunna banden. En nackdel med detta förfarande är emellertid att man i ändamål att till- försäkra effektiv avkolning måste exponera bandets hela yta för gasblandningen, vilket innebär att man för förfarandet måste ha tillgång till dyrbara s.k. "pull-over"-ugnar och kontinuerligt arbetande system, vilket medför relativt höga driftskostnader.According to another known decarburization process, in which mainly cold-rolled electrotechnical steel-silicon alloys are produced for further treatment into transformer and generator strips, the entire surface of the cold-rolled strip is exposed to a final or suitable intermediate thickness at 750-960 ° C for a decarburizing / shielding gas. for example a moist mixture of hydrogen and nitrogen, which does not oxidize the steel. Under these conditions, the thin strips are rapidly charred. A disadvantage of this method, however, is that in order to ensure efficient decarburization, the entire surface of the belt must be exposed to the gas mixture, which means that for the process one must have access to expensive so-called pull-over ovens and continuously operating systems, which entails relatively high operating costs.
Följaktligen blir processkostnaderna höga och de olegerade elektrotekniska bandens pris alltför högt.Consequently, the process costs become high and the price of the unalloyed electrotechnical bands becomes too high.
Enligt uppfinningen avses ett förfarande, vilket möjlig- gör minskning av kolhalten i olegerade, halvfärdiga stålproduk- ter (mellanprodukter) i en anläggning med konventionella anord- ningar, varigenom möjliggöres framställning av olegerade elektro- tekniska stålband och -plåtar med god kvalitet och gynnsamma magnetiska egenskaper.According to the invention, this means a process which enables the reduction of the carbon content of unalloyed, semi-finished steel products (intermediates) in a plant with conventional devices, thereby enabling the production of non-alloyed electro-technical steel strips and sheets of good quality and favorable magnetic characteristics.
I Uppfinningen baserar sig på upptäckten att den tid, som erfordras för avkolande värmebehandling_(svartglödgning) av mellanprodukterna av stål ytbelagda med glödspån väsentligt kan minskas och att samtidigt bildningen av oxidinneslutningar på grund av inre oxidation kan undvikas, om man på mellanprodukternas ytor före värmebehandlingen avsätter en beläggning av vissa metallhydroxider och/eller -karbonat.The invention is based on the discovery that the time required for decarburizing heat treatment (black annealing) of steel intermediates coated with incandescent chips can be significantly reduced and that at the same time the formation of oxide inclusions due to internal oxidation can be avoided if the intermediate products are pre-heat treated. a coating of certain metal hydroxides and / or carbonates.
Vidare baserar sig uppfinningen på upptäckten att den tid, som erfordras för den ovan angivna avkolande värmebehandlingen ytterligare kan minskas och kvaliteten hos den erhållna mellan- produkten ytterligare kan förbättras genom att man inför luft eller en inert gas med hög daggpunkt i ugnen under värmebehand- lingen.Furthermore, the invention is based on the discovery that the time required for the above-mentioned decarburizing heat treatment can be further reduced and the quality of the obtained intermediate product can be further improved by introducing air or an inert gas with a high dew point into the furnace during the heat treatment. .
I Slutligen grundar sig uppfinningen på upptäckten att de mekaniska och magnetiska egenskaperna hos produkten gynnsamt kan 40 15 20 25 50 40 g 1213524-vi påverkas genom att man genomför den slutliga värmebehandlingen av produkten, som kallvalsats till slutlig tjocklek, i tvâ steg, varvid temperaturen i det andra steget är högre än i det första.Finally, the invention is based on the discovery that the mechanical and magnetic properties of the product can be favorably affected by carrying out the final heat treatment of the product, which is cold-rolled to a final thickness, in two steps, the temperature in the second stage is higher than in the first.
Under dessa betingelser kan man framställa olegerade elektrotek- niska stålband och -plåtar med hög kvalitet till och med av ole- gerade stål lämpliga endast för allmänna ändamål.Under these conditions, high-quality non-alloy steel alloys and sheets can also be made from non-alloy steels suitable for general use only.
Sålunda hänför sig uppfinningen till ett förfarande för fram- ställning av stålprodukter, företrädesvis band och plåt med för- bättrade magnetiska och mekaniska egenskaper, varvid den varmfor- made produkten betas, överföres till sina slutliga dimensioner i kallt tillstånd, underkastas en slutlig värmebehandling och den med glödskal försedda produkten före betningen underkastas värme- behandling vid en temperatur mellan 700 och 950°C, vilket förfa- rande kännetecknas av att man, före den vid 700-950°C genomförda värmebehandlingen, avsätter på den med glödskal försedda produkten ett skikt av en eller flera av följande föreningar, nämligen hydr- oxid av alkalimetall, hydroxid av alkalisk jordartsmetall, karbo- nat av alkalimetall, karbonat av alkalisk jordartsmetall och alu- miniumhydroxid, och eventuellt genomför den slutliga värmebehand- lingen i två steg, det ena vid 550-600°C, företrädesvis vid 460- 490°C och det andra vid 600-780°C, företrädesvis vid 680-760°C.Thus, the invention relates to a process for the production of steel products, preferably strips and sheet metal with improved magnetic and mechanical properties, in which the thermoformed product is pickled, transferred to its final dimensions in the cold state, subjected to a final heat treatment and the the product provided with scale before the pickling is subjected to heat treatment at a temperature between 700 and 950 ° C, which procedure is characterized in that, before the heat treatment carried out at 700-950 ° C, a layer of one or more of the following compounds, namely alkali metal hydroxide, alkaline earth metal hydroxide, alkali metal carbonate, alkaline earth metal carbonate and aluminum hydroxide, and optionally carrying out the final heat treatment in two steps, one at 550 -600 ° C, preferably at 460-490 ° C and the other at 600-780 ° C, preferably at 680-760 ° C.
Enligt en föredragen utföringsform av uppfinningen införes i ugnen under värmebehandlingen av den med glödskal försedda pro- dukten luft eller en skyddsgas med en daggpunkt över +20°C, före- trädesvis över 50°C.According to a preferred embodiment of the invention, air or a shielding gas with a dew point above + 20 ° C, preferably above 50 ° C, is introduced into the furnace during the heat treatment of the product provided with a scale.
Hydroxid- eller karbonatskiktet påföres lämpligen genom att produkten, som är försedd med glödskal, doppas i en lösning eller en dispersion innehållande den lämpliga hydroxiden och/eller det lämpliga karbonatet. Enligt en annan utföringsform sprutas lös- ningen eller dispersionen på den för behandling avsedda produktens yta. Vid behandling av valsat band avsättes lösningen eller disper- sionen lämpligen pà bandets yta genom att denna besprutas, medan bandet uppspolas.The hydroxide or carbonate layer is conveniently applied by dipping the product, which is provided with a scale, in a solution or dispersion containing the appropriate hydroxide and / or the appropriate carbonate. According to another embodiment, the solution or dispersion is sprayed on the surface of the product to be treated. When treating rolled strip, the solution or dispersion is suitably deposited on the surface of the strip by spraying it while the strip is being flushed.
' De viktigaste fördelarna med sättet enligt uppfinningen är följande: a) Avkolningshastigheten och -effektiviteten kan stegras vä- sentligt. Sålunda kan kolhalten i ett stàlband sänkas till 0,01 % eller ännu mindre från ett ursprungligt värde av 0,08-0,40 % utan att värmebehandlingskapaciteten överlastas. Följaktligen kan man som utgångsmaterial för framställning av olegerade elektroteknis- ka stàlband med hög kvalitet använda olegerade, varmvalsade ~_ vz-:zszu-v 5 10 Ip, f'\ 15 20 25 r h ' 30 35 40 stålband, som har konventionell sammansättning och som framställts på vanligt sätt för framställning av stål för allmänna ändamål, exempelvis konstruktionsstål.The main advantages of the method according to the invention are the following: a) The decarburization rate and efficiency can be significantly increased. Thus, the carbon content of a steel strip can be reduced to 0.01% or even less from an initial value of 0.08-0.40% without overloading the heat treatment capacity. Accordingly, as a starting material for the production of high-quality non-alloyed electrotechnical steel strips, unalloyed, hot-rolled steel strips having a conventional composition and the like can be used. which are produced in the usual way for the production of steel for general purposes, for example structural steel.
I b) Genom förfarandet enligt uppfinningen blir det möjligt att man som utgångsmaterial för framställning av elektrotekniska stålband använder olegerade, varmvalsade stålband framställda för allmänna ändamål och innehållande de vanliga föroreningarna. c) Förfarandet enligt uppfinningen erfordrar ingen special- utrustning och kan genomföras utan ytterligare kostnader i varm- behandlingsugnar, exempelvis i klockugnar, dvs. ugnar som finns i praktiskt taget alla valsverk. d) Vid sättet enligt uppfinningen kan man för framställ- ning av olegerade elektrotekniska stålband som utgångsmaterial använda konventionellt framställda stål av vanlig renhetsgrad.I b) The process according to the invention makes it possible to use as starting material for the production of electrotechnical steel strips unalloyed, hot-rolled steel strips produced for general purposes and containing the usual impurities. c) The method according to the invention does not require any special equipment and can be carried out without additional costs in heat treatment furnaces, for example in bell furnaces, ie. furnaces found in virtually all rolling mills. d) In the method according to the invention, conventionally produced steels of ordinary purity can be used as the starting material for the production of unalloyed electrotechnical steel strips.
Dessutom kan man, om man enligt uppfinningen bearbetar stål, som har högre renhetsgrad och som framställts med hjälp av en mera noggrant reglerad metod, erhålla slutprodukter med väsentligt förbättrade magnetiska egenskaper. e) Tack vare de utmärkta mekaniska egenskaperna hos den produkt, som framställts enligt förevarande uppfinning, är det möjligt att utstansa kärnplåtar med komplicerad form och produktens magnetiska egenskaper undergår knappast någon försämring genom stansningen, varför man i allmänhet kan eliminera den efterföljande behandlingen under skyddsatmosfär, dvs. den behandling som i all- mänhet är svår att genomföra i den fabrik, i vilken motorerna framställes. , Uppfinningen belyses i närmare detalj i följande ekempel.In addition, according to the invention, if steel is processed, which has a higher degree of purity and which is produced by means of a more carefully controlled method, end products with significantly improved magnetic properties can be obtained. e) Due to the excellent mechanical properties of the product prepared according to the present invention, it is possible to punch out core plates with complicated shape and the magnetic properties of the product hardly undergo any deterioration by the punching, so that the subsequent treatment under a protective atmosphere can generally be eliminated. i.e. the treatment which is generally difficult to carry out in the factory in which the engines are manufactured. The invention is illustrated in more detail in the following examples.
Exempel l: Ett 2 mm tjockt, varmvalsat stålband, vars yta var försedd med varmvalshud och som framställts av stål för all- männa konstruktionsändamål innehållande 0,08 % C; 0,36 % Mn; 0,02 % si; 0,027 % s ooh o,o1o m P som föroreningar, yfbolades med Ca(OH)2 genom doppning i kalkmjölk. Sedan ytbeläggningen torkat upphettades bandet vid 800°C i 4 timmar i en muffelugn (laboratorieskala) med elektrisk motståndsupphettning. Under värme- behandlingen sjönk bandets kolhalt till 0,007 %.Example 1: A 2 mm thick, hot-rolled steel strip, the surface of which was provided with hot-rolled skin and which was made of steel for general construction purposes containing 0.08% C; 0.36% Mn; 0.02% si; 0.027% s ooh o, o1o m P as impurities, was dissolved with Ca (OH) 2 by dipping in lime milk. After the coating dried, the strip was heated at 800 ° C for 4 hours in a muffle furnace (laboratory scale) with electrical resistance heating. During the heat treatment, the carbon content of the belt dropped to 0.007%.
Ett prov av samma band, även detta försett med en ytbelägg- ning av varmvalshud, värmebehandlades under ovan angivna beting- elser men utan kalciumhydroxidbeläggning. Vid denna värmebehand- ling sjönk kolhalten endast till 0,039 %.A sample of the same strip, also provided with a hot-rolled skin coating, was heat-treated under the above conditions but without a calcium hydroxide coating. During this heat treatment, the carbon content dropped to only 0.039%.
Exempel 2: Ett prov av det i exempel l omnämnda bandet lO 15 20 25 30 35 40 7213524-7 ytbelagt med varmvalshud doppades i en lösning innehållande 120 g/1 Na0H och 100 g/1 Al. När beläggningen torkat underkasta- des bandet värmebehandling under de i exempel 1 angivna beting- elserna. Därvid sjönk kolhalten i bandet till 0,009 %.Example 2: A sample of the belt 10 mentioned in Example 1 was surface-coated with hot-rolled skin dipped in a solution containing 120 g / l NaOH and 100 g / l Al. When the coating dried, the strip was subjected to heat treatment under the conditions set forth in Example 1. As a result, the carbon content in the belt dropped to 0.009%.
Exempel 3: Ett 2 mm tjockt band av stål med den i exempel l angivna sammansättningen och försett med varmvalshud med en tjock- lek av minst 20 mp försågs med en ytbeläggning av kalciumhydroxid på sätt som angives i exempel 1. Sedan beläggningen torkat värme- behandlades bandet i 4 timmar vid 80000 i ett vakuum av lO'1 mmHg.Example 3: A 2 mm thick strip of steel having the composition given in Example 1 and provided with hot rolled skin having a thickness of at least 20 mp was provided with a calcium hydroxide coating in the manner set forth in Example 1. After the coating was dried, heat treated. the band for 4 hours at 80,000 in a vacuum of 10.1 mmHg.
Genom värmebehandlingen minskades stålbandets kolhalt till 0,002 %.Through the heat treatment, the carbon content of the steel strip was reduced to 0.002%.
Exempel 4: En spole av ett 2 mm tjockt band av stål med den i exempel 1 angivna sammansättningen ytbelades med Ca(0H)2 utan att varmvalshuden avlägsnades genom att spolens varv lös; gjordes från varandra, varpå spolen flera gånger doppades i en kalkmjölklösning.Example 4: A coil of a 2 mm thick strip of steel with the composition set forth in Example 1 was surface coated with Ca (OH) 2 without removing the hot roll skin by loosening the coil; were made apart, after which the coil was dipped several times in a lime milk solution.
Efter torkning värmebehandlades spolen vid 800°C i en klockugn, varvid man tillförsäkrade att spolens alla delar hölls vid 800°C i minst 3 timmar. Under denna behandling inblåstes under klockan luft med en aeggpunkt av +so°c. efter värmebehand- lingen avlägsnades klockan och spolen kyldes snabbt. Kylnings- hastigheten är visserligen icke kritisk men med hänsyn till den efterföljande, speciella och slutliga värmebehandlingen är det fördelaktigt med relativt snabb kylning.After drying, the coil was heat treated at 800 ° C in a clock oven, ensuring that all parts of the coil were kept at 800 ° C for at least 3 hours. During this treatment air was blown under the clock with an egg point of + 50 ° C. after the heat treatment, the clock was removed and the coil was cooled rapidly. The cooling rate is admittedly not critical, but with regard to the subsequent, special and final heat treatment, it is advantageous to have relatively fast cooling.
Därefter betades spolen i en 15-20%-ig svavelsyralösning på konventionellt sätt och bandet kallvalsades i flera stick till en slutlig tjocklek av 0,70 mm på vanligt sätt. (Om ett band med annan slutlig tjocklek erfordras, kan produkten valsas till lämplig dimension, exempelvis en tjocklek av 0,5 mm, 0,65 mm, 0,85 mm eller 1,00 mm.) Det till sin slutliga tjocklek valsade bandet värmebe- handlades i en exotermisk skyddsgas med vanlig sammansättning (exempelvis 16 % az, 10 % coz, 1o % co och resten NZ) vid 47s°c.Then the coil was pickled in a 15-20% sulfuric acid solution in a conventional manner and the strip was cold rolled in several sticks to a final thickness of 0.70 mm in the usual manner. (If a strip with a different final thickness is required, the product can be rolled to a suitable dimension, for example a thickness of 0.5 mm, 0.65 mm, 0.85 mm or 1.00 mm.) The strip rolled to its final thickness is heat was traded in an exothermic shielding gas of ordinary composition (for example 16% az, 10% coz, 10% co and the residue NZ) at 47 ° C.
(Bandets alla delar bör hållas vid nämnda temperatur i 2 timmar.) Därefter upphettedee bandet 1111 e9o°c een hölls vid denna tempe- ratur, till dess att varje del av spolen exponerats för 690°C i 0,5 timmer. 0 Genom denna värmebehandling erhölls ett band, som var lätt att skära och som hade en tjocklek av 0,70 mm. Järnförlusten (V10) uppgick till 4,3 W/kg. Bandets B25-induktionsvärde (induk- tion bestämd vid en fältstyrka av 25 Oe) var 1,67 tesla. '_ 7213524-7 10 15 20 8, §§gm2elv5: Som utgångsmaterial användes ett varmva1sat_ band av ett stål med den i exempel 1 angivna sammansättningen.(All parts of the tape should be kept at the said temperature for 2 hours.) Thereafter, the tape 1111 e90 ° C was kept at this temperature until each part of the coil was exposed to 690 ° C for 0.5 hours. By this heat treatment a strip was obtained which was easy to cut and which had a thickness of 0.70 mm. The iron loss (V10) amounted to 4.3 W / kg. The B25 induction value of the band (induction determined at a field strength of 25 Oe) was 1.67 tesla. 7213524-7 10 15 20 8, §§gm2elv5: As a starting material, a hot-rolled strip of a steel with the composition specified in Example 1 was used.
Detta band behandlades i huvudsak på det sätt, som angives i exempel 4, men värmebehandlingen genomfördes i två steg. Sålunda underkastades det 2 mm tjocka bandet först kallvalsning i flera stick till en tjocklek av 0,77 mm, varpå bandet glödgades på vanligt sätt vid 720°C. Det glödgade bandet kallvalsades i ett enda stick till_den slutliga tjockleken 0,70 mm. Det så erhållna bandet underkastades värmebehandling i två steg på sätt som an- gives i exempel 4. Det värmebehandlade bandet hade en järnförlust (V10) av 3,7 W/kg och en induktion (B25) av 1,68 tesla.This belt was treated essentially as indicated in Example 4, but the heat treatment was carried out in two steps. Thus, the 2 mm thick strip was first subjected to cold rolling in several sticks to a thickness of 0.77 mm, after which the strip was annealed in the usual manner at 720 ° C. The annealed strip was cold rolled in a single stick to the final thickness of 0.70 mm. The strip thus obtained was subjected to heat treatment in two steps in the manner set forth in Example 4. The heat-treated strip had an iron loss (V10) of 3.7 W / kg and an induction (B25) of 1.68 tesla.
Det så behandlade bandet hade något sämre egenskaper vid stansning än det enligt exempel 4 behandlade bandet.The belt thus treated had slightly worse punching properties than the belt treated according to Example 4.
Exempel 6: Ett varmvalsat band med en tjocklek av 2 mm och innehållande 0,31 % Si; 0,52 % Mn; 0,06 % C; 0,007 % S och 0,011 % P som föroreningar behandlades på sätt som angives i exempel 4. Det så behandlade bandet med en slutlig tjocklek av 0,70 mm hade efter värmebehandling goda egenskaper vid stansning.Example 6: A hot-rolled strip with a thickness of 2 mm and containing 0.31% Si; 0.52% Mn; 0.06% C; 0.007% S and 0.011% P as impurities were treated in the manner set forth in Example 4. The thus treated strip with a final thickness of 0.70 mm had good punching properties after heat treatment.
Jäxnförlusten (V10) var 3,3 W/kg och induktionen (B25) 1,64 tesla.The iron loss (V10) was 3.3 W / kg and the induction (B25) 1.64 tesla.
Claims (2)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
HUCE854A HU168186B (en) | 1971-10-21 | 1971-10-21 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE411770B true SE411770B (en) | 1980-02-04 |
Family
ID=10994175
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE7213524A SE411770B (en) | 1971-10-21 | 1972-10-19 | SET TO MANUFACTURE STEEL PRODUCTS |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3870574A (en) |
AT (1) | AT330231B (en) |
BE (1) | BE790266A (en) |
BG (1) | BG20831A3 (en) |
CS (1) | CS166251B2 (en) |
DD (1) | DD99606A5 (en) |
DE (1) | DE2251511B2 (en) |
FR (1) | FR2156744B3 (en) |
HU (1) | HU168186B (en) |
IT (1) | IT968781B (en) |
LU (1) | LU66300A1 (en) |
NL (1) | NL7214018A (en) |
PL (1) | PL83608B1 (en) |
SE (1) | SE411770B (en) |
YU (1) | YU36757B (en) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4310381A (en) * | 1980-04-04 | 1982-01-12 | Allied Corporation | Method for improving magnetic properties of metallic glass ribbon |
EP0497735A1 (en) * | 1991-01-31 | 1992-08-05 | Ciba-Geigy Ag | Hydroquinoline compounds |
US7007037B2 (en) * | 2000-07-31 | 2006-02-28 | Oracle International Corporation | Opaque types |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1866925A (en) * | 1930-07-31 | 1932-07-12 | Bell Telephone Labor Inc | Magnetic material |
US2150777A (en) * | 1934-06-09 | 1939-03-14 | Gen Electric | Alkaline coating for sheet steel |
US2327256A (en) * | 1941-08-02 | 1943-08-17 | Frank F Fowle | Carbon-steel alternating-current conductor |
US2354123A (en) * | 1941-08-16 | 1944-07-18 | Westinghouse Electric & Mfg Co | Insulation for silicon irons |
US3098776A (en) * | 1960-12-09 | 1963-07-23 | Western Electric Co | Methods of heat-treating low carbon steel |
GB948605A (en) * | 1961-08-22 | 1964-02-05 | Lysaght Australia Ltd | Improvements in the production of grain oriented electrical steels |
BE638295A (en) * | 1962-10-08 | |||
US3418710A (en) * | 1963-05-08 | 1968-12-31 | Westinghouse Electric Corp | High temperature magnetic cores and process for producing the same |
US3347718A (en) * | 1964-01-20 | 1967-10-17 | Armco Steel Corp | Method for improving the magnetic properties of ferrous sheets |
US3421925A (en) * | 1965-07-30 | 1969-01-14 | Westinghouse Electric Corp | Method for producing improved metallic strip material |
US3615903A (en) * | 1968-10-03 | 1971-10-26 | Armco Steel Corp | High-purity ferrous material and method of making it |
-
0
- BE BE790266D patent/BE790266A/en not_active IP Right Cessation
-
1971
- 1971-10-21 HU HUCE854A patent/HU168186B/hu unknown
-
1972
- 1972-10-05 US US295250A patent/US3870574A/en not_active Expired - Lifetime
- 1972-10-09 AT AT865872A patent/AT330231B/en not_active IP Right Cessation
- 1972-10-09 IT IT30243/72A patent/IT968781B/en active
- 1972-10-13 YU YU2580/72A patent/YU36757B/en unknown
- 1972-10-13 LU LU66300A patent/LU66300A1/xx unknown
- 1972-10-17 FR FR7236675A patent/FR2156744B3/fr not_active Expired
- 1972-10-17 BG BG21643A patent/BG20831A3/xx unknown
- 1972-10-17 DD DD166279A patent/DD99606A5/xx unknown
- 1972-10-17 NL NL7214018A patent/NL7214018A/xx not_active Application Discontinuation
- 1972-10-19 SE SE7213524A patent/SE411770B/en unknown
- 1972-10-19 PL PL1972158372A patent/PL83608B1/pl unknown
- 1972-10-20 DE DE2251511A patent/DE2251511B2/en active Pending
- 1972-10-20 CS CS7077A patent/CS166251B2/cs unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BE790266A (en) | 1973-02-15 |
BG20831A3 (en) | 1975-12-20 |
DE2251511B2 (en) | 1974-11-07 |
IT968781B (en) | 1974-03-20 |
CS166251B2 (en) | 1976-02-27 |
FR2156744A1 (en) | 1973-06-01 |
PL83608B1 (en) | 1975-12-31 |
YU258072A (en) | 1981-11-13 |
NL7214018A (en) | 1973-04-25 |
YU36757B (en) | 1984-08-31 |
AT330231B (en) | 1976-06-25 |
LU66300A1 (en) | 1973-01-20 |
ATA865872A (en) | 1975-09-15 |
DE2251511A1 (en) | 1973-04-26 |
DD99606A5 (en) | 1973-08-12 |
FR2156744B3 (en) | 1978-02-17 |
US3870574A (en) | 1975-03-11 |
HU168186B (en) | 1976-03-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2092605C1 (en) | Sheets of isotropic electrotechnical steel and method for their manufacturing | |
CN104018068B (en) | Method for preparing high-magnetic-induction oriented silicon steel with thickness of 0.18mm | |
CN107849656B (en) | Method for producing grain-oriented electromagnetic steel sheet | |
CA2818926C (en) | Method for manufacturing grain oriented electrical steel sheet | |
CS212706B2 (en) | Method of improving the permeability of silicon steel with goss orientation | |
CN106702260A (en) | High-magnetic-inductivity low-iron-loss non-oriented silicon steel and production method thereof | |
DK151900B (en) | PROCEDURE FOR THE PREPARATION OF A CORN ORIENTED SILICONE CONTAINING STEEL BAND THAT HAS A HIGH B 8 VALUE | |
CN113195753A (en) | Method for producing grain-oriented electromagnetic steel sheet, and grain-oriented electromagnetic steel sheet | |
JPH10298653A (en) | Manufacture of grain oriented silicon steel sheet with extremely low iron loss | |
US4851056A (en) | Process for producing a semi-processed non-oriented electrical steel sheet having a low watt loss and a high magnetic flux density | |
JPH10152724A (en) | Manufacture of grain oriented silicon steel sheet with extremely low iron loss | |
US4115161A (en) | Processing for cube-on-edge oriented silicon steel | |
SE411770B (en) | SET TO MANUFACTURE STEEL PRODUCTS | |
US4115160A (en) | Electromagnetic silicon steel from thin castings | |
JPH06100937A (en) | Production of silicon steel sheet having no glass film and extremely excellent in core loss | |
US4394192A (en) | Method for producing low silicon steel electrical lamination strip | |
GB2060697A (en) | Grain-oriented silicon steel production | |
US3227587A (en) | Method of annealing magnesia coated silicon-iron alloys in a vacuum | |
JPH0747775B2 (en) | Method for producing non-oriented electrical steel sheet with excellent magnetic properties after stress relief annealing | |
JPH11350032A (en) | Production of silicon steel sheet | |
JPH0762437A (en) | Production of grain oriented silicon steel sheet having extremely low iron loss | |
US3201294A (en) | Method of decarburizing electrical steel by using an oxide film | |
JPS62222022A (en) | Manufacture of nonoriented electrical sheet having good brittleness resistance and magnetic characteristic after stress relief annealing | |
JP2002266030A (en) | Method for manufacturing grain-oriented silicon steel sheet | |
CN116200661A (en) | Cubic double-oriented silicon steel and preparation method and application thereof |