SE404473B - DEVICE FOR GENERATION OF DC IN ELECTROLYTICAL PROCESS - Google Patents
DEVICE FOR GENERATION OF DC IN ELECTROLYTICAL PROCESSInfo
- Publication number
- SE404473B SE404473B SE7712884A SE7712884A SE404473B SE 404473 B SE404473 B SE 404473B SE 7712884 A SE7712884 A SE 7712884A SE 7712884 A SE7712884 A SE 7712884A SE 404473 B SE404473 B SE 404473B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- voltage
- thyristors
- phase
- periods
- energy
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 8
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 claims description 4
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 claims 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 8
- 230000028161 membrane depolarization Effects 0.000 description 6
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 4
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 3
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 2
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- ARUVKPQLZAKDPS-UHFFFAOYSA-L copper(II) sulfate Chemical compound [Cu+2].[O-][S+2]([O-])([O-])[O-] ARUVKPQLZAKDPS-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 238000005137 deposition process Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000004070 electrodeposition Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 230000033116 oxidation-reduction process Effects 0.000 description 1
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 description 1
- NWONKYPBYAMBJT-UHFFFAOYSA-L zinc sulfate Chemical compound [Zn+2].[O-]S([O-])(=O)=O NWONKYPBYAMBJT-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 235000009529 zinc sulphate Nutrition 0.000 description 1
- 239000011686 zinc sulphate Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/02—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal
- H02M7/04—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/12—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/145—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
- H02M7/155—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
- H02M7/1555—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only with control circuit
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Electrolytic Production Of Non-Metals, Compounds, Apparatuses Therefor (AREA)
Description
15 20 25 35 40 2 7712884-1 , rolytiska processen utgör en oföränderlíg konstant, består den enda möjliga åtgärden för uppnâende av en energibesparing, i minimering av de förluster som åstadkommas genom polariseringseffekten. 15 20 25 35 40 2 7712884-1, the rolytic process constitutes an unchanging constant, the only possible measure for achieving an energy saving consists in minimizing the losses caused by the polarizing effect.
Besparingen av energi som förbrukassi de elektrolytiska proces-' serna har varit föremål för studier under lång tid, såsom visas ge- nom existensen av ett stort antal patent som avser detta omrâde, bland annat franska patentet 1 399 797 och amerikanska patenten 3 977 948 och 4011 152, vilka utgör resultatet av studier som ut- förts pâ detta område av upphovsmannen till föreliggande uppfinning, :För belysande av uppfinningen mä eáempelvis anföras exemplet på sidan 5 i ovannämnda franska patentskrift, där liksom i enlighet med föreliggande uppfinning en förbrukning av 0,8 kWh/m2 erhålles i jämförelse med en förbrukning av l,ß kWh/m2 som representeras av de konventionella metoder som då användes.The saving of energy consumed by the electrolytic processes has been the subject of long-term study, as evidenced by the existence of a large number of patents relating to this field, including French Patents 1,399,797 and U.S. Patents 3,977,948 and 4011 152, which are the result of studies carried out in this field by the author of the present invention,: To illustrate the invention, for example, the example given on page 5 of the above-mentioned French patent specification, where as in accordance with the present invention a consumption of 0, 8 kWh / m2 is obtained in comparison with a consumption of 1, ß kWh / m2 which is represented by the conventional methods then used.
*Ett känt faktum är användningen vid elektrolytiska processer av likström, överlagrad på en växelström, varigenom erhålles en minsk- ning av elektrod-potentialen, en minskning av varje irreversibili- _ tet av reaktionen, en minskning i överspänningen av väte, en minsk- ning i överspänningen av fluoriden, och den underlättar även den anodiska upplösningen av metallerna och tillåter en högre täthet av likström i elektroden. I varje fall kan det lätt visas, att på detta omrâde en väsentlig energibesparing kan uppnås eftersom, ehuru ett antal fördelar erhålles under den tid då polariteten är 'omkastad, dessa fördelar är resultatet av tillskottet av en viss mängd energi. i Anordningen enligt uppfinningen innefattar utnyttjandet av en kontinuerlig ökande spänning, vars värde vid alla tidpunkter anpas- sas till den polarisationsspänning som finnes under en bestämd tids- period, varvid passagen av strömmen då fullständigt avbrytes. Denna överensstämmelse mellan den nödvändiga depolarisationsspänningen och den som tillföras vid varje tidpunkt, innefattar en avsevärd besparing av energi på grund av att i varje ögonblick den tillförda spänningen hâlles lägre än den maximala depolariseringsspänningen, vilken såsom ovan angivits, är den som konstant tillföras vid kon- ventionella system. Under de tidsperioder, dâ den tillförda spän- ningen är avbruten, sker en naturlig depolarisering och följaktli- gen utan förbrukning av energi.A known fact is the use in electrolytic processes of direct current, superimposed on an alternating current, whereby a decrease of the electrode potential is obtained, a decrease of each irreversibility of the reaction, a decrease of the overvoltage of hydrogen, a decrease in the overvoltage of the fluoride, and it also facilitates the anodic dissolution of the metals and allows a higher density of direct current in the electrode. In any case, it can be easily shown that in this field a substantial energy saving can be achieved because, although a number of advantages are obtained during the time when the polarity is reversed, these advantages are the result of the addition of a certain amount of energy. The device according to the invention comprises the use of a continuously increasing voltage, the value of which is at all times adapted to the polarization voltage which exists during a certain period of time, whereby the passage of the current is then completely interrupted. This correspondence between the required depolarization voltage and that applied at any given time involves a considerable saving of energy because at any moment the applied voltage is kept lower than the maximum depolarization voltage, which as stated above is that which is constantly applied at conventional systems. During the time periods when the applied voltage is interrupted, a natural depolarization takes place and consequently without energy consumption.
Eftersom den förbrukade energin är en direkt funktion av den iutillförda spänningen och den uppkomna strömstyrkan, kommer förbrukning av energi att minskas i samma mån som den till- förda spänningen minskas. Den uppskattade besparingen av energi, 10 M 20 25 30 35 UU 3 7712884-1 vid användning av detta system, beräknas till omkring 20 %, vilket är ett mycket betydande belopp som får tagas med i beräkningen vid varje industriell elektrolytisk process.Since the energy consumed is a direct function of the supplied voltage and the current generated, energy consumption will be reduced to the same extent as the supplied voltage is reduced. The estimated energy saving, UU 3 7712884-1 when using this system, is calculated to be about 20%, which is a very significant amount that must be taken into account in every industrial electrolytic process.
Anordningen enligt uppfinningen har ett mycket brett til1ämP“ ningsområde. Bland annat kan nämnas tillämpningen av uppfinningen inom elektrolyt-industrin med avseende på följande aspekter: elekt- roseparering, elektroextraktion, elektroraffinering av metaller, elektroavsättning, galvanoplastik, galvanostegi, etc., och inom smältelektrolysindustrin processerna för erhållande av aluminium, magnesium och andra metaller som bör särskilt betonas, och systemet enligt uppfinningen kan likaledes utnyttjas inom industrin för er- hållande av termoelektriska produkter, laddning av batterier, er- hållande av oxidations-reduktions-produkter, inom den gas-elektro- kemiska industrin, och elektrofoetiska processer.The device according to the invention has a very wide field of application. Mention may be made, inter alia, of the application of the invention in the electrolyte industry with respect to the following aspects: electroseparation, electroxtraction, electrorefining of metals, electrodeposition, galvanoplasty, galvanostegy, etc., and in the melt electrolysis industry the processes for obtaining aluminum, magnesium and other metals should be particularly emphasized, and the system according to the invention can likewise be used in the industry for obtaining thermoelectric products, charging batteries, obtaining oxidation-reduction products, in the gas-electrochemical industry, and electrophoetic processes.
Erhållandet av den tillförda spänningen och styrningen av den- samma kan utföras på olika sätt. En intressant utföringsform består i att utgå från ett industriellt elektriskt trefasnät, transforme- ra ingångsspänningen till tre enfas-utgångsspänningar, motsvarande de tre faserna, varvid vardera av dessa enfasspänningar likriktas med tillhjälp av en helvâgslikriktare, framställd av tyristorer, vilkas styrelektroder regleras av en programmeringsanordning för åstadkommande av ledintervallen hos tyristorerna för erhållande av den ovan beskrivna spänningen. 7 En annan utföringsform består i att i varje fas av sekundärlind- ningarna hos transformatorn anordna tre oberoende och balanserade uttag, av vilka vart och ett styres av en tyristor med dess motsva- _ rande programmeringsanordning för styrelektrod-regleringen, så att en likriktad spänning resulterande från delsumman av*ue spänningar ' fasförskjutna från varandra med en viss vinkel erhålles, alla inom varje fas erhållna från transformatorns sekundärsida.The acquisition of the applied voltage and the control of the same can be performed in different ways. An interesting embodiment consists in starting from an industrial three-phase electrical network, transforming the input voltage into three single-phase output voltages, corresponding to the three phases, each of these single-phase voltages being rectified by means of a full-wave rectifier, made of thyristors, the control electrodes of which control to provide the hinge intervals of the thyristors to obtain the voltage described above. Another embodiment consists in arranging in each phase of the secondary windings of the transformer three independent and balanced sockets, each of which is controlled by a thyristor with its corresponding programming device for the control electrode control, so that a rectified voltage resulting from the subtotal of * ue voltages' phase shifted from each other by a certain angle are obtained, all within each phase obtained from the secondary side of the transformer.
Uppfinningen skall närmare beskrivas i det följande i anslut- ning till ritningen. d 'Fig. l visar en graf av den teoretiska geometriska formen av våg-spänningen som erhålles vid anordningen enligt uppfinningen.The invention will be described in more detail in the following in connection with the drawing. FIG. 1 shows a graph of the theoretical geometric shape of the wave voltage obtained with the device according to the invention.
Pig. 2 visar schematiskt den anordning som motsvarar den första praktiska utföringsformen som ovan nämnts.Pig. 2 schematically shows the device corresponding to the first practical embodiment as mentioned above.
Pig. 3 visar ett diagram för den våg som erhålles genom anord- ningen enligt föregående figur. 7 Pig. u visar schematiskt anordningen enligt den andra praktiska utföringsformen som ovan beskrivits. 10 15 20 25 30, -35 H0 7712834-1 U Pig. 5 visar grafen för den spänning som erhålles genom anord- ningen enligt föregående figur. _ _ Enligt den utföringsform som visas i fig. 2 innefattar anord- ningen en trefas-transformator 1, vars primärlindning 2 är kopplad på lämpligaste sätt och vars sekundärlindning innefattar tre enfas- lindningar 3, 4 och 5, till vardera av vilka är kopplad en helvågs- likriktare bestående av två tyristorer 6 och 7, vilkas styrelektrod regleras av programmeringsanordningen 9, så att den likriktare och reglerade spänningen tillföres till en elektrolytisk kedja 10 bestå- ende av ett flertal behållare arrangerade i serie.Pig. 3 shows a diagram of the scale obtained by the device according to the previous figure. 7 Pig. u schematically shows the device according to the second practical embodiment as described above. 10 15 20 25 30, -35 H0 7712834-1 U Pig. 5 shows the graph of the voltage obtained by the device according to the previous figure. According to the embodiment shown in Fig. 2, the device comprises a three-phase transformer 1, the primary winding 2 of which is most suitably connected and the secondary winding of which comprises three single-phase windings 3, 4 and 5, to each of which a full-wave rectifier consisting of two thyristors 6 and 7, the control electrode of which is regulated by the programming device 9, so that the rectifier and regulated voltage are supplied to an electrolytic chain 10 consisting of a plurality of containers arranged in series.
Transformatorn 1 är försedd med organ som tillåter utgångsspän- ningen i sekundärlindningen att varieras efter önskan. Å andra si- dan är elektrolysbehållarna kopplade i serie i varje kedja 10, vilka kedjor motsvarar var sin av faserna i sekundärlindningen hos trans- Tformatorn 1, för att så mycket som möjligt minska de spänningsför- luster som skulle uppkomma genom användning av en parallellkcppling fav elektrolysbehàllarna, vilket skulle göra det nödvändigt att an-' vända mycket lägre spänningar i transformatorns 1 sekundärlindning.The transformer 1 is provided with means which allow the output voltage in the secondary winding to be varied as desired. On the other hand, the electrolysis vessels are connected in series in each chain 10, which chains correspond to each of the phases in the secondary winding of the transformer 1, in order to reduce as much as possible the voltage losses which would arise by using a parallel connection fav the electrolysis tanks, which would make it necessary to use much lower voltages in the secondary winding of the transformer 1.
Enligt den beskrivna anordningen, vid vilken tyristorerna 6 och 7 regleras så att de leder inom en vinkel mindre än 90°, erhålles en våg sådan som den som visas i fig. 3,_där-T1 representerar led- intervallet hos en tyristor och vågen 11 bildas, under_det att T2 motsvarar ett avbrott med nollspänning, i vilket en naturlig depo- larisation äger rum utan förbrukning av_energi. T3 i sin tur repre- senterar ledintervallet hos den tyristor som är sammankopplad med den förstnämnda i_helvâgslikriktaren. Eftersom depolarisationstider- na T2 kan vara otillräckliga för full depolarisering, är det även möjligt att efter ett bestämt antal halvperioder ett avbrott initi- 7 eras, under vilket ingen energi förbrukas. Avbrottet varar ett annat förutbestämt antal halvperioder, vilket antal är beroende av -den använda elektrolyten. I ' I Den andra utföringsformen av uppfinningen enligt fig. H utgår - från en transformator 12, vilken liksom i det föregående fallet har organ för variering av utgångsspänningen-hos dess sekundärlindning- ar som motsvarar var sin av de tre faserna på sekundärsidan och som i sin tur vardera är uppdelade i tre lika, Y-kopplade sektio- ner,_varvid vid varje sektions utgång finns en tvrístor 13, 14 >oohÄ15,7och varvid varje sådant aggregat av tyristorer 13, 14 och 1% regleras av en gemensam programmeringsanordning 16, som bestämmer deras ledíntervall, inom en bestämd vinkel, vilka led- 10 15 20 25 30 35 H0 '77128814-12 u -vinklar kan ökas. Sålunda är den spänning som tillföres varje elektrolyskedja resultatet av tre delspänningar fasförskjutna från varandra och därför delvis överlagrade; den resulterande vågen äri tydligt visad i grafen i fig. 5 där nämnda resultant är betecknad med 17, under det att beteckningarna 18, 19 och 20 representerar de tre delspänningar som bildar vågen 17.According to the described device, in which the thyristors 6 and 7 are regulated so that they conduct at an angle of less than 90 °, a scale such as that shown in Fig. 3 is obtained, where T1 represents the conduction interval of a thyristor and the scale 11 is formed, while T2 corresponds to an interruption with zero voltage, in which a natural depolarization takes place without consumption of_energy. T3 in turn represents the joint interval of the thyristor connected to the first-mentioned half-rectifier. Since the depolarization times T2 may be insufficient for full depolarization, it is also possible to initiate an interruption after a certain number of half periods, during which no energy is consumed. The interruption lasts another predetermined number of half periods, which number depends on the electrolyte used. The second embodiment of the invention according to Fig. H is based - from a transformer 12, which as in the previous case has means for varying the output voltage - of its secondary windings which correspond to each of the three phases on the secondary side and which in each in turn is divided into three equal, Y-connected sections, at the output of each section there is a transistor 13, 14> oohÄ15,7 and each such assembly of thyristors 13, 14 and 1% is controlled by a common programming device 16, which determine their joint range, within a certain angle, which joint angles can be increased. Thus, the voltage applied to each electrolysis chain is the result of three partial voltages being phase shifted from each other and therefore partially superimposed; the resulting wave is clearly shown in the graph of Fig. 5 where said resultant is denoted by 17, while the designations 18, 19 and 20 represent the three partial voltages forming the wave 17.
Detframgår'líkaledes av nämnda graf, att ledintervallet T5 är mindre än nollspänningstiden TB, och i detta fallhar likaledes åstadkommits vissa avbrott där tyristorerna 13, 14 och 15 icke le- der, av samma skäl som avbrotten Tu i det föregående utföringsexemp- let.It is also apparent from said graph that the conduction interval T5 is less than the zero voltage time TB, and in this case certain interruptions have also been produced where the thyristors 13, 14 and 15 do not conduct, for the same reasons as the interruptions Tu in the previous embodiment.
I varje fall, och såsom ovan nämnts, uppnås en viss motsvarig- het mellan den nödvändiga depclarisationsspänningen och den verkli- gen tillförda spänningen, såsom framgår vid närmare betraktande av graferna i fig. 3 och 5, och jämförelse av desamma med den teoretis- ka grafen i fig. 1. Den ovannämnda besparingen av energi, som utgör huvudändamålet med uppfinningen, framgår likaledes av de nedan an- givna praktiska exemplen, vilka blott är avsedda för belysande av uppfinningen.In each case, and as mentioned above, a certain correspondence is achieved between the necessary declaration voltage and the voltage actually supplied, as will be seen upon closer inspection of the graphs in Figs. 3 and 5, and comparison thereof with the theoretical one. The above-mentioned saving of energy, which constitutes the main object of the invention, is likewise apparent from the practical examples given below, which are only intended to illustrate the invention.
Exempel 1. Följande resultat erhölls från en kopparavsättningspro- cess, utgående från en lösning av kopparsulfat och svavelsyra: Vid användning av S0uCu~5 H20 med en koncentration av 100 g/l och SOuH2 med en koncentration av 25 g/l och användning av en anod av rostfritt stål och en kopparkatod, samt användning av likström med strömtäthet omkring 1,2 A/dmz och en spänning av 2 volt, erhölls en energiförbrukning av approximativt 2,2 Wh/g av avsatt koppar.Example 1. The following results were obtained from a copper deposition process, starting from a solution of copper sulphate and sulfuric acid: Using SOuCu ~ 5 H 2 O with a concentration of 100 g / l and SOuH 2 with a concentration of 25 g / l and using a stainless steel anode and a copper cathode, as well as the use of direct current with a current density of about 1.2 A / dmz and a voltage of 2 volts, an energy consumption of approximately 2.2 Wh / g of deposited copper was obtained.
Med den pulserande ström som erhölls genom det beskrivna syste- met och på basis av samma data uppnâddes en förbrukning av omkring 1,6 Wh/g.With the pulsating current obtained through the described system and on the basis of the same data, a consumption of about 1.6 Wh / g was achieved.
En jämförelse av de erhållna värdena visar, att den uppnådda be- sparingen av energi beräknas till mer än 25 %. gšempel 2. Följande resultat erhölls vid avsättning av zink med ut- gång från en lösning av zinksulfat och svavelsyra: Vid 250 g/l ning av användning av en lösning av SOuZn vid en koncentration av och SOÄH2 en bly-anod och en aluminium-katod med en strömtäthet av omkring 3,5 A/dmz och en spänning av 3,2 volt, erhölls en energi- förbrukning, vid konventionella metoder, av omkring 3 Wh/g av avsatt zink, under det att vid systemet enligt uppfinningen förbrukningen minskade till 2,5 Wh/g. vid en koncentration av 125 g/1, och under använd-A comparison of the values obtained shows that the achieved energy savings are estimated at more than 25%. Example 2. The following results were obtained when depositing zinc starting from a solution of zinc sulphate and sulfuric acid: At 250 g / l using a solution of SOuZn at a concentration of and SO2H2 a lead anode and an aluminum cathode with a current density of about 3.5 A / dmz and a voltage of 3.2 volts, an energy consumption was obtained, by conventional methods, of about 3 Wh / g of deposited zinc, while in the system according to the invention the consumption decreased to 2.5 Wh / g. at a concentration of 125 g / l, and during use
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE7712884A SE404473B (en) | 1977-11-15 | 1977-11-15 | DEVICE FOR GENERATION OF DC IN ELECTROLYTICAL PROCESS |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE7712884A SE404473B (en) | 1977-11-15 | 1977-11-15 | DEVICE FOR GENERATION OF DC IN ELECTROLYTICAL PROCESS |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE404473B true SE404473B (en) | 1978-10-02 |
Family
ID=20332863
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE7712884A SE404473B (en) | 1977-11-15 | 1977-11-15 | DEVICE FOR GENERATION OF DC IN ELECTROLYTICAL PROCESS |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SE (1) | SE404473B (en) |
-
1977
- 1977-11-15 SE SE7712884A patent/SE404473B/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2015537116A (en) | On-site generation without transformer | |
| US8580089B2 (en) | System for the superposition of alternating current in electrolysis processes | |
| SE404473B (en) | DEVICE FOR GENERATION OF DC IN ELECTROLYTICAL PROCESS | |
| DE3172388D1 (en) | Process for electrolytically colouring a piece of aluminium or aluminium alloy | |
| NZ216051A (en) | A process for controlling the alumina content of electrolyte cells during electrolysis to produce aluminium | |
| US3734841A (en) | Method of determining the actual resistance value of an electrolytic cell | |
| US2358029A (en) | Process of electrodepositing indium | |
| EP0137369B1 (en) | Method for electrolytic treatment | |
| RU2339742C2 (en) | Bus arrangement of lengthway located aluminum electrolysers | |
| SU609779A1 (en) | Electrolyzer power supply device | |
| NO773909L (en) | FACILITIES FOR THE PRODUCTION OF DC POWER BY ELECTROLYTICAL PROCESS | |
| SU993417A1 (en) | Contact-free converter for power supply of electroplating bathes with periodic current with back pulse | |
| SU779450A1 (en) | Feeding device for series of consecutive electrolyzers | |
| SU730883A1 (en) | Method of electrochemical treatment of articles with asymmetric current | |
| JPS556468A (en) | Electroplating method of metal wire | |
| CN210458378U (en) | Adiponitrile electrolysis rectifier circuit with four groups of balance reactors | |
| SU992616A1 (en) | Apparatus for power supply of electroplating bath with cyclical current | |
| SU1731880A1 (en) | Method of electrolysis with alternating current | |
| SU944012A1 (en) | Device for compensating for pulsations of dc voltage source | |
| US3576731A (en) | Rectifying electrode for direct connection to a.c. source | |
| SU1436241A1 (en) | Method of controlling a group of multiphase rectifiers | |
| SU813628A1 (en) | Ac-to-dc voltage converter | |
| KR101633222B1 (en) | Power supply apparatus for aluminium anodic oxidation | |
| Davies | The Effect of Current Source on the Properties of Chromium Electroplate | |
| RU2338314C1 (en) | Method of current stabilisation in series of aluminium electrolytic cells |