SE1000870A1

SE1000870A1 - Determination of flushing medium flow during rock drilling

Info

Publication number: SE1000870A1
Application number: SE1000870A
Authority: SE
Inventors: Erik Alden
Original assignee: Atlas Copco Rock Drills Ab
Priority date: 2010-08-26
Filing date: 2010-08-26
Publication date: 2012-02-27
Also published as: EP2609280C0; CN103069100A; EP2609280A1; US20130167627A1; WO2012026874A1; SE535421C2; US9416605B2; AU2011293947B2; AU2011293947A1; EP2609280A4; CN103069100B; EP2609280B1

Abstract

Föreliggande uppfinning hänför sig till ett förfarande förbestämning av en förändring av ett spolningsmediumflöde vid enbergborrningsanordning, varvid en kompressor avger ett flödeav trycksatt gas, varvid nämnda gasflöde åtminstone delvisanvänds som spolningsmedium vid borrning med ett verktyg,varvid, vid borrning, nämnda spolningsmedium leds till nämndaverktyg för bortspolning av borrningsrester. Förfarandetinnefattar att bestämma en hastighet för en tryckförändringför nämnda spolningsmedium, och generera en signal när nämndabestämda hastighet överstiger ett första värde. Uppfinningen avser även ett system och en bergborrningsanordning. Fig. 5 76227; 2010-08-26 The present invention relates to a method for determining a change of a flushing medium flow in a rock drilling device, wherein a compressor emits a flow of pressurized gas, said gas flow being at least partially used as flushing medium when drilling with a tool, wherein, during drilling, said flushing means for flushing. flushing away of drilling debris. The method includes determining a rate of a pressure change for said purge medium, and generating a signal when said rate exceeds a first value. The invention also relates to a system and a rock drilling device. Fig. 5 76227; 2010-08-26

Description

15 20 25 30 Gemensamt för ovanstående borrningsprinciper är att berget krossas vid borrning, varvid borrningsrester, s.k. borrkax, bildas, vilka måste evakueras från borrhålet för att borrningen ska kunna utföras på ett effektivt sätt. Common to the above drilling principles is that the rock is crushed during drilling, whereby drilling residues, so-called drill cuttings, are formed, which must be evacuated from the borehole in order for the drilling to be carried out in an efficient manner.

Detta utförs vanligtvis med hjälp av ett spolningsmedium, såsom t.ex. komprimerad luft, spolluft, som leds genom en kanal i borrsträngen för utsläpp genom spollufthål i borrkronan för att därefter ta med sig borrningsresterna på sin väg upp ur hålet.This is usually done by means of a rinsing medium, such as e.g. compressed air, purge air, which is led through a duct in the drill string for discharge through purge air holes in the drill bit to then take the drilling residues with them on their way out of the hole.

Vid bergborrning, såsom t.ex., men inte begränsat till, topphammarborrning finns det en risk för att spollufthàlen i borrkronan sätts igen av borrningsrester under pågående borrning, och därmed förhindrar spolluften från att spola bort borrningsresterna. Om spolluften hindras fràn att spola rent hålet från borrningsresterna kommer borrningsrester att börja byggas på runt borrkronan, vilket leder till att borrningen försämras och borrkronan i värsta fall fastnar helt och hållet.In rock drilling, such as, but not limited to, top hammer drilling, there is a risk that the flushing holes in the drill bit are blocked by drilling residues during drilling, thus preventing the flushing air from flushing away the drilling residues. If the purge air is prevented from flushing the hole from the drilling residues, drilling residues will begin to build up around the drill bit, which leads to the drilling deteriorating and the drill bit in the worst case getting stuck completely.

Således erfordras system för att detektera och förhindra dylika situationer från att uppstå, t.ex. genom att generera en varningssignal om spolluftsflödet sjunker till en alltför låg nivå, varvid tillämpliga åtgärder kan vidtas.Thus, systems are required to detect and prevent such situations from occurring, e.g. by generating a warning signal if the purge air flow drops to too low a level, whereby applicable measures can be taken.

Idag tillämpas vanligtvis, vid borriggar där ett spolningsmedium i huvudsak bestående av tryckluft används, ett mellan kompressor och borrsträng anordnat s.k. venturirör. En tryckvakt mäter differentialtrycket över venturiröret, där tryckskillnaden över röret ökar med ökat flöde genom röret.Today, in drilling rigs where a flushing medium consisting mainly of compressed air is used, a so-called between compressor and drill string is used. venturirör. A pressure switch measures the differential pressure across the venturi tube, where the pressure difference across the tube increases with increased flow through the tube.

Tryckvakten inställs på så sätt att en signal genereras när tryckskillnaden över venturiröret, och således därmed även spolluftsflödet, understiger en inställd nivå.The pressure switch is set in such a way that a signal is generated when the pressure difference across the venturi, and thus also the purge air flow, is below a set level.

Denna lösning uppvisar dock flera nackdelar. Förutom att lösningen är förhållandevis kostsam, känslig och svår att 76227; 2010-08-26 10 15 20 25 30 ställa in på ett korrekt sätt, utgörs tryckvakten av en analog givare som inte kan styras via t.ex. mjukvara. På grund av svårigheter med att ställa in tryckvakten, vilket vanligtvis sker manuellt med hjälp av t.ex. justerskruvar, går det heller inte att anpassa den tryckskillnadsnivå vid vilken tryckvakten genererar en signal efter olika driftspunkter, vilket innebär att tryckvakten kan fungera bättre vid vissa vid bergborrningen rådande förhållanden jämfört med situationer med andra rådande förhållanden.However, this solution has several disadvantages. In addition to the fact that the solution is relatively expensive, sensitive and difficult to 76227; 2010-08-26 10 15 20 25 30 set correctly, the pressure switch consists of an analog sensor that can not be controlled via e.g. software. Due to difficulties in setting up the pressure switch, which is usually done manually using e.g. adjusting screws, it is also not possible to adjust the pressure difference level at which the pressure switch generates a signal according to different operating points, which means that the pressure switch can function better in certain conditions prevailing during rock drilling compared with situations with other prevailing conditions.

Det existerar således ett behov av ett förbättrat förfarande för bestämning av förändringar av spolluftflödet vid bergborrning.Thus, there is a need for an improved method for determining changes in purge air flow during rock drilling.

Sammanfattning av uppfinningen Det är ett syfte med föreliggande uppfinning att tillhanda- hälla en metod för bestämning av en förändring av ett spolluftflöde vid en bergborrningsanordning som löser ovanstående problem. Detta syfte uppnås med en metod enligt patentkrav 1.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a method for determining a change in a purge air flow in a rock drilling device which solves the above problems. This object is achieved with a method according to claim 1.

Föreliggande uppfinning hänför sig till ett förfarande för bestämning av en förändring av ett spolningsmediumflöde vid en bergborrningsanordning, varvid en kompressor avger ett flöde av trycksatt gas, varvid nämnda gasflöde åtminstone delvis används som spolningsmedium vid borrning med ett verktyg, varvid, vid borrning, nämnda spolningsmedium leds till nämnda verktyg för bortspolning av borrningsrester. Förfarandet innefattar att bestämma en hastighet för en tryckförändring för nämnda spolningsmedium, och generera en signal när nämnda bestämda hastighet överstiger ett första värde.The present invention relates to a method for determining a change of a flushing medium flow in a rock drilling device, wherein a compressor emits a flow of pressurized gas, said gas flow being used at least partially as flushing medium when drilling with a tool, wherein, during drilling, said flushing medium led to said tool for flushing away drilling residues. The method comprises determining a rate of a pressure change for said flushing medium, and generating a signal when said determined rate exceeds a first value.

Föreliggande uppfinning har fördelen att ett förfarande för att bestämma en spolningsmediumflödesförändring, och framför allt en spolningsmediumflödesminskning erhålls, som är 76227; 20lO-O8~26 lO 15 20 25 30 oberoende av det faktiska arbetstryck som råder i spolningsmediumsystemet/kretsen.The present invention has the advantage that a method for determining a flushing medium flow change, and in particular a flushing medium flow reduction, is obtained, which is 76227; 2010-O8 ~ 26 10 15 20 25 30 independent of the actual working pressure prevailing in the flushing medium system / circuit.

Allmänt gäller att spolningsmediumsystemets faktiska arbetstryck kan förändras avsevärt under pågående borrning.In general, the actual working pressure of the flushing medium system can change significantly during drilling.

T.ex. kan enbart den del av spolluftstrycket som hänför sig till flödesmotståndet fram till borrkronan vara mer än dubbelt så stort, eller än större, vid slutet av borrningen av ett hål, när många borrstänger är sammanfogade i borrsträngen, jämfört med vid början av borrningen när endast en borrstång används.For example. only the part of the purge air pressure relating to the flow resistance up to the drill bit may be more than twice as large, or even larger, at the end of the drilling of a hole, when many drill rods are joined in the drill string, compared to at the beginning of the drilling when only one drill rod is used.

Genom att enligt föreliggande uppfinning bestämma den hastighet med vilken en tryckförändring sker i spolningsmediumkretsen kan denna hastighet användas som representation av skillnaden mellan tillfört flöde till spolningsmediumkretsen och det flöde som faktiskt flödar ut genom borrkronan, varvid en förändring kan bestämmas oberoende av aktuellt arbetstryck. Tryckförändringen kan t.ex. bestämmas med hjälp av en tryckgivare, varvid två eller flera på varandra följande tryckbestämningar kan utföras för bestämning av nämnda tryckförändring.By determining according to the present invention the rate at which a pressure change occurs in the flushing medium circuit, this rate can be used to represent the difference between the flow supplied to the flushing medium circuit and the flow actually flowing out through the drill bit, whereby a change can be determined independently of current working pressure. The pressure change can e.g. determined by means of a pressure sensor, wherein two or more successive pressure determinations can be performed to determine said pressure change.

Uppfinningen har också fördelen att bestämning/detektering av en flödesförändring kan ske innan trycket i systemet har stigit till t.ex. en maxtrycknivå, vilket i sin tur medför att bergborrningsanordningens styrsystem och/eller operatör kan uppmärksammas på det förestående problemet tidigare än vad som tidigare varit möjligt. Således möjliggörs också att åtgärder för att avhjälpa problem med pågående igensättning kan vidtas vid ett tidigare stadium.The invention also has the advantage that determination / detection of a flow change can take place before the pressure in the system has risen to e.g. a maximum pressure level, which in turn means that the rock drilling device's control system and / or operator can be alerted to the impending problem earlier than has previously been possible. Thus, it is also possible that measures to remedy problems with ongoing clogging can be taken at an earlier stage.

Föreliggande uppfinning är särskilt tillämplig vid system där en flödesstyrd kompressor används för att generera nämnda spolningsmediumflöde. Vid flödesstyrda kompressorer skiljer sig vanligen arbetstrycket väsentligt (arbetstrycket är lägre) 76227; 2010-08-26 lO 15 2 N1 O UI från kompressorns/spolluftskretsens maximalt tillåtna arbetstryck. Vid dylika situationer tillhandahåller föreliggande uppfinning en lösning som snabbare kan generera en varningssignal jämfört med den kända tekniken, där arbetstrycket först måste öka till maximal tillåtet tryck innan detektering av en spolluftflödesminskning sker.The present invention is particularly applicable to systems where a flow controlled compressor is used to generate said flushing medium flow. In flow-controlled compressors, the working pressure usually differs significantly (the working pressure is lower) 76227; 2010-08-26 lO 15 2 N1 O UI from the compressor / purge air circuit's maximum permissible working pressure. In such situations, the present invention provides a solution that can more quickly generate a warning signal compared to the prior art, where the working pressure must first increase to the maximum allowable pressure before a flush air flow decrease is detected.

Kort beskrivning av ritningarna Fig. 1 visar en bergborrningsanordning vid vilken föreliggande uppfinning med fördel kan tillämpas.Brief Description of the Drawings Fig. 1 shows a rock drilling device to which the present invention can be advantageously applied.

Fig. 2 visar ett system för bestämning av en spolluftflödesförändring enligt en exempelutföringsform av föreliggande uppfinning.Fig. 2 shows a system for determining a purge air flow change according to an exemplary embodiment of the present invention.

Fig. 3 visar ett system för bestämning av en spolluftflödesförändring enligt känd teknik.Fig. 3 shows a system for determining a purge air flow change according to the prior art.

Fig. 4 visar spolningsmediumflödets tryckförändring över tiden.Fig. 4 shows the pressure change of the flushing medium flow over time.

Fig. 5 visar ett flödesschema över ett exempelförfarande enligt föreliggande uppfinning.Fig. 5 shows a flow chart of an exemplary method according to the present invention.

Detaljerad beskrivning av exempelutföringsformer I fig. 1 visas en bergborrningsanordning enligt en första exempelutföringsform av föreliggande uppfinning, för vilken en uppfinningsenlig övervakning av spolluftflödet kommer att beskrivas.Detailed Description of Exemplary Embodiments Fig. 1 shows a rock drilling device according to a first exemplary embodiment of the present invention, for which a monitoring of the purge air flow according to the invention will be described.

Den i fig. l visade bergborrningsanordningen innefattar en borrigg 1, i detta exempel en ovanjordborrningsrigg, vilken uppbär en borrmaskin i form av en topphammarborrmaskin ll.The rock drilling device shown in Fig. 1 comprises a drilling rig 1, in this example an above-ground drilling rig, which carries a drilling machine in the form of a top hammer drilling machine 11.

Borriggen 1 visas i användning, borrandes ett hål 2 i berg, vilket börjar vid jordytan och där borrningen för närvarande 76227; 2010~08-26 10 l5 20 25 30 befinner sig vid ett djup d. Hålet är avsett att resultera i ett hål med djupet ß, vilket, beroende på tillämpningsområde, kan variera stort från hål till hål och/eller tillämpningsområde till tillämpningsområde. Det avslutade hålet anges med streckade linjer. (Det visade förhållandet mellan borrigghöjd och håldjup är inte på något sätt avsett att vara proportionerligt. Borrens totala höjd y kan till exempel vara 10 meter, medan hàldjupet ß kan vara både mindre än och väsentligt mycket större än 10 meter, t.ex. 20 meter, 30 meter, 40 meter eller mer.) Topphammarborrmaskinen ll är via en borrsläde 13 monterad på en matarbalk 5. Matarbalken 5 är i sin tur fäst till en bom 19 via en matarbalkshàllare 12. Topphammarborrmaskinen 11 tillhandahåller, via en borrsträng 6 som stöds av ett borrsträngstöd 14, slagverkan på ett borrverktyg i form av en borrkrona 3, vilken överför stötvågsenergi från topphammarborrmaskinen 11 till berget. Av praktiska skäl (utom möjligtvis för mycket korta hål) består borrsträngen 6 inte av en borrstång i ett stycke, utan består vanligtvis av ett antal borrstänger. När borrningen har fortskridit motsvarande en borrstånglängd sammanfogas en ny borrstång med de en eller flera redan sammanfogade borrstängerna, varvid borrningen kan fortskrida ytterligare en borrstånglängd innan ny borrstång sammanfogas med befintliga borrstänger.The drilling rig 1 is shown in use, drilling a hole 2 in rock, which begins at the earth's surface and where the drilling is currently 76227; 2010 ~ 08-26 10 l5 20 25 30 is at a depth d. The hole is intended to result in a hole with the depth ß, which, depending on the application area, can vary greatly from hole to hole and / or application area to application area. The completed hole is indicated by dashed lines. (The ratio shown between drilling rig height and hole depth is in no way intended to be proportional. The total height y of the drill can be, for example, 10 meters, while the holding depth ß can be both less than and substantially much greater than 10 meters, e.g. meters, 30 meters, 40 meters or more.) The top hammer drilling machine ll is mounted on a feed beam 5 via a drill carriage 5. The feed beam 5 is in turn attached to a boom 19 via a feed beam holder 12. The top hammer drilling machine 11 provides, via a supported drill string 6 of a drill string support 14, the impact action of a drilling tool in the form of a drill bit 3, which transmits shock wave energy from the top hammer drill 11 to the rock. For practical reasons (except possibly for very short holes) the drill string 6 does not consist of a drill rod in one piece, but usually consists of a number of drill rods. When the drilling has progressed corresponding to a length of drill rod, a new drill rod is joined to the one or more drill rods already joined, whereby the drilling can proceed another drilling rod length before a new drill rod is joined to existing drill rods.

Topphammarborrmaskinen ll är av hydraulisk typ, varvid den effektförsörjs av en hydraulpump 10, vilken i sin tur drivs av en kraftkälla i form av en förbränningsmotor 9 (såsom t.ex. en dieselmotor) via slangar (ej visat) på sedvanligt sätt.The top hammer drilling machine 11 is of the hydraulic type, it being powered by a hydraulic pump 10, which in turn is driven by a power source in the form of an internal combustion engine 9 (such as a diesel engine) via hoses (not shown) in the usual way.

Alternativ kan kraftkällan 9 utgöras av t.ex. en elmotor.Alternatively, the power source 9 may consist of e.g. an electric motor.

Ett spolningsmedium, i föreliggande exempel komprimerad luft, spolluft, används för renspolning av borrhålen från det borrkax som bildas vid borrningen så att borrningen kan 76227; 20lO-O8~26 lO 15 20 25 30 utföras på ett effektivt sätt (spolningsmediumet kan även innefatta tillsatser. Till exempel kan vatten, med eller utan tillsatsmedel, tillsättas spolluften).A flushing medium, in the present example compressed air, flushing air, is used to flush the boreholes from the drill cuttings formed during the drilling so that the drilling can 76227; 2010-O8 ~ 26 10 15 20 25 30 is carried out in an efficient manner (the rinsing medium may also include additives. For example, water, with or without additives, may be added to the purge air).

I den visade bergborrningsanordningen leds spolluften från en kompressor 8 via en tank. I föreliggande exempel används en oljesmord kompressor, varvid tanken utgörs av en separatortank (se beskrivning i anknytning till fig. 2-3 nedan). I en utföringsform utgörs kompressorn av en icke~oljesmord kompressor, varvid annan typ av tank kan användas. Alternativt används inte någon tank överhuvudtaget. Från tanken leds spolluften via slangar till borrsträngen för att ledas genom borrstängerna, vilka utgörs av tjockväggiga_rör, t.ex. av stål. En i eller genom stängernas väggar i längdriktningen bildad kanal genom borrsträngen används för att leda spolluften från borriggen 1 genom borrsträngen 6 för utsläpp genom spollufthàl i borrkronan, för att därefter ta med sig borrkaxet på sin väg upp ur hålet.In the rock drilling device shown, the purge air is led from a compressor 8 via a tank. In the present example, an oil-lubricated compressor is used, the tank being a separator tank (see description in connection with Figs. 2-3 below). In one embodiment, the compressor is a non-oil lubricated compressor, whereby another type of tank can be used. Alternatively, no tank is used at all. From the tank, the purge air is led via hoses to the drill string to be led through the drill rods, which consist of thick-walled_pipes, e.g. steel. A channel formed in or through the walls of the rods in the longitudinal direction through the drill string is used to direct the purge air from the drilling rig 1 through the drill string 6 for discharge through the purge air in the drill bit, to then take the drill cuttings on their way out of the hole.

Spolluften spolar borrkaxet uppåt genom, och ut ur hålet 2 i utrymmet mellan borrstång och hålvägg, vilket indikeras av de uppåtriktade pilarna i fig. 1 (i en alternativ utföringsform spolas borrkaxet ut ur hålet genom en kanal i borrsträngen, varvid spolningsmediumet leds ner genom en andra i borrsträngen bildad kanal).The purge air flushes the drill cuttings upwards through, and out of the hole 2 in the space between the drill rod and the hole wall, as indicated by the upward arrows in Fig. 1 (in an alternative embodiment the cuttings are flushed out of the hole through a channel in the drill string, the flushing medium being led down a other channel formed in the drill string).

Oavsett flödesväg erfordras, för att borrkaxet ska följa med spolluften upp ur hålet, att spolluften uppnår åtminstone en viss flödeshastighet. Denna minsta flödeshastighet som krävs för att borrkaxet ska följa med upp ur hålet, och inte stanna kvar med igensättningsproblem som följd, beror i första hand u . .Regardless of the flow path, in order for the drill cuttings to follow the purge air out of the hole, it is required that the purge air reaches at least a certain flow rate. This minimum flow rate required for the drill cuttings to follow up out of the hole, and not be left with clogging problems as a result, is primarily due to u. .

. Det ar viktigt att (T ^ C FT på norrkaxcts storlek, form och densi flödeshastigheten är tillräckligt stor för att borrkaxet ska följa med upp till ytan, eftersom en alltför låg flödeshastighet kan försämra borrningsprestanda, och i värsta 76227; 2010-08-26 10 15 20 25 30 fall leda till fastborrning. Samtidigt är det viktigt att spolluftflödets hastighet å andra sidan inte är onödigt stor, eftersom ett alltför stort flöde leder till ökad energiförbrukning, och även till ökat slitage av komponenter p.g.a, den blåstringseffekt som uppstår av det borrkax spolluften för med sig upp ur hålet.. It is important that (T ^ C FT on the size, shape and density of the north cuttings is large enough for the cuttings to follow up to the surface, as too low a flow rate can impair drilling performance, and in the worst 76227; 2010-08-26 10 At the same time, it is important that the velocity of the purge air flow, on the other hand, is not unnecessarily high, since an excessive flow leads to increased energy consumption, and also to increased wear of components due to the blasting effect caused by the drill cuttings. the purge air carries out of the hole.

Borriggen innefattar även en styrenhet 18, vilken utgör en del av borriggens styrsystem, och vilken kan användas för styrning av diverse funktioner, såsom t.ex. övervakningen av spolluftflödet enligt föreliggande uppfinning, enligt nedan.The drilling rig also comprises a control unit 18, which forms part of the drilling rig's control system, and which can be used for controlling various functions, such as e.g. the monitoring of the purge air flow according to the present invention, as below.

Kompressorn 8 drivs av förbränningsmotorn 9, och enligt föreliggande exempel används en skruvkompressor för att trycka spolluften genom kanalen i borrstängerna ner till borrkronan 3. En skruvkompressor, utgör en kompressor med fast deplacement. I den visade utföringsformen är kompressorn 8 direktansluten till förbränningsmotorn, vilket innebär att en förändring av förbränningsmotorns varvtal direkt kommer att åtêrspelglas av en motsvarande förändring av kompressorns 8 varvtal. I en alternativ utföringsform är kompressorn förbunden med kraftkällan via någon lämplig typ av växelanordning. Vidare är kompressorn enligt den visade utföringsformen flödesstyrd, dvs. kompressorn styrs på ett sådant sätt att önskat flöde avges oberoende av det tryck som kompressorflödet ger upphov till i den efterföljande spolluftkretsen, så länge som systemets maximala tryck inte har uppnåtts.The compressor 8 is driven by the internal combustion engine 9, and according to the present example a screw compressor is used to push the purge air through the duct in the drill rods down to the drill bit 3. A screw compressor constitutes a compressor with fixed displacement. In the embodiment shown, the compressor 8 is directly connected to the internal combustion engine, which means that a change in the speed of the internal combustion engine will be directly reflected by a corresponding change in the speed of the compressor 8. In an alternative embodiment, the compressor is connected to the power source via some suitable type of gear unit. Furthermore, the compressor according to the embodiment shown is flow-controlled, ie. the compressor is controlled in such a way that the desired flow is delivered independently of the pressure which the compressor flow gives rise to in the subsequent purge air circuit, as long as the maximum pressure of the system has not been reached.

Flödet från en kompressor med fast deplacement kan principiellt styras enligt två olika principer, där den ena utgörs av en reglering av kompressorns varvtal. Flödet från en kompressor med fast deplacement är direkt proportionellt mot kompressorns varvtal, och i de fall kompressorns kraftkälla (i detta fall förbränningsmotorn 9) kan varvtalsregleras fritt 76227; 20lO~08-26 10 15 20 25 30 kan således också det av kompressorn avgivna flödet styras till godtycklig nivå mellan O och 100% av kompressorns kapacitet enbart med hjälp av varvtalsreglering.The flow from a compressor with fixed displacement can in principle be controlled according to two different principles, one of which consists of a regulation of the compressor's speed. The flow from a compressor with fixed displacement is directly proportional to the speed of the compressor, and in those cases the power source of the compressor (in this case the internal combustion engine 9) can be speed controlled freely 76227; Thus, the flow delivered by the compressor can also be controlled to an arbitrary level between 0 and 100% of the compressor's capacity only by means of speed control.

Kompressorn och/eller kanske framförallt kraftkällan kan dock ha ett minimumvarvtal, t.ex. p.g.a. att en förbränningsmotor mäste hälla åtminstone ett tomgångsvarvtal för att överhuvudtaget kunna vara igång, varvid den praktiskt möjliga nedre gränsen för varvtalsreglering många gånger utgörs av ett visst minsta varvtal, vilket även inför en begränsning för hur litet flöde kompressorn kan avge med hjälp av enbart varvtalsreglering. Dessutom finns det ofta andra till kraftkällan anslutna förbrukare, såsom nämnda hydraulpumpar 10, 15, vilka, för att erhålla tillräcklig effekt, kan erfordra ett högre förbränningsmotorvarvtal än vad som för närvarande erfordras av kompressorn för att kunna avge önskat flöde. I en utföringsform styrs därför kompressorn på sä sätt att den avger lägsta möjliga flöde sä länge som detta är lika med eller överstiger önskat flöde. Kompressorns flöde kan även styras genom styrning av kompressorns inloppsventil. Genom att på ett kontrollerat och önskat sätt styra undertrycket i kompressorinloppet med hjälp av inloppsventilen kan det av kompressorn avgivna flödet regleras till precis önskat flöde.However, the compressor and / or perhaps above all the power source can have a minimum speed, e.g. p.g.a. that an internal combustion engine must pour at least one idle speed in order to be able to start at all, whereby the practically possible lower limit for speed control often consists of a certain minimum speed, which also introduces a limitation on how little flow the compressor can emit by means of speed control only. In addition, there are often other consumers connected to the power source, such as the said hydraulic pumps 10, 15, which, in order to obtain sufficient power, may require a higher internal combustion engine speed than is currently required by the compressor in order to be able to deliver the desired flow. In one embodiment, therefore, the compressor is controlled in such a way that it emits the lowest possible flow as long as this is equal to or exceeds the desired flow. The flow of the compressor can also be controlled by controlling the inlet valve of the compressor. By controlling the negative pressure in the compressor inlet in a controlled and desired manner by means of the inlet valve, the flow emitted by the compressor can be regulated to exactly the desired flow.

I en alternativ utföringsform styrs därför kompressorn enligt denna andra princip.In an alternative embodiment, therefore, the compressor is controlled according to this second principle.

Styrningen av kompressorns flöde kan t.ex. även vara anordnat att styras enligt det i den parallella ansökan ” Anordning och metod vid bergborrning", med samma uppfinnare och inlämningsdag som föreliggande ansökan, beskrivna förfarandet.The control of the compressor flow can e.g. also be arranged to be controlled according to the method described in the parallel application "Device and method for rock drilling", with the same inventor and submission date as the present application.

Enligt det i nämnda ansökan beskrivna förfarandet visas en lösning där kompressorn arbetar enligt en första mod respektive en andra mod, och där i nämnda första mod kompressorns avgivna flöde är anordnat att styras genom 76227; 2010-08-26 10 15 20 25 30 10 styrning av varvtalet för nämnda kompressor, och där i nämnda andra mod kompressorns avgivna flöde är anordnat att styras genom styrning av luftflödet vid kompressorns inlopp. Således kan kompressorns varvtalsbehov vara anordnat att bestämmas enligt det i nämnda ansökan beskrivna förfarandet.According to the method described in said application, a solution is shown in which the compressor operates according to a first mode and a second mode, respectively, and in which in said first mode the emitted flow of the compressor is arranged to be controlled by 76227; 2010-08-26 10 15 20 25 30 10 control of the speed of said compressor, and where in said second mode the flow delivered by the compressor is arranged to be controlled by controlling the air flow at the inlet of the compressor. Thus, the speed requirements of the compressor can be arranged to be determined according to the method described in said application.

Bestämning av det flöde som kompressorn ska avge kan bestämmas av styrenheten 18 och vara baserad pà en eller flera olika parametrar. T.ex. kan bestämning av spolluftflöde vara baserad på borrhålets aktuella djup. Kompressorns flöde kan även, helt eller delvis, baseras på håldimension, borrstångdimension, borrmaskinens slagverkseffekt (slagverkstryck och/eller slagverksfrekvens) så att, oavsett slagverkseffekt, det hela tiden kan säkerställas att flödet är anpassat till det borrkax som genereras vid borrningen.Determination of the flow to be delivered by the compressor can be determined by the control unit 18 and be based on one or more different parameters. For example. determination of purge air flow can be based on the actual depth of the borehole. The flow of the compressor can also, in whole or in part, be based on the hole dimension, drill rod dimension, the drilling machine's percussion effect (percussion pressure and / or percussion frequency) so that, regardless of percussion effect, it can always be ensured that the flow is matched to the drill cuttings generated during drilling.

Spolluftflödet kan naturligtvis även styras oberoende av slagverkstrycket. Hänsyn kan även t.ex. tas till typ av berg, varvid spolluftflödet kan regleras åtminstone delvis i beroende av den bergart i vilken borrning sker.The purge air flow can of course also be controlled independently of the percussion pressure. Consideration can also e.g. is taken to the type of rock, whereby the purge air flow can be regulated at least in part depending on the rock type in which drilling takes place.

Styrningen av det av kompressorn avgivna flödet kan även vara baserad på andra parametrar.The control of the flow delivered by the compressor can also be based on other parameters.

Såsom nämnts tillämpas enligt den kända tekniken ett venturirör för att detektera en flödesförändring i spolluftkretsen. För förståelsens skull visas i fig. 3 ett exempel på ett system för detektering av problem med spolluftsflödet enligt känd teknik. Systemet innefattar en kompressor 301 för generering av tryckluft/spolluft. Den luft som komprimeras tas från kompressorns omgivning, och tillförs kompressorn 301 via en inloppsventil 302. Den trycksatta luften leds till en kompressortank/separatortank 303, där den på sedvanligt sätt vid komprimeringen tillförda oljan 76227; 2010-08-26 10 15 20 25 30 ll separeras från tryckluften för att åter användas som smörjmedel vid komprimeringen av luft.As mentioned, according to the prior art, a venturi is applied to detect a flow change in the purge air circuit. For the sake of understanding, Fig. 3 shows an example of a system for detecting problems with the purge air flow according to the prior art. The system includes a compressor 301 for generating compressed air / purge air. The air that is compressed is taken from the environment of the compressor, and is supplied to the compressor 301 via an inlet valve 302. The pressurized air is led to a compressor tank / separator tank 303, where the oil 76227 supplied in the usual manner during compression; 2010-08-26 10 15 20 25 30 ll is separated from the compressed air to be used again as a lubricant in the compression of air.

Tryckluften leds sedan vidare, via ett venturirör 304 och slangar 305, till borrsträngen 306 för att i dess motstående ände släppas ut genom borrkronans hål för evakuering av borrkax från borrhålet.The compressed air is then passed on, via a venturi 304 and hoses 305, to the drill string 306 to be discharged at its opposite end through the hole of the drill bit for evacuating drill cuttings from the borehole.

Venturirör är väl kända, och består i princip av ett rör som från båda ändar avsmalnar mot mitten, varvid röret således har en mindre diameter pä mitten jämfört med dess ändar. När rörets tvärsnittsarea minskar ökar flödets strömningshastighet, vilket, eftersom flödets energiinnehåll är väsentligen konstant, enligt kända ekvationer innebär att trycket minskar.Venturi tubes are well known, and consist in principle of a tube which tapers towards the middle from both ends, the tube thus having a smaller diameter in the middle compared to its ends. As the cross-sectional area of the pipe decreases, the flow rate of the flow increases, which, since the energy content of the flow is substantially constant, according to known equations means that the pressure decreases.

Genom att mäta upp trycket före och i mitten av avsmalningen med hjälp av en differentialtryckmätare 310 kan en tryckskillnad bestämmas, där tryckskillnaden kommer att bero av flödet. Denna tryckskillnad används sedan för att bestämma förändringar i flödet. Venturirör finns väl beskrivna i den kända tekniken, och beskrivs därför inte närmare här.By measuring the pressure before and in the middle of the taper by means of a differential pressure gauge 310, a pressure difference can be determined, where the pressure difference will depend on the flow. This pressure difference is then used to determine changes in flow. Venturi tubes are well described in the prior art, and are therefore not described in more detail here.

Vidare är en tryckmätare 307 anordnad att mäta trycket i kompressortanken 303 (eller vid annat på kompressorns högtryckssida lämpligt lokalisering) och förser en regulator 308 med signaler från tryckmätaren 307. Tryckmätaren 307 utgör en analog tryckmätare liksom regulatorn 308 utgör en analog regulator. Regulatorn 308 reglerar det av kompressorn 301 avgivna trycket mot ett referenstryck 309. Referenstrycket inställs vanligtvis med hjälp av t.ex. ett vred som manövreras manuellt. Vredet kan t.ex. vara fabriksinställt på ett sådant sätt att referenstrycket motsvarar det maximala tryck som får användas i systemet. Maxtrycket är vanligtvis bestämt till en nivå som inte medför risk för komponentskador på grund av alltför hög trycknivå. 76227; 2010~O8-26 lO l5 20 25 30 12 Referenstrycket 309 kan förändras med hjälp av nämnda vred.Furthermore, a pressure gauge 307 is arranged to measure the pressure in the compressor tank 303 (or at another location suitable on the high pressure side of the compressor) and provides a regulator 308 with signals from the pressure gauge 307. The pressure gauge 307 is an analog pressure gauge and the regulator 308 is an analog regulator. The regulator 308 regulates the pressure emitted by the compressor 301 against a reference pressure 309. The reference pressure is usually set by means of e.g. a knob that is operated manually. The knob can e.g. be factory set in such a way that the reference pressure corresponds to the maximum pressure that may be used in the system. The maximum pressure is usually set to a level that does not pose a risk of component damage due to too high a pressure level. 76227; 2010 ~ O8-26 lO l5 20 25 30 12 The reference pressure 309 can be changed by means of said knob.

T.ex. kan i vissa fall borriggens operatör sänka referenstrycket vid situationer där operatören säkert vet att borrningen inte kommer att kräva den maximala kapacitet som systemet kan leverera. Många gånger lämnas dock den fabriksinställda inställningen helt opäverkad.For example. In some cases, the drilling rig operator may lower the reference pressure in situations where the operator knows for sure that the drilling will not require the maximum capacity that the system can deliver. Many times, however, the factory-set setting is left completely unaffected.

Regulatorn 308 reglerar kompressorns 301 arbetstryck med hjälp av mekanisk reglering av inloppsventilen 302. Om kompressorns 301 arbetstryck är lägre än referenstrycket 309 görs öppningen mot kompressorns 301 inlopp större med hjälp av inloppsventilen 302. Om, däremot, kompressorns arbetstryck är högre än det inställda referenstrycket 309 görs öppningen mot kompressorns inlopp mindre med hjälp av inloppsventilen 302.The regulator 308 regulates the working pressure of the compressor 301 by means of mechanical control of the inlet valve 302. If the working pressure of the compressor 301 is lower than the reference pressure 309, the opening to the inlet of the compressor 301 is made larger by the inlet valve 302. If, on the other hand, the working pressure 30 of the compressor the opening towards the compressor inlet is made smaller by means of the inlet valve 302.

Genom att kontinuerligt reglera den grad till vilken inloppsventilen är öppen kan således kompressorns arbetstryck kontinuerligt regleras.By continuously regulating the degree to which the inlet valve is open, the working pressure of the compressor can thus be continuously regulated.

Detta innebär således att när kompressortankens 303 tryck är lika med referenstrycket kommer inloppsventilen helt att stängas, för att äter öppnas om kompressortankens tryck sjunker under referenstrycket. Med andra ord kan för något givet tryck i kompressortanken det resulterande spolluftflödet (flödet ut ur kompressortanken) utgöra 0 ~ 100% av det maximala flöde som kompressorn kan leverera. Om spollufthälen i borrkronan sätts igen så att spolluften inte kan passera kommer således trycket i kompressortanken att regleras till referenstrycket 309, men flödet kommer att sjunka ända ner till noll.This thus means that when the pressure of the compressor tank 303 is equal to the reference pressure, the inlet valve will be completely closed, in order to open again if the pressure of the compressor tank drops below the reference pressure. In other words, for any given pressure in the compressor tank, the resulting purge air flow (the flow out of the compressor tank) can be 0 ~ 100% of the maximum flow that the compressor can deliver. Thus, if the purge air heel in the drill bit is clogged so that the purge air cannot pass, the pressure in the compressor tank will be regulated to the reference pressure 309, but the flow will drop all the way down to zero.

Eftersom det således är svårt att bestämma flödet vid denna typ av reglering används differentialtryckmätaren 310 för att mäta tryckskillnaden över venturiröret 304. När flödet är noll genom venturiröret kommer tryckskillnaden över röret också att vara noll, medan tryckskillnaden över röret kommer att vara 76227; 2010-O8~26 10 15 20 25 30 13 som störst när flödet är som störst. Genom att ställa in ett gränsvärde för differentialtryckmåtaren 310 till en nivå som motsvarar ett flöde där borrkronan anses vara igensatt eller på väg att bli igensatt, kan en varningssignal genereras när gränsvärdet nås, och bergborrningsanordningens operatör uppmärksammas på problemet.Thus, since it is difficult to determine the flow in this type of control, the differential pressure gauge 310 is used to measure the pressure difference across the venturi 304. When the flow through the venturi is zero, the pressure difference across the tube will also be zero, while the pressure difference across the tube will be 76227; 2010-O8 ~ 26 10 15 20 25 30 13 greatest when the flow is greatest. By setting a limit value for the differential pressure gauge 310 to a level corresponding to a flow where the drill bit is considered clogged or about to become clogged, a warning signal can be generated when the limit value is reached, and the rock drilling device operator is alerted to the problem.

Enligt ovan utgörs dock ett problem med denna typ av lösning av att tryckvakten är svår att inställa (den inställs vanligtvis med hjälp av justeringsskruvar), varför den vid borrningens början eller i fabrik instålls till något lämpligt värde som sedan bibehålls under borrningen och således inte ändras i takt med att nya borrstänger tillförs borrstrången.According to the above, however, a problem with this type of solution is that the pressure switch is difficult to set (it is usually set with the help of adjusting screws), so it is set at the beginning of drilling or in the factory to a suitable value which is then maintained during drilling and thus does not change. as new drill rods are added to the drill string.

Ett annat problem med denna typ av lösning är att varningssignalen kommer att genereras först när trycket i den volym som representeras av slangar och borrstänger efter venturiröret har stigit till referenstrycket, eftersom flödet genom venturiröret åtgår till denna tryckuppbyggnad så länge som referenstrycknivån inte har uppnåtts, varvid det således fortfarande finns ett spolluftflöde genom venturiröret trots att borrkronan kan vara helt igensatt. Denna tryckuppbyggnad kan ta olika lång tid, där tiden kommer att bero på systemets volym nedströms venturiröret, liksom aktuellt tryck i systemet när igensättningen sker. Tryckuppbyggnaden medför en fördröjning innan varningssignalen genereras, med följd att igensättnings-/fastborrningssituationen ytterligare hinner förvärras från det att igensättning sker till dess att varningssignalen genereras.Another problem with this type of solution is that the warning signal will be generated only when the pressure in the volume represented by hoses and drill rods after the venturi has risen to the reference pressure, since the flow through the venturi is required for this pressure build-up as long as the reference pressure level has not been reached. thus, there is still a purge air flow through the venturi tube even though the drill bit may be completely clogged. This pressure build-up can take different lengths of time, where the time will depend on the volume of the system downstream of the venturi, as well as the current pressure in the system when clogging occurs. The pressure build-up causes a delay before the warning signal is generated, with the result that the clogging / drilling situation has time to deteriorate further from the time clogging takes place until the warning signal is generated.

Problemet med den i fig. 3 visade lösningen blir än större i det fall kompressorn istället för att tryckstyras regleras mot ett önskat flöde enligt ovan, då dels kompressorns arbetstryck vid en sådan lösning ofta är lägre (det faktiskt erfordrade flödet är ofta lägre än det flöde som erhålls vid 76227; 20lO~O8~26 10 15 20 25 30 14 tryckstyrning enligt ovan), samt att kompressorflödet ofta är lägre (vid den i fig. 3 visade lösningen kommer kompressorflödet vara maximalt så länge som kompressortankens tryck understiger referenstrycket), vilket innebär att tryckuppbyggnaden i volymen efter venturiröret kommer att ta ännu längre tid, med en än längre fördröjning innan varningssignalen genereras som följd.The problem with the solution shown in Fig. 3 becomes even greater in the case where the compressor instead of being pressure controlled is regulated to a desired flow as above, as the compressor working pressure in such a solution is often lower (the actual required flow is often lower than the flow obtained at 76227; 2010 ~ O8 ~ 26 10 15 20 25 30 14 pressure control as above), and that the compressor flow is often lower (in the solution shown in Fig. 3, the compressor flow will be maximum as long as the pressure of the compressor tank is below the reference pressure), which means that the pressure build-up in the volume after the venturi will take even longer, with an even longer delay before the warning signal is generated as a result.

Föreliggande uppfinning löser detta genom att bestämma en representation av en hastighet med vilken en tryckförändring sker i spolningsmediumkretsen, varvid denna hastighet används för att bestämma om igensättning av borrkronan är på väg att uppstå. Föreliggande uppfinning exemplifieras i fig. 2. Fig. 2 visar kompressorn 8 med inloppsventil 202. Figuren visar även en kompressortank/separatortank 203, till vilken en tryckgivare 207 är ansluten. Tryckgivaren 207 är inrättad att avge signaler till en reglerenhet 208.The present invention solves this by determining a representation of a rate at which a pressure change occurs in the flushing medium circuit, this rate being used to determine if clogging of the drill bit is about to occur. The present invention is exemplified in Fig. 2. Fig. 2 shows the compressor 8 with inlet valve 202. The figure also shows a compressor tank / separator tank 203, to which a pressure sensor 207 is connected. The pressure sensor 207 is arranged to output signals to a control unit 208.

Det från kompressorn 8 till tanken 203 tillförda flödet leds sedan via slangar 204 och borrsträngen 6 till borrkronan 3 för evakuering av borrkax. Istället för att enligt den i fig. 3 visade lösningen reglera kompressorn baserat på ett referenstryck regleras kompressorn enligt den i fig. 2 visade utföringsformen baserat på ett referensflöde 209.The flow supplied from the compressor 8 to the tank 203 is then led via hoses 204 and the drill string 6 to the drill bit 3 for evacuating drill cuttings. Instead of controlling the compressor based on a reference pressure according to the solution shown in Fig. 3, the compressor is controlled according to the embodiment shown in Fig. 2 based on a reference flow 209.

Referensflödet 209 kan t.ex. erhållas från en annan del av riggens styrsystem, såsom t.ex. en styrenheten 18 som styr slagkraft, matningskraft och rotation etc. vid borrning.The reference flow 209 can e.g. obtained from another part of the rig control system, such as e.g. a control unit 18 which controls impact force, feed force and rotation etc. during drilling.

Referensflödet kan t.ex. bestämmas genom beräkningar i styrenheten 18, där aktuellt hàldjup, håldiameter etc. kan användas vid bestämningen.The reference flow can e.g. is determined by calculations in the control unit 18, where the current hole depth, hole diameter, etc. can be used in the determination.

Reglerenheten 208 reglerar sedan, baserat på det erhållna referensflödet, kompressorns 8 flöde enligt ovan genom reglering av inloppsventilen 202, eller genom reglering av kompressorns varvtal, t.ex. genom reglering av 76227; 2010-08-26 10 l5 20 25 30 15 förbränningsmotorns varvtal, och enligt en ytterligare utföringsform enligt den ovan beskrivna parallella ansökan ”Anordning och metod vid bergborrning”. Reglerenheten 208 utgör en digital reglerenhet, vilken således mottar en digital signal som representerar referensflödet. Genom att reglera kompressorn 8 baserat på ett referensflöde kommer det således hela tiden också att vara känt vilket flöde som avges av kompressorn 8. Detta betyder att det tryck som uppstår i spolluftskretsen helt kommer att bero av aktuellt flödesmotstånd, vilket, såsom har beskrivits ovan, kan variera t.ex. med antalet borrstänger.The control unit 208 then regulates, based on the reference flow obtained, the flow of the compressor 8 as above by regulating the inlet valve 202, or by regulating the speed of the compressor, e.g. by regulation of 76227; 2010-08-26 10 l5 20 25 30 15 the speed of the internal combustion engine, and according to a further embodiment according to the above-described parallel application "Device and method for rock drilling". The control unit 208 constitutes a digital control unit, which thus receives a digital signal representing the reference flow. By regulating the compressor 8 based on a reference flow, it will thus always be known which flow is emitted by the compressor 8. This means that the pressure which arises in the purge air circuit will depend entirely on the current flow resistance, which, as described above, can vary e.g. with the number of drill rods.

Istället för att såsom i den kända tekniken använda ett venturirör vid detektering av stopp i spolluftsflödet används enligt föreliggande uppfinning endast tryckgivaren 207 samt det faktum att det av kompressorn avgivna flödet är känt.Instead of using a venturi tube as in the prior art in detecting stops in the purge air flow, according to the present invention only the pressure sensor 207 is used and the fact that the flow delivered by the compressor is known.

Enligt den kända kontinuitetsekvationen gäller, vid en given volym: _ __dV Ijlgg qi” quríifß d: (ekv- 1) där: qm utgör flödet från kompressorn, vilket enligt ovan är känt; gu utgör flödet ut genom borrkronan; ÅÅ utgör luftens kompressionsmodul. Kompressionsmodulen beror av luftens fysikaliska egenskaper, och kan variera något beroende på vilken typ av kompressionsprocess som sker i kontrollvolymen (isoterm, adiabatisk eller en kombination av de två). Denna felkälla kan dock med god approximation antas vara försumbar. I de fall högre noggrannhet erfordras kan lufttemperaturen efter kompressorn bestämmas, t.ex. med hjälp av en temperaturgivare, varvid denna temperatur kan användas för att korrigera för denna variation. 76227; 20l0-O8~26 10 15 20 25 30 16 I ett system enligt fig. 2 utgörs volymen V av den volym som bestäms av systemet mellan kompressorns utlopp fram till borrkronan, dvs. i huvudsak kompressortank samt spolluftslangar och borrsträng mellan tank och slagverk. I praktiken kommer volymen V att variera något med aktuell oljevolym i kompressortanken (denna ska normalt ligga mellan ett definierat min- respektive maxvärde), samt antalet borrstänger och spolluftskanalens diameter i borrstängerna.According to the known continuity equation, at a given volume: _ __dV Ijlgg qi "quríifß d: (eq- 1) where: qm constitutes the flow from the compressor, which is known as above; gu constitutes the flow out through the drill bit; YY constitutes the air compression module. The compression module depends on the physical properties of the air, and can vary slightly depending on the type of compression process that takes place in the control volume (isothermal, adiabatic or a combination of the two). However, this source of error can with good approximation be assumed to be negligible. In cases where higher accuracy is required, the air temperature after the compressor can be determined, e.g. by means of a temperature sensor, this temperature being able to be used to correct for this variation. 76227; In a system according to Fig. 2, the volume V consists of the volume determined by the system between the compressor outlet up to the drill bit, i.e. mainly compressor tank as well as purge air hoses and drill string between tank and percussion. In practice, the volume V will vary slightly with the current oil volume in the compressor tank (this should normally be between a defined minimum and maximum value), as well as the number of drill rods and the purge air duct diameter in the drill rods.

I en utföringsform inmatas därför spolluftkanalens diameter i bergborrningsanordningens styrsystem så att hänsyn kan tas till denna diameter. Likaså kan styrsystemet vara anordnat att hålla reda på antalet borrstänger i borrsträngen, varvid även denna volymförändring kan tas hänsyn till under pågående borrning. Det är även möjligt att använda en nivåsensor i separatortanken för att ta hänsyn till varierande oljenivåer.In one embodiment, therefore, the diameter of the purge air duct is fed into the control system of the rock drilling device so that this diameter can be taken into account. The control system can also be arranged to keep track of the number of drill rods in the drill string, whereby this change in volume can also be taken into account during ongoing drilling. It is also possible to use a level sensor in the separator tank to take into account varying oil levels.

Denna volymförändring är dock inte kontinuerlig, utan sker t.ex. mycket långsamt beträffande oljenivå, varvid volymen, om korrigering överhuvudtaget sker, kan ske med förhållandevis långa intervall, såsom 1 gång/timme eller dag. Likaså sker borrsträngens volymförändring vid ändring av antalet borrstänger, vilket sker vid avbrott i borrningen. , _ , _ U _ dV .. _ Saledes behover ingen kontinuerlig berakning av íí-utforas vid I användning av ekv. l ovan. Volymen kan i en utföringsform även anses vara konstant under hela borrningen. På grund av att den absolut största delen av den totala volymen V kommer att utgöras av kompressortanken kan många gånger variationer enligt ovan med god approximation anses vara försumbara, och volymen V betraktas som konstant. Den bortsett kompressortanken största volymen i systemet utgörs av spolluftslangar mellan kompressor och borrsträng, och eftersom dessa har konstant volym kan de med fördel innefattas i den 76227; 2010-08-26 10 15 20 25 l7 volym som betraktas som konstant. I både fallen ovan kan således ekv. 1 ovan kan reduceras till ekv. 2 nedan: _ -Lili qín qut-"ße dt (ek-V' 2) där V ev. kan ändras vid t.ex. ändring av antalet borrstänger enligt ovan, men alltså ur beräkningshänseende anses vara konstant.However, this volume change is not continuous, but occurs e.g. very slowly in terms of oil level, whereby the volume, if correction at all takes place, can take place at relatively long intervals, such as 1 time / hour or day. The volume change of the drill string also occurs when the number of drill rods changes, which occurs when the drilling is interrupted. , _, _ U _ dV .. _ Thus, no continuous calculation of íí-utforas when I use eq. l above. In one embodiment, the volume can also be considered to be constant throughout the drilling. Because the absolute largest part of the total volume V will be constituted by the compressor tank, variations as above can often be considered negligible with good approximation, and the volume V is considered constant. The largest volume in the system, apart from the compressor tank, consists of purge air hoses between the compressor and the drill string, and since these have a constant volume, they can advantageously be included in the 76227; 2010-08-26 10 15 20 25 l7 volume that is considered constant. In both cases above, eq. 1 above can be reduced to eq. 2 below: _ -Lili qín qut- "ße dt (ek-V '2) where V can possibly be changed by, for example, changing the number of drill rods as above, but thus from a computational point of view is considered constant.

Obekanta i ekv. 2 utgörs således av flödet ut genom d borrkronan, qm, samt ~B» dr Ett exempelförfarande 500 för att bestämma flödesförändring enligt föreliggande uppfinning visas i fig. 5, och börjar i steg 501, där det bestäms om flödesbestämning ska utföras, vilket t.ex. kan vara anordnat att utföras om kompressorn . .. _. dP och/eller spolning ar startad. I steg 502 bestams ä-, dvs.Unknown and eq. 2 thus consists of the flow out through the drill bit, qm, and ~ B »dr. An exemplary method 500 for determining flow change according to the present invention is shown in Fig. 5, and begins in step 501, where it is determined whether flow determination is to be performed, which t. ex. can be arranged to be performed on the compressor. .. _. dP and / or flushing is started. In step 502, ä-, i.e.

I hastigheten (derivatan) för tryckförändringen. Hastigheten (derivatan) för tryckförändringen bestäms enligt föreliggande uppfinning med hjälp på varandra följande mätningar från tryckgivaren 207. Detta exemplifieras i fig. 4, vilken visar tryckets variation med tiden, uppmätt med tryckgivaren 207.In the rate (derivative) of the pressure change. The rate (derivative) of the pressure change is determined according to the present invention by means of successive measurements from the pressure sensor 207. This is exemplified in Fig. 4, which shows the variation of the pressure with time, measured with the pressure sensor 207.

Beräkningen exemplifieras för två godtyckliga på varandra följande mätpunkter, där trycket Pi respektive P¿ﬂ erhålls vid . d . tidpunkterna ti respektive thj. Derivatarl-åzkan saledes I .. P ~P. bestammas som -Ål-L, dvs.The calculation is exemplified for two arbitrary successive measuring points, where the pressure Pi and P¿ ﬂ are obtained at. d. the times ti and thj. Derivatarl-åzkan saledes I .. P ~ P. is determined as -Ål-L, ie.

-- Genom att utföra nämnda @4_É Al bestämning med t.ex. Atintervall kan derivatans förändring följas. Alternativt kan annat tillämpligt sätt att bestämma derivatan användas.- By performing the said @ 4_É Al determination with e.g. At intervals, the change in the derivative can be followed. Alternatively, another applicable method of determining the derivative may be used.

Vidare, såsom inses innebär ekv. 2 att om tryckderivatan är större än noll är flödet ut genom borrkronan mindre än den 76227; 2010-08-26 10 15 20 25 18 från kompressorn tillförda mängden luft, vilket indikerar att kronan håller på att sättas igen. Med kännedom om å? kan I således hela tiden beräknas hur qm-qm förhåller sig, dvs. hur flödet ut ur borrkronan förhåller sig till flödet ut från dp kompressorn. Så fort Q- > O är qm< qm, dvs. flödet ut ur If borrkronan är mindre än flödet ut ur kompressorn, är detta en indikation på att igensättning håller på att ske. Många gånger kan mindre igensättningar ske som sedan direkt avhjälps enbart med hjälp av spolningsmediumflödet, varvid æg åter sjunker, l varför det enligt föreliggande uppfinning används ett gränsvärde för att bestämma om allvarlig igensättning håller på att ske.Furthermore, as will be appreciated, eq. 2 that if the pressure derivative is greater than zero, the flow out through the drill bit is less than that of 76227; 2010-08-26 10 15 20 25 18 the amount of air supplied from the compressor, which indicates that the crown is being plugged. With knowledge of å? you can thus constantly calculate how qm-qm relates, ie. how the flow out of the drill bit relates to the flow out of the dp compressor. As soon as Q-> 0 is qm <qm, ie. the flow out of If the drill bit is smaller than the flow out of the compressor, this is an indication that clogging is taking place. Many times minor blockages can occur which are then directly remedied solely by means of the flushing medium flow, whereby eggs fall again, which is why according to the present invention a limit value is used to determine whether severe clogging is taking place.

Således, om tryckderivatan gg: blir för stor betyder detta att í borrkronan håller på att sättas igen. I steg 503 jämförs därför êåï med ett gränsvärdeêêhhnü, och om âgï överstiger I I Z ._ .. AP . . . _ u gransvardet --hnul genereras i steg 504 en signal for att uppmärksamma borriggens operatör och/eller borriggens styrsystem på att igensättning håller på att ske. Operatören och/eller styrsystemet kan då vidta lämpliga åtgärder för att avhjälpa problem med pågående igensättning, där metoder finns välbeskrivna i den kända tekniken, och vilka kan tillämpas här. T.ex. kan slagverkstryck och matningstryck minskas eller helt stängas av för att ge spolluftsystemet möjlighet till I annat fall återgår förfarandet till steg 501.Thus, if the pressure derivative gg: becomes too large, this means that the drill bit is being plugged again. In step 503, therefore, êåï is compared with a limit valueêêhhnü, and if âgï exceeds I I Z ._ .. AP. . . In step 504, a signal is generated to alert the drill rig operator and / or the rig rig control system that clogging is taking place. The operator and / or control system can then take appropriate measures to remedy problems with ongoing clogging, where methods are well described in the prior art, and which can be applied here. For example. percussion pressure and supply pressure can be reduced or completely switched off to allow the purge air system to Otherwise, the procedure returns to step 501.

Enligt föreliggande uppfinning kan således flödesförändringar (flödesminskningar) snabbt bestämmas genom att bestämma den 76227; 2010-08-26 10 15 20 EJ G1 19 hastighet med vilken trycket i systemet förändras (dvs. tryckets derivata förändras).Thus, according to the present invention, flow changes (flow decreases) can be quickly determined by determining the 76227; 2010-08-26 10 15 20 EJ G1 19 speed at which the pressure in the system changes (ie the pressure derivatives change).

Den maximala tryckderivatan (som uppstår när borrkronan blir helt tilltäppt) beror av mängden spolluft som tillförs, dvs. kompressorflödet. Av denna anledning kan det vara fördelaktigt n ,, , , AP. . att gransvardet pa tryckderivatan íš-hnut beror av det aktuella I kompressorflödet och/eller trycket på kompressorns högtrycksida (såsom t.ex. det med tryckmätaren 207 bestämda trycket).The maximum pressure derivative (which occurs when the drill bit becomes completely clogged) depends on the amount of purge air supplied, ie. the compressor flow. For this reason, it may be advantageous n ,,,, AP. . that the branch value of the pressure derivative íš-knot depends on the current I compressor flow and / or the pressure on the high-pressure side of the compressor (such as, for example, the pressure determined by the pressure gauge 207).

Ovan nämnda gränsvärde behöver inte således vara fast under borrningsprocessen.Thus, the above-mentioned limit value need not be fixed during the drilling process.

Vidare kan gränsvärdet t.ex. vara satt på så sätt att det motsvarar en situation när flödet ut genom spollufthälen i borrkronan har sjunkit till t.ex. 70% eller 50% eller annan lämplig andel av det från kompressorn utgående flödet.Furthermore, the limit value can e.g. be set in such a way that it corresponds to a situation when the flow out through the flushing heels in the drill bit has dropped to e.g. 70% or 50% or other appropriate proportion of the flow from the compressor.

Systemet kan även vara anordnat att undvika ”falska” indikationer pà igensättning, t.ex. vid mycket kortvarig igensättning som avhjälps enbart med hjälp av spolluftflödet. .. d I detta fall kan systemet vara anordnat på så satt att 2% mäste överskrida gränsvärdet under en viss tid, t.ex. en halv sekund, en sekund eller med annat lämpligt tidsintervall.The system can also be arranged to avoid "false" indications of clogging, e.g. in the case of very short-term clogging which is remedied only by means of the purge air flow. .. d In this case, the system can be arranged in such a way that 2% must exceed the limit value for a certain time, e.g. half a second, one second or at any other appropriate time interval.

Enligt en exempelutföringsform används följande uttryck för att bestämma om igensättning råder: d 1 , . _ l > -- * q _ Flash * p _ derzvazfzve_ max , dt const där cäæf utgörs av en konstant, q_Pﬁwh utgör önskad 0 flödesmängd i f av maximalt flöde, och p_fkﬂwmwe_nmxutgör en maximal tryckökningshastighet som anses kunna förekomma i 76227; 2010-08-26 10 15 20 25 20 systemet. Den maximala tryckökningshastigheten beror främst av kompressorns maximala flödeskapacitet och systemets volym.In an exemplary embodiment, the following terms are used to determine clogging: d 1,. _ l> - * q _ Flash * p _ derzvazfzve_ max, dt const where cäæf consists of a constant, q_P ﬁ wh constitutes the desired 0 flow rate in f of maximum flow, and p_fk ﬂ wmwe_nmx constitutes a maximum pressure increase rate which is considered to occur in 76227; 2010-08-26 10 15 20 25 20 system. The maximum pressure increase rate depends mainly on the maximum flow capacity of the compressor and the volume of the system.

I det fall den i fig. 2 visade lösningen arbetar i ett tryckstyrt läge, t.ex. pga. att den uppnått maximalt tillåtet arbetstryck, hanteras den ovan beskrivna flödesövervakningen på ett annat sätt. I detta driftsläge arbetar kompressorn tryckstyrt, varvid systemet eftersträvar att hålla ett konstant sekundårtryck, vilket medför att %?<=0. Således (I räcker det med att bevaka flödet från kompressorn eftersom ekv. 2 i detta fall reduceras till %n=qm, där qm kan erhållas direkt från kompressorstyrningen. När qm understiger ett givet gränsvärde genereras en varningssignal enligt ovan.In the case where the solution shown in Fig. 2 operates in a pressure-controlled position, e.g. pga. that it has reached the maximum permissible working pressure, the flow monitoring described above is handled in a different way. In this operating mode, the compressor operates in a pressure-controlled manner, the system striving to maintain a constant secondary pressure, which means that%? <= 0. Thus (I) it is sufficient to monitor the flow from the compressor because equation 2 in this case is reduced to% n = qm, where qm can be obtained directly from the compressor control. When qm falls below a given limit value, a warning signal is generated as above.

Vidare kan den ovan beskrivna flödesövervakningen vara anordnad att fördröjas någon lämplig tidsperiod vid t.ex. systemuppstart för att undvika de transienter som ofta förekommer precis när spolningen aktiveras.Furthermore, the flow monitoring described above can be arranged to delay any suitable time period at e.g. system start-up to avoid the transients that often occur just when flushing is activated.

I en utföringsform beaktas även andraderivatan vid vissa situationer, såsom t.ex. vid uppstart av systemet.In one embodiment, the second derivative is also considered in certain situations, such as e.g. at system startup.

Andraderivatan beskriver tryckökningens acceleration, och kan användas för att bestämma om en pågående tryckökning t.ex. beror på att systemet precis har startats, och trycket därmed är på väg mot ett arbetstryck och inte ökar pga. igensättning. Även om tryckökning sker, och även tryckökningens hastighet fortfarande ökar, kan den hastighet med vilken tryckökningens hastighet ökar, dvs. accelerationen, minska, vilket kan användas som indikation på att igensättning inte pågår, åtminstone så länge som accelerationen beaktas tillsammans med tryckökningen för att säkerställa att tryckökning fortfarande pågår. 76227; 2010-08-26 21 Ovan har föreliggande uppfinning exemplifierats vid en flödesstyrd kompressor. Kompressorn kan dock även vara styrd på annat sätt, varvid det av kompressorn avgivna flödet kan bestämmas med hjälp av en t.ex. flödesmätare, t.ex. på kompressorns högtrycksida. Uppfinningen kan även användas vid andra typer av borrningsförfaranden än ovan exemplifierade, såsom t.ex. vid DTH (Down~The-Hole) borrning. 76227; 20lÛ~O8-26The second derivative describes the acceleration of the pressure increase, and can be used to determine whether an ongoing pressure increase e.g. is due to the fact that the system has just been started, and the pressure is thus on its way to a working pressure and does not increase due to. clogging. Even if the pressure increase occurs, and even the rate of pressure increase still increases, the rate at which the rate of pressure increase increases, i.e. acceleration, decrease, which can be used as an indication that clogging is not going on, at least as long as the acceleration is considered along with the pressure increase to ensure that pressure increase is still going on. 76227; 2010-08-26 21 Above, the present invention has been exemplified by a flow-controlled compressor. However, the compressor can also be controlled in another way, whereby the flow delivered by the compressor can be determined by means of a e.g. flow meters, e.g. on the high pressure side of the compressor. The invention can also be used in other types of drilling methods than exemplified above, such as e.g. at DTH (Down ~ The-Hole) drilling. 76227; 20lÛ ~ O8-26

Claims

10 15 20 25 30 22 Patent claims

A method for determining a change in a flushing medium flow in a rock drilling device, wherein a compressor emits a flow of pressurized gas, said gas flow being at least partially used as flushing medium when drilling with a tool, wherein, during drilling, said flushing medium is led to said tool for flushing out drilling residues, the method comprising: ~ determining a rate of a pressure change for said flushing medium, and - generating a signal when said determined rate exceeds a first value.

The method of claim 1, wherein said signal is generated only when said determined speed has exceeded said first value for a first time.

A method according to claim 1 or 2, wherein said determining the speed of a pressure change is determined by determining a derivative of the pressure change of said flushing medium.

A method according to any one of the preceding claims, wherein said determining said speed for a pressure change is determined by means of successive pressure determinations, wherein said speed is determined according to :: ~, where AP constitutes Z the pressure difference between the pressure determinations and where At is the time between the pressure determinations.

A method according to any one of the preceding claims, wherein said compressor is controlled in such a way that a certain gas flow is emitted.

A method according to claim 5, wherein said compressor flow is controlled by speed control and / or control of the compressor inlet valve. 76227; 2010-08-26 lO 15 20 25 30 23

A method according to any one of the preceding claims, wherein said determining a rate of a pressure change for said purge medium is performed by means of a determination of a pressure change on said high pressure side of said compressor.

A method according to any one of the preceding claims, wherein said determining a rate of a pressure change for said flushing medium is performed by means of a determination of a pressure change at a position between said compressor and said tool.

A method according to any one of the preceding claims, wherein said determination of a speed is performed continuously or at certain intervals.

A method according to any one of the preceding claims, wherein, when drilling, said first value is determined at least in part based on the flow delivered by the compressor and / or a pressure on the high pressure side of the compressor.

11. ll. A method according to any one of the preceding claims, further comprising determining the flow delivered by the compressor by means of a flow meter.

A method according to any one of the preceding claims, wherein said signal is only generated when a second time has elapsed since drilling was started.

The method of any of the preceding claims, further comprising determining a representation of the acceleration (second derivative) for said pressure change of said flushing medium flow, said signal being generated only when said acceleration exceeds a second value.

A method according to any one of the preceding claims, wherein said determining a change of a flushing medium flow constitutes a determining of a decrease of said flushing medium flow delivered to said tool. 76227; 2010-08-26 10 15 24

A method according to any one of the preceding claims, wherein, when a maximum flushing medium pressure is reached, the flow from the compressor is determined, said signal being generated when said flow is less than a second value.

A system for determining a change of a flushing medium flow in a rock drilling device, wherein a compressor is arranged to deliver a flow of pressurized gas, said gas flow being at least partially arranged to be used as flushing medium when drilling with a tool, wherein, when drilling, said flushing medium is directed to said tool for flushing off drilling residues, characterized by: ~ first determining means for determining a speed for a pressure change for said flushing medium, and ~ signal generating means for generating a signal when said determined speed exceeds a first value.

Rock drilling device, characterized in that it comprises a system according to claim 16. 76227; 20l0 ~ 08-26