SA96170306B1

SA96170306B1 - Process for removing sulfur dioxide from flue gas

Info

Publication number: SA96170306B1
Application number: SA96170306A
Authority: SA
Inventors: نيفيد ماكينجاد; ماتياز كوبر; هيلذمار بوم
Original assignee: لورجى لنتجيس بايشوف جي ام بي اتش
Priority date: 1995-07-29
Filing date: 1996-09-21
Publication date: 2006-04-29
Also published as: ZA966117B; DE19527836A1

Abstract

الملخص: يتعلق هذا الاختراع بإزالة ثنائي أكسيد الكبريت من غاز مداخن عن طريق غسل الغاز بماء بحر وتهوية الحوض المجمع لتحويل ثنائي أكسيد الكبريت المزال إلى بيكبريتات بالتعادل في حوض تفاعل وبالتالي لتكوين كبريتات . يجري التعادل بمعالجة ماء بحر ويحفظ مقدار من ٤ إلى ٥ ويفضل من 4.15 إلى 4.5 في الطور السائل المزال من الحوض المجمع عن طريق إعادة ثانية مصبوبة من السائل الحوض المجمع إلى منطقة الامتصاص أو إضافة كميات أخرى من ماء البحر إلى العمود .،Abstract: This invention relates to the removal of sulfur dioxide from a flue gas by scrubbing the gas with sea water and aeration of the collector pool to convert the removed sulfur dioxide to bisulphates by neutralization in a reaction pool and thus to form sulfates. The neutralization is carried out by treating seawater and an amount of 4 to 5, preferably 4.15 to 4.5, is preserved in the liquid phase removed from the collecting basin by returning a second pour of the collected pond liquid to the absorption zone or adding other quantities of seawater to the column.,

Description

: | م عملية لإزالة ثنائي أكسيد الكبريت من غاز مداخن الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق هذا الاختراع بعملية أو طريقة في إزالة أو فصل ثنائي أكسيد الكبريت من غاز عديم النفع وبالأخص غاز مدخنة وذلك باستخدام ماء البحر لإزالة ثنائي أكسيد الكبريت من الغاز . ‎s‏ في وثيقة البراءة الألمانية 777749854 ذكرت العملية تنتظيف غاز يستعمل فيها ماء البحر كسائل امتصاص لإزالة ثنائي أكسيد الكبريت من تيار غاز عديم النفع ‎Jie‏ غاز مدخنة ما . وفي هذه العملية يُنظف غاز المدخنة من عمود امتصاص بماء بحر ويسحب ماء البمر المحتوي على مركبات الكبريت من الحوض المجمّع من عمود الامتصاص ويعالج في حوض ما بعد التفاعل بماء بحر جديد . وقد وجد لهذه العملية استخدام من ‎Lali‏ العلمية ويمكن الرجوع في هذا الشأن إلى ‎Verfahrenstechnik 25 (1991) Nr.9, pages 12-14 . Ye‏ + تستخدم عملية البيكربونات الموجودة في ماء البحر لتحويل ثنائي أكسيد الكبريت الممتص إلى كبريتات غير سامة . ويعتمد مقدار سائل التنتظيف اللازم في منطقة الامتصاص على تبادل المواد بين الطور الغازي والطور السائل ‎٠‏ ومن المرغوب فيه في الأنظمة التقليدية ؛ التشغيل ‎Jal‏ المقادير الممكنة من سائل التنظيف ¢ ولتقليل متطلبات سائل التنظيف إلى الحد الأدنى يستخدم ما يسمى بالأعمدة المحشوة أي الأعمدة المحتوية على أجسام حشو مالئة تتضمن تبادلاً جيداً للمواد بين ب الطورين الغازي والسائل . فإذا استخدم ماء بحر سائل تنظيف فثمة متطلب سائل تنظيف ثابت ؛ إن مقدار البيكربونات المتاح ثابت أيضاً ؛ ونتيجة ذلك فإن جزءاً فقط من كمية ثنائي أكسيد الكبريت الموجودة يمكن أن تفي بالبيكربونات المتاحة بالجزء الأكبر من ثنائي أكسيد الكبريت الذي ‎Vey‏: | M Process for removing sulfur dioxide from a flue gas Full description BACKGROUND The invention relates to a process or method for removing or separating sulfur dioxide from a useless gas, particularly a flue gas, by using sea water to remove sulfur dioxide from the gas. s in the German patent document 777749854 mentioned the gas cleaning process in which sea water is used as an absorption liquid to remove sulfur dioxide from a useless gas stream Jie a flue gas. In this process, the flue gas is cleaned from an absorption column with sea water, and the brackish water containing sulfur compounds is withdrawn from the basin collected from the absorption column and treated in the post-reaction basin with fresh sea water. This process was found to be used by scientific Lali, and reference can be made in this regard to Verfahrenstechnik 25 (1991) Nr.9, pages 12-14. Ye + uses the process of bicarbonate in seawater to convert absorbed sulfur dioxide into non-toxic sulfate. The amount of flushing fluid needed in the absorption zone depends on the exchange of materials between the gas phase and the liquid phase 0 and is desirable in conventional systems; Operation Jal Possible volumes of flushing fluid ¢ To minimize flushing fluid requirements, so-called packed columns are used, ie columns containing filler bodies that involve good exchange of materials between the gaseous and liquid phases. If seawater is used as a detergent, there is a fixed detergent requirement; The amount of available bicarbonate is also constant; As a result, only a part of the amount of sulfur dioxide present can satisfy the bicarbonate available in the bulk of the sulfur dioxide that Vey

YY

) ‏يتلدمس مع الطور السائل يمكن أن يذوب بشكل ثنائي أكسيد كبريت و ( مطلق غير مرتبط‎ . ‏الذي يسحب من الحوض المجمع من عمود التظطيف مع سائل التتظيف‎ ‏يتبع السائل أيضاً بثنائي أكسيد الفحم ( كربون ) بسبب الضغط الجزئي العالي المرتقع‎ . ‏لثنائي أكسيد الفحم ( الكربون ) من غاز المداخن‎ ‏قد استقر في الحوض السائل من عمود الامتصاص‎ PH ‏وقد أظهرت التجربة أن مقدار‎ ° ‏ما بين 2 # 111 و 3= 011 وفي حوض ما بعد التفاعل يعامل سائل التنظيف المسحوب من‎ ‏عمود الامتصاصض مع ماء بحر جديد بمقدار يحدد بحيث يكفي محتوى البيكربونات لمعادلة‎ ‏ثنائي أكسيد الكبريت المستخلص ؛ وينبغي أن تهوى محتويات حوض ما بعد التفاعل بشكل‎ ‏مركز من أجل تكون كبريتات من جهة ومن جهة أخرى لدفع ثنائي أكسيد الفحم إلى الخارج ؛‎ ‏المطلوب أعلى أو تفوق قدرات أو سعات‎ of sell ‏ويمكن أن تكون المقادير الكبيرة الضخمة من‎ ys . ‏المكبس‎ ‏ومدى يزيد على‎ PH ‏وفضلاً عن ذلك ؛ لما كانت سرعة الأكسدة تتوقف على مقدار‎ ‏الذي وجد في حوض ما بعد التفاعل لما كانت صغيرة نسبياً فإن الأمر يحتاج‎ 2011-5 ‏بالضرورة إلى أحواض كبيرة ضخمة وبالتالي فإن الأمر يحتاج بالضرورة إلى مدد بقاء‎ . ‏طويلة ليكتمل تكوين الكبريتات‎ yo ‏دقيقة لكي‎ ١١ ‏إلى‎ ٠١ ‏ولقد وجد عملياً أن أحواض تفاعل مهّواه يجب أن تشغل بزمن بقاء من‎ . ‏تكتمل التفاعلات المنشودة‎ ‏وبسبب حجوم سرعات الهواء العالية المستخدمة في منطقة حوض التفاعل لابد من‎ ‏مراعاة نشوء الضوضاء وغالباً أكثر من الحدود المسموح بها ؛ وقد لا يتأكسد ثنائي أكسيد‎ ‏الكبريت غير المرتبط الذي تقل إلى السائل في الحوض المجمع ( مقرة ) متأكسدة تاماً حتى‎ ٠. ‏في الجو يحدث تلوثاً هوائياً في منطقة الحوض مسباً‎ SO, ‏تهوية قوية للغاية وقد ينطلق‎ . ‏مشكلة كبيرة‎ : ‏أهداف الاختراع‎ ‏ل‎) coalesces with the liquid phase can be dissolved in the form of sulfur dioxide and (absolutely unbound). Which is drawn from the pool collected from the cleaning column with the cleaning liquid. The liquid is also followed by carbon dioxide (carbon) due to the high partial pressure raised. For coal dioxide (carbon) from the flue gas has settled in the liquid basin of the absorption column, PH, and experience has shown that the amount of ° is between 2 # 111 and 3 = 011. In the basin after the reaction, the cleaning liquid withdrawn from The adsorption column with fresh seawater in an amount determined so that the bicarbonate content is sufficient to neutralize the extracted sulfur dioxide, and the contents of the post-reaction basin should be concentratedly aerated in order to form sulphate on one side and on the other hand to push the carbon dioxide out; What is required is higher or more than the capacities or capacities of the sell, and large amounts of piston ys can be large and range over PH. After the interaction, since it was relatively small, the matter 2011-5 necessarily needs large, huge ponds, and therefore the matter necessarily needs survival periods. It takes a long time for sulfate formation to complete yo 11 to 10 minutes and it has been practically found that aerated reaction tanks should be occupied with a residence time of . The desired reactions are completed, and because of the high air velocity volumes used in the reaction basin area, it is necessary to take into account the emergence of noise and often more than the permissible limits. The unbound sulfur dioxide that is reduced to the liquid in the collecting pool (maqra) may not be completely oxidized up to 0. In the atmosphere, air pollution occurs in the basin area, causing SO, very strong aeration, and may be released. Big problem: the goals of the invention L

¢ | ْ ‎les‏ لذلك فإن الهدف الرئيسي من الاختراع الراهن هو توفير عملية محسنة لإزالة ثنائي أكسيد الكبريت من غازات ضارة وبصفة خاصة غازات المداخن بحيث يمكن أن تستعمل أحواض تفاعل أصغر وبذلك يمكن أن يتجنب عبء الضوضاء الضار بيئياً من سرعات التهوية العالية ويتجنب خطورة انطلاق ثنائي أكسيد الكبريت المضر للصحة أو السام ويتجنب ° ما شابه ذلك . ويهدف الاختراع أيضاً إلى خفض تقليل الهواء اللازم لأغراض الأكسدة في جهاز لإزالة ثنائي أكسيد الكبريت من غاز مداخن باستخدام ماء البحر . ‎Ad‏ هدف آخر من الاختراع وهو توفير عملية للإغراض المذكورة وهي مع ذلك سوف تكون اقتصادية لكنها تخلو على الأقل من بعض العوائق المختصرة ‎al‏ ‏6 وصف عام للاختراع : تنجز هذه الأهداف وغيرها ¢ تلك التي سوف تتضح ‎Lah‏ بعد وفقاً للإختراع في عملية لإزالة ثنائي أكسيد الكبريت من غاز مداخن ؛ تلك التي تشمل الخطوات التالية : ‎i)‏ ) تلامس غاز مداخن يحتوي على ثنائي أكسيد الكبريت مع ماء بحر في عمود امتصاص لجمع طور سائل في حوض مجمّع من العمود المتضمن بيكبريتيت الناتجة من ثنائي أكسيد ‎Yo‏ كبريت المغسول من غاز المداخن بماء البحر ولإنتاج غاز مغسول ذي محتوى منخفض من ثنائي أكسيد كبريت ؛ ( ب ) تهوية الطور السائل في الحوض المجمع لتحويل البيكبريتيت إلى بيكبريتات؛ ( ج ) سحب الطور السائل المحتوي على بيكبريتات من الحوض المجّمع ومزج الطور السائل المسحوب بماء بحر جديد في حوض تفاعل لتحويل البيكبريتات إلى كبريتات ومعادلة 0 الطور السائل جزئياً على الأقل ؛ في حوض التفاعل ؛ ( د ) قياس ‎PH‏ من الطور السائل المسحوب من الحوض المجّمع وتحديد ‎PH Jia‏ المقاس عن قيمة ‎PH‏ المحددة في المدى 4 011 إلى 5 - 1011 ؛ و ( ه ) على أساس ‎gland)‏ ثمة تيار تلقيم انتقائي إضافي من ماء بحر مباشرة إلى الحوض ‎Vey‏¢ | les Therefore, the main objective of the present invention is to provide an improved process for the removal of sulfur dioxide from harmful gases, particularly flue gases, so that smaller reaction ponds can be used, and thus the environmentally harmful noise burden from high ventilation velocities can be avoided and the risk of sulfur dioxide release Sulfur that is harmful to health or poisonous, and the like should be avoided. The invention is also intended to reduce the air reduction required for oxidation purposes in a flue gas sulfur dioxide removal apparatus using sea water. Ad Another objective of the invention is to provide a process for the aforementioned purposes which, however, will be economical, but it is devoid of at least some of the brief obstacles. In process to remove sulfur dioxide from flue gas; Those comprising the following steps: (i) a SO2-containing flue gas contacted with seawater in an absorption column to collect a liquid phase in a collector pool from the bisulfite-containing column produced from the SO2 washed from the flue gas with seawater and to produce scrubbed gas with a low content of sulfur dioxide; (b) Aeration of the liquid phase in the collecting trough to convert bisulfite to bisulfate; (c) Withdrawal of the bisulfate-containing liquid phase from the collecting trough and mixing of the withdrawn liquid phase with fresh seawater in a reaction trough to convert the bisulfate to sulfate and at least partially neutralize the 0 liquid phase; in the reaction basin; (d) measurement of the PH of the liquid phase withdrawn from the collecting pool and determination of the measured PH Jia over the specified PH value in the range 4011 to 5111; and (e) on a gland basis there is an additional selective feed stream from seawater directly into the Vey basin.

‎penal‏ وإعادة ثانية لتيار سائل مسحوب من الحوض المجّمع إلى منطقة امتصاص من العمود بمعدل مضبوط لتقليل الحيدان إلى أدنى حد . ويفضل أن يحدد مقدار ‎PH‏ في الحوض المجمع السائل في المدى ما بين 4,15 2114.5 و 0,£ ويفضل أن ‎cit‏ مقدار ‎PH‏ في حوض التفاعل ؛ فضلاً عن ذلك بإضافة ماء بحر ض © جديد عند 1 على الأقل ؛ وعن طريق عملية الاختراع تحصل حادثة أكسدة حاصلات عملية فصل الكبريت في الحوض المجمع السائل من عمود الامتصاص والذي تضاف إليه مقدار محدد وكاف من ماء البحر بحيث أن محتوى البيكربونات سوف يكون كافياً بحساب كيميائي لتحويل البيكبريتات الممتصة إلى بيكبريتيت . وهكذا يمكن أن يُحدّد مقدار سائل غسل الغاز الذي يُلقم منطقة الامتصاص دون القلق ‎٠‏ بالنسبة للتفاعلات الكيميائية المذكورة بحيث أنه في عمود الامتصاص ؛ يمكن أن تحدد في عمود الامتصاص كفاءة غسل الغاز بالحصر عن طريق نسبة تركيز شروع ثتائي أكسيد .. الكبريت إلى التركيز النهائي لثنائي أكسيد الكبريت في المداخن بعبارة أخرى ؛ فبينما يمكن أن يُنجز غسل الغاز بكمية من ماء البحر ؛ هي المقدار الأدنى المطلوب بالنسبة للكفاءة العظلمى لغسل الغاز بعيداً عن التفاعلات الكيميائية اللازم القيام بها ؛ فإن كمية ماء البحر من ‎Cd‏ ‎Vo‏ الغاز المستعملة لا يحد من التفاعلات اللاحقة في الحوض المجمع . ويفضل أن يستعمل عمود امتصاص خال من حواجز في منطقة الامتصاص وبالتالي خال من حشو كما هو معهود يتيح ‎٠‏ ويسمح هذا للسائل إنجاز مرور إلى الحد الأقصى . : فإذا كان حجم سائل غسل الغاز في منطقة الامتصاص صغير بحيث أن البيكربونات الموجودة في ماء البحر ليست كافية لارتباط كيميائي لثنائي أكسيد الكبريت الممتص ‎A dibe‏ ‎٠‏ بيكربونات إضافية متاحة من ماء البحر الذي ‎oll‏ مباشرة الحوض المجمع في عمود غسل الغاز وفقاً للاختراع ‎٠‏ فضلاً عن ذلك ؛ إذا كان حجم سائل الامتصاص كبيراً بحيث أن ماء ض ‎ad‏ في الحوض المجّمع ذو مقدار من بيكربونات يفوق ما تقتضيه الحسابات الكيميائية ؛ فإن إعادة السائل من الحوض المجمع ‎Al‏ إلى منطقة الامتصاص يكفي لتجديد مقدار ‎PH‏ في ‎VEY‏penal and a second return of a liquid stream drawn from the collecting trough to the absorption zone of the column at a controlled rate to minimize skewness. It is preferable to specify the amount of PH in the liquid collecting pool in the range between 4.15 2114.5 and 0.£ and it is preferable that cit is the amount of PH in the reaction basin; In addition, by adding fresh seawater at a temperature of at least 1; Through the process of the invention, oxidation of the sulfur separation process results in the liquid pool of the absorption column, to which a specific and sufficient amount of sea water is added so that the bicarbonate content will be sufficient by chemical calculation to convert the absorbed bisulfites into bisulfites. Thus, the amount of gas scrubbing liquid that is fed into the absorption zone can be determined without worrying about the mentioned chemical reactions, so that it is in the absorption column; In the absorption column, the gas scrubbing efficiency can be determined by the ratio of the starting concentration of sulfur dioxide to the final concentration of sulfur dioxide in the stacks. In other words; While gas washing can be accomplished with a quantity of sea water; It is the minimum amount required in relation to the maximum efficiency of washing the gas away from the chemical reactions that need to be performed; The seawater amount of CdVo gas used does not limit the subsequent reactions in the pool. It is preferable to use an absorption column devoid of barriers in the absorption area, and therefore free of fillers, as is usual. : If the volume of the scrubbing liquid in the absorption zone is so small that the bicarbonate present in the seawater is not sufficient for a chemical bond to the absorbed sulfur dioxide A dibe 0 additional bicarbonate is available from the seawater directly oll the pool collected in the scrubbing column According to invention 0 furthermore; If the volume of the absorption liquid is so large that the ad water in the collecting basin has an amount of bicarbonate in excess of what is required by the chemical calculations; Returning the liquid from the collecting pool Al to the absorption region is sufficient to replenish the amount of PH in VEY

1 | | 0 الحوض المجّمع إلى مقدارها المحدد ‎٠‏ وتتيح إعادة ثانية لسائل غسل الغازات مستويات البيكربونات والحمولة المائية لمنطقة الامتصاص كل منها مستقلاً عن ‎sl tly.1 | | 0 collector sump to its specified amount 0 and a second reset of the scrubber liquid allows the bicarbonate levels and water load of the adsorption zone each to be independent of sl tly.

AY‏ هذه العملية ؛ يتوقف بطبيعة الحال التلقيم مباشرة من ماء بحر إضافي إلى الحوض المجمع . وعن ‎Gash‏ ضبط ‎PH‏ في الحوض المجمع عند المستويات المحددة ؛ يمكن أن لا ° يتضمن الطور السائل المسحوب من الحوض المجمع ثنائي أكسيد الكبريت غير المرتبط في المحلول ؛ الذي يمكن أن ينطلق من حوض التفاعل ومن دخان سام أو ضار في المنطقة المحيطة . ‎Jad‏ ثنائي أكسيد الكبريت في الحوض المجمع إلى بيكبريتيت ومن ثم التهوية إلى بيكبريتات . وبتثبيت مقدار ‎PH‏ بين ؛ و © ؛ يفضل بين 4,159 و 4,5 ‎game‏ تركيز أقصى للبيكبريتيت في دفق سائل صغير نسبياً وهكذا يتوافر الأساس لتحول سريع إلى ض ‎Ye‏ بيكبريتات . وبسبب الوسط ذي الصفة الحمضية إلى حد بعيد ؛ ثمة سرعة أكسدة عالية تُضمن بحيث أن السائل في الحوض المجمع يمكن أن يتفاعل بالكامل حتى زمن بقاء قصير . وعلى أساس 'ْ تركيب غاز المداخن وتركيب ماء البحر تكون أزمنة البقاء بين ‎١‏ و 7,5 دقيقة كافية في العادة لأغراض الاختراع . وبسبب حجوم تدفق السائل الصغيرة ¢ وسرعة الأكسدة العالية ¢ ‎V0‏ يمكن إجراء الأكسدة في حوض السائل المجّمع بأقل نفقة مالية ممكنة ؛ على سبيل المثال استخدام مكابس أصغر وبالتالي بنفقة إجمالية أقل . حجوم السائل الأصغر التي هي ضرورية تتظاب تدفقات هواء أكسدة متخفضة . ولقد وجد أن التهوية بالنسبة لأكسدة السائل في الحوض تزيل ثنائي أكسيد الفحم بصورة مجدية من الطور السائل في عمود الامتصاص وعليه ينتج عن ذلك إزالة تامة لثنائي أكسيد 7 الفحم إلى حد معقول من محلول مشبع تقريباً بثنائي أكسيد الفحم والنتيجة هي ماء فاسد مُعَاول إلى حد كبير يحتوي على بيكبريتات ؛ حاصلاً متوسطاً ؛ يُسحب من الحوض المجمع ويعالج بماء بحر جديد في حوض التفاعل لإتمام التعادل وتفاعلات تكوين الكبريتات . وكقاعدة ¢ فليست تهوية حوض التفاعل مطلوبة نظراً لأن أكسدة البيكبريتات تكون قد تمت في الحموض لAY this process; Feeding directly from additional seawater into the combined pond stops naturally. And for Gash, adjusting the PH in the pool at the specified levels; ° The liquid phase withdrawn from the combined pool could not include unbound sulfur dioxide in solution; Which can be emitted from the reaction pool and from toxic or harmful smoke in the surrounding area. Jad sulfur dioxide in the pool collected to bisulfite and then ventilated to bisulfate. And by fixing the amount of PH between ; and ©; Preferably between 4,159 and 4,5 game a maximum concentration of bisulfite in a relatively small liquid stream and thus provides the basis for a rapid transformation into ZYe bisulfate. Because of the acidic medium to a large extent; A high oxidation rate is ensured so that the liquid in the collecting tank can be fully reacted even for a short residence time. On the basis of the 'flue gas composition and sea water composition, residence times between 1 and 7.5 minutes are normally sufficient for the purposes of the invention. Because of the small liquid flow volumes ¢ and the high oxidation velocity ¢ V0 oxidation can be performed in the pool of the collected liquid with minimal financial expense; For example the use of smaller pistons and therefore a lower total expense. The smaller liquid volumes that are necessary correspond to reduced oxidation air flows. It has been found that for liquid oxidation in the basin, aeration significantly removes CO2 from the liquid phase in the absorption column and thus results in reasonably complete removal of CO7 from a solution nearly saturated with CO2. The result is highly sieved fouled water containing on bisulfate; an average attainer; It is withdrawn from the collecting basin and treated with fresh sea water in the reaction basin to complete the neutralization and sulfate formation reactions. As a rule, aeration of the reaction tank is not required since the oxidation of the bisulphates has already taken place in the acids for

ال المجّمع وأجليت مقادير كبيرة من ‎CO,‏ عن سائل غسل الغازات . وبالمقارنة مع نظام الطريقة السابقة يمكن أن يستعمل حوض تفاعل أصغر إلى حد كبير وبالمثل خفضت متطلبات ‎٠‏ ‏الهواء ومتطلبات الطاقة بالنسبة لضغط هواء الأكسدة . ويفضل أن يُبِرّد تيار الهواء المستخدم لتهوية الحوض المجمع من العمود قبل الدخول إلى الحوض المجمع عن طريق رش أو ‎Gis‏ ° ماء خلال الهواء. شرح مختصر للرسومات : وستتضح الأهداف الآنفة وأهداف أخرى ومعالم ومزايا ( فوائد ) على الفور من الوصف الآتي بالرجوع إلى الرسومات المشفوعة وفيها : شكل - ‎١‏ مخطط جهاز لإجراء عملية الاختراع ؛ : ‎٠١‏ شكل "و مخططان بيانيان في إيضاح التفاعلات ؛و شكل - ؛ مخطط بياني ‎Cie‏ توزيع توازن ثنائي أكسيد الكبريت المذاب بواسطة ‎Clip)‏ ‏كبريتيد وإيونات كبريت في ماء بحر على أساس مقدار 1711 . الوصف التفصيلي : يتألف الجهاز المبيّن في شكل ‎١‏ من عمود امتصاص ‎١‏ غير محشو أو خال من الحواجز ‎١‏ مع جملة مجرى ؟ لغاز مداخن ؛ وموقع ضخ ماء بحر ؟ وحوض ما بعد التفاعل ‎of‏ ‏وأنابيب تلقيم ماء البحر © تحمل ماء البحر من المضخة “ أ من موقع الضخ ¥ يعاد ملء ‎AA‏ ب المبين ب “ج ء إلى عمود الامتصاص ‎١‏ و حوض التفاعل ‎of‏ وبالإضافة إلى الحوض المجمّع 7 من عمود الامتصاص ‎١‏ . يزود عمود الامتصاص بنفاثات هواء 9 لحقن هواء تهوية من ضاغط ‎HA‏ داخل الحوض المجمّع؛ ‎Cua‏ يبرد الهواء المحقون بواسطة وحدة التهوية الممثلة في مجملها ب 7 ؛ يبرّد برش ماء يجر إلى داخل الهواء في مُبِرّد ‎VA‏ يُلقم ‎ele‏ البحر عن طريق خط ‎Oa fo‏ المضخة “ أ إلى فوهات رش بالمبرد ‎VA‏ ‏6لThe collector and large amounts of CO were evacuated from the scrubber liquid. Compared with the previous method system can use a significantly smaller reaction tank and similarly reduced 0 air requirements and energy requirements for oxidation air pressure. The air stream used to aerate the collecting trough is preferably cooled from the column before entering the collecting trough by spraying or Gis ° water through the air. A brief explanation of the drawings: The aforementioned objectives and other objectives, features and advantages (benefits) will be immediately clear from the following description by reference to the accompanying drawings, which include: Figure - 1 Scheme of a device to carry out the process of the invention; 01: Fig. and two charts explaining the reactions; and Fig. -; graph (Cie) equilibrium distribution of sulfur dioxide dissolved by Clip) sulfide and sulfur ions in sea water based on the amount of 1711. Detailed description: The device consists Shown in Fig. 1 of an absorption column 1 unpacked or free of barriers 1 with a duct assembly ?of a flue gas;and a seawater injection site?and a post-reaction basin ?and seawater feed pipes© carrying seawater from Pump “a” from the pumping position ¥ AA b shown in “c” is refilled to the absorption column 1 and the reaction basin of and in addition to the collector basin 7 of the absorption column 1. The absorption column is supplied with air jets 9 for air injection Ventilation from HA compressor inside collector tub; Cua cooled injected air by ventilation unit represented as a whole by 7; cooled by spray water drawn into air in VA chiller fed ele to sea via Oa line fo pump A to 6 VA coolant spray nozzles

ل وقد ‎off‏ عمود الامتصاص ‎١‏ على أنه وحدة غسل غاز تيار عكسي حيث )2 فيها ماء البحر على ارتفاع فوهة رش واحدة أو أكثر من منطقة الامتصاص ‎٠١‏ . ويمكن إعادة الطور السائل المجمّع في الحوض المجمّع ‎١‏ ثانية إلى منطقة الامتصاص عن طريق فوهات رش ‎١١‏ ب ؛ تضبط الأخيرة بوحدة ضبط ‎١١ PH‏ وسيذكر عملها أو م٠‏ وظيفتها بمزيد من التفاصيل فيما بعد . ومن الخط ‎١١‏ يُلقَم الطور السائل إلى حوض التفاعل ؛ الذي يمكن أن يعيد الماء المعالج إلى البحر ثانية كما هو ممثل ب ‎VY‏ ؛ وتستعاد الكبريتات ثانية ؛ فيما أريد ؛ بالترسيب ‎Lf‏ ‏داخل الحوض ؛ أو في جهاز إضافي حسب الرغبة الممكنة . ويستخدم الاختراع قلوبة ماء البحر ؛ وهي تعطي في العادة على اعتبار .و1100 تربط - وتعادل ‎SO‏ الممتص من غاز المداخن فماء بحر قياسي ذو عيار حجمي من الكلور يساوي ‎٠‏ جم / ( كغ ) يمكن أن يحتوي على مقدار و1160 يساوي ‎١٠4‏ جم / كلج ‎٠‏ واعتماداً على مصدر ماء البحر ؛ يمكن أن يكون مقدار أو محتوى البيكربونات ‎VY‏ جم / كلج ؛ مثال ذلك ماء الخليج العربي وبذلك يمكن أن مقداراً من ‎١٠6‏ جم / كلج هو مقدار متوسط مع تغيرات محلية في أي اتجاه وعلى أساس الموضع حيث يؤخذ الماء ؛ على سبيل ‎Jia‏ ‎yo‏ عند موضع عميق أو بجوار مصب نهر ( أنظر 213/214 ‎ULLMANN, Vol. 24,pages‏ ( ‎oi‏ غاز المداخن عند ‎١‏ أ عن طريق ضاغط 7 حيث يمرر فيه في علاقة تبادل حراري غير مباشر مع غاز مداخن منزوع من الكبريت ؛ إلى عمود الامتصاص ‎١‏ ويعالج هناك بماء ْ بحر بحيث يمتص ثنائي أكسيد الكبريت الغازي فيزيائياً في ماء البحر ## 81181 8# تحدد كمية ماء البحر المستخدمة للامتصاص بصورة معينة بحيث أن بيكربونات ماء © - البحر تكفي فقط ‎Jad‏ وفقاً للحسابات الكيميائية ؛ ثنائي أكسيد الكبريت الممتص إلى يهوّى الحوض المجمّع ‎٠‏ من عمود الامتصاص لتحويل البيكبريتيت إلى بيكبريتات ‎٠‏ ‏ويمكن اعتبار تفاعل تكون بيكبريتات يتبع مخطط التفاعل الآتي : لl The absorption column 1 has been off as a reverse current gas scrubbing unit where 2) has sea water at the height of one or more spray nozzles from the absorption area 01 . The liquid phase collected in the 1 sec collector basin can be returned to the absorption zone via spray nozzles 11b; The latter is set with an 11 PH setting unit, and its work or M0 and its function will be mentioned in more detail later on. From line 11 the liquid phase is fed into the reaction basin; which can return the treated water back to the sea as represented by VY; the sulphates are recovered again; in what I want; by sedimentation Lf inside the basin; Or in an additional device as desired. The invention uses alkalization of sea water; It is usually given as F1100 binds - and is equivalent to the SO absorbed from the flue gas. Standard sea water with a volumetric chlorine titer of 0 g/(kg) can contain as much as F1160 equals 104 g/kg 0. Depending on the source of sea water; The amount or content of bicarbonate VY can be g/kg ; An example of this is the water of the Arabian Gulf, and thus it is possible that an amount of 106 g / kg is an average amount with local changes in any direction and on the basis of the place where the water is taken. For example Jia yo at a deep place or next to a river mouth (see 213/214 ULLMANN, Vol. 24,pages) oi the flue gas at 1a by means of a compressor 7 where it is passed in an exchange relation Indirect thermal with desulphurized flue gas to absorption column 1 and treated there with sea water so that gaseous sulfur dioxide is physically adsorbed in sea water ## 81181 8# The amount of sea water used for adsorption is determined in a certain way so that bicarbonate of water © - The sea is sufficient only Jad according to the chemical calculations; sulfur dioxide absorbed to aerates the collecting basin 0 from the absorption column to convert bisulfite to bisulfate 0 and the reaction of bisulfate formation can be considered as following the following reaction scheme:

: م ‎SO, (L) + O (L) + HCO; —* 1160, + CO, (L)‏ يسحب السائل المحتوي على بيكبريتات من الحوض المجمّع ؛ ولغرض تكوين كبريتات وضبط أو تعديل ‎PH‏ ؛ ‎oil‏ حوض التفاعل 4 ؛ الذي يضاف إليه ماء بحر جديد و (جوهر ) ض تفاعل تكوّن الكبريتات النهائي في الحموض ؛ يتبع العلاقة الآتية : ‎HSO,+HCO; -- < SO; +H,0+ COy(L). 5‏ وبعد ذلك يمر الغاز المنزوع منه الكبريت ؛ والذي يمكن أن يمزج به جزء من ‎She‏ ‏المداخن عند ؟ د ء يمر ؛ إن رغب عبر مبادل الحرارة 7 ج ؛ ويفرّغ في الجو . لقد أوضحت التفاعلات الكيميائية التي أجريت نموذجياً في الشكل 7 ‎٠‏ ففي هذا المخطط البياني ؛ يعبّر عن كمية ماء البحر ‎Alaa‏ إلى الجهاز على امتداد الإحداثي السيني على 0 اعتبار تدفق حجم المداخن ل / جم بمقياس ‎٠ Ya /١‏ وعلى امتداد الإحداثي الصادي ؛ تعطى المقادير المولارية من المواد الأولية وحاصلات التفاعل بخصوص الكمية المولارية من ‎SO,‏ ‏في غاز المداخن بنسبة مئوية ‎AIS (fp‏ كفاءة المنظف ‎٠‏ يتألف المخطط البياني من : قطعة ** ‎OABC ** D‏ تمثل كمية ثنائي الكبريت المسترجعة ‎(SO, . Abs./SOp)‏ . قطعة ‎OBCD‏ تمثل كمية البيكربونات المضافة من ‎SO; in)‏ / دز ‎(HCO;‏ وقطعة ‎yo‏ 2 تتمثل إجمالي البيكربونات المتفاعلة ( ‎HCO; — reacted / SO, in‏ ) وقطعة ‎OB‏ تمثل الجزء المحول في عمود الامتصاص بمفرده . قطعة ** ‎Jus OMA ** B‏ نسبة ‎SO;‏ الحر في المحول ‎SO, dissolved / SO; in)‏ ( مقابل الفرق بين ‎SO,‏ المزال والبيكربونات المتفاعلة ¢ قطعة ‎Cp Dy‏ تمثل فائض البيكربونات غير المتفاعلة ) ‎HCO; residual / SO; in‏ ( في 7 حوض التفاعل . قطعة خطية ‎OBC‏ تمثل البيكبريتات المضافة والمسحوبة ( ‎SO; in‏ / ,1150 ) في الحوض المجمّع من عمود الامتصاص أو في حوض التفاعل ؛ لM : SO, (L) + O (L) + HCO; —* 1160, + CO, (L) the bisulphate-containing liquid is withdrawn from the collecting trough; For the purpose of forming sulfates and adjusting or adjusting the PH; oil reaction basin 4; to which fresh seawater is added and (essence) z the reaction of final sulfate formation in acids; It follows the following relationship: HSO,+HCO; -- < SO; +H,0+ COy(L). 5 and then the desulfurized gas passes through; Which part of the She stacks can be mixed with at? d - passes; if desired via heat exchanger 7C; It is discharged into the atmosphere. I have shown the typical chemical reactions in Figure 7 0 In this diagram; The amount of seawater Alaa to the device is expressed along the x-coordinate over 0 considering stack volume flow l/g in scale 0 Ya/1 and along the y-coordinate; The molar amounts of starting materials and reaction products are given for the molar amount of SO, in the flue gas in percentage AIS (fp) detergent efficiency 0 The graph consists of: segment ** OABC ** D representing the amount of disulfide recovered (SO, . Abs./SOp). The segment OBCD represents the amount of bicarbonate added from SO; in) / d(HCO;) and the segment yo 2 represents the total bicarbonate reacted ( HCO; — reacted /SO, in ) and segment OB representing the portion of the dissolved in the adsorption column alone. segment **Jus OMA** B proportion of the free SO; in the converter SO, dissolved /SO; in) (vs. the difference between SO, removed and reacted bicarbonate ¢ Cp Dy segment represents excess unreacted bicarbonate (HCO; residual / SO; in ( in 7 reaction basin. Line segment OBC representing bisulphates added and withdrawn (SO; in / ,1150 ) in the pool collected from the absorption column or in the reaction pool; l

0 َس قطعة خطية ** © ** ‎GB‏ ازدياد مقابل في الكبريتات ( ‎SO in‏ 80/7 ) في حوض التفاعل ؛ و ‎dali‏ خطية * © * 8, * 8 * م , * 08 تمثل مقدار ‎SO;‏ المذاب في السائل ‎CO, dissolve / SO, in)‏ ( . ° وفي منطقة الامتصاص ‎٠١‏ من عمود الامتصاص ‎١‏ ؛ يُنجّز إشباع و00 من ماء البحر ( خط * ‎٠ (OA‏ وفي الحوض المجمّع؛ يُطرّد ‎CO,‏ بهواء الأكسدة ) خط*13 *م ‎٠١)‏ وفي التفاعل في الحموض ؛ يحدث مجدداً تشبع في الماء بثنائي أكسيد الفحم المذاب ‎(A* B*ha)‏ أما 1 الماء عند ‎١١‏ من الحوض ؛ فهو يتوقف على تركيز ‎CO,‏ الحر ( نقطة ‎(D*‏ ‏والبيكربونات الفائضة ( نقطة ‎٠ (Dr‏ ويمكن أن يتأثر هذا بازدياد كمية ‎ele‏ البحر الإجمالية ‎Ve‏ المستخدمة ‎٠‏ ثمة تأثير محدود أيضاً عبر فصل 00 في وعاء التفاعل 4 . ويتعلق شكل 7 بطريقة تشغيل الجهاز يُلقَم فيه ماء البحر في تيارات جزئية عبر عمود ض الامتصاص ‎٠‏ يستعمل تيار أول سائلاً لغسل الغاز ويضاف عبر مستويات فوهة واحدة أو أكثر في منطقة الامتصاص ‎٠١‏ من العمود ‎٠‏ ولا تكفي كمية البيكربونات 7 سائل غسل الغاز للارتباط الكيميائي الكامل من ,00 الممتص ‎٠‏ ثمة تيار ماء بحر آخر ‎A‏ ليحقق توازن ‎Vo‏ البيكربوتات مباشرة عن طريق الخط ‎١١‏ في الحوض المجمّع + . فإذا كانت كمية السائل اللازمة لغسل وتنظيف الغاز تفوق ما تقتضيه الحسابات الكيميائية بالنسبة للبيكربونات المجمعة في الحوض المجمّع ؛ مع مراعاة ‎SO,‏ الممتص ء فإنه من المفيد إعادة ثانية عن طريق الخط ‎VE‏ من الحوض المجمّع 1 إلى مضخة توزيع ماء البحر ‎STF‏ ‏عن طريق مضخة ‎١١‏ ب إلى مستوى الفوهة ‎١١‏ أ ‎٠‏ وتحدث هذه الحالة عندما يكون تركيز ‎SO, ٠‏ في غاز المدخن منخفضاً وعند استعمال ماء بحر ذي محتوئ مرتفع من الكربونات ‎٠‏ ‏وتتيح إعادة ثانية لسائل غسل الغاز لمحتوى البيكربونات في الحوض المجمّع والحمل المائي من منطقة الامتصاص بترتيب كل منها مستقلاً عن الآخر . ‎Vey‏0 s line segment ** © ** GB Corresponding increase in sulfate ( SO in 80/7 ) in the reaction pool; and linear dali *© * 8, * 8 * m , * 08 represent the amount of SO; dissolved in the liquid (CO, dissolved / SO, in) ( . ° and in the absorption region 01 of the absorption column 1 A saturation and 00 of seawater (Line * 0 (OA) and in the collector tank; CO is expelled with oxidation air (Line * 13 * M 01) and in the reaction in the acids is achieved; resaturation of the water with carbon dioxide takes place The dissolved (A * B * ha), as for 1 water at 11 of the basin, it depends on the concentration of CO, free (point D*) and excess bicarbonate (point 0 (Dr) and this can be affected With an increase in the amount of total sea ele Ve used 0 there is also a limited effect via separating 00 in the reaction vessel 4. Figure 7 relates the mode of operation of the apparatus in which seawater is fed in partial streams through an absorption z column 0 a first stream uses liquid To wash the gas and add through the levels of one or more nozzles in the absorption zone 01 of the column 0 The amount of bicarbonate 7 gas scrubbing liquid is not sufficient for the complete chemical bonding of the absorbent 00 , another seawater stream A to balance the Vo bicarbonates directly via line 11 in the collecting pool + If the amount of liquid required to wash and clean the gas exceeds what is required by the chemical calculations for the bicarbonates collected in the collecting pool; Taking into account the SO, absorbed, it is useful to return again via line VE from the collector basin 1 to the seawater distribution pump STF via pump 11b to the level of the nozzle 11a0 and occur This case when the concentration of SO, 0 in the flue gas is low and when sea water with a high carbonate content of 0 is used and allows a second return of the scrubbing liquid for the bicarbonate content in the collecting pool and the water load from the absorption zone in an independent arrangement of each. Vey

BE ١١BE 11

Lal ‏ويمكن أن ينهي تلقيم الماء الجديد عن طريق‎ ٠ ‏يبين شكل ؟ الحالة الأخيرة هذه‎ ٠ ١ ‏جزئياً في الحوض المجنّع‎ oF ‏ويحث تفاعل تكوين الكبريتات ؛ كما يبيّن شكل‎ VY . ١4 ‏ويمكن التحكم بمحتوى البيكربونات مثلاً بإعادة السائل ثانية عن طريق الخط‎ © PH ‏؛ تجاوباً مع مقدار‎ ٠4 ‏وإعادة التلقيم ثانية‎ ١7 ‏ويمكن ضبط كل من التلقيم الإضافي‎Lal And he can finish feeding the new water by means of 0 shows the form of ? This last state is partially 1 0 in the pool oF and induces the sulfate formation reaction; As the VY figure shows. 14 The bicarbonate content can be controlled, for example, by returning the liquid again via the line © PH; In response to the amount of 04 and the reload in seconds 17 and each of the additional feed can be set

PH ‏هذا الجهاز التحكّم 10 من جهاز تحسسه‎ ich ٠ 7 ‏م السائل المسحوب من الحوض المجمّع‎ ب1١١ ‏والمضخة‎ ١7 ‏الصمامات‎ Jia ‏الحقيقي لتحديد وحدات ضبط من‎ PH ‏لتحديد مقدار‎ 7 ‏البحر الإضافي إلى العمود السائل المعاد ثانية من الحوض المجمّع من العمود‎ ele ‏لتنتظيم تدفق‎ . ‏إلى فوهات الرش‎ ‏بالمقارنة مع النقطة المحددة في مدى‎ ٠١ ‏عن طريق جهاز التحسس‎ PH ‏تقاس مقادير‎ ‏إلى #,؛ وتضبط للحفاظ على مقدار النقطة المحددة في حدود ضيقة‎ 5,١9 ‏بين‎ LPH Ye . ‏مسموح بها‎ lady ‏توزيع التوازن من و50 المذاب وغير المرتبط والبيكبريتيت‎ ESE ‏ويبين‎ ‏أن يتوقع أقصى تركيز‎ (Sere ‏أن في ماء البحر‎ of ‏وسيبيّن شكل‎ ٠ ‏الكبريتات في ماء البحر‎PH of this control device 10 of its sensor ich 0 7 m of liquid withdrawn from the collector sump B 111 and pump 17 valves Jia real to determine units of adjustment of PH to determine the amount of 7 additional sea to the returned liquid column A second from the basin collected from the ele column to regulate the flow of . To the spray nozzles, compared to the specified point within 01 range, by means of the PH sensor, amounts are measured to #,; And adjust to keep the set point amount within a narrow 5.19 between LPH Ye . Allowed lady Equilibrium distribution of 50 dissolved and unbound bisulfites and ESE shows that the expected maximum concentration (Sere) is in seawater of 0 and will indicate the form of 0 sulfites in seawater

SOs ‏يمكن أن يكون هناك بقايا من‎ PH ‏ومع مقادير منخفضة‎ 4,19 PH ‏للبيكبريتيت عند‎ ‏يمكن أن يلاقي مقادير‎ PH ‏مذاب وغير مرتبط في المحلول + في حين أنه مع أعلى مقادير ل‎ ١ ‏بطريقة الاختراع ؛ قياس دقيق وضبط ماء البحر‎ High ‏ويمكن أن‎ ٠ ‏أقل من أيون الكبريتيت‎ ‏الممتص مرتبط تماماً ولا يتبقى 807 حراً أو غير مرتبط في المحلول ؛‎ SO; ‏لضمان أن كل‎ . ‏الذي يمكن أن ينطلق إلى الجو من الحوض‎ ‏لطور السائل‎ PH ‏أن قيمة‎ £,0 PH ‏إلى‎ 4,٠٠ PH ‏في المدى من‎ PH ‏ويضمن وضع‎ : ‏المسحوب من الحوض المجمّع سوف تكون قريبة جداً من النقطة المثلى بالنسبة لتكوين‎ ٠ ‏وبسبب‎ SO ‏ويمكن أن تحدث التفاعلات اللاحقة في الحوض بدون تحرّر من‎ ٠ ‏البيكبريتيت‎ ‏بسرعة‎ Lad ‏تركيز البيكبريتيت المرتفع السائد في الحوض المجمّع 1 ؛ تحدث الأكسدة هناك‎SOs can have residues of PH and with amounts as low as 4.19 PH for bisulfite when dissolved and unbound PH amounts can be found in solution + while with higher amounts of L1 by the method of the invention; Accurate measurement and control of sea water High 0 Less than the adsorbed sulfite ion can be completely bound and no free or unbound 807 remains in the solution; SO; To ensure that each . Which can be released into the atmosphere from the basin of the liquid phase PH value of £,0 PH to 4,00 PH in the range of PH and ensures the status of: drawn from the collected basin will be very close From the optimal point for the formation of 0 and due to SO and subsequent reactions in the pool can occur without liberation from the bisulfite 0 rapidly Lad the high bisulfite concentration prevailing in the combined pool 1; Oxidation occurs there

Vey co VY كبيرة جداً ‎٠‏ وتعني سرعة الأكسدة العالية أن زمن مقاومة السائل في الحوض المجمّع يمكن أن يكون قصيراً ؛ ما بين ‎١‏ و ‎Y,0‏ دقيقة عادةٌ . وفي حوض التفاعل ؛ يرفع مقدار ‎PH‏ إلى 6 إلى ‎V‏ بإضافة ماء البحر الجديد ‎355s‏ ‏بحوالي ‎3/١‏ من ماء البحر في عمود غسل الغاز ‎١‏ و ‎Y/Y‏ إلى حوض التفاعل ‎٠‏ فضلاً عن ذلك ؛ نظراً لأن أكسدة تحدث في الحوض المجمّع > بخلاف ما هو عليه الحال في أجهزة طريقة سابقة ؛ يمكن أن يستخدم كمية هواء أقل تفاعل وبصفة خاصة عندما ‎a‏ الهواء بحقن ماء مستخدماً في ذلك غرفة مخرج ‎VA‏ وماء بحر للتبريد .Vey co VY is very large 0 and the high oxidation rate means that the liquid resistance time in the collector tub can be short; Usually between 1 and 0.0 y minutes. And in the reaction basin; The PH is raised to 6 to V by adding fresh sea water 355s with about 1/3 of sea water in scrubber column 1 and Y/Y to reaction pool 0 further ; Since oxidation occurs in the pooled tub unlike in previous method devices; Less reactive air can be used, especially when a air is injected with water using VA outlet chamber and sea water for cooling.

VeyVey

Claims

0: | VY Elements of protection: A process for separating sulfur dioxide from a flue gas consisting of steps 1-1 (1) Y) A flue gas containing sulfur dioxide and sulfur dioxide is in contact with sea water in an absorption column to collect TY Liquid phase in a basin collected from a column containing sulfites from sulfur dioxide ¢ washed from said flue gas with sea water Wash gas with low sulfur dioxide content

,. sulfur oxide | 0 7 (b) aeration of said liquid phase in said collector bed to convert the bisulfite to “- bisulfate”; New in a reaction tank to convert bisulfate to 0 sulfate and to at least partially neutralize the liquid phase + in said reaction tank PH Jai the liquid phase withdrawn from said collecting tank and specify PH (d) 1 scale VY scale of the PH specified in the range 7211-4 to 211 5; and OY (e) on the basis of said equilibrium, there is an additional seawater stream feeding directly into said collector basin NE and a second return of a liquid stream withdrawn from the basin said collector to 1 absorption zone from said column at a controlled rate (velocity) to reduce the kinks to as low as possible and to keep the amount of PH of the liquid phase in the collector basin for the aeration step (c) OY in the range 011-4 to 5 1”- operation according to claim 1; Lind consists of the point proof step mentioned at

.PH=45 and PH=4.15 between LPH y 1 ¥—operation according to claim ¥; So that C8 is at least the amount of TPH in the reaction basin “ - mentioned in step (c) by adding sea water to it. Vey

0 1

1?- The process according to the oF protection element so that the aforementioned absorption column is in the Y absorption area free of barriers. 0 #- The process according to the claim of so that 3153 the air used to ventilate the collector basin Y mentioned in step (b) by spraying water in the said air. 1 = operation according to the Cum claim) fixes at least 113 by 6 ; In basin Y the reaction mentioned in step (c) was added by adding fresh sea water to it. Z 1 - The process according to the protection element (o) so that Ji the aforementioned absorption column in the absorption region is free of barriers. —A \ process according to claim 1 so that the air used for aerating the basin eal 0 mentioned in step (b) is cooled by spraying water into said air. 1 +- The operation By of the security element ums is ¢ according to step (b); The residence time of the aerated phase, Jd, in the collecting basin for the conversion of bisulfite to bisulfate is from 1 minute to 7 minutes and a half.

Vey