SA93140029B1 - عملية لبلمرة polymerizing مونمرات monomers في طبقات مميعة - Google Patents

Abstract

الملخص: وجه الاختراع نحو بلمرة polymerizing أو بلمرة تآزرية copolymerizing ل اولفينات -الفا alpha-olefins إما بمفردها أو باتحادها مع واحد أو أكثر من اولفينات الفا alpha-olefins أخرى، في مفاعل غازي الطور يتضمن طبقة مميعة ووسط تمييع، بحيث يشمل دخول وسط التمييع المفاعل غازا وطورا سائلا.،

Description

عملية لبلمرة ‎polymerizing‏ مونمرات ‎MONOMETS‏ في طبقات مميّّعة : الوصف الكامل خلفية الاختراع : ض يتعلق الاختراع الراهن هذا بعملية لبلمرة اوليفينات ‎polymerization of olefins‏ غازية الطور للأولفينات في مفاعلات مميَّعة الطبقة. يتيح الاختراع الراهن توفيرا كبيرا في الطاقة وفي كلفة رأس المال بزيادة مهمة في قدرة إنتاج البوليمر ‎polymer‏ بمعدل سعة مفاعل ذي > ° حجم معين. لقد وفر اكتشاف العملية بالنسبة لإنتاج بوليمرات في طبقات ‎aT gee‏ وسيلة لإنتاج مجموعة من البوليمرات متنوعة. إن استخدام عملية بلمرة في طبقة غازية مميّعة يخفقض بقدر كبير متطلبات الطاقة مقارنة بعمليات أخرى ويخفض؛ على نحو : أكثر أهمية؛ استثمار رأس المال اللازم لإجراء هذه العملية. ‎١‏ تستخدم ‎Bale‏ معامل بلمرة في طبقة غازية مميّعة دورة مستمرة. يسخن تيار غاز في جزء من الدورة؛ يدور في مفاعل؛ حرارة البلمرة. تتُزال هذه الحرارة في جزء آخر من الدورة بوساطة نظام تبريد خارج المفاعل. ويثمرر عادة في عملية تجرى في طبقة غازية ‎dal ee‏ لإنتاج بوليمرات من مونمرات يمرر تيار غازي يحتوي على مونمر ‎monomer‏ واحد أو أكثر؛ باستمرار؛ خلال طبقة ‎ve‏ مميسعة تحت ظروف تنشيطية وفي وجود حفاز. سحب التيار الغازي هذا من الطبقة المميلعة ويُعاد مجددا إلى المفاعل. ويلُسحب بالوقت نفسه ناتج البوليمر من المفاعل ويضاف موتمر جديد ليحل محل المونمر المبلمر. .. انه من المهم أن تزال الحرارة المتولدة بالتفاعل بغية الحفاظ على درجة حرارة التيار الغازي داخل المفاعل عند درجة حرارة اخفض من درجات حرارة خسف البوليمر والحفاز ‎catalyst ve‏ ومن المهم أيضا أن يحال دون تكتل أو تكوّن قطعا غليظة

من البوليمر التي لا يمكن إزاحتها كمنتجا. ويتم هذا من خلال التحكم بدرجة حرارة التيار الغازي في طبقة التفاعل عند درجة حرارة دون درجة حرارة اندماج أو إلتصاق جسيمات البوليمر الناتج خلال تفاعل البلمرة. وهكذاء يفهم إن كمية البوليمر الناتج في عملية بلمرة في طبقة مميّعة يتناسب طردياً مع كمية الحرارة التي يمكن سحبها من منطقة تفاعل في طبقة ٠ه‏ مميّعة ضمن المفاعل. ومن المألوف أن تسُزال الحرارة من التيار الغازي المعاد من جديد بتبريد التيار خارج المفاعل. إن إحدى متطلبات عملية طبقة مميّعة أن تكون سرعة التيار الغازي المعاد من جديد كافية للحفاظ على الطبقة المميلعة في ‎Alla‏ مميّعة. ففي مفاعل مميع الطبقة تقليدي؛ يكون مقدار المائع المتداول في إزالة حرارة البلمرة أكبر من كمية مقدار المائع © اللازم لدعم الطبقة المميّعة ولخلط كاف للمواد الصلبة في الطبقة المميّعة. ومع ذلك لتفادي شحن (نقل) مفرط من مواد صلبة في تيار غازي مسحوب من الطبقة ‎da" eal‏ ينبغي تنظيم سرعة ‎LAD‏ الغازي. كذلك؛ في عملية بلمرة مستقرة تجرى في طبقة ‎Aa" gen‏ حيث تتناسب الحرارة المتكونة بوساطة تفاعل البلمرة طردا مع معدل إنتاج البوليمر ؛ تتساوى الحرارة المتكونة مع الحرارة الممتصة بوساطة التيار الغازي والمفقودة بوسائل أخرى بحيث - تبقى درجة حرارة الطبقة ثابتة. لقد كان ‎Gl‏ لبعض الوقت؛ إن درجة حرارة التيار الغازي من خارج المفاعل؛ المعروفة على أنها درجة حرارة التيار المعاد من جديد؛ إن هذه الدرجة لا يمكن تخفيضها دون درجة ندى التيار المعاد من جديد. ودرجة ندى التيار المعاد من جديد إنما هي درجة الحرارة التي يبدأ عندها تكوّن تكثف سائل في التيار الغازي المعاد من جديد. وقد كان © يتُعتقد أن إدخال سائل إلى تيار غازي معاد من جديد الطور في عملية بلمرة في طبقة ‎Aa" jes‏ سيؤدي لا مناص إلى سد خطوط التيار المعاد من جديد وسد المبادل الحراري والمنطقة التي دون الطبقة المميّعة أو صفيحة الموزع الغازي. نتيجة للتشغيل عند درجة ض حرارة ‎Jel‏ من درجة ندى التيار المعاد من جديد لتجنتب المشكلات المرافقة ‎TE‏ ‏الموجود في التيار الغازي المعاد من جديد؛ لم يكن ممكناً زيادة معدلات الإنتاج في © المفاعلات التجارية؛ على نحو كبير؛ دون توسيع قطر المفاعل.

¢ لقد كان في الماضي ثمة قلق أن الكميات المفرطة من السائل في التيار المعاد من جديد (ثانية أو) قد تعطل عملية التمييع إلى الحد الذي تنهار عنده الطبقة ‎Longe da peal‏ إلى ترسب جسيمات بوليمر ‎polymer‏ صلبة إلى كتلة صلبة مما يسبب في إغلاق المفاعل. ويمكن أن يدرك هذا الاعتقاد المعيق جدا في تجنب وجود سائل في تيار معاد من جديد من ‎٠ |‏ براءات الاختراع الأمريكية آلاتية : 477,77؛ بتر ا ‎€£,104,0M)‏ ‎YAY‏ ,£0 وطالب البراءة الأوروبي ‎geno EV‏ لا٠٠.‏ وخلافا لهذا الاعتقادء فقد تبين؛ كما اكتشف ‎eJenkins‏ 11 والعاملون معه في براءة أمريكية رقم 449 4,947 وبراءة أمريكية ذات صلة رقم 5,5/8,74968 أنه يمكن إن يبرد > تيار معاد من جديد إلى درجة حرارة دون درجة الندى في عملية بلمرة طبقة ‎da" sae‏ مؤديا 8 إلى تكثف جزء من التيار المعاد من جديد. وقد ادرج اكتشاف براءتي ‎TI Jenkins‏ هاتينن» ها ‎clin‏ بالمراجع. ومن ثم يعاد التيار الناتج محتويا على السائل المسحوب إلى المفاعل دون حدوث ظاهرة التكتل و/أو السد المذكورتين آنفا حيث اعتقد أنها تحدث عند إدخال سائل إلى عملية بلمرة ‎polymerization‏ طبقة مميّعة. تعرف هذه العملية بهدف إدخال سائل في تيار معاد من جديد؛ تعرف في الصناعة على أنها شكل مكثف في عملية بلمرة غازية الطور. ‎vo‏ هذا وتظهر براءتا الاختراع الأمريكيتان الانفتان ل ‎cTenkins‏ 17 والعاملين معه؛ أنه ‎a TAS Laie‏ درجة حرارة التيار المعاد من جديد إلى درجة دون درجة نداها في عملية "شكل مكثف"؛ فان من الممكن في زيادة إنتاج البوليمر؛ مقارنة مع إنتاج في (نمط) غير مكثشف؛ بسبب تزايد سعة التبريد. كذلك؛ وجد ‎TIT ¢Jenkins‏ والعاملون ‎daa‏ انه يمكن تحقيق زيادة جوهرية في معدل القدرة على الإنتاج الحيزي الزمني؛ وفي كمية إنتاج البوليمر في © حجم مفاعل معيّن؛ وذلك بعملية ‎Toad‏ مكثف" مع تغمير ضئيل (قليل) أو بلا تغييير في خواص الناتج. ويبقى الطور السائل في مزيج التيار المعاد من جديد ذي الطورين الغازي/السائل في "النمط المكثف" محمولا أو ‎Glee‏ في الطور الغازي من المزيج. ويؤدي تبريد التيار المعاد من جديد لإنتاج مزيج الطورين هذا إلى حالة توازن سائل/بخار. اما تبخر السائل فيحدث فقط ض ‎vo‏ عندما تضاف حرارة أو ‎ga fel ty‏ الضغط. وكانت الزيادة في معدلات الإنتاج الحيزية الزمنية التي حققها ‎cJenkins‏ 17 والعاملون معه نتيجة لما زادته سعة تبريد التيار المعاد من نّم 140

جديد؛ التي بدورهاء نتيجة كل من تفاوت درجة الحرارة الأكبر بين دخول التيار المعاد من جديد ودرجة حرارة الطبقة ‎Tang Aa" geal)‏ > السائل المكثف المحمول في التيار المعاد من جديد. ‎٠‏ ويوضح ‎TT Jenkins‏ والعاملون معه صعوبة وتعقيد التحكم؛ بشكل عام؛ ومحاولة ‎٠‏ تمديد منطقة التشغيل الثابت لجعل معدل الإنتاج الحيزي الزمني في مفاعل غازي الطور أفضل ما ‎Sa‏ وعند 8«تاهل» 11 والعاملون معه يبرد الغاز المعاد من جديد ويضاف إلى المفاعل عند درجة حرارة دون درجة الندى بحيث تتبخسّر الموائع ‎di AS‏ داخل المفاعل. ويمكن ~ أن تزاد سعة تبريد الغاز المعاد من جديد أكثر أثناء وجوده عند درجة حرارة معينة لوسط 8 انتقال حرارة التبريد. لقد ذكر اختبار واحد إن تضاف مواد لا تتبلمر ايزوبنثتان ‎isopentane‏ ‏لزيادة درجة الندى. وذلك لان التبريد الأكثر يمكن أن يزيح كمية من الحرارة اكبر ومنه يقال يحتمل الحصول على حيزية زمنية أعلى. ويوصي ‎Jenkins‏ 11 والعاملون ‎axe‏ بأن لا تتجاوز نسبة السائل المكثف في الغاز المعاد من جديد ‎967١‏ بالوزن؛ ويفضل من ؟ إلى ‎PAY‏ ‏بالوزن. وتشمل بعض المخاطر المحتملة المفصح عنها تكون "الطين"؛ محافظة على سرعة غاز معاد من جديد مرتفعة بشكل كاف أو تجنّب تراكم السائل على صفيحة موزع. وسكت ‎TT Jenkins‏ والعاملون معه عن أين تقع الحدود العليا للمواد غير القابلة اوالقابلة للبلمرة والقابلة للتكثف. وعن كيفية الوصول إلى محصول امثل في الحيز الزمني باستخدام النمط المكثف. هذا ويمكن أن يضبط مفاعل ذو طبقة غازية ‎da" see‏ لإعطاء قرينة صهارة وكثافة ‎Y.‏ المرغوبين للبوليمر ‎polymer‏ عند إنتاج امثل. وعادة ما يؤخذ الحذر الشديد لتفادي الطروف التي يمكن أن تؤدي إلى تكوّن كتل أو صفائح؛ ‎dof‏ أسواً الأحوال؛ تكون طبقة ‎da” sae‏ غير ثابتة تنهار أو تؤدي إلى اندماج جسيمات البوليمر معاً. ولذا ينبغي أن يمارس التحكم في طبقة مميّعة لتقليل التكتل والتصفح ولمنع انهيار طبقة أو لمنع حاجة في إنهاء التفاعل وإيقاف المفاعل. وهذا هو السبب الذي من أجله ‎Ole lial cia” ota‏ بالمقياس ‎ve‏ التجاري لتعمل ‎fam‏ ضمن مناطق تشغيل مستقرة مجربة؛ والسبب الذي من أجله استخدمت المفاعلات بطريقة محددة بعناية. ‎‘do‏

وحتى ضمن قيود تشغيل تقليدي وآمن؛ فإن التحكم معقد بالإضافة إلى الصعوبة وعدم التأكد من التجريب إن رُغيب في إيجاد ظروف تشغيل جديدة ومحسّنة. وثمة قيم مستهدفة؛ حددت بوساطة البوليمر ‎polymer‏ والحفاز ‎«catalyst‏ لدرجة حرارة التشغيل؛ نسبة ‎ad gall‏ (المونمرات) التآزري ‎comonomer(s)‏ إلى المونمر ‎monomer‏ ‎٠‏ وتسبة الهيدروجين إلى المونمر. وقد ضمن المفاعل ونظام التبريد ضمن أوعية ضغطية. ‎Cll‏ محتوياتها دون تعارض مع التميع عن طريق قياس أمور أخرى: )1( الضغط عند الجزء العلوي ‎(Y)‏ تباين الضغط عند ارتفاعات مختلفة على امتداد الطبقة (3) درجة حرارة ‎lal‏ تصاعديا باتجاه الطبقة )£( درجة الحرارة في الطبقة ‎Ae Ted)‏ ودرجة حرارة التيار ~ تنازليا باتجاه الطبقة ‎Lad‏ )0( تركيب الغاز 5 )1( معدل تدفق الغاز. تستخدم هذه القياسات لضبط إضافة ‎lial)‏ ¢ ولضبط الضغط الجزئي ‎monomer partial jai gall‏ وسرعة الغاز المعاد من جديد ضمن أمور أخرى. وإزالة البوليمر مقيدة؛ في بعض الحالات؛ بالكثافة الحجمية الثابتة (غير ‎(Apel‏ أو الكثافة الحجمية المميّعة ‎Bl‏ على تصميم الوحدة ينبغي ان تراقب هذه أيضاً بالإضافة إلى مستوى الرماد في البوليمر. والوحدة نظام مقفل. تؤدي : التغيرات خلال التشغيل؛ في العملية لقيمة مقاسة واحدة أو أكثر إلى تغيرات ناتجة عنها في مكان آخر. وفي تصميم الوحدة؛ يعتمد بلوغ الامثل في السعة على العنصر الأكثر تحديدً في التصميم الكلي. وليس هناك وجهة نظر عامة مقبولة لما يسبب التكتل أو التصفح. ومن الواضح أن ثمة اندماج معقد لجسيمات البوليمر ؛ ولربما بسبب الانتقال الحراري غير الكافي المتولد عن تميع غير واف في الطبقة ‎Aa ped)‏ ومع ذلك؛ فلم يعثر؛ حتى هذه النقطة؛ على علاقات ©“ واضحة بين أوضاع معينة وقياسات وحدوث تكتل وتصفح. ولذلك استخدمت كل القيم المقاسة والضوابط بشكل تقليدي للبقاء ضمن مناطق تشغيل معروفة آمنة لتصميم وحدة معينة. إن وحدات غازية الطور واسعة النطاق مكلفة وذات إنتاجية عالية. والأخطار المرافقة للتجريب في مثل هذه الوحدات كبيرة لأن وقت التوقف مكلف. لذا يصعب استكشاف حدود تصميم وتشغيل ‎Ga pad‏ بالنظر إلى التكاليف والأخطار. , وسيكون مرغوبا فيه توفير طريقة تحديد ظرف تشغيل مستقر لبلمرة طبقة غازية ض مميّعة تيسير التصميم الأفضل للوحدة ولتحديد ظروف العملية المنشودة في تصميم وحدة

7 ْ معينة. وسيكون ‎gt se‏ فيه أيضاً توفير ‎lee‏ بلمرة طبقة غازية مميّعة تعطي إنتاجية مفاعل قصوى. لذا فمن ضمن أهداف الاختراع مساعدة في تحديد مناطق تشغيل مستقرة لعملية طبقة غازية ‎da Tea‏ وتصميم وحدة؛ لإيجاد معايير لإجراء عملية بشكل آمن وبخطر منخفض ‎٠‏ لخلل؛ وبالقت نفسه إنتاجيات عالية للمفاعل؛ و/أو تجنتب أي تقلص في سعة الوحدة الكلية بسبب إنتاجية المفاعل. الوصف العام للاختراع: يتعلق الاختراع هذا بعملية لبلمرة ‎polymerizing‏ أولفينات ألفا ‎alpha-olefins‏ في ~ مفاعل غازي الطور بمعدلات إنتاج أعلى بشكل كبير مما كان يتخيل من قبل سابقا. والاختراع < - موجّه نحو عملية لبلمرة أولفينات-ألفا في مفاعل غازي الطور فيه طبقة ‎Aa" pee‏ ووسط ‎and‏ حيث يكون مستوى السائل في وسط التمييع أكبر من 96780 بالوزن على أساس الوزن الكلي لوسط التمييع. والاختراع موجّه كذلك ‎Lad‏ نحو عملية لبلمرة أولفينات-ألفا في مفاعل غازي الطور يشتمل طبقة ‎Aa" ee‏ ووسط تمييع بحيث يكون التغير في المحتوى الحراري لوسط > التمييع الخارج من والداخل إلى المفاعل أكبر من ‎4٠‏ وحدة حرارية بريطانية/رطل (4 + ‎AF,‏ ‏جول/جم). ‏ويوفر الاختراع علاوة على ذلك عملية لبلمرة أولفينات-ألفا في مفاعل غازي الطور بمعدل إنتاج أكبر من حوالي ‎5٠8٠‏ رطل/ساعة-قدم" (441 7 كجم/ساعة م '). وفي نموذج آخر يتعلق الاختراع هذا بطريقة لتحديد ظروف تشغيل مستقرة لمفاعل ©“ - بلمرة غازية الطور ذي طبقة مميّعة بتعيين خاصية مفيدة لتحديد ثبات طبقة ‎Aa" sea‏ وضبط تركيب وسط تمييع أو تيار معاد من جديد لتحديد مدى لقيم الخاصية للحفاظ على ظرف تشغيل ثابت. وؤوجه الاختراع في تجسيد نموذج آخر كذلك نحو عملية للتحكم بمفاعل بلمرة غازية الطور ذي طبقة ‎Aa Tee‏ عن طريق تحر لظرفٍ للمفاعل دال على حلول ظطرف © قصور وضبط التركيب لوسط تمييع أو لثيار معاد من جديد استجابة للحلول في تجنب حدوث ض ظرف القصور. وفي تجسيد نموذج مفضل تُراقب نسبة كثافة حجمية مستقرة للطبقة ‎١ | 0‏

م

‎(FBD) da" pod‏ إلى كثافة حجمية ثابتة ‎(SBD)‏ يُحافظ على هذه النسبة أعلى من

‏حوالي 204 هذا ويوفر الاختراع كذلك في نموذج آخر طريقة في تحديد ظروف تشغيل مستقرة لمفاعل بلمرة طبقة غازية مميّعة يعمل في نمط مكثف تتضمن مراقبة تغيرات الكثافة ‎٠‏ الحجمية للطبقة المميّعة في المفاعل مترافقة مع التغيرات في تركيب وسط التمييع؛ مع ازدياد سعة تبريد التيار المعاد من جديد دون تجاوز المستوى الذي © ‎ua‏ عنده الانخفاض في الكثافة الحجمية للطبقة المميَّعة غير قابل للانعكاس. وبشكل عام؛ قد يتضمن انخفاض في نسبة ‎FBD‏ إلى ‎SBD‏ إلى أقل من ‎١,54‏ خطر اختلال (تصدع) الطبقة ‎da pel‏ وهذا

‏> ما ينبغي تجنببه. .

‎١‏ وفي نموذج آخر وفقآً للاختراع فهناك عملية بلمرة لطبقة غازية مميلّعة متوفرة لبلمرة بوليمر بتمرير تيار غازي يشمل احاديا عبر مفاعل طبقة مميعة في وجود حفاز تحت ظروف فعالة لإنتاج منتجا بوليمري وتيارآ يشمل غازات مونمر لم تتفاعل؛ وتشمل انبضغاط وتبريد التيار المذكور؛ ويشمل حاصل خلط التيار المذكور مع مكونات لقيم وإعادة طور غازي وطور سائل إلى المفاعل المذكور؛ والتحسين الذي يشمل تبريد التيار المذكور بحيث

‎oe‏ يكون الطور السائل أكثر من 9615 ويفضل أكثر من 9670 بالوزن من الوزن الكلي للتهيار المعاد من جديد ويكون تركيب التيار بحيث ‎Bila Ty‏ على نسبة الكثافة الحجمية للطبقة المميتّعة إلى الكثافة الحجمية المستقرة أعلى من حوالي ‎١,54‏ على الأقل. شرح مختصر للرسوم:

‏ستصبح أهداف؛ سمات وفوائد الاختراع الراهن الآنفة أوضح ومفهومة أكثر عندما ‎x‏ يُقرأ الوصف المفصل الآتي ‎Ge‏ بالرسوم المرافقة؛ حيث: الشكل ‎.]١[‏ : يمثل ‎Lay‏ تخطيطياً في توضيح النموذج المفضل للمفاعل المستخدم في التطبيق العملي لعملية بلمرة محسنة تُجرى في طبقة غازية مميّعة لإنتاج بوليمرات ‎Gy‏ للاختراع الراهن؛ الشكل ‎[VY]‏ : يمثل ‎Lewy‏ بيانياً للنسبة المئوية المولية للإيزوبنتان والككافة الحجمية ‎Yo‏ للطبقة المميّعة من الجدول (١)؛‏ م١‏

٠ isopentanemole ‏بيانياً للنسبة المثوية المولية للإيزوبنتان‎ Canny ‏يمثل‎ : [VY] ‏الشكل‎ ‏والكثافة الحجمية للطبقة الممبّعة من الجدول (؟)؛ و ض‎ .]©[ ‏يقارن الشكل ]¥[ الشكل‎ Lily Lay ‏الشكل [4] . : يمثل‎ : ‏الوصف التفصيلي للاختراع‎ ‏ل بينت؛ في الوصف التالي؛ الأجزاء المتشابهة خلال المواصفة وعبر الرسم بالأعداد‎ ‏المرجعية نفسهاء على التوالي. ليس بالضرورة أن يكون الرسم وفق المقياس؛ وقد بولغ في‎ ‏أجزاء معينة توضيح العملية المحسنة وفقآ للاختراع هذا بشكلٍ أفضل.‎ ‏والاختراع الراهن ليس مقصورا على أي نوع أو صنف معين لتفاعل بلمرة أو بلمرة‎ > ‏مونمر‎ polymerizing ‏فيها بلمرة‎ Lay ‏بشكل خاص لتفاعلات البلمرة‎ Tam ‏تآأزرية بل مكيف‎ ‏والبروبيلن‎ ethylene ‏واحد أو أكثر ؛ مثال ذلك مونمرات أولفينية من الاتيلن‎ monomer ٠ 4-methyl pentene-1 ١٠-نتنب ‏و 4 -متيل‎ pentene-1 ١-نتنبو‎ butene-1 ١-نتوبو‎ propylene ٍ .. ىرخأ ‏وستيرن ع80707©0. ويمكن أن تشمل مونمرات‎ octene-1 ١-نتكاو‎ hexene-1 ١-نسكهو‎ ‏قطبي؛ وثنائيات إن على التناول ولا على التناوب ومونمرات استيلن وألدهيد.‎ vinyl ‏فينيل‎ : anionic ‏ويمكن أن تشمل الحفازات المستخدمة في العملية المحسنة حفازات أنيونية‎ anionic ‏وحفازات ذات جذر حر وحفازات أنيونية‎ cationic catalysts ‏تناسقية وحفازات كاتيونية‎ v6 ‏يشمل مكون حلقي من‎ metallocene ‏وتشمل مكونآً انتقالياً معدنيا أو مكون متالوسين‎ 5 ‏معدني أو‎ alkoxy ‏إما مع مكون ألكيل أو ألك أكسي‎ Jase ‏بنتا ثنائي إنيل واحد أو مضاعف‎ ‏جزئياً وكليآ‎ Ada” ie Alf ‏مكون لمركب إيوني. تتضمن هذه الحفازات تركيبات مواد‎ ‏تتضمن تلك الحفازات المعدلة ببلمرة تمهيدية أو بتغليف كالكبسولة.‎ ‏وبرغم أن؛ كما ذكر آنفاء الاختراع الراهن هذا ليس مقصورا على أي نوع معين‎ Ye ‏لبلمرة الطور‎ gag nT vad) ‏لتفاعل البلمرة؛ فإن المناقشة الآتية في تشغيل العملية‎ ‏حيث وجد أن الاختراع‎ Gla) ‏مثال ذلك؛ متعدد‎ olefin ‏الغازي مونمرات من النوع الأولفيني‎ ‏الراهن مفيد بشكل خاص. فهناك زيادة ممكنة؛ ذات شأن؛ في إنتاجية المفاعل دون تأثير‎ ‏مضاد على نوعية الحاصل أو على خواصه.‎ ‏رفع‎ List oe ‏للمفاعل قد يكون‎ lef ‏ولتحقيق سعات تبريد أعلى؛ وبالتالي إنتاجية‎ vo ‏درجة الندى للتيار المعاد من جديد لإتاحة زيادة أكبر في الحرارة التي تزال من الطبقة‎

ٍ ١ ‏ولتحقيق أهداف هذا الطلب فإن المصطلحين التيار المعاد من جديد ووسط‎ Aad eal) ‏التبادل. ويمكن أن تزاد درجة الندى لتيار المعاد من جديد بزيادة ضغط تشغيل‎ DLE ‏التمييع‎ ‏نظام التفاعل/الإعادة من جديد و/أو بزيادة النسبة المئوية للموائع القابلة للتكثف وخفض النسبة‎

Jenkins ‏المثوية للغازات غير القابلة للتكثف في التيار المعاد من جديد بالكيفية التي أبان عنها‎ ‏و 47,799 4,0. قد يكون‎ A0AAVAL ‏والعاملون معه في براءتي الاختراع الأمريكيتين رقم‎ ٠ ‏المائع القابل للتكثف خاملاً بالنسبة إلى الحفازء وبالنسبة المواد المتفاعلة وحاصل البوليمر‎ ‏تآزرية ويمكن أن يدخل المائع القابل للتكثشف‎ comonomers ‏الناتج؛ وقد يشمل أيضاً مونتمرات‎ . ‏في نظام التفاعل/الإعادة من جديد أية نقطة في النظام؛ تماما كما سيوضح فيما بعد من الشكل‎ ‏فحوم‎ Jody ‏ولأغراض طلب براءة الاختراع هذا فإن مصطلح الموائع القابلة للتكثف‎ .]١[ ‏مشبعة أو غير مشبعة. ومن أمثلة الموائع الخاملة القابلة‎ saturated hydrocarbone ‏هيدروجينية‎ ye ‏للتكثف المناسبة الفحوم الهيدروجينية السائلة المتطايرة بسهولة؛ وتلك التي يمكن أن تُختار‎ ‏ومن‎ carbon ‏مشبعة تحتوي من ذرتين إلى / ذرات كربون‎ hydrocarbons ‏من هيدروكربونات‎ ‏المناسبة: بروبان؛ ن-بوتانء‎ day Sal saturated hydrocarbons ‏بعض الهيدروكربونات‎

Cs ‏إيزوبوتان؛ ن-بنتان؛ إيزوبنتان؛ نيوبنتان» ن-هكسان؛ إيزوهكسان وفحوم هيدروجينية‎ ‏مشبعة أخرى؛ ن-هبتان؛ ن-أكتان وفحوم هيدروجينية ,© و ,© مشبعة أخرى أو خلطاء منها.‎ ve ‏المشبعة.‎ Cs ‏والفحوم الهيدروجينية الخاملة القابلة للتكثشف المفضلة هي التي تتكون من ,© و‎ ‏للتكف وقابلة‎ AL ‏هذا ويمكن أن تشمل أيضا الموائع القابلة للتكثف مونمرات تآزرية‎ ‏في ذلك بعض المونمرات‎ Lay ‏للبلمرة من مثل الأولفينات؛ الأولفينات الثنائية أو خلطاء منهما‎ ‏أو كلياً مدمجة في حاصل البوليمر.‎ Tiga ‏المذكورة آنفا التي قد تكون‎ ‏ويقتضي عند تطبيق الاختراع؛ المحافظة على كمية الغاز في التيار المعاد من جديد‎ Ye ‏وعلى سرعة التيار المعاد من جديد عند مستويات كافية لإبقاء الطور السائل للمزيج‎ ‏بحيث لا‎ de peal) ‏الطور الغازي إلى أن يدخل التيار المعاد من جديد الطبقة‎ BE as ‏يتراكم السائل في المقدمة السفلية للمفاعل تحت الصفيحة الموزعة. وينبغي أن تكون سرعة‎ ‏كاف لدعم ومزج الطبقة المميّعة داخل المفاعل.‎ (JS ‏التيار المعاد من جديد عالية كذلك‎ ‏ومبخرا بسرعة.‎ de ‏ومن المرغوب؛ أيضاً؛ أن يكون السائل الداخل إلى الطبقة المميتّعة‎ ve

Y40

"١ ‏ومن المهم التحكم في تركيب؛ درجة حرارة وضغط؛ والسرعة الظاهرية للغاز بالنسبة‎ ٠ ‏للتطبيق.‎ A ME Ae Tee ‏إلى التركيب والمميزات الفيزيائية للبوليمر حفاظا على طبقة‎ da ae ‏للتطبيق أو ظرف تشغيل مستقر على أنها طبقة‎ AE Aa" ee ‏تتُعرف طبقة‎ ‏لكميات‎ os al ‏مستقرة تحت ظروف فعالة دون‎ Alla ‏وممزوجة جيدآً في‎ A" Jae ‏لجسيمات‎ ‏المفاعل أو تعطل تشغيل عملية التيار‎ JZ dant ‏كبيرة من ركام (كتل أو صفائح) التي‎ ٠ ‏المنحدر.‎ ‎| ‏في احد النموذجات المفضلة أكثر من 9019 وزناء وبشكلٍ مفضل‎ ca ASH ‏قد‎ ‏وزنا من التيار المعاد من جديد أو يمكن أن يكون في طور سائل دون توقع‎ BY ‏أكثر من‎ ‏التميع شريطة عدم تجاوز حدود التشغيل الآمن لمناطق التشغيل المستقر‎ Adee ‏خلل في‎ ‏المحددة بمساعدة قياسات الكثافة الحجمية للطبقة المميلّعة.‎ : ‏من التيار‎ )96٠0 ‏وخلال عملية البلمرة ؛ يتفاعل جزء صغير (عادة أقل من حوالي‎

Oil) ‏الغازي المتدفق باتجاه الأعلى خلال الطبقة المميّعة. أما ذلك الجزء الرئيسي من‎ reeboard ‏الذي لا يتفاعل؛ فيعبر إلى منطقة فوق الطبقة المميلّعة تدعى منطقة الخلوص‎ ‏التي قد تكون منطقة تخفيض سرعة. وفي منطقة الخلوص؛ يتاح لجسيمات البوليمر‎ zone ‏يحمل‎ Ley ‏الصلبة الكبيرة التي تبرز (تنتاً) فوق الطبقة بهيجان الفقاقيع الغازية عبر السطح أو‎ ‏في التيار الغازي؛ يتاح لها أن ترتد إلى الطبقة المميّعة. أما جسيمات البوليمر الصلبة‎ ‏الصغيرة؛ المعروفة في الصناعة بإسم "لدقائق" فتجرف مع التيار المعاد من جديد؛ ذلك لأن‎ ‏سرعات ترسبها النهائية أقل من سرعة التيار المعاد من جديد في منطقة الخلوص.‎ ‏درجة حرارة تشغيل العملية إلى درجة حرارة دون من‎ Jia ls ‏هذا وتتشضبط أو‎ ‏درجة حرارة اندماج أو التصاق جسيمات البوليمر الحاصلة. ومن المهم الحفاظ على درجة‎ © ‏الحرارة هذه لمنع سد المفاعل بكتل البوليمر ؛ التي تنمو بسرعة إذا بلغت درجة الحرارة‎ ‏مستويات عالية. يمكن أن تصبح كتل البوليمر هذه كبيرة جدا في أن تشسحب من المفاعل‎ ‏على أنها حاصل بوليمري وان تسبب إخفاق العملية والمفاعل. كذلك؛ يمكن أن تعطل كتل‎ ‏المعالجة بالتيار المنحدر للحاصل البوليمري؛ من ذلك على سبيل المثال؛ نظم‎ Adee ‏تدخل‎ ‎oll ‏التقل؛ وحدات التجفيف أو أدوات‎ ve

ويفضل في احد النماذج المفضلة من الاختراع الراهن؛ أن تكون نقطة دخول التيار المعاد من جديد دون الطبقة ‎da geal)‏ وذلك لتوفير تدفقا منتظما للتيار المعاد من جديد وللحفاظ على الطبقة الممينّعة في حالة معلقة ولضمان تجانس التيار المعاد من جديد ماءا باتجاه الأعلى خلال الطبقة المميَّعة. وفي نموذج ‎AT‏ من الاختراع الراهن؛ فان التيار ‎٠‏ المعاد من جديد؛ يمكن أن يقسم إلى تيارين أو إلى تيارات منفصلة أكثر؛ يمكن لأحدها أو أكثر إن يدخل إلى الطبقة ‎Aa Teall‏ شريطة أن تكون سرعة الغاز تحت وعبر الطبقة ‎dal edd)‏ كافية لإبقاء الطبقة معلقة؛ من ذلك مثلا إن التيار المعاد من جديد يمكن أن يقسم إلى تيار سائل وتيار غازي؛ اللذان يمكن من ثم ادخالهما منفصلين إلى المفاعل. وفي تطبيق العملية المحسّنة من هذا الاختراع؛ يمكن أن يشكل التيار المعاد من © جديد المكون من مزيج طور غازي وطور سائل داخل المفاعل تحت صفيحة الموزع يمكن إن يشكل بحقن سائل وغاز معاد من جديد منفصلين تحت ظروف ستنتج تياراً يشمل الطورين معاً. أما فوائد هذا الاختراع فلا تقتصر على إنتاج متعددات الأولفين. إذا فان الاختراع هذا يمكن أن يطبق على أي تفاعل ناشر للحرارة يتُجرى في طبقة غازية ‎Aa see‏ وتزيد؛ عمومآء فوائد تشغيل عملية ما في نمط ‎BS‏ فوق عمليات أخرى — طردياً مع اققراب درجة حرارة نقطة الندى للتيار المعاد من جديد من درجة حرارة التفاعل داخل الطبقة المميعة الباطنية. قد تزداد فوائد العملية ‎Gada‏ بالنسبة لدرجة ندى معينة مع النسبة المئوية للسائل في التيار المعاد من جديد إلى المفاعل. ويتيح الاختراع أن تستخدم نسب مئوية عالية من السائل في العملية. ‎Ye‏ وقد وضح مفاعل ذو طبقة غازية ‎da” jaa‏ مناسب جيدا وبخاصة لإنتاج بوليمرات بالعملية ‎Tp‏ للاختراع الراهن؛ وضح على أفضل وجه في الرسم المرافق؛ وقد أشير إليه؛ ‎clases |‏ بالرقم ‎)٠١(‏ في الشكل ‎JV]‏ ومما يجدر ملاحظته أن نظام التفاعل المرسوم في الشكل ]1[ قصد منه التمثيل ليس إلا. والاختراع الراهن مناسب ‎Tun‏ لأية نظم تفاعل ‎da" yes‏ الطبقة تقليدية. ْ ‎vo‏ وبالرجوع الآن إلى الشكل [١]؛‏ يشمل المفاعل ‎)٠١(‏ منطقة تفاعل ‎(VY)‏ ومنطقة خلوص؛ هي في هذه الحالة منطقة تخفيض للسرعة )£ ‎(V1‏ أيضاً. ويمكن أن تتباين نسبة vr

الارتفاع إلى القطر لمنطقة التفاعل ‎Taldiel (VY)‏ على قدرة الإنتاج المرغوبة ومدة البقاء. وتتضمن منطقة التفاعل ‎(VY)‏ طبقة مميّعة تحتوي على جسيمات بوليمر نامية؛ وعلى جسيمات بوليمر متشكلة وكميات صغيرة من حفاز. وتدعم الطبقة ‎dda" ad‏ منطقة التفاعل ‎(VY)‏ بالتيار المعاد من جديد أو بوسط تمييع ‎)٠(‏ مكون عمومآً من تيار لقيم ‎٠١‏ وموائع معادة ثانية. ويدخل التيار المعاد من جديد إلى المفاعل عبر صفيحة موزع ‎(VA)‏ في ‎andl‏ السفلي من المفاعل؛ والذي يساعد في التمييع منتظم والدعم للطبقة المميتّعة في منطقة التفاعل ‎(VY)‏ وللحفاظ على طبقة المميّعة في منطقة التفاعل ‎(VY)‏ في ‎Ala‏ معلقة وقابلة للتطبيق؛ تتجاوز سرعة الغاز الظاهرية ‎(SGV)‏ لتدفق الغاز عبر المفاعل» عموماً؛ التدفق الأدنى اللازم للتمييع؛ الذي يتراوح عادة من حوالي 7 قدم/ثانية ‎(fpr, TY)‏ إلى 1,0 قدم/ث )107 ‎(Sfp‏ والأفضل أن يحافظ على ‎SGV‏ ليس اقل من نحو ‎١,7‏ قدم/ث (4١7,؛‏ م/ث)؛ وأفضل من ذلك ليس اقل من ‎٠١‏ قدم/ث )20 م/ث). ولا ينبغي أن تتجاوز ‎SGV‏

الأفضل ‎٠,٠‏ قدم/ث )1,0 م/ث)؛ وبشكل خاص *,؟ قدم/ث ‎(Sfp ٠.١٠7(‏ هذا وتساعد جسيمات البوليمر ‎polymer‏ في منطقة التفاعل ‎(VY)‏ في ‎aia‏ تكون "القع الساخنة" الموضعية؛ وتمنع الاحتجاز وتوزع جسيمات الحفاز في كل مكان من الطبقة المميّعة. يحمل المفاعل ‎)٠١(‏ أثناء التشغيل؛ وعند البداية؛ بجزء أساسي من جسيمات بوليمر قبل إدخال تدفق التيار المعاد من جديد ‎(V1)‏ يفضل أن تكون جسيمات البوليمر هذه مماثلة لجسيمات البوليمر الجديدة التي يراد إنتاجهاء؛ إلا ‎cad‏ إن كانت مختلفة؛ تسحب مع الحاصل الأول المتكون حديثاً بعد بدء التدفق المعاد من جديد وتدفق الحفاز وبعد توطيد : التفاعل. ويُفصل المزيج هذاء ‎dale‏ من ‎AT‏ إنتاج حديث أساسي في ترتيب على التتاوب. © والحفازات المستخدمة في العملية ‎Gay dn” nd)‏ للاختراع الراهن غالبا ما تكون حستّاسة تجاه الأكسجين؛ لذا يفضل تخزين الحفاز في مستودع حفازي ‎)٠١(‏ تحت غطاء غاز؛ خامل بالنسبة إلى الحفاز المختزن؛ من مثل؛ على سبيل المثال لا الحصر؛ النتروجين argon ‏أو الأرجون‎ nitrogen

هذا وينجز تمييع الظبقة ‎da ped)‏ في منطقة التفاعل ‎(VY)‏ بالمعدل العالي الذي ‎vs‏ يتدفق عنده التيار المعاد من جديد ‎(V1)‏ إلى داخل وعبر المفاعل ‎(Ve)‏ وعادة ما يكون معدل تدفق التيار المعاد من جديد ‎(V1)‏ أكبر خلال التشغيل ب ‎٠١‏ إلى ‎9٠‏ مرة تقريباً من

١ VE المعدل الذي يدخل فيه التلقيم عنده إلى التيار المعاد من جديد )171( يوفر معدل التيار المعاد من جديد ‎Mall (V1)‏ هذا سرعة الغاز الظاهرية اللازمة لتعليق ومزج الطبقة المميلّعة في منطقة التفاعل ‎(VY)‏ في حالة ‎Aa ae‏ وللطبقة المميلعة ‎edie‏ عموما يشبه مظهر سائل يغلي بشدة؛ مع كتلة كثيفة من

Arad) ‏الجسيمات في حركة مستقلة تسببت بترشيح (تسريب) وبقبقة الغاز خلال الطبقة‎ ٠ (VY) ‏في منطقة التفاعل‎ da" peal ‏عبر الطبقة‎ (V1) ‏وإبان مرور التيار المعاد من جديد‎ ٠ ينخفض الضغط. وانخفاض الضغط هذا يساوي أو أكبر بقليل من وزن الطبقة المميّعة في منطقة التفاعل ‎Lapua (1 Y)‏ على مساحة المقطع العرضي لمنطقة التفاعل (7١)؛‏ مما يجمل انخفاض الضغط متوقعا على هندسة المفاعل. ‎١‏ وبالرجوع ‎Auli‏ إلى الشكل [١]؛‏ فان تركيب التلقيم يدخل التيار المعاد من جديد )11( عند على سبيل المثال لا الحصر - نقطة (17). ويستقبل جهاز تحليل غاز (14) عينات غازية من خط التيار المعاد من جديد (١١)؛‏ ويرصد تركيب التيار المعاد من جديد ‎(V1)‏ المار خلاله. وجهاز تحليل الغاز ‎(YE)‏ مكيف ‎Lad‏ لتنظيم تركيب خط التيار المعاد من جديد ‎(V1)‏ والتلقيم للحفاظ على حالة استقرار في تركيب التيار المعاد من جديد ‎)١١(‏ في ‎oe‏ منطقة التفاعل ‎(VY)‏ يحلل جهاز تحليل الغاز ‎sale (YE)‏ عينات مأخوذة من خط التيار المعاد من جديد ‎(V1)‏ عند نقطة بين منطقة الخلوص ‎(V€)‏ ومبادل حراري (776)؛ ويفضل بين ضاغط ‎(YA)‏ وبين المبادل الحراري (773). ‏ويمر التيار المعاد من جديد ‎(V1)‏ باتجاه عبر منطقة التفاعل ‎(VY)‏ ماصا الحرارة ‏المتولدة بعملية البلمرة هذه. أما الجزء من التيار المعاد من جديد ‎(V1)‏ الذي لا يتفاعل في ‏© منطقة التفاعل ‎(VY)‏ فيخرج من منطقة التفاعل ‎(VY)‏ ويمر عبر منطقة تخفيض السرعة أو منطقة الخلوص ‎.)١6(‏ وعلى غرار ما ذكر آنفاء في هذه المنطقة؛ منطقة تخفيض السرعة (١)؛‏ فان جزءا رئيسيا من البوليمر المحمول يتخلف في منطقة التفاعل ذات الطبقة المميسّعة ‎SU" Jia (VY)‏ بذلك نقل جسيمات البوليمر ‎polymer‏ الصلبة إلى خط التيار المعاد ‏من جديد (176). وحالما يسُسحب التيار المعاد من جديد )17( من المفاعل فوق منطقة ‏© الخلوص ‎(VE)‏ يتُشضغط من ثمّ في الضاغط ‎(YA)‏ ويمرّر عبر المبادل الحراري (13)؛ حيث تُزال الحرارة المولّدة بتفاعل البلمرة وبضغط الغاز من التيار المعاد من جديد vo ‏ويكون المبادل‎ (Ve) ‏مرة أخرى في المفاعل‎ (V1) ‏قبل عودة التيار المعاد من جديد‎ (V1) ‏من جديد )11( في‎ dad) ‏تقليديا في النوع ويمكن وضعه ضمن خط التيار‎ (YT) ‏الحراري‎ ‏للاختراع هذاء فان ربما أمكن إن أكثر من منطقة‎ Gy ‏وضع رأسي أو أفقي. وفي نموذج بديل‎ ‏تبادل حراري واحدة أو من منطقة ضغط واحدة قد أشتمل تضمن خط التيار المعاد من جديد‎ .)٠١( ‏عند‎ (V1) ‏وبالرجوع مرة أخرى إلى الشكل [١]؛ يعود التيار المعاد من جديد‎ : (Fe) ‏ويفضل؛ أن تثبت حارفة‎ .)٠١( ‏إلى قعر المفاعل‎ (V1) ‏خروجه من المبادل الحراري‎ ‏تمنع البوليمر من‎ )"١( ‏لتدفق مائع تحت صفيحة موزع الغاز (18). فالحارفة لتدفق المائع‎ ‏الترسب على شكل كتلة صلبة وتحافظ على نقل السائل وجسيمات البوليمر ضمن التيار المعاد‎ ‏والنوع المفضل لصفيحة الحارفة لتدفق المائع‎ (VA) ‏تحت صفيحة الموزع‎ (V1) ‏.من جديد‎ © ‏إنما هو قرص حلقي الشكل؛ مثل ذلك؛ النوع المذكور في براءة الاختراع الأمريكية رقم‎ ‏مركزياً باتجاه الأعلى وتدققاً‎ GY ‏إن استخدام قرص من نوع حلقي يوفر‎ . 4 ‏باتجاه الخارج. أما التدفق المركزي باتجاه الأعلى فيساعد في نقل قطيرات السائل في‎ Glas ‏رأس القعر ويساعد التدفق المحيطي باتجاه الخارج في تخفيض تراكم جسيمات البوليمر في‎ ‏لتفادي‎ (V1) ‏على نشر التيار المعاد من جديد‎ (VA) ‏رأس القعر. وتعمل صفيحة الموزع‎ 6 ‏مركزيا ميالا باتجاه تيار متحرك أو فوارة قد تعطل تمييع‎ (VY) ‏دخول التيار منطقة التفاعل‎ (VY) ‏في منطقة التفاعل‎ da” all ‏الطبقة‎

وتضبط درجة حرارة الطبقة المميعة ‎ply‏ على نقطة إلتصاق الجسيمات لكنها تتوقف بشكل أساسي على ثلاثة عوامل: ‎)١(‏ فعالية الحفاز ومعدل حقن الحفاز الذي يتحكم © - بمعدل البلمرة والمعدل المرافق ‎ad gd‏ الحرارة؛ ‎(Y)‏ درجة الحرارة وضغط وتركيب التيار المعاد من جديد والتيار التعويضي الداخلين في المفاعل و ‎(Y)‏ حجم التيار المعاد من جديد المار عبر الطبقة المميتّعة. وتؤثر كمية السائل بشكل خاص الداخلة في الطبقة المميّعة مع التيار المعاد من جديد أو بالدخول منفصلة كما ذكر آنفا تؤثر على درجة الحرارة؛ ‎OY‏ ‏السائل يتبخّر في المفاعل ويؤدي إلى تخفيض درجة حرارة الطبقة المميّعة. ويستخدم

‎vo‏ عادة معدل إضافة الحفاز بالعادة في ضبط تحكم معدل إنتاج البوليمر.

هذا وتبقى درجة حرارة الطبقة ‎Aa peal‏ في منطقة التفاعل ‎(VY)‏ في النموذج المفضل؛ ثابتة في حالة مستقرة بإزالة متواصلة لحرارة التفاعل. وتحصل حالة مستقرة لمنطقة التفاعل ‎(VY)‏ عندما يتوازن كمية الحرارة المولّدة في العملية مع كمية الحرارة المزالة. وتتطلب الحالة المستقرة هذه أن تٌوازن الكمية الكلية للمادة الداخلة عملية البلمرة بكمية ‎٠‏ البوليمر والمادة الأخرى المزالة. ونتيجة لذلك تكون درجة الحرارة؛ والضغط والتركيب عند أية نقطة معينة في العملية ثوابت مع الزمن. ولا يوجد تدرج ذو شأن في درجة الحرارة ضمن معظم الطبقة المميّعة في منطقة التفاعل ‎(VY)‏ إلا أنه يوجد تدرّج في درجة حرارة في قعر طبقة ‎Aa peal‏ في منطقة التفاعل ‎(VY)‏ في المنطقة فوق صفيحة الموزع للغاز ‎(VA)‏ ‎Lay‏ التدرج هذا عن الفرق بين درجة حرارة التيار المعاد من جديد ‎(V1)‏ الداخل عبر صفيحة الموزع ‎(VA)‏ عند قعر المفاعل ‎)٠١(‏ ودرجة حرارة الطبقة ‎dead)‏ في منطقة التفاعل ‎VY)‏ ‏يتطلب تشغيل ‎Jd‏ للمفاعل ‎)٠١(‏ توزيعاً جيدآً للتيار المعاد من جديد ‎(V7)‏ وإذا اتيح للبوليمر النامية أو المتكونة ولجسيمات الحفاز أن تترسب في الطبقة ‎Aa" pel)‏ يمكن عندها أن يحصل اندماج البوليمر. ويمكن أن يؤدي هذا؛ في حالة قصوى؛ في تكوين كتلة ‎oe‏ صلبة في كامل المفاعل. ويشتمل مفاعل تجاري ذو حجم معين على آلاف الأرطال أو الكيلوجرامات من مواد البوليمر الصلبة عند أي وقت معين. وقد تستلزم إزالة كتلة البوليمر الصلبة بهذا الكبر صعوبة كبيرة؛ متطلبة ‎Tags‏ كبيراً ووقت عطل مديد. وبتحديد ظطروف تشغيل مستقرة بمساعدة قياسات ‎FBD‏ يمكن إجراء عمليات بلمرة محسّنة حيث يحافظ على التمييع ودعم الطبقة ‎dat geal‏ في منطقة التفاعل ‎(VY)‏ ضمن المفاعل ‎.)٠١(‏ ‏' وفي النموذج المفضل؛ تستخدم التغيرات في الكثافة الحجمية للطبقة ‎Aa peal‏ ‎(FBD)‏ لصنف معين من تركيب البوليمر و/أو الحفاز للوصول إلى ظروف العملية الامثل إلى تصميم الوحدة. والكثافة الحجمية للطبقة المميّعة هي نسبة انخفاض الضغط المقاس باتجاه الأعلى عبر جزء مثبت ‎GIS pe‏ من المفاعل إلى ارتفاع هذا الجزء المثبت. وهي قيمة وسطية قد تكون أكبر أو أصغر من الكثافة الحجمية الموضعية عند أية نقطة في جزء المفاعل ‎vo‏ المثبت. ومما ينبغي أن يفهم أنه تحت ظروف معينة معروفة لدى أولئك المتمرسين في الفن؛ قد تقاس قيمة وسطية هي أكبر أو أصغر من الكثافة الحجمية الموضعية الطبقة.

wv ‏وقد اكتشف مقدمو الطلب أنه كلما زيد تركيز مكون قابل للتكثف في التيار الغازي‎ ‏للتحديد؛ يوجد وراءها خطر إخفاق العملية إذا‎ ALE ‏المتدفق عبر الطبقة؛ فانه يمكن بلوغ نقطة‎ ‏زيد التركيز أكثر فأكثر. ميزت هذه النقطة بانخفاض غير معكوس في الكثافة الحجمية‎ ٠ ‏في الغاز. وقد لا يكون محتوى‎ ca Kil ‏للطبقة المميّعة مع زيادة في تركيز المائع القابل‎ ‏سائل التيار المعاد من جديد الداخل إلى المفاعل ذا علاقة مباشرة. ويحدث»؛ عموماً؛ الانخفاض‎ ٠ ‏دون تغيّر مقابل في الكثافة الحجمية الثابتة‎ aed) ‏في الكثافة الحجمية للطبقة‎ ‏لحبيبات الحاصل النهائي. وهكذاء؛ لا يتضمن - كما يبدو - التغير في سلوك التمييع؛ وقد‎ ‏أي تغيّر دائم في الصفات‎ Aa ped) ‏أظهره الانخفاض في الكثافة الحجمية للطبقة‎ ‏المميزة لجسيمات البوليمر.‎ ‏وتتوقف تراكيز المائع القابل للتكثتف في الغاز التي يحدث عندها انخفاض في‎ ١ ‏على نوع البوليمر الناتج وعلى ظروف أخرى للعملية.‎ aT ped) ‏الكثافة الحجمية للطبقة‎ ‏عندما تزاد تراكيز المائع القابل ض‎ dx” seal ‏برصد الكثافة الحجمية للطبقة‎ Sa A ‏يمكن أن‎ ‏للتكثف في الغاز بالنسبة لنوع معين من البوليمر وبالنسبة لظروف أخرى للعملية.‎ ‏على متغيرات أخرى بالإضافة إلى تركيز‎ Aa ped) ‏تتوقف الكثافة الحجمية للطبقة‎ ‏الظاهرية للغاز متدفقا عبر المفاعل؛‎ de pull Sia led ‏المائع القابل للتكثف في الغازء بما‎ ‏وارتفاع الطبقة المميّعة والكثافة الحجمية الثابتة للحاصل بالإضافة إلى غاز وكثافة‎ ‏جسيمات ودرجة حرارة وضغط. وهكذاء اقتضى في اختبارات لتحديد تغيرات في الكتخافة ض‎ ‏الحجمية للطبقة الممييَّعة التي يمكن أن تعزي إلى تغيرات في تركيز المائع القابل للتكشف‎ ‏تتجنب التغيرات ذات الشأن في ظروف أخرى. ولذلك فانه لن يكون‎ of ‏في الغازء اقتضى‎ ‏خارج نطاق الاختراع الراهن رصد هذه المتغيرات الأخرى التي منها يمكن أن تحدد الكثافة‎ - © ‏الحجمية للطبقة المميّعة أو التي يمكن أن تؤثر على تقلبات اختلالات الطبقة. ولأغعراض‎ ‏الحجمية للطبقة المميئشعة رصد أو‎ ALA ‏يشمل رصد أو المحافظة على‎ call ‏هذا‎ ‏المحافظة على تلك المتغيرات المذكورة آنفا الموصوفة أعلاه التي تؤثر على الكثافة الحجمية‎

Ar" peal) ‏للطبقة المميّعة أو التي تستخدم لتحديد الكثافة الحجمية للطبقة‎ ‏وفي حين يمكن أن يتواءم بعض الهبوط المعتدل في الكثافة الحجمية للطبقة‎ Yo ‏دون فقدان التحكم؛ فقد تترافق تغيرات أخرى في تركيب الغاز أو في متغيرات‎ da ed)

A

أخرى التي تزيد ‎Lad‏ — درجة حرارة نقطة الندى بانخفاض غير عكوس في الكثافة الحجمية للطبقة ‎Aa" eal‏ وتكون "البقع الساخنة" في طبقة المفاعل؛ وتكون ركم مندمجة وربما توقف نهائي للمفاعل. وتتضمن نتائج عملية أخرى ذات علاقة مباشرة بانخفاض الكثافة الحجمية للطبقة ٍ ‏المميّعة سعة بوليمر مخفضة لنظام تصريف لمفاعل ثابت الحجم وزمن بقاء مخفض في‎ ٠ مفاعل بوليمر/حفاز عند معدل إنتاج ثابت للبوليمر. وقد يخفض الأخير بالنسبة لحفاز معين؛ إنتاجية الحفاز ويزيد مستوى تليات الحفاز في البوليمر الحاصل. وفي نموذج مفضل يرغب في التقليل من تركيز المائع القابل للتكثف في الغاز بالنسبة لمعدل إنتاج ‎(Toma‏ لمفاعل مستهدف ومتطلبات تبريد مرافقة. ‎Vv.‏ وباستخدام مثل هذه التغيرات للكثافة الحجمية للطبقة ‎eda all‏ يمكن تحديد ظروف تشغيل ثابتة. وفور أن يحدد تركيب مناسب؛ يمكن أن ‎padi Ty‏ التركيب لتحقيق سعات تبريد أعلى بكثير بالنسبة لتيار المعاد من جديد (دون مواجهة تقلبات الطبقة) عن طريق تبريد ذلك التركيب إلى درجة أكبر. ويمكن أن تضاف مواد ‎ALE‏ للتكثف؛ غير ‎ALG‏ للبلمرة وبمقادير مناسبة لصنف خاص لتحقيق إنتاجية عالية للمفاعل مع المحافظة على ظروف جيدة ‏- في الطبقة ‎Aa Tedd‏ بالبقاء داخل طبقة التشغيل المستقر المحددة بهذه الكيفية. ويمكن ان تحقق إنتاجية عالية للمفاعل في عملية ما أو؛ بدلالة تصميم وحدة؛ يمكن ان تضم وحدة بسعة ضخمة وبقطر ‎Jolie‏ صغير نسبياً أو يمكن ان تعدل مفاعلات موجودة لتوفر سعة متزايدة دون تغيير حجم المفاعل. ‏وقد وجد أنه عند إنتاجيات عالية للمفاعل؛ وبالبقاء ضمن الحدود المحددة بتغيرات © الكشافة الحجمية للطبقة المميّعة المقبولة؛ يمكن جيدا مواءمة مستويات سائل مكثف أعلى من ‎YY 967٠0 BVO‏ 9675 أو حتى 9670 مع تجنب مستويات؛ ذات شأن؛ للتكتل أو التصفح الناتجين عن اختلال الطبقة ‎Ae peal‏ وتتراوح مستويات السائل المكثئف على أساس الوزن الكلي للتيار المعاد من جديد أو لوسط التمييع ما بين 10 ‎BY‏ وزناء ويفضل أكبر من ‎٠‏ إلى +969 وزنا والأفضل من ذلك من 9680-77 وزناء زافضل الأفضل من ‎«~Y0‏ 965 ‎ve‏ وزثا.

ويفضل أن 5 ‎ASH aay‏ الحجمية للطبقة المميّعة باستخدام قياس في فرق ضغط من جزء من الطبقة المميّعة ليس عرضة لاختلالات فوق صفيحة الموزع. و في حين يمكن عد تغيرات الكثافة الحجمية للطبقة ‎da Ted)‏ الاعتيادية في الجزء الأدنى من الطبقة ‎A Yo‏ على اختلال الطبقة فوق صفيحة الموزع؛ بحيث تستخدم الكثافة الحجمية ‎٠‏ للطبقة ‎Aa "peal‏ العلوية المقاسة بعيداً عن صفيحة الموزع على إنها مرجع ثابت؛ وجد الآن وبشكل يدعو إلى الدهشة أن التغيرات في الكثافة الحجمية للطبقة المميسّعة العلوية ترتبط بالتغير في تركيب التيار ويمكن أن تستخدم لإيجاد وتحديد مناطق تشغيل مستقرة. وعلى نحو مفيد يبرد التيار المعاد من جديد ويُمرّر بسرعة عبر المفاعل بحيث تكون سعة التبريد كافية لإنتاجية مفاعل؛ معبرا عنها بالأرطال من البوليمر لكل © ساعة/قدم' من مساحة المقطع العرضي للمفاعل؛ متجاوزة ‎50٠0‏ رطل/ساعة-قدم" ‎Ye)‏ ‏كجم/ساعة-م')؛ وبخاصة ‎٠٠١‏ رطل/ساعة-قدم' (7979 كجم/ساعة-م') متضمناً تغيترآً في المحتوى الحراري للتيار المعاد من جديد من ظروف مدخل المفاعل إلى ظروف مخرج المفاعل لا يقل عن ‎fr‏ وحدة حرارية بريطانية/رطل؛ ويفضل ‎٠٠‏ وحدة حرارية . بريطانية/رطل. ويفضل أن يضاف المكون السائل والغازي من التيار في مزيج دون صفيحة ‎ro‏ موزع المفاعل. تساوي إنتاجية المفاعل هذه معدل الإنتاج الحيزي الزمني مضروباً في ارتفاع الطبقة المميّعة. وفي النموذج المفضل للاختراع الراهن؛ ‎Tran fy‏ السائل الداخل في المفاعل ‎)٠١(‏ لتحقيق فوائد سعة تبريد المفاعل المتزايدة لعملية البلمرة هذه. ويمكن أن تعزز ‎cgi‏ ‏سائل عالية في الطبقة تكون الركم؛ التي لا يمكن أن تكسره بقوى ميكانيكية موجودة في © > الطبقة؛ مما يؤدي بشكل محتمل إلى إزالة التميع؛ وإلى إنهيار الطبقة؛ وتوقف المفاعل. وبالإضافة إلى ذلك؛ يمكن أن يؤثر وجود السوائل على درجات حرارة الطبقة الموضعية ويؤثر على قدرة العملية في إنتاج بوليمر بخواص متوافقة؛ ‎Tokai‏ لأن هذا يتطلب درجة حرارة ثابتة بشكل رئيسي في كامل الطبقة. ولهذه الأسباب؛ اقتضى أن لا تتجاوز كمية السائل الداخلة إلى الطبقة ‎dal ad‏ تحت مجموعة ظروف معينة؛ الكمية التي ستتبخر في المنطقة السفلية ».من الطبقة المميّعة؛ ‎Cun‏ تكون القوى الميكانيكية المرافقة لدخول التيار المعاد من جديد عبر صفيحة الموزع؛ كافية لتكسير الركم المتكونة جراء تفاعل السائل-الجسيمات المتداخلة. ض ‎١5‏

ولقد اكتشف في الاختراع الراهن هذا أنه بالنسبة لتركيب معين وبالنسبة ‎pal ad‏ جسيمات الحاصل الفيزيائية في الطبقة المميّعة؛ ولمفاعل معين من نوع آخر أو ذي صلة وظروف إعادة تدوير بتحديد ظروف حدودية ذات ‎Aha‏ بتركيب الغاز المتدفق عبر الطبقة؛ يمكن ان يحافظ على طبقة ‎ALE da" ee‏ للاستخدام عند مستويات تبريد عالية. وفي حين لا يرغب في التقيد بأية نظرية؛ ‎py‏ مقدمو الطلب أن الانخفاض المرصود في الكثافة الحجمية للطبقة المميسّعة قد يعكس تمددا في الطور الجسيمي الكثيف ْ ْ وتغيراً في سلوك الفقاقيع ضمن الطبقة المميّعة. وبالرجوع مرة أخرى إلى الشكل [١]؛‏ يضاف؛ ‎ages‏ حفاز؛ إن لزم؛ ‎Blu‏ على الحفاز المستخدم؛ وباتجاه التيار المنحدر من المبادل الحراري )11( ويمكن ان يشدخل متشط الحفاز من موزع ‎(YY)‏ التيار المعاد من جديد ‎(V1)‏ ومع ذلك؛ فإن العملية ‎Gay A Sad)‏ للاختراع الراهن هذا غير محددة بموقع إدخال منشتط الحفاز أو أي ‎Clip <a‏ أخرى مطلوبة مثل معززات الحفاز. هذا ويمكن أن ‎gin‏ الحفاز من مستودع الحفاز إما بشكل متقطع أو مستمر في منطقة تفاعل الطبقة المميّعة ‎(VY)‏ بمعدل مفضل عند النقطة ‎(TE)‏ التي هي فوق صفيحة - موزع الغاز ‎(VA)‏ وفي النموذج المفضل ‏ كما ذكر آنفا ‏ يٌُحقن الحفاز عند نقطة ‎Cus‏ ‏يتم المزج مع جسيمات البوليمر داخل الطبقة المميّعة ‎(VY)‏ بالشكل الأفضل. ولما كانت بعض الحفازات ‎fan Aad‏ اقتضى أن يكون الحقن المفضل إلى المفاعل ‎)٠١(‏ فوق صسفيحة موزع الغاز (8١)؛‏ وليس دونها. إذ. ‎Lay‏ أدى حقن الحفاز في المنطقة دون صفيحة موزع الغاز ‎(VA)‏ إلى بلمرة حاصل في المنطقة هذه؛ وهذا ربما أدى في النهاية إلى سد صفيحة ©“ موزع ‎(VA) JW‏ كذلك؛ يساعد ‎JAY‏ الحفاز فوق صفيحة موزع الغاز ‎(VA)‏ في التوزريع المنتظم للحفاز عبر كامل الطبقة المميّعة ‎(VY)‏ ولذلك يساعد في منع تكون "البقع الساخنة" الناتجة عن تراكيز موضعية عالية للحفاز. فالحقن المفضل في الجزء السفلي من الطبقة المميّعة في منطقة التفاعل ‎(VY)‏ لتوفير توزيع منتظم وللتخفيض إلى أدنى حد من نقل الحفاز إلى داخل خط المعاد من جديد حيث رام أدت البلمرة إلى سد نهائي للخط المعاد من ‎ve‏ جديد وللمبادل الحراري.

ويمكن أن تستخدم تقنيات مختلفة لحقن الحفاز في العملية المحسّنة من الاختراع الراهن هذاء على سبيل المثال التقنية المذكورة في براءة الاختراع الأمريكية رقم 7 أدرجه الإنابة عنها في هذا المقام مرجعا. ويفضل أن يستخدم غاز خامل من مثل النتروجين أو سائل خامل يتطاير بسهولة تحت ظروف المفاعل لحمل الحفاز إلى منتطقة ‎٠ ِ‏ تفاعل الطبقة المميلّعة ‎(VY)‏ ويحدد معدل حقن الحفاز وتركيز المونمر في التيار المعاد من جديد ‎(V1)‏ معدل إنتاج البوليمر في منطقة تفاعل الطبقة ‎(VY) Aged‏ ويمكن التحكم في معدل إنتاج البوليمر الحاصل بيسر عن طريق تعديل معدل حقن الحفاز. ويحافظ في نمط التشغيل المفضل للمفاعل ‎)٠١(‏ مستخدما العملأو الضغطنة ‎Ly‏ ‏للاختراع الراهن هذا يُحافظ على ارتفاع الطبقة المميّعة في منطقة التفاعل ‎(VY)‏ عن طريق سحب جزء من حاصل البوليمر عند معدل متوافق مع تكوّن حاصل البوليمر. ومن المفيد استخدام الآلات لكشف أي تغير في درجة الحرارة أو الضغط عبر كامل المفاعل ‎(V+)‏ ‏والتيار المعاد من جديد ‎)١١(‏ لرصد التغيرات في ‎Ala‏ الطبقة المميّعة في منطقة التفاعل ‎.)٠١(‏ كذلك؛ يتيح استخدام آلات هذا كلا من التعديل اليدوي أو التلقائي (الذاتي) لمعدل حقن الحفاز أو درجة حرارة أو التيار المعاد من جديد. لم يزال الحاصل من المفاعل أثناء تشغيل المفاعل (١٠)؛‏ عبر نظام تصريف (6). ويفضل أن ‎it Ty‏ تصريف البوليمر؛ فصل الموائع من حاصل البوليمر. ويمكن إن تسُعاد ‎٠‏ هذه الموائع إلى خط التيار المعاد من جديد ‎(V1)‏ غازا عند النقطة ‎(YA)‏ و/أو سائلا مكثفا عند ‎Ansty .)40( Ril) '‏ حاصل البوليمر إلى معالجة تيار منحدر عند النقطة )£1( ولا تقتصر تصريف حاصل البوليمر على الطريقة ‎Ad)‏ في الشكل ‎AV]‏ توضح طريقة ‎x.‏ تصريف معينة فقط. ويمكن إن تستخدم نظم تصريف أخرى؛ مثال ذلك؛ تلك التي أبين عنها وحميت في براءتي الاختراع الأمريكيتين رقم 4,547,344 ورقم 4,587,796 ل ‎Jenkins‏ ‏والعاملين معه. ‎Gig‏ للاختراع الراهن؛ توفر ‎Adee‏ لزيادة إنتاجية المفاعل في إنتاج البوليمر في مفاعل طبقة مميعة باستخدام تفاعل بلمرة ناشر للحرارة عن طريق تبريد التيار المعاد من ‎ve‏ جديد إلى ما دون درجة نداه وإعادة التيار المعاد من جديد الناتج إلى المفاعل. ويمكن إن يعاد ‎٠١٠ |ّ‏

YY

‏وزنا من السائل يمكن إن يعاد إلى المفاعل‎ 967١ ‏التيار المعاد من جديد المتضمن أكثر من‎ ‏عند درجة حرارة منشودة.‎ dal weal ‏للحفاظ على الطبقة‎ ‏هذا ويمكن إن تزاد في عمليات الاختراع إلى حد كبير سعة التبريد بالنببة للتيار‎ ‏المعاد من جديد أو بالنسبة لوسط التمييع وذلك عن طريق تبخير السوائل المتكثفة المحمولة في‎ ‏ثيار المعاد من جديد وعلى انه نتيجة لتباين درجة الحرارة الكبير بين التيار المعاد من جديد‎ ٠ ‏الداخل وبين درجة حرارة الطبقة المميّعة. ويختار في النموذج المفضل؛ البوليمرات ؛‎ ‏المتأزرة الناتجة من مادة‎ copolymers ‏أو البوليمرات‎ homopolymers ‏والبوليمرات المتجانمسة‎ ‏ويفضل من 0,59 إلى‎ 9,٠ ‏إلى‎ 0.0٠1 ‏ويتراوح ما بين‎ MI ‏صنف غشائي لها قرينة انصهار‎ ‏إلى 0.97؛ أو مادة صنوسبك لها قرينة انصهار 141 تتراوح‎ ٠,9 ‏وكثافة تتراوح ما بين‎ “٠

Sear ‏إلى‎ AY ‏وكثافة تتراوح ما بين‎ ١5١ ‏ويفضل من ؛ إلى‎ tos ‏إلى‎ ١.١ ‏ما بين‎

Veo ‏ويفضل من ؟ إلى‎ Vo ‏إلى‎ 0.0٠ ‏الكثافة لها قرينة انصهار تتراوح ما بين‎ Ale ‏مادة‎ ‏إلى 0,997؛ على إن تكون جميع وحدات الكثافة جم/سم” وتكون‎ ١.94 ‏وكثافة تتراوح ما بين‎ ‏لطريقة الجمعية الأمريكية لفحص المواد‎ Gy ‏وحدة قرينة الانصهار جم/١٠ دقائق؛ معينة‎ .E ‏الحالة‎ (ASTM-1238) ‏على المادة المستهدفة؛ فانه يمكن ان تتحول ظروف مختلفة في توفير مستويات‎ Bly yo ‏سابقاً.‎ J 788 75 ‏إنتاجية مفاعل لم‎ ‏صنف غشائي على سبيل المثال يكون للتيار المعاد من‎ sale ‏حيث يمكن أولا إنتاج‎ ‏إلسى‎ ٠, ‏إلى 0,7؛ ويفضل من‎ ٠60٠ ‏تتراوح من‎ butane/ethylene ‏جديد فيها نسبة مولية‎ ‏إلى 0,08 ويفضل من‎ ٠.00٠ ‏تتراوح من‎ 4-methyl-pentene-ethylene ‏أو نسبة مولية ل‎ © ‏إلى 0.7 ويفضل من‎ 00٠ ‏تتراوح من‎ hexane ethylene ‏نسبة مولية‎ Sarr dA > ‏ويفضل من‎ eo) ‏إلى‎ ٠500٠ ‏تتراوح من‎ octane-1/ethylene 4d so ‏نسبة‎ dE ‏إلى‎ ٠ ‏ويفضل من‎ o,f ‏تتراوح من صفر إلى‎ hydrogen/ethylene ‏إلى 0.09؛ نسبة مولية‎ 7 isohexane ‏مول أو مستوى‎ ٠ ‏يتراوح من ؟ إلى‎ isopentane ‏إلى 7,٠؛ ومستوى‎ ٠١ ‏وحدة حرارية‎ fo ‏مول وتكون سعة تبريد التيار المعاد من جديد‎ 960٠ ‏إلى‎ ٠,9 ‏يتراوح من‎ ‏وحدة حرارية بريطانية/رطل على الأقل أو تكون‎ ٠٠ ‏بريطانية/رطل على الأقل؛ ويفضل‎ ©

Ls 967١8 ‏ويفضل أكبر من‎ JY ‏النسبة المئوية بالوزن للمادة المتكثفة 961 وزنا على‎ "6 ‏ذ‎ vr ‏أن تستخدم العملية لإنتاج مادة سبك؛ يكون للتيار المعاد من جديد نسبة‎ (Gall ‏ويمكن‎ ‏نسبة‎ geo ‏إلى‎ ١.١ ‏ويفضل من‎ on, ‏إلى‎ ١.00١ ‏تتراوح من‎ butene-1/ethylene ‏مولية‎ ‏إلى‎ ٠.٠8 ‏ويفضل من‎ eno ‏إلى‎ 00١ ‏تتراوح من‎ 4-methyl-pentene-1/ethylene ‏مولية ل‎ ‏إلى ,0؛ ويفضل من 00 إلى‎ ٠00١ ‏تتراوح من‎ hexane/ethylene ‏أو نسبة مولية‎ ٠," ‏إلى‎ ٠.07 ‏إلى ١.0؛ ويفضل من‎ ٠.00٠ ‏تتراوح من‎ octane-1/ethylene ‏أو نسبة مولية‎ ١,17 ‏ف‎ ‎1,8 ‏إلى‎ ١7 ‏تتراوح من صفر إلى 6,؛ ويفضل من‎ hydrogen/ethylene ‏نسبة مولية‎ 4 ‏إلى‎ ٠9 ‏يتراوح من‎ isohexane ‏مول أو مستوى‎ 967٠0 ‏اوح من © إلى‎ Ju isopentane ‏ومستوى‎ ‏وحدة حرارية بريطانية/إرطل على‎ fo ‏مول وتكون سعة تبريد التيار المعاد من جديد‎ ‏حرارية بريطانية على الأقل أو تكون النسبة المئوية بالوزن للمادة‎ Bang ٠٠ ‏ويفضل‎ BY ‏بالوزن.‎ 967٠0 ‏المتكثفة 9615 وزنا على الأقل» ويفضل أكبر من‎ © ‏الكثافة بعملية يكون للتيار المعاد من جديد نسبة‎ Alle ‏كذلك؛ يمكن أن تعمل أصناف‎ ‏أو نسبة‎ ١,16 ‏إلى‎ ٠.00٠١ ‏إلى 0,7؛ ويفضل من‎ ١00٠ ‏تتراوح من‎ butene/ethylene ‏مولية‎ ‎٠٠١١ ‏ويفضل من‎ ١76 ‏إلى‎ ٠.00٠١ ‏تتراوح من‎ 4-methyl-pentene-1/ethylene ‏مولية ل‎ ‏ويفضل من‎ ١,159 ‏إلى‎ ٠.00٠ ‏تتراوح من‎ hexane/ethylene ‏نسبة مولية‎ dee NY ‏إلى‎ ‏إلى 00« ويفضل‎ ١.00١ ‏تتراوح من‎ octane-1/ethylene ‏نسبة مولية‎ SEV ‏إلى‎ ٠,٠٠١ 1,6 ‏تتراوح من صفر إلى‎ ethylene (hydrogen ‏إلى 07.؛ نسبة مولية‎ 0٠ ‏امن‎ ‏إلى 96468 مول أو مستوى‎ ٠١ ‏يتراوح من‎ isopentane ‏إلى ١؛ ومستوى‎ ١.7 ‏ويفضل من‎ ‏وحدة‎ Te ‏مول وتكون سعة تبريد التيار المعاد من جديد‎ BY ‏يتراوح من © إلى‎ isohexane ‏وحدة حرارية بريطانية/رطل على‎ VY ‏حرارية بريطانية/رطل على الأقل؛ ويفضل أكبر من‎ ‏وحدة حرارية بريطانية/إرطل أو تكون النسبة المثوية‎ VO ‏وأفضل الأفضل أكبر من‎ OHI. ‏وزنا.‎ 967٠0 ‏وزنا على الأقل ويفضل أكبر من‎ 961١ ‏بالوزن للمادة المتكثفة‎ ‏الأمثلة‎ ‏لتوفير فهم أفضل للاختراع الراهن بما يشمل فوائده النموذجية وقيوده» تعرض الأمثلة‎ ‏لهذا الاختراع.‎ lly Uae ‏المرجعية الآتية على إنها تتعلق بالاختبارات الفعلية المنجزة‎ ‏ض‎ )١( ‏المثل‎ ve ve ethylene ‏مميّع غازي الطور لإنتاج بوليمر 500( يحتوي إتيلن‎ Jolie J 250 3 ‏والحفاز المستخدم هو معقد (مجمع) من رباعي هيدروفوران وكلوريد‎ butane (iss ‏مغنيزيوم وكلوريد تيتانيوم اختزل بكلوريد ثنائي إتيل ألمنيوم (النسبة المولية لكلوريد ثنائي اتيل‎ ‏ألمتيوم إلى رباعي هيدروفوران تساوي 4,0( وثلاثي-ن-هكسيل ألمنيوم (النسبة المولية:‎ ‏لثلاثي-ن-هكسيل ألمنيوم إلى رباعي هيدروفوران تساوي 7,©) مشرب على ثنائي أكسيد‎ ٠ (TEAL) ‏المنشط فهو ثلاثي إتيل ألمينوم‎ Wl ‏سيليسيوم المعالج بثلاثي اتيل ألمنيوم.‎ ‏معالم المفاعل إبان‎ ]١[ ‏والموضحة في الشكل‎ )١( ‏تبيسّن البيانات في الجدول‎ ‏تزايد مستوى الإيزوبنتان تدريجيآً لتحقيق الزيادة في التبريد الضرورية للحصول على إنتاجية‎ ‏أعلى للمفاعل. يبين هذا المثال أن الكميات المفرطة من الإيزوبنتان تؤدي إلى تغيرات في‎ ‏وفي النهاية إلى اختلالها بتكون بقع ساخنة وتكتلات تستلزم إيقاف‎ Aa Ted) ‏الطبقة‎ ‏المفاعل. وكلما زاد تركيز الإيزوبنتان انخفضت الكشافة الحجمية للطبقة المميّعة؛ مما يدل‎ ‏زيادة في ارتفاع الطبقة. ولقد خفّشض‎ Lad ‏على تغيّّر في تميع الطبقة؛ الذي يسبب‎ ‏معدل الحفاز لتقليل مستوى الطبقة. بالإضافة إلى ذلك خفّشض تركيز الإيزوبنتان في‎ ‏محاولة لعكس التغير في الطبقة المميّعة. ومع ذلك؛ عند هذه النقطة؛ ورغم عودة ارتفاع‎ ‏الطبقة إلى الارتفاع العادي؛ كان الاختلال المصحوب بالبقع الساخنة والتكتيلات في الطبقة‎ ١ ‏غير عكوس وأوقف المفاعل.‎ ‘do

Yo )١( ‏الجدول‎ ‏الزمن (بالساعات)‎

YA ‏ل‎ yo 7 Ye 77 ١

YOY ‏ليا ليل لحرا لا‎ hE hy 0 ‏انصهار الراتنج (درجة/١٠ دقائق)‎ dy ‏ل“أخثلكى‎ LANEY LAY LA ‏نكخلحى‎ ANAT ‏كثافة الراتنج (جم/سم”) الاح‎ : ‏تراكيب التيار المعاد ثانية (من جدي)‎ ‏لا‎ £0,4 £4, £¢,) 21 1 7/6 ethylene ‏إتيلن‎ ‎19,0 YA ATLA WY, ‏“لاا‎ YAY ١كم‎ butene-1 ١-نتوب‎ hexene-1 ١٠-نسكه‎ ‏4م‎ AY 4 ‏ور‎ 7 q,¢ q,0 hydrogen ‏هيدروجين‎ ‎7,7 ١١ 8 Yo WY ٠١ Ae isopentan ‏إيزوبنتان‎ ‏مشبعة‎ Cg ‏فحوم هيدروجينية‎

Cs Saturated hydrocarbons

YY LY EY YA ‏ا ج6١ 2ر1‎ nitrogen ‏نتروجين‎ ‎),¢ \,¢ ‏را مرا لاما و ير‎ ethan ‏إيتان‎ ‎methan ‏ميتان‎ ‏مشبعة‎ Cp ‏فحوم هيدروجينية‎ ‏ون‎ Saturated hydrocarbons

Y10,0 YIAA ‏“رختل اللا‎ NFA ‏درجة ندى الغاز المعاد ثانية )2°( 4 مادا‎ ‏مركلا لحكل‎ YLY ‏لأفلا‎ VEY ‏درجة ندى الغاز المعاد ثانية (*م) 1 عرلا‎

YELY Yoo, ¥ VES, ‏درجة حرارة مدخل المفاعل )°<( 7 ١١ا اا نما‎

We Mey te, IXY TVA oY, ‏درجة حرارة مدخل المفاعل (*م) ار‎ ‏ركز أن للا‎ AVE ‏“رك‎ NYY ‏السائل في الغاز المعاد ثانية (96 وزنا) كلل‎

YASY YALA YAY) YAY, A YAYLY YAY,Y 0 ‏درجة حرارة المفاعل )°<( “راغا‎ ‏ارقم‎ AEA AYA AYA ATV ‏كلاه‎ AY ‏درجة حرارة المفاعل (*م)‎ ‏الك عض الاق متك توم‎ Fie TIA ‏ضغط المفاعل (رطل/بوصة” قياسي)‎ ‏را ا رمعملا‎ YATRA ١1 ‏مخرن‎ YAY YYEV,Y ١١د ‏ضغط المفاعل (كيلوباسكال قياسي)‎ ٠١٠ 0

Yi

LAY Yee NAY ‏حار انا‎ NY 7,794 eli ‏الغاز الظاهرية في‎ de ‏(قدم/ث)‎ ‏لكر قار‎ ed ‏لكر‎ Gy GY ‏سرعة الغاز الظاهرية في المفاعل (م/ث)‎ 0,6 f0,A O)Y 0 ‏ارتفاع طبقة المفاعل (قدم) 4 00 0م 00ر4‎ ‏عرفا رقمل ترك الما‎ AWRY ‏ارتفاع طبقة المفاعل (متر) 7 الا‎ ‏الكثافة الحجمية المستقرة للراتنج‎

Yad ‏لمر ارجا‎ TOY YOY YOY YL) ) ‏(رطل/قدم‎ ‏الكثافة الحجمية المستقرة للراتنج‎ ‏(كجم/م") » 87 افلم لخم امخض ريم اكلا الوكلا‎ ‏المفاعل المميّعة‎ dial ‏الكثافة الحجمية‎

Yo, A ‏كبحل‎ AVY ‏اخرلا‎ YAY NAT 4 ) ‏(رطل/قدم‎ ‏الككافة الحجمية لطبقة المفاعل‎ ‏لما‎ YIY,Y ‏ارقا عرفلا‎ Yd... ‏3ر4‎ ¥.YA ‏المميّعة (كجم/م)‎ ‏نسبة الكثافة الحجمية للطبقة‎ ‏الممبسّعة إلى الكثافة الحجمية‎ oy ‏لاق د‎ 604 a le NY ‏المستقرة‎ ‏معدل الإنتاج الحيزي الزمني‎

VY ‏ليق اقم 18 فرلا‎ 4 AN ‏(رطل/ساعة-قدم)‎ ‏معدل الإنتساج الحيزي الزمني‎ ‏لاا‎ MITA Vee ‏مر‎ VERY ‏خرلدا‎ YoY, ‏(كجم/إساعةسم")‎ ‎0¢,4 0 8 8941 47 WV, ‏رطل/ساعة) -- م راح‎ call) ‏معدل الإنتاج‎

YEA YEE ‏قر رك قرا‎ FLY ١ ‏معدل الإنتاج (طن/ساعة)‎

FEY 37210 vi. £14 1 £1 ‏إنتاجية المفاعل (رطل/ساعة-قدم") و‎ ‏إنتاجية المفاعل (كجم/ساعة-م") 13 حا احج ما انحا لحمل للذا‎ ‏تغير المحتوى الحراري للتيار المعاد من‎ جديد (وحدة حرارية بريطائية/إرطل) ‎ve Yv £Y £ 2 £Y‏ 0 لم تغير المحتوى الحراري للتيار المعاد من جديد (سعر/جم) ‎YA V4 71١ YY YY YY YY‏

‎Yv :‏ وفي تجربة ثانية؛ كذلك يبين الجدول (؟) والشكل [©] أنه مع تزايد تركيز الأيزوبنتان ‎isopentane‏ تدريجياً انخفضت الكثافة الحجمية للطبقة ‎da” eal‏ كما هو متوقع من الجدول ‎٠ ( ١ )‏ ومع ذلك؛ زادت؛ هذه المرة؛ الكثافة الحجمية للطبقة ‎dal dl‏ تدريجياً نتيجة لتخفيض تركيز الأيزوبنتان ‎isopentane‏ وهكذاء في هذه الحالة؛ كان التغير في تميع الطبقة

‏° ردود وعكوس . ‎Yao‏

YA

‏الجدول (؟)‎ ‏الزمن (بالساعات)‎

YA 1 ١ ١ q ‏ل‎ ° ¥ ١ ٠١/ةجرد( ‏قرينة انصهار الراتنج‎ ‏مي‎ 8 Yel 7,4 ‏دقائق) 7 4840 مرا ا قا‎

GUAT ‏كفلكى‎ LAAT LAIYY GAYA GANA) LAVA ‏كثافة الراتنج (جم/سم") لالح كخلحى‎

Oa) Aili ‏تراكيب التيار المعاد‎ ‏جدي) ض‎ oY,A oY,A ‏ادرف‎ 81 oY, oY, oY,A ‏,كه‎ 7 ethylene ‏إتيلن‎ ‎Yo 0 Ye 14,1 ‏رقا‎ Y4,Y 0 Yo NAY YA ‏مرا‎ butene-1 ١-نتوب‎ hexene-1 ١-نسكه‎ 4,1 Ya, Vo, 14 14 4 ‏ا‎ YY ay hydrogen ‏هيدروجين‎ ‎4,1 ٠١ ‏رلا 17,7" د اد‎ Vay q,0 14 isopentan ‏إيزوبنتان‎ ‏مشبعة‎ Co ‏فحوم هيدروجينية‎ ‏ون‎ Saturated hydrocarbons

AN ‏ل 1,0 1,0‘ لا‎ 1Y ‏ل‎ Ae AY nitrogen ‏نتروجين‎ ‏ا با با ا‎ vod Ye Ye ١ \,Y ethan ‏إيتان‎ ‎methan ‏ميتان‎ ‏مشبعة‎ Co ‏فحوم هيدروجينية‎ : Cg Saturated hydrocarbons ‏درجة ندى الغاز المعاد ثانية‎ ‏رادا حتفل .كل ثرلختل ,رمحا 4 عدا ما‎ ١١ (<°)

WE TAA YA 7, ‏7ل‎ Yi ‏ركة‎ TULA IA (00) ‏درجة ندى الغاز المعاد ثانية‎ ‏درجة حرارة مدخل المفاعل‎ ‏نكا‎ ١7 ٠ 7١ YY,Y ‏ا أغخلا لأرثلل متا‎ (<°)

: Ya o.,1 ‏الف‎ oy o1,Y ov, A OVA ‏الأرخة‎ EVA 0 81,7 (6°) ‏درجة حرارة مدخل المفاعل‎ السائل في الغاز المعاد ثانية )% وزنا) ‎YY, YES YYX‏ خرً غرلالا ‎١ 7 YEY‏ لا درجة حرارة المفاعل )°<( ‎٠0‏ ارفخا اركخا راذا رخا ‎YALA YALA MAYA YAYLY‏ درجة حرارة المفاعل )2°( ‎AYA Ag, ALY ALY Ago AS) ALA‏ 020 ركم ضغط المفاعل (رطل/بوصة" قباسي) را أرما ارم افك “رمك مكنك كك ‎FIVE PITA‏ ضطط المفاعل (كيلوباسكال قياسي) انلا اناا ‎YAVL,Y YIVEY YIVY,0 YAVE,F‏ لرلاعلا ا لاعلا رتنا سرعة الغاز الظاهرية في المفاعل . .

LYE LYE ‏علار‎ LYT OLY YT Zoo WE avy ‏(قدم/ث)‎ سرعة الغاز الظاهرية في المفاعل ... (م/ث) ‎ot of 4,08 OF oF of‏ اف اف“ م" ارتفاع طبقة المفاعل (قدم) ,£4 ف 410 440 رأ 0 غولاء 8 10ر8 ره ارتفاع طبقة المفاعل (متر) ‎av‏ الأ ‎ATT‏ الال لكا ‎AYA VEY‏ حك الما الكثافة الحجمية المستقرة للراتنج

Y4,¢ ‏رحا‎ 77 4,1 Ya, YAA YAY Y¥4,9 Y4,4 ) ‏(رطل/قدم‎ الكثافة الحجمية المستقرة للراتنج (كجم/م) درق ارخا ‎EVO,A‏ كنا ترك £106 ‎ETAT‏ رالا اخرالاع الكثافة الحجمية لطبقة المفاعل : المميّعة (رطل/قدم") ‎YOY YY‏ لكا ‎A YAY YY‏ ملم 87 0 رملا الكثافة الحجمية لطبقة المفاعل المميعة (كجم/م) 4 تا لكل ك٠‏ ارلحةا ‎YVEY‏ لتحا الغا ‎FYVO‏ ‎ALA A‏ ا ‎da ad‏ إلى الكثافة الحجمية ‎GIA te Lay ‏حفن‎ IY LIV LTT LTE ‏المستقرة فى‎

معدل الإنتاج الحيزي الزمني (رطل/ساعة-قدم) ‎Ny ay‏ للا ‎ia Nal NY‏ 4 9,1 4 معدل الإنتاج ‎TREN‏ الزمني (كجم/ساعةسم) 4 ‎YYALY YoY‏ خلال لالجا عدا ‎١‏ فلا6١‏ معدل الإنتاج (ألف رطل/ساعة) ‏ رالا ‎VT‏ رام ارك ‎Af‏ لمركلا 14 ‎A.‏ دخا معدل الإنتاج (طن/ساعة) - ‎FEY‏ ارا “ارلا ‎YEA FAY‏ و د ‎Ya‏ ‏إنتاجية المفاعل (إرطل/ساعة- ‎£1Y 177 16 0.4 £4A EAA 4 7 (px‏ £10 إنتاجية المفاعل (كجم/إساعة-م') 4 فحكا ‎١ ال١ Yate YYVe YEAS YEYY 9١‏ تغير المحتوى الحراري للتيار المعاد من جديد (وحدة ‎CAs‏ ‏بريطانية/رطل) ‎oY 51 oY co ١ 1 ١ oq ot‏ تغير المحتوى الحراري للتيار المعاد من جديد (سعر/جم) ‎YA 719 ١ ve vy ve ry Yr.‏ 719

١٠ ْ

لذلك؛ يبيّن الشكل [4]؛ وهو تمثيل لنتائج كل من الشسكلين ‎]١[‏ و [7]»؛ بوضوح نقطة عندها تكون التغيرات في تميّع الطبقة غير عكوسة بسبب الإفراط في استخدام مائع قابل للتكثف. وتتحدد هذه النقطة ‎Cua‏ تكون نسبة الكثخافة الحجمية لطبقة المفاعل المميّعة إلى الكثافة الحجمية المستقرة لطبقة المفاعل أقل من 0,99. ويبين المثال ‎)١(‏ ‏بوضوح؛ مقارنة باكتشاف ‎Jenkins‏ والعاملين معه؛ أن هناك ‎fas‏ للمواد القابلة للتكثف المفيدة

لتصل إلى معدل الإنتاج الحيزي الزمني المثالي أو إنتاجية ‎Jolie‏ يعمل بالنمط ‎cit AC‏

المثال (7)

أجريت الأمثلة الآتية؛ بشكل رئيسي؛ بالطريقة نفسها كما في المثال ‎)١(‏ باستخدام نوع الحفاز نفسه والمنشط لإنتاج بوليمرات ‎homopolymers‏ متجانسة وبوليمرات تآزرية

‎copolymers | ٠‏ من إثيلن ‎butane (5 syfethylene‏ بكثافة مختلفة ومديات مختلفة لفرينة الانصهار.

YY

‏الجدول (؟)‎ ‏التجربة‎ ‎° ¢ v Y ١ 1,4 YY XY V,A4 Ve AT ‏قرينة انصهار الراتنج (درجة/١٠ دقائق)‎ ‏كم ال‎ 8 +4 «,q0YY ‏كثافة الراتنج (جم/سم) لالخلاقى‎ ‏تراكيب التيار المعاد ثانية (من جدي)‎ ٠ إتيلن ‎57,١ ethylene‏ 8م 2 ‎(ay‏ 01 فط بوتن-١ ‎YAY V¢,4 Yoox butene-1‏ هكسن-٠١ ‎hexene-1‏ 1“ هيدروجين ‎Yo, 1,0 VY AS hydrogen‏ 11,4 إيزوبنتان ‎isopentan‏ لا لا كار ‎VEN‏ 1,1 فحوم هيدروجينية ‎Cp‏ مشبعة ‎٠١ Vie Cs Saturated hydrocarbons‏ نتروجين ‎AY nitrogen‏ رق ‎V¢,4 q,¢ AA‏ إيتان ‎q,¢ VV ethan‏ £0 م ‎vy‏ ‏ميتان ‎oY ١١١ methan‏ فحوم هيدروجينية ‎Cp‏ مشبعة ‎.t Cs Saturated hydrocarbons‏ ,+ درجة ندى الغاز المعاد ثانية )°<( 6 ‎YEA 0 ٠١١ YAR YY A‏ درجة ندى الغاز المعاد ثانية )6°( ‎AY VA, TY, A‏ لال 6“ درجة حرارة مدخل المفاعل )°<( 17 اخرلا ‎Yo, VY‏ ركلا درجة حرارة مدخل المفاعل (*م) ندل ‎ov,Y £V,1 £Y,)‏ 87 السائل في الغاز المعاد ثانية (96 وزنا) 78 40ر76 را الغرالا الغلا درجة حرارة المفاعل )°<( “ارا ‎٠١ ٠١‏ خا و درجة حرارة المفاعل (*م) 1م 1 0 م “ركم ry 97 YyEY Y44,A ٠ ‏ضغط المفاعل (رطل/بوصة" قياسي) لأ‎ ‏الكت اختت ا مركتلا الرلاجخنا‎ YAVRLY ‏ضغط المفاعل (كيلوباسكال قياسي)‎ ‏سرعة الغاز الظاهرية في المفاعل (قدم/ث) 14 1 اا 6 لا‎ 07 ‏"لأ م‎ AS .,0¥ ‏الغاز الظاهرية في المفاعل (م/ث)‎ de ju £01 ‏ا‎ 7, 7 £V,Y ‏ارتفاع طبقة المفاعل (قدم)‎ 7,4 ‏ا اد‎ VF, VE of ‏ارتفاع طبقة المفاعل (متر)‎ ‏أ‎ Y¢,0 v4, ‏ضف‎ YAY ‏الكثافة الحجمية المستقرة للراتنج (رطل/قدم")‎ ‏اأتخةة‎ YaY,e £16. YY). fort ("af oS) ‏الكثافة الحجمية المستقرة للراتنج‎ ١1 yo,v YY ay 14,1 ‏الكثافة الحجمية لطبقة المفاعل المميّعة (رطل/قدم)‎

Yeo vy ‏راي قرلا اضرا‎ 0 ١64600 ‏(كجمام')‎ dal ed ‏الكثافة الحجمية لطبقة المفاعل‎ ‏الكثافة‎ JY Aa peal) ‏نسبة الكثشافة الحجمية للطبقة‎ "16 "6 8 ‏الحجمية المستقرة 14" ل‎ 8 vy VY, VEY ‏معدل الإنتاج الحيزي الزمني (رطل/ساعة-قدم ') رما‎ ‏لاما‎ ١71 ‏معدل الإنتاج الحيزي الزمني (كجم/ساعة-م") خرلالاا اخيا ا انخا‎ ‏قله ف‎ ALY ‏ركنا‎ AVY | ‏معدل الإنتاج (ألف رطل/ساعة)‎

YY, ¢ Yo,v £44 £0,9 YA,» ‏معدل الإنتاج (طن/ساعة)‎ 117 vey 01 17 ‏إنتاجية المفاعل (رطل/ساعة-قدم") لاي‎ ‏إلا‎ Vive Yite YYAY Yivo ٠ ‏إنتاجية المفاعل (كجم/ساعقسم")‎ ‏تغير المحتوى الحراري للتيار المعاد من جديد (وحدة‎

Te £4 ve >1١ ‏حرارية بريطانية/رطل) ب‎ ‏تغير المحتوى الحراري للتيار المعاد من جديد‎ vy YY £Y vy ‏(سعر/جم) م‎ re ‏توضح التجارب هذه فوائد تحقيق إنتاجية أعلى للمفاعل عند مستويات سائل متكشف‎ ‏وزنا في حين يحافظ على نسبة الكثافة الحجمية للطبقة المميّعة إلى الكثافة‎ 967١ ‏تتجاوز‎ ‎: | ‏على الأقل.‎ ١,949 ‏الحجمية المستقرة‎ ‏وبسبب عمليات المعالجة مع اتجاه التيارء مثال ذلك؛ نظم تصريف الحاصل؛‎ ‏وأدوات البثق وما شابه؛ اقتضى أن تعالج ظروف مفاعل معينة؛ بغية ألا تتجاوز سعة الوحدة‎ ٠ ‏طريق) بالأمثلة المبينة‎ oe) Lila ‏الكلية. وعليه؛ فلا يمكن إن تقد جميع فوائد هذا الاختراع‎ ‏في الجدول (©). ض‎ ‏حوفظ على سرعة الغاز الظاهرية‎ oF) ‏من الجدول‎ )١( ‏مثال ذلك؛ في التجربة‎ ‏منخفضة عند حوالي 1,14 قدم/ث ولذلك؛ كان معدل الإنتاج الحيزي الزمني الظاهر أقل‎ ‏أخرى. وإذا حوفظ على السرعة عند حوالي 7,4 قدم/ث فبالإمكان‎ Ala ‏بكثير مما كان في‎ - ‏رطل/ساعة-قدم”. وتبين التجربتان‎ ١5,7 ‏تحقيق معدل إنتاج حيزي زمني يخمن بأكثر من‎

Asie ‏ونسبة‎ Alle ‏و )¥( من الجدول (©) تأثير تشغيل مفاعل عند سرعة غاز ظاهرية‎ )7( ‏وكانت معدلات الإنتاج الحيزي الزمني‎ .967١8 ‏للمادة المكثّفة أعلى بكثير من‎ Ag ‏رطل/ساعة-قدم' مما يبين حدوث زيادة كبيرة في معدل‎ ١.١ ‏و‎ VEY ‏المحققة حوالي‎ ‏عالية‎ (STY) ‏الإنتاج. ولم تثقدم أو 25 8 معدلات إنتاج أو معدلات إنتاج حيزي زمني‎ oe ‏والعاملين معه. وكما في التجربة (١)؛ تَتشظهر التجربة‎ Jenkins ‏من هذا القبيل من قيبل‎ ‏قدم/ث عند نسبة مئثوية وزنية لسائل‎ ١,4 ‏من الجدول (7) سرعة غاز ظاهرية تبلغ‎ (£)

STY ‏متكثف تبلغ 967,8 وزنا. وإذا زيدت السرعة في التجربة (4؛) إلى ¥ قدم/ث تزداد‎ © ‏رطل/ساعة-قدم”. وإذا زيدت السرعة في التجربة )0( إلى‎ ١8 ‏إلى‎ VY ‏الناتجة من‎ ‏رطل/ساعة-قدم". ولجميع‎ ١١7 ‏قدم/ث تزداد معدلات الإنتاج الحيزي الزمني من 9,8 إلى‎ © ‏على الأقل بخصوص الكثافة‎ ١,54 ‏من‎ Jef ‏إلى )0( حوفظ على نسبة‎ )١( ‏التجارب‎ ‏إلى الكثافة الحجمية المستقرة.‎ Aa sad) ‏الحجمية للطبقة‎ . (7) ‏المثال‎ ‏حُسبت البيانات المبيئة للحالات في المثال (©) النظري والجدول )£( باستقراء‎ ‏استقرائياً المعلومات المأخوذة من العمليات الفعلية باستخدام معادلات حرارية دينامية معروفة‎ vo

‎Yo |‏ ٍِ ‎Tas‏ في التقنية لإبراز ظروف مستهدفة. توضح هذه البيانات في الجدول )2( الفوائد من هذا الاختراع إذا نحيت (أبعدت) تحديدات معدات مفاعل مساعدة.

الجدول )£( سلسلة التجارب )1( سلسلة التجارب ‎(Y)‏ ‏الحالة ‎Y ١‏ ز ¢ ‎Y ١‏ و 31 قرينة انصهار الراتنج (درجة/١٠‏ : دقائق) ‎«AT‏ كار كثافة الراتنج (جم/سم") 11/7 1777 تراكيب التيار المعاد ثانية (من جدي) 8 0 ‏ا اا‎ 07,١ 57,١ or oY, ethylene ‏إتيلن‎ ‎Yo¥ Yor YY Yo, butene-1 ١-نتوب‎ 21 1 1 1 hexene-1 ١-نسكه‎ ‏لل لاا و لل لا لل لاا‎ AQ AQ AQ AQ hydrogen ‏هيدروجين‎ ‏لا‎ vv Y,v vv 1٠ ‏و‎ q,Y q,v | isopentan ‏إيزوبنتان‎ ‏مشبعة ض‎ Cg ‏فحوم هيدروجينية‎ ٠١و‎ ٠١ ‏إلا ل‎ Cs Saturated hydrocarbons ‏ا لا‎ 7 7 8,9 AY AY AY nitrogen ‏نتروجين‎ ‎Ao A,0 4, 4, ‏"أ‎ VY ‏ارا‎ \,V ethan ‏إيتان‎ ‎+ I Yel Vel methan ‏ميتان‎ ‏مشبعة‎ Co ‏فحوم هيدروجينية‎ of of ٠ "ُ Cs Saturated hydrocarbons

YAAY ‏لأرأخال‎ IVY,T 0 1 ‏درجة ندى الغاز المعاد ثانية (١هف) فا كمال ركذا اتا‎

ALA ATA YA, VA, Yoo WA WA IY,A ‏درجة ندى الغاز المعاد ثانية (*م)‎

AOS, You, Yau, ١٠١ ٠١غ ‏درجة حرارة مدخل المفاعل )°<( 7 رقلل رما‎ 7 ‏را‎ YV,A £Y,) £41 £4,7 £1,Y £1, (¢°) ‏درجة حرارة مدخل المفاعل‎

FAR ‏اانا‎ YY, Yo,¢ £¢,Y YEE YAT YAT ‏السائل في الغاز المعاد ثانية (96وزنا)‎ ٠١غ‎ ١غ‎ ا١ارغ‎ ٠١ارك‎ YAV,Y YATE WATLEY VARY (<°) ‏درجة حرارة المفاعل‎ 4/6 46 4A, 4A, Ag, AEN AEN AEN (2°) ‏درجة حرارة المفاعل‎

ضغط المفاعل (رطل/بوصة” ‎vax Tio Yio ¥Voy 6,7 (ul‏ رن ار ار

Ya14,Y 0 ٠١تةثرإللا‎ 7١ ‏لاركت‎ TIVELY YAVLY YAY Yavay ‏ضغط المفاعل (كيلوباسكال قياسي)‎ 0 | . لعافملا ‏الغاز الظاهرية في‎ de 1 1 AA Y,¢ ‏(قدم/ث) 1,14 3س‎ سرعة الغاز الظاهرية في المفاعل ‎AAA‏ (م/ث) ‎vy ey‏ الالال ‎“AE “AE YF‏ كر كل 6 1 6 6 £v,Y EV,Y EV,Y gv,Y ‏ارتفاع طبقة المفاعل (قدم)‎ ارتفاع طبقة المفاعل (متر) 4<" 64 ا م" ‎١7١ 17١ 17 ١17١‏ معدل الإنتاج الحيزي الزمنمي

Y4,A AYA you VE, EY OWA ‏(رطل/ساعة-قدم') : هر رقا‎ معدل الإنتاج الحيزي الزمني (كجم/ساعةسم”) ‎VVY,A‏ 40ر6 ردح ارال" ‎YYAA‏ لتخا لركذا ‎FAV,U‏ معدل الإنتاج (ألف رطل/ساعة) لأ رخالا ‎YALE YEON‏ "رذن رالا ارما مم٠‏

WY ‏افا‎ ou) {0.4 ALY IRA ‏حم‎ 0 YA ‏معدل الإنتاج (طن/ساعة)‎ إنتاجية المفاعل (رطل/ساعة-قدم") لا ‎٠‏ 0 لع ‎VAY‏ 1“ 114 7ل ‎Ao)‏ ‎٠‏ إنتاجية المفاعل (كجم/ساعة-م") لفدكر ‎Yolo‏ تناف | لضف 7 191 ‎ YVY.‏ غداء تغير المحتوى الحراري للتيار المعاد من جديد (وحدة حراريسة q. AY vi 14 sow 1 wo ‏بريطانية/برطل)‎ تغير المحتوى الحراري للتيار المعاد 84 go £Y YA oy EY vy rv ‏من جديد (سعر/جم)‎

YA ’

وفي سلسلة التجارب (١)؛‏ هناك ازدياد في السرعة الظاهرية للغاز من ‎٠,14‏ ‏قدم/ث إلى 7,4 قدم/ث مما يؤدي إلى ‎STY‏ أعلى تبلغ ‎Vo,‏ رطل/ساعة-قدم"؛ مقارنة بالقيمة الابتدائية ‎٠٠,8‏ رطل/ساعة-قدم". وفي خطوة أخرى؛ يبرد التيار المعاد من جديد الداخل من ‎a EY‏ إلى 4007 م. ويزيد هذا التبريد المستوى المتكثف من جديد (ثانية) إلى

‎%YEE 6‏ وزنا ويتيح ‎otal‏ إضافي في 81577 إلى ‎VAY‏ وفي الخطوة الأخيرة؛ يغير تركيب الغاز بازدياد تركيز الغاز الخامل القابل للتكثّتف. الإيزوبنتان»؛ وبذلك تتحسشن قدرة التبريد. وبهذه الوسيلة؛ يزداد المستوى ‎sled Ga” Sa‏ ثانية بشكل أكثر إلى 9644,7 وزنا ويبلغ 8777 “,77. وعموماً؛ توفر الخطوات التدريجية زيادة تبلغ 961176 في سعة الإنتاج من نظام المفاعل. 1 وفي سلسلة التجارب ‎oY)‏ تشخفّض درجة حرارة التيار المعاد من جديد الداخل من ‎7,١‏ مم إلى م يزيد التبريد هذا نسبة ‎a TAA‏ من جديد (ثانية) من 97675,4 وزنا إلى 96771 وزنا ويؤدي إلى زيادة في ‎STY‏ من ‎VEY‏ إلى 19,7 رطل/ساعة-قدم". وفي خطوة أخرى؛ "3 3 تركيز ‎hydrocarbons‏ ,© من 967 مول إلى ‎90٠0‏ مول. ويتيح التحسين هذا في قدرة التبريد بزيادة في ‎STY‏ تصل إلى ‎١7,8‏ رطل/ساعة-قدم". وكخطوة أخيرة لتوضيح قيمة هذا التحسين؛. ‎i TES TS‏ ثانية درجة حرارة التيار المعاد من جديد ‎Jalal‏ إلى 79,4 م. يتيح التبريد الإضافي هذا ل 8777 بأن تبلغ إلى ‎١9,4‏ رطل/ساعة-قدم ” عندما يبلغ المستوى المتكثف من التيار المعاد من جديد 96778,6 وزنا. وعموماً؛ توفر الخطوات التدريجية زيادة في سعة الإنتاج تبلغ 9679 من نظام المفاعل. وبينما وصف الاختراع الراهن ووضح بالرجوع إلى نموذجات ‎dala‏ من ذلك؛ © فسيكون مقدرا حق القدر لدى الملمين في التقنية أن الاختراع قابل لتغييرات ليس بالضرورة أن توضح ها هنا. من ذلك مثلا؛ انه ليس من خارج مجال الاختراع هذا استخدام حفاز ذي فعالية متزايدة لزيادة معدل الإنتاج أو لتخفيض درجة حرارة التيار المعاد من جديد باستخدام وحدات تبريد. ولهذا السبب؛ اقتضى الرجوع فقط إلى عناصر الحماية الملحقة بالنسبة لأهداف تحديد المجال الحقيقي للاختراع الراهن.

Claims (1)

1. Ya

   ‎-١ ١‏ عملية في بلمرة ‎polymerizing‏ أولفين (أولفينات)- ألفا ‎alpha-olefin(s)‏ في مفاعل غازي ‎Y‏ الطور يشتمل طبقة مميتّعة ووسط تمييع حيث يساعد وسط التمييع في ضبط ‎Aas‏ ‏7 تبريد المفاعل المذكور 6 ويشمل التحسين استخدام مستوى من سائل في وسط التمييع داخلا المفاعل وهو في المدى من ‎١7,4‏ إلى ‎965٠‏ وزنا على أساس الوزن الكلي لوسط ° التمييع ومحافظا على نسبة أعلى من 54 بخصوص الكثشافة الحجمية للطبقة ‎da pad 1‏ إلى الكثافة الحجمية. ‎—Y ١‏ العملية وفقآ لعنصر الحماية ) \ ( ‎dua‏ مستوى السائل ضمن المدى الممتد من ‎YY‏ إلى ‎Y‏ وزنا على أساس الوزن الكلي لوسط التمييع. ‎١‏ ¥— العملية ‎ag‏ لعنصر الحماية ) \ ( حيث مستوى السائل ضمن المدى الممتد من ‎Yo‏ إلى ‎٠ Y‏ وزنا على أساس الوزن الكلي لوسط التمييع. ‎١‏ ؛- العملية ‎Tidy‏ لعنصر الحماية ‎(V)‏ حيث مستوى السائل في وسط التمييع على أساس الوزن ‎Y‏ الكلي لوسط التمييع في المدى الممتد من ‎٠‏ إلى %0 وزنا. ‎—o0 ١‏ العملية وفقآ لعنصر الحماية ) ‎١‏ ( حيث ينسحب حاصل البوليمر بمعدل اكبر من نحو ‎٠ Y‏ رطل/ساعة-قدم ". ‎١‏ 1 العملية ‎ad,‏ لعنصر الحماية ) ‎١‏ ( حيث يشمل وسط التمييع المذكور : ‎Y‏ (أ) بوتن-١ ‎buten-1‏ وإتيلن ‎ethylene‏ بنسبة مولية تتراوح من حوالي 0.001 إلى 7 نحو ‎١,7‏ أو 4 -مثيل-بنتن-١ ‎4-methyl-penten-1‏ وإثيلين ‎ethylene‏ بنسبة مولية ¢ تتراوح من حوالي ‎٠,060‏ إلى نحو ‎٠,8‏ أو هكسن-١ ‎hexen-1‏ وإتيلن ‎ethylene‏ ّ

   ٍ $e ° بنسبة مولية تتراوح من حوالي 00 إلى حوالي ‎١,7‏ أو أكتن-١ ‎octen-1‏ وإتيلن ‎ethylene 1‏ بنسبة ‎Ad se‏ تتراوح من حوالي ‎٠.00١‏ إلى حوالي ‎sto)‏ ‏ل (ب) مائع خامل قابل للتكثف يشمل من حوالي ‎٠,9‏ إلى حوالي ‎967٠١‏ مولا من وسط

   ‎. ‏التمييع‎ A ‎| ‏بنسبة مولية بالنسبة‎ hydrogen ‏العملية وفقاً لعنصر الحماية )1( حيث يوجد الهيدروجين‎ —V ١ ‎ent ‏تتراوح من حوالي صفر إلى حوالي‎ ethylene ‏للاتيلن‎ ١ ‎=A‏ العملية ‎ig‏ لعنصر الحماية )1( حيث المائع الخامل القابل ‎ci Al‏ هو إيزوبنتان

   ‎.isopentan Y ‎١‏ 4- العملية ‎ig‏ لعنصر الحماية ‎(A)‏ حيث يتراوح تركيز الإيزوبنتان ‎isopentan‏ في وسط

   ‎. ‏مولا‎ %Y ‏إلى حوالي‎ Y ‏التمييع المنكور من حوالي‎ Y ‎-٠ ١‏ العملية ‎Gay‏ لعنصر الحماية )1( حيث المائع ‎Jalal)‏ القابل للتكثف هو إيزوهكسان

   ‎.isohexan Y ‎-١١ ١‏ العملية وفقآً لعنصر الحماية )+1( حيث يتراوح تركيز الإيزوهكسان ‎isohexan‏ في وسط ‎- ‏مولاء‎ 96٠0 ‏إلى حوالي‎ ٠,9 ‏التمييع المذكور من حوالي‎ Y ‎: ‏حيث يشمل وسط التمييع المذكور‎ ( ١ ) ‏العملية وفقاً لعنصر الحماية‎ -١١ ١ ‎Y‏ (أ ) ‎buten-1 Vis‏ وإتيلن ‎ethylene‏ بنسبة مولية تتراوح من حوالي 0,001 إلى ‎Y‏ نحو ‎١,6‏ أو 4 -مثيل-بنتن-١ ‎4-methyl-penten-1‏ وإثيلين ‎ethylene‏ بنسبة مولية ‏: تتراوح من حوالي ‎١001‏ إلى نحو £0 أو هكسن-١ ‎hexen-1‏ وإتيلن ‎ethylene‏ ‎°o‏ بنسبة مولية تتراوح من حوالي ‎٠.00٠١‏ إلى حوالي ‎٠,7‏ أو أكتن-١ ‎octen-1‏ وإتيلن

   ١ sn) ‏إلى حوالي‎ ٠.00١ ‏بنسبة مولية تتراوح من حوالي‎ ethylene 1 ‏مولا من وسط‎ 707١8 ‏إلى حوالي‎ ٠,9 ‏ل (ب) مائع خامل قابل للتكثف يشمل من حوالي‎ ‏التمبيع.‎ A ‏بنسبة مولية‎ hydrogen ‏حيث يوجد الهيدروجين‎ (VY) ‏لعنصر الحماية‎ Gly ‏العملية‎ -١" ١ A ‏تتراوح من حوالي صفر إلى حوالي‎ ethylene ‏بالنسبة للاتيلن‎ Y ‏هو إيزوبنتان‎ Catal ‏حيث المائع الخامل القابل‎ (VY) ‏لعنصر الحماية‎ Gg ‏العملية‎ VE) .isopentan Y ‏في وسط‎ isopentan ‏حيث يتراوح تركيز الإيزوبنتان‎ (VE) ‏لعنصر الحماية‎ Gig ‏العملية‎ -١ ١ hd se DY ‏إلى حوالي‎ ١ ‏التمييع المذكور من حوالي‎ ١ ‏حيث المائع الخامل القابل للتكثف هو إيزوهكسان‎ (VY) ‏لعنصر الحماية‎ Gay ‏العملية‎ -7 ١ .isohexan Y ‏في وسط‎ isohexan ‏لعنصر الحماية ) 5 ( حيث يتراوح تركيز الإيزوهكسان‎ (a ‏العملية‎ -١7 ١ ‏مولا.‎ 96١ ‏التمييع المذكور من حوالي نه إلى حوالي‎ Y ‏العملية وفقآ لعنصر الحماية )1( حيث يشمل وسط التمييع المذكور:‎ —VA ١ ‏بنسبة مولية تتراوح من حوالي 0,001 إلى‎ ethylene ‏وإتيلن‎ buten-1 ١-نتوب_)أ(‎ Y ‏بنسبة مولية‎ ethylene ‏وإثيلين‎ 4-methyl-penten-1 ١-نتنب-ليثم- ‏أو ؛‎ ١,7 ‏نحو‎ 1 ethylene ‏وإتيلن‎ hexen-1 ١-نسكه ‏أو‎ +,Y0 ‏إلى نحو‎ ٠,60١ ‏تتراوح من حوالي‎ ¢ octen-1 ١-نتكأ ‏أو‎ v0 ‏بنسبة مولية تتراوح من حوالي 0001 إلى حوالي‎ ° steel ‏إلى حوالي‎ ١060٠ ‏بنسبة مولية تتراوح من حوالي‎ ethylene ‏وإتيلن‎ 1

   لا (ب) مائع خامل قابل للتكثف يشمل من حوالي © إلى حوالي 6 مولا من وسط ‎A‏ التمييع ‎-٠ ١‏ العملية وفقآً لعنصر الحماية ‎١ A)‏ ( حيث يوجد الهيدروجين ‎hydrogen‏ بنسبة مولية ‎١‏ بالنسبة للاتيلن ‎ethylene‏ تتراوح من حوالي صفر إلى حوالي 0,0 ‎-٠ ١‏ العملية ‎Gy‏ لعنصر الحماية ‎(VA)‏ حيث المائع الخامل القابل للتكثشف هو إيزوبنتان

   أ ‎.isopentan‏ ‎-7١ ١‏ العملية ‎Gig‏ لعنصر الحماية ‎(Yo)‏ حيث يتراوح تركيز الإيزوبنتان ‎isopentan‏ في وسط ‎anal Y‏ المذكور من حوالي 1 إلى حوالي ‎9067٠٠‏ مولا . ‎—YY ١‏ العملية وفقآ لعنصر الحماية ‎(VA)‏ حيث المائع الخامل القابل ‎ESN‏ هو إيزوهكسان

   ‎.isohexan Y‏ : ‎—YY ١‏ العملية وفقاً لعنصر الحماية ‎(YY)‏ حيث يتراوح تركيز الإيزوهكسان ‎isohexan‏ في وسط أ التمييع المذكور من حوالي ذا إلى حوالي ‎96١‏ مولا . ‎١‏ ؛؟- عملية في بلمرة ‎polymerizing‏ أولفين (أولفينات)- ألفا ‎alpha-olefin(s)‏ في مفاعل غازي ‎Y‏ الطور يشتمل طبقة ‎da” see‏ ووسط تمييع لإنتاج حاصلات غشائية وحاصلات سبك؛ ¥ ويشمل التحسين تشغيل المفاعل المذكور بحيث يتراوح تغير المحتوى الحراري لوسط ¢ التمييع المذكور داخلا إلى وخارجا من المفاعل ضمن المدى الممتد من ‎£Y‏ وحدة ° حرارية بريطانية/رطل إلى ‎٠١١‏ وحدة حرارية بريطانية/رطل ومحافظا على نسبة 1 أعلى من 08,+ بخصوص أو بالنسبة للكثافة الحجمية للطبقة المميّعة إلى الكثافة 7 الحجمية المستقرة. :

   ب

   ‎١‏ ©*- العملية ‎Gy‏ لعنصر الحماية (؟7) حيث يشمل وسط التمييع طوراً غازياً وطورا سائلاً ‎Y‏ حيث يتراوح مستوى السائل داخلا إلى المفاعل في المدى الممتد من ‎7١0‏ إلى 9650 ‎v‏ وزنا على أساس الوزن الكلي لوسط التمييع. ‎-7١ ١‏ العملية وفقا لعنصر الحماية )16( حيث يتراوح تغير المحتوى الحراري في المدى ‎Y‏ الممتد ما بين حوالي ‎5٠‏ وحدة حرارية بريطانية/برطل إلى حوالي ‎Cia ٠٠١‏ ¥ حرارية بريطانية/رطل. ‎١‏ 7؟- العملية ‎Gay‏ لعنصر الحماية ‎(YE)‏ حيث يُسحب الحاصل بمعدل يزيد عن ‎Orv‏ ‎Y‏ رطل/ساعة-قدم ". ‎YA)‏ عملية مستمرة بالنسبة إنتاجية مفاعل بلمرة غازي الطور يشتمل وسط تمييع وطبقة ‎cha sae Y‏ وتشمل العملية المذكورة تيارا غازيا مارا عبر منطقة تفاعل ويشمل احاديا 1 وذلك بوجود حفاز لإنتاج حاصل بوليمري؛ وسحب الحاصل البوليمري المذكور؛ ¢ وسحب وسط التمييع المذكور الذي يشمل مونمراً ‎monomer‏ لم ‎«Joly‏ من منطقة ‎o‏ التفاعل المذكورة؛ ومزيج وسط التمييع المذكور مع هيدروكربون ‎hydrocarbon‏ ‏1 ومونمر (مونمرات ‎(monomers‏ قابل للبلمرة لتشكيل طور سائل وطور غازي؛ وإعادة 7 وسط التمييع المذكور ثانية إلى المفاعل المذكور؛ ويشمل التحسين: ‎A‏ )1( إدخال الهيدروكربون ‎hydrocarbon‏ المذكور إلى وسط التمييع المذكور ليتيح زيادة ‎A‏ في سعة تبريد وسط التمييع إلى مستوى في المدى الممتد من 47 وحدة حرارية ‎Ve‏ بريطانية/رطل إلى ‎٠١١‏ وحدة حرارية بريطانية/برطل؛ ‎١١‏ (ب) زيادة المعدل في سحب الحاصل البوليمري ‎polymer‏ إلى فوق ‎5٠0‏ رطل/ساعة- ‎stad \Y‏

   ‎Vy |‏ (ج) محافظة على نسبة أعلى من 08,+ بالنسبة للكثافة الحجمية للطبقة الممبّشعة

   ‎٠‏ إلى الكثافة الحجمية المستقرة. ‎١‏ ١؟-‏ العملية ‎Gy‏ لعنصر الحماية ‎(YA)‏ حيث يشمل الطور السائل مستوى السائل في المدة الممتد من ‎=e‏ 968 وزنا على أساس الوزن الكلي لوسط التمييع. ‎-©٠ ١‏ العملية ‎Gag‏ لعنصر الحماية ‎)١(‏ حيث مستوى السائل في المدى الممتد من ‎-7١‏ ‎Y‏ وزنا على أساس الوزن الكلي لوسط التمييع. \ \¥- العملية وفقاً لعنصر الحماية ) \ ( ‎Cua‏ مستوى ‎Jl‏ في المدى الممتد من ‎١‏ ‎Y‏ إلى 9644,7 وزنا على أساس الوزن الكلي لوسط التمييع. ‎—¥Y ١‏ العملية وفقآ لعنصر الحماية ‎(V)‏ حيث مستوى السائل في المدى الممتد من ‎YY‏ ‏وزنا على أساس الوزن الكلي لوسط التمييع. ‎—¥Y ١‏ العملية ‎Gig‏ لعنصر الحماية ‎Cam (V)‏ مستوى السائل في المدى الممتد من 75 إلى ‎Y‏ 1 وزنا على أساس الوزن الكلي لوسط التمييع. ‎—V¢ ١‏ العملية وفقآً لعنصر الحماية ) ‎Y¢‏ ( حيث تغير المحتوى الحراري في المدى الممتد من ‎٠ Y‏ وحدة حرارية بريطانية/رطل إلى ‎٠٠١‏ وحدة حرارية بريطانية/رطل. ‎—YO ١‏ العملية ‎ag‏ لعنصر الحماية ‎(YE)‏ حيث تغير المحتوى الحراري في المدى الممتد من ‎Y‏ "لا وحدة حرارية بريطانية/رطل إلى ‎٠٠١‏ وحدة حرارية بريطانية/رطل. ‎١‏ ©- العملية ‎Gig‏ لعنصر الحماية ‎(YE)‏ حيث مستوى السائل في وسط التمييع على أساس ‎Y‏ الوزن الكلي لوسط التمييع في المدى الممتد من ‎Fe‏ إلى ‎965٠‏ وزنا.

   fo

   ‎—¥Y ١‏ العملية وفقاً لعنصر الحماية ‎(YE)‏ حيث مستوى السائل في المدى الممتد من ‎٠١‏ إلى ‎Y‏ 7 وزنا على أساس الوزن الكلي للتيار المعاد من جديد. ‎YA ١‏ — العملية وفقآ لعنصر الحماية ‎(YE)‏ حيث مستوى السائل في المدى الممتد من ‎YY‏ إلى ‎٠ Y‏ بالوزن على أساس الوزن الكلي للتيار المعاد من جديد. ‎١‏ ¥4— العملية ‎Gi‏ لعنصر الحماية ‎(YE)‏ حيث مستوى السائل في المدى الممتد من ‎YO‏ إلى ‎Y‏ 1 بالوزن على أساس الوزن الكلي المعادٍ من جديد. ‎١‏ - العملية ‎Gig‏ لعنصر الحماية ‎(YA)‏ حيث مستوى السائل في وسط التمييع على أساس ‎y‏ الوزن الكلي لوسط التمبيع في المدى الممتد من ‎Ye‏ إلى 9604 وزنا . ‎-١ ١‏ العملية ‎Gi‏ لعنصر الحماية ‎(YA)‏ حيث مستوى السائل في المدى الممتد من ‎٠١‏ إلى ‎Y‏ 7 وزنا على أساس الوزن الكلي المعاد من جديد. ‎—£Y ١‏ العملية ‎Gig‏ لعنصر الحماية ‎(YA)‏ حيث مستوى السائل في المدى الممتد من ‎YY‏ = ‎Y‏ وزنا على أساس الوزن الكلي المعاد من جديد. ‎١‏ "؛- العملية ‎Gag‏ لعنصر الحماية ‎(YA)‏ حيث مستوى السائل في المدى الممتد من ‎YO‏ إلى ‎Y‏ 5 وزنا على أساس الوزن الكلي المعاد من جديد.