SA520410957B1 - طريقة للتبريد بين الطبقات في مصانع حمض الكبريتيك ذات الغاز الرطب - Google Patents
طريقة للتبريد بين الطبقات في مصانع حمض الكبريتيك ذات الغاز الرطب Download PDFInfo
- Publication number
- SA520410957B1 SA520410957B1 SA520410957A SA520410957A SA520410957B1 SA 520410957 B1 SA520410957 B1 SA 520410957B1 SA 520410957 A SA520410957 A SA 520410957A SA 520410957 A SA520410957 A SA 520410957A SA 520410957 B1 SA520410957 B1 SA 520410957B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- life
- sulfuric acid
- aaa
- process gas
- steam
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 126
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 102
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 140
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 108
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 39
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 35
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 29
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- QGJOPFRUJISHPQ-UHFFFAOYSA-N Carbon disulfide Chemical compound S=C=S QGJOPFRUJISHPQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 15
- JJWKPURADFRFRB-UHFFFAOYSA-N carbonyl sulfide Chemical compound O=C=S JJWKPURADFRFRB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 229920000297 Rayon Polymers 0.000 claims description 9
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 claims description 5
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000007380 fibre production Methods 0.000 claims description 2
- ABYZSYDGJGVCHS-ZETCQYMHSA-N (2s)-2-acetamido-n-(4-nitrophenyl)propanamide Chemical compound CC(=O)N[C@@H](C)C(=O)NC1=CC=C([N+]([O-])=O)C=C1 ABYZSYDGJGVCHS-ZETCQYMHSA-N 0.000 claims 2
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims 2
- NJNFCDQQEIAOIF-UHFFFAOYSA-N 2-(3,4-dimethoxy-2-methylsulfanylphenyl)ethanamine Chemical compound COC1=CC=C(CCN)C(SC)=C1OC NJNFCDQQEIAOIF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 241001123248 Arma Species 0.000 claims 1
- 241000479656 Bessa Species 0.000 claims 1
- 101100438971 Caenorhabditis elegans mat-1 gene Proteins 0.000 claims 1
- 241000511343 Chondrostoma nasus Species 0.000 claims 1
- 241000631130 Chrysophyllum argenteum Species 0.000 claims 1
- 101710114952 Formate-tetrahydrofolate ligase 1 Proteins 0.000 claims 1
- 101000972485 Homo sapiens Lupus La protein Proteins 0.000 claims 1
- 102100022742 Lupus La protein Human genes 0.000 claims 1
- 102100023231 Lysosomal alpha-mannosidase Human genes 0.000 claims 1
- 101710135169 Lysosomal alpha-mannosidase Proteins 0.000 claims 1
- 241000282339 Mustela Species 0.000 claims 1
- SQVRNKJHWKZAKO-PFQGKNLYSA-N N-acetyl-beta-neuraminic acid Chemical compound CC(=O)N[C@@H]1[C@@H](O)C[C@@](O)(C(O)=O)O[C@H]1[C@H](O)[C@H](O)CO SQVRNKJHWKZAKO-PFQGKNLYSA-N 0.000 claims 1
- 101150106086 PRY1 gene Proteins 0.000 claims 1
- 102000010292 Peptide Elongation Factor 1 Human genes 0.000 claims 1
- 108010077524 Peptide Elongation Factor 1 Proteins 0.000 claims 1
- 241000612182 Rexea solandri Species 0.000 claims 1
- YMGFTDKNIWPMGF-QHCPKHFHSA-N Salvianolic acid A Natural products OC(=O)[C@H](Cc1ccc(O)c(O)c1)OC(=O)C=Cc2ccc(O)c(O)c2C=Cc3ccc(O)c(O)c3 YMGFTDKNIWPMGF-QHCPKHFHSA-N 0.000 claims 1
- 108091034135 Vault RNA Proteins 0.000 claims 1
- 238000003556 assay Methods 0.000 claims 1
- XDAHMMVFVQFOIY-UHFFFAOYSA-N methanedithione;sulfane Chemical compound S.S=C=S XDAHMMVFVQFOIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 244000144985 peep Species 0.000 claims 1
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 claims 1
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 claims 1
- NGWSFRIPKNWYAO-UHFFFAOYSA-N salinosporamide A Natural products N1C(=O)C(CCCl)C2(C)OC(=O)C21C(O)C1CCCC=C1 NGWSFRIPKNWYAO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- PXQLVRUNWNTZOS-UHFFFAOYSA-N sulfanyl Chemical compound [SH] PXQLVRUNWNTZOS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 claims 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 abstract description 16
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 40
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 31
- 239000003570 air Substances 0.000 description 20
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 19
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 17
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 description 15
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 13
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 13
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 11
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 10
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 10
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 8
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 7
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 6
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 5
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 5
- 238000007726 management method Methods 0.000 description 5
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N Hydrogen peroxide Chemical compound OO MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 4
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 4
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 3
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 3
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005804 alkylation reaction Methods 0.000 description 2
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 2
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 2
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000013517 stratification Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide Chemical compound O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000012093 Myrtus ugni Nutrition 0.000 description 1
- 244000061461 Tema Species 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 230000029936 alkylation Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 239000012267 brine Substances 0.000 description 1
- DXHPZXWIPWDXHJ-UHFFFAOYSA-N carbon monosulfide Chemical compound [S+]#[C-] DXHPZXWIPWDXHJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 238000010531 catalytic reduction reaction Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 239000004035 construction material Substances 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 239000000975 dye Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000012717 electrostatic precipitator Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 229920002313 fluoropolymer Polymers 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000008236 heating water Substances 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 230000003020 moisturizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 150000002978 peroxides Chemical class 0.000 description 1
- 238000010298 pulverizing process Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 1
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M sodium;chloride;hydrate Chemical compound O.[Na+].[Cl-] HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
- F22B1/02—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
- F22B1/18—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
- C01B17/74—Preparation
- C01B17/76—Preparation by contact processes
- C01B17/77—Fluidised-bed processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/86—Catalytic processes
- B01D53/8603—Removing sulfur compounds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/86—Catalytic processes
- B01D53/8603—Removing sulfur compounds
- B01D53/8612—Hydrogen sulfide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
- B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
- B01J8/0446—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical
- B01J8/0449—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical beds
- B01J8/0453—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical beds the beds being superimposed one above the other
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
- B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
- B01J8/0492—Feeding reactive fluids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
- B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
- B01J8/0496—Heating or cooling the reactor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
- C01B17/74—Preparation
- C01B17/76—Preparation by contact processes
- C01B17/765—Multi-stage SO3-conversion
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
- C01B17/74—Preparation
- C01B17/76—Preparation by contact processes
- C01B17/775—Liquid phase contacting processes or wet catalysis processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
- C01B17/74—Preparation
- C01B17/76—Preparation by contact processes
- C01B17/80—Apparatus
- C01B17/803—Converters
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
- C01B17/74—Preparation
- C01B17/76—Preparation by contact processes
- C01B17/80—Apparatus
- C01B17/806—Absorbers; Heat exchangers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/30—Sulfur compounds
- B01D2257/304—Hydrogen sulfide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/30—Sulfur compounds
- B01D2257/306—Organic sulfur compounds, e.g. mercaptans
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/30—Sulfur compounds
- B01D2257/308—Carbonoxysulfide COS
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
- B01J2208/00168—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
- B01J2208/00168—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles
- B01J2208/00194—Tubes
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
Abstract
في طريقة لتبريد غاز المعالجة بين الطبقات المحفزة في مصنع حمض الكبريتيك، حيث يتم إنتاج حمض الكبريتيك من غازات التغذية المحتوية على مكونات كبريتية مثل ثاني أكسيد الكبريت sulfur dioxide (SO2)، وكبريتيد الهيدروجين Hydrogen Sulfide (H2S)، وثاني كبريتيد الكربون carbon disulfide (CS2) وكبريتيد الكربونيل carbonyl sulfide (COS) أو التغذيات السائلة مثل الكبريت sulfur المصهور أو حمض الكبريتيك sulfuric acid المستنفد، و يتم استخدام غلاية واحدة أو أكثر، وخاصة غلايات أنابيب المياه، بدلاً من سخانات البخار التقليدية لتبريد غاز المعالجة بين الطبقات المحفزة في محول ثاني أكسيد الكبريت sulfur dioxide الخاص بالمصنع. وبالتالي يتم الحصول على تخطيط مبادل حراري أقل تعقيدًا وأكثر فاعلية من حيث التكلفة. الشكل 3.
Description
طريقة للتبريد بين الطبقات في مصانع حمض الكبريتيك ذات الغاز الرطب A Method for Inter-Bed Cooling in Wet Gas Sulfuric Acid Plants الوصف الكامل
خلفية الاختراع
يتعلق الاختراع الحالي بطريقة للتبريد بين الطبقات لغاز المعالجة بين الطبقات المحفزة أو طبقات في
مصنع حمض الكبريتيك ذات الغاز الرطب wet gas sulfuric acid (/5//ا)؛ حيث يتم zl
حمض الكبريتيك من غازات التغذية الحمضية التي تحتوي على مكونات كبربتية مثل ثاني أكسيد bs (125)؛ Hydrogen Sulfide وكبريتيد الهيدروجين ((SO,) sulfur dioxide الكبريت 5
كبريتيد الكريون carbon disulfide (ر05) وكبريتيد الكريونيل (COS) carbonyl sulfide أو
التغذيات السائلة Jie الكبريت sulfur المنصهر أو حمض الكبريتيك المستهلك ial) من تقنيات
الألكلة أو ما يسمى بإنتاجات BTX
حمض الكبريتيك (H2S04) Sulfuric acid هو مادة كيميائية هامة للسلع الأساسية؛ التي يتجاوز 0 إنتاجها 200 مليون طن / سنة. يتم استخدامه بشكل أساسي لإنتاج الأسمدة؛ لكنه يستخدم Wad في
تصنيع ألياف الفسكوز والأصباغ و في البطاريات وفي الصناعات المعدنية وفي صناعة التكرير.
في مصنع حمض الكبريتيك؛ يتم Bole تحويل مكونات التغذية الكبربتية إلى ثاني أكسيد الكبريت في
احتراق حراري. ثم يتم زيادة أكسدة غاز SO, إلى ثلاثي أكسيد الكبربت sulfur trioxide (و50)
وفقا للتفاعل أدناه باستخدام محفز فعال لأكسدة 502:
SO,(g) + 2 Oy(g) = SO4(g) + 99kJ/mole 5 نظراً لأن هذا التفاعل هو تفاعل التوازن» و ان أكسدة SO, تطلق الطاقة» فإن درجات الحرارة المرتفعة ستحد من تحويل SO) إلى و50. لهذا السبب؛ يتم تكوين محول SO) صناعي Bale من
عدد من الطبقات التحفيزية ثابتة الحرارة مع تبريد داخلي للطبقات لزيادة التحويل الكلي. في خطوة (خطوات) تحويل و50؛ يتم تفاعل و50المشكلة مع 1:0 لتكوين (Hy SOY ثم يتم فصل 0 ,150 عن مرحلة الغاز في خطوة (RES مما ينتج die درجة تجارية مركزة من ,11:50 وغاز
عملية منظفة؛ ليتم إرسالها إما مباشرة إلى المكدس أو لإرسالها لمزيد من التنظيف قبل انبعاثها في الجو. إلى جانب إنتاج حمض الكبريتيك بشكل واضح وتأمين كميات منخفضة من الانبعاثات في الجو قدر الإمكان» يتم تلبية متطلبات مصانع حمض الكبريتيك بشكل متزايد من أجل زيادة الكفاءة hall 5 للعملية. الدرجات العالية من استرداد الطاقة من شأنها إما أن تقلل من الحاجة إلى أي وقود / حرارة دعم (باهظة الثمن) أو تزيد من تصدير الطاقة عالية القيمة؛ Jie البخار عالي الضغط. مع الطلب القوي على كل من إنتاج حمض الكبريتيك العالي (انبعاثات منخفضة) واستعادة Shall العالية» يمكن أن يزيد تعقيد المصنع بأكمله بشكل كبير؛ وهذا ينطبق بشكل خاص على plas حمض الكبربتيك التي يكون فيها الطاقة المطورة في التحول الكيميائي في الاحتراق و / أو المحولات 0 منخفضة. تعقيد المصنع قد يقلل من مرونة وقابلية التشغيل التابع للمصنع. يتضمن التكوين العادي لنظام المبادل الحراري لمصنع WA سخانات البخار للتبريد الداخلي. يتم إنتاج البخار المشبع في غلاية تسخين النفايات ومبرد غاز المعالجة. ومع ذلك؛ في بعض التكوينات؛ لا سيما في مصانع الفسكوز ومصانع تجديد الأحماض المستهلكة؛ لا يكون البخار المنتج في غلاية الحرارة المهدورة كافياً للمبردات الداخلية؛ وبالتالي مبرد البخار Al) ارتفاع درجة حرارة البخار) بواسطة الماء المغلي أو قبل تغذية مياه التدفئة الغلاية) ضروري. والنتيجة هي تخطيط مبادل حراري معقد ومكلف. في مصنع /5//ا؛ يوجد بخار الماء و و50 في Sle المعالجة المحولة؛ وبالتالي سيتكثئف حمض الكبربتيك السائل إذا كانت درجة الحرارة أقل من نقطة الندى لحمض الكبربتيك. من ناحية أخرى؛ فإن درجة حرارة غاز المعالجة عند مدخل خطوة تكثيف حمض الكبريتيك تقتصر عادة على أقصى 290 درجة مئوية بسبب استخدام البوليمرات المفلورة في مدخل مكثف /5//ا. يمكن تخطيط مصنع WSA عادة لنقطة ندى حمض lin, SI التي تصل إلى 263-260 درجة مئوية عند مدخل مكثف cll .//58 من أجل توفير نهج درجة حرارة كافية في مبرد غاز المعالجة؛ والذي يعد آخر خطوة تبريد قبل WEA CES وفي الوقت نفسه الحصول على هامش أمان GIS لنقطة ندى حمض الكبريتيك» تكون درجة حرارة البخار المشبعة في البخار عادة ما يتم مختارة لتكون أعلى من 12-
درجة مئوية من نقطة الندى لحمض الكبريتيك» أي 275 درجة مئوية والذي يعطي نهج درجة حرارة 15 درجة مئوية في الطرف البارد من مبرد غاز المعالجة. درجة حرارة البخار المشبعة التي تبلغ 275 درجة مئوية تعادل ضغط البخار الذي ay 58.5 بارغ. فيما يتعلق بالتقنيات السابقة. تكشف US 2015/0352510 Al عن محول حفاز متعدد الأسطح 5 مع تبريد داخلي. يشتمل هذا المحول على وعاء ضغط وتعدد الطبقات المحفزة المفرطة؛ يتم تكوين كل منها بحاوية حليقة أسطوانية وممر أساسي محوري؛ ووسيلة للتبريد بين الطبقات لتيار غاز بين طبقتين من الطبقات المحفزة المذكورة على الأقل. تشتمل Blog التبريد بين الطبقات على مبادل حراري يشتمل على أجسام للتبادل الحراري؛ والتي تمتد محوريًا عبر الممرات الأساسية لما لا يقل عن طبقتين حفازيتين متتاليتين» ونظام للجدارء يتم ترتيبه أيضًا في الممرات الأساسية المذكورة ويحيط 0 بأجهزة تبادل الحرارة المذكورة. ؛ لتحديد حدود الجانب الهيكلي من مبادل حراري. يتكون نظام الجدار من هيكل بحيث يشتمل جانب الهيكل في المبادل الحراري على مساحة أولى على الأقل ومساحة ثانية؛ ويالتالي فإن وسائل التبريد الداخلي لا تحتوي على شيء مشترك مع غلاية أنبوب celal) يصف Lad EP 2 610 001 Al محولًا حفازًا متعدد الأسطح ثابت الحرارة مع تبريد داخلي بالإضافة إلى عملية ذات صلة. يشتمل هذا المحول على قشرة؛ تتضمن على الأقل مدخلًا لتيار من 5 الكواشف الطازجة ومخرجًا لتيار المنتج؛ وعددًا من الطبقات المحفزة مرتبة ترتيبًا متسلسلاً؛ وعددًا من المبادلات الحرارية الداخلية التي يتم تغذيتها بوسيط تبريد و مرتبة لتبريد مجرى العملية المتدفقة من طبقة إلى آخر. تشتمل العملية المتعلقة بالمحول على عدد وافر من خطوات التفاعل الأدياباتي من خلال الطبقات المحفزة ذات الصلة مرتبة ترتيبًا متسلسلًا؛ بحيث يتم تغذية تيار العملية الخارج من الطبقة الأول أو الطبقة التحفيزية الوسيطة إلى الطبقة التحفيزية التالية؛ وتدفق العملية الخارج عن 0 الأخير الطبقة الحفاز يشكل تيار المنتج. توفر خطوات تبريد الطبقات الداخلية لتبريد تيار العملية عن طريق التبادل الحراري غير المباشر مع وسيط تبريد. تتميز هذه العملية بأنه يتم خلط تيار عملية واحدة على الأقل؛ والتي تترك الطبقةالتحفيزية الأولى العامة للمرور في طبقة تحفيزية ثانية سفلية؛ مع تدفق إخماد من الكواشف؛ مما يسمح بالتحكم الدقيق في درجة حرارة تيار العملية؛ قبل الدخول إلى الطبقة Al حيث يكون تدفق الإخماد المذكور ذو درجة حرارة أقل من درجة حرارة
تيار العملية. لا يوجد أي مؤشر على أنه يمكن الحصول على التبريد للطبقات الداخلي باستخدام غلاية أنبوب الماء . يتعلق 0147266/2015 AL الذي ينتمي إلى مقدم الطلب؛ بمصنع dallas لأكسدة 502 إلى 3 حيث يتم تبريد غاز المعالجة المؤكسد في مبرد داخلي؛ ويعد ذلك يخضع لمزيد من التبريد عن Gok تبادل الحرارة في غلاية؛ والتي يفضل أن تكون غلاية أنبوب ماء. ومع ذلك؛ لا يتم استخدام الغلاية المذكورة للتبريد البينى داخل المحول؛ ولكن للتبريد اللاحق بعد المحول؛ ولا يتم تحديد نوع المبرد البيني المستخدم.
US دلا رو 3.432.264 A دنا 3.653.828 A US 3.350.169 A أخيراء يكشف A 3.147.074 و «NZ 203892 A و A 3.536.446 5لا و EP 2 561 921 Al والذي _يتتمي الأخير إلى مقدم الطلب؛ عن وصف عمليات لتحويل محفز الغازات المعالجة التي تضم 502 المعالجة عبر سلسلة من المحفزات. يتم تبريد غاز المعالجة بين الطبقات عن طريق تمريره عبر الغلايات التي تسخن الماء لإنتاج البخار. وبتم إنتاج 502 من احتراق مصادر مختلفة من الكبريت؛ مثل حمض الكبربتيك المستهلك؛ و كبريتيد الهيدروجين والكبريت المنصهر أو كبريتيدات أخرى. 5 باستثناء (EP 2 561 921 Al تصف كل هذه الوثائق المصانع التي يتم تغذيتها بالغاز الجاف؛ بحيث يمكن خلط التدفقات كما هو مطلوب دون الحاجة إلى الاهتمام بنقاط ندى حمض الكبريتيك وأيضًا دون الحاجة إلى الاهتمام باختيار الضغط وتغذية درجة حرارة الماء في الغلايات. فيما يتعلق ب EP 2 561 921 Al تم تثبيت سخان مسبق لمياه تغذية ADB كما تم تخطيط السخان المسبق كمبادل حراري عادي تمامًا مثل سخانات البخار الموجودة بصرف النظر عن حقيقة أنه يتم تسخين الماء فقط. تصف براءة الاختراع الأمريكية رقم 2,193,816 تفاعل كيميائي يشتمل على أنابيب تبادل حراري غير موضوعة بين الطبقات المحفزة . يوفر الاختراع الحالي تخطيطًا للعملية» حيث يتم الجمع بين إنتاج حمض الكبريتيك Mall واستعادة الحرارة العالية والتعقيد المنخفض؛ مما يوفر التشغيل Ji) للمصنع دون فقدان قابلية التشغيل
والمرونة. في الوقت نفسه؛ تكون التكلفة الاستثمارية للتخطيط الجديد هذا أقل من تكلفة تخطيط المصنع المستخدم حاليًا. وبشكل أكثر daa تتمثل فكرة الاختراع في استخدام غلايات أنابيب المياه للتبريد بين الطبقات كبديل للسخانات. سيؤدي ذلك إلى تبسيط كبير للتخطيط الكلى للعملية وتخفيضات كبيرة فى التكاليف بسبب انخفاض إجمالى مساحة التبادل الحراري.
السبب في انخفاض مساحة المبادل الحراري هو ارتفاع درجة الحرارة في الغلاية مقارنة بالسخان العالي ومعامل نقل الحرارة العالي للغليان مقارنة بالبخار. الوصف العام للاإختراع وهكذاء يتعلق الاختراع الحالي بطريقة لتبريد غاز المعالجة بين الطبقات المحفزة أو طبقات في مصنع حمض eli) Sl ذات الغاز الرطب؛ حيث يتم إنتاج حمض الكبريتيك من غازات التغذية المحتوية
0 على مكونات كبربتية Jie و50؛ و 1.5" و CS, و COS أو التغذيات السائلة Jie الكبريت المنصهر أو حمض الكبربتيك المستهلك؛ حيث يتم استخدام غلاية واحدة أو أكثر بدلاً من سخانات البخار التقليدية لتبريد غاز المعالجة بين الأسطح المحفزة في محول SO, التابع للمصنع. الغلايات بين الطبقات المستخدمة وفقًا للاختراع يفضل أن تكون غلايات أنبابيب المياه» وخاصة
5 غلايات أنابيب المياه الأفقية أو الأفقية تقريبًا. يمكن أيضًا استخدام غلايات أنبوب النار وغلايات أنابيب المياه العمودية؛ ولكن غلايات أنابيب المياه الأفقية هي التجسيد الأكثر فعالية من حيث التكلفة. يمكن أن تكون الأنابيب الموجودة في غلايات أنابيب المياه عارية أو مزودة بزعانف أو تحتوي على مزيج من الأنابيب ذات الزعانف والعارية في ضفة الأنبوب.
0 يفضل أن ينشاً غاز dalled) عن احتراق تيار تغذية واحد على الأقل من حمض الكبربتيك المستهلك. وبفضل أن يكون أحد تيارات التغذية إلى المصنع على الأقل و05 و 1:5 تحتوي على غاز من مصنع لإنتاج الألياف اللزجة.
من أجل التمكن من التحكم في درجة حرارة المدخل إلى طبقة المحفز السفلية؛ يلزم تجاوز جانب الهيكلة. علاوة على ذلك؛ هناك بعض القيود في مدخل التقسيم الطبقى إلى طبقة محفز المصب للحفاظ على معدل التحويل. وهذا يعني أن هناك حاجة إلى ترتيب لخلط الغاز المتجاوز في الغاز المبرد. لذا يتعامل الاختراع مع طريقة التبريد الداخلي بين الطبقات. Bale ما يتم تنفيذ التبريد الداخلي في مبادل حراري باستخدام ملح نقل الحرارة المصهور أو غاز المعالجة (المحول أو غير المحول) أو الهواء أو البخار (المشبع أو المسخن للغاية) أو عن طريق التبريد بالهواء البارد أو غاز المعالجة. بالنسبة لمعظم المصانع. يتم التبريد بين الطبقات لغاز المعالجة من خلال بخار ذو ضغط عالي؛ مما يبرد الغاز المعالج عن طريق تسخين البخار. ثم يتم التحكم في درجة حرارة غاز المعالجة عن 0 طريق ضبط تدفق البخار إلى المبرد الداخلى؛ أي عادة ما يكون هناك ممر بخار حول المبرد الداخلى. يمكن وضع المبرد الداخلي في غلاف محول SO, وكذلك على gall الخارجي من غلاف المحول . بالنسبة لمصانع WSA من الممارسات العامة استخدام مبردات التبطين الموجودة داخل غلاف محول «SO, بحيث يتم تجنب المناطق الباردة لمبادل الحرارة » مما يقلل من خطر تكثيف حمض الكبريتيك والتأكل . في ما يلي؛ يتم وصف الاختراع بمزيد من التفصيل مع الإشارة إلى الأشكال المرفقة؛ شرح مختصر للرسومات يوضح الشكل 1 مصنع حمض الكبريتيك ذات الغاز الرطب (WSA) النموذجي الذي تم تكوينه لمعالجة غاز CS) و H)S المحتوي على غاز هزيل من مصنع لإنتاج ألياف الفسكوزء 0 يوضح الشكل 2 مصنع WSA الذي تم تكوينه لمعالجة CS) و 1:5 المحتوي على غاز هزيل من مصنع لإنتاج ألياف الفسكوز باستخدام طريقة الاختراع الحالي؛ يوضح الشكل 3 تطبيق الاختراع الحالي؛ حيث يتم تكوين مصنع /5//ا لتجديد حمض الكبريتيك المستهلك» و
يوضح الشكل 4 تطبيقًا AT للاختراع الحالي؛ حيث يتم تكوين مصنع WEA لمعالجة غاز حمضي. الوصف التفصيلي: وصف مصنع WSA لمعالجة الغازات الخارجة الفسكوزية يوضح الشكل 1 مصنع حمض الكبريتيك ذات الغاز الرطضب (WSA) النموذجي؛ والذي تم تكوينه لمعالجة الغاز الهزيل المتوي على C8) و 11:5 من مصنع لإنتاج ألياف الفسكوز وإنتاج حمض الكبريتيك. عادة؛ سيكون الغاز الهزيل على هيئة الهواء الجوي مع 70196 2 > 5ر1 + و05. ينقسم الغاز الهزيل (1) إلى جزأين؛ يتم إرسال حوالي ثلث منه إلى المحرق الحراري )6( عبر الخط (3)» حيث يتم حرقه مع غاز الوقود (7) اللازم للحفاظ على درجة حرارة lle بما فيه الكفاية في المحرق. الأكسجين المطلوب للاحتراق موجود في الغاز الهزيل. باللإضافة إلى ذلك؛ يمكن تغذية 0 الكبريت المنصهر (8) إلى المحرق لزيادة إنتاج الحمض وإدخال الحرارة في الاحتراق. يتجاوز الثلثان المتبقية من الغاز الهزيل (4) المحرق ويستخدم لإخماد غاز الاحتراق الناتج عن المحرق (11) والذي يتم تغذيته بعد ذلك إلى محول 502 (12). يتم أكسدة ال CS; و 1:5 الموجودة في الغاز الهزيل إلى و50 و CO, و HO في dish محفزة ثابتة الحرارة أولى (13) نشطة للأكسدة الكاملة لل HS وأحادي كبربتيد الكريون (CS) carbon monosulfide 2. تزيد حرارة أكسدة 1115 و 5 057 عادة من درجة حرارة غاز المعالجة بمقدار 150-80 درجة مئوية. غاز المعالجة grind) على و50 يدخل الآن طبقة أكسدة SO, ثابتة الحرارة الأولى(14) التي يتم تحميلها مع حافز حمض الكبربتيك نشط لأكسدة و50 إلى و50. في طبقة تحويل SO, الأولى؛ يتأكسد معظم ال SO, إلى و50؛ مما يزيد من درجة Ba غاز المعالجة التي فيه أعلى مستوى ممكن لتحويل SO, يكون أقل من متطلبات الانبعاثات؛ ويالتالي لا بد من خطوة تبريد وخطوة تحويل 0 آخر. في ape بين الطبقات (15)؛ يتم تبريد غاز المعالجة تحويلاً جزئياً إلى درجة حرارة المدخل المثلى لطبقة تحويل ال 507 الثانية؛ حيث يحدث تحويل SO; النهائي؛ ليصل مجمل تحويل SO; إلى مدى %98-99.5 . ثم يتم تبريد غاز المعالجة في مبرد غاز المعالجة (17) قبل إرساله إلى مكثف WSA (19). في عملية تبريد غاز المعالجة؛ يتفاعل و50 جزثيًا مع HyO لتكوين غاز 11:50. في مكثف JWSA يتم تبريد غاز المعالجة إلى حوالي 100 درجة مئوية؛ ويكتمل ترطيب
و50 إلى «Hy SO, وبتم تكثيف ,1:50 لتكوين السائل HySO, Kall والذي يترك مكثف WSA عبر خط (40). يترك الغاز النظيف مكثف WSA عبر الخط (20). يمكن إرسال الغاز النظيف لإزالة ثاني أكسيد الكبريت الإضافي؛ على سبيل المثال؛ في جهاز تنقية كاوية أو بيروكسيد أو مرشح الغاز إلى كومة عبر الخط (21). وسيط التبريد WSA iil هو هواء المحيط )1 3( مضغوط في منفاخ هواء التبريد )33( ودتم إرساله إلى مكتف WSA عبر الخط )34( ¢ yg مكتف WSA عبر الخط )35( . لمثل هذا المصنع؛ يعد استرداد الحرارة ذا أهمية كبيرة. لتوفير غاز الوقود وتقليل حجم الاحتراق؛ يتم حرق جزءِ بسيط فقط من الغاز الهزيل pba ويتم حرق الجزء الرئيسي من الغاز الهزيل lis في 0 الطبقة المحفزة الأولى (13). سيكون البديل هو وصول جميع الغازات الخالية من الدهون إلى الاحتراق؛ مما يؤدي إلى زبادة كبيرة في استهلاك غاز الوقود وحجم الاحتراق» الأمر الذي يتطلب غلاية تسخين النفايات لتبريد غاز المعالجة إلى درجة حرارة مدخل محول د502. تكون الحرارة المنبعثة في الاحتراق وطبقات المحول الحفاز متواضعة وليست كافية لإنتاج كميات كافية من البخار المشبع عالي الضغط المطلوب في المبرد الداخلي؛ وبالتاليى ستكون هناك حاجة إلى نظام إدارة 5 حراري معقد للغاية لزيادة من الإنتاج المشبع إلى الحد الأقصى البخار إلى اغلاية بين الطبقات. يتم إرسال المياه المنزوعة المعادن (50) إلى المزيل الهوائي (51) حيث يتم تجريد الأكسجين باستخدام بخار منخفض الضغط (52). يغادر ماء التغذية بالغلاية المزالة عبر الخط (56) ويزيد الضغط بواسطة مضخة ماء تغذية الغلاية (57). بعد ذلك يتم تسخين ماء تغذية الغلاية (58) في سخان تسخين مياه الغلاية (59) قبل أن يذهب إلى أسطوانة البخار (62) عبر الخط (61). يتم 0 استخدام gia صغير من مياه تغذية الغلاية لإخماد بخار التصدير (75). يتم توصيل أسطوانة البخار عالية الضغط بغلايتين» هما مبرد غاز المعالجة )17( ومولد البخار (80). يترك البخار المشبع أسطوانة البخار عبر الخط (72)؛ ويتم تسخينه في المبرد الداخلي (15). ثم يتم إرسال البخار المسخن جداً إلى مولد البخار (80) عبر الخط (73)؛ حيث يتم إزالة السخونة؛ بينما يتم إنتاج البخار المشبع في مولد البخار. يتم إرسال جزء من البخار ذي التسخين المرتفع إلى سخان 5 تسخين مياه الغلاية المسبق (BFW) )59( boiler feed water حيث يتم تكثيف البخار phy
— 0 1 — استخدام الحرارة للتسخين المسبق لمياه تغذية الغلاية. تترك المكثفات البخارية جهاز التسخين BFW عبر الخط (77) وبتم إرجاعها إلى مزيل الهواء (51). يتم إخماد البخار المتبقي ذي درجة الحرارة المرتفعة ia (75) إلى ضغط بخار التصدير المرغوب وبتم إخماده حتى التشبع باستخدام مياه تغذية الغلاية من الخط )63( وارساله إلى حد البطارية كبخار للتصدير عبر ball (64).
نظام إدارة الحرارة عالية الكفاءة والمتكاملة الموصوف ضروري لتوفير ما يكفي من البخار المشبع للبرودة بين الطبقات» بحيث يمكن تبريد الغاز المعالجة الى درجة حرارة المدخل لطبقة المحفز لتحويل SO, الثانية. ترتبط المبادلات الحرارية ارتباطًا diy وتشتمل على نافذة تشغيل ضيقة إلى حد ما يكون فيها توازن الطاقة لصالح إنتاج كميات كافية أو فائضة من البخار المشبع. وصف مصنع WSA لمعالجة غاز الفسكوز الخارج باستخدام الاختراع الحالي
0 يرد في الشكل 2 مصنع حمض الكبربتيك ذات الغاز الرطب (WSA) باستخدام هذا الاختراع مركب لمعالجة غاز خزيل يحوي CS) و 1:5 من مصنع لإنتاج الألياف الفسكوزية. وفيما يتعلق بالمحرق الحراري؛ وبالغاز الهزيل» وبأكسدة 1:5 و د05 المؤكسدة؛ وأكسدة و50 و تكثيف ,1:50 فإن تخطيط الغاز المعالج لهذا الاختراع مشابه إلى حد كبير بالتخطيط التقليدي كما هو موضح أعلاه .
5 الفرق بين التخطيط التقليدي لمصنع /5//ا والتخطيط الجديد Gg للاختراع يكمن في الإدارة الحرارية للمصنع . في التخطيط الجديد؛ يتم إرسال المياه المنزوعة المعادن (50) إلى جهاز إزاحة الهواء (51) حيث يتم نزع الأكسجين باستخدام بخار منخفض الضغط (53). يترك ماء تغذية الغلايات المنتفصل عن الهواء جهاز فك الهواء عن طريق الخط )56( ويزيد الضغط عن طريق مضخة تغذية الغلاية
0 (57). يتم إرسال مياه تغذية الغلايات آخر إلى وعاء البخار (62) عن طريق الخط (58). يتم توصيل أسطوانة البخار إلى غلايتين» هما مبرد غاز المعالجة )17( ومبرد بين الطبقات (19) والذي تم تكوينه في هذا التخطيط كغلاية وليس كمسخن بخار كما هو الحال في التخطيط التقليدي. يمكن إختيار البخار المشبع من أسطوانة البخار (83) بشكل اختياري قبل إرساله إلى حد البطارية كبخار للتصدير عبر الخط (64).
— 1 1 — تتمثل المهمة الرئيسية للمبرد الداخلى فى التحكم فى درجة حرارة غاز المعالجة إلى الطبقة المحفزة السفلية؛ ومع تثبيت AD حيث يتم التحكم في درجة حرارة غاز المعالجة عن طريق توجيه ex بسيط من غاز المعالجة الساخنة حول الغلاية عبر الخط (85 ). ومع cell نظراً لأن الفرق في درجة حرارة غاز المعالجة العابر من خلال الغلاية (19) والغاز المتجاوز (85) يمكن أن يكون كبير جداء فإن أداء الطبقة المحولة ل و50 الثانية ستنخفض إذا أصبح التقسيم الطبقي لدرجة الحرارة كبير daa على الرغم من أن متوسط درجة الحرارة تعتبر مناسبة. ويرجع ذلك إلى حقيقة أن المحفز المستخدم في أكسدة ثاني أكسيد الكبريت يفقد نشاطه من ناحية بسبب انخفاض درجة الحرارة؛ ومن ناحية أخرى؛ سيتم تقييد التحويل بقيود التوازن إذا كانت درجة الحرارة مرتفعة للغاية. لمنع حدوث ذلك؛ يلزم ترتيب الخلط لخلط غاز المعالجة الباردة القادم من 0 الغلاية مع غاز المعالجة الساخن. في التخطيط الجديد للعملية؛ يكون المبرد الداخلي عبارة عن مولد بخار (غلاية)؛ يمكن أن يكون من نوع أنبوب الحريق وكذلك من نوع أنبوب الماء. يجب وضع غلاية أنبوب النار عادة خارج غلاف محول oO, 5 ؛ مع زيادة خطر إنشاء بقع باردة وبالتالي تكثيف وتأكل بواسطة حمض الكبريتيك laa ٠ القشرة السميكة لغلاية أنبوب النارء فإن خيار الغلاية هذا يعتبر غير اقتصادي. 5 غلاية أنابيب المياه داخل غلاف محول ,50 هو الحل المفضل لأنه يمكن توجيه الأنابيب في أي وضع من الأفقي إلى (gaged) وعلاوة على ذلك يمكن أن تكون الأنابيب عارية أو مزعنفة. يُفضل استخدام نفس ضغط الغلاية في المبرد البيني كما هو الحال في مبرد الغاز المعالج حيث يسمح ذلك بمشاركة نفس أسطوانة البخار وتبسيط تخطيط المصنع. يمكن أن تفضل الظروف الخاصة استخدام ضغوط البخار المختلفة في المبادلتين الحراريتين» لكن هذا سيتطلب اسطوانتي بخار أو اتصال بدائرة بخار خارج الحدود ٠ يتم وصف الاختراع بشكل أكبر في الأمثلة التالية. Judi 1
في هذا المثال؛ يتم معالجة 30,000 متر مكعب عادي / ساعة غاز خارجي فسكوزي يحتوي على 8 حجماً من CS, و 0.36 حجماً HyS والهواء المحيط للتوازن في مصنع LEWSA هو مبين في الشكلين 1 و 2؛ على التوالي. بالإضافة إلى cell) يتم حرق 400 كجم / ساعة من الكبريت المصهور (7) لتعزيز إنتاج حمض الكبريتيك ولإضافة حرارة إضافية إلى المحرق الحراري؛ وستخدم بخار منخفض الضغط 80 كجم / ساعة (54) لتفتيت الكبربت المصهور. يضاف الغاز الطبيعي )8( إلى المحرق hall لتحقيق درجة حرارة 850 درجة مئوية في المحرق الحراري (©6). يحتوي غاز المعالجة الناتج على 73-2 حجماً SO, بعد الأكسدة المحفزة ل CS; و HS في هذا المثال» تبلغ درجة حرارة ALE الندى بحمض الكبربتيك في تيار غاز المعالجة (18) عند مدخل المكثف WSA 238 درجة مئوية فقط (19) . لذلك؛ تم تخفيض درجة حرارة الدخول إلى 0 مكثف WSA وكذلك درجة حرارة البخار المشبعة في نظام البخار إلى 270 درجة مئوية و 255 درجة مئوية؛ مقارنة بالقيم القصوى البالغة 290 درجة مئوية و 263 درجة مئوية؛ على التوالي. يوفر هذا هامش 17 درجة متوية على الأقل لنقطة الندى الخاصة بحمض الكبربتيك في المبرد بين الطبقات )15( / الغلاية بين الطبقات (19) dy معالجة الغاز المبرد (17) و 15 درجة مئوية في الطرف البارد من عملية تبريد الغاز (17). ضغط البخار المطابق لدرجة حرارة البخار المشبعة 5 ب255 درجة مئوية هو 42.2 بارج.
إن السبب في خفض ضغط البخار ودرجة حرارة الدخول إلى مكثف 0/5/8 في هذا المثال هو زيادة
إنتاج «lal وتقليل تكلفة نظام البخار عن طريق توفير ضغط تخطيطي أقل. يوضح الجدول 1 أدناه الفرق في عدد المبادلات الحرارية في نظام استرداد الحرارة المستخدم للتحكم في درجات حرارة العملية في المصنع. كما يتبين؛ يتم تقليل عدد المبادلات الحرارية من أربعة في 0 التتخطيط التقليدي إلى اثنين فقط في نظام استرداد الحرارة المحسّن. بالإضافة إلى ذلك؛ يتم تقليل مساحة التبادل الحراري في المبرد الداخلي من 43 م2 في المخطط التقليدي (الحالة 8) إلى 8.5 م2 في المخطط الجديد (الحالة 8). يعزى هذا الانخفاض في مساحة التبادل الحراري جزثيًا إلى التحسن في معامل نقل الحرارة الكلي؛ حيث يحل الماء المغلي مع معامل نقل الحرارة غير المحدود تقريبًا محل معامل انتقال hall الحراري المنخفض للبخار المشبع / المسخن جداً. Wad تؤدي 5 الاختلافات في درجات الحرارة المرتفعة في الغلاية مقارنة بسخان البخار إلى تقليل مساحة نقل
الحرارة المطلوية. بالإضافة إلى ذلك؛ سيكون هناك توفير إضافي في التكلفة؛ حيث أن الغلاية sale
ما تكون مصنوعة من الفولاذ الكريوني؛ في حين أن جهاز التسخين بالبخار مصنوع من فولاذ مخلوط
أكثر تكلفة.
بالإضافة إلى انخفاض عدد أجزاء المعدات ومنطقة المبادل الحراري؛ فإن التخطيط الجديد أبسط
بكثير من حيث التحكم في العملية.
يعمل الغلاية الداخلية الآن بشكل مستقل عن تشغيل المصنع؛ أي أن أداء المبادل الحراري لا يعتمد
على الإنتاج الكافي للبخار المشبع لتبريد غاز المعالجة.
هذا له أيضًا فائدة أنه يمكن تنفيذ عمليات التشغيل بشكل أسرع وأكثر سلاسة؛ وسيكون تشغيل
المصنع Gs للغاية نحو التغييرات في ظروف التشغيل. على سبيل المثال؛ يعتمد التخطيط التقليدي 0 على درجة حرارة معيّنة من التفاعل في الطبقات المحفزة من أجل إنتاج كمية كافية من البخار المشبع
للمبرد الداخلي؛ وهذا القيد غير موجود في محلول الغلاية الداخلي الجديد. إذا كانت هناك زيادة في
الطلب على التبريد في المبرد ذو الطبقات الداخلية؛ على سبيل المثال بزيادة في درجة الحرارة من
الطبقة التحفيزية الأولى (14)؛ فإن الزيادة في قدرة التبريد في المبرد ذو الطبقات الداخلية (15)
يجب أن تنتظر إنتاج البخار المشبع في مبرد الغاز المالج (17) ومولد البخار (80). على عكس 5 التحكم البسيط في العملية في التخطيط (taal) هناك درجة عالية 13s من تكامل الحرارة في
التخطيط التقليدي لأن البخار المسخن جداً والمشبوع يستخدم لإنتاج البخار وتسخين مياه تغذية
الغلايات؛ على التوالي؛ من أجل توفير قدر كاف من تدفق البخار إلى المبرد الداخلي (15). لذا
نظرًا لأن كل من جهاز التسخين المسبق (59) BFW ومولد البخار )80( والمبرد ذو الطبقات
الداخلية )15( مترابطة؛ فإن أي اضطراب يحدث في أحد هذه المبادلات الحرارية سيؤثر على تشغيل 0 المصنع بأكمله.
يتم الحفاظ على درجة الحرارة العالية المعروفة في المصنع؛ ويتمثل الاختلاف في أن البخار المشبع
هو الوحيد الذي يتم إنتاجه في التخطيط الجديد؛ في حين أن درجة معينة من التسخين الزائد كانت
ممكنة في التخطيط التقليدي. إذا كان المطلوب تصدير بخار مسخن جداً؛ يمكن توفر سخان
مخصص للبخار - في أي مكان بين منفذ المحرق ومخرج طبقة SO) المحفزة النهائية.
— 4 1 — يوضح الجدول التالي مقارنة بين مصنع حمض الكبريتيك والإدارة الحرارية التقليدية (الحالة (A ومصنع حمض الكبريتيك بتخطيط الإدارة الحرارية الجديد البسيط By للاختراع» أي باستخدام غلاية بين الطبقات (الحالة 8). الجدول 1 عدد المبادلات الحرارية 4 2 ): 2 تدفق عابر: TEMA)2 )تدفق عابر :2( )59( //- 8 السخان المسبق ا (15) مبرد بين الطبقات لد البخا 80 ل 7" | (17) مبرد غاز المعالجة مبرد غاز المعالجة (17) منطقة التبادل الحراري للمبرد م2 43 م2 8.5 بين الطبقات (15) مؤشر التكلفة ued بين | 100 30 الطبقات خدمة غاز المعالجة غيغا كالوري/ساعة 2.7 Le كالوري/ساعة 2.7 الخدمة المنقولة في نظام تبريد | غيغا كالوري/ساعة 4.1 غيغا كالوري/إساعة 2.7 البخار الخدمة المعاد تدويرها في نظام | 96 48 09 البخار
من الجدول؛ يُرى أن المخطط الجديد قد خفض عدد المبادلات الحرارية من 4 إلى 2 وقلل من حجم وتكلفة جهاز التبريد الداخلي بشكل ملحوظ. في التخطيط التقليدي؛ يتم نقل 748 من الخدمة الإضافية Glas لتبريد غاز المعالجة؛ بينما في التخطيط الجديد؛ لا توجد حاجة إلى نقل داخلي / إعادة تدوير للحرارة لتكون قادرة على تحقيق التبريد المطلوب لغاز المعالجة. المثال 2 يظهر في الشكل 3 مثال إضافي لتطبيق الاختراع الحالي. في هذا المثال» تم تكوين مصنع WSA لتجديد 100/700 من حمض الكبربتيك المستهلك (101) المحتوي على حوالي 790 بالوزن 4 )+ و 74 بالوزن7 HO و 70,3 بالوزن من و50 و 75,7 بالوزن من الكبريت المحتوي 0 على هيدروكربونات hydrocarbons يتم ذويان الحمض المستهلك (101) في المحرق الحراري )6( باستخدام هواء التفتيت (102)؛ وبتم توفير مدخلات الحرارة اللازمة للحفاظ على درجة حرارة المحرق التي تبلغ 1000 درجة مئوية عن طريق حرق غاز الوقود. يتم توفير هواء الاحتراق الساخن عبر الخط (141). في المحرق الحراري (6)؛ يتحلل الحمض المستنفد إلى و50 و HO و .CO2 يتم إرسال غاز المعالجة )116( من المحرق إلى غلاية الحرارة المبددة (110)؛ حيث يتم 5 تبريد غاز المعالجة. في خطوة تبريد إضافية؛ يتم تبريد غاز المعالجة في جهاز التسخين الهوائي (111). يدخل غاز المعالجة بعد ذلك المرسب الإلكتروستاتيكي (112) حيث تتم إزالة الغبار؛ الذي يأتي أساسًا من منتجات التآكل الناتجة عن عملية الألكلة في المراحل الأولى. (bla إذا كانت هناك dala لخفض انبعاثات أكاسيد النيتروجين «(NOx) Nitrogen Oxides سيتم تثبيت مفاعل الاختزال الحفزي الانتقائي (SCR) selective catalytic reduction )113( 0 وسيتم بعد ذلك إضافة كمية صغيرة من الأمونيا إلى غاز المعالجة عبر الخط (145). من أجل ضمان وجود كمية كافية من الأكسجين لتحويل SO; إلى و50 في محول SO; )12( ولتقليل نقطة الندى لحمض eli Sl لغاز المعالجة؛ تتم إضافة هواء تخفيف مسخّن إلى غاز المعالجة عبر الخط ( 146). يدخل غاز المعالجة المخفف )122( بعد ذلك محول و50 )12( والذي تم تهيئته في هذه الحالة بثلاثة طبقات تحفيزية ثابتة (13 و 14 و 124) تحتوي على محفز حمض الكبريتيك
Ll لأكسدة SO, إلى و50. في الطبقة الأول (13)؛ تحدث معظم أكسدة ثاني أكسيد الكبريت؛ مما يؤدي إلى زيادة درجة حرارة غاز المعالجة من طبقة المحفز إلى 550-500 درجة مئوية. في Jf وحدة تبريد داخلية (19)؛ يتم تبريد غاز المعالجة المحول Wa قبل إرساله إلى الطبقة الثاني (14) لمزيد من التحويل. بعد ذلك؛ يتم إرسال غاز المعالجة المحول إلى المبرد الداخلي الثاني Gus (123) 5 يتم تبريد غاز المعالجة إلى درجة حرارة الطبقة الثالثة (124). يضمن تحويل SO) النهائي تحويل عمومي ل و50 يقارب 99 حتي 799:7 تقريباً. ثم يتم تبريد غاز المعالجة في مبرد غاز المعالجة )17( بعد ذلك؛ يتم إرسال غاز المعالجة المحول (18) إلى مكثف WSA )19( لمزيد من التبريد إلى حوالي 100 درجة مئوية؛ وترطيب و50 إلى ,11:50 وتكثيف 11750. إن وسط التبريد لمكثتف WSA هو الهواء المحيط الذي يتم ضغطه في Flite هواء التبريد (33). يتم 0 ضغط جزء إضافي )138( من الهواء الساخن )35( من مكثف WSA في منفاخ الهواء الساخن )139( واستخدامه كهواء احتراق (141) في المحرق )6( وكهواء مخفف (142). يمكن استخدام الهواء الساخن الباقي للتسخين المسبق لمياه تغذية الغلاية في (159) و / أو بالإضافة إلى الغاز النظيف من مكثف WSA والذي قد يكون قد تعرض بشكل اختياري لتنظيف إضافي في die جهاز تنقية كاوية أو بيروكسيد هيدروجين hydrogen peroxide و / أو مرشح الضباب (غير مبين في
5 الشكل 3). يتم تبريد غاز المعالجة في غلاية الحرارة المهدورة (110))؛ والمبرد الداخلي الأول والثاني (19 و 3) ومبرد غاز المعالجة (17) عن طريق الغلايات البخارية؛ وبفضل غلايات أنابيب المياه. يتم تركيب الغلايات الأنبوبية الأولى والثانية مع تجاوز غاز المعالجة الساخنة )¢85 185)؛ وخلاط المصب (لا يظهر) لضمان درجة حرارة مدخل موحدة والأمثل لطبقات المصب المحفزة. جميع 0 الغلايات متصلة بأسطوانة البخار (62) عن طريق الناهضات والمنزلات (T1/70) 82/81؛ 4 و 182/,181). Bal يتم سحب بخار التصدير المشبع من براميل البخار عبر الخط (64). في حالة اشتراط تصدير البخار إلى درجة حرارة عالية؛ يمكن تكوين أحد مبردات التبريد الداخلي كسخان بخار مشابه للتخطيط الموضح في الشكل 1. بدلاً من ذلك؛ يمكن وضع جهاز التسخين بالبخار في أي مكان بين مخرج غلاية تسخين النفايات )110( ومدخل محول SO; (12).
في هذا المثال؛ تبلغ درجة حرارة نقطة الندى بحمض الكبريتيك في تيار غاز المعالجة )18( عند Jane مكثف WSA (19) 263 درجة مئوية بسبب المحتوى Mall من كل من الماء las و50. لذلك؛ يتم تحديد درجة حرارة المدخل إلى مكثف WSA وكذلك درجة حرارة البخار المشبعة في نظام البخار كقيمة قصوى 290 درجة مئوية و 263 درجة مئوية؛ على التوالي. يوفر هذا هامشًا 12 درجة مئوية على الأقل لنقطة الندى الخاصة بحمض الكبريتيك في الغلايات البينية (19؛ 123) و مبرد غاز المعالجة (17) و 15 درجة مئوية في الطرف apd HL غاز المعالجة (17). في التخطيط التقليدي» تكون مبردات التبريد الداخلية عبارة عن سخانات بالبخار؛ تستخدم البخار المشبع الناتج في غلاية تسخين النفايات (110) ومبرد الغاز النهائي (17). على الرغم من أن إنتاج البخار المشبع el من مثيله في حالة Sl الخارجي الفسكوزي ( مثال 1)؛ فإن الإنتاج ليس Glle 0 بما يكفي لضمان تحكم بسيط في مبردات التبريد الداخلية. تقليديّاء يتم تمرير البخار المشبع أولاً عبر المبرد الداخلي الثاني للتسخين الأول ثم إلى المبرد الداخلي الأول للتسخين النهائي؛ حيث يتم تزويد كل مبرد بنظام الالتفافية للتحكم في درجة حرارة غاز المعالجة. بين مبردات الطبقة السفلية؛ من الضروري إضافة جهاز إزالة البخار بالبخار للسماح بالتبريد الكافي لغاز المعالجة في المبرد البيني الأول. والسخان غالبا ما يكون غلاية صغيرة تقوم بإنتاج البخار المشبع لدائرة تبريد البخار. قد يُطلب 5 أيضًا من البخار شديد التسخين الذي يترك Jol وحدة تبريد داخلية؛ المرور من خلال جهاز تدفئة لإنتاج مزيد من البخار المشبع لنظام التبريد بالبخار. في التخطيط التقليدي؛ لا يمثل النقل الداخلي للحرارة سوى 75 من إجمالي الخدمة (انظر الجدول 1 في المثال 1 للتوضيح)؛ والذي يتم تقليله مرة أخرى إلى 70 في التخطيط الجديد التابع للاختراع. يتميز نظام التبريد بالبخار التقليدي باستعادة عالية للحرارة؛ ولكنه Lad يعتمد على الترابط بين 0 مبادلات الحرارة. نظرًا لأن المبردات الداخلية تحتاج إلى البخار المشبع حتى تعمل؛ فإن بدء تشغيل المصنع يمكن أن يكون طويلًا لأن إنتاج البخار المشبع يجب أن يوازن بين الحاجة إلى التبريد في المبردات الداخلية. يتم التخلص من هذا التعقيد والاعتماد المتبادل من خلال إدخال الغلايات كمبردات بين الطبقات - التحكم في درجة حرارة غاز المعالجة إلى المستويين الثاني والثالث من المحفزات بشكل مباشر حيث
يتم تجاوز غاز المعالجة ولا يعتمد التبريد على إنتاج البخار في المبادلات الحرارية الأخرى. هذا يسمح أيضا لعملية بدء أسرع بكثير من المصنع. كما في المثال 1؛ يتيح التخطيط الجديد نفس الاستعادة العالية للحرارة مثل التخطيط التقليدي مع استخدام عدد أقل من المبادلات الحرارية. سيتطلب مبردات بين الطبقات مساحة نقل للحرارة أقل وسوف يكون مواد البناء الكريون الصلب بدلا من سبائك الفولاذات المستخدمة للمبادلات الحرارية التقليدية. Jal 3 يرد في الشكل 4 مثال آخر لتطبيق الاختراع الحالي. في هذا المثال؛ تم تكوين مصنع WSA لمعالجة الغاز الحمضي. يتم إرسال الغاز الحمضي المحتوي على 30 حجماً (H2S 4 .0 حجماً CO 0 1 .0 حجما دالا 700 gia في المليون COS و CO, كما يتم إرسال التوازن إلى المحرق الحراري (6) عن طريق الخط (105). في المحرق (gall يتأكسد الغاز الحمضي إلى و50 و HO SCO, _يتم إرسال الأكسجين المطلوب للإحتراق وأكسدة و50 إلى المحرق Jie الهواء الساخن عبر الخط (141). يدخل غاز المعالجة من الاحتراق إلى غلاية الحرارة المفقودة (110) عبر الخط (116). في غلاية الحرارة المهدورة؛ يتم تبريد غاز المعالجة إلى درجة حرارة مدخل 5 محول 502. bs لمتطلبات انبعاثات لأكاسيد النيتروجين ؛ يمكن بعد ذلك تعرض الغاز عملية انخفاض أكاسيد النيتروجين في SCR Jolie )113(¢ وبتم إضافة الأمونيا المطلوية للتفاعل SCR لغاز المعالجة عبر خط (165). يدخل غاز المعالجة المحتوي على ثاني أكسيد الكبربت (122) محول و50 (12) والذي تم تكوينه؛ كما في المثال 2 بثلاثة طبقات حفازة أديبائية مع تبريد داخلي ينفذ بواسطة المبرد البيني الأول والثاني ( 19 123). في مبرد غاز المعالجة (17)؛ يتم تبريد 0 الغاز المعالجة إلى 290 درجة مئوية و يتم ترطيب SO; جزثئيا إلى ,21:50. ثم يتم إرسال غاز المعالجة المحول )18( إلى مكثف WEA لمزيد من التبريد إلى حوالي 100 درجة مثوية؛ وترطيب SO; إلى ,1:50 وتكثيف 1:50 المركز. إن وسط التبريد WSA ial هو الهواء المحيط الذي يتم ضغطه في منفاخ هواء التبريد (33). يتم ضغط eh (138) من الهواء الساخن (35) من WSA (ie بشكل إضافي في منفاخ هواء ساخن )139( وستخدم كهواء حارق (141) في 5 المحرق (6). يمكن استخدام الهواء الساخن المتبقي للتسخين المسبق لمياه تغذية الغلاية في )159(
— 9 1 — و / أو إضافته إلى الغاز النظيف من مكثف (WSA والذي قد يكون اختياريًا قد تعرض لتنظيف إضافي في مثل جهاز تنقية كاوية أو بيروكسيد هيدروجين و / أو مرشح الضباب (غير مبين في الشكل 4). يتم تبريد Sle المعالجة في الغلاية الحرارية المهدورة (110)؛ والمبرد الداخلي الأول والثاني (19 و 123) ومبرد غاز dalled) (17) يتم تحقيقهما عن طريق الغلايات البخارية؛ ونفضل غلاية أنبوب ul للغلايات حرارة النفايات وغلاية أنبوب الماء للتبريد البيني وعملية تبريد الغاز. يتم تركيب الغلايات الأنبوبية الأولى والثانية مع تجاوز غاز المعالجة الساخنة (85؛ 185)؛ وخلاط المصب (لا يظهر) لضمان درجة حرارة مدخل موحدة والأمثل لطبقات المصب المحفزة. جميع الغلايات متصلة بأسطوانة البخار (62) عن طريق الناهضات والمنزلات (71/70» 82/81 115/114 و 0 182/181). في حالة اشتراط تصدير البخار إلى درجة حرارة عالية؛ يمكن تكوين أحد مبردات التبريد الداخلي كسخان بخار مشابه للتخطيط الموضح في الشكل 1. بدلاً من ذلك يمكن وضع جهاز التسخين بالبخار في أي مكان بين مخرج غلاية تسخين النفايات (110) ومدخل محول 502 )12( في هذا المثال» تبلغ درجة حرارة نقطة الندى بحمض الكبربتيك في تيار غاز المعالجة )18( عند 5 مدخل مكثف WSA )19( 260 درجة مئوية بسبب المحتوى العالي من كل من الماء ويخار و50. يتم تحديد درجة حرارة الدخول إلى مكثف WSA وكذلك درجة حرارة البخار المشبعة في نظام البخار على أنها 290 درجة مئوية و 260 درجة مئوية؛ على التوالي. يوفر هذا هامشًا 15 درجة مئوية على الأقل لنقطة الندى الخاصة بحمض الكبريتيك في الغلايات البينية )19 123) و مبرد غاز المعالجة (17) و 15 درجة مئوية في الطرف البارد لمبرد غاز المعالجة (17). 0 في هذا التخطيط المحدد؛ يكون إنتاج البخار المشبع في غلاية تسخين النفايات )110( ومبرد غاز المعالجة (17) GIS لتخطيط بسيط للمبردات البينية مع بخار مشبع أو مسخن على الجانب البارد من المبادلات الحرارية؛ وبالتالي فإن التعقيد والاعتماد المتبادل أقل فى التخطيط التقليدي. ومع ذلك» في التخطيط الجديد By للاختراع» سيظل ana وتكاليف Seal التبريد الداخلية منتخفضة بشكل «aS وسيظل تشغيل المصنع في التخطيط الجديد أسرع.
Claims (1)
- عناصر الحماية 1- طريقة لتبريد Sle المعالجة بين الطبقات المحفزة أو الأسطح في مصنع حمض الكبريتيك ذات الغاز الرطب Cus (wet gas sulfuric acid يتم إنتاج حمض الكبريتيك من غازات التغذية التي (gins على مكونات كبريتية Jie ثاني أكسيد الكبريت sulfur dioxide (و50)؛ وكبريتيد الهيدروجين (HS) Hydrogen Sulfide وثاني كبريتيد الكريون (CS,) carbon disulfide وكبريتيد الكريونيل (COS) carbonyl sulfide أو التغذيات السائلة مثل الكبريت sulfur المنصهر أو حمض الكبربتيك sulfuric acid المستهلك؛ حيث يتم استخدام غلاية واحدة أو أكثر لتبريد غاز المعالجة بين الأسطح المحفزة في محول ثاني أكسيد الكبريت (SO,) sulfur dioxide التابع للمصنع. 0 2- الطريقة Wy لعنصر الحماية 1؛ حيث تكون الغلايات عبارة عن غلايات أنابيب المياه. 3- الطريقة وفقًا لعنصر الحماية 2؛ حيث يكون اتجاه غلايات أنابيب المياه أفقي تقريبًا. 4- الطريقة وفقًا لعنصر الحماية 3( حيث يمكن أن تكون الأنابيب الموجودة في غلايات أنابيب 5 المياه عارية أو مزودة بزعانف أو تحتوي على مزيج من الأنابيب ذات الزعانف والعارية في ضفة الأنبوب. 5- الطريقة Ug لعنصر الحماية 1 حيث Lan غاز المعالجة عن احتراق تيار تغذية واحد على الأقل من حمض sulfuric acid ela, SI المستهلك.6- الطريقة Ug لعنصر الحماية of حيث يكون أحد تيارات التغذية إلى المصنع على الأقل Sle عن ثاني كبريتيد الكريون (CS,) carbon disulfide وكبريتيد الهيدروجين Hydrogen Sulfide (HS) المحتويان على غاز من مصنع لإنتاج الألياف اللزجة.— 1 2 — 7- الطريقة وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم تزويد غلاية أنابيب المياه بممر جانبي لغاز المعالجة من أجل التمكن من التحكم في درجة حرارة المدخل إلى طبقة المحفز السفلية. 8- الطريقة Gig لعنصر الحماية 7 حيث يكون التجاوز إما داخليًا أو خارجيًا.9- الطريقة Bg لعنصر الحماية 1 حيث يتم التحكم في درجة حرارة المدخل إلى طبقة المحفز السفلية باستخدام خلاط لموازنة الفروق في درجات الحرارة. 0- الطريقة Bg لعنصر الحماية 1 حيث يتم وضع غلاية أنابيب المياه داخل غلاف محول ثاني 0 أكسيد الكبربت sulfur dioxide (و50).Tg رد by FRSA I > med AIA AAA A LAA MAAR AAA AAR ARAL AAA LA AA MAAR AAA A PARRA RRA RS SR AR AR IRS RR RR RR a i $y 3 aa 8 A Ne i 1 ermine 3 ; . مساق الس 1 i حمس متسس سلس سس ب مس a4 3 H pry TOEITTT x4 bid i FAY ام 8 رب AE 1 i Ty كل الي الا تت eg 3 1 HE 3 SY fen abet Ry HE ii PUR Me i { od i i a : i Np ead fod i o% Nn i i PRY 1 i ¥ Tal ow 3 i & . ey 3 i ii 3 } nanan § sy PALEY a Syd 0 VA i 3 3 1 #شلستتت i i AE i MN Lda > الالممتستيية i )م يمست ا ال i aN SN i vs 3 المت ااا aX Briss إٍْ i ¥ Avi © . ; } i ii J 96 الت ا ere اليا م سس سي ba YL : 1 iw, ETE TT . اوجح ال 3 FE EAN 3 3 يح HI 1 ا VIE Lak يخ | لاحب > Hm اللاي TEE EF 1 + ؟ i ل obs Seed, § + ؟ ¥ HI ا م + ؟ Ve dd id Hi Sed Ewha id Win FHS 1 id vo HH A HER i ii = Wn Ro © WH ؟ 3 ! 3 8 iH ول i § i Reina 2 Lavy FIR 3 & : المسسسس سس سس i AIEEE 3 لو 3 1 ¥ rs if 3 Budiey ed 3 ؟؟ i LEY 87 wh 33 ¥ 3 i 3 Pod 5 3 i م Sd ¥ Ne 0 3 1 aH } TIMI SF i MLL 8 3 1 . 2 > ل § t i ER i : i : £4 ١ § i 3 Degree i Ty - 7 kj fF 3 AT W va THA rn A AAA AANA MARANA ¥ ا : and dF i : i ns ArmA i 3 yd byw £3 i £ ¥ aii XY ii ii 1 } : 8 1 ii iY ,3 الما i م 1 5 ل + 0 اح = 3 الي رين ملاع RR RR AAA لوال A باتتكا x EE gy id 3 * } م ال م i علي Nea Nox ¥ i لمم د ل ل i > يخود خودي ديدي يديد ti شكل +ا ا 0 اا ا محرا ست اا اام 8 SAU سبحي § . 3 oan AY 3: A AANA ات QD NANA RAY 1 . ارح 1 احا i “ i TA 3 sna fa saa = assay 1%} itd 3 3 Ty 3 say 23 yd 3 i 3 § االمت SE. [ENE innit 8 $ 2 3 3 8 ki $ 3 i 8 ا الم 3 3 3 3 4 ا i 3 L : 3 3 a» 3 ب ا ا : ron avid : 3 pee 3 i 3 2 ان مع =o ay $y FO i 1 CR 3 i 8 : + 3Po. OF od { § i i المسس A i ا NA vA a ا مع ا LEN 3 i § i لماي 3 i : RN 3 i i } { 5 & 3 i i 33 { 11 i Ii i 3 ! 1 ii i i : i 3 Fitna sss ss 1:10 i ii Yo i oF Pog ii i i TEE . i RRA ARRAY سيت || ا 1 ؟ i i . {Ye 0 ب EE 3 voor x we 3 nn :0 ا ا اا 3 x oN i he {Hii : £4 ل ا 1 110 i THI حمق ل 3 a AN i i Finesse, i HH nds 5 ; oe 1 AN FRG Tre i HER rd 6 : 3 3 HER i vy vy § Ta HH ¥ i 1 17 Bessa coger & HERS 3 5 3 ب id PA BRR 2 i i 3 PTR AA AAA im AAAS 3 & if it RE Speed ii PORN} ل id id Yor 3 iF i i iyo 1 SF 3 1 epi} ® 0} i id ORR ed A 41 الحم : ؟ if oe x * 3 + 3 > ? , ف Fa 3 1d Sed} c i fe 7 Oy 8 الهد PL eben 7 EE SE 3 : Ek VA { : Sh YX § ا 0 so i i 5 07 AEA AAS > 2 5 الحم SANE Isr يح i i td } ال ست اا se TY كرحت To § VA LR 4 ْ : . § . An 8 : : 3 i § : § 4 3 ليا NAA AAA RA ANA A re ا AR AAA AAA AAA YY Yd i $ تت ا i : : ~~ Ya Nigga i . i i 1 i t , ال تا جح ANNAN :5 شكل ؟SE جاتحن تت ما لل ا ات الإ 0 LS 85 PAA RT : an SY 0h ل 6 i ry ا توا ET : i i dd EH i { iid ; i JESSIE SI i <q ord : voy vad . YEA it TP i ee ما 8 اح جاجحل مييق 1 i i en لع معد محا عي ev re ااي 3 إٍْ 0 ا ; 4 ; 0 i io ; i : + 3 2 3 3 « 3 » 4 v AAS لأسا ال ا سا i i iN EI ل اجا ee اشاس AAAS ابل i i i 3 TTT ممم ممعم AS . 1d i i i > ARO id i i i i iN id مع i 5 i § ا ااا ا أت اللا i INA § i 3 جيل ااا م يج 5 i 7 H 3 i Ase 4 1 TR i 1 i yx % #1 AEN 1 i و الام مسي اا 3 ا سا الا ا لمم اح Po oa cd pe 5 3 Cisse, § 318 سات اام iv. vy يج EF mn Fg - Ad i i i Tod ا PRAY ا nm ! Ni 1 ماي i © : ا ام ا ل ل <4 ar 3 i PETE Pay EY REG Hm ME x vi yA avn ممم . Liga ¥ Hani mes Rota 1 ثحي $e TE es § sad ov ال 1 eben ho HR لبج YY i Hi تا الاي ايساق el TT peep مسلا i . i 0 PAT EET “ا PVA HARE LE 0: ا Ei Cor fi Hd Pla En HEE o 7 ييا Pow sv hax J AR RE nm aaa IE 3 oT had vRNA AR : ْ 818 { 8 + : 2 } الم a i : . i i AY fq ¥ Pod ef i i جح ا و ب i i ’ ¢ Posse Sr ١ RA Raped ل AR AAA A AA ل 3 I ال i #1 : LY i و لأسي ا i YAY eed i > yee iT : * ا مالا RR ena, ل . ل الف رحيعة حج جع همده لمعا دام عات لاج حا » i جين الا ا ا اي سس i & vae * i $A ; مج 4 : 3 Yah : ف ْ اذ i $Y ال EA 3 3% i a TENG wi > { 5 i : الالح a ssn ااا ييا ددم تسسا gy AE Eee 2 تيمت تتا ااي WY i Mo et i iy i i 0 dt EN شكل ؟. الس ححا ااا اتاج اا اا الح i { ae ! yew ) Wa PIE 4 لت A i t i Sg وا ا ا لت ات لح esd ع مهمه ss sss ا لسنسة i Ad i via i Spon NN ! i i 3 م ee ee emma ل ا لاا اج Pi $ } ; seed i i a end i gross Assen i i i 8 به id Poo i t Loud Pax i i i va i الو Pa 3 1 RT . i v4 0 i ل VY VY ل iB yw 4 VR, AAS 8 to ANN i 5 Xa i VY Se tens Skat ~ ¥ Sie J v لمان a : حا سخ 2 { Ap Pree pS i ee va كا 1 mss 3 dna Pa i cy EY VAL : ! 3 sssading ا Ld يخ 07 i § Ra ل ل الى i 5 : i ETE : i Vo eI Sed, han Po VERA 8 fe : الس ب § i i 3 1 AY IEE i a Ea Looby : 2 Sha المحم i : 3 م لا Alan ال الح ااه 3 i 3 ص 0 al 3 ات ات اا سي ed أن ا سا 3 A تونب i 3 PAY i 3 i Yo lueta s i 8 3 Pata fy NEE i { AY Sesh aad i 3 3 3 a, 8 EYAL i 3 3 3 5 i i اللخ [ i 3 eee : bi SIE LS i i i ين ست i ia ]لمي سال ا i i Atyx ا 3 Yam ¢ Wn La 1 i PERE “4 EY > i i i 3 * ss andy ا ال } i أل لاح تسا tad i 4 TY 10 ب En a TLR : 3 3 ا Yas i GE hay fs fea a N J ty FAA } ييا لإا i 5 + ¥ * i i AY + 0 i naa re nine, § : VS hake i : ب ممساسسيية REE ITH : )= ينيعد 0 الح مد nee اال لا لني يمعي ادال اااي Lessa A 7 : كج Ay اا شكل +الحاضهة الهيلة السعودية الملضية الفكرية Swed Authority for intallentual Property pW RE .¥ + \ ا 0 § ام 5 + < Ne ge ”بن اج > عي كي الج دا لي ايام TEE ببح ةا Nase eg + Ed - 2 - 3 .++ .* وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها of سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. »> صادرة عن + ب ب ٠. ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > ”+ ص ب 101١ .| لريا 1*١ uo ؛ المملكة | لعربية | لسعودية SAIP@SAIP.GOV.SA
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DKPA201700402 | 2017-07-06 | ||
| PCT/EP2018/067104 WO2019007753A1 (en) | 2017-07-06 | 2018-06-26 | METHOD FOR INTER-BED COOLING IN SULFURIC WET GAS ACID FACILITIES |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA520410957B1 true SA520410957B1 (ar) | 2023-01-11 |
Family
ID=62748997
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA520410957A SA520410957B1 (ar) | 2017-07-06 | 2020-01-02 | طريقة للتبريد بين الطبقات في مصانع حمض الكبريتيك ذات الغاز الرطب |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US11543120B2 (ar) |
| EP (1) | EP3649076B1 (ar) |
| KR (1) | KR102614218B1 (ar) |
| CN (2) | CN109205574A (ar) |
| BR (1) | BR112019028201A2 (ar) |
| CA (1) | CA3068766C (ar) |
| CL (1) | CL2020000011A1 (ar) |
| ES (1) | ES2951905T3 (ar) |
| PL (1) | PL3649076T3 (ar) |
| RU (1) | RU2771445C2 (ar) |
| SA (1) | SA520410957B1 (ar) |
| WO (1) | WO2019007753A1 (ar) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112441565A (zh) * | 2019-09-04 | 2021-03-05 | 中石化广州工程有限公司 | 一种硫磺回收claus尾气处理方法及装置 |
| CN111249888B (zh) * | 2020-03-03 | 2021-12-31 | 中国石油集团东北炼化工程有限公司 | 一种废硫酸湿法再生的尾气处理装置及工艺 |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2193816A (en) | 1937-10-29 | 1940-03-19 | Houdry Process Corp | Chemical converter |
| US3147074A (en) | 1961-09-18 | 1964-09-01 | Chemical Construction Corp | Sulfuric acid process |
| US3432264A (en) | 1965-07-30 | 1969-03-11 | Pullman Inc | Sulfuric acid process |
| US3350169A (en) | 1965-10-21 | 1967-10-31 | Chemical Construction Corp | Production of sulfuric acid |
| US3536446A (en) * | 1967-09-26 | 1970-10-27 | Chemical Construction Corp | Production of sulfuric acid |
| US3653828A (en) * | 1969-09-24 | 1972-04-04 | Chemical Construction Corp | Dual absorption sulfuric acid process |
| MA19768A1 (fr) | 1982-04-15 | 1983-12-31 | Monsanto Co | Insatallation perfectionnee de fabrication d'acide sulfurique . |
| US4478809A (en) * | 1983-01-20 | 1984-10-23 | Monsanto Company | Economizer arrangement |
| DE19522927B4 (de) | 1995-06-23 | 2006-05-24 | Outokumpu Oyj | Verfahren zur Herstellung von konzentrierter Schwefelsäure |
| US7566332B2 (en) | 2003-11-06 | 2009-07-28 | Boston Scientific Scimed, Inc. | Methods and apparatus for dispersing current flow in electrosurgery |
| US7361326B2 (en) | 2005-11-15 | 2008-04-22 | Haldor Topsoe A/S | Process for the production of sulfuric acid |
| ATE484485T1 (de) | 2006-11-29 | 2010-10-15 | Haldor Topsoe As | Verfahren zur herstellung von schwefelsäure |
| RU2327632C1 (ru) | 2006-12-07 | 2008-06-27 | Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский институт по удобрениям и инсектофунгицидам им. Я.В. Самойлова" | Установка для окисления диоксида серы |
| EP2163515B1 (en) | 2008-09-12 | 2015-03-25 | Haldor Topsoe A/S | Process for the production of sulphuric acid |
| DE102010006541B4 (de) | 2010-02-01 | 2016-03-17 | Outotec Oyj | Verfahren und Anlage zum Abkühlen von Säure |
| EP2561921B1 (en) | 2011-08-23 | 2017-03-22 | Haldor Topsøe A/S | Process for removal of NOx and SO2 in flue gas boilers |
| EP2610001A1 (en) | 2011-12-27 | 2013-07-03 | Ammonia Casale S.A. | Adiabatic multi-bed catalytic converter with inter-bed cooling and a related process |
| EA027063B1 (ru) | 2012-06-06 | 2017-06-30 | Хальдор Топсёэ А/С | Способ окисления soв so |
| EP2759338A1 (en) | 2013-01-29 | 2014-07-30 | Ammonia Casale S.A. | Adiabatic multi-bed catalytic converter with inter-bed cooling |
| CN103318847B (zh) | 2013-07-08 | 2016-06-15 | 中石化南京工程有限公司 | 一种含硫化氢废气的高效硫回收方法 |
| CN107381513B (zh) * | 2017-09-14 | 2019-09-27 | 长沙有色冶金设计研究院有限公司 | 一种高浓度so2烟气制酸工艺 |
| EP3691991A1 (en) * | 2017-10-05 | 2020-08-12 | Haldor Topsøe A/S | A novel layout for inter-bed cooling in sulfuric acid plants |
-
2018
- 2018-06-26 ES ES18734213T patent/ES2951905T3/es active Active
- 2018-06-26 WO PCT/EP2018/067104 patent/WO2019007753A1/en unknown
- 2018-06-26 BR BR112019028201-7A patent/BR112019028201A2/pt active Search and Examination
- 2018-06-26 EP EP18734213.4A patent/EP3649076B1/en active Active
- 2018-06-26 CA CA3068766A patent/CA3068766C/en active Active
- 2018-06-26 RU RU2020105255A patent/RU2771445C2/ru active
- 2018-06-26 US US16/620,128 patent/US11543120B2/en active Active
- 2018-06-26 PL PL18734213.4T patent/PL3649076T3/pl unknown
- 2018-06-26 KR KR1020197037398A patent/KR102614218B1/ko active IP Right Grant
- 2018-07-04 CN CN201810723900.7A patent/CN109205574A/zh active Pending
- 2018-07-04 CN CN201821053001.2U patent/CN210393722U/zh active Active
-
2020
- 2020-01-02 SA SA520410957A patent/SA520410957B1/ar unknown
- 2020-01-02 CL CL2020000011A patent/CL2020000011A1/es unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA3068766C (en) | 2024-03-12 |
| CA3068766A1 (en) | 2019-01-10 |
| PL3649076T3 (pl) | 2023-11-06 |
| RU2020105255A (ru) | 2021-08-06 |
| RU2771445C2 (ru) | 2022-05-04 |
| US11543120B2 (en) | 2023-01-03 |
| RU2020105255A3 (ar) | 2021-10-19 |
| CN210393722U (zh) | 2020-04-24 |
| KR20200026816A (ko) | 2020-03-11 |
| CL2020000011A1 (es) | 2020-07-24 |
| BR112019028201A2 (pt) | 2020-07-07 |
| EP3649076B1 (en) | 2023-06-07 |
| ES2951905T3 (es) | 2023-10-25 |
| US20200149735A1 (en) | 2020-05-14 |
| KR102614218B1 (ko) | 2023-12-15 |
| WO2019007753A1 (en) | 2019-01-10 |
| CN109205574A (zh) | 2019-01-15 |
| EP3649076A1 (en) | 2020-05-13 |
| EP3649076C0 (en) | 2023-06-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2969936B1 (en) | Recovery of sulfur trioxide heat of absorption | |
| EP1851170B1 (en) | Process and plant for the production of sulphuric acid | |
| CN105036088B (zh) | 在硫酸制备中的能量回收 | |
| KR102615985B1 (ko) | 황산의 제조 방법 | |
| US5118490A (en) | Absorption of wet conversion gas | |
| SA520410957B1 (ar) | طريقة للتبريد بين الطبقات في مصانع حمض الكبريتيك ذات الغاز الرطب | |
| EP0499290A1 (en) | Heat recovery from concentrated sulfuric acid | |
| CA3030835C (en) | Plant and process for producing nitric acid | |
| WO2020225063A1 (en) | Revamping of a claus plant with a sulfuric acid plan | |
| US11925900B2 (en) | Process for reducing the content of NOx and N2O from a tail gas of a nitric acid process | |
| SA520412483B1 (ar) | تكامل حراري متقدم بوحدة - safarclaus لاستخلاص الكبريت | |
| WO2019068625A1 (en) | NEW ARRANGEMENT FOR INTERLITS IN SULFURIC ACID PRODUCTION PLANTS |