SA519402276B1 - عملية تشتمل على تفاعل حفزي طارد للحرارة لغاز تصنيعي ووحدة تصنيع ذات صلة - Google Patents

عملية تشتمل على تفاعل حفزي طارد للحرارة لغاز تصنيعي ووحدة تصنيع ذات صلة Download PDF

Info

Publication number
SA519402276B1
SA519402276B1 SA519402276A SA519402276A SA519402276B1 SA 519402276 B1 SA519402276 B1 SA 519402276B1 SA 519402276 A SA519402276 A SA 519402276A SA 519402276 A SA519402276 A SA 519402276A SA 519402276 B1 SA519402276 B1 SA 519402276B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
aforementioned
stream
steam
water
synthesis gas
Prior art date
Application number
SA519402276A
Other languages
English (en)
Inventor
موريو بيترو
ساسي فابيو
Original Assignee
كسالي اس ايه
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by كسالي اس ايه filed Critical كسالي اس ايه
Publication of SA519402276B1 publication Critical patent/SA519402276B1/ar

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/384—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts the catalyst being continuously externally heated
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/388—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts the heat being generated by superheated steam
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/0006—Controlling or regulating processes
    • B01J19/0013—Controlling the temperature of the process
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/245—Stationary reactors without moving elements inside placed in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
    • C07C29/15—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively
    • C07C29/151—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
    • C07C29/15—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively
    • C07C29/151—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases
    • C07C29/1516—Multisteps
    • C07C29/1518—Multisteps one step being the formation of initial mixture of carbon oxides and hydrogen for synthesis
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00002—Chemical plants
    • B01J2219/00018—Construction aspects
    • B01J2219/00024—Revamping, retrofitting or modernisation of existing plants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00087—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor
    • B01J2219/00092—Tubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00121—Controlling the temperature by direct heating or cooling
    • B01J2219/00128—Controlling the temperature by direct heating or cooling by evaporation of reactants
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
    • C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
    • C01B2203/0233—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being a steam reforming step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
    • C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
    • C01B2203/0244—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being an autothermal reforming step, e.g. secondary reforming processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C01B2203/0495—Composition of the impurity the impurity being water
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/06—Integration with other chemical processes
    • C01B2203/061—Methanol production
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0838—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel
    • C01B2203/0844—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel the non-combustive exothermic reaction being another reforming reaction as defined in groups C01B2203/02 - C01B2203/0294
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0872—Methods of cooling
    • C01B2203/0883—Methods of cooling by indirect heat exchange
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0872—Methods of cooling
    • C01B2203/0888—Methods of cooling by evaporation of a fluid
    • C01B2203/0894—Generation of steam
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1276—Mixing of different feed components
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1288—Evaporation of one or more of the different feed components
    • C01B2203/1294—Evaporation by heat exchange with hot process stream
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/142—At least two reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
    • C01B2203/143—Three or more reforming, decomposition or partial oxidation steps in series

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

يتعلق الاختراع الحالي بعملية تصنيع synthesis process تشتمل على إعادة تشكيل بالبخار steam reforming لخام تغذية هيدروكربوني غازي gaseous hydrocarbon feedstock (11)؛ تفاعل طار للحرارة exothermically reacting للغاز التصنيعي الناتج resulting synthesis gas ؛ إزالة الحرارة removing heat من التفاعل الطارد للحرارة exothermal reaction المذكور عن طريق إنتاج بخار producing steam (32)؛ استخدام البخار المذكور كالدخل الحراري heat input لإعادة التشكيل بالبخار steam reforming ، حيث تشتمل إعادة التشكيل بالبخار steam reforming على: (أ) تكوين خليط forming a mixture (30) يحتوي على بخار steam وهيدروكربونات hydrocarbons بواسطة على الأقل خطوة إضافة تيار أول من الماء first stream of water (26) إلى خام التغذية الهيدروكربوني hydrocarbon feedstock (11)؛ (ب) تسخين الخليط mixture المذكور (30) عن طريق التبادل الحراري غير المباشر indirect heat exchange مع غاز تصنيعي synthesis gas ؛ (ج) إعادة تشكيل الخليط المذكور بعد خطوة التسخين المذكورة (ب). شكل 1.

Description

عملية تشتمل على تفاعل حفزي طاردٍ للحرارة لغاز تصنيعي ‎Bangg‏ تصنيع ذات ‎dla‏ ‎Process Comprising Exothermal Catalytic Reaction of A Synthesis Gas and‏ ‎Related Plant‏ الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع الحالي بعملية تشتمل على تفاعل حفزي طارد للحرارة ‎exothermal catalytic‏ 007 لغاز تصنيعي ‎SYNthesis gas‏ ووحدة تصنيع 1 1618180 ذات صلة. ‎3k‏ عملية الاختراع بشكل خاص على تصنيع الميثانول ‎.methanol‏
تشتمل عملية التصنيع من النوع المأخوذ في الاعتبار هنا على: إعادة تشكيل بالبخار ‎steam‏ ‏9 لخام تغذية هيدروكريوني غازي ‎gaseous hydrocarbon feedstock‏ في قسم أمامى؛ الحصول على غاز تصنيعى ‎ssynthesis gas‏ التفاعل الطارد للحرارة ‎exothermically‏ ‏9 للغاز التصنيعي ‎synthesis gas‏ الناتج ‎synthesis gas‏ 16510109 في وجود محفز ‎catalyst‏ في ‎aud‏ التصنيع» الحصول على منتج تصنيعي ‎esynthesis product‏ إزالة الحرارة
‎removing heat 0‏ من قسم التصنيع عن طريق إنتاج بخار؛ استخدام البخار ‎steam‏ المذكور كالدخل الحراري لعملية إعادة التشكيل بالبخار ‎reforming‏ 501680. أحد الأمثلة الملحوظة لهذه العملية هو تصنيع الميثانول ‎-methanol‏ ‏تتمثل إحدى مشكلات هذا النوع من العمليات في الاعتماد القوي للقسم الأمامي على قسم التصنيع ؛ وهذا يعني أنه في حالة إغلاق ‎aud‏ التصنيع ؛ ريما يجب إغلاق القسم الأمامي ‎front-end‏
‎section 5‏ أيضًا. وهذا يشكّل عيبًا كبيرًا لأن القسم الأماميى ‎front-end section‏ له زمن بدء أطول بكثير عن ‎and‏ التصنيع. ومن ‎ea‏ يجب تجنب أي إغلاق غير مرغوب فيه للقسم الأمامي. تتم الإشارة أدناه إلى عملية لتصنيع الميثانول ا01617800؛ التي تؤخذ كمثال غير ‎Dine‏ ‏تشتمل عملية تصنيع الميثانول ‎methanol‏ بشكل أساسي على إنتاج غاز تصنيعي ‎synthesis‏ ‏5 إضافي عن طريق ‎sale]‏ تشكيل خام التغذية الهيدروكريوني ‎hydrocarbon feedstock‏ مثل
الغاز الطبيعي 985 ‎natural‏ فى القسم الأمامى ‎front-end section‏ وتحويل غاز التصنيع ‎synthesis gas‏ الإضافي إلى الميثانول ‎methanol‏ في ‎and‏ التصنيع. وبشكل نمطي؛ يكون غاز التصنيع ‎synthesis gas‏ الإضافي المذكور عبارة عن خليط من أكاسيد الكربون ‎carbon oxides‏ والهيدروجين بنسبة مولارية 6 أكسيد الكريون ‎(CO2) carbon‏ ‎dioxide 5‏ - غاز الهيدروجين ‎H2 (hydrogen gas‏ ) / أول أكسيد الكربون ‎Carbon‏ ‎monoxide (CO)‏ - ثاني أكسيد الكريون ‎carbon dioxide‏ (002)تبلغ 2. يشتمل القسم الأمامي ‎Bale front-end section‏ على برج تشبع؛ حيث تتم ملامسة خام التغذية الهيدروكريوني ‎hydrocarbon feedstock‏ مع الماء؛ وبشتمل قسم إعادة التشكيل ‎reforming‏ ‎Le section‏ الأقل على وحدة ‎sale)‏ تشكيل بالبخار ‎Cua steam reforming‏ تتم إعادة تشكيل 10 خام التغذية الهيدروكريوني ‎hydrocarbon feedstock‏ المشبع بالماء الذي تم الحصول عليه بهذه الطريقة. يتم الحصول على غاز التصنيع ‎synthesis gas‏ الإضافي عند ضغط يبلغ حوالي 5 ميجاباسكال والذي يكون أقل من ضغط التصنيع ؛ وبتم زيادته إلى ضغط التصنيع الذي يتراوح من حوالي 8 إلي ميجاباسكال في ضاغط غاز ‎gas compressor‏ مناسب قبل قسم التصنيع. 5 يشمل تحويل غاز التصنيع ‎synthesis gas‏ الإضافي إلى ميثانول التفاعلات التالية لهدرجة أكاسيد ‎carbon oxides (js Sli‏ أول أكسيد الكربون ‎al - Carbon monoxide (CO)‏ أكسيد الكربون ‎(CO2) carbon dioxide‏ وتفاعلات إزاحة الغاز بالماء المعكوسة: ‎CO + 2H2 & 01300‏ 68 +<- -90.8كيلو جول/مول ‎=AH0298 CO2 + 3H2 5 CH30H + 0‏ -49.6 كيلو جول/مول ‎AHO298 CO2 +H2 5 CO +H20 20‏ = +41.1 كيلو جول/مول تكون العملية العالمية طاردة للحرارة ويتم إجرائها بشكل نمطي في محول ذي درجة ‎la‏ ثابتة؛ الذي ‎(Sa‏ من استخلاص الحرارة مع إنتاج البخار ‎steam‏ عند حوالي 3 ميجاباسكال.
يتم استخدام الحصة الرئيسية ‎Bale)‏ أكبر من %94( من البخار ‎steam‏ المُنتج في قسم التصنيع للإمداد بالحرارة إلى الماء الدائر في برج التشبع ‎saturating tower‏ مما يساهم ‎(Jul‏ في توفير حوالي 9670 من بخار العملية المطلوب في القسم الأمامي ‎front-end section‏ ونتيجة لذلك؛ يضمن برج التشبع ‎saturating tower‏ الجزء الرئيسي للبخار اللازم لإعادة تشكيل بالبخار ‎steam‏ ‎reforming 5‏ آمنة وفعالة. أحد المتغيرات الهامة التي تتحكم في العملية هو نسبة البخار إلى الكربون. التي يُشار إليها أيضًا بنسبة البخار إلى الكريون ‎STEAM-TO-CARBON‏ ( 50 ). نسبة البخار إلى الكريبون هي النسبة المولارية بين الماء (البخار) المقبولة للعملية والكريون المتضمن في خام التغذية الهيدروكريوني ‎hydrocarbon feedstock‏ في حالة انخفاض نسبة ال البخار إلى الكريون ‎SC) STEAM=‏ (
‎TO-CARBON 0‏ أدنى قيمة معينة؛ يتم إغلاق ‎and‏ إعادة التشكيل ‎reforming section‏ آليًّا. يقع الحد الأدنى لنسبة ال ‎SC‏ بصفة عامة في نطاق يتراوح من 1.6 إلى 1.7. على الرغم من أن استخدام البخار ‎steam‏ المُنتج في قسم التصنيع للإمداد بالحرارة في برج التشبع ‎saturating tower‏ يسمح بالاستخدم الفعال للحرارة المتوفرة في وحدة التصنيع؛ فإنه يريط بقوة قسم التصنيع بالقسم الأمامي ‎front-end section‏ مع العيوب المذكورة بالفعل أعلاه.
‏5 يتمثل حل التقنية السابقة لهذه المشكلة في توفير البخار ‎steam‏ إلى القسم الأمامي ‎front-end‏ ‏007 إما عن طريق مرجل أو شبكة بخار. لكن؛ هذا الحل ليس ‎(Glee‏ حيث من الصعب زيبادة تشغيل المرجل ‎boiler‏ بسرعة والحصول على مرونة كبيرة على شبكة البخار ‎steam‏ ‏تكشف براءة الاختراع البربطانية 2066841 عن طريقة لإنتاج غاز تصنيعي ‎synthesis gas‏ من البخار ‎steam‏ وتيار تغذية هيدروكريوني عن طريق ‎sale}‏ التشكيل؛ تشتمل هذه الطريقة على تلامس
‏20 تيار التغذية الهيدروكربوني مباشرةً مع الماء قبل ‎sale)‏ التشكيل. تكشف براءة الاختراع الأمريكية 6387963 عن تصنيع ميثانول ‎Methanol‏ يتضمن التشبع بالماء لخام التغذية الهيدروكريوني ‎hydrocarbon feedstock‏ الذي يتم منه إنتاج الغاز الإضافي بواسطة ‎sale)‏ التشكيل بالبخار ‎.steam reforming‏ الوصف العام للاختراع
يتمثل هدف الاختراع في توفير عملية تصنيع من النوع المأخوذ في الاعتبار هناء حيث يكون القسم
الأمامي ‎front-end section‏ أقل اعتمادًا على قسم التصنيع.
يتم تحقيق هذا الهدف بعملية تصنيع وفقًا لعنصر الحماية رقم 1؛ والتي تشتمل على:
إعادة تشكيل بالبخار ‎steam reforming‏ لخام تغذية هيدروكريوني غازي ‎gaseous‏
¢synthesis gas ‏للحصول على غاز تخليقى‎ hydrocarbon feedstock 5
تفاعل طارد للحرارة ‎exothermically reacting‏ للغاز التصنيعى ‎synthesis gas‏ المذكور فى
وجود محفز ‎ccatalyst‏ والحصول على منتج تصنيعي ‎product‏ 57/0176515؛
إزالة الحرارة ‎removing heat‏ من التفاعل الطارد للحرارة ‎exothermically reacting‏ المذكور
عن طريق إنتاج بخار؛ 0 حيث ‎ge im‏ على الأقل من البخار المذكور دخل حراري إلى إعادة تشكيل خام التغذية
الهيدروكريونى ‎hydrocarbon feedstock‏ المذكور؛
تتميز بأن ‎sale)‏ التشكيل بالبخار ‎steam reforming‏ لخام التغذية الهيدروكريوني ‎hydrocarbon‏
‎feedstock‏ يشتمل على:
‏(أ) تكوين خليط يحتوي على بخار وهيدروكربونات بواسطة على الأقل خطوة إضافة تيار أول من الماء إلى خام التغذية الهيدروكريوني ‎hydrocarbon feedstock‏ في برج؛ يكون تيار الماء المذكور
‎chu Bs‏ قبل الإدخال في البرج المذكور» مع جزءِ على الأقل من البخار ‎steam‏ الذي تم
‏الحصول عليه عن طريق ‎aly)‏ الحرارة ‎removing heat‏ من التفاعل الطارد للحرارة
‎sexothermically reacting
‏(ب) تسخين الخليط المذكور عن طريق التبادل الحراري غير المباشر مع جزء على الأقل من غاز 0 التصنيع ‎synthesis gas‏ المذكور؛
‏(ج) إعادة تشكيل الخليط المذكور بعد خطوة التسخين المذكورة (ب).
بشكل مفضل؛ يتم تسخين مسبق لتيار الماء الأول المذكور بالبخار ‎steam‏ عن طريق التبادل
الحراري غير المباشر.
يتم تنفيذ الخطوة 0 لتلامس ‎ala‏ التغذية الهيدروكريوني ‎hydrocarbon feedstock‏ مع تيار الماء
الأول المذكور في برج التشبع ‎saturating tower‏ ويُفضل تنفيذ الخطوة (ب) للتبادل الحراري غير
المباشر للخليط المذكور الذي يحتوي على البخار ‎steam‏ والهيدروكريونات 1770100810015 في
مبادل حراري للتشبع. يشير مصطلح 'تشبع” إلى أنه بعد المرور عبر هذه المعدات؛ يصبح تيار
.516817 ‏بالبخار‎ Lie hydrocarbons ‏الهيدروكريونات‎
يتكون برج التشبع ‎saturating tower‏ المذكور والمبادل الحراري للتشبع ‎saturating heat‏
‎cexchanger‏ وكذلك ‎sale] aud‏ التشكيل ‎reforming section‏ حيث يتم تنفيذ الخطوة (ج) في 0 القسم الأمامي ‎front-end section‏
‏بدلا من ذلك» يتم تنفيذ التفاعل الطارد للحرارة ‎lll exothermically reacting‏ التصنيعي
‎synthesis gas‏ في وجود المحفز ‎catalyst‏ في قسم التصنيع.
‏ويشكل مفضل؛ يكون المبادل الحراري للتشبع ‎saturating heat exchanger‏ المذكور من النوع
‏ذي الغلاف والأنبوب. يتدفق الخليط الثاني المذكور بشكل مفضل في جانب الأنبوب مع تدفق غشاء 5 هابط وبتدفق غاز التصنيع ‎synthesis gas‏ في جانب الغلاف. وبشكل مفضل؛ يدخل غاز التصنيع
‎synthesis gas‏ المبادل الحراري للتشبع ‎saturating heat exchanger‏ عند درجة حرارة أقل
‏من 0 م.
‏وفقًا لأحد النماذج المفضلة؛ يشتمل تكوين الخليط المذكور الذي يحتوي على البخار ‎steam‏
‏والهيدروكريونات ‎hydrocarbons‏ أثناء الخطوة (أ) ‎Load‏ على خطوة خلط الدفق الخارج لبرج التشبع ‎saturating tower 0‏ المذكور مع تيار الماء الثاني؛ ويُفضل أن يكون تيار الماء الثاني المذكور
‎Bis‏ مُسبقًا بغاز التصنيع ‎synthesis gas‏ المذكور.
‏بشكل مفضل؛ يكون غاز التصنيع ‎synthesis gas‏ المُستخدم للتسخين المُسبق لتيار الماء الثاني
‏المذكور هو الدفق الخارج من الخطوة (ب) المذكورة لتسخين الخليط الذي يحتوي على الماء
‏والهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ يحدث التسخين المسبق المذكور في سخَّان متقدم مناسب. ووفقًا
لذلك؛ يجتاز غاز التصنيع ‎synthesis gas‏ على التوالي المبادل الحراري للتشبع ‎saturating‏ ‎cheat exchanger‏ الذي ‎Jan‏ الحرارة إلى الخليط المذكور الذي يحتوي على البخار ‎steam‏ ‏والهيدروكربونات ‎Aly chydrocarbons‏ المتقدم الذي ينقل الحرارة إلى تيار الماء الثاني المذكور. في أحد النماذج المفضلة؛ يحتوي تيار الماء الثاني المذكور على تيار ناتج تكثيف للعملية.
وفقًا لأحد النماذج المفضلة؛ يتم سحب الماء الزائد من برج التشبع ‎saturating tower‏ وعلى نحو مفيد؛ تتم إعادة تدوير الماء الزائد المذكور جزئيًا في العملية وتوجيهه بشكل جزئي إلى معالجة الماء العادم . بشكل مفضل»؛ يتم استخدام ‎gia‏ على الأقل من الماء الزائد المُعاد تدويره إلى العملية لتكوين ‎gia‏
0 على الأقل من تيار الماء الثاني المذكور. ويتم بشكل مفضل الحصول على تيار الماء الثاني المذكور عن طريق خلط الماء الزائد المذكور مع تيار ناتج تكثيف العملية المذكورة. بشكل ‎(Junie‏ تتم إعادة تدوير جزءِ على الأقل من الماء الزائد المذكور ‎daly‏ برج التشبع ‎saturating tower‏ ليلامس خام التغذية الهيدروكريوني ‎hydrocarbon feedstock‏ ويشكل مفضل؛ يتم تسخين الجزءِ المذكور مع جزءٍ من البخار ‎steam‏ المُصدِّر قبل إعادة تدويره داخل برج
5 التشبع ‎saturating tower‏ بشكل مفضل؛ يتم سحب تيار من الماء الزائد أيضًا من الخطوة (ب)؛ أي يتم سحبه من المبادل الحراري للتشبع ‎saturating heat exchanger‏ المذكور؛ ويتم على نحو ‎mie‏ إمداده إلى برج التشبع ‎ued Cus saturating tower‏ خام التغذية الهيدروكريوني ‎hydrocarbon‏ ‎feedstock‏
0 لذلك؛ يمكن أن يحتوي تيار الماء الداخل إلى برج التشبع ‎csaturating tower‏ إلى جانب تيار الماء الأول المذكور أعلاه»؛ على جزءِ على الأقل من الماء الزائد المسحوب من برج التشبع ‎saturating tower‏ الذي يتم تسخينه مُسبقًا على نحو مفيد مع البخار ‎steam‏ المُصدّر من خطوة التفاعل» و/أو جزء على الأقل من الماء الزائد المسحوب من المبادل الحراري للتشبع ‎saturating‏ ‎.heat exchanger‏
وفقًا لأحد النماذج المفضلة؛ يكون المنتج التصنيعي الذي تم الحصول عليه باستخدام العملية وفقًا للاختراع هو الميثانول ‎.methanol‏ وفي هذه الحالة؛ يشتمل تيار الماء الأول الذي يلامس خام التغذية الهيدروكريوني ‎hydrocarbon feedstock‏ بشكل مفضل على ماء القاع لقسم التقطير ‎Bas gl‏ تصنيع ‎related plant‏ الميثانول ‎La, .methanol‏ لنموذج مفضل ‎«AT‏ يكون المنتج التصنيعي المذكور هو الأمونيا.
سيشير الوصف التالى إلى ‎Jd‏ غير المحيّد لعملية تخليق الميثانول ‎.methanol‏
‎kg‏ للاختراع؛ ‎Bes‏ برج التشبع ‎saturating tower‏ بشكل مفضل حوالي 9645 من إجمالي البخار 0 المطلوب من القسم الأمامى ‎front-end section‏ بعبارة أخرىء يتم توفير حوالي 7645 من التشغيل اللازم لتوليد البخار ‎steam‏ المطلوب بواسطة ‎and‏ التصنيع .
‏0 بدلا من ذلك؛ يتم توفير حوالي 90650 من إجمالي التشغيل بواسطة غاز التصنيع ‎synthesis gas‏ ‎٠‏ وهذا يعنى أن الحرارة المستخلصة في المبادل الحراري للتشبع ‎saturating heat exchanger‏ ‎jis,‏ السخَّان المتقدم حواليى 9650 من إجمالي البخار ‎steam‏ المطلوب من القسم ‎front— ald)‏ ‎.end section‏ يتم الإمداد بالباقي؛ أي حوالي 965؛ من بخار العملية بشكل مباشر إلى خام التغذية لقسم ‎sale)‏
‏5 التشكيل ‎reforming section‏ ‎slug‏ على ذلك؛ يتم إنتاج معظم البخار ‎steam‏ المطلوب من القسم الأمامى ‎front-end section‏ داخل القسم الأمامى ‎front-end section‏ ذاته؛ مما يقل إمداد البخار ‎steam‏ من ‎aud‏ التصنيع وعلى نحو مفيد؛ يكون ‎Hall‏ التصنيعي ‎synthesis gas‏ الذي يوفّره القسم الأمامى ‎front-end‏
‏0 560000 لوحدة تصنيع ‎related plant‏ الميثانول ‎methanol‏ نسبة مولارية ثانى أكسيد الكريون ‎(CO2) carbon dioxide‏ - غاز الهيدروجين ‎hydrogen gas‏ ( 12 )/ أول أكسيد الكربون ‎Carbon monoxide (CO)‏ - ثاني أكسيد الكربون ‎carbon dioxide‏ (002)قريبة من 2 وبتم تكييف ضغطه إلى ضغط التصنيع الذي يتراوح من حوالي 8 إلي 15 ميجاباسكال قبل إخضاعه إلى قسم التصنيع .
بشكل مفضل؛ تشتمل خطوة تفاعل غاز التصنيع ‎synthesis gas‏ في قسم التصنيع على خطوة
تفاعلية ‎ld‏ درجة حرارة ثابتة واحدة على الأقل؛ ‎ji‏ تيار يحتوي على الميثانول ا01617800. يتم
تنفيذ الخطوة التفاعلية ذات درجة الحرارة الثابتة المذكورة في طبقة محفز ‎catalyst‏ حيث يتم تجاوز
عدد من أجسام المبادل الحراري ‎heat exchanger‏ المغمورة فيها بواسطة وسط تبريد مناسب لإزالة exothermically reacting ‏بواسطة التفاعل الطارد للحرارة‎ sal all removing heat ‏الحرارة‎ 5
والحفاظ على درجة حرارة التفاعل ضمن النطاق الأمثل. لأنه يتم الحفاظ على درجة حرارة التفاعل
ضمن نطاق ضيق بواسطة تأثير ‎capil)‏ يُطلق على التفاعل مصطلح في درجة حرارة ثابتة.
في أحد النماذج؛ يكون وسط التبريد المذكور هو الماء المغلي بحيث تولّد الحرارة المزالة من التفاعل
بخارًا. يمكن استخدام ‎gia‏ على الأقل من البخار ‎steam‏ المذكور للتسخين المسبق لتيار الماء الأول 0 الذي يدخل برج التشبع ‎.saturating tower‏
لذلك يمكن أن يعمل محول ذو درجة حرارة ثابتة المبرد بالماء كمولِّد أو مرجل للبخار ويمكن أن
يُطلق على ماء التبريد أيضًا ماء التغذية إلى المرجل ‎boiler feed water (BFW)‏
‎Gy‏ لأحد النماذج المفضلة؛ يتم إخضاع التيار المحتوي على الميثانول ‎methanol‏ الذي تم الحصول
‏عليه بهذه الطريقة لخطوة تفاعلية ذات درجة حرارة ثابتة أخرى؛ ‎lly‏ توفّر منتج الميثانول ‎.methanol 5‏ وفي هذه الحالة؛ يمكن استخدام تيار من غاز التصنيع ‎synthesis gas‏ كوسط
‏تبريد للحفاظ على درجة الحرارة ضمن النطاق الأمثل؛ مما ‎jig‏ بالتالى تيار مُسخّن مُسبقًا. بشكل
‏مفضل؛ يكون غاز التصنيع ‎synthesis gas‏ _المبزّد المذكور عبارة عن غاز تخليقي ‎synthesis‏
‏5 جديد (أي؛ غير متفاعل).
‏شيشار ‎Waal‏ إلى الخطوة ذات درجة الحرارة الثابتة حيث يتم استخدام ماء تغذية المرجل كوسط التبريد 0 بالخطوة التفاعلية ذات درجة الحرارة الثابتة الأولى. سوف يُشار ‎Wall‏ إلى الخطوة ذات درجة الحرارة
‏الثابتة حيث يتم استخدام غاز التصنيع ‎Je) synthesis gas‏ سبيل المثال؛ غاز التصنيع
‎synthesis gas‏ الجديد) كوسط التبريد بالخطوة التفاعلية ذات درجة الحرارة الثابتة الثانية.
‏بشكل ‎(Junie‏ يشتمل تيار التغذية إلى الخطوة التفاعلية ذات درجة الحرارة الثابتة الأولى على التيار
‏المُسخّن مُسبقًا المذكور.
— 1 0 —
بشكل مفضل؛ يتم إخماد التيار المحتوي على الميثانول ‎methanol‏ الذي تم الحصول عليه من الخطوة التفاعلية ذات درجة الحرارة الثابتة الأولى باستخدام جزءِ ‎AT‏ من غاز التصنيع ‎synthesis‏ ‏5 الذي ‎jhe‏ تيار مُخمد»؛ الذي يتفاعل أيضًا في الخطوة التفاعلية ذات درجة الحرارة الثابتة الثانية.
‎Gy 5‏ لأحد النماذج المفضلة للاختراع؛ يتم تقسيم تيار الدخل للغاز التصنيعي ‎synthesis gas‏ الذي يزؤد قسم التصنيع إلى ثلاثة أجزاء . على ‎canal dag‏ يتم استخدام ‎eda‏ أول ورئيسي كوسط تبريد في الخطوة التفاعلية ذات درجة الحرارة الثابتة الثانية؛ مما ‎jie‏ بالتالي ‎Bla‏ من ‎Sle‏ التصنيع ‎synthesis gas‏ المُسخّن ‎aus‏ ويتم استخدام ‎gla‏ ثاني لإخماد الدفق الخارج من الخطوة التفاعلية ذات درجة الحرارة الثابتة الأولى؛ ويتم
‏0 تغذية جزءٍ ثالث بشكل مباشر إلى الخطوة التفاعلية ذات درجة الحرارة الثابتة الأولى. على نحو ‎cube‏ ‏يتم خلط الجزءٍ الثالث المذكور مع تيار غاز التصنيع ‎synthesis gas‏ المُسخّن مُسبقًا المذكور لتكوين تيار التغذية إلى الخطوة التفاعلية ذات درجة الحرارة الثابتة الأولى. يتم استخدام مصطلح "بشكل مباشر” ليشير إلى أنه لا يتم إخضاع الجزءٍ الثالث المذكور لتيار الدخل إلى التبادل الحراري ويتم الحفاظ عليه عند درجة حرارة ثابتة إلى حد كبير.
‎Wy 5‏ لأحد نماذج الاختراع» يتم الحصول على تيار الدخل المذكور للغاز التصنيعي ‎synthesis‏ ‎gas‏ عن طريق التسخين المسبق لجزء على الأقل من الدفق الخارج من القسم الأمامي ‎front—‏ ‏860 600. بشكل ‎(Jamie‏ يتم تسخين مُسبق للجزءِ على الأقل المذكور في مبادل سخَّان متقدم مناسب عن طريق التبادل الحراري غير المباشر مع ‎mite‏ الميثانول ‎Methanol‏ الذي 0853 الخطوة التفاعلية ذات درجة الحرارة الثابتة الثانية.
‏0 تتمثل الأهداف الأخرى للاختراع ‎all‏ في وحدة تصنيع ‎related plant‏ وطريقة تجديد وفقًا لعناصر الحماية. يتميز الاختراع الحالي بالمزايا التالية:
front= ‏ميزة أولى في أنه يتم إمداد التشغيل اللازم لتوليد التيار المطلوب في القسم الأمامي‎ Jia
‎end section‏ بشكل رئيسي بواسطة غاز التصنيع ‎synthesis gas‏ ؛ مما يجعل القسم الأمامي
‎. ‏أقل اعتمادًا على قسم التصنيع‎ front-end section
‏تتمثل ميزة أخرى في أنه يمكن تخفيف متغير التشغيل ‎CUE‏ الفائقة لتيار العملية المستخدمة
‎Ble 5‏ للتسخين الفائق للتيار ‎deal‏ بواسطة مراجل تسخين النفايات بعد قسم إعادة التشكيل
‎reforming section‏ هذا لأن ‎sda‏ من تشغيل غاز التصنيع ‎synthesis gas‏ يعود مرة أخرى
‏إلى العملية ‎Yay‏ من استخدامه لرفع البخار 516817. على سبيل المثال» يمكن خفض درجة حرارة
‏تشغيل المدخل من 525م إلى 490 م مع تأثير مفيد على تصميم هذه المعدات الحرجة.
‏مع إشارة خاصة إلى وحدة تصنيع ‎related plant‏ الميثانول ا01611800؛ تتمثل ميزة أخرى في أنه 0 يمكن معالجة ماء القاع القادم من قسم التقطير وناتج تكثيف العملية في برج التشبع ‎saturating‏
‎tower‏ والمبادل الحراري للتشبع ‎saturating heat exchanger‏ على الترتيب؛ مما يلغي بالتالي
‏الحاجة إلى ‎aud‏ استنصال ناتج تكثيف العملية ويخفض أيضًا إلى حد كبير الدوافق الخارجة السائلة
‏لوحدة التصنيع. ‎Wy‏ لعملية الاختراع؛ يكون الدفق الخارج الوحيد في الواقع هو تصريف برج التشبع
‎methanol ‏الذي يتكون من حوالي 1 كجم من الماء لكل طن من الميثانول‎ saturating tower ‏المُرسل إلى معالجة الماء العادم.‎ 5
‏وياستمرار الإشارة إلى وحدة تصنيع ‎related plant‏ الميثانتول ‎cmethanol‏ تكون المزايا الأخرى
‏متعلقة بالنموذج ‎Cua‏ تشتمل خطوة تفاعل غاز التصنيع ‎synthesis gas‏ في قسم التصنيع ‎Lad‏
‏على خطوة تفاعلية ذات درجة حرارة ثابتة ثانية حيث يتم استخدام غاز التصنيع ‎synthesis gas‏
‏كوسط التبريد. يسمح هذا النموذج بتوليد بخار أقل في قسم التصنيع ؛ وفي ذات الوقت بخفض حجم 0 السخّانات المتقدمة للغاز التصنيعي ‎«synthesis gas‏ التي تُعد معدات حرجة.
‏ستظهر مزايا الاختراع بوضوح أكثر بمساعدة الوصف التفصيلي أدناه المتعلقة بالنماذج المفضلة.
‏شرح مختصر للرسومات
— 2 1 — شكل 1 يوضّح القسم الأمامي ‎Ge front-end section‏ وحدة التصنيع لتصنيع الميثانول ‎methanol‏ وفقًا لأحد نماذج الاختراع. شكل 2 يوضّح قسم التصنيع من وحدة التصنيع لتصنيع الميثانول ‎methanol‏ وفقًا أحد نماذج الاختراع. الوصف التفصيلى: وفقًا لشكل 1؛ يشتمل القسم الأمامي ‎front-end section‏ 100 لوحدة تصنيع ‎related plant‏ الميثانول ‎methanol‏ بشكل رئيسي على قسم التشبع ‎saturating section‏ 101 وقسم ‎sale)‏ ‏التشكيل ‎reforming section‏ 102. يشتمل قسم التشبع ‎saturating section‏ 101 بشكل أساسى على برج التشبع ‎saturating tower‏ 1 والمبادل الحراري للتشبع ‎saturating heat‏ ‎exchanger 0‏ 2. ويشتمل ‎sale) aud‏ التشكيل ‎reforming section‏ 102 بشكل أساسي على وحدة إعادة التشكيل المتقدمة ‎pre—reformer‏ 3« ووحدة ‎sale)‏ التشكيل بالبخار الأولية ‎primary steam‏ ‎reformer‏ 4 ووحدة ‎sale)‏ التشكيل الثانوية ‎secondary reformer‏ 5؛ التى تكون على سبيل ‎JU‏ وحدة ‎sale]‏ تشكيل ذاتية الحرارة ‎Gg ٠ (ATR) auto-thermal reformer‏ للمثال الوارد فى ‎Jal)‏ « يشتمل القسم الأماميى ‎Wiad 100 front-end section‏ على المرجل ‎boiler‏ 6 والسخّان 5 المتقدم للبخار ‎steam super-heater‏ 7 الذين يتم وضعهما على التوالي بعد وحدة ‎sale}‏ ‏التشكيل الثانوية ‎secondary reformer‏ 5. يشتمل قسم التشبع ‎saturating section‏ المذكور 101 أيضًا على المبادل الحراري ‎heat‏ ‎exchanger‏ الأول 8 والمبادل الحراري الثاني 9؛ حيث يتم تسخين الماء بواسطة البخار ‎steam‏ ‏المستخلص من قسم التصنيع لوحدة التصنيع (المُوضّح في شكل 2) لتكوين جزءِ على الأقل من 0 اتيار الداخل لبرج التشبع ‎saturating tower‏ 1. ‎Gg‏ للمثال المُوضّح في شكل 1؛ يشتمل قسم التشبع ‎Wal 101 saturating section‏ على ‎GLA‏ المتقدم 10 كما سيتم التوضيح بصورة أفضل أدناه. يكون تشغيل وحدة التصنيع كما يلي إلى حد كبير.
يتم إمداد التيار 10 من الغاز الطبيعي 985 ‎natural‏ إلى القسم الأمامي ‎front-end section‏ 1 حيث يلامس تيار أول من الماء الساخن المُغذى إلى برج التشبع ‎saturating tower‏ المذكور 1 عبر الخط 12؛ مما يوفّر تيار الخرج 13 الذي يحتوي على البخار ‎steam‏ والغاز الطبيعي ‎natural gas‏ الذي 255 حوالي 9645 من إجمالي البخار ‎steam‏ المطلوب في ‎sale] and‏ التشكيل ‎reforming section 5‏ البعدي 102.
يختلط تيار الخرج المذكور 13 مع تيار ثاني من الماء الساخن 29 ويدخل الخليط الناتج 30 المبادل الحراري للتشبع ‎saturating heat exchanger‏ 2 مما يور تيار الدخل 14 لقسم إعادة التشكيل ‎reforming section‏ 102. بشكل مفضل؛ يكون لتيار الدخل المذكور 14 نسبة بخار إلى كريون
‎(SC)‏ 5]8800-10-081000تتراوح بين 1.8 و2.8.
‏0 يُفضل أن يكون المبادل الحراري للتشبع ‎saturating heat exchanger‏ 2 من النوع ذي الغلاف والأنبوب؛ مع تدفق الخليط المذكور 30 في جانب الأنبوب الخاص به مع تدفق الغشاء الهابط. المبادل الحراري للتشبع ‎saturating heat exchanger‏ 2 حوالي 7050 من إجمالي البخار 77 المطلوب في قسم ‎sale]‏ التشكيل ‎reforming section‏ 102. وبتم إمداد باقي بخار العملية (أي؛ حوالي 965) بشكل مباشر إلى تيار الدخل 14 لقسم إعادة التشكيل ‎reforming section‏
‏5 102 (غير مُوضٌح). بمزيد من التفاصيل؛ يتم إمداد التيار 14 إلى وحدة ‎sale)‏ التشكيل المتقدمة !016-16100108 3« حيث يتفاعل لتوفير الدفق الخارج 15. ينقسم الدفق الخارج المذكور 15 إلى جزءٍ أول 115 ‎sims‏ ‏ثاني 15ب. يتم إمداد الجزء الأول المذكور 15 إلى وحدة ‎sale)‏ التشكيل بالبخار الأولية ‎primary‏ ‎steam reformer‏ 4< مما ‎Be‏ غاز مُعاد تشكيله ‎Wha‏ 16. يمر ‎gall‏ الثاني المذكور 15ب
‎Gals 0‏ بوحدة ‎sale)‏ التشكيل بالبخار الأولية ‎primary steam reformer‏ 4 ويختلط مع الغاز المُعاد تشكيله ‎Lids‏ 16 الذي يكو تيار الدخل 17 لوحدة ‎sale]‏ التشكيل الثانوية ‎secondary‏ ‎reformer‏ 5 حيث يتفاعل ‎Lad‏ لتوفير الغاز المعاد تشكيله 18. ‎Gig‏ لمثال الشكل؛ ‎Sa‏ الغاز المُعاد تشكيله المذكور 18 من خلال المرجل ‎boiler‏ المذكور أعلاه 6 وبعد ذلك من خلال السخّان الفائق للبخار 7.
يتم إمداد الغاز المُعاد تشكيله 18 إلى جانب الغلاف للمبادل الحراري للتشبع 2؛ حيث يعمل كوسط تسخين لتبخير جز على الأقل من الماء المتضمن في الخليط الدؤّار لجانب الأنبوب 30 لتوفير في النهاية تيار الدخل المذكور 14. وبناءً على ذلك؛ $50 المبادل الحراري للتشبع ‎saturating heat exchanger‏ المذكور 2 التيار ‎Sl 5‏ 19 للغاز المعاد تشكيله الذي يدخل السخّان المتقدم 10؛ حيث يعمل كوسط تسخين لتيار الماء 28؛ مما ‎Bg‏ التيار الثاني من الماء الساخن 29 والغاز المعاد تشكيله 20 ذي درجة الحرارة الأقل. يختلط التيار الثاني المذكور من الماء 29 مع تيار الخرج 13 لبرج التشبع ‎saturating tower‏ 1 لتكوين الخليط المذكور أعلاه 30. 0 على نحو مفيد؛ يكون للغاز المعاد تشكيله المذكور 20 نسبة مولارية ثاني أكسيد الكربون ‎(CO2)‏ ‎carbon dioxide‏ - غاز الهيدروجين ‎hydrogen gas‏ ( 12 )/ أول أكسيد الكربون ‎Carbon‏ ‎monoxide (CO)‏ - ثاني أكسيد الكربون ‎(CO2) carbon dioxide‏ قريبة من 2؛ ‎Jag‏ تكييف ضغطه إلى حوالي 8 إلي 15 ميجاباسكال في ‎hala‏ غاز ‎gas compressor‏ مناسب 33 مما ‎is‏ بالتالي غاز التصنيع ‎synthesis gas‏ 40 الموجه إلى قسم التصنيع_ التالي لوحدة التصنيع (شكل 2)؛ التي تُنتج الميثانول ‎methanol‏ 47. داخل قسم التصنيع ؛ تتم إزالة حرارة التفاعل عن طريق إنتاج البخار ‎steam‏ 32( الذي تتم إعادة تدوير ‎gia‏ على الأقل منه مرة أخرى إلى القسم الأمامي ‎front-end section‏ 100؛ على وجه التحديد للعمل كوسط تسخين في المبادلين الحراريين الأول والثاني 8؛ 9. يتم سحب الزائد من الماء من قاع برج التشبع ‎saturating tower‏ 1 عبر الخط 21 وبنقسم إلى 0 جزء أول 121 ‎eins‏ ثاني 21ب. يتم إخراج الجزءِ الأول المذكور 121 من القسم الأمامي ‎front—‏ ‎end section‏ 1 وإرساله إلى ‎dallas aud‏ الماء العادم (غير مُوضّح)؛ بينما تتم إعادة تدوير ‎all‏ ‏الثاني 21ب في القسم الأمامي ‎front-end section‏ 100 من خلال المضخة 22 التي تزوّد التيار مكيف الضغط 23.
— 1 5 —
وفقًا لمثال شكل 1؛ يتم الحصول على التيار الأول من الماء الساخن الذي ‎dn‏ برج التشبع
‎saturating tower‏ 1 عبر الخط 12 عن طريق خلط تيار أول وثانى من الماء 24؛ 25 معًا.
‏يتم الحصول على التيار الأول المذكور 24 عن طريق تسخين الدفق الخارج 26 لقسم التقطير (غير
‏مُوضّح) لوحدة التصنيع في المبادل الحراري ‎heat exchanger‏ 8 بواسطة الجزء 132 من البخار
‎steam 5‏ المستخلص من قسم التصنيع. لوحدة التصنيع (المُوضّح في شكل 2). وبالمثل؛ يتم
‏الحصول على التيار الثاني المذكور 25 عن طريق تسخين الجزء 123 من التيار مكيف الضغط
‏المذكور أعلاه 23 في المبادل ‎heat exchanger (hall‏ 9 بواسطة ‎all‏ 32ب من البخار
‏07 المذكور .
‏يختلط ‎AT gia‏ 23ب من التيار مكيف الضغط 23 مع ناتج تكثيف العملية 27؛ مما ‎is‏ تيار 0 الماء 28 الذي يدخل ‎GEL‏ المتقدم 10.
‏يتم ‎Lad‏ سحب الفائض من الماء 31 من المبادل الحراري للتشبع ‎saturating heat exchanger‏
‎eS‏ 2 ويختلط مع التيارين الأول والثاني 024 25 لتكوين تيار الدخل 12 الذي ‎Sh‏ برج
‎.1 saturating tower ‏التشبع‎
‏يوضّح شكل 2 قسم التصنيع 200 لوحدة تصنيع ‎related plant‏ الميثانول ‎Cus methanol‏ يتم تحويل تيار الدخل 40 للغاز التصنيعي ‎synthesis gas‏ إلى ميثانول ‎.methanol‏ يشتمل
‎aus‏ التصنيع 200 بشكل أساسي على المبادل الحراري ‎heat exchanger‏ 201؛ والمفاعل ذي
‏درجة الحرارة الثابتة الأول 202 والمفاعل ذي درجة الحرارة الثابتة الثاني 203. يتم وضع المفاعلات
‏ذات درجة الحرارة الثابتة الأول والثانى المذكورة 202 203 على التوالى.
‏يتم تسخين ‎eal)‏ الأول 140 لتيار الدخل المذكور 40 للغاز التصنيعى ‎synthesis gas‏ 0 المبادل الحراري ‎heat exchanger‏ 201 عن طريق تبادل الحرارة مع التيار المحتوي على الميثانول
‎methanol‏ 48 الذي ‎ji‏ التيار ‎GA‏ مُسبقًا 240( بينما يمرّ الجزءٍ الثاني 40ب ‎Gils‏ بالمبادل
‏الحراري ‎heat exchanger‏ 201 وبندمج مع الجزءٍ المُسخّن مُسبقًا المذكور 40ج لتكوين التيار
‏1 من غاز التصنيع ‎synthesis gas‏ .
— 1 6 —
ينقسم التيار المذكور 41 إلى ثلاثة أجزاء؛ تحديدًا الجزء الأول 41 والجزء الثاني ‎AL‏ والجزء
‎cul‏ 41ج. يكون للأجزاء المذكورة 41-41ج ذات التركيبة؛ لكن يمكن أن يكون لها تدفقات
‏مولارية مختلفة.
‏يحتوي المفاعل ذو درجة الحرارة الثابتة الأول 202 على ألواح التبادل الحراري 204 المغمورة في
‏5 الطبقة الحفزية 205 وبجتازها التيار 42 لماء تغذية المرجل»؛ الذي يزيل الحرارة المُولّدة فى الطبقة
‏الحفزية المذكورة 205. يغادر الماء ألواح التبادل الحراري 204 في صورة البخار ‎steam‏ 32 الذي
‏تتم إعادة تدويره مرة أخرى إلى القسم الأمامي ‎front-end section‏ 100.
‏يحتوي المفاعل ذو درجة الحرارة الثابتة الثاني 203 على ألواح التبادل الحراري 206 المغمورة في
‏الطبقة الحفزية 207 وبجتازها الجزءٍ الأول المذكور 141 للغاز التصنيعى ‎synthesis gas‏ الذي 0 يعمل كوسط تبريد؛ مما ‎alg‏ بالتالى التيار ‎Al‏ مُسبقًا 43 للغاز المُعاد تشكيله.
‏يتم خلط ‎gall‏ الثالث 41ج من الغاز المعاد تشكيله مع التيار ‎CALA‏ مُسبقًا المذكور 43 لتكوين
‏تيار الدخل 44 إلى المفاعل ذي درجة الحرارة الثابتة الأول 202؛ حيث يتفاعل جزئيًا لتوفير تيار
‏الخرج 45 الذي يحتوي على الميثانول ‎methanol‏ والغاز غير المتفاعل.
‏بعد ذلك؛ يتم خلط تيار الخرج المذكور 45 مع ‎gall‏ الثاني 1ب من غاز التصنيع ‎synthesis‏ ‏5 988 لتكوين تيار الدخل 46 إلى المفاعل ذي درجة الحرارة الثابتة الثاني 203؛ حيث يتم أيضًا
‏تحويل غاز التصنيع ‎gas‏ 57710176515 ._لتوفير التيار ‎mill‏ المحتوي على الميثانول ‎methanol‏
‎47
‏يتم تبريد مُسبق للتيار المُنتج المذكور 47 في السخّان المتقدم لماء تغذية المرجل 204 لتكوين التيار
‏8 الذي يتم استخدامه كوسط تسخين في المبادل الحراري ‎heat exchanger‏ 201. يغادر التيار 0 المحتوي على الميثانول ‎methanol‏ 49 ذي درجة الحرارة المنخفضة المبادل الحراري ‎heat‏
‎(lash ‏وبتم إخضاعه للتنقية في قسم تنقية مناسب (غير‎ 201 exchanger
‏يكون وجود المبادل الحراري ‎heat exchanger‏ المذكور 201 مفيدًا لأنه يسمح بتنظيم درجات
‏حرارة الأجزاء 41 41« 41ج من الغاز المعاد تشكيله.

Claims (3)

  1. عناصر الحماية 1- عملية تصنيع ‎synthesis process‏ تشتمل على: إعادة تشكيل بالبخار ‎steam reforming‏ لخام تغذية بهيدروكريون ‎gaseous (gle‏ ‎ull chydrocarbon feedstock‏ الحصول على غاز تصنيعي ‎tsynthesis gas‏ ‎Je lis‏ طارد ‎exothermically reacting shall‏ للغاز التصنيعي ‎synthesis gas‏ المذكور في وجود محفز ‎ccatalyst‏ وبالتالي الحصول على منتج تصنيعي ‎tssynthesis product‏ ‎lly)‏ الحرارة ‎removing heat‏ من التفاعل الطارد للحرارة ‎exothermal reaction‏ المذكور عن طريق إنتاج بخار ‎Gua producing steam‏ يوفُّر جزءِ على الأقل من البخار ‎steam‏ المذكور ‎Jao‏ حراري ‎heat input‏ إلى ‎sale]‏ تشكيل ‎reforming‏ خام_ التغذية بالهيدروكريون ‎hydrocarbon feedstock‏ المذكور ¢ 0 حيث تشتمل ‎sale)‏ التشكيل بالبخار ‎steam reforming‏ _لخام التغذية بالهيدروكريون ‎hydrocarbon feedstock‏ على: 0( تكوين خليط يحتوي على بخار ‎steam‏ وهيدروكريونات ‎hydrocarbons‏ بواسطة على الأقل خطوة إضافة تيار أول من الماء إلى خام التغذية بالهيدروكريون ‎hydrocarbon feedstock‏ في برج تشبع ‎saturating tower‏ يكون تيار الماء ‎stream of water‏ المذكور ‎BAL‏ مُسبقًا عن 5 طريق التبادل الحراري غير المباشر ‎heat exchange‏ 10010601 قبل الإدخال في البرج ‎tower‏ ‎Sal‏ مع ‎gia‏ على الأقل من البخار الذي تم إنتاجه عن طريق ‎Al)‏ حرارة من التفاعل التصنيعي الطارد للحرارة ‎sexothermal synthesis reaction‏ (ب) تسخين الخليط ‎Mixture‏ المذكور عن طريق التبادل الحراري غير المباشر ‎indirect heat‏ ‎z= exchange‏ جزءِ على الأقل من الغاز التصنيعي 985 ‎synthesis‏ المذكور؛ و ‎sale} (7) 0‏ تشكيل ‎reforming‏ الخليط ‎mixture‏ المذكور بعد خطوة التسخين ‎heating step‏ المذكورة (ب).
  2. 2- عملية التصنيع ‎Gig synthesis process‏ لعنصر الحماية 1؛ حيث يشتمل تكوين الخليط ‎mixture‏ المذكور أيضًا على خلط الدفق الخارج للبرج ‎effluent of said tower‏ المذكور مع 5 تيار ثاني من الماء ‎second stream of water‏ وبتم التسخين المُسبق للتيار الثاني المذكور
    — 1 8 —
    بواسطة التبادل الحراري غير المباشر ‎Sill xe indirect heat exchange‏ التصنيعي
    ‎synthesis gas‏ المذكور. 3- عملية التصنيع ‎Gd synthesis process‏ لعنصر الحماية 2 حيث ‎Jiu‏ تيار من الغاز التصنيعى ‎synthesis gas‏ الحرارة إلى الخليط ‎mixture‏ المذكور أثناء خطوة التسخين ‎heating‏ ‎step‏ (ب)؛ ‎Jing‏ الدفق الخارج ‎effluent‏ للغاز التصنيعي ‎synthesis gas‏ لخطوة التسخين ‎heating step‏ المذكورة (ب) الحرارة إلى تيار الماء الثاني ‎second stream of water‏ المذكور. 4— عملية التصنيع ‎synthesis process‏ 4 لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم سحب ماء زائد من
    ‏0 برج التشبع ‎saturating tower‏ أثناء الخطوة المذكورة (أ) وتتم إعادة تدوير جزءِ على الأقل من الماء الزائد المذكور إلى البرج ‎tower‏ حيث يُفضل أن يكون ‎hall‏ المذكور ‎as Bh‏ قبل الإدخال إلى البرج ‎tower‏ المذكورء مع ‎ela‏ من البخار المُنتج ‎steam produced‏ عن طريق إزالة حرارة من التفاعل التصنيعى الطارد للحرارة ‎.exothermal synthesis reaction‏
    ‏5 5- عملية التصنيع ‎Gg synthesis process‏ لعنصر الحماية 2؛ حيث يتم سحب ماء زائد من البرج ‎tower‏ أثناء الخطوة المذكورة (أ) وبشتمل تيار الماء الثاني ‎second stream of water‏ المذكور على جزءٍ من الماء الزائد ‎excess water‏ المذكور.
    ‏6- عملية التصنيع ‎synthesis process‏ وفتًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم سحب ماء زائد
    ‎excess water 0‏ من الخطوة (ب) وتتم إضافة جزءِ على الأقل من الماء الزائد ‎excess water‏ المذكور إلى خام التغذية بالهيدروكريون ‎hydrocarbon feedstock‏ في برج التشبع ‎saturating‏ ‎tower‏ المذكور. 7- عملية التصنيع ‎synthesis process‏ 4 لعنصر الحماية 1؛ حيث يكون المنتج التصنيعي
    ‎synthesis product 5‏ المذكور عبارة عن ميثانول ‎.methanol‏
    8- عملية التصنيع ‎Gag synthesis process‏ لعنصر الحماية 7 حيث تشتمل خطوة تفاعل
    ‎step of reacting‏ الغاز التصنيعي ‎synthesis gas‏ على خطوة تفاعلية ذات درجة حرارة ثابتة
    ‎Agi +‏ تيار يحتوي على الميثانول ‎methanol‏ ؛ وحيث يعمل تيار من الماء المغلي ‎boiling‏
    ‎exothermal ‏يزيل الحرارة من التفاعل الطارد للحرارة‎ cooling medium ‏كوسط تبريد‎ water
    ‎reaction 5‏ للغاز التصنيعي ‎Aga synthesis gas‏ التيار المذكور.
    ‏9- عملية التصنيع ‎Gig synthesis process‏ لعنصر الحماية 8« حيث تشتمل الخطوة المذكورة
    ‏لتفاعل الغاز التصنيعي ‎synthesis gas‏ أيضًا على إخضاع التيار المحتوي على الميثانول
    ‎Sagi ‏المذكور لخطوة تفاعلية ذات درجة حرارة ثابتة أخرى؛‎ methanol-containing stream synthesis ‏المذكور؛ وحيث يعمل تيار من الغاز التصنيعي‎ methanol product ‏منتج الميثانول‎ 0
    ‏5 الجديد كوسط تبريد ‎.cooling medium‏
    “> 0 i Se lel 1 § \ 0 ‏ع‎ ‎* 8 1 * & i N - i 0 4 i o > 8 - eA A : = ‏تم ا‎ 0“ ‏ا > يا‎ pe \ Be { “ 0 { we i ar { ‏يق‎ 1 hay bd 8: | i . x Wa { ml Ye 0 ‏الالالال‎ { 3 ‏م م‎ i 1 ‏حي و ال كر‎ : i 0 8 > pe >“ { — Fae { al ‏سه‎ =< ST ‏ل‎ ‎J 1 - Pe Fs & ‏حص 0 ع‎ ‏جني‎ i prams aR § i . ‏ا‎ vo FY ‏ب الى كا‎ ‏ا 1 0 ,~~ ع‎ i 8 2 ‏الس وا م الضيهي‎ i i a 8 ‏إْ‎ | Cd * wn Bd ‏اص با احم‎ = BPN ge BIEN 0 ‏ليا اس سيا الا‎ 8 3 : . ‏د‎ : : all Te i T hie Es 1 7 3 or : ; dd ‏ل‎ 7 ; Te SRE ET ea : 1 Lo a, § 1 ‏ا ' اس © سل‎ ‏مر ب لنب‎ 1 ِ ; we $e * 5 : ‏ع‎ ‎< sel Nd > "© Wn § 0 ‏جد‎ masa 2 ‏حل ايم حلام‎ Me ‏ال نا‎ ‏اق 1 : ب‎ - ‏1ض‎ ! > 3 0 a : { : RN. § ‏ال ب‎ 0 oo X ao Red, i . ‏ا : 7 ضع‎ WAN Be eee. “on i i “> ‏د‎ ‏الي‎ LE ‏وا الو‎ i en ani 9 i 8: ‏ب‎ ‎i » Fanaa? 3 ¥ 5 1 i i i ‏م ب ري‎ be 3d i i a nd ‏ات‎ ‎TTT i : ~ § 7 i i #« | ‏م‎ % pl iow % £3 ‏لم‎ TNT 1 tal RN +4 J doer 0" x 0 ‏جد‎ 1 Zh SW wr £3 |e A ‏يي‎ EY = ae - ‏ا‎ 1 : I * i J ‏مه ان‎ ‏لماح اح ال هر‎ ١ ‏شكل‎ i 2 ‏يبي © بو ا‎ ‏جام وه‎ 3 ‏ابي‎ ‎§ ‎io oe - coon & esses SE A NN A ED DODD DDD Msp { 3 3 3 3 i od 1 1 > ‏سل | . 1 يلا‎ } , © oe . ‏إ‎ . - . 1 3 8 ‏م‎ : fe & 1 ‏حول‎ 3 . Br Be i 2 i 0 i ‏مج‎ 1 8: : ‏يق‎ 1 9 3 0 3 3 KR. a 3 i 83 i rm eons, “Se > § SN ‏بمسمسسسططسسىم‎ 78 a wo 1 ١ ّ ‏ب‎ ix : ) press § ‏ا‎ el ‏ب‎ i § i dN 1 3 i 1 Vd i Ee 3 i {oF a & FI] i ¥ 3 a iE § 7 ‏ل[‎ Smee aged ad VE . 8 i ‏الس سس‎ i ‏ااام ساس‎ | = CoA 0" ‏إْ ا‎ Vo ! meng 1 ! . ‏؟ ؟‎ i wd i i {
    i . ‏الج تتح الدج‎ i Ba ; i Tow i i PR HI KBr 0 i i } Po i : i i rere = A § § ‏م‎ ‎¥ ‏ص‎ ‎| | > § ‏هه ا 8 جين‎ 1 : A ‏م ص 1 حي‎ 1 - ١ ‏الال‎ ST I ‏حجن‎ - # - "7 0 : : r when i Bok LS ‏يا‎ J Pw Be Le ‏جين‎ 3 i Ay + 3 ‏ب‎ ‎i ! ‏ا ص‎ hs ;
    1 i. ‏فج‎ eo Sf Brrr es eg, at 3 po Po * bE ‏ال‎ ‎1 2 ٍٍ + = Ps oll ‏امير رن اليج‎ “<< : i . 3 : ‏هه‎ i I ‏ال><‎ * oF i : loo hb oo i Wed, JW i 2 0 i ‏ال يد‎ rrr HN 0 1 ‏ل‎ 0 oo & Noe
  3. 3 . + ‏هاب‎ ‎3 + o Fa hid “ Ne aed nd ‏ومو‎ ‎1 ‎- ‏م‎ : ‏هل‎ ‎¥ 18 SB
    الحاضهة الهيلة السعودية الملضية الفكرية ‎Swed Authority for intallentual Property pW‏ ‎RE‏ .¥ + \ ا 0 § ام 5 + < ‎Ne‏ ‎ge‏ ”بن اج > عي كي الج دا لي ايام ‎TEE‏ ‏ببح ةا ‎Nase eg‏ + ‎Ed - 2 -‏ 3 .++ .* وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها ‎of‏ سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. »> صادرة عن + ب ب ‎٠.‏ ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > ”+ ص ب ‎101١‏ .| لريا ‎1*١ uo‏ ؛ المملكة | لعربية | لسعودية ‎SAIP@SAIP.GOV.SA‏
SA519402276A 2017-02-14 2019-07-23 عملية تشتمل على تفاعل حفزي طارد للحرارة لغاز تصنيعي ووحدة تصنيع ذات صلة SA519402276B1 (ar)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP17156052.7A EP3360846A1 (en) 2017-02-14 2017-02-14 Process comprising exothermal catalytic reaction of a synthesis gas and related plant
PCT/EP2018/052348 WO2018149638A1 (en) 2017-02-14 2018-01-31 Process comprising exothermal catalytic reaction of a synthesis gas and related plant

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA519402276B1 true SA519402276B1 (ar) 2022-11-09

Family

ID=58046534

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA519402276A SA519402276B1 (ar) 2017-02-14 2019-07-23 عملية تشتمل على تفاعل حفزي طارد للحرارة لغاز تصنيعي ووحدة تصنيع ذات صلة

Country Status (9)

Country Link
US (1) US11027972B2 (ar)
EP (2) EP3360846A1 (ar)
CN (1) CN110366535B (ar)
AU (1) AU2018221409A1 (ar)
BR (1) BR112019016735A2 (ar)
CA (1) CA3052091A1 (ar)
RU (1) RU2751112C2 (ar)
SA (1) SA519402276B1 (ar)
WO (1) WO2018149638A1 (ar)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115321630B (zh) * 2022-10-11 2023-02-14 浙江百能科技有限公司 煤炭分级利用废水零排放耦合制氢的方法和系统

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2066841A (en) * 1979-12-20 1981-07-15 Humphreys & Glasgow Ltd Synthesis Gas Production
SU1407898A1 (ru) * 1986-04-22 1988-07-07 Таджикский политехнический институт Способ получени метанола, аммиака и аргона
TW216453B (en) * 1992-07-08 1993-11-21 Air Prod & Chem Integrated plate-fin heat exchange reformation
GB9904649D0 (en) * 1998-05-20 1999-04-21 Ici Plc Methanol synthesis
JP2003034503A (ja) * 2001-07-19 2003-02-07 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 合成ガスの製造方法およびメタノールの製造方法
GB0301323D0 (en) * 2003-01-21 2003-02-19 Johnson Matthey Plc Methanol synthesis

Also Published As

Publication number Publication date
CN110366535B (zh) 2023-03-07
WO2018149638A1 (en) 2018-08-23
CN110366535A (zh) 2019-10-22
CA3052091A1 (en) 2018-08-23
EP3583068A1 (en) 2019-12-25
EP3360846A1 (en) 2018-08-15
RU2019125617A3 (ar) 2021-03-16
RU2751112C2 (ru) 2021-07-08
BR112019016735A2 (pt) 2020-03-31
AU2018221409A1 (en) 2019-08-01
US20200031664A1 (en) 2020-01-30
RU2019125617A (ru) 2021-03-16
EP3583068B1 (en) 2020-11-25
US11027972B2 (en) 2021-06-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5757598B2 (ja) 過熱水蒸気発生器
EP2192082B1 (en) Co-production of methanol and ammonia
US20110120127A1 (en) Low energy process for the production of ammonia or methanol
EP1991639B1 (en) Process to prepare a fischer-tropsch synthesis product
US11767226B2 (en) Co-production of methanol, ammonia and urea
US10556849B2 (en) Method for producing methanol and apparatus for producing methanol
Appl The Haber-Bosch heritage: The ammonia production technology
SA519402276B1 (ar) عملية تشتمل على تفاعل حفزي طارد للحرارة لغاز تصنيعي ووحدة تصنيع ذات صلة
CA2856691C (en) System and method for producing gasoline or dimethyl ether
US8338495B2 (en) Method for efficient use of heat from tubular reformer
US11130681B2 (en) Co-production of methanol and ammonia
Cruz et al. Petroleum refinery hydrogen production unit: exergy and production cost evaluation
US20190389724A1 (en) Method for treating a synthesis gas stream
US7901662B2 (en) Steam generation apparatus and method
EA005458B1 (ru) Способ увеличения производительности существующей технологической установки и технологическая установка
US10000379B2 (en) Process for the preparation of syngas
SA520410994B1 (ar) طريقة وحفازات لإنتاج غاز تخليق الأمونيا
Topsøe Mega-amm0nia r0und-up