SA519401982B1 - طريقة للتحكم في تيار غاز معاد الدوران باستخدام قاذف لتبريد عملية متكاملة - Google Patents
طريقة للتحكم في تيار غاز معاد الدوران باستخدام قاذف لتبريد عملية متكاملة Download PDFInfo
- Publication number
- SA519401982B1 SA519401982B1 SA519401982A SA519401982A SA519401982B1 SA 519401982 B1 SA519401982 B1 SA 519401982B1 SA 519401982 A SA519401982 A SA 519401982A SA 519401982 A SA519401982 A SA 519401982A SA 519401982 B1 SA519401982 B1 SA 519401982B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- temperature
- unit operation
- stream
- mechanical pump
- gas
- Prior art date
Links
- 238000010977 unit operation Methods 0.000 title claims abstract description 121
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 92
- 238000001816 cooling Methods 0.000 title claims abstract description 81
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 96
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 86
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 76
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims description 16
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 14
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims description 6
- YJQZYXCXBBCEAQ-UHFFFAOYSA-N ractopamine Chemical compound C=1C=C(O)C=CC=1C(O)CNC(C)CCC1=CC=C(O)C=C1 YJQZYXCXBBCEAQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 2
- 241000511343 Chondrostoma nasus Species 0.000 claims 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims 1
- 241000375392 Tana Species 0.000 claims 1
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 claims 1
- 238000000225 bioluminescence resonance energy transfer Methods 0.000 claims 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims 1
- SWQJXJOGLNCZEY-BJUDXGSMSA-N helium-3 atom Chemical compound [3He] SWQJXJOGLNCZEY-BJUDXGSMSA-N 0.000 claims 1
- 239000002574 poison Substances 0.000 claims 1
- 231100000614 poison Toxicity 0.000 claims 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 claims 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 abstract description 21
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 abstract description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 63
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 25
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 25
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 20
- 239000006200 vaporizer Substances 0.000 description 17
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 14
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 9
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 8
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 8
- 239000003380 propellant Substances 0.000 description 7
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 5
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 4
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 4
- 240000002989 Euphorbia neriifolia Species 0.000 description 3
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 3
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 3
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- 238000005381 potential energy Methods 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 238000004659 sterilization and disinfection Methods 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241000258740 Abia Species 0.000 description 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000948258 Gila Species 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 230000009849 deactivation Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002440 industrial waste Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000007726 management method Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000010076 replication Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000012552 review Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B19/00—Machines, plants or systems, using evaporation of a refrigerant but without recovery of the vapour
- F25B19/005—Machines, plants or systems, using evaporation of a refrigerant but without recovery of the vapour the refrigerant being a liquefied gas
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/0006—Controlling or regulating processes
- B01J19/0013—Controlling the temperature of the process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/26—Nozzle-type reactors, i.e. the distribution of the initial reactants within the reactor is effected by their introduction or injection through nozzles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J4/00—Feed or outlet devices; Feed or outlet control devices
- B01J4/001—Feed or outlet devices as such, e.g. feeding tubes
- B01J4/002—Nozzle-type elements
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/001—Controlling catalytic processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
- B01J8/0285—Heating or cooling the reactor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/1836—Heating and cooling the reactor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
- F25B1/06—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with compressor of jet type, e.g. using liquid under pressure
- F25B1/08—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with compressor of jet type, e.g. using liquid under pressure using vapour under pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B19/00—Machines, plants or systems, using evaporation of a refrigerant but without recovery of the vapour
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B31/00—Compressor arrangements
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00327—Controlling the temperature by direct heat exchange
- B01J2208/00336—Controlling the temperature by direct heat exchange adding a temperature modifying medium to the reactants
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00327—Controlling the temperature by direct heat exchange
- B01J2208/00336—Controlling the temperature by direct heat exchange adding a temperature modifying medium to the reactants
- B01J2208/00345—Cryogenic coolants
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00327—Controlling the temperature by direct heat exchange
- B01J2208/00336—Controlling the temperature by direct heat exchange adding a temperature modifying medium to the reactants
- B01J2208/00353—Non-cryogenic fluids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00327—Controlling the temperature by direct heat exchange
- B01J2208/00336—Controlling the temperature by direct heat exchange adding a temperature modifying medium to the reactants
- B01J2208/00353—Non-cryogenic fluids
- B01J2208/00362—Liquid
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00327—Controlling the temperature by direct heat exchange
- B01J2208/00336—Controlling the temperature by direct heat exchange adding a temperature modifying medium to the reactants
- B01J2208/00353—Non-cryogenic fluids
- B01J2208/00371—Non-cryogenic fluids gaseous
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00121—Controlling the temperature by direct heating or cooling
- B01J2219/00123—Controlling the temperature by direct heating or cooling adding a temperature modifying medium to the reactants
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00121—Controlling the temperature by direct heating or cooling
- B01J2219/00123—Controlling the temperature by direct heating or cooling adding a temperature modifying medium to the reactants
- B01J2219/00126—Cryogenic coolants
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2500/00—Problems to be solved
- F25B2500/19—Calculation of parameters
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بطريقة تحضير سائل تبريد الغاز gas coolant للتبريد المباشر direct cooling لعملية متكاملة unit operation تحت حمل حراري ثابت fixed heat load من درجة حرارة التشغيل الطبيعية normal operating temperature الخاصة بها (على سبيل المثال، 148.89 درجة مئوية (300 درجة فهرنهايت) وأعلى) إلى درجة حرارة أقل (على سبيل المثال، أقل من 37.78 درجة مئوية (100 درجة فهرنهايت)) للسماح بإجراء أعمال الصيانة maintenance أو الأعمال غير الروتينية non-routine work الأخرى في العملية المتكاملة المذكورة. الشكل 1
Description
طريقة للتحكم في تيار غاز معاد الدوران باستخدام قاذف لتبريد عملية متكاملة METHOD FOR CONTROLLING A RECYCLE GAS STREAM UTILIZING AN EJECTOR FOR THE COOLING OF A UNIT OPERATION الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع الحالي بطريقة تحضير سائل تبريد الغاز gas coolant للتبريد المباشر direct 009 لعملية متكاملة unit operation تحت حمل حراري ثابت fixed heat load من درجة حرارة التشغيل الطبيعية الخاصة بها (على سبيل (Jad) 148.89 درجة مئوية وأعلى) إلى درجة حرارة أقل (على سبيل المثال» أقل من 37.78 درجة مئوية ) للسماح بإجراء أعمال الصيانة
maintenance أو الأعمال غير الروتينية non-routine work الأخرى في العملية المتكاملة operation دنا المذكورة. وبشكل أكثر تحديدًا؛ يتم تبريد العملية المتكاملة باستخدام سائل يتم إنشاؤه من خلال توفير سائل بارد وخلطه مع غاز منبعث من العملية المتكاملة unit operation aug ٠ استخدام السائل البارد كقوة دافعة لمضخة غير ميكانيكية تُستخدم لإعادة تدوير جزءِ من
0 الغاز المنبعث من الوحدة المتكاملة. يتم مزج الغاز المنبعث مع السائل البارد لتكوين تيار تبريد والذي يتم توجيهه إلى الوحدة المتكاملة لتبريدها باستخدام التبادل الحراري ذي التلامس المباشر. وصف المجال المتعلق: تخضع المعدات المستخدمة في العمليات المتكاملة ذات درجة الحرارة المرتفعة؛ مثل تلك التي نراها في المعالجة الكيميائية والبتروكيميائية لصيانة روتينية تسبقها أحيانًا خطوة تبريد حيث يتم خلالها خفض درجة حرارة المعدات إلى درجة حرارة أقل من تلك الخاصة
5 بالعمليات العادية. وسيفهم الخبراء في المجال أن العملية المتكاملة unit operation على النحو المستخدم هنا تشير إلى أي جزء من عملية مكوّنة من خطوة واحدة أو خطوات متعددة واردة في التغيير الفيزيائي أو الكيميائي للمادة. وتشتمل أمثلة العمليات المتكاملة على الفصل والتنقية والخلط والتفاعل وتوليد الطاقة والتبادل الحراري» وخطوات التخليق والتخزين والتحليل الأخرى. وبتم اعتبار المعدات ومكوناتها عند هذه الحالة منخفضة درجة الحرارة "غير تشغيلية" أو متوقفة عن التشغيل
0 حيث لا تؤدي الحالة إلى العمليات العادية. تخمد الحالة المبردة للمعدات أي نشاط للمكونات وتتيح
إدخال نظام آمن؛ ومعالجة المكونات وتغييرهاء و/أو أنشطة الصيانة الأخرى. يمكن أن يكون تبريد المعدات بمثابة خطوة شديدة الأهمية لعودة المعدات للعمل مجددًا في أسرع وقت ممكن حيث يمكن أن يؤدي إلى تأخير أي صيانة لاحقة. على سبيل المثال؛ تتطلب المادة الحفازة المستخدمة في عمليات معامل التكرير مثل المعالجة بالهيدروجين والتكسير الهيدروجيني والتهذيب الكيماوي
والاسترجاع Bass متكررًا بسبب إلغاء تنشيط طبقات المواد الحفازة بمرور الوقت. قبل تغيير المادة الحفازة؛. تتطلب معدات العمليات المتكاملة التبريد إلى درجات الحرارة المحيطة. من خلال درجات حرارة التشغيل المرتفعة المستخدمة عادة في عمليات التكرار (يمكن أن تتراوح درجات الحرارة من 9 درجة مئوية إلى أعلى من 537.78 درجة مئوية ) يمكن أن يؤدي ذلك في أحيان كثيرة إلى اختناق في عملية الصيانة الدورية بالنظر إلى مقدار المادة الحفازة وحجم (كتلة) المعدات.
0 قد يكون بإمكان العملاء الذين لديهم قدرات التبريد الحالية (أي» القدرة على إزالة الحرارة) خفض درجة الحرارة إلى نقطة معينة قبل أن تصبح إزالة الحرارة (أي» معدل خفض درجة حرارة العملية المتكاملة (unit operation أكثر صعوية. وكما سيتم إثباته من قبل الخبراء في المجال؛ فإن التبريد المساعد أو المُسرّع هو عملية إضافة غاز خامل بارد إلى تيار غاز العملية للوصول إلى تبريد أكثر سرعة. يعمل الغاز البارد cold gas على تحسين نقل الحرارة عن طريق زيادة التبريد
5 المتاح وتوسيع الفرق في درجة الحرارة بين معدات سائل التبريد والعملية المتكاملة unit operation يقلل نقل الحرارة المحسّن وقت الصيانة الدورية ping إعادة المعدات للعمل مجددًا في وقت أسرع. ويمكن أن تشتمل الغازات الخاملة المستخدمة في التبريد المساعّد على النيتروجين Sf nitrogen الأرجون أو ثاني أكسيد الكربون أو الهيليوم؛ ولكن بشكل عام فإن التكلفة المنخفضة للنيتروجين تجعله غاز التبريد المفضل. ويساعد الغاز أيضًا في جعل البيئة خاملة
0 بالنسبة للمكونات التي قد تتفاعل مع المواد القابلة للاشتعال أو الأكسجين أو السوائل التفاعلية لأخرى . يكتمل حقن غاز التبريد بطريقتين وففقًا للمعدات الحالية المستخدمة في العملية المتكاملة unit 0 . يمثل استخدام عملية "التبريد ذي الدارة المفتوحة' طريقة التبريد الأكثر شيوعًا حيث يمر الغاز مباشرة عبر معدات العملية المتكاملة UNit operation عند درجة حرارة مستهدفة
5 (تراوح من حوالي -10 إلى 148.89 درجة مئوية ) مع خروج كل الغاز المحقون من النظام بعد
مرور أحادي. وتعد عملية "التبريد ذي الدارة المفتوحة' العملية الأبسط في الاستخدام» ولكن استخدام سائل التبريد يكون في أقصى مستوياته مما يؤدي إلى تكاليف أكثر وقيود في التدفق المحتمل بسبب الانبعاثات. بالنسبة لمشغل يقوم بإشعال المخلفات الصناعية لديه؛ تحافظ قيود التدفق هذه على كفاءة الاحتراق في نظام الإشعال مما يؤدي إلى تقييد كمية الغاز الخامل القادر على الخروج من العملية المتكاملة unit operation والتسرب إلى اللهب في أي مرحلة. ويعد نظام الإشعال واحدًا من بين خيارات عديدة لتفريغ الغاز النهائي. قد يتم إرسال المخلفات الصناعية إلى وحدات استعادة الأبخرة أو المؤكسدات الحرارية أو غيرها من وحدات التحكم البيئية التي ستتطلب معالجة التدفق الإضافي الناجم عن سائل التبريد المحقون. بدلاً من ذلك يمكن خلط السوائل المستخدمة للتبريد (السوائل أو الغازات عند درجة حرارة تتراوح 0 بين حوالي -268.89 إلى 10 درجة مئوية ) مع غازات العمليات لتحقيق تبريد مُسَرْع. ويتيح مزج سوائل النظام الساخن مع درجات الحرارة المنخفضة وصول غاز العمليات إلى درجة الحرارة المستهدفة target temperature المرغوية قبل دخول العملية المتكاملة unit operation (تتراوح من حوالي -10 إلى 148.89 درجة مئوية ). قد يتم استخدام المعدات المتخصصة لمزج الغاز متنخفض درجة الحرارة مع تيار غاز العملية أثناء إعادة تدويره عبر العملية المتكاملة unit operation 5 . تعمل حلقات الغاز على تبريد معدات العملية المتكاملة باستمرار مع تسرب بعض الغاز لتخفيض انبعاثات الغاز المحقون. نظرًا لمعدلات حقن الغاز المنخفضة المطلوية (تحقيق نفس درجة الحرارة المستهدفة target temperature المطلوية)؛ تؤدي هذه الطريقة إلى تحسين معدلات التبريد وانخفاض التكاليف. تعتمد القدرة على ممارسة مزج الغاز متخفض درجة الحرارة مع تيار غاز العملية الحالي على 0 ضاغط إعادة التدوير recycle skid وهي إحدى المعدات المستخدمة لتدوير غاز العملية خلال العملية المتكاملة UNI operation . ويعتبر ضاغط sale} التدوير skid 60/016 في هذا السيناريو أحد متطلبات العمليات العادية؛ حيث يعد تدوير السوائل بمثابة إنتاج عام مطلوب. في بعض المواقف؛ قد يتم أيضًا تركيب المعدات الملحقة المستخدمة خصوصًا للتبربد بصفة دائمة. وبالتالي فإن العمليات التي تفتقد أو يتعذر عليها استخدام ضاغط إعادة التدوير recycle skid 5 تكون غير قادرة على تطبيق هذه الطريقة ويمكنها فقط استخدام التبريد المساحّد ذي الدارة
المفتوحة. ويمكن تمكين هذه الأنظمة لممارسة تبريد الغاز منخفض درجة الحرارة في حالة توفر ضاغط إعادة تدوير مؤهل. ويبكشف Davis (براءة الاختراع الأمريكية رقم 4,430,865) عن طريقة تبريد الغاز منخفض درجة الحرارة. وتستخدم العملية ضاغط إعادة تدوير موجود مسبقًا متوفر من قبل مشغل العملية المتكاملة unit operation الإعادة تدوير تيار غاز التبريد. بالنسبة لمرافق تكرير النفط والغازء
فإن الضاغط الترددي أو الذي يعمل بالطرد المركزي الذي يعمل بالكهرباء يُستخدم بشكل شائع لإعادة تدوير غاز تيار العملية. بدون هذه القطعة الأساسية من المعدات أو وحدة مماثلة مركبة Ls gad للاستخدام أثناء التبريد؛ لن تتمكن المصافي من ممارسة طريقة التبريد هذه. للتغلب على عيوب المجال المرتبط يمثل الاختراع الحالي تحسيئًا لطريقة تبريد Jal) منخفض
0 درجة الحرارة ذي الدارة المفتوحة؛ كما هو موضح في (DAVIS كعامل مساعد لعملية متكاملة unit operation لا تمتلك معدات الضخ اللازمة. تستخدم عملية الاختراع الحالي spy (BE نوع مضخة يستخدم طاقة الضغط لسائل دافع (أو سائل يضفي حركة) يتم تحويله إلى طاقة حركة؛ مما يخلق منطقة شفط في جسم القاذف. wing استخدام القاذف لتدوير تيار العملية مع حقن غاز التبريد في العملية المتكاملة unit operation . قد يحتاج Lad Davis إلى عنصر مزج ثابت لتعزيز
5 المزج الجيد للسائل المستخدم للتبريد وتيار غاز العملية؛ في حين أن تطبيق القاذف في الاختراع الحالي يوفر منطقة مزج عالية تقع في الجسم حيث يتم مزج تيار غاز العملية والسائل المستخدم للتبريد تمامًا. تم استخدام القاذفات مسبقًا في تطبيق التبريد كما هو مبين في Martinez (براءة الاختراع الأمريكية رقم 7,608,129) (Cheng et al (براءة الاختراع الأمريكية رقم 6,622,496). في
0 هذه المستندات؛ يتم استخدام تطبيق القاذف في تبريد حمل حراري مستمر حيث تتم إضافة الحرارة بصورة ثابتة إلى تيار العملية. يتم تصميم أنظمة التبريد لإدارة درجة حرارة العملية المتكاملة unit 0 استنادًا إلى الحرارة المضافة إلى النظام. يجب أن تكون السوائل ذات التلامس المباشر مع hall الداخلي (والمعرّضة لتيار العملية) من العملية المتكاملة unit operation 'متوافقة مع العملية"؛ ويعني هذا أن السائل لا يضر بالعملية المتكاملة. السوائل غير المتوافقة هي
5 "تلك التي تتفاعل مع منتجات العمليات؛ أو يمكنها إيقاف التفاعل؛ أو توفر تبريدًا غير متناسب أو
غير كافٍ. ويتناقض هذا النوع من إدارة الحرارة مع الاختراع المذكور حيث إن المعدات تكون مستهدفة للإغلاق والصيانة. تكون العملية المتكاملة operation ]01لا محددة بحيث يكون لها حمل حراري مثبت مسبقًا أو Cyl بمعنى أنه قد تم الانتهاء من العمليات؛ ولا تتم إضافة حرارة إضافية إلى النظام. يمكن أن يكون سائل التبريد غير متوافق مع ظروف العملية ويمكن اختياره بناءً على احتياجات Gla) التشغيل؛ Jie جعل بيئة النظام خاملة. وبالتالي» يؤدي الاختراع ويتم
التحكم فيه بطريقة تفضي إلى حالة إيقاف التشغيل. سوف تصبح الأهداف والجوانب الأخرى للاختراع الحالي واضحة لشخص يتمتع بمهارة عادية في المجال عند مراجعة المواصفات والرسومات والمطالبات الملحقة بها. الوصف العام للاختراع
0 يصف الاختراع الحالي طريقة ونظامًا مرتبطًا للتبريد المباشر direct cooling لعملية متكاملة unit operation تحت حمل حراري ثابت heat load 160 من درجة حرارة مرتفعة إلى درجة حرارة منخفضة حيث يتم تبريد العملية المتكاملة Jil unit operation تبريد coolant يتم توليده عن طريق توفير سائل ae مما يوفر مصدر غاز منبعث من العملية المتكاملة؛ باستخدام مضخة غير ميكانيكية للجمع بين السائل المبخّر المذكور وجزء من تدفق العملية المتكاملة لإنشاء
5 "تيار تبريد؛ وتمرير تيار التبريد خلال العملية المتكاملة unit operation _لتبريدها باستخدام التبادل الحراري ذي التلامس المباشر. يتم بعد ذلك التحكم في درجة حرارة السائل المؤتلف temperature of the combined fluid من خلال رفع أو خفض درجة حرارة السائل المستخدم للتبريد الذي يخرج من جهاز التبخير Vaporizer ومعالجة نسبة الغاز المنبعث من العملية المتكاملة unit operation الممتزج مع السائل المستخدم للتبريد. يمكن توفير السائل
0 المبخّر إما عن طريق تبخير سائل مستخدم للتبريد يتم توفيره من الخزان أو عن طريق توفير تيار بخار Se مباشرة Jie تيار متوفر من مصدر خط أنابيب. a لأحد جوانب cela) طريقة التبريد المباشر direct cooling لعملية متكاملة unit cans operation حمل حراري fixed heat load «uli إلى درجة حرارة منخفضة Cua يتم تبريد العملية المتكاملة unit operation بسائل تبريد 0001801 يتم توجيهه من مضخة غير
ميكانيكية حيث يكون تيار التبريد عبارة عن مزيج من تيار السائل الدافع saudi motive fluid مع gia من تيار غاز منبعث من العملية المتكاملة unit operation على الأقل. تشتمل الطريقة على: g تدوير gia من تدفق العملية المتكاملة Unit operation بدرجة حرارة فى نطاق 10 درجة مثوية إلي 260 درجة مئوية Lis من خلال المضخة غير الميكانيكية non—
Cua mechanical pump يتم توفير السائل المبخُّر كقوة دافعة؛ oq توفير تيار السائل الدافع motive fluid المبخّر إلى المضخة غير الميكانيكية non— mechanical pump عند درجة حرارة فى نطاق حوالى -268.89 إلى Mea 10 درجة مثوية ¢
10 ج. مزج تدفق العملية المتكاملة unit operation والسائل الدافع Jali motive fluid في المضخة غير الميكانيكية non—mechanical pump المذكورة؛ حيث يكون التيار المجمع بدرجة حرارة في نطاق حوالي -45.56 درجة مئوية إلى حوالي 148.89 درجة مئوية د. ضبط نسبة معدلات التدفق الكتلى لتيار تدفق العملية المتكاملة unit operation تيار السائل الدافع All motive fluid مجتمعة في المضخة غير الميكانيكية non—
mechanical pump 5 حيث يتم تحديد النسبة بواسطة:
11 * مين Mot ( C Mot) ب الدوران إعادة نسبة wd Crpr * (Tey = Tc)
(Cus للتدفق إلى معدل mass flow rate نسبة إعادة الدوران الكتلة هى نسبة معدل التدفق الكتلى ¢ Axl motive fluid للسائل الدافع mass flow rate التدفق الكتلي
Cet 20 الحرارة المحددة للسائل الدافع motive fluid المبخّر؛ a Cen الحرارة المحددة lal تدفق العملية المتكاملة Jalal unit operation إلى المضخة غير الميكانيكية tnon—-mechanical pump
Te هى درجة حرارة السائل المؤتلف temperature of the combined fluid أو درجة الحرارة المستهدفة target temperature لتيار الغاز الخارج من المضخة غير الميكانيكية non— pump ل118030168؛ Lh 3 oes 4 i id xs 5 5 i That هي درجة حرارة السائل الدافع motive fluid المبخّر؛ المحددة من قبل المشغل؛ رح هى درجة حرارة تيار تدفق العملية المتكاملة Jalal unit operation إلى المضخة غير
.non—mechanical pump Lulu unit لعملية متكاملة direct cooling من الاختراع؛ طريقة التبريد المباشر AT في جانب يتم Cus إلى درجة حرارة منخفضة fixed heat load تحت حمل حراري ثابت 07 بسائل تبريد 0001801 يتم توجيهه من مضخة غير unit operation تبريد العملية المتكاملة
0 ميكانيكية حيث يكون تيار التبريد عبارة عن مزيج من تيار السائل الدافع adi motive fluid مع eda من تيار غاز منبعث من العملية المتكاملة unit operation على الأقل. تشتمل الطريقة على: g تدوير gia من تدفق العملية المتكاملة Unit operation بدرجة حرارة فى نطاق 10 درجة مئوية إلي 260 درجة مئوية تقريبًا من خلال المضخة غير الميكانيكية non—
Cua mechanical pump 5 يتم توفير السائل Aull كقوة دافعة؛ oq توفير تيار السائل الدافع motive fluid المبخّر إلى المضخة غير الميكانيكية non— mechanical pump عند درجة حرارة فى نطاق حوالى -268.89 إلى Mea 10 درجة مثوية ¢ ج. مزج تدفق العملية المتكاملة unit operation والسائل الدافع Jal motive fluid في
0 المضخة غير الميكانيكية non—mechanical pump المذكورة؛ حيث يكون التيار المجمع بدرجة حرارة في نطاق حوالي -45.56 درجة مئوية إلى حوالي 148.89 درجة مئوية
د. ضبط درجة حرارة التيار الدافع Al motive stream الذي يتم مزجه مع تيار تدفق العملية المتكاملة unit operation فى المضخة غير الميكانيكية non—-mechanical pump حيث يتم تحديد درجة الحرارة من خلال: Corr * (Terr — T, * الدوران إعادة نسبة Eff ( Eff c) الكتلة ورآن إعادة نسدٍ اتيت ح 1ح Tor CrMot ° حيث؛ نسبة إعادة الدورانالكتلة هى نسبة معدل التدفق الكتلى mass flow rate للتدفق إلى معدل التدفق الكتلي mass flow rate للساتل الدافع Aull motive fluid « المحدد من قبل المشغل؛ C hot هي الحرارة المحددة للسائل الدافع Aull motive fluid ¢ Cen هى الحرارة المحددة لتيار تدفق العملية المتكاملة unit operation الداخل إلى المضخة 0 غير الميكانيكية tnon—-mechanical pump Tc هى درجة حرارة السائل المؤتلف temperature of the combined fluid أو درجة الحرارة المستهدفة target temperature لتيار الغاز الخارج من المضخة غير الميكانيكية non— pump ل118030168؛ مي i i 5 5 5 i م ؛ هي درجة حرارة السائل الدافع motive fluid المبخر؛ Tex 15 هى درجة حرارة تيار تدفق العملية المتكاملة Jalal unit operation إلى المضخة غير الميكاتيكية .non—mechanical pump في جانب آخر أيضًا من الاختراع؛ يتم توفير طريقة التبريد المباشر direct cooling لعملية متكاملة unit operation تحت حمل حراري ثابت fixed heat load إلى درجة حرارة منخفضة Cus يتم تبريد العملية المتكاملة unit operation بسائل تبريد coolant يتم توجيهه من مضخة 0 غير ميكانيكية حيث يكون تيار التبريد عبارة عن مزيج من تيار السائل المبخّر مع جزءِ من تيار غاز منبعث من العملية المتكاملة unit operation على الأقل. تشتمل الطريقة على:
— 0 1 — g تدوير جزءٍ من تدفق العملية المتكاملة Unit operation بدرجة حرارة في نطاق 10 درجة مئوية إلي 260 درجة مئوية تقريبًا عن طريق المضخة غير الميكانيكية -000 mechanical pump حيث يتم توفير تيار السائل المبخُر كقوة دافعة؛ Lo توفير تيار السائل الدافع motive fluid إلى المضخة غير الميكانيكية non— Mechanical pump 5 عند درجة حرارة فى نطاق حوالى -268.89 إلى حوالى -17.78 درجة مئوية ؛ ج. يتم توفير مزج تدفق العملية المتكاملة unit operation والسائل الدافع motive fluid في المضخة غير الميكانيكية Nnon—mechanical pump المذكورة؛ حيث يكون التيار المجمع بدرجة حرارة في نطاق حوالي 10 درجة مئوية إلى حوالي 148.89 درجة مئوية في نظام 0 الأتابيب د. توفير سائل غاز صناعي عند درجة حرارة تتراوح بين -268.89 إلى حوالي -17.78 درجة مثوية ومزج السائل مع أعلى مجرى تدفق العملية المتكاملة unit operation للضاغط lai أو مع خليط من تدفق العملية المتكاملة unit operation وأسفل مجرى السائل الدافع motive fluid للضاغط الناث ه. ضبط نسبة معدلات التدفق الكتلى لتيار تدفق العملية المتكاملة operation ]نا إلى تيار السائل الدافع jal motive fluid مجتمعة في المضخة غير الميكانيكية non— mechanical pump حيث يتم تحديد النسبة بواسطة: حب (RR) الدوران إعادة نسبة ن إعادة نسبة wad Bale) Oh Mot) wa (Tec — Trot) * مين _ A اس 1 Cepr * 0 0 Tc) 0 SUC Nay (Chiiq * (Te — TpLiq ) + BLiq) RR (577) BLiq
— 1 1 — م RR يتم تحديدها عن طريق نسبة معدل التدفق الكتلي mass flow rate لتيار تدفق الكتلة i) ot/ ّ العملية المتكاملة unit operation مج الإلى معدل التدفق الكتلي mass flow rate لتيار السائل الدافع motive fluid المبخّر Mor Suc M لل - = RR Mot) su Mot نح RR يتم تحديدها عن طريق نسبة معدل التدفق الكتلي mass flow rate لتيار تدفق الكتلة 10/7 7 i العملية المتكاملة unit operation معلا إلى معدل التدفق الكتلي mass flow rate لسائل التحويل (Mp0 المحدد من قبل المشغل Suc M 1ل = اح RR BLiq/ oy Mpg Cop هي الحرارة المحددة للسائل الدافع emotive fluid 0 عمج هي الحرارة المحددة لتيار تدفق العملية المتكاملة unit operation الداخل إلى المضخة غير الميكانيكية tnon—-mechanical pump ور هي الحرارة المحددة لسائل تحويل جهاز التبخير vaporizer والضاغط النفاث jet 011016550١ ؛ م هى درجة حرارة السائل المؤتلف temperature of the combined fluid أو درجة الحرارة 5 المستهدفة lal target temperature الغاز الخارج من المضخة غير الميكانيكية -0017 pump ل118030168؛ وير هي درجة حرارة السائل الدافع motive fluid المحددة من قبل المشغل؛ مج هي درجة حرارة تيار تدفق العملية المتكاملة Jalal unit operation إلى المضخة غير الميكانيكية pump ١1010-1716200807162؟
— 2 1 — و هي درجة الحرارة لسائل تحويل جهاز التبخير vaporizer والضاغط النفاث jet scompressor و7 هي الحرارة الكامنة المحددة لتبخير سائل تحويل جهاز التبخير vaporizer والضاغط النثاث jet compressor في جانب آخر Wad من الاختراع؛ يتم توفير طريقة التبريد المباشر direct cooling لعملية
متكاملة unit operation تحت حمل حراري ثابت fixed heat load إلى درجة حرارة منخفضة Cus يتم تبريد العملية المتكاملة unit operation بسائل تبريد coolant يتم توجيهه من مضخة غير ميكانيكية حيث يكون تيار التبريد عبارة عن مزيج من تيار السائل المبخّر مع جز من تيار غاز منبعث من العملية المتكاملة unit operation على الأقل. تشتمل الطريقة على:
0 أ تدوير gia من تدفق العملية المتكاملة Unit operation بدرجة حرارة فى نطاق 10 درجة مئوية إلي 260 درجة Augie تقريبًا عن طريق المضخة غير الميكانيكية -000 mechanical pump حيث يتم توفير تيار السائل All كقوة دافعة؛ Lo توفير تيار السائل الدافع motive fluid إلى المضخة غير الميكانيكية non— mechanical pump عند درجة حرارة فى نطاق حوالى -268.89 إلى حوالى -17.78 درجة
Lge 5 ؛ ج. يتم توفير مزج تدفق العملية المتكاملة unit operation والسائل الدافع motive fluid في المضخة غير الميكانيكية Nnon—mechanical pump المذكورة؛ حيث يكون التيار المجمع بدرجة حرارة في نطاق حوالي 10 درجة مئوية إلى حوالي 148.89 درجة مئوية في نظام الأنابيب
0 د. توفير ساثل غاز صناعي عند درجة حرارة تتراوح بين -268.89 إلى حوالي -17.78 درجة مثوية ومزج السائل مع أعلى مجرى تدفق العملية المتكاملة unit operation للضاغط النفاث أو مع خليط من تدفق العملية المتكاملة unit operation وأسفل مجرى السائل الدافع motive fluid للضاغط الناث
— 3 1 — a ضبط درجة حرارة التيار الدافع motive stream المبخّر الذي يتم مزجه مع تيار تدفق العملية المتكاملة unit operation فى المضخة غير الميكانيكية non—-mechanical pump حيث يتم تحديد درجة الحرارة من خلال: BL م Crp (Teer — Te) — RR (ot), * (Cprig * (Tc = Thuig) + RaLig) + ون RRC) 95#ا/ب80//فا# ااا ل القق تش بلس لس سلس سسلتإيب هسه Te. كه Cpt . م SRR تحديدها عن طريق نسبة معدل التدفق الكتلي mass flow rate لتيار تدفق الكتلة ot/ 7 ّ العملية المتكاملة unit operation مج الإلى معدل التدفق الكتلى mass flow rate لتيار السائل الدافع motive fluid المبخّر (Myo, ويتم تحديدها من قبل المشغل؛ Suc M 1ل - RR t= Mot) sx Mot اا يتم تحديدها عن طريق نسبة معدل التدفق الكتلي mass flow rate لسائل الكتلة ot/ 7 ّ 0 التحويل ورهللا إلى معدل التدفق الكتلي lal mass flow rate السائل الدافع motive fluid المبخّر (Mop ويتم تحديدها من قبل المشغل؛ BLi Mp; Bliq ب 0 ( RR Mot J su Mot Cop هي الحرارة المحددة للسائل الدافع emotive fluid مرج هي الحرارة المحددة لتيار تدفق العملية المتكاملة unit operation الداخل إلى المضخة 5 غير الميكانيكية tnon—-mechanical pump Cppig هي الحرارة المحددة لسائل تحويل جهاز التبخير vaporizer والضاغط النفاث jet 011016550١ ؛
— 4 1 — Tp هى درجة حرارة السائل المؤتلف temperature of the combined fluid أو درجة الحرارة المستهدفة target temperature لتيار الغاز الخارج من المضخة غير الميكانيكية non— pump ل118030168؛ وير هي درجة حرارة السائل الدافع emotive fluid Tgp 5 هي درجة حرارة تيار تدفق العملية المتكاملة Jalal unit operation إلى المضخة غير
الميكانيكية pump ١1010-1716200807162؟ و هي درجة الحرارة لسائل تحويل جهاز التبخير vaporizer والضاغط النفاث jet 011016550١ ؛ :رو هي الحرارة الكامنة المحددة لتبخير سائل تحويل جهاز التبخير vaporizer والضاغط
0 النفاث jet compressor شرح مختصر للرسومات وسوف يتم فهم أهداف ومزايا الاختراع على نحو أفضل من الوصف المفصل التالي للنماذج التطبيقية المفضلة له فيما يتعلق بالأرقام المصاحبة Cus تشير ا لأرقام المماثلة إلى نفس السمات GIS وحيث:
الشكل 1 هو مخطط تخطيطي للاختراع مطبق في التبريد حيث يتم استخدام نظام الضخ المستخدم للتبريد لتوفير غاز بارد gas 0ا00 ممتزج مع تدفق من العملية المتكاملة (unit operation أجل تبربد العملية المتكاملة unit operation . الشكل 2 هو مثال لعملية حيث يتم استخدام النظام في الشكل 1 للحد من استهلاك غاز التبريد عن طريق تدوير 97050 من إجمالي التدفق.
0 الشكل 3 هو مثال لعملية حيث يتم استخدام النظام في الشكل 1 لتقليل زمن تبريد العملية المتكاملة unit operation بنسبة 9650 عن طريق مضاعفة معدل تدفق سائل التبريد في العملية المتكاملة unit operation .
الشكل 4 هو نموذج تطبيقي آخر لتخطيط عملية بالاختراع والمبينة في الشكل 1 حيث يتم استخدام إضافة تحويل سائل لتبريد سائل تبريد coolant التغذية بشكل أكبر بعد مزجه مع تدفق العملية المتكاملة unit operation . الشكل 5 هو مثال لعملية حيث يتم استخدام النظام في الشكل 4 للحد من استهلاك غاز التبريد عن طريق تدوير 9663 من إجمالي التدفق. الوصف التفصيلي: لتمكين استخدام السائل المستخدم للتبريد (المتوفر في شكل بخار أو سائل) ولتحسين كفاءة التبريد أثناء الصيانة الدورية؛ يستخدم الاختراع عملية إعادة التدوير recycle skid المثبتة على نظام العملية المتكاملة UNIt operation والموجود للتبريد بطريقة مؤقتة لعملية متكاملة unit Operation 0 . وبشمل ذلك تبريد العديد من العمليات المتكاملة المكونة على التوازي أو متسلسلة؛ أو تبريد أقسام متعددة من نفس العملية المتكاملة unit operation في نفس الوقت الذي يتم فيه توجيه التدفق إلى نقاط دخول متعددة في نفس العملية المتكاملة. تشتمل عملية إعادة التدوير recycle skid على ضاغط نفاث وأنابيب وصمامات مرتبطة للتحكم في تدفق الغازات داخل الوحدة. سوف يدرك الخبراء في المجال أن الضاغط jet compressor call كما هو مستخدم 5 هنا يمكن أن يكون قاذقًا أو مضخة نفاثة أو مضخة أخرى من النوع الفنتوري. يُستخدم الضاغط jet compressor cial في تنظيم ومزج الغازات المنبعثة من العمليات المتكاملة الدافئة بالغاز البارد cold gas (-268.89 إلى 10 درجة مثوية ) لتحقيق درجة حرارة الغاز المستهدفة ومعدل التدفق. الضاغط النقّاث jet compressor هو نوع من القاذفات يستخدم Gite غازيًا عالي الضغط (دافع) 0 الإدخال مجرى غاز منخفض الضغط (hid) يختلط التياران ويتم تصريفهما عند ضغط متوسط. عندما يمر الغاز عبر فوهة التقارب للضاغط النفّاث» يتم تحويل الطاقة الكامنة إلى طاقة حركية مما ينتج die تدفق نفثي عالي السرعة. ينتج عن هذا التغير في الطاقة انخفاض موضعي في الضغط الثابت ينتج die شفط داخل جسم الضاغط النفاث jet compressor يسمح الشفط بسحب الغاز إلى الضاغط النفاث jet compressor وبتم احتجازه بواسطة السائل الدافع
.motive fluid يخدم الضاغط النفاث غرضًا مزدوجًا: مزج السوائل داخل الجسم وكذلك سحب المواد في السائل لضمان الخلط المتآلف. يعتمد التحكم في درجة حرارة الغاز النهائية اعتمادًا BS على علاقة التدفق الدافع gf) تدفق الغاز عالي الضغط الوارد إلى الضاغط النفاث jet (compressor لتدفق الشفط المحتجز (أي الغاز المنبعث من العملية المتكاملة unit 5 00618000 ). تعمل مضخة الغاز عالية الضغط وذات التدفق العالي المتخصصة كمصدر لكل من الطاقة الكامنة والتغذية أو التدفق الدافع للضاغط النفاث. يتضمن النظام 1؛ الموضح في الشكل 1؛ مختلف الأنابيب والصمامات والأجهزة المستخدمة لتنظيم التدفق في الضاغط النفاث jet compressor يُستخدم النظام 1 لإعداد وحقن سائل تبريد الغاز gas coolant لتبريد نظام عملية متكاملة unit operation 300« ومكوناته؛ مثل المواد 0 الحفازة والأوعية والأنابيب من درجة حرارة مرتفعة (حوالي 148.89 إلي 260 درجة مئوية ) إلى البيئة المحيطة (أقل من 37.78 درجة مئوية ). في هذا السيناريو؛ يقوم المشغل أولاً بتبريد نظام العملية المتكاملة cooling a unit operation system 300 من درجة حرارة التشغيل (على سبيل المثال 537.78 إلي 204.44 درجة مئوية ) مع معدات التبريد الموجودة مسبقًا Jia) المبرد أو المبادل الحراري؛ غير مبين في الشكل 1) إلى نقطة تبداً خلالها معدلات التبريد الخاصة بها في الانخفاض أو التناقص (على سبيل المثال» أقل من حوالي 148.89 درجة متوية ). يوفر النظام 1 التبريد للحفاظ على معدلات التبريد أو تحسينها (على سبيل المثال أقل من حوالي 9 درجة مثوية ). بشكل cole يتم ضبط درجات حرارة السوائل التي تدخل العملية المتكاملة unit operation 302 على بعض دلتا درجة الحرارة الحالية للعملية المتكاملة 302 أو إلى الحد الأدنى لدرجة حرارة التشغيل التي تتراوح بين sa -45.56 درجة مئوية إلى 18.33 درجة مثوية . وبشكل أكثر تحديدًا؛ يشتمل النظام 1 على ثلاثة أقسام في الاتصال عن طريق السائل: مضخة الغاز المستخدمة للتبريد cryogenic gas pumper 100« وزلاجة إعادة التدوير والحقن injection and recycle skid 200؛ ونظام العملية المتكاملة المستهدفة target unit <3000peration system والذي يشمل العملية المتكاملة unit operation 302. توفر مضخة الغاز المستخدمة للتبريد cryogenic gas pumper 100 سائل تبريد coolant 5 على شكل غاز بارد cold gas (من -268.89 إلى 10 درجة Lg عند 14.7 إلى 13.79
ميجا باسكال ) (أو سائل عند درجة حرارة -268.89 إلى 10 درجة مئوية ) بمعدل يتراوح بين 1000 و5000000 de lu/sch ويعمل كمصدر رئيسي للضغط والتدفق والقوة الدافعة لزلاجة sale) التدوير والحقن injection and recycle skid 200 (يشار إليها أيضًا أحيانًا باسم 'زلاجة ("TAR يوفر وعاء التخزين المبرد Bx 101 cryogenic storage vessel سائلاً لمضخة liquid flow to a pump 5 102 تغذي جهاز تسخين/مبادل حراري heat exchanger 103 102 pump السائل. في هذا النموذج التطبيقي الوارد على سبيل المثال؛ تعتبر المضخة A
Allee يمكن استخدام مضخات أخرى (Sg cryogenic liquid pump مضخة سائلة مبردة وإعادة التدوير injection إلى نظام الحقن gas stream بمجرد التبخير؛ يتم توجيه السائل الغازي عبر الخطين 104 و201. يتم التحكم في درجة حرارة تيار الغاز الذي 200 recycle skid 0 يدخل إلى زلاجة sale) التدوير والحقن injection and recycle skid 200 بواسطة نظام تحكم ذاتي (غير مبين) ينظم الدخل الحراري إلى جهاز التبخير vaporizer 103. تتكون زلاجة إعادة التدوير والحقن injection and recycle skid 200 من مختلف الأنابيب والصمامات والأجهزة المستخدمة لتنظيم التدفق في الضاغط jet compressor cial أو الضواغط النفاثة المتعددة multiple jet compressors 206 ونظام العملية المتكاملة unit operation 5 أسفل المجرى downstream 300. يدخل الغاز البارد cold gas (يتراوح بين حوالي -268.89 و10 درجة مئوية عند 14.7 إلى 13.79 ميجا باسكال ) من المضخة pump 102 إلى زلاجة JAR 201 وبتم إرساله إما من خلال الضاغط النثاث jet compressor 206 حيث يتم تخفيفه J) حوالي -45.56 درجة مئوية إلى 37.78 درجة مثوية أو درجة حرارة الوحدة المتكاملة - TA عند 14.7 إلى 6.89 ميجاباسكال ) عن طريق 0 تيار تدفق ساخن hot effluent stream 306 (من 10 درجة مثوية J) 260 درجة مئوية عند 7 إلى 6.89 ميجاباسكال ) قادم من العملية المتكاملة unit operation 302 أو يتم تحويله حول الضاغط النفاث كتيار jet compressor as stream 204 لتوفير سائل تبريد coolant "نظيف" إلى العملية المتكاملة unit operation في الحالة التي يتم فيها تطهير النظام 1 أو جعله خاملاً. يتم ضخ تيار التدفق الساخن hot effluent stream 306 في الضاغط 5 النفاث jet compressor بمعدل يتراوح بين 1000 إلى 5000000 500/ساعة. يتم التحكم في
الحقن داخل أو حول الضاغط الناث jet compressor بواسطة صمامات التحكم التحويلية bypass control valves و/أو في دافع أعلى sal 203/202. في نموذج تطبيقي بديل؛ يمكن استخدام ضاغط sale) التدوير recycle skid الذي يقوم بتدوير التدفق بين أعلى مجرى العملية المتكاملة unit operation 301 وأسفل المجرى downstream 5 306. في هذا السيناريو؛ قد يتم استخدام زلاجة TAR 200 إذا لم يكن لضاغط إعادة التدوير
recycle skid سعة تدفق كبيرة La يكفي للتبريد؛ وقد يشارك الاتصالات مع تدفقات العملية الأخرى غير المخصصة للتبريد؛ أو قد يواجه مشكلة في ضخ مجرى سائل التبريد. سيتم استخدام زلاجة IAR 200 لتوفير فائض أو استبدال كامل لقدرة إعادة التدوير recycle skid لنظام العملية المتكاملة unit operation 300.
0 يتم توجيه التيار 210516817 إلى نظام العملية المتكاملة unit operation 300 عبر الخط 6 . حيث يقوم بتبريد معدات العملية المتكاملة unit operation 302. يخرج التيار warmed stream pall 303 من العملية المتكاملة ويتم إرساله إما إلى نظام نفايات Jie مدخنة الشعلة عبر خط التهوية vent line 305 أو إعادة تدويره كتيار تدفق ساخن hot effluent stream 306 إلى الضاغط النماث jet compressor 206 حيث يتم استخدامه
5 لتخفيف تيار الغاز البارد cold gas 205. يتم التحكم في درجة الحرارة النهائية لسائل المبرد المرسلة إلى وحدة التشغيل في النظام 1 من خلال متغيرين» وهما درجة حرارة التيار الدافع motive stream 205 الذي يدخل الضاغط الناث jet compressor 206 كما يتم التحكم فيه بواسطة جهاز التبخير vaporizer 103 أو بنسبة تدفق الشفط لتيار التدفق الساخن hot effluent stream 306 لتيار التدفق الدافع
motive flow stream 20 205. يتم التحكم في النسبة بواسطة صمامات التحكم في التدفق على جانب الشفط suction side 208 والجانب الدافع 205 بالإضافة إلى مضخة السائل liquid pump 102. على سبيل المثال؛ في dls غاز النيتروجين cnitrogen gas من غير المحتمل أن تتجاوز نسبة sale] التدوير recycle skid قيمة 3 لأن درجة حرارة الدافع اللازمة للعمل في هذه الحالة ستكون كافية ليكون السائل في الطور السائل بدلاً من الغازي. من المرجح أن يؤدي
— 9 1 — دخول السائل إلى الضاغط الناث jet compressor إلى ضعف أداء الضخ أو احتمال تلف المضخة pump كما ذكرنا مسبقّاء قد يشمل نظام العملية المتكاملة operation ]01لا معدات تبريد موجودة مسبقًا لتبريد تيار العملية في العمليات العادية. يمكن استخدام هذه المعدات للمساعدة في عمليات التبريد للعملية المتكاملة 302. يمكن الاستفادة من معدات التبريد في حالة وجودها أعلى المجرى 301 أو أسفل المجرى downstream 306 للعملية المتكاملة 302 La يتماشى مع مسار تيار التبريد. يمكن أيضًا استخدام جهاز غسل يتم التخلص die أسفل المجرى downstream 306 للعملية المتكاملة 302 لإزالة أي مكثفات/سوائل نشأت من العملية المتكاملة unit operation (ماء أو هيدروكربون)؛ وهي جسيمات تشكلت dam تفكك المواد داخل العملية المتكاملة unit operation 0 )؛ أو إزالة مختلف مكونات الغازات القاسية/السامة/القابلة للاشتعال مثل كبريتيد الهيدروجين 6 720109080 اكاسيد الكبريت (SULFUR OXIDES ) SOX) اكاسيد النيتروجين (NITROGEN OXIDES ) (NOX اول اكسيد الكريون «(CO ( carbon monoxide ما إلى ذلك. Gg لهذا النموذج التطبيقي الوارد على سبيل المثال بالاختراع؛ يتم استخدام العلاقة بين نسبة تدفق 5 الشفط إلى التدفق الدافع» ودرجة حرارة تيار العملية؛ ودرجة حرارة التيار الدافع «motive stream ودرجة الحرارة المدمجة أو المستهدفة لتحديد نسبة معدل التدفق الكتلى mass flow rate لتيار تدفق العملية المتكاملة unit operation 306 إلى تيار تدفق البخار/الدافع المبرد 205 المؤتلف فى الضاغط النففات jet compressor 206. وتكون العلاقة كما يلى: n " Suc C * (Tc—Tmot) “ “ Thor, لادلا = )3( ("RR") إعادة نسبة الدوران الكتلة oI ud ddl) ( ) Mot seq Cerre(Teff=Tc) Suc (ك) RR تحديدها عن طريق نسبة معدل التدفق الكتلي flow rate لتيار تدفة RR wot) 1a 20 يتم تحديدها عن طريق نسبة معدل التدفق الكتلي mass flow rate لتيار تدفق العملية المتكاملة unit operation مج الإلى معدل التدفق الكتلي mass flow rate للسائل الدافع My, motive fluid
— 2 0 —
Suc M
RR t= - 1ل Mot) sx Mot ,وي هي الحرارة المحددة للسائل الدافع motive fluid أو المبرد. Cp هي الحرارة المحددة لتيار تدفق العملية المتكاملة Jalal unit operation إلى الضاغط النفاث compressor ]6(/المضخة غير الميكانيكية .non—-mechanical pump 5 م7 هى درجة حرارة السائل المؤتلف temperature of the combined fluid درجة الحرارة المستهدفة target temperature لتيار الغاز الخارج من المضخة غير الميكانيكية non— .mechanical pump ,وير هي درجة حرارة السائل الدافع motive fluid أو المحرك. مج هي درجة حرارة تيار تدفق العملية المتكاملة Jalal unit operation إلى المضخة غير 0 الميكانيكية .non-mechanical pump يتم تحديد درجة حرارة السائل المشترك © المحدد بواسطة مجموعة من العوامل بما فى ذلك الحد الأقصى لدرجة الحرارة فى أي نقطة من العملية المتكاملة Tomax unit operation ؛ وهو الحد الأقصى المسموح به للتفاوت في درجة الحرارة بين أي نقطتين من العملية المتكاملة unit 007 (عادة بين درجة حرارة السائل المشترك ودرجة الحرارة القصوى للعملية المتكاملة) JcA 5 والحد الأدنى لدرجة حرارة التشغيل ال (تكون أدنى درجة حرارة مقبولة للسائل المشترك عادة عند درجة حرارة أعلى بقليل من نقطة التجمد للمياه). 642 أ عمومًا عبارة عن قيمة تفاضلية محددة مسبقًا لدرجة الحرارة تقيد مستوى الانكماش الحراري داخل نظام العملية المتكاملة unit Operation يحمي هذا التدرج الأنابيب والأوعية وما إلى ذلك؛ من التعرض لإجهاد حراري كبير للغاية ينتج عن تبريد النظام وقد يؤدي إلى Cali المعدات. يكون المنطق المستخدم لوصف العلاقة 0 كما يلي: "0 إذا كان ا مين — ماك < ويا فإن Te = Tomax - ATe ¥{ إذا كان أعمين — عات > سي ا OB وها = Te
— 1 2 — على سبيل المثال» إذا كانت درجة الحرارة القصوى عند أي نقطة واحدة من العملية المتكاملة unit operation قلا أ هى 148.89 درجة مثوية فإن الحد الأقصى المسموح به لتفاوت درجة الحرارة بين أي نقطتين في العملية المتكاملة unit operation فا هو 93.33 درجة مثوية ¢ ow L& الس ng Ag — Tem ا - . والحد ERY لدرجة حرارة التشغيل هو 1.11 درجة مثوية ثم يتم تحديد ما يلي : 1) 148.89 درجة مثوية -34.44 درجة مثوية = 132.22 درجة مثوية وهو أكبر من شه أ البالغ 93.33 درجة منوية وبالتالي فإن = 148.89TC درجة مئوية -128.89 درجة مثوية = 37.78 درجة مئوية . . . ل" . . . Suc . . . ب في هذا السيناريو» يتم تحديد نسبة إعادة الاودان RR (Tn) Lo والتحكم فيها من خلال المشغل الذي يدخل درجة حرارة الدافع ميا ويبحل النسبة , نح RR . هنا يتم قياس درجة حرارة 0 تدفق العملية المتكاملة unit operation دحل باستخدام عنصر درجة الحرارة؛ ويتم تحديد درجات الحرارة المحددة لكل من السائل الدافع Cot motive fluid وتدفق العملية المتكاملة Cen unit operation من خلال قاعدة بيانات خصائص بواسطة درجة حرارة وضغط السوائل المعنية»؛ ويتم تحديد درجة حرارة السائل المشترك من خلال علاقة مشابهة لتلك المذكورة أعلاه. وبالمثل» قد يفضل المشغل تحديد درجة حرارة الدافع 4 والتحكم فيها عن طريق إدخال نسبة معينة لإعادة التدوير RR (3) recycle skid هنا يحدد المشغل درجة حرارة الدافع
Mot/ sun 7 oT
Fa 8 + Tato من خلال العلاقة التالية:
Suc
RR (3702) wy CEFF (Terr — Tc)
Tor =Tg ——mM8M ا ? Crmot قد تكون العملية عبارة عن زلاجة متنقلة يتم إحضارها بواسطة مزود الخدمة؛ أو تجهيزات ثابتة مع إحضار الضاغط Wily أنابيب خط أرضي مثبتة (Jl) دائمة؛ أو مزيج منهما (على سبيل إلى الموقع). jet compressor النفاث 0
— 2 2 — إذا كان المشغل Bald على sale] تدوير الغازات Jabs نظام العملية المتكاملة unit operation وممارسة التبريد بالغاز المبرد كما هو مطلوب في الاختراع الحالي؛ فهو يتيح لك فائدتين محتملتين: 1) تعزيز معدل تدفق الغاز داخل العملية المتكاملة unit operation مع الحفاظ على أو تحسين الانبعاثات أو 2) تقليل استهلاك غاز التبريد المطلوب لتحقيق التبريد. توضح الأشكال التالية مثالاً على مفاعل يُستخدم لتوضيح الفائدتين. تعد البيانات تجريبية؛ والأرقام تبين التبريد على سبيل المحاكاة. تم تصميم العملية المتكاملة unit operation بناءً على الافتراضات التالية: العملية المتكاملة عبارة عن مفاعل يحمل مادة حفازة. يتم النظر في تبريد المادة الحفازة وكتلة المفاعل فقط؛ بينما لا يتم النظر إلى الأنابيب المرتبطة والصمام وما إلى ذلك. يخضع نظام المفاعل لدورة تطهير أولاً يتم 0 فيها استبدال حجم المفاعل بالكامل بالنيتروجين. تتشابه مرحلة التطهير هذه في التشغيل مع التبريد لذي الدارة المفتوحة" الموضح أعلاه؛ Lad يتعلق بالمجال المرتبط. إزن المادة 5 كيلو لحفازة: جرام الحد الأقصى للنظام م1 : 6 درجة مئوية لسعة الحرارية مادة الحفازة: 253.21 واط/ ثانية درجة حرارة بدء تشغيل المفاعل: 148.89 درجة مئوية 4 متر ,03 المفاعل: . مكعب قياسي da) حرارة انتهاء العملية: | 37.78 درجة مئوية لسعة الحرارية مفاعل: 113.95 dui daly الحد الأدنى لدرجة حرارة الغاز: -1.11 درجة مئوية جم تطهير | 7079.21 متر مكعب 5 ميجاباسكال لمفاعل: قياسي فط المفاعل: بالمقياس
— 3 2 — ie 6512.87 ل سائل التبريد: مكعب فى الساعة نسبة sale) التدوير المستهدفة: 1 يوضح الشكل 2 سيناريو حيث يتم خلاله؛ بعد الانتهاء من مرحلة التطهير» تقليل حوالي 970650 من استهلاك النيتروجين Nitrogen عن طريق sale] تدوير الغازات الموجودة فى المفاعل. هناء يتم تقليل معدل تدفق الغاز المحقون إلى النصف لحساب الغاز المعاد تدويره؛ مع الحفاظ على معدل تدفق إجمالي يبلغ 6512.87 متر مكعب في الساعة عبر المفاعل. يتم خلط غاز النيتروجين nitrogen gas المبرد بالحقن مع تيار العملية المعاد تدويره لتحقيق درجة حرارة الخرج المناسبة. يعمل الضاغط jet compressor Gila بمعدل إعادة تدوير الشفط/الدافع glug حوالي 0.. تتمثل المزايا الموضحة هنا في تقليل استخدام النيتروجين nitrogen مع الحفاظ على نفس معدل التدفق من خلال المفاعل وبالتالي استهلاك نفس الوقت للوصول إلى التبريد. نظرًا OY بعض الغاز يتم إعادة تدويره بدلاً من تفريغه؛ فهناك انخفاض في الغاز الخامل المتجه إلى اللهب؛ 0 مما قد يؤدي إلى تحرير قدرة اللهب لأنشطة التطهير الأخرى. يوضح الشكل 3 عملية بديلة حيث يتم الحفاظ على معدل تدفق حقن الغاز (6512.87 متر مكعب في الساعة)؛ مما يضاعف معدل التدفق الإجمالى للغازات فى المفاعل بمجرد بدء إعادة الدوران (أي معدل تدفق إجمالي يبلغ 13025.74 متر مكعب في الساعة). الميزة الواضحة هنا هي توفير الوقت. بعد بدء Bale] الدوران؛ يتم تقليل وقت التبريد إلى النصف من خلال معدل 5 التدفق المضاعف عبر المفاعل. الفائدة الأخرى هي أنه يتم الحفاظ على dad وحدة حرارية British Thermal Unit (BTU) daa للغاز المتجه إلى اللهب عند الانتقال من مرحلة التطهير إلى مرحلة إعادة الدوران. تم تقدير الاختراع الحالي لتقليل استهلاك النيتروجين Nitrogen بنسبة تصل إلى 2/3 (اعتمادًا على أداء الضاغط النفاث ¢(jet compressor مما يجعل هذه الطريقة أقل تكلفة وأفضل 0 للانبعاثات الناتجة عن الإشعال. وكما هو مذكور؛ فإن الاختراع هو عامل مساعد للتبريد بمساعدة
النيتروجين Nitrogen المبرد. هذا الاختراع هو الأول من نوعه؛ ash Cus بتوسيع نطاق العمليات المتكاملة القادرة على التبريد بالغاز المبرد. تم توضيح نموذج تطبيقي بديل وارد على سبيل المثال في الشكل 4. يشتمل النظام 2 على تحويل سائل 405 يوجه السائل الذي تتم تغذيته من el مجرى جهاز التبخير vaporizer 403
لإضافة قدرة تبريد إضافية إلى تيار العملية 512. في حين أن الشكل 4 يصور ga التحويل من السائل المتجه إلى lea التبخير Ya «403 vaporizer من ذلك يمكن استخدام وعاء تخزين سائل منفصل (ومضخة). بطريقة مشابهة للنظام 1 بالشكل 1؛ يُستخدم النظام 2 لإعداد وحقن سائل تبريد الغاز gas coolant لتبريد عملية متكاملة unit operation 602؛ ومكوناتها (مثل المواد الحفازة والأوعية والأنابيب) من درجة حرارة مرتفعة )148.89 إلي 260 درجة مئوية ) إلى
0 البيئة المحيطة (أقل من 37.78 درجة مئوية ). يتم ضبط درجات حرارة السوائل التي تدخل العملية المتكاملة unit operation 600 على بعض دلتا درجة حرارة التشغيل للعملية المتكاملة 0 أو إلى الحد الأدنى لدرجة حرارة التشغيل التي تتراوح بين حوالي -45.56 درجة مئوية إلى 0 درجة مئوية . يشتمل النظام 2 على ثلاثة أقسام في الاتصال عن طريق السائل: مضخة الغاز المستخدمة للتبريد cryogenic gas pumper 400« وزلاجة sale) التدوير والحقن injection and recycle skid 5 500 ونظام العملية المتكاملة المستهدفة target unit operation Jods) 600system العملية المتكاملة unit operation 602(. توفر مضخة الغاز المستخدمة للتبريد cryogenic gas pumper 400 سائل تبريد coolant على شكل غاز بارد cold gas (من -268.89 إلى 10 درجة مثوية عند 14.7 إلى 13.79 ميجا باسكال ) (أو سائل عند درجة حرارة -268.89 إلى 10 درجة مئوية ) بمعدل يتراوح بين 0 1000 و5000000 delufsch ويعمل كمصدر رئيسي للضغط والتدفق والقوة الدافعة لزلاجة sale) التدوير والحقن injection and recycle skid (أي "زلاجة ('IAR 500. يوفر وعاء التخزين المبرد cryogenic storage vessel 1 تدفقًا سائلاً لمضخة liquid flow to a pump 402 تغذي جهاز تسخين/مبادل حراري Aw 403 heat exchanger السائل. يتم توجيه البخار إلى نظام الحقن injection وإعادة التدوير recycle skid 500 عبر الخطين 404 5 و501. يتم التحكم في درجة حرارة تيار JAD الذي يدخل إلى زلاجة إعادة التدوير والحقن
injection and recycle skid 501 بواسطة نظام تحكم ذاتي (غير مبين) ينظم الدخل الحراري إلى جهاز التبخير vaporizer 403. يبدأ خط التحويل في أعلى مجرى جهاز التبخير vaporizer 403 وبسير في اتجاه السائل إلى أسفل الضاغط النفات jet compressor (الضواغط النفاثة) 508 بمعدل يتراوح بين 1000 و5000000 delufsch لتوفير تبريد إضافي. يتم توجيه السائل عبر الخط 405176 حيث يتم تنظيم تدفقه بواسطة صمام التحكم 502. يتدفق السائل بعد ذلك عبر الخط 503076 مع تيار العملية عند نقطة الحقن 512. تجدر الإشارة إلى أن حقن السائل يمكن أن يحدث في Jind مجرى الضاغط النفاث xe) 508 jet compressor النقطة 512( وأعلى المجرى على جانب الشفط suction side عند النقطة 511 تتكون زلاجة إعادة التدوير والحقن injection and recycle skid 500 من مختلف الأنابيب 0 والصمامات والأجهزة المستخدمة لتنظيم تدفق السائل في الضاغط النفاث jet compressor أو الضواغط النفاثة المتعددة multiple jet compressors 508 والعملية المتكاملة unit 00 أسفل المجرى downstream 600. يتم توجيه الغاز البارد cold gas (من - 9 إلى 10 درجة مثوية عند 14.7 إلى 13.79 ميجا باسكال ) من المضخة pump 2 إلى زلاجة IAR 500 وبتم إرساله إما من خلال الضاغط النفاث jet compressor 508 5 حيث يتم تخفيفه (إلى -45.56 درجة مئوية إلى 37.78 درجة مئوية أو درجة حرارة الوحدة المتكاملة - TA عند 14.7 إلى 6.89 ميجاباسكال ) عن طريق تيار تدفق ساخن hot effluent stream 511 (من 10 درجة مئوية إلي 260 درجة مئوية عند 14.7 إلى 6.89 ميجاباسكال ) قادم من العملية المتكاملة unit operation 600 أو يتم تحويله حول الضاغط النفاث 505 لتوفير سائل تبريد coolant "نظيف" إلى العملية المتكاملة unit operation 0 الحالة التي يتم فيها تطهير النظام 2 أو جعله خاملاً. يتم ضخ تيار التدفق الساخن hot effluent stream 511 في الضاغط النفاث jet compressor بمعدل يتراوح بين 1000 إلى 0 80(0/ساعة. يتم التحكم في الحقن Jala أو حول الضاغط jet compressor call بواسطة صمامات أعلى المجرى 505. بعد ذلك يدخل التيار إلى نظام العملية المتكاملة unit operation 600 عبر الخط 601line 5 حيث يتفاعل مع معدات العملية المتكاملة unit operation 602 وتعمل مكوناته على تبريدها.
يخرج التيار المسحّن Warmed stream 603 من العملية المتكاملة alg UNit operation توجيهه إما إلى نظام نفايات مثل مدخنة الشعلة عبر خط التهوية vent line 605 أو إعادة تدويره كتيار 606 إلى الضاغط jet compressor cial 508 حيث يتم استخدامه لتخفيف تيارات الغازات الباردة 507 و503.
يمكن التحكم في درجة الحرارة النهائية لسائل المبرد المرسلة إلى العملية المتكاملة unit 07 في النظام 2 من خلال ثلاثة متغيرات» Ay درجة حرارة التيار الدافع motive stream 507 الذي يدخل الضاغط النثاث WS) 508 jet compressor يتم التحكم فيه بواسطة جهاز التبخير vaporizer 404( أو بنسبة تدفق الشفط 511 لتدفق الدافع 507 أو بنسبة تدفق الشفط 511 لتدفق السائل المحوّل 503. يتم التحكم في نسب التدفق الكتلي بواسطة صمامات
0 التحكم في التدفق على جانب الشفط suction side 510 والجانب الدافع 506 بالإضافة إلى جاتب تحويل السائل 502 ومضخة السائل liquid pump 402. بينما يبين النموذج التطبيقي للشكل 4 السائل الذي تتم إضافته إلى جزءِ Jind المجرى 0 لنظام إعادة التدوير 5/600 «recycle في الخط «512line يمكن إضافته Wal إلى ea أسفل المجرى downstream للتدفق الداخل إلى الضاغط النفاث jet compressor
5 508. يمكن أن يكون مصدر السائل من خط تحويل نفس وحدة الضخ 400 أو مصدر نيتروجين سائل AT يحركه ضغط التخزين بدلاً من المضخة PUMP (أي المضخة pump 402). قد يكون هذا مفيدًا مقارنة باستخدام المضخة PUMP 402؛ حيث لا يخضع المشغل لقيود المضخة PUMP (حد التدفق المنخفض) ولا تكون هناك حاجة لموازنة التدفقات في اتجاهين.
0 بصورة مماثلة للنظام 1 الموضح في النموذج التطبيقي للشكل 1؛ توجد علاقة ثابتة بين نسبة تدفق الشفط إلى التدفق الدافع؛ ونسبة تدفق الشفط لتدفق سائل التحويل» ودرجة حرارة تيار العملية؛ ودرجة حرارة التيار الدافع motive stream ودرجة الحرارة المدمجة أو المستهدفة. وتكون العلاقة كما يلي:
0 نح ( ")إعادة نسبة الدوران الكتلة
(Tec — Trot) * مين _ A لآل (Chiiq * (Te - TaLiq) + BLiq) ' الكتلة 3 5116 0 Cepr * (Teyy 0 Tc) RR (370) Bliq م يتم تحديدها عن طريق نسبة معدل التدفق الكتلي mass flow rate لتيار تدفق الكتلة ot/ 7 ّ العملية المتكاملة unit operation مج الإلى معدل التدفق الكتلى Jill mass flow rate الدافع My, motive fluid Suc M ل = = RR Mot) su Mot نح يتم تحديدها عن طريق نسبة معدل التدفق الكتلي mass flow rate لتيار تدفق الكتلة 10/7 i العملية المتكاملة unit operation مج الإلى معدل التدفق الكتلى Jill mass flow rate التحويل Mpyiq Suc M RR (32) = ES وما . BLiq/ 0 ,وير هي الحرارة المحددة للسائل الدافع .motive fluid مرج هي الحرارة المحددة لتيار تدفق العملية المتكاملة unit operation الداخل إلى المضخة غير الميكانيكية .non—-mechanical pump ور هي الحرارة المحددة لسائل تحويل جهاز التبخير vaporizer والضاغط النفاث jet .compressor Te 5 درجة حرارة السائل المؤتلف temperature of the combined fluid أو درجة الحرارة المستهدفة target temperature لتيار الغاز الخارج من المضخة غير الميكانيكية non— .mechanical pump مير لهي درجة حرارة السائل الدافع .motive fluid
— 8 2 — مج هي درجة حرارة تيار تدفق العملية المتكاملة Jalal unit operation إلى المضخة غير .non—mechanical pump Lulu Tgp هي درجة shall لسائل تحويل جهاز التبخير vaporizer والضاغط النفاث jet .compressor 5 :و2 هي الحرارة الكامنة المحددة لتبخير سائل تحويل جهاز التبخير vaporizer والضاغط jet compressor lal Suc £ £ , of ٠ * a oo. ٠ - % + - >< .> واج -— يمكن أيضًا التمييز باستخدام نفس الصيغ الموضحة أعلاه أنه يمكن تحديد بي, )=( RR ‘ . . 5 : Thor s من قبل المشغل وكذلك حل )302( RR وبالمثل؛ قد يفضل المشغل تحديد درجة الكتلة al ل ٠ ليه ابيا 2 اك حرارة الدافع 89 والتحكم فيها عن طريق إدخال نسب معينة لإعادة التدوير recycle RE = . suc Suc : اا RR (3) skid 10 ني )305( RR هنا يحدد المشغل درجة حرارة الدافع من خلال العلاقة التالية: RR (ar) ss | Corr * {Togs — Te} - — {Craig * (Te - Fovig } + Aasis) 0 رج Fane RE 3 ال _- - Te = عو Lege بصورة مشابهة؛ يمكن تمثيل Thor بواسطة: عوط {Te — Taig) + Aneig) * وق RR (re) a Csr + {Tapp — To} — RR (Gay an Cator BLiq . . )324( تم تحديدها عر ق ذ التدفق الكتلى mass flow rate لسادٌ Mot) 1c 15 +/ )ليتم تحديدها عن طريق dud معدل فق لكتلي A التحويل رع اال إلى معدل التدفق الكتلي mass flow rate للسائل الدافع motive ميرانا fluid
RR (Gr) _ Msi My: وده Mot) يستخدم المثال التالي لتوضيح كيف يتيح إدراج تحويل السائل هذا إمكانية التبريد الإضافي داخل نظام العملية المتكاملة unit operation وتقليل استهلاك غاز التبريد المطلوب بصورة إضافية لتحقيق التبريد. وتتيح إضافة حقن السائل تحقيق معدلات إعادة تدوير أكبر بواسطة الضاغط النفاث jet compressor دون التعرض لخطر إرسال سائل التبريد إلى الضاغط النفاث jet
.compressor سيؤثر السائل الذي يدخل إلى الضاغط النففاث jet compressor بشكل كبير على أداء الجهاز حيث إن تمدد السائل إلى الغاز أسفل الفوهة سوف يقلل بشكل كبير من قدرة الشفط. إضافة إلى ذلك؛ فإن السائل الذي يمر عبر الفوهة قد يكون كاشطًا ويتسبب في تلف المضخة PUMP بسبب السرعات العالية التي تحدث داخل الفوهة. يوضح الشكل التالي الفائدة من
0 وراء المفاعل النموذجي المستخدم في الأشكال 4. تعد البيانات تجريبية؛ والأرقام تبين التبريد على سبيل المحاكاة. تم تصميم العملية المتكاملة unit operation بناءً على الافتراضات المذكورة سايقًا. يبين الشكل 5 مثالاً حيث يتم خلاله؛ بعد الانتهاء من مرحلة التطهير» تقليل حوالي 9663 من استهلاك النيتروجين Nitrogen عن طريق sale] تدوير الغازات الموجودة في المفاعل. هناء يتم
5 تقليل معدل تدفق الغاز المحقون بمقدار الثلثين Gopi لحساب الغاز المعاد تدويره؛ مع الحفاظ على معدل تدفق إجمالي يبلغ 6512.87 متر مكعب في الساعة عبر المفاعل. يتم خلط غاز النيتروجين Aull nitrogen gas بالحقن وسائل النيتروجين Nitrogen المبرد مع تيار العملية المعاد تدويره لتحقيق درجة حرارة الخرج المناسبة. يعمل الضاغط النفاث jet compressor بمعدل إعادة تدوير الشفط/الدافع ويبلغ حوالي 2.0؛ مع معدل حقن السائل/الغاز الدافع حوالي
0 0.18. تتمثل المزايا الموضحة هنا في تقليل استخدام النيتروجين nitrogen مع الحفاظ على نفس معدل التدفق من خلال المفاعل وبالتالي استهلاك نفس الوقت للوصول إلى التبريد. نظرًا OY بعض الغاز يتم إعادة تدويره بدلاً من تفريغه»؛ فهناك تحسين في قيمة Bang حرارية بريطانية British Thermal Unit (BTU) للغاز المتجه إلى اللهب؛ مما قد يؤدي إلى تحرير قدرة اللهب لأنشطة التطهير الأخرى. ورغم أنه قد تم وصف الاختراع بالتفصيل بالإشارة إلى نماذج تطبيقية
— 0 3 — محددة؛ فإنه سيصبح من الواضح للخبراء في المجال أنه يمكن إدخال تغييرات وتعديلات متنوعة (Sag استخدام المكافئات دون الابتعاد عن نطاق عناصر الحماية الملحقة.
Claims (9)
1. طريقة للتبريد المباشر direct cooling لعملية تشغيل وحدة Unit operation تحت حمل حراري ثابت fixed heat load إلى درجة حرارة أقل حيث يتم تبربد عملية تشغيل الوحدة مع تيار تبريد COOlING stream موجه من مضخة غير ميكانيكية NOn-mechanical pump حيث يكون تيار التبريد Ble cooling stream عن توليفة من تيار مائع حث vaporized jaw motive fluid stream 5 وجزء من تيار غاز تدفق effluent gas stream من عملية تشغيل الوحدة؛ حيث تتضمن طريقة التبريد المباشر: g تدوير circulating جزءِ من تيار تدفق عملية تشغيل الوحدة unit operation effluent الذي له درجة حرارة في نطاق من 10 إلى 260 “م )50 - (S°500 مع المضخة غير الميكانيكية Cus non—-mechanical pump يتم توفير تيار مائع الحث المبخر vaporized motive fluid stream 0 كقوة دفع motive force ؛
ب. توفير تيار مائع الحث المبخر vaporized motive fluid stream إلى المضخة غير الميكانيكية pump [000-0080080102 بدرجة حرارة في نطاق من -269 “م إلى 10 م (- 2ه إلى 50 "ف)؛
ج. دمج تيار تدفق عملية تشغيل الوحدة unit operation effluent ومائع الحث المبخر vaporized motive fluid 15 في المضخة غير الميكانيكية non—mechanical pump المذكورة» حيث يكون للتيار المدمج combined stream درجة حرارة في نطاق من -46 “م إلى 9 م (-50"ف إلى 300 "ف)؛
د. تعديل نسبة sale] التدوير recycle ratio لمعدلات التدفق الكتلي mass flow rates لتيار تدفق عملية تشغيل الوحدة operation effluent stream ]01لا إلى تيار مائع الحث المبخر vaporized motive fluid 50680 20 المدمج في المضخة غير الميكانيكية non— mechanical pump حيث يتم تحديد نسبة إعادة التدوير بواسطة: (Tc — Tot) كمي : Recycle Ratio es = Corr? (Tor —T0) حيث؛
نسبة sale] التدوير الكتلية Recycle Ratiomass هي نسبة معدل تدفق الكتلة mass flow rate لتيار التدفق effluent إلى معدل تدفق الكتلة mass flow rate لتيار مائع الحث المبخر svaporized motive fluid stream shall a Cot النوعية specific heat لتيار مائع الحث المبخر vaporized motive fluid sstream 5 Cer هي الحرارة النوعية specific heat لتيار تدفق عملية تشغيل الوحدة unit operation effluent stream التي تدخل المضخة غير الميكانيكية tnon—mechanical pump Te عبارة عن درجة حرارة المائع المدمج combined fluid أو درجة الحرارة المستهدفة target Lal temperature الغاز gas stream الذي يخرج من المضخة غير الميكانيكية non— ¢mechanical pump 10 Tor عبارة عن درجة حرارة تيار مائع الحث المبخر «vaporized motive fluid stream ودتم اختياره بواسطة المشغل operator ؛ Sle Tey عن درجة حرارة تيار تدفق عملية تشغيل الوحدة unit operation effluent stream التي تدخل المضخة غير الميكانيكية -non-mechanical pump 15
2. طريقة التبريد المباشر وفقا لعنصر الحماية 1 حيث Tomax = To - 16ل إذا كانت Tomax Tomn - > عآلى حيث Tomax عبارة عن أقصى درجة حرارة maximum temperature عند أي نقطة من عملية تشغيل الوحدة Town » Unit operation عبارة عن أقل درجة حرارة minimum temperature للمائع المدمج combined fluid « و آل عبارة عن dad محددة 0 ملفا predetermined value لأقصى درجة حرارة تفاضلية مسموح بها maximum allowable differential temperature بين أي نقطتين من عملية تشغيل الوحدة.
3. طريقة التبريد المباشر وفقا لعنصر الحماية 1 حيث Top = Te إذا كانت Temin - Tomax (ATg > حيث Toyax عبارة عن أقصى درجة حرارة maximum temperature لعملية تشغيل الوحدة Tom ¢ Unit operation عبارة عن أقل درجة حرارة minimum temperature للمائع المدمج combined fluid « و آل عبارة عن dad محددة سلفا predetermined value
— 3 3 — لأقصى درجة حرارة تفاضلية مسموح بها maximum allowable differential temperature بين أي نقطتين من عملية تشغيل الوحدة. 4 طريقة التبريد المباشر وفقا لعنصر الحماية 1؛ حيث يكون معدل تدفق flow rate تيار المائع المبخر vaporized fluid stream فى نطاق من 28.32 إلى 141.59 متر مكعب قياسى لكل
5. طريقة التبريد المباشر وفقا لعنصر الحماية 1؛ حيث يكون معدل تدفق flow rate جزءٍ تيار تدفق عملية تشغيل الوحدة unit operation effluent في نطاق من 28.32 إلى 141.59 متر 0 مكعب قياسي لكل ساعة (1000 قدم مكعب قياسي/ساعة إلى 5000000 قدم مكعب قياسي/ساعة).
6 طريقة التبريد المباشر وفقا لعنصر الحماية 1؛ حيث يكون نطاق ضغط pressure range نظام عملية تشغيل الوحدة unit operation system في نطاق من 101 إلى 6996 كيلو 5 باسكال )0 رطل/بوصة مربعة قياسي إلى 1000 رطل/بوصة مريعة قياسي).
7. طريقة التبريد المباشر وفقا لعنصر الحماية 1 Cus أن درجة الحرارة التفاضلية temperature differential بين أي نقطتين في النظام لا تزيد عن 149 "م (300"ف).
0 8. طريقة التبريد المباشر وفقا لعنصر الحماية 1 حيث تكون درجة حرارة التيار المستحث المبخر المدمج combined vaporized motive stream وتيار التدفق للعملية operation effluent stream أقل من درجة حرارة عملية تشغيل .unit operation sas gl
9. طريقة التبريد المباشر Wy لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم اختيار مائع الحث المبخر Vaporized motive fluid 5 من المجموعة المكونة من نيتروجين «nitrogen ثانى أكسيد الكريون carbon dioxide » أرجون 00 وهيليوم helium
— 3 4 —
0. طريقة التبريد المباشر وفقا لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم اختيار عملية تشغيل الوحدة unit 007 من المجموعة المكونة من المفاعلات reactors « أعمدة التقطير distillation » أعمدة التكرير rectification columns « أوعية التخزين storage vessels « 5 أجهزة التشريط strippers ¢ المبادلات الحرارية heat exchangers ؛ التوريينات الغازية gas boilers والغلايات « furnaces الأفران « process heaters ؛ سخانات العملية turbines
1. طريقة التبريد المباشر وفقا لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم تبريد تيار تدفق النظام system effluent stream أولا بواسطة مبرد موجود سلفا pre-existing chiller تم تنصيبه بعد عملية 10 تشغيل الوحدة .unit operation
2. طريقة التبريد المباشر وفقا لعنصر الحماية 1؛ حيث يتضمن النظام العديد من المضخات غير الميكانيكية .multiple non—-mechanical pumps
١ لاست اس ساس سو اس _____ i ‘ : op I¥ 0 fri] | i L [¥ 1] ااا ا er ا يداي ١ ar 7 1 ١ Le + Al J ier] 1 Trav 1 | ص ٍ i م | ل نانيك gi وم | ET محم oo 0 1 تت [re] | !
Ak . FE > بم : NE حل ا م١ | | 1 {| مم . be |] لاا Horm ةيلسلا “نظام fad oy iy rem fo be bed 1 اي IL fs ال | | ee
HR. ل مضخة الغاز المستخدمة التبريد AR ثمة ١ الشكل
_— 6 3 _— Ean يس : , . Y&a ao ((0) التبريد ذو الدارة المقتوحة: معدل تدفق المفا عل البالغ و قا ا pf قدم مكعب في الساعة Y 2 4 a. ] 2 5 تج (-) درجة حرارة rood Co المقاعل dads ال 4 4 ~ oF a i 2 3 0 5ت ل تر 7 ار عاضر 2 A udasde | 3 ا ٍ vi . A . Yee 1 3 البالغ .ءا ¥ قبي 4 7 Ze 7 5 نه لي :و 2 5 el 3 = A] ve FI ! 3 ابم تي + : اتا نح [7 2 Veo TH iF Gf rd Bye A | 2 ب 17 لي اتح op =F oF 5 0 gee LEZ To» . Y. i Te As Yoo زمن الثبرية (ساعات) Y الشكل
— 7 3 — Yau Daa She L303 By نج Rs AI o ما : RX a 3 ملا ؟ 4 i م % 1 3 ا 5 ب @ J لفط ل ( التبريد دو سلا % a] الذارة المفتوحة: “NL 8 3 BN i. & = 2 معدل تدفق 5 & 3 ا 0 ¢ = Je lad) 3 اليالغ te 86 Nc الك bn % 0 ٠ 3 ؟؟ طااوقا تنا 3 حير a : 5 “HN = § (ه) كك انال أ Yoo 0 ب © Jae تدفق % SL 5 \ . Sky. = © المفاعل البالغ 3 J Ae : & Ey ما 6 مح NE kscfh اج ب Sh, te : نت جاتنا SE ل 8 ا :5 8 > 7 بجت : Cas Te Aw You ف 7 « زمن التبريد {ela} الشكل
سساح ع م سا سح سج سس د 7 ra a 50 507 0] | قن di a [v4] mmm mmm mm be I i | - “أ ل {er} - 7! y | & [0] | | [9] ١ | حب سم | on يفل | لىع cw ها يخ يل ال eve] fla] تنا I NN 5% 0 ب 11 > 2 ١ ا ele Mme 1 i I 1 B التشغيني gun fg الستخمة افيد pri |) Emme ا [EN
Co bP EE الشكل £
تالمها Yas عب : : اا التبريد ذى الدارة المفتويمة: )0( ksofh معدل تدفق المفاغل بعكذا ؛ٍ ksofh YT alld ce] ksh درجة حرارة دغ )-( 2 SL ل بي طبقة المفاعل CHR t ksi م ) SB ٠ SEE 3 58070 ف بن 0 008 © a معدل تدفق المقاعل البالغ Yoo Fo : GE ةعاسلا مكعب في ¥en 1 ١77! 2 ksoth 8 y enc GT 3 - HF EE & ksafh نعة FEE Er 0 ٍ حي TREE tt EE لون و 0 ksofh مغ a TE putt CL = 3 pr Sp "" 1 oe 0 ksofh ¥+ « IE a ne ere PE a gn scr BRET ٠ د a na زمن التبريد (ساعات) o الشكل
الحاضهة الهيلة السعودية الملضية الفكرية Swed Authority for intallentual Property pW RE .¥ + \ ا 0 § ام 5 + < Ne ge ”بن اج > عي كي الج دا لي ايام TEE ببح ةا Nase eg + Ed - 2 - 3 .++ .* وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها of سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. »> صادرة عن + ب ب ٠. ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > ”+ ص ب 101١ .| لريا 1*١ uo ؛ المملكة | لعربية | لسعودية SAIP@SAIP.GOV.SA
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US15/382,823 US20180172322A1 (en) | 2016-12-19 | 2016-12-19 | Method for controlling a recycle gas stream utilizing an ejector for the cooling of a unit operation |
| PCT/US2017/065977 WO2018118554A1 (en) | 2016-12-19 | 2017-12-13 | Method for controlling a recycle gas stream utilizing an ejector for the cooling of a unit operation |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA519401982B1 true SA519401982B1 (ar) | 2023-01-08 |
Family
ID=60915658
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA519401982A SA519401982B1 (ar) | 2016-12-19 | 2019-06-17 | طريقة للتحكم في تيار غاز معاد الدوران باستخدام قاذف لتبريد عملية متكاملة |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20180172322A1 (ar) |
| EP (1) | EP3554678B1 (ar) |
| CN (1) | CN110191754B (ar) |
| AU (2) | AU2017379735A1 (ar) |
| BR (1) | BR112019012571B1 (ar) |
| CA (1) | CA3047283C (ar) |
| RU (1) | RU2733769C1 (ar) |
| SA (1) | SA519401982B1 (ar) |
| WO (1) | WO2018118554A1 (ar) |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3367402A (en) * | 1965-06-08 | 1968-02-06 | Air Prod & Chem | Quench system |
| AR205595A1 (es) * | 1974-11-06 | 1976-05-14 | Haldor Topsoe As | Procedimiento para preparar gases rico en metano |
| US4430865A (en) * | 1982-12-20 | 1984-02-14 | Union Carbide Corporation | Method for cooling a process gas stream |
| US6508998B1 (en) * | 1996-10-28 | 2003-01-21 | Gaa Engineered Systems, Inc. | Temperature moderation of an oxygen enriched claus sulfur plant using an ejector |
| US6197855B1 (en) * | 1998-09-29 | 2001-03-06 | Solutia Inc. | Nucleation of Polyamides in the presence of hypophosphite |
| US6622496B2 (en) | 2001-07-12 | 2003-09-23 | Praxair Technology, Inc. | External loop nonfreezing heat exchanger |
| US7608129B2 (en) * | 2006-04-24 | 2009-10-27 | Hyl Technologies S.A. De C.V. | Method and apparatus for producing direct reduced iron |
| CN102378888B (zh) * | 2008-07-29 | 2014-09-17 | 国际壳牌研究有限公司 | 用于控制压缩机的方法和设备以及冷却烃流的方法 |
| DE102010032528A1 (de) * | 2010-07-28 | 2012-02-02 | Uhde Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines methanhaltigen Gases aus Synthesegas sowie Methangewinnungsanlage zur Durchführung des Verfahrens |
| EP2640488B1 (en) * | 2010-11-19 | 2019-03-27 | Sustainable Energy Solutions, LLC | Systems and methods for separating condensable vapors from gases by direct-contact heat exchange |
| US20140202192A1 (en) * | 2013-01-22 | 2014-07-24 | Air Liquide Large Industries U.S. Lp | Reactor liquid cooldown apparatus |
| US10156402B1 (en) * | 2015-10-12 | 2018-12-18 | National Technology & Engineering Solutions Of Sandia, Llc | Systems and methods for spray cooling |
-
2016
- 2016-12-19 US US15/382,823 patent/US20180172322A1/en active Pending
-
2017
- 2017-12-13 CN CN201780084092.8A patent/CN110191754B/zh active Active
- 2017-12-13 CA CA3047283A patent/CA3047283C/en active Active
- 2017-12-13 BR BR112019012571-0A patent/BR112019012571B1/pt active IP Right Grant
- 2017-12-13 AU AU2017379735A patent/AU2017379735A1/en not_active Abandoned
- 2017-12-13 EP EP17823312.8A patent/EP3554678B1/en active Active
- 2017-12-13 WO PCT/US2017/065977 patent/WO2018118554A1/en active Application Filing
- 2017-12-13 RU RU2019120985A patent/RU2733769C1/ru active
-
2019
- 2019-06-17 SA SA519401982A patent/SA519401982B1/ar unknown
-
2020
- 2020-11-06 AU AU2020264380A patent/AU2020264380B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU2020264380B2 (en) | 2022-12-01 |
| AU2020264380A1 (en) | 2020-12-03 |
| BR112019012571B1 (pt) | 2023-10-17 |
| CA3047283C (en) | 2021-11-02 |
| WO2018118554A1 (en) | 2018-06-28 |
| AU2017379735A1 (en) | 2019-07-18 |
| CA3047283A1 (en) | 2018-06-28 |
| RU2733769C1 (ru) | 2020-10-06 |
| BR112019012571A2 (pt) | 2019-11-26 |
| US20180172322A1 (en) | 2018-06-21 |
| CN110191754B (zh) | 2022-05-31 |
| EP3554678A1 (en) | 2019-10-23 |
| CN110191754A (zh) | 2019-08-30 |
| EP3554678B1 (en) | 2021-04-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA3153574C (en) | Process for fueling of vehicle tanks with compressed hydrogen comprising heat exchange of the compressed hydrogen with chilled ammonia | |
| CN104321581B (zh) | Lng蒸发气体再冷凝配置和方法 | |
| US9429318B2 (en) | Method and apparatus for separation of carbon dioxide from an off-gas from a fossil-fueled power station | |
| US10393430B2 (en) | Method and system to control the methane mass flow rate for the production of liquefied methane gas (LMG) | |
| US20130186057A1 (en) | Naphtha and process gas/syngas mixture firing method for gas turbine engines | |
| CN106536689A (zh) | 从各种气体来源生产液化甲烷气(lmg)的方法和布置 | |
| NO312736B1 (no) | Framgangsmåte og anlegg for kjöling og eventuelt flytendegjöring av en produktgass | |
| KR20090059592A (ko) | 액화천연가스의 기화장치 | |
| US9134064B2 (en) | Process vessel cooldown apparatus and method | |
| SA519401982B1 (ar) | طريقة للتحكم في تيار غاز معاد الدوران باستخدام قاذف لتبريد عملية متكاملة | |
| CN105863762A (zh) | 一种利用液化天然气冷能发电的工艺系统及方法 | |
| CN116499151B (zh) | 一种冷能回收利用系统及其回收方法 | |
| CN102382701B (zh) | 一种稳定连续脱除可燃气体中硅氧烷的装置 | |
| EP3045849A2 (en) | A plant for liquefying methane gas | |
| CN211424780U (zh) | 一种油气处理用双通道冷凝系统 | |
| CN101890316B (zh) | 液体蒸发和气汽混合方法 | |
| CN218879829U (zh) | 一种bog再冷凝处理装置 | |
| CN1114215C (zh) | 用于压水堆增压装置的喷射装置 | |
| JPS58106109A (ja) | タ−ビンによるｌｎｇからの動力回収法 | |
| CN117329751A (zh) | 一种用于lng冷能梯级利用的多工质耦合汽化系统及方法 | |
| CN106524665A (zh) | Lng容器蒸发气的液化回收装置及方法 | |
| CN117662999A (zh) | 一种大落差密相二氧化碳管道压力保护系统与方法 | |
| CN112957763A (zh) | 一种汽化回收物质的方法 | |
| CN116045211A (zh) | 远距离大型lng装船装置及其装船方法 | |
| JP2024518805A (ja) | 熱交換プロセス用海水を冷却するためのシステム及び方法 |