SA518391956B1 - ملهب غرفة احتراق حلقي علبي ذو مكيف لتخفيف تدفق تيار هواء غير منتظم - Google Patents
ملهب غرفة احتراق حلقي علبي ذو مكيف لتخفيف تدفق تيار هواء غير منتظم Download PDFInfo
- Publication number
- SA518391956B1 SA518391956B1 SA518391956A SA518391956A SA518391956B1 SA 518391956 B1 SA518391956 B1 SA 518391956B1 SA 518391956 A SA518391956 A SA 518391956A SA 518391956 A SA518391956 A SA 518391956A SA 518391956 B1 SA518391956 B1 SA 518391956B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- burner
- flow
- pattern
- airflow
- basket
- Prior art date
Links
- 230000000116 mitigating effect Effects 0.000 title description 2
- 239000003570 air Substances 0.000 claims description 115
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 40
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 23
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 13
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 13
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 12
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 claims description 8
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 claims description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 2
- 101710179738 6,7-dimethyl-8-ribityllumazine synthase 1 Proteins 0.000 claims 3
- 101710186608 Lipoyl synthase 1 Proteins 0.000 claims 3
- 101710137584 Lipoyl synthase 1, chloroplastic Proteins 0.000 claims 3
- 101710090391 Lipoyl synthase 1, mitochondrial Proteins 0.000 claims 3
- ABYZSYDGJGVCHS-ZETCQYMHSA-N (2s)-2-acetamido-n-(4-nitrophenyl)propanamide Chemical compound CC(=O)N[C@@H](C)C(=O)NC1=CC=C([N+]([O-])=O)C=C1 ABYZSYDGJGVCHS-ZETCQYMHSA-N 0.000 claims 1
- DXMQZKIEVHKNTN-UHFFFAOYSA-N 2-[carbamimidoyl(ethyl)amino]acetic acid Chemical compound CCN(C(N)=N)CC(O)=O DXMQZKIEVHKNTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 241000219498 Alnus glutinosa Species 0.000 claims 1
- 108010039224 Amidophosphoribosyltransferase Proteins 0.000 claims 1
- 240000000662 Anethum graveolens Species 0.000 claims 1
- 241000224511 Bodo Species 0.000 claims 1
- 244000119298 Emblica officinalis Species 0.000 claims 1
- 235000015489 Emblica officinalis Nutrition 0.000 claims 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims 1
- 101001072091 Homo sapiens ProSAAS Proteins 0.000 claims 1
- 241000764238 Isis Species 0.000 claims 1
- QIVBCDIJIAJPQS-VIFPVBQESA-N L-tryptophane Chemical compound C1=CC=C2C(C[C@H](N)C(O)=O)=CNC2=C1 QIVBCDIJIAJPQS-VIFPVBQESA-N 0.000 claims 1
- 241000255972 Pieris <butterfly> Species 0.000 claims 1
- 102100036366 ProSAAS Human genes 0.000 claims 1
- 241000287531 Psittacidae Species 0.000 claims 1
- 235000014548 Rubus moluccanus Nutrition 0.000 claims 1
- 208000032005 Spinocerebellar ataxia with axonal neuropathy type 2 Diseases 0.000 claims 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000005862 Whey Substances 0.000 claims 1
- 102000007544 Whey Proteins Human genes 0.000 claims 1
- 108010046377 Whey Proteins Proteins 0.000 claims 1
- 208000033361 autosomal recessive with axonal neuropathy 2 spinocerebellar ataxia Diseases 0.000 claims 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 claims 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 9
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 22
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 13
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 5
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 5
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 3
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 3
- 235000015076 Shorea robusta Nutrition 0.000 description 2
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 2
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101100234002 Drosophila melanogaster Shal gene Proteins 0.000 description 1
- 206010068319 Oropharyngeal pain Diseases 0.000 description 1
- 201000007100 Pharyngitis Diseases 0.000 description 1
- 244000166071 Shorea robusta Species 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002860 competitive effect Effects 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000005094 computer simulation Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 1
- 208000015181 infectious disease Diseases 0.000 description 1
- 239000002085 irritant Substances 0.000 description 1
- 231100000021 irritant Toxicity 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
- F23R3/04—Air inlet arrangements
- F23R3/10—Air inlet arrangements for primary air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
- F23R3/04—Air inlet arrangements
- F23R3/06—Arrangement of apertures along the flame tube
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
- F23R3/286—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply having fuel-air premixing devices
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/42—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the arrangement or form of the flame tubes or combustion chambers
- F23R3/46—Combustion chambers comprising an annular arrangement of several essentially tubular flame tubes within a common annular casing or within individual casings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2240/00—Components
- F05D2240/35—Combustors or associated equipment
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Gas Burners (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بملهبات حلقية علبية ( 28 ، 50) بمحركات الغاز التوربينية gas turbine engines (10) لها مكيفات تيار flow conditioners (42، 62، 72، 82) ذات أنماط غير متماثلة من ثقوب محيطية circumferential perforations (44، 64)، لتحسين مزيج الهواء-الوقود بين كافة غرف الخلط المسبق (34، 54) في سلة الملهب burner basket (38، 58). وكل أو أي من أنماط الثقوب perforation pattern (44، 64)، كثافة النمط، شكل الثقب، ومساحة القطاع العرضي للثقب تختلف موضعيا لتنويع تدفق الهواء المحيطي في سلة الملهب burner basket (32، 52)، والذي يخفف بدوره تفاوتات التدفق المباشر غير المنتظم عبر مستوى مدخل الهواء الخاص بالملهب burner's air inlet plane (38، 58). في بعض النماذج، تصمم أنماط الثقوب غير المتماثلة في مكيف التدفق لمواضع في ملهب واحد (28) في الدائرة الحلقية بقطاع الاحتراق بالمحرك (24)، والتي تخفف تفاوت التدفق غير المنتظم عبر مختلف الملهبات burners (28، 50) في الدائرة الحلقية بقطاع غرفة الاحتراق. انتظام التدفق خلال كل ملهب (28، 50) وبين كافة ملهبات قطاع غرفة الاحتراق combustor section burners (28، 50) يعز
Description
ملهب غرفة احتراق حلقي علبي ذو مكيف لتخفيف تدفق تيار هواء غير منتظم Can-Annular Combustor Burner with Non-Uniform Airflow Mitigation Flow Conditioner الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع الحالي بغرف احتراق ذات ملهب حلقية علبية can—annular burner تستخدم في المحركات التوريينية. كذلك تشيع الإشارة إلى المحركات بالمحركات Lowell الغازية gas turbine engines ويتعلق الاختراع الحالى» بشكل أكثر تحديداء بملهب حلقى علبى can—annular burner ذو
مكيفات conditioners تيار لها أنماط متنوعة غير متماثلة من الثقوب تقوم بتلطيف تنويعات تدفق غير منتظمة عبر مستوى مدخل الهواء فى الملهب .burner’s air inlet plane في بعض النماذج؛ تلطف مكيفات التدفق تنويعات التيار غير المنتظم بين ملهبات مختلفة في الدائرة الحلقية لقطاع الاحتراق بالمحرك. كل علبة تحتوي sale على سلة؛ والتي تحيط وتحافظ
0 على الملهب الأساسي الذي يحتوي على مجموعة من أوعية الخلط المسبق؛ lly عادة ما يشار لها بأوعية التقليب المسبق»؛ الموضوعة فى دائرة حلقية حول ملهب مركزي مساعد؛ للخلط المسبق للوقود والهواء. وتستقبل أوعية الخلط المسبق أجزاء من تيار هواء مضغوط من قطاع الضاغط في المحرك؛ بالتوازي مع shal من تيار وقود مناظر. الأجزاء المناظرة من تيار الوقود تفرغ عبر مخارج تكون داخل أوعية الخلط المسبق لتشكيل مزيج الهواء -الوقود الذي يتحرك عبر سلة غرفة
5 الاحتراق في اتجاه تدفق عابر للاحتراق في منطقة الاحتراق. يتم تقدير حجم تيار الهواء التيار المباشر بسلة الحارق بامتداد مستوى مدخل الهواء؛ والذي يوجه عموديا على اتجاه التدفق النافذ. فى مواجهة أوعية الخلط المسبق. مثلاء فى سلة حارق ذات شكل أسطواني أو مخروطي-مكعب ¢ يكون مستوى مدخل الهواء موجها على نحو عمودي على المحور المركزي للسلة مواجها لأوعية الخلط المسبق. وتكون منطقة ارتداد تيار الهواء موجهة في سلة
الحارق بحيث تواجه مستوى مدخل الهواء وأوعية الخلط المسبق بالنسبة لاتجاه التيار النافذ. وتنظم منطقة ارتداد تيار الهواء ضغط تيار الهواء المباشر بالسماح بدخول منظم محيطي أو استيعاب لهواء الضاغط في مواجهة مستوى مدخل الهواء؛ من خارج السلة. في هذا النوع المعروف من الحارق؛ يتدفق الهواء المضغوط في عكس اتجاه التدفق (بالنسبة لاتجاه التدفق (BL حول المنطقة الخارجية من السلة. مدخل الهواء الوارد من الضاغط إلى منطقة ارتداد تيار الهواء تنظم أحيانا عبر مكيف تدفق يحيط بمنطقة ارتداد تيار هواء سلة الحارق. ومكيف التدفق له نمط من الثقوب؛ وهي المنطقة العرضية التي تنظم تيار هواء الضاغط في دخوله إلى السلة. تيار الهواء المرتد في سلة الحارق ومواصفات التيار المباشر مصممة لمحرك توربيني غازي. والوضع المثالي أن يكون حجم تيار الهواء بالتيار المباشر من الهواء والوقود ثابتا عبر كامل مستوى مدخل الهواء 0 في سلة الحارق. ومن ثم؛ كانت أنماط الثقوب بمكيفات التدفق في الماضي متماثلة بطول المستوى المحيطي لتسهيل تيار هواء عكسي منتظم من الضاغط إلى سلة الحارق الحلقية؛ والتي كانت مكملة للخليط المثالي المفترض من التيار المباشر للوقود والهواء في نمط التيار المنتظم عبر مستوى مدخل الهواء. مع أن المثالي أن يكون تدفق التيار المباشر من الوقود والهواء عبر مستوى مدخل الهواء في سلة 5 الحارق منتظما؛ لكن في الحقيقة؛ يحدث أن يكون التيار غير منتظم. البراءة الأمريكية المدرجة بالإشارة لمحتواها والتي تحمل رقم 7762074( تصف تجارب؛ والتي انتهت إلى أن معدلات تيار الهواء عبر غرف الخلط المسبق بالملهب الرئيسي بعلبة فردية قد يتفاوت بمقدار 707,5 من متوسط معدل التدفق خلال غرف الخلط المسبق. أكدت ذات البراءة أن هذا التفاوت قد يتسبب في فوارق حرارة بمقدار+/- TS درجة مئوية بين غرف الخلط المسبق حين يكون تشغيل التوريين 0 الغازي بالحمل الأساسي. تنتج هذه الفوارق في الحرارة إنتاج أكاسيد أكثر من النيتروجين oxides (NOX) of nitrogen بواسطة المناطق الأكثر سخونة نسبيا في الملهب المتصلة بغرف الخلط المسبق مستقبلة أقل من متوسط تدفق الهواء وأكثر من أحادي أكسيد الكربون carbon (CO)monoxide عبر المناطق الأكثر برودة نسبيا من الملهب المتصلة بغرف الخلط المسبق مستقبلة تيار هواء أعلى من المتوسط. وتصف البراءة المدرجة بالإشارة الكلية لها رقم 7762074 5 نمط تثقيب منتظم متماثل مكون من ثقوب في محيط مكيف التدفق بسلة الحارق والذي يلطف من
فوارق تيار الهواء بين غرف الخلط المسبق في علبة الحارق؛ ما يسبب تحسينا في خصائص الاحتراق» مثل تقليل الانبعاثات. الوصف العام للاختراع في النماذج التمثيلية المبينة هناء يشتمل حارق بملهب la علبي بالمحركات التوربينية الغازية على مكيفات تدفق تحتوي على أنماط موضعية متباينة غير متماثلة من الثقوب المحيطية؛ وذلك لتحسين خليط الهواء -الوقود المنتظم بين كافة غرف الخلط المسبق في سلة الملهب. أي نمط أو i] من نمط وكثافة النمط وأبعاد الثقب ومنطقة الثقوب العرضية تتفاوت موضعيا من أجل تعديل تيار الهواء المحيطي في سلة الملهب؛ والذي يقوم بدوره بتلطيف تنويعات التدفق المباشر غير المنتظم عبر مستوى مدخل الهواء في الملهب. مثلا؛ حين يكون التدفق المباشر الموضعي 0 أقل من المرغوب»؛ فإن نمط QE الموضعي يهيئ بحيث يزيد من تيار الهواء المحيطي إلى داخل السلة؛ مثلاء بزيادة القطاع العرضي للثقب بواحد أو أكثر من شكل الفجوة؛ حجم الفجوة؛ و/أو كثافة النمط. وعلى العكس» يتم إنقاص القطاع العرضي للثقب لتقليل التدفق المباشر الموضعي. يعزز التدفق المباشر المنتظم عبر كامل مستوى مدخل الهواء بالملهب نسبة وقود-هواء منتظمة؛ وبالتالي احتراقا أكثر انتظاماء حتى يلبي الملهب مواصفات الاحتراق. كذلك يلطف التدفق المباشر 5 المنتظم عبر كامل مستوى مدخل الهواء بالملهب dll الاحتراق "أو النقاط Call التي قد تتلف مكونات الحارق. في بعض النماذج تصمم أنماط ثقوب مكيف التدفق لمواضع ملهبات مفردة في الدائرة الحلقية بقطاع الحارق في المحرك؛ والذي يلطف تفاوت التيار المباشر غير المنتظم في مختلف الملهبات المناظرة في الدائرة الحلقية بقطاع الحارق؛ والتي تسببه التفاوتات الموضعية في تيار هواء الضاغط حول الدائرة الحلقية. انتظام التدفق المباشر خلال كل ملهب وبين كافة ملهبات 0 قطاع الحارق التي شكلت وفقا للنماذج الواردة هناء يحسن من الاحتراق المنتظم (dU والحفاظط على مستوى أداء الاحتراق»؛ ومحددات الانبعاثات الجوية؛ في حين يقلل من فرص التلف المحتمل لمكونات قطاع الحارق. النماذج التمثيلية للاختراع تعرض حارق بملهب حلقي علبي لمحرك تورييني غازي؛ والذي يشمل سلة تحتوي على جدار خارجي محيطي؛ يحدد مسارا لتدفق عابر محوري من الهواء والوقود. مع
اتجاه تدفق مسار التيار (MLN عبر مستوى مدخل الهواء. منطقة ارتداد تدفق الهواء موجهة على عكس اتجاه مستوى مدخل الهواء؛ بالنسبة لاتجاه تدفق التيار النافذ. وتتوزع مجموعة من غرف الخلط المسبق بشكل حلقي حول ملهب مساعد؛ كل منها موجه إلى المنطقة الداخلية من السلة مع اتجاه مستوى مدخل الهواء؛ في نطاق اتجاه تدفق التيار المباشر وبالنسبة له. يتم إقران مكيف تدفق بالسلة عكس اتجاه مستوى مدخل الهواء؛ بالنسبة لاتجاه تدفق مسار التيار النافذ. محيطا بمنطقة ارتداد تدفق الهواء. ويحدد مكيف التدفق نمط غير متماثل من الثقوب المحيطية التي تحدث تفاوتا في تدفق الهواء المحيطي من خارج السلة إلى Jala منطقة الارتداد. يكون نمط مهيئا بحيث يخفف من تفاوت نمط التدفق في مسار التيار المباشر عبر مستوى مدخل الهواء. نماذج تمثيلية أخرى من هذا الاختراع تعرض محرك توربيني غازي؛ يحتوي على قطاع حارق 0 يشمل قطاع حارق به مجموعة من الحارقات ذات الملهب الحلقي العلبي الموزعة محيطيا. كل ملهب له سلة مقرنا السلة مقترنا بالحائط الخارجي المحيط للسلة. وتحدد السلة مسار هواء مضغوط وتيار عابر محوري من الوقود والهواء؛ له اتجاه تدفق التيار (Ul عبر مستوى مدخل الهواء ومنطقة ارتداد تيار الهواء في مواجهة مستوى مدخل الهواء؛ بالنسبة لاتجاه تدفق التيار النافذ. وتتوزع مجموعة من غرف الخلط المسبق بشكل حلقي حول ملهب مساعد؛ كل منها موجه إلى 5 المنطقة الداخلية من السلة مع اتجاه مستوى مدخل الهواء بالنسبة لاتجاه تدفق التيار المباشر وفي نطاق مسار التيار النافذ. يتم إقران مكيف تدفق بالسلة عكس اتجاه مستوى مدخل الهواء؛ والذي يحيط بمنطقة ارتداد تدفق الهواء. ويحدد مكيف التدفق نمط غير متماثل من الثقوب المحيطية التي تحدث تفاوتا في تدفق الهواء المحيطي من خارج السلة إلى داخل منطقة الارتداد. يكون نمط مهيئا بحيث يخفف من تفاوت نمط التدفق في مسار التيار المباشر عبر مستوى مدخل الهواء؛ وتخفيف 0 تفاوتات نمط التدفق في مسار التيار المباشر بين كافة الملهبات الأخرى في قطاع الحارق. نماذج تمثيلية إضافية من هذا الاختراع تعرض طريقة لتنظيم تيار الهواء داخل حارقات ذات ملهب في محرك تورييني غازي. dads المحرك التوربيني الغازي المبين قطاع Gla يحتوي على مجموعة من الملهبات الحلقية العلبية الموزعة محيطيا. كل ملهب له سلة؛ بجدار خارجي محيط للسلة؛ محددا فيها مسار هواء مضغوط وتيار هواء ووقود عابر عبر مستوى مدخل الهواء. مسار lll 5 المباشر له اتجاه تدفق تيار نافذ. وتكون وجهة منطقة ارتداد تيار الهواء عكس اتجاه مستوىي
مدخل الهواء؛ بالنسبة لاتجاه تدفق مسار التيار النافذ. وتتوزع مجموعة من غرف الخلط المسبق بشكل حلقي حول ملهب مساعد؛ كل منها موجه إلى المنطقة الداخلية من السلة مع اتجاه مستوى مدخل الهواء بالنسبة لاتجاه تدفق التيار المباشر وفي نطاق مسار التيار النافذ. يتم إقران مكيف تدفق بالسلة عكس اتجاه مستوى مدخل الهواء؛ والذي يحيط بمنطقة ارتداد تدفق الهواء. ويحدد مكيف التدفق نمط غير متماثل من الثقوب المحيطية التى تحدث تفاوتا فى تدفق الهواء المحيطى
من خارج السلة إلى داخل منطقة الارتداد. مسار التيار المباشر المنتظم ومواصفات معدل تدفق التيار المحيطى الكلى واحدة بالنسبة لكافة الملهبات تكون محددة؛ لتحقيق مؤشرات احتراق محددة لمعدل الوقود-الهواء. وتتحدد تفاوتات نمط التدفق eal) (بالقياس المادي أو بالمحاكاة الافتراضية) فى مسار التيار المباشر لكل ملهب مناظر عبر مستوى مدخل الهواء المناظر له. كذلك يتحدد
0 نمط ثقوب مكيف للتدفق لكل ملهب مناظرء والذي يخفف من تفاوتات معدل تدفق الهواء في مسار التيار النافذ. قد يتطلب نمط الثقوب تجاوزا لمواصفات معدل تدفق تيار الهواء المحيطى eS إن تطلب الأمرء لضبط معدلات التيار المباشر للملهبات في مواضع مختلفة حول حلقة الاحتراق. تصنع مكيفات تدفق مناظر مقترة بنمط ثقب محدد مناظرء لتثبيت المحرك التورييني الغازي. سمات النماذج التمثيلية لهذا الاختراع المبينة هنا يمكن تطبيقها على نحو مشترك أو متعدد في أي
5 توليفة أو توليفة فرعية ممكنة. شرح مختصر للرسومات النماذج التمثيلية لهذا الاختراع سيجري وصفها كذلك من خلال الوصف المفصل التالي مقترنا بالرسومات المفرقة؛ والتي فيها: الشكل 1 هو مشهد تخطيطي منظوري ربع عرضي لغرفة احتراق محرك توربيني (Gl تظهر
0 حارقات ذات ملهب حلقي علبي متجهة بشكل حلقي حول الدائرة الحلقية لقطاع الاحتراق؛ الشكل 2 هو مشهد تخطيطي تصاعدي تمثل مقطع جزئي لغرفة احتراق ذات ملهب حلقي وفق فن سابق وانتقالا في قطاع الاحتراق بالمحرك التوربيني الغازي وفق الشكل 1؛
الشكل 3 مشهد منظوري لغرفة احتراق حلقية علبية؛ وفقا لنموذج من هذا الاختراع» حيث يكون
لمكيف التدفق في سلة الحارق نمط ثقب غير متماثل يتباين حول محيط السلة؛ أي النقطة الميتة
العليا (TDC) top dead center أو النقط المحيطية 12:00( والنقطة الميتة السفلى bottom
(P6:00 ) circumferential position أو النقطة المحيطية ( BDC) dead center الشكل 4 مشهد منظوري لحارق وفق الشكل 3؛ تظهر بتفصيل أكثر نمط الثقب غير المتماثل 5
محيطيا المتشكل حول محيط مكيف التدفق 3 لتنويع موضعى لتيار الهواء المحيطى الداخل إلى سلة
الحارق 3
الشكل 5 مشهد تصاعدي مفكك لنموذج آخر من مكيف التدفق بسلة الحارق؛ وله نمط ثقب غي
متمائل محوريا متشكل فيه؛ لتنويع محيطى Hd الهواء الداخل إلى سلة الحارق 3
10 الشكل 6 مشهد علوي خارجي لنموذ AT z لمكيف التدفق بسلة الحارق ‘ يحتوي على أنماط تقوب ‘ ومسافات»؛ ودرجة ميل متنوعة؛ من أجل تنويع تيار الهواء المحيطي الداخل إلى سلة الحارق؛ و الشكل 7 هو مخطط انسيابي يظهر طريقة نموذجية لتنظيم مرور تيار الهواء في المحرك التوربيني الغازي بتنويع أنماط ثقب مكيف التدفق في سلة الحارق» وفقا للاختراع الحالي. لتيسير الفهم؛ تم استخدام إشارات رقمية متطابقة؛ كلما أمكن؛ لتعيين العناصر المتطابقة المشتركة
فى الأشكال. والأبعاد فى الرسومات ليست تامة. الوصف التفصيلىي: يمكن الاستفادة من النماذج التمثيلية في هذا الاختراع في غرف الاحتراق ذات الملهبات الحلقية العلبية بالمحركات التوربينية الغازية. تشمل هذه الملهبات مكيفات تيار تحتوي على أنماط من ثقوب محيطية متفاوتة وغير متماثلة؛ لتعزيز مزيج منتظم من الوقود-الهواء بين كافة غرف الخلط
0 المسبق في سلة الملهب. أي نمط أو أكثر من نمط؛ وكثافة النمط وأبعاد الثقب ومنطقة الثقوب العرضية تتفاوت موضعيا من أجل تعديل تيار الهواء المحيطي في سلة الملهب؛ والذي يقوم بدوره بتلطيف تنويعات التدفق المباشر غير المنتظم عبر مستوى مدخل الهواء في الملهب. في بعض oz dail تصمم أنماط الثقب في مكيف التدفق لمواضع في ملهب واحد في نطاق الحلقة الدائرية
بقطاع الاحتراق في المحرك؛ والتي تخفف من تفاوت التيار المباشر غير المنتظم بين الملهبات المختلفة؛ في الحلقة الدائرية بقطاع الاحتراق. انتظام التدفق المباشر بين غرف الخلط المسبق داخل كل ملهب مناظر والانتظام المشترك للتيار المباشر بين كافة ملهبات قطاع الاحتراق في المحرك يعزز من انتظام الاحتراق. نظرة عامة على تيار الهواء غير المنتظم لحارق علبي حلقي في نظرة dale مختصرة؛ تظهر الأشكال 1 و2 محرك احتراق توربيني نموذجي شائع exemplary known combustion turbine engine 20« والذي يشار إليه على نحو شائع بالمحرك التوربيني الغازي. في المحرك 20 قطاع ضاغط compressor section 22« وقطاع احتراق combustion section 24؛ وقطاع توريين turbine section 26. يشمل 0 قطاع الاحتراق 24 دائرة حلقية لحارقات ذو ملهب حلقي can-annular burner—type combustors 28. يقترن كل حارق combustor 28 بقطاع الضاغط 22 عبر ناثر مخرج؛ ويمصدر وقود؛ مثل الغاز الطبيعي. يقترن الحارق 28 glad التوريين 26 عبر وصلة مزاوجة تنازلية 30. في الشكل 2 يظهر الحارق أو الملهب 28 في مقطع عرضي محوري جزئي؛ ويشتمل على سلة حارق combustor basket 32(« والتي تتوزع فيها بشكل حلقي مجموعة من 5 غرف الخلط المسبق أو المقلبات المسبقة 34 التي تستقبل الهواء المضغوط من Jil مخرج الضاغط وتسحب الوقود المقدر إلى الهواء المضغوط؛ وثقا لمعدل الهواء -الوقود. يرحل مزيج الوقود المسحوب والهواء المضغوط في اتجاه التيار النافذء الظاهر في صورة سهم كبير؛ وبتم إشعاله عبر ملهب مساعد pilot burner 36. تسير غازات الاحتراق في اتجاه التيار المباشر إلى قطاع التوريين 26 عبر الوصلة 30. يتحدد مستوى مدخل الهواء inlet plane 38 في قطاع 0 عرضي يكون عموديا على اتجاه تدفق التيار النافذ. وحين يكون لسلة الحارق 32 شكل مخروطي مكعب أو اسطواني؛ كما يظهر؛ يكون مستوى مدخل الهواء متعامدا على المحور المركزي لسلة الحارق. يكون لسلة الحارق 32 مجموعة من أذرع السلة basket arms 40؛ والتي تمتد محوريا عكس اتجاه مستوى مدخل الهواء 38( عكس اتجاه تدفق التيار النافذ. Laws منطقة ارتداد تيار الهواء 41 في نطاق سلة الحارق 32 التي تكون عكس اتجاه مستوى مدخل الهواء 38. توفر 5 الفجوات Lad بين الأذرع arms 40 مسارا لمدخل محيطي لتيار هواء الضاغط المحيط بخارج
السلة 32؛ ليدخل السلة في الاتجاه المقابل لسطح مدخل الهواء38؛ أي عكس اتجاه تدفق التيار النافذ. تيار الهواء العكسي المقدم بشكل محيطي من الضاغط يتسبب في فقدان الضغط» والذي ينظمه مكيف التدفق 42 المقترن بسلة الحارق 32 وأذرع السلة 40؛ وبحيط منطقة ارتداد تيار الهواء 41. بشكل عام؛ تكون طليعة لهب مزيج الوقود- الهواء في اتجاه مستوى مدخل الهواء 38؛ لكي يتلافى التلف (gall للخلاطات المسبقة 34 والملهب المساعد 36؛ وأذرع السلة 40؛ ومكيف التدفق 42. يحدد مكيف التدفق المعرف 42 نمط منتظم محيطيا من الثقوب 44. القطاع العرضي لنمط الثقب 4 ينظم تيار الهواء العكسي المقدم بشكل محيطي. النمط المنتظم من الثقب في مكيفات التدفق المعروفة يعتقد بأنها تحسن تيار الهواء المحيطي المنتظم وبالتالي تيار التدفق المباشر المنتظم 0 عبر مستوى مدخل الهواء 38. والبراءة الأمريكية المتضمنة هنا بالإشارة الإجمالية وتحمل رقم 4 تقول أن تيار الهواء العكسي هو في العادة موزع بشكل غير منتظم محيطيا حول خارج سلة الحارق في منطقة ارتداد تيار الهواء. واختراع هذه البراءة يركز على نمط منتظم من التقوب المطولة المشكلة في مكيف التدفق؛ (أي ثقوب بهيئة شق 92 و96 في الشكل 3 بها)؛ من أجل تخفيف تفاوتات تيار الهواء بين غرف الخلط المسبق في سلة الحارق التي تكون في اتجاه 5 سطح مدخل الهواء 38. والفتحات المطولة تسمح بارتداد أسهل لتيار الهواء في مقابل الثقوب المستديرة. بينما iad) أثناء تصميم المحرك؛ أن يكون التيار المباشر من الهواء -الوقود عبر مستويات مدخل الهواء متطابقا وثابتا بين كافة الحارقات العلبية الحلقية في المحرك التوربيني؛ أما في الواقع فقد لاحظ أصحاب الاختراع Jad) — من خلال دراسات افتراضية du pula لديناميات الموائع وكذلك 0 من خلال الملاحظة التجريبية-- أن الحارقات تعاني تدفقات للتيار تكون غير متساوية بل غير منتظمة خلال واحد أو أكثر من علب الملهبات في دائرة الحارق الحلقية. مثلاء بالإشارة إلى المحرك التوربيني الشائع والظاهر في الشكل 1؛ وفي بعض المحركات التوربينية يحتوي الحارق 8 وما يجاوره في قطاع الاحتراق 12:00 أو النقطة الميتة العليا (TDC) top dead center على هواء أكثر ضغطا آت من قطاع الضاغط 22 مما يكون قادما إلى الحارق 28ب وما يجاوره 5 في قطاع الاحتراق 6:00 أو منطقة النقطة الميتة السفلى .(BDC) bottom dead center
كذلك في أي علبة محددة بسلة الحارق؛ قد تشهد خلاطاتها المسبقة تدفقات هواء غير متعادلة أو غير منتظمة في التيار المباشر بين غرف الخلط المسبق المناظرة؛ وكذلك تفاوتات التيار المحيطي الداخل إلى سلة الحارق عبر مكيف التدفق. فمثلا؛ بالإشارة إلى الشكل 2؛ في بعض الملهبات الحلقية العلبية؛ يكون للغرفة الخلط المسبق34ا الواقعة في النقطة 12:00 أو مركز النقطة الميتة العليا من سلة الحارق 32 هواء مضغوطا من قطاع الضاغط 22 أكثر من وعاء الخلط المسبق 4ب وذات سلة الحارق 6:00 أو النقطة الميتة السفلى. نمط الثقب المحيطي غير المتماثل 44 في مكيف التدفق 42 يوفر قدرة على هبوط منتظم للضغط في سلة الحارق 32 عبر مستوى مدخل الهواء 38. لكن الهواء الخارج من ناثر مخرج الضاغط يخلق مجال تدفق شديد التعقيد والاضطراب؛ والذي يصاحب بقيود هيكلية في مسارات الهواء 0 المضغوط في قطاع الاحتراق؛ لا يمكن من توزيع متعادل للهواء المضغوط في النطاق الحلقي للحارق لكل تيار عابر في سلة الحارق. ونتيجة (lM فإن كل غرفة خلط مسبق 34 تستقبل تيار هواء مختلف. نفس المجال المعقد لتيار لهواء المضغوط ومعوقات مسارات الهواء المضغوط يفشلان في توفير تيار هواء منتظم موجه محيطيا من خارج سلة الحارق 32 عبر ثقوب مكيف التدفق 44 إلى منطقة ارتداد تيار الهواء 41. وحين يكون مصدر الهواء المحيطي المضغوط غير 5 منتظم حول المحيط الخارجي لمكيف التدفق 42 سوف يكون أحجاما مختلفة من تيارات الهواء داخلة إلى الثقوب المتماثلة الموزعة بشكل منتظم 44. ونتيجة لذلك»؛ فإن بعض غرف الخلط المسبق34 تستقبل تيار هواء عكسي أكثر من غيرهاء بفعل التفاوت الموضعي في تيار الهواء العكس عبر مستوى مدخل الهواء 38. لاحظ المخترعون التداعيات وراء أنماط التدفق غير المنتظم للتيار المباشر على احتراق المحرك 0 التوربيني. حين تصل كميات متساوية من الوقود لكل غرفة الخلط المسبق34 (أي ضغط متساوي من إمداد الغاز الطبيعي لكل خلاط)؛ يتسبب ذلك في لتوزيعات متفاوتة محيطيا لمعدل الوقود - الهواء (FAR) fuel-air ratio بين غرف الخلط المسبق28ا 285ب؛ وغيرهماء في نطاق الملهب الواحد 28 وبين الملهبات الأخرى 28آ و28ب؛ إلى آخره؛ حول الدائرة الحلقية للاحتراق. تفاوت FAR بين غرف الخلط المسبق المختلفة 34 يظهر عدة أثار موضعية غير مرغوية. بشكل 5 عامء ينتج عن المعدلات الأعلى من FAR لهب أقل حرارة مما يزيد من أحادي أكسيد الكربون
(CO)carbon monoxide بشكل غير مرغوب في غاز الاحتراق. وعلى العكس؛ تزيد نسب FAR الأقل من حرارة اللهب؛ وهو ما يزيد من أكاسيد من النيتروجين oxides of nitrogen (NOX) في Sle الاحتراق. إمداد الخلاط34 بهواء أقل من الهواء المضغوط المطلوب حسب المواصفات ينتج عنه كذلك سرعات أقل للهواء وحين يخلط الوقود يتجه اللهب الناتج في عكس اتجاه غرف الخلط المسبق(بفعل سرعة الخليط المنخفضة). حركة اللهب تخلق خطوطا ساخنة داخل سلة الحارق 32؛ ويمكن أن تزيد حرارة الملهب. بطريقة تجريبية لاحظ المخترعون أنه كلما زادت حرارة سلة الحارق 32 وقع التلف عند 6:00 أو النقطة الميتة العليا (BDC) بالحارقات 28 بمستوى أقل من أي موضع. ولذلك فإن من المستحب؛ Lad يتعلق بالانبعاثات ومدة صلاحية الحارق 28؛ أن يكون تيار الهواء منتظما عبر كامل مستوى مدخل الهواء 38. ومكيفات التدفق 0 ذات الثقوب المتماثلة والموزعة محيطيا calmly لا توفر إمكانات تحكم بتيار الهواء لمعالجة التفاوت في تيار الهواء عبر مستوى مدخل الهواء؛ لأن النمط المنتظم لا يمكنه إعادة توزيع تيار الهواء المحيطي غير المنتظم الداخل من خارج السلة عبر مكيف التدفق. ملهب علبي حلقي بنمط ثقب غير متماثل في مكيف التدفق النماذج التمثيلية لهذا الاختراع لتركيب ملهب علبي حلقي توفر تنظيما موضعيا لدخول تيار الهواء 5 المحيطي في سلة الحارق عبر تنويع نمط الثقب في مكيف التدفق. في بعض النماذج؛ يتم تنويع نمط الثقب لتنظيم موضعي لتيار الهواء عبر مستوى مدخل الهواء بين غرف الخلط المسبق المناظرة في سلة حارق واحد. وفي نماذج أخرى؛ يتم تنويع نمط الثقب بين مواضع مختلفة للحارق العلبي الحلقي في دائرة الحارق الحلقي بقطاع الاحتراق؛ ولذلك تخف أنماط تفاوت تدفق الهواء الإجمالي بكافة الملهبات لتحقيق المواصفات الإجمالية للتيار المباشر لسلة الحارق (أي زيادة معدل 0 تدفق التيار المباشر لمواضع الحارق في حلقة الحارق التي تكون أقل من مواصفات التيار المباشر وتقلل التيار المباشر بالنسبة لتلك التي تتخطى المواصفات). في بعض النماذج؛ يجري تنويع نمط CE) لتخفيف كل من التفاوت الموضعي للتيار المباشر في ملهب واحد بسلة الحارق وتفاوت التيار المباشر بين عدة ملهبات موزعة حول قطاع الحارق في المحرك. نذهب الآن للملهب العلبي الحلقي بمحرك توربيني غازي وفق الشكل 3؛ يشمل الملهب الحلقي 5 العلبي سلة حارق 52؛ وللسلة جدار خارجي محيطي؛ يحدد فيه مسار تيار عابر محوري من هواء
مضغوط ووقود؛ في اتجاه تدفق مسار التيار MELT ومحدد في الشلك بسهم مزدوج؛ عبر مستوى مدخل الهواء 58. تكون وجهة منطقة ارتداد تيار الهواء 61 عكس مستوى مدخل الهواء 58؛ بالنسبة لاتجاه تدفق التيار النافذ. وتتوزع حلقيا مجموعة من غرف الخلط المسبق 45 حول ملهب مساعد 56؛ كل منها متجه نحو داخل السلة 52 مع مستوى مدخل الهواء 58؛ في نطاق اتجاه تدفق مسار التيار النافذ. بشكل أكثر تحديدا؛ تكون وجهة الخلاط 154 في نقطة TDC من سلة الحارق 52 أو المركز 12:00؛ تكون وجهة الخلاط 54ب في نقطة BDC من سلة الحارق 52 أو المركز 6:00 في مقابل الخلاط 54أ؛ والخلاط 45ج متجه بشكل حلقي ليتوسط الخلاطين 154 و54ب. تمتد أذرع السلة 60 محوريا في اتجاه مضاد (بالنسبة لاتجاه تدفق التيار النافذ) بطول سلة الحارق 52؛ مشكلا منطقة ارتداد لتيار الهواء 61. بشكل عام؛ المكونات المذكورة آنفا للملهب 0 50 في هذه الفقرة تمثل تركيبا (lila ومشابها لما سبق وصفه في ملهب الحارق 28. بالإشارة إلى الأشكال 3 و4؛ يقترن مكيف التدفق 62 بالملهب العلبي الحلقي 50 بأذرع السلة 60 والسلة 52 مقابل مستوى مدخل الهواء 58 بالنسبة لاتجاه تدفق التيار النافذء محيطا بمنطقة ارتداد تيار الهواء 61. نموذج مكيف التدفق 62 بالأشكال 3 و4 يختلف عن المعروف في مكيفات التدفق؛ في أنه ينظم بشكل موضعي تيار الهواء المحيطي من خارج سلة الحارق 52 في منطقة 5 ارتداد تيار الهواء 61 من خلال استخدام نمط ثقب محيطي غير متماثل 64. يكون نمط الثقب غير المتماثل 64 مهيئا لتخفيف تفاوتات نمط التدفق الموضعي في مسار التيار المباشر عبر مستوى مدخل الهواء 58؛ وذلك بتنويع القطاع العرضي للثقب؛ ومن ثم قدرة هواء الضاغط الخارجي المضغوط على الدخول لمنطقة ارتداد تيار الهواء 61 من خارج السلة. بالنظر في اتجاه عقارب الساعة حول مكيف التدفق 62؛ يشتمل النمط من مسقط علوي يشتمل 0 على تقوب دائرية صغيرة الحجم 66 موزعة موضعيا بين المركز 11:00 و 1:00؛ أو في النقطة الميتة العليا الحلقية المحيطية في مقابل الخلاط 154 أو قريبا منه؛ وثقوب دائرية متوسط الحجم 8 تكون أكبر من الثقوب الدائرية 66 وتكون في المنطقة الحلقية المحيطية بين المركزين 2:00 و4:00 بالقرب من الخلاط 54ج؛ والثقوب الدائرية الأكبر حجما 70 التي تتوزع بين 5:00 و7:00 أو في منطقة النقطة الميتة السفلى (BDC) المحيطية الحلقية قريبا من الخلاط 54ب. 5 نمط الثقب المتوسط الحجم 68 مكرر في المنطقة الحلقية المحيطية 8:00 إلى 10:00. بهذه
الطريقة؛ تكون المنطقة BDC ذات مقطع عرض أكبر لتدفق تيار الهواء من القطاع العرضي للتدفق في المنطقة المقابلة TDC ويكون للمنطقة الوسطى قطاعات عرضية لتيار الهواء بين هاتين المنطقتين المتقابلتين TDC و ©80. ويالعكس؛ يمكن تعديل تيار الهواء إما بتقليل عدد التقوب حين يكون التيار مناسبا وزيادة عدد الثتقوب حين يكون تيار الهواء مطلويا.
كنتيجة عملية لهذا النمط في الثقب 64 بالشكلين 3 45 تستقبل منطقة BDC الخاصة بالخلاط 4ب تيار عواء محيطي قادم أكثر من ذلك القادم إلى خلاط المنطقة TDC 54أ؛ والذي يعوض التيار المباشر المنخفض الملاحظ من قبل المخترع في الخلاط 54ب. ومن ثم فإن التفاوتات في نمط تدفق التيار المباشر عبر مستوى مدخل الهواء 58 تكون مخففة عبر نمط ثقب محيطي موضعي متفاوت غير متماثل 64. وكما سبق أن ناقشنا نمط التيار المباشر في الملهب العلبي
0 الحلقي ومعدل التدفق لمزيج الهواء والوقود وتيار الهواء المحيط من خارج سلة الحارق 52 إلى Jala منطقة ارتداد تيار الهواء 61 محددة عبر المواصفات؛ من أجل الوصول إلى مواصفات الأداء والانبعاثات المرغوية الخاصة بالمحرك التوربيني. في تصاميم مكيف التدفق السابقة؛ يتم الوصول نظريا لتيارات الهواء باستخدام مكيف تدفق ذو نمط ثقب متماثل. حين يطبق الاختراع الحالي؛ بنمط الثقب غير المتماثل؛ Jie نمط الثقب المثالي 64 في مكيف التدفق 62؛ فإن توليفة
5 التفاوتات الموضعية في نمط الثقب بالقطاع العرضي لتيار الهواء المحيطي لا يتجاوز مجموع أو مجمل مواصفات تصميم تيار الهواء المحيطي بالنسبة للمهلب المقصود. بعبارة أخرى؛ الزيادة في القطاع العرضي لتيار الهواء في واحد أو أكثر من المناطق يقترن بنقص ذو صلة في القطاع العرضي لتيار الهواء المحيطي في المناطق الأخرى؛ ولذلك فإن إجمالي تيار الهواء المحيطي يكون في إطار المواصفات المحددة.
0 نموذج مكيف التدفق 72 بالشكل 5 يحتوي على نمط ثقب ذو ثقوب صغيرة 74 وثقوب متوسط الحجم 76؛ وثقوب أكبر حجما 78 في الاتجاه المحوري لسطح مكيف التدفق 72. وكما يظهر في الشكل 6؛ فإن نمط الثقب غير المتماثل لمكيف التدفق 82 يتم تنويعه موضعيا لتحقيق "المسامية" المطلوية في القطاع العرضي لتيار الهواء؛ عبر تنويع منطقة القطاع العرضي للثقب؛ أو شكل الثقب؛ أو كثافة il) بشكل محيطي و/أو بشكل محوري بامتداد مكيف التدفق. نمط الثقب 84
5 هو نمط مكرر عالي الكثافة من الثقوب الصغيرة. ويجمع نمط الثقب 86 ثقويا اثنين من أقطار
التقوب المتغيرة؛ والصفوف Sal )08 ولها كثافة نمط أقل من كثافة نمط iil) 84. ونمط التقب 8 له ثقوب بأقطار أكبر من تلك التي لأنماط ثقوب 84 أو 86؛ لكنها تنتشر في نمط أوسع من النمطين الآخرين. وفي حين تم شرح الثقوب المستديرة في الأشكال الواردة هناء فإن أشكالا أخرى؛ Jie الشقوق المستديرة الجوانب الواردة بالإشارة في البراءة الأمريكية رقم 7762074 أو شبه منحرف؛ أو أشكال متعددة الأضلاع يمكن استخدامها لتشكيل الثقوب. والثقوب المستديرة توفر سهولة نسبية في التصنيع وتظهر مقاومة جيدة للإجهاد الميكانيكي والحراري في قطاع الاحتراق في محرك التوربين» خلال دورات التسخين والتبريد. طرق تنظيم تيار عابر موضعي لملهب علبي حلقي الطريقة الإجمالية النموذجية لتنظيم تيار عابر في gle علبي حلقي؛ من أجل تخفيف تفاوت تيار 0 الهواء الموضعي يتم تلخيصها الآن؛ بالإشارة إلى المخطط الانسيابي 90 بالشكل 7. في الخطوة 2, تتحدد مواصفات معدل وقود-هواء لتحقيق مؤشرات محددة لاحتراق محرك؛ Jie مستويات انبعاث أحادي أكسيد الكربون (CO)carbon monoxide و أكاسيد من النيتروجين oxides (NOX) of nitrogen الخاص بمحرك غازي محدد. تحدد مواصفات التيار المباشر من هواء الضاغط وتيار الهواء المحيطي معايير تيار هواء الاحتراق المقصود التي يراد تحقيقها من خلال 5 كل ملهب حلقي في الحارق. وتعدل إمدادات الوقود وفقا لمؤشرات تيار الهواء؛ بشكل عام من خلال مراقبة المحرك ونظام التحكم (غير ظاهر). في الخطوة 94( يتم تحديد تفاوتات نمط التدفق الفعلية في مسار التيار المباشر المناظر بالنسبة لكل ملهب مناظر عبر مستوى مدخل الهواء المناظر من خلال محاكات افتراضية لديناميات موائع حاسوبية؛ ومن خلال بيانات قياس التدفق الفعلي المراقب؛ وبيانات التجريبية الأخرى؛ Jie فحص 0 التلف الحراري الموضعي لمختلف مكونات المحرك العاملة. تفاوتات نمط التدفق تتحدد من أجل: (أ) واحد أو أكثر من خلاطات فردية في ملهب علبي حلقي بسلة الحارق؛ و/أو (ب) مواضع المهلب المختلفة حول الدائرة الحلقية لقطاع الاحتراق بالنسبة لمواضع أخرى حول الدائرة الحلقية؛ حيث لا تغذى الملهبات بنفس معدلات التيار المباشر من الهواء المضغوط القادم من مخرج الضاغط إلى سلة الحارق؛ و/أو (ج) حيث لا يكون تيار الهواء المضغوط المحيطي الداخل إلى
منطقة ارتداد تيار الهواء بسلة الحارق منتظما (أي بالنسبة ل (ب) أو(ج)؛ مراكز TDC مقابل .(BDC بمجرد تحديد تفاوت معدل التدفق الفعلي؛ في الخطوة 94( تتحدد أنماط الثقب غير المتماثلة في مكيف التدفق لكل ملهب مناظر والذي سيخفف من تفاوت معدل تدفق التيار العابر» في الخطوة 96. في حالة تفاوت موضع الملهب حول الدائرة الحلقية لقطاع الاحتراق؛ يمكن تعديل التجاوز في مواصفات معدل تدفق تيار الهواء المحيطي الكلي المحدد وإعادة كافة التيارات العابرة للملهبات للمستوى الطبيعي للوفاء بمواصفات التيار العابر. بهذه الطريقة؛ يعدل نمط الثقب بمكيف التدفق لواحد أو أكثر من مواضع الحارق الفردية في كامل حلقة الحارق؛ إن تطلب الأمرء لتخفيف التفاوت في التيار المباشر بين مختلف مواضع الملهبات؛ وإعادة التيار المباشر حول حلقة الحارق 0 بكاملها إلى الوضع الطبيعي. ولذلك يكون من المفيد تصميم أكثر من نمط تثقيب واحد لمكيف التدفق في تصميم محرك Jung محدد؛ بأنماط تقب مخصوصة لمعالجة التفاوت في تيار الهواء المضغوط الوارد إلى موضع الملهب المفرد. وبديلا عن ذلك؛ يمكن أن يعادل عدد أقل من تصاميم أنماط الثقب في مكيف التدفق؛ التي تعوض تحسينات الأداء لعدد من مواضع الملهب التي تكون تفاوتات التيار فيه قليلة نسبيا أهداف التصميم المنافس في تحسين هدف المحرك في مقابل الحفاظ 5 على اقتصادية تكاليف التصنيع والخدمة. في تطبيق خطوة تحديد نمط الثقب بمكيف التدفق 96؛ يستخدم مكيف التدفق أحجام وأنماط ثقوب تتفاوت محيطيا لزيادة أو إنقاص منطقة القطاع العرضي المتاحة للهواء المتدفق محيطيا من خارج dl الحارق إلى منطقة ارتداد تيار الهواء؛ وموافقا بالنهاية لاتجاه تدفق التيار العابرء إلى غرف الخلط المسبق ذات الصلة. وحيث يكون تدفق تيار الهواء أقل من المطلوب؛ فإن عدد للثقوب و/أو 0 حجم الثقوب»؛ و/أو كثافة النمطء سوف يزبد. سوف يخلق ذلك انخفاض ضغط أقل ويسمح لمزيد من الهواء بالدخول إلى دخول السلة عبر ثقوب مكيف التدفق. والعكس بالعكس؛ في المواضع التي يكون فيها يزيد فيها جدا هواء التيار المباشر بالسلة؛ فإن عدد الثقوب؛ و/أو حجم الثقوب» و/أو كثافة نمط الثقوب سوف تقل. هذا سوف يخلق انخفاض ضغط ef وبحد من دخول الهواء إلى السلة عبر الثقوب. تبقى المنطقة الإجمالية الفعالة بالتيار المحيطي بمكيف التدفق ثابتة؛ محافظة 5 على مواصفات التصميم؛ ومن ثم لا ينتج عن ذلك أي آثار عكسية على أداء المحرك. انخفاض
الضغط المتفاوت محيطيا سوف يعيد توزيع الهواء؛ ليخلق تيار هواء أكثر انتظاما عبر خلاطات السلة. لكن» كما سبق وذكرناء يمكن» حال الضرورة؛ تعديل المنطقة الفعالة الكلية لتيار الهواء المحيطي بمكيف التدفق في مواضع مختلفة من الحارق في نطاق دائرة الاحتراق» لإعادة تفاوت التيار المباشر إلى الوضع الطبيعي والذي يعزى للتوزيع غير المنتظم لهواء الضاغط حول دائرة الحارق بقطاع الاحتراق. تصميم التفاوت النمطي للثقوب في مكيفات التدفق يتحقق من خلال
أدوات محاكاة حاسوبية لتحليل ديناميات الموائع. بعد تصميم تفاوت ثقوب مكيف التدفق؛ يتم تصنيع مكيف التدفق في الخطوة 98. ثم يجري اختبار مكيف التدفق المصنع في محرك فعلي أو عبر اختبار أجهزة المحرك للتحقق من سلامة التصميم. على الرغم من عرض عدة نماذج تشتمل على الاختراع الحالي ووصفها بالتفصيل هناء إلا أن
0 بإمكان الآخرين ابتكار العديد من النماذج الأخرى التي تبقى في نطاق هذا الاختراع. والاختراع ليس قاصرا على تطبيق تفاصيل النموذج المثالي لتركيب وترتيب المكونات المبينة في الوصف أو التي تم شرحها في الرسومات. يقبل الاختراع نماذج أخرى يمكن تطبيقها وتنفيذها بعدة طرق مختلفة. إضافة إلى ذلك يجب أن يكون مفهوما أن اللغة والاصطلاحات المستخدمة هنا هي من أجل الوصف ولا يجب اعتبارها محددة. فاستخدام كلمات "ad "edad "essing وتنويعات هذه
5 العبارات تعني أن اشتمال عناصر مذكورة بعدها ومكافئات لها وكذلك عناصر إضافية. وطالما لم تحدد أو cai فإن ألفاظ "مركب" "متصل" 'مدعوم” وتنويعاتها تستخدم بالمفهوم الواسع وتشمل تركيبا وتوصيلاً ودعما واقترانا مباشر وغير مباشر. كذلك لا يمكن قصر كلمة "'متصل" و'مقترن" على الوصل أو الاقتران المادي أو الميكانيكي أو الكهريائي فقط.
Claims (1)
- عناصر الحماية 1- طريقة لتنظيم تدفق الهواء regulating airflow في ملهب daa burner توربيني غازي gas turbine engine ؛ تشتمل على: توفير محرك توربيني غازي gas turbine engine ؛ يشمل قطاع احتراق والذي يشمل مجموعة من الحارقات العلبية الحلقية oriented can—annular burners الموجهة بشكل محيطي؛ كل ملهب burner يحتوي على الترتيب على: سلة تحتوي على جدار خارجي (ase يحدد فيه مسار هواء مضغوط compressed air وتيارا عابرا محوريا من الوقود والهواء عبر مستوى مدخل الهواء؛ مسار التيار المباشرله اتجاه تدفق للتيار العابرء ومنطقة ارتداد لتيار الهواء عكس اتجاه مستوى مدخل الهواء بالنسبة لاتجاه تدفق التيار العابر؛ 0 مجموعة من غرف الخلط المسبق الموزعة بشكل حلقي حول ملهب burner مساعد؛ كل منها متجه داخل السلة مع اتجاه مستوى مدخل الهواء بالنسبة لاتجاه تدفق التيار العابر؛ وفي مسار التيار العابر؛ مكيف تدفق flow conditioner مقترن بالسلة عكس اتجاه مستوى مدخل الهواء ومحيطا بمنطقة ارتداد تيار الهواء؛ ويحدد مكيف التدفق flow conditioner نمط غير متمائل من ثقوب محيطية 5 تنوع تيار الهواء المحيطي من خارج السلة إلى منطقة ارتداد تيار الهواء؛ تحديد مسار منتظم للتيار المباشر ومواصفات المعدل العام لتدفق تيار الهواء المحيطي وتكون مشتركة بين كافة الملهبات» لتحقيق مؤشرات الاحتراق المحددة فيما يتعلق بمعدل الهواء إلى الوقود ¢sfuel-air ratio تحديد التفاوتات الفعلية لنمط التدفق في مسار التيار المباشر بالنسبة لكل ملهب burner عبر 0 مستوى مدخل الهواء ذي الصلة؛ تحديد نمط ثقب غير متماثل لكل ملهب burner والذي سوف يخفف من تفاوت معدل تدفق الهواء في ممر التيار العابرء بما في ذلك تجاوز مواصفات معدل التدفق المحيطي المحدد لتيار الهواء الكلي؛ إن تطلب الأمرء و تصنيع مكيفات تيار مشتملة على نمط التثقيب المحدد غير المتماثل لتركيبها في المحرك التوربيني 5 الغازي.2- الطريقة وفقًا لعنصر الحماية رقم 1؛ حيث تشتمل كذلك على تحديد نمط ثقوب لتهيئة تدفق غير متماثل مقابل لكل ملهب burner مقابل يخفف تفاوتات نمط التدفق عبر مستوى مدخل الهواء المقابل؛ مع الاحتفاظ بمواصفات معدل تدفق الهواء المحيطي الفردي المنحرف أو الإجمالي الراسخ لذلك الملهب؛ عند تغيير تدفق الهواء المحلي في نمط الثقوب.3- الطريقة وفقًا لعنصر الحماية رقم 2؛ حيث تشتمل كذلك على: توفير ملهب burner أول مضبوط على وضع محيطي في الساعة الثانية عشر بقسم الحارق؛ توفير ملهب 5010861 ثان مضبوط على وضع محيطي في الساعة السادسة بقسم الحارق؛ حيث يتسم نمط الثقوب غير المتماثل الكامل لمكيف تدفق flow conditioner الملهب burner الثاني بمقطع عرضي إجمالي0 في تدفق الهواء المحيطي أكبر من المقطع العرضي لتدفق الهواء المحيطي في نمط الثقوب غير المتمائل لمكيف تدفق burner lll flow conditioner الأول. 4- الطريقة Udy لعنصر الحماية رقم 1؛ حيث يختلف نمط الثقوب غير المتمائل لأي Cele burner مقابل محيطيًا و/ أو محوريًا بطول مكيف التدفق.5- الطريقة Udy لعنصر الحماية رقم 1؛ حيث يؤدي نمط الثقوب غير dill لأي ملهب burner على الترتيب إلى تغيير مساحة المقطع العرضي للثقوب؛ أو خواص الثقوب؛ أو كثافة الثقوب محيطيًا و/ أو محوريبًا بطول مكيف التدفق flow conditioner المقابل.0 6- الطريقة وفقًا لعنصر الحماية رقم 1؛ حيث يشتمل نمط الثقوب غير المتماثل لأي ملهب على الترتيب على ثقوب دائرية متباينة القطر و/ أو الكثافة. 7- الطريقة Gg لعنصر الحماية رقم 1؛ حيث يحدد نمط الثقوب غير المتماثل لأي ملهب على الترتيب منطقتين محيطيتين أولى وثانية على جانبين محيطيين متقابلين لمكيف التدفق؛ ويكون5 لمنطقة المحيطية الأولى مقطع عرضي لتدفق الهواء المحيطي أكبر من المنطقة المحيطية Al)8- الطريقة Gig لعنصر الحماية رقم 7 حيث يحدد نمط الثقوب غير المتماثل المقابل لأي ملهب burner منطقتين محيطيتين ثالثة ورابعة على جانبين محيطيين متقابلين في مكيف التدفق flow conditioner بين المنطقتين المحيطيتين الأولى والثانية؛ ولكل منهما تدفق هواء محيطي أكبر من المنطقة المحيطية الثانية وتدفق هواء محيطي أقل من المنطقة المحيطية الأولى.8 ب 7) 8 7 i i 7 ٍ ٍ V 8 0 1 ا 3 . i § wd i ريسا 8 i - a = 1 INR i 2 1 ًًْ الب H ; nd | Ne Si d FR : on ا 8 لل لخ 0 ON C3 = > $8 1 ToT I 1 YY 0 > LE SER : i Ts be y Pieri be sad i 1 REPAY 308 2 المح جم جار Bud ل ا سعد لا x Po \, 3 5 ey ا 0 7 5 2 Sa Ta bo 5 % (7 A - AEE i 0 { Nx Sy VON WE mn ال TRA i VO Reema ~ SS H ¥ LAG 8 ير امال لط i Fe 1 Cad oo get 3 EP Sa # dy ep i apt ل De 53 kN Yd § iY 1 ني ايع 3 de ak اا بن ed " CAN TE0 FN J Sa) EE IR ra aE هد NON ART SIN 2 h Na i FES aE احج ا EE SEN د 0 ا EQ ال ل SS = She) لب Nd PRC S-— ل TEA 0SNF. ضام بق ا | 8 ع NINE ما ال اا RG يو * x RY 8 § 1 aa RE WEEN 5 ; AL ٠ HEN SAE x NEGA ان اا 8 ا Ae ae SUEY OFS ا aes APR WEN N/E الك ا ا اا ) Bs را لح ال 7 N fe BY NN - i 8 . FF Pa CoRR a Weg Fd i i ٍ IN ااا اال مك إلى 3 SAL BTR اد \ YT ا : Cl اال م ا ل 3 NR Cor RS 1 : Ri 8 3 ف 3 Ae “a 1 3 if 1% 3 } “A N oa Mi I SO ع الم بخ ARE | TAB. م oo i نا WE] 0 > i i ROR AT UAL . حا Ly الجبة كلا & VF a hi EIR et, RAN المي جح ا ا : ES Sie rn He NE Je ا UA 2 18 8 الخ ا 143 ليسي سما if aE ONT dg اسم ثم رك ات IE سي 0 ايا ايم ال : TAN os of Xe H 10 هي RE PVCu BW er 0 0 أ ل ا 4 8 : 1 He AL ») ا ال ل i مت أ و ا LY fa. أ امسا يوا pred 1 § 0 0 bY } 2 : 1 if Woo pp A, من الغ لا Boob, ومس يلا ابأ ا مس Vie on , nd 3 Ea الب 1 - EN ادا ب eT ay pers ve ين ا ا ل Aa a EF Eh 3 1 MN re ZN 8 WHI AN J Ca (SR لي شكل؟— 2 1 — RE mae 3 1 * ti 0 1 م | A 3 1 § ب 0 ا ا ران oy FOE د اي TRO FAN 0 a رار 5 A on, . 0 1 3 ِب & a Sf 0, ON es 71 NT ; 8 ب 1 wi # NP الا ار ا الل الا ايا : لي a 0 WN ad § EN م 0 Foo fF fai WN ل Ey 7 Neds om AN SN fA 3 Sa Sond ب a Say 3 8 Sorat Se, A Ny SAAN € 8 = 2 HK es ny § ria pe RE Sl ON He ال سس 3 A k ’ A SN ANN RN Be rN SW A اتا ا . : > ERNE Nasa a Pe a. x Sa be UL - gp > EN FN gd Fa Brad SENS $e The Fea Bi اسم 3 ol Nr psy NIN Qed : pe 7 eth 8 ا 5 2 + 3 Jb he ب Vd لي 2 ال H ri لجا الحا A ْ بن x SOONG : ARIE 5 i SEES SR ES a Aa ERE ch A rN NEN $ : ب يسيس تيد الاي = I 2 Sada CY 3 FASS Now Tin 0 ال ان لل ل W او 2 الم دا د IR د of الب ار ات سي SN > حصب اس Le Pl i أي حا aN, i § EEN =u 5g I د XE ™ Re ا 3 لذ“ ul ee الي ل ااا امار Lah ay ا FTN Nga, Li va Ei Sa HRN Ra He NN سم ل re I a a ار ا 8ب ان ad Nan ¢ / RR COC 3 ap 3 تا 1 1 ب أ رم / ام lw H _ EN ee Ev y { ب ال fl \ eraser ا ص 5 hy AA ; 72 Ma ب 1 § £, 1 0 0 1 جضان الح ااي اليا “ليذ i SC ] Aa . hed! 5 ارا Pn, 4 “ الثبارالمباشر 1 ال اا 1 “No ky ha شكل ؟ 8 ً' ٠٠١Ys نان اج 1 التاق LEW A i afl يأر % مي سمخل } § bY Ee 0 ب o 3 ٍ ب امن : J > لا وب ان 9 حاتي ام ص ميلا 4 A RN or م of 0 i: } § NT ١ 3 0 N i © Bi J { َي # § { { <> 1 0 0 ب a ثم ER \ iy * { a 1 5 7 ب و سا إٍْ a م اسم اط ب 3 3 an SF ب 3 مسحي جا _ كال سار ا ال Now So Ne 4 Nd ب ميا 00ل ال ا ا ا من ES Mn re 1 بن سم ا ra § - م ا سل م ب ل اخ و 48 he اموا a ee IN Fao” { 0 ا SAN Beg pay 5 2 BN oo Fo . 1 Sa ie AA A SN de TA Se ~~ J % SE ll SFL “TRA Dy aN SEEN ب ل 2 % eI Mia TH OF Te SI og 5 ص ا ا الأ اس تمر ا Da 8 SERRE Bu Ne y 7 “a ng & £3 Ray 0 م Be 8 3 Se Fo Se 2 ب 0 i d © DN SY me DR oe SO af AN الب المسول ا ا الل 8 0 Sg de ab Sa EE 3 4 Ya oD Dog TN ™, Nog BE SLE 0d SON I Ee £3 OY “ pt Sa 03 0 A = 8 a AN vig ef} me DRY KE م صل ' ا ا د ا الى اا = 0 0 7 0 ا ,5“ 3 ¥ م م TY Sl oN? 2 fon v3 Wa ا 3 34 Poi erm NN SELON ف ب ON ب إل x TOE ea Lo Lod 3 arn 5 ّي الاق : £3 اموي IR or ب اي الس A SU NER ا م oF a Noll; ar i X Whey © PE BE RR EE 0 0 حم ار دي "مي ا اا ال اي لا ام a 1 LR aang oe EN NOY 3 م الت مر ل 0 L080 ON TN AN Yea 7 1d ia Cm VOTE sm SEN ny WO ala In Ba. رب ال \ ACEP TE} i 1 ai Vg Be 1 0 : الحم ع المي To A VA V2 0 50N NO ABO SO ZN ة تيا ON ور صقر ضر كايا 0 i le “+7 بكس A 2 em Bde ee & LE oy & ™ & XN $4 i Toe a: SF : 23 8 ; $e 0" i Re oY oe Ei AY Ny AN Ne mg Sr SY fy 13 ey SS & kN 3 X 3 § # 4 ¢ 3 Ea i 3 i 0 ا & ¥ 0 & x AY A x4 ar § yd £ vs $y “ot ا ااا 7 ا AN 0 x NG Ls LS ا ب يرا الح BR 3 Xo & و x al > § SN اي ( TY RE 4 مين % ص لا ال / امم AY FN = So} ع 1 "3 y 1 م ا 3 ed ب م gE Yoel X ST Se Fi 0 ا if NIN ص أيه hie” سم ملم م FE NT 0 9 الام فرع إل الأ if اراس 4 TROT & i Ned oF oe XA 0 § حل تي يك 5 0 م 1 يي بر : اا ب ا - fae A اص NOSE Yo \ INAS ا i > 0 $y a, EN eer 0 % ع 8 i : 1 Fa \ 3 H % بقل ار ا NE & & & 3 § N BY + 1 rs & # 7 3 0 K + % ” يخ \ هر ثم ل ايع 0 1 a i LS 1 85 ! من + BA إ 07 ؛ nd 3 : ل Se 34 N ER 8 DC Ny 5+5 * Lo Ji i 2 iA ol AN : & Lo ا at — ا 1 3 i : ? i ">" : 1 NY tog ; 0 oy i WF حت > 0 . ! EN LS Ay : : [PES 5 5 en i ب : ب ا ين يجا : sy 0 3 sm see ار i لو “ 3 To Fae yi : PEN i H 8 ب La i ESE > بن 1 م 7 FoR 1 1 > = SE شي ; ; 00 5 Hy H 1 : ¥ 1 خم pd 5 pS Po 1 : ا" it 1 ES LA H 4 ; FICE 3} g ا HE" > 1 i i ERS fa) H LR i i " : EN ; N yl } 3 ! HE 4 ُ الا 3 0 1 i EN : ال و : 0: ig 3 3 * Ei} NG i Ei Pg 0 NS اا + الحم : i 1 ام £3 Lif Q SE لسرا A 11000 oH EN CS] اا 3 ا 3 7م : 2ج >. 3 0 RIE EY : 1 م اسم 5 1 : fom Mudd 34 لي اا i 3 SR SL SI ؟ + nt EI ! RS : - Bodo. “ie 3 SP 3 H x 0 ا م = : Pod * feo I ال الحد اننا اد ل ٍ ّ ii ل م AOD NT NN i. يري 1 لض سسا ا 3 ed one” Sd RE 5 Hy i Yo Fa Fe hal Yi We Wl a NN td 1 ب NI oF { 0 ل ٍ مح : ليا ل اا 3 8 3 nei, الا + ال TY a Paine ب Mow pp Frat 0 3 3 RS Dal + ¥ Po h(E LOR م Sed Ee SE ان = Ran gad od 0: _ HI ال الجاع بي © صر ا {yy : STN Py Pod 0 1 اي ا 4+ لز am LA oy {J Noo” > a's a iN 7 ٌ i A = 0 Do 5 A, Lod ليت 2 ب ا يعم 0] 0 i i Pod i fet oy fF 0417 م1 اي اليا Eo H > الي ا عي 9 a og م : ب" i } 1 : [Ea SB $y بي 3 LE و جيم يا RY ا ا 8 1 H of i 0 i 2 Saati NE. qs RE 3 § 1 ا Sin H : 1 ode So ها 3{ با 0 f *. ub % $x oT 0 1 i oR o ل ل ا يدن م Mt CN St Ny 13 of § 0 H ا ال d اج 5 ب ong x a oY 33 § د fod 8 1 إْ >” £3 Rs 0 Nos 3 03 ب ةا NJ : ad Lato 0 1 1 Re i Ng Io 5 3 مي SN LS et hy a) & + \ N & . ; } iN iP i fe Sy Rd wa T= FT ] ب الزن محم 1 ign] 8 IS Wm دا ا 1 ! a Cod TTR © Ty تايا Ne ليا SONI SLANT 1 ل كد & 3 Ran ST Pond & a 3 { 5 : 1 = fa ox مين £7) ep ¥ p= J § i 3 25 : TN i FR aie Tam oF $ 3 9 INE Ny اي vo 1 1 : 1 RES ا 4 3 aa od Fd ؟ ايل لد ا اب +3. od te i. 2 - LAER § 3 ody 3 1 Md oad PY pe لضي ا بخ “مجر تب نا TY ة BEN 1 1 poy 3 J 0؟ I WE oy FI a - EF ال 6 مي لح ا * Nee i My اق a OY yom أ آم NY em سس HEE بح ا 0 با ايا متخ ال ا رمال 0 00 ل خيص ا 27 1: اب راق Phd يا SVEN LF Se د لعب 3 TY Ses RRR Samy LO SRG FEN A سل ا ١ اا wn My Wd TYE $e ip i : Yio Yo or “1 JE SI FLO ID : Lie Sg nN sn “0 ا اخ 5 Her 8 LR oy em ONS 3 مايا اام ا 1 ل 0 ١ ) HE 7 Mod bs EN 1 ب TN & TR 3 AX OY he hg SN PN { << Na F ا جحي ب جحي المج ا ا 88 3 Sed Sd ب 1 املا لتك SAAS 0 0 ب ال اس i EY Te LT SN ) 3 ا 0 أ - يا : : ون - a oe F: 4 RN - i 4 J 3 3 0 بج i x ! 0 = { ل 0 Ra 8 * 5 a> H حلي < : ل حي = €k # شكل ةVE At Ny, . 4 ’ ¥ 3 LEY X 1 i One { Ve LH 3 IPC 1 5 8 woe ان ال H 1 ال م م od, ا ا \ 0 5 الح OOD Ee Se § pe 4 a ححص Naf + 3 الي 8 ار 1 با 1 ال الب : نا ل م : Le A ia 1 1 ed} {oo ISH ie 4 { IH Ro Jo اا 0 3 AN VL 1 oe 3 EY ا ag : on | Xr 4 i ht 09 83 با م I ” من الا VAL ا ل م IE RE LE NC نا SO EE a ال + EE } O08 د A من" ga ¥ ا“ 2 FERS i of A 8 بأ الل م 7 oy Ny { 3 3 مرا مي H IEE x, El SR TTY {3 as HS A To re YoY SN Fo 2 #03 IN 6 ب ل i A { 2 ب أ 1 م SNES ve $= د كه § 3 & ge 3 Neat RE با نا ب ص ات اذا نأ 0 ام سس Yo ER اح اليل ب ETN 35 {J eet Le SN Ne SN WR 2 AN (0) OO ~ ey D0 NC § y $ , SR ا اب ا يا 0 - را Oy Oy Bw 2 3 <1 EV hss Ea بي ب 3 بن 0 مخضم 1 i Ee 2 ب ا حي ال \ 8 } Ne E oe 3 Sd 0 <0 i o& . & } 3 A # § Fir VA #3 i yi الا ا es po 2 i : iN ] oe ERLE EIS ب - Lee LL ١ 7 رلا | ا a Jet SNC بل i NE | Sri Cae LS 1 1 Ny Bl Fa ™ a ha دا bi 13 bo سيقي ل من i % bs fy SS : ; NE م أت ن ٍ : a YA يي با i Ts Pu شكل ا AANA SSA 1 AY بسنا 0" << الج ا 3 حم الس الست Sone اا سس 000 isis IRR IR oa اال ا Sy SE 00 . { 3 Nia ed 1 8 ا : مج Maan HIN : ene Go ERC SNR RX 3 TNE اسح 2 ل د كا No SY SY i 0 3% . i a TE ERE : hod SEY OO 3 Ti Sf Na وحور مضا Sol ele ات كم م LC Lay Re ae Bad lJ] VEY م ا my ا Ea SEAR م اام الال ار Pa Fn 3 REN >< و10 NN i iol EERIE 2 SE YY FAA ب CET ماق ON od SEUANNEE Bl 5 ane i 3K 2 HIE Yous RHA i IN REGRY AEE [I Le ins SNS, 2 EER He” So CN 0 PRL BIE a i NER RINE ا AEN oa LS 1:8 ا ات من ذا إل SA 8 GEN 3 N INR 199K 0 ل الما ا {3 Ta Ry x] a SN 3 AL Ly ا oC) SC به فيا ال CO ha aN 8 Hy 0 ل نات | لمان اا ا - 0 اي EE RE AJ ا le SEEN B® A ما ا FN $48 SA 1 & <4 Na Ga Eg EL الي ا الا ناا حي HON 1 Eta tng i Bid ل JEG OO EY SIE YE Fe BNO wd LG BL PRA 1 a R008 LSE IO CO i 0 Naa i ل ا ةا MG : مكحتب با Sle Se eo 3 a . TTT سم ER سم يي mn im 1 ]] EB 8 1 : Af we Neg No ١ شكل= EI "ow Peadl dd 23g ad مدنا يمد التاق الماع Te} # Lad معدل تيار dest ومو TS PL النافد sl مسار aim ITE oa بي ْ يو TN a. slacdl التدفق القع ممتوى متاخل Jaa تحديد تفاوتات $4 ela ف الفعلي عير مسترى مداخل PS بيذ hi STN ne Herne CE GE TR a Shas eh tHe BE كد fat voted لدي 3 كد سن تقار نات تتقى bpd ET. نقتب PE op eo العليب ولأ بد bt الثيار النافذ عبر مسنتوى مدخل الهو الهواج تي السليب وا بين د حا 4ق da = هل مدق REET PE dy ٍ > 3 ; 13 EE ET 0 SiS! Sem nti : fe TIE 6 8 JE بخ مل 8 Eh Ce, of على نمت انتب (Hk. مكيف نيار Seiad 1 ا : Sa 3 1 ا 3لاله الهيلة السعودية الملضية الفكرية ا Sued Authority for intallentual Property RE .¥ + \ ا 0 § 8 Ss o + < م SNE اج > عي كي الج TE I UN BE Ca a ةا ww جيثة > Ld Ed H Ed - 2 Ld وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها of سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. Ad صادرة عن + ب ب ٠. ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > فهذا ص ب 101١ .| لريا 1*١ v= ؛ المملكة | لعربية | لسعودية SAIP@SAIP.GOV.SA
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US14/989,829 US10139109B2 (en) | 2016-01-07 | 2016-01-07 | Can-annular combustor burner with non-uniform airflow mitigation flow conditioner |
PCT/US2016/066307 WO2017119993A2 (en) | 2016-01-07 | 2016-12-13 | Can-annular combustor burner with non-uniform airflow mitigation flow conditioner |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SA518391956B1 true SA518391956B1 (ar) | 2021-09-01 |
Family
ID=58995211
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SA518391956A SA518391956B1 (ar) | 2016-01-07 | 2018-07-02 | ملهب غرفة احتراق حلقي علبي ذو مكيف لتخفيف تدفق تيار هواء غير منتظم |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10139109B2 (ar) |
JP (1) | JP6749401B2 (ar) |
KR (1) | KR102115747B1 (ar) |
SA (1) | SA518391956B1 (ar) |
WO (1) | WO2017119993A2 (ar) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3015770B1 (en) * | 2014-11-03 | 2020-07-01 | Ansaldo Energia Switzerland AG | Can combustion chamber |
US10677466B2 (en) * | 2016-10-13 | 2020-06-09 | General Electric Company | Combustor inlet flow conditioner |
US10663170B2 (en) | 2017-01-19 | 2020-05-26 | Doosan Heavy Industries Construction Co., Ltd. | Flow conditioner to reduce combustion dynamics in a combustion system |
US20180216826A1 (en) * | 2017-01-30 | 2018-08-02 | Doosan Heavy Industries Construction Co., Ltd. | Device to correct flow non-uniformity within a combustion system |
KR102063731B1 (ko) * | 2018-01-24 | 2020-01-09 | 두산중공업 주식회사 | 연소 시스템에서 연소 동압을 줄이는 유량 정류기 |
US10948188B2 (en) * | 2018-12-12 | 2021-03-16 | Solar Turbines Incorporated | Fuel injector with perforated plate |
JP6841968B1 (ja) * | 2020-09-04 | 2021-03-10 | 三菱パワー株式会社 | ガスタービン燃焼器の多孔板、ガスタービン燃焼器及びガスタービン |
CN112197970B (zh) * | 2020-09-21 | 2022-08-26 | 中国航发沈阳发动机研究所 | 一种速度发生器设计方法 |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4222391C2 (de) * | 1992-07-08 | 1995-04-20 | Gutehoffnungshuette Man | Zylindrisches Brennkammergehäuse einer Gasturbine |
DE10064264B4 (de) * | 2000-12-22 | 2017-03-23 | General Electric Technology Gmbh | Anordnung zur Kühlung eines Bauteils |
US7762074B2 (en) | 2006-04-04 | 2010-07-27 | Siemens Energy, Inc. | Air flow conditioner for a combustor can of a gas turbine engine |
US7788926B2 (en) * | 2006-08-18 | 2010-09-07 | Siemens Energy, Inc. | Resonator device at junction of combustor and combustion chamber |
US8234872B2 (en) | 2009-05-01 | 2012-08-07 | General Electric Company | Turbine air flow conditioner |
US20110000215A1 (en) | 2009-07-01 | 2011-01-06 | General Electric Company | Combustor Can Flow Conditioner |
US10054313B2 (en) * | 2010-07-08 | 2018-08-21 | Siemens Energy, Inc. | Air biasing system in a gas turbine combustor |
US8959921B2 (en) * | 2010-07-13 | 2015-02-24 | General Electric Company | Flame tolerant secondary fuel nozzle |
US9291352B2 (en) | 2013-03-15 | 2016-03-22 | General Electric Company | System having a multi-tube fuel nozzle with an inlet flow conditioner |
-
2016
- 2016-01-07 US US14/989,829 patent/US10139109B2/en active Active
- 2016-12-13 WO PCT/US2016/066307 patent/WO2017119993A2/en active Application Filing
- 2016-12-13 JP JP2018535347A patent/JP6749401B2/ja active Active
- 2016-12-13 KR KR1020187022483A patent/KR102115747B1/ko active IP Right Grant
-
2018
- 2018-07-02 SA SA518391956A patent/SA518391956B1/ar unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US10139109B2 (en) | 2018-11-27 |
KR20180100623A (ko) | 2018-09-11 |
US20170198912A1 (en) | 2017-07-13 |
WO2017119993A2 (en) | 2017-07-13 |
JP6749401B2 (ja) | 2020-09-02 |
WO2017119993A3 (en) | 2017-08-17 |
KR102115747B1 (ko) | 2020-05-27 |
JP2019501359A (ja) | 2019-01-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SA518391956B1 (ar) | ملهب غرفة احتراق حلقي علبي ذو مكيف لتخفيف تدفق تيار هواء غير منتظم | |
CN107448943B (zh) | 穿孔火焰稳定器和包括穿孔火焰稳定器的燃烧器 | |
US10024540B2 (en) | Combustion chamber for a gas turbine | |
US8616194B2 (en) | Gas-fired furnace and intake manifold for low NOx applications | |
CN103649640B (zh) | 氧‑燃料喷燃器组件 | |
US8814560B2 (en) | Device and method for stabilizing the pressure and the flow of a gaseous mixture supplied to a surface-combustion cylindrical burner | |
AU2013303566B2 (en) | Solid-fuel burner | |
CN104067049B (zh) | 分级式氧‑燃料喷燃器及其使用方法 | |
US10731850B2 (en) | Solid fuel burner | |
EP0952392B1 (en) | Combustor | |
JP4130475B2 (ja) | 空気内で燃料を燃焼する装置とその方法 | |
CN107166384A (zh) | 具有钝体火焰稳定器的气态燃料‑空气燃烧器 | |
EP3004742B1 (en) | Asymmetric base plate cooling with alternating swirl main burners | |
US20130340659A1 (en) | Combustion device | |
AU2016262635A1 (en) | Double venturi burner | |
SA520420501B1 (ar) | نظام وطريقة تحسين استقرار الاحتراق في التوربينات الغازية | |
US6846175B2 (en) | Burner employing flue-gas recirculation system | |
CN113508261A (zh) | 氧前炉燃烧器组件 | |
EP2639505A1 (en) | Gas Turbine Combustion System and Method of Flame Stabilization in such a System | |
US6929469B2 (en) | Burner apparatus | |
AU2012227446B2 (en) | Top-firing hot blast stove | |
CN105980774A (zh) | 用于燃烧的设备和方法 | |
JP5344898B2 (ja) | 旋回燃焼ボイラ | |
US20160068271A1 (en) | Apparatus and methods for mixing streams of air | |
JPH0665749U (ja) | 予混合式ガスバーナのパイロットバーナ構造 |