SA516370996B1 - طريقة تجزئة تيار من غاز مُكسر باستخدام تيار إعادة تدوير متوسط ووحدة صناعية ذات صلة - Google Patents
طريقة تجزئة تيار من غاز مُكسر باستخدام تيار إعادة تدوير متوسط ووحدة صناعية ذات صلة Download PDFInfo
- Publication number
- SA516370996B1 SA516370996B1 SA516370996A SA516370996A SA516370996B1 SA 516370996 B1 SA516370996 B1 SA 516370996B1 SA 516370996 A SA516370996 A SA 516370996A SA 516370996 A SA516370996 A SA 516370996A SA 516370996 B1 SA516370996 B1 SA 516370996B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- stream
- gas
- cooling
- heat exchanger
- medium
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 40
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 54
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 37
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 claims abstract description 37
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 27
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims abstract description 16
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims abstract description 11
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims abstract description 11
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 103
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 47
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 11
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 11
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims description 11
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 11
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 8
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 8
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 7
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 claims description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 6
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 6
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 5
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 230000000712 assembly Effects 0.000 claims description 5
- 238000000429 assembly Methods 0.000 claims description 5
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 5
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 5
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 4
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 claims description 2
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims description 2
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims 5
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims 2
- 239000006244 Medium Thermal Substances 0.000 claims 1
- 239000011364 vaporized material Substances 0.000 claims 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 claims 1
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 7
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 2
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- HOWJQLVNDUGZBI-UHFFFAOYSA-N butane;propane Chemical compound CCC.CCCC HOWJQLVNDUGZBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 230000001351 cycling effect Effects 0.000 description 1
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 description 1
- 230000000916 dilatatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000010339 dilation Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 238000004230 steam cracking Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
- F25J3/0219—Refinery gas, cracking gas, coke oven gas, gaseous mixtures containing aliphatic unsaturated CnHm or gaseous mixtures of undefined nature
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
- C07C5/32—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with formation of free hydrogen
- C07C5/327—Formation of non-aromatic carbon-to-carbon double bonds only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/005—Processes comprising at least two steps in series
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/09—Purification; Separation; Use of additives by fractional condensation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G5/00—Recovery of liquid hydrocarbon mixtures from gases, e.g. natural gas
- C10G5/06—Recovery of liquid hydrocarbon mixtures from gases, e.g. natural gas by cooling or compressing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G70/00—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00
- C10G70/04—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00 by physical processes
- C10G70/041—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00 by physical processes by distillation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G70/00—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00
- C10G70/04—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00 by physical processes
- C10G70/043—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00 by physical processes by fractional condensation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/002—Cooling of cracked gases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L3/00—Gaseous fuels; Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by subclass C10G, C10K; Liquefied petroleum gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0252—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of hydrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0271—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of H2/CO mixtures, i.e. of synthesis gas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/20—C2-C4 olefins
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/26—Fuel gas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L2290/00—Fuel preparation or upgrading, processes or apparatus therefore, comprising specific process steps or apparatus units
- C10L2290/06—Heat exchange, direct or indirect
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L2290/00—Fuel preparation or upgrading, processes or apparatus therefore, comprising specific process steps or apparatus units
- C10L2290/10—Recycling of a stream within the process or apparatus to reuse elsewhere therein
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L2290/00—Fuel preparation or upgrading, processes or apparatus therefore, comprising specific process steps or apparatus units
- C10L2290/46—Compressors or pumps
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L2290/00—Fuel preparation or upgrading, processes or apparatus therefore, comprising specific process steps or apparatus units
- C10L2290/54—Specific separation steps for separating fractions, components or impurities during preparation or upgrading of a fuel
- C10L2290/543—Distillation, fractionation or rectification for separating fractions, components or impurities during preparation or upgrading of a fuel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
- F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/04—Mixing or blending of fluids with the feed stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/12—Refinery or petrochemical off-gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
- F25J2215/62—Ethane or ethylene
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
- F25J2230/30—Compression of the feed stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
- F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/02—Internal refrigeration with liquid vaporising loop
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/04—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop
- F25J2270/06—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop with multiple gas expansion loops
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
- Y02P30/40—Ethylene production
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع بطريقة تشتمل على الخطوات التالية: - تشكيل تيار إعادة تدوير متوسط intermediate recirculation stream ممدد (170) من سائل (112، 128) تم الحصول عليه أثناء خطوة تبريد سابق upstream cooling و/أو خطوة تبريد متوسط intermediate cooling، قبل خطوة التبريد اللاحق downstream cooling step؛ -تدوير تيار إعادة التدوير المتوسط (170) على الأقل في مبادل حراري heat exchanger سابق (42) لتبريد التيار العلوي من الغاز المُكسر cracked gas (102)؛ -إعادة إدخال تيار إعادة التدوير المتوسط المعاد تسخينه (170) في غاز مُكسر خام raw cracked gas (20) قبل ضاغط compressor واحد على الأقل (36، 38) من مرحلة تبريد وضغط compression (24)؛ للحصول على جزء مقتطع من الإيثيلين ethylene بمحتوي إيثيلين ethylene أكبر من 99.95٪ بالمول، أثناء استخلاص أكثر من 99.5 ٪ بالمول من الإيثيلين ethylene الموجود في الغاز المُكسر. وتم إجراء خطوات التبريد السابق، المتوسط واللاحق بدون مبادل حراري بشكل متعاقب لتيار علوي من الغاز المُكسر (102)، تيار متوسط من الغاز المُكسر (114) وتيار سفلي من الغاز المُكسر (140) مع دورة تبريد refrigeration
Description
طريقة تجزئة تيار من غاز مُكسر باستخدام تيار sale] تدوير متوسط ووحدة صناعية ذات صلة Method for Fractionating a Stream of Cracked Gas, Using an Intermediate Recirculation Current, and Related Plants الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع الحالي بطريقة لتجزئة تيار لغاز مُكسر cracked gas من منشأة صناعية للتحلل الحراري للهيدروكربون hydrocarbon pyrolysis plant للحصول على eda مقتطع غني بالإيثيلين ethylene وتيار وقود فقير بالهيدروكريون «Cot تشتمل الطريقة على الخطوات التالية: - ضغط تيار الغاز المُكسر الخام raw cracked gas في ضاغط compressor واحد على الأقل من مرحلة التبريد والضغط لتشكيل تيار غاز مُكسر مضغوط؛ - التبريد السابق upstream cooling والتكثيف الجزئي» في مبادل حراري سابق upstream heat exchanger واحد على الأقل؛ لتيار علوي من غاز مُكسرء الذي تم الحصول عليه من تيار الغاز المكسر المضغوط؛ وفصل سائل سابق في بالون سابق واحد على الأقل لتشكيل تيار متوسط 0 من غاز مُكسر مُبرد مسبقاً عند درجة حرارة أولى؛ - التبريد المتوسط intermediate cooling والتكثيف الجزئي للتيار المتوسط من الغاز المُكسر في مبرد حراري متوسط وفصل السائل المتوسط في بالون فصل متوسط لتشكيل تيار سفلي من الغاز Saal usa إلى درجة حرارة ثانية أدنى من درجة الحرارة الأولى؛ - التبريد اللدحق downstream cooling والتكثيف الجزئي للتيار السفلي من الغاز المُكسر 5 في مبادل حراري لاحق واحد على الأقل إلى درجة حرارة BB أدنى من درجة الحرارة الثانية؛ - إدخال التيار السفلي من الغاز المُكسر المكثف جزئياً من المبادل الحراري اللاحق في وسيلة فصل لاحقة؛ - استخلاص؛ عند الجزء العلوي لوسيلة الفصل اللاحقة؛ تيار غازي من وقود عال الضغط؛ فقير بالهيدروكريونات *:©؛ واستخلاص؛ عند sal السفلي لوسيلة الفصل اللاحقة؛ سائل سفلي؛ 0 غني ‘Crt Clg Sy nell - مرور تيار الوقود عال الضغط خلال المبادل الحراري اللاحق والمبادل الحراري المتوسط لتشكيل تيار وقود عال الضغط ساخن؛ - تمدد تيار الوقود عال الضغط الساخن في وسيلة تمديد ديناميكية dynamic expansion device أولى واحدة على الأقل للحصول على تيار وقود ممدد Lita
- تسخين تيار الوقود الممدد جزئياً خلال المبادل الحراري اللاحق والمبادل الحراري المتوسط؛ dallas - تيار سائل واحد على الأقل الناتج أثناء خطوات التبريد السابق؛ المتوسط و واللاحق لتشكيل ia مقتطع غني بالإيثيلين «ethylene يكون مصدر الغاز المكسر هو وحدة صناعية للتحلل الحراري للهيدروكربون؛ مثل أفران التكسير بالبخار. ويفضل أن يكون للغاز المُدخل في وحدة التحلل الحراري الصناعية بين 760 و770 من الإيثان cethane المقترن مع برويان propane بيوتان butane نفثا naphtha و/أو وقود ديزل diesel .fuel وتهدف الطريقة من النوع المذكور أعلاه إلى معالجة الغاز المُكسر للحصول على gia مقتطع من الإيثيلين ethylene بمحتوي إيثيلين ethylene أكبر من 799.95 بالمول» استخلاص أكثر من 99.5 0 2 بالمول من الإيثيلين ethylene الموجود في الغاز المُكسر. وتجعل الطريقة من النوع المذكور أعلاه من الممكن الحصول على مستويات أداء على سبيل المثال» الموصوفة في الطلب الأوروبي رقم 1215459. وتهدف تلك الطريقة إلى إجراء معالجة للأحجام الكبيرة جداً من الغاز المُكسر؛ على سبيل المثال أكبر من 50 طن؛ وعلى نحو خاص أكبر من 100 طن في الساعة. 5 ولضمان كل من النقاء العالي جداً لتيار الإيثيلين ethylene الناتج ومعدل استخلاص الإيثيلين الأقصى» من الضروري تبريد الغاز المعالج عند درجات حرارة أقل من -100"م وعلى نحو خاص أقل من -120"م. ولتحقيق ذلك؛ يتم وضع تيار الغاز المكسر في dle تبادل حراري مع تدوير الإيثيلن ethylene في دورة تبريد خارجية. 0 وتشتمل دورة تبريد الإيثيلين ethylene بصفة عامة على ثلاثة مستويات حرارية مع مبادل حراري أول عند تقريباً -150م؛ ومبادل حراري ثاني تقريباً -75"م ومبادر حراري ثالث تقريباً -100'م. a كل تبادل cha يتم إدخال الغاز المُكسر جزئياً في وسيلة فصل لتفريغ السائل الذي تم تشكيله. ويتم إرسال السوائل المجمعة؛ التي تكون غنية بصفة عامة بهيدروكريونات +02؛ إلى وحدة dallas التي تشتمل على عمود تجزئة واحد على الأقل. وينتج عمود التجزئة تيار يحتوي على الإيثيلين ethylene 5 الذي تم استخلاصه باستخدام الطريقة التجميد. ويؤدي استخدام دورة التبريد المعتمدة على الإيثيلين الخارجية ethylene مع ثلاث مستويات حرارية؛ إلى زيادة بشكل كبير من استهلاك الطاقة بواسطة الطريقة. وتكون النفقات الضرورية لتركيبه في الدورة عالية. ولحل هذه المشكلة؛ وصف الطلب الدولي رقم 2011/051614 طريقة يتم فيها الاستغناء عن مستوي 0 اتتبريد الثالث من دورة التجميد المعتمدة على الإيثيلين ethylene وبتم استبدالها باستخدام تمدد مزدوج
لتيار الوقود في اثنين من وسائل التمدد الديناميكية المتتابعة لتوفير التبريد الضروري لدرجة تبريد في درجة حرارة منخفضة لتيار الغاز المكسر. وكشف طلب براءة الاختراع الأمريكي رقم 2007/199865 عن عملية تجزئة لتجزئة غاز مُكسر حيث لم تكشف عن تيار سائل الذي يتم استخلاصه من خطوة تبريد سابق ليتم إعادة تدويره.
وكشف براءة الاختراع الأمريكية 6271433 عن طريقة يمكن تطبيقها لفصل التيار المستخلص من الغاز الناشئ من وحدة jae بمادة تبريد صلبة SCC solid cryogen cooler أو من وحدة direct DCC contact cooler والتي تختلف عن المنشأة صناعية للتحلل الحراري وفقاً للاختراع الحالي. وكشف طلب براءة الاختراع الأمريكي رقم 2006004242 عن طريقة التي يتم فيها sale] إدخال الغاز المنبعث من وسيلة فصل لاحقة في صندوق تبريد بعد أن يتم تمدده بشكل كامل.
July 0 تستغني تلك الطريقة عن مستوي حراري واحد من دورة التجميد والتي تقلل من النفقات الضرورية لتنفيذها. وبالتالي لا تحتاج بأن تحتفظ بالفعالية الكاملة بها في سياق معدل استخلاص الإيثيلين ethylene بينما يكون لها مستويات أداء محسن للطاقة. وفي بعض الحالات؛ من المرغوب أن يتم تقليل النفقات المطلوية. وعلى سبيل المثال يكون هذا هو الحال بالنسبة لوحدات إنتاج الإيثيلين ethylene الصغيرة والتي يكون فيها تركيب دورة الإيثيلين
sugethylene 5 تشغيلها مكلف بشكل cals حيث أنها قد تمثل نسبة تصل إلى 75 من سعر معدات الوحدة. وبالإضافة إلى ذلك؛ فإن الإمداد الأوليّ للإيثيلين ethylene لبدء الوحدة؛ ومعالجته أثناء بدء تشغيل دورة cipal يمكن أن يصبح ile خصوصاً عندما يكون من الصعب تقل الإيثيلين ethylene إلى الوحدة.
0 الوصف العام للاختراع يتمثل أحد أهداف الاختراع في الحصول على طريقة تجزئة غاز مُكسر التي تتطلب تكلفة أقل وعلى نحو خاص لتكييفها مع وحدات صغيرة؛ بينما تقدم معدل استخلاص إيثيلين ethylene عال ومستويات أداء طاقة مُرضية. ولتحقيق ذلك» يتعلق الاختراع بطريقة من النوع المذكور أعلاه؛ والتي تتميز بأن الطريقة تشتمل على
5 الخطوات التالية:
- تشكيل تيار إعادة تدوير متوسط ممدد من سائل تم الحصول عليه أثناء التبريد السابق و/أو خطوات التبريد المتوسط؛» قبل خطوة التبريد اللاحقة؛ - تدوير تيار إعادة التدوير المتوسط على الأقل في المبادل الحراري السابق لتبريد التيار السابق من الغاز المُكسر؛
- إعادة إدخال تيار إعادة التدوير المتوسط معاد التسخين في الغاز المُكسر خام قبل ضاغط واحد على الأقل من مرحلة التبريد ومرحلة الضغط
ويتم إجراء خطوات التبريد السابق»؛ المتوسط واللاحق بدون تبادل حراري متتابع للتيار السابق من الغاز المُكسر؛ التيار المتوسط من الغاز المُكسر والتيار اللاحق من الغاز المُكسر مع دورة تبريد
خارجية؛ Jie دورة إيقيلين .ethylene
ويمكن أن تشتمل الطريقة وفقاً للإختراع على واحدة أو أكثر من السمات التالية والتي يتم أخذها في الاعتبار بمفردها أو في أي توليفة (توليفات) محتملة من الناحية التقنية:
- يكون ضغط تيار إعادة التدوير المتوسط الممدد أعلى من 715 وعلى نحو مفيد يتراوح بين 720 و 750 من ضغط تيار الغاز المكسر المضغوط؛
- يكون ضغط تيار sale) التدوير المتوسط الممدد أعلى من 500 كيلوياسكال (5 (Uh
وعلى نحو مفيد يتراوح بين 500 كيلوباسكال (5 بار) و 2000 كيلوباسكال (20 بار)؛
- يكون معدل التدفق المولي لتيار إعادة التدوير المتوسط الممدد أعلى من 725 وبتراروح على نحو خاص بين 730 و 60 7 من معدل التدفق المولي لتيار الغاز المُكسر الخام؛
- يكون محتوي الإيثيلين ethylene المولي في تيار sale) التدوير المتوسط الممدد أعلى من
5 250؛ وبتراوح على نحو خاص بين 755 و 765؛
- ويتراوح محتوي الإيثان ethane المولي في تيار sale} التدوير المتوسط بين 715 و 730؛ وبتراوح محتوي الميثان methane المولي في تيار sale} التدوير المتوسط بين 710 و 720؛
- تكون نسبة محتوي الإيثيلين ethylene المولي إلى محتوي الهيدروجين hydrogen المولي في تيار الغاز المكسر الخام المضغوط؛ بعد sale) إدخال تيار إعادة التدوير المتوسط الممدد؛ أعلى
0 بمقدار 1.3 مرة بالمقارنة مع نسبة محتوي الإيثيلين ethylene المولي إلى محتوي الهيدروجين المولي hydrogen في تيار الغاز المُكسر الخام؛ قبل sale] إدخال تيار sale) التدوير المتوسط الممدد في تيار الغاز المُكسر الخام؛
- تتراوح درجة حرارة تيار sale] التدوير المتوسط بين -75”"م و -95”م؛ بعد التمدد؛ وقبل إدخاله في مبادل حراري؛
- تشتمل الطريقة على تشكيل تيار إعادة تدوير ممدد من جزءٍ واحد على الأقل من السائل المتوسط و/أو جزءِ واحد على الأقل من السائل السفلي؛ ag إدخال تيار sale) التدوير الممدد في المبادل الحراري اللاحق؛ و/أو في المبادل (hall المتوسط؛ قبل أن يتم خلطه مع تيار الغاز المكسر الخام قبل مرور تيار الغاز المكسر الخام في ضاغط واحد على الأقل من مرحلة التبريد ومرحلة الضغط؛ ويكون ضغط تيار sale) التدوير الممدد أقل من ضغط تيار إعادة التدوير المتوسط الممدد؛
- تشتمل الطريقة على حقن جزءٍ واحد على الأقل مأخوذ من تيار غاز الوقود Je الضغط في تيار إعادة التدوير الممدد؛ - تشتمل الطريقة على سحب تيار تحويل bypass stream من تيار الغاز المُكسر المتوسط قبل المبادل الحراري المتوسط وحقن تيار التحويل؛ بعد التمدد؛ في تيار إعادة تدوير المتوسط الممدد؛ - تشتمل الطريقة على تشكيل تيار إعادة تدوير متوسط واحد على الأقل من السائل العلوي القادم من بالون وسيلة الفصل السابقة وتشكيل تيار إعادة تدوير متوسط واحد على الأقل من السائل المتوسط من بالون وسيلة الفصل المتوسط؛ - تشتمل الطريقة على توفير علاقة تبادل حراري بين جزءٍ واحد على الأقل من تيار الغاز المكسر المضغوط وتدوير مادة مبزدة في دورة تبريد خارجية؛ وبعد ذلك إدخاله في بالون وسيلة 0 الفصل السابقة لتشكيل التيار العلوي من الغاز الُكسر. - تشتمل الطريقة على الخطوات التالية: * تمرير تيار الوقود الممدد جزئياً القادم من المبادل المتوسط في وسيلة تمدد ديناميكي ثانية لتشكيل تيار وقود ممدد؛ * تسخين تيار الوقود الممدد من وسيلة التمدد الديناميكي الثانية في المبادل الحراري اللاحق 5 1 وفي المبادل الحراري المتوسط وفي المبادل الحراري السابق؛ * ضغط تيار الوقود الممدد المسخن في ضاغط واحد على الأقل مقرون بتوربين turbine تمدد واحد على الأقل لوسيلة التمدد الديناميكي الأولى و/أو وسيلة التمدد الديناميكي الثانية لتشكيل تيار وقود فقير بالهيدروكريون Crt - توفير القدرة الحرارية الضرورية لتبريد التيار العلوي من الغاز المكسر نحو درجة حرارة 0 أولى في المبادل الحراري العلوي من خلال تبادل الحرارة مع تيار إعادة التدوير المتوسط وعلى نحو مفيد من خلال تبادل الحرارة مع تيار الوقود الممدد؛ بدون تبادل الحرارة مع دورة تبريد خارجية في دورة التبريد؛ - توفير الطاقة الحرارية الضرورية لتبريد التيار المتوسط من الغاز المُكسر نحو درجة الحرارة الثانية في المبادل الحراري المتوسط من خلال تبادل الحرارة مع تيار الوقود عال الضغط؛ ومن خلال 5 تبادل الحرارة مع تيار الوقود الممدد lia من خلال تبادل الحرارة مع تيار sale) التدوير المتوسط وعلى نحو مفيد من خلال تبادل الحرارة مع تيار الوقود الممدد بدون Shall Jal مع تدوير مادة مبزدة خارجية في دورة التبريد؛ - توفير القدرة الحرارية الضرورية لتبريد التيار السفلي من الغاز المشكسر إلى درجة Shall الثالثة في وسيلة المبادل الحراري من خلال تبادل الحرارة مع تيار الوقود عال الضغط من خلال
تبادل الحرارة مع تيار الوقود الممدد Liga وعلى نحو مفيد من خلال تبادل الحرارة مع تيار غاز إعادة التدويرء بدون تبادل الحرارة مع تدوير Baha Bale خارجية في دورة التبريد؛ - إدخال تيار الوقود عال الضغط المسخن بالكامل القادم من المبادل المتوسط في وسيلة التمدد الديناميكي الأولى؛ يتم إدخال كامل تيار الوقود المسخن الممدد جزئياً من المبادل المتوسط والذي يتم إدخاله في وسيلة التمدد ديناميكي الثانية؛ - تشتمل خطوة المعالجة على إدخال تيار واحد على الأقل مُشكّلَ من سائل علوي؛ سائل متوسط و/أو سائل سفلي في عمود التجزئة وإنتاج؛ في عمود التجزئة تيار غني بالإيثيلين ethylene الغرض منه تشكيل gia مقتطع غني بالإيثيلين tethylene - إرسال التيار العلوي من عمود التجزئة بشكل كامل نحو المبادل الحراري السابق وعلى
0 نحو مفيد نحو مبادل إعادة التسخين السابق؛ قبل أن يتم الخلط باستخدام غاز مكسر خام؛ بدون
تكسير التيار المكثف المراد إرساله بواسطة الارتجاع في عمود التجزئة؛
- يكون مستوي محتوي الهيدروجين hydrogen المولي في تيار الوقود عال الضغط أكبر من 775؛
- تكون درجة الحرارة الأولى أدنى من -763م؛ وتكون درجة الحرارة الثانية أدنى من -
5 85م وتكون درجة الحرارة الثالثة أدنى من -125"م؛
- تشتمل الطريقة على خطوة لتشكيل تيار وقود فقير بالهيدروكربون © من تيار الوقود الممدد جزئياً عن طريق ضغطه في ضاغط واحد على الأقل؛
-تشتمل الطريقة على خطوة لتمدد تيار الوقود الممدد Liha وإعادة تسخينه في مبادل حراري واحدة على الأقل.
ويتعلق الاختراع Lad بمنشأة تجزئة صناعية لتيار أول من غاز مُكسر قادم من منشأة صناعية للتحلل الحراري للحصول على gia مقتطع غني بالإيثيلين ethylene وتيار وقود فقير بالهيدروكريون «Cf تشتمل وحدة التجزئة على:
- مرحلة تبريد وضغط لتيار الغاز المُكسر الخام تشتمل على ضاغط واحد على الأقل؛ لتشكيل تيار غاز مُكسر مضغوط؛
- تجميعة تبريد سابق وتكثيف جزئي لتيار علوي من غاز مُكسر؛ الذي تم الحصول عليه من تيار الغاز المُكسر المضغوط؛ وتشتمل التجميعة السابقة على dale حراري سابق واحد على الأقل» وبالون وسيلة فصل سابقة واحد على الأقل لسائل علوي لتشكيل تيار متوسط من غاز مُكسر مُبرد مسبقاً إلى درجة حرارة أولى؛
- تجميعة تبريد متوسط وتكثيف جزئي للتيار المتوسط من الغاز المُكسر؛ وتشتمل التجميعة المتوسطة على مبادل حراري متوسط وبالون فصل متوسط للسائل المتوسط لتشكيل تيار سفلي من Sle مُكسر يتم تبريده إلى درجة حرارة ثانية JB من درجة الحرارة الأولى؛ - تجميعة التبريد اللاحق والتكثيف الجزئي للتيار السفلي من الغاز المُكسر لتبريد التيار السفلي من الغاز المُكسر إلى درجة حرارة ثالثة أقل من درجة الحرارة All وتشتمل التجميعة اللاحقة على مبادل حراري لاحق واحد على الأقل؛ - تجميعة لاحقة وتجمعية لإدخال التيار السفلي من الغاز المُكسر المكثف جزثئياً القادم من المبادل الحراري اللاحق في وسيلة فصل لاحقة؛ - تجميعة استخلاص؛ عند الجزءٍ العلوي لوسيلة الفصل اللاحقة؛ لاستخلاص تيار غازي 0 للوقود Je الضغط؛ فقير بالهيدروكربونات *:0؛ واستخلاص؛ عند الجزءِ السفلي لوسيلة الفصل اللاحقة؛ سائل سفلي؛ غني بالهيدروكريونات (Crt - تجميعة مرور لتيار الوقود عال الضغط خلال المبادل الحراري اللاحق والمبادل الحراري المتوسط لتشكيل تيار وقود عال الضغط معاد التسخين؛ - وسيلة تمديد ديناميكي واحدة على الأقل لتيار الوقود عالٍ الضغط المعاد تسخينه للحصول 5 على تيار وقود ممدد جزئياً؛ - تجميعة مرور لتيار الوقود الممدد جزئياً خلال المبادل الحراري اللاحق والمبادل الحراري المتوسط لإعادة تسخين تيار وقود الممدد Lida - تجميعة معالجة لتيار سائل واحد على الأقل الذي تم الحصول عليه في واحدة على الأقل من تجميعات التبريد السابق؛ التبريد المتوسط؛ والتبريد اللاحق لتشكيل الجزءِ المقتطع الغني بالإيثيلين؛ 0 تتميز بأن الوحدة الصناعية تشتمل على: - تجمعية لتشكيل تيار إعادة تدوير متوسط ممدد من سائل تم الحصول عليه في واحدة على JAY من تجميعات التبريد السابق و/أو التبريد المتوسط» قبل تجمعية التبريد اللاحق؛ - تجمعية لتدوير تيار إعادة التدوير المتوسط على الأقل في المبادل الحراري السابق لتبريد التيار العلوي من الغاز المُكسر؛ - تجمعية لإعادة إدخال تيار إعادة التدوير المتوسط الساخن في الغاز المكسر الخام قبل ضاغط واحد على الأقل من مرحلة التبريد والضغط ويتم تشكيل تجميعات التبريد السابق؛ المتوسط واللاحق لتبريد بشكل متتابع التيار العلوي من الغاز المُكسر؛ التيار المتوسط من الغاز المُكسر والتيار السفلي من الغاز مالكسر بدون تبادل الحرارة مع دورة تبريد خارجية؛ Jie دورة إيثيلين .ethylene
Claims (1)
- عناصر الحماية 1- طريقة لتجزئة تيار stream (20) لغاز مُكسر cracked gas من منشأة صناعية للتحلل الحراري لهيدروكربون hydrocarbon pyrolysis plant (18) للحصول على gia مقتطع غني بالإيثيلين ethylene )12( وتيار وقود فقير بالهيدروكربون hydrocarbon *2© (14)» تشضتمل الطريقة على الخطوات التالية: - ضغط تيار الغاز المُكسر الخام raw cracked gas (20) في ضاغط compressor أول (36)؛ وفي ضاغط Ql (38) من مرحلة التبريد والضغط (24) لتشكيل تيار غاز مُكسر مضغوط (90)؛ - التبريد السابق upstream cooling والتكثيف الجزئي cpartial condensation في مبادل حراري سابق upstream heat exchanger )42( لتيار علوي (102) من الغاز المُكسر؛ الناتج من تيار الغاز المُكسر المضغوط (90)» وفصل سائل علوي upstream liquid (112) في بالون سابق upstream balloon (46) لتشكيل تيار متوسط intermediate stream (114) من غاز مُكسر ih مسبقاً عند درجة حرارة أولى؛ - التبريد المتوسط والتكثيف الجزئي للتيار المتوسط من الغاز الفكسر (114) في مبرد حراري متوسط (50) وفصل السائل المتوسط (128) في بالون فصل متوسط (56) لتشكيل تيار سفلي downstream stream (130) من الغاز الفكسر الذي يتم تبريده إلى درجة حرارة ثانية أقل من درجة الحرارة الأولى؛ - التبريد اللاحق والتكثيف الجزئي للتيار السفلي من الغاز ul (130) في مبادل حراري لاحق (58) إلى درجة حرارة ثالثة أقل من درجة الحرارة الثانية؛ 0 - إدخال التيار السفلي (140) من الغاز المُكسر المكثف جزئياً من المبادل الحراري اللاحق )58( في وسيلة فصل لاحقة downstream separator (60)؛ - استخلاص؛ عند الجزءِ العلوي من وسيلة الفصل اللاحقة (60)؛ تيار Sle )144( من وقود Je (lax all فقير بالهيدروكريونات «C2+ hydrocarbons واستخلاص؛ عند الجزءِ السفلي من وسيلة الفصل اللاحقة؛ سائل سفلي (142)؛ غني بالهيدروكريونات *2؛ 5 - مرور التيار )144( من وقود عال الضغط خلال المبادل الحراري اللاحق )58( والمبادل الحراري المتوسط (50) لتشكيل تيار وقود عال الضغط ساخن (146)؛ - تمدد تيار الوقود عال الضغط الساخن (146) في وسيلة تمدد ديناميكي dynamic expansion device أولى )68( للحصول على تيار )148( من وقود ممدد Lita - تسخين التيار (148) من الوقود الممدد جزئياً خلال المبادل الحراري اللاحق )58( والمبادل الحراري المتوسط (50)؛- معالجة تيار سائل (113) الناتج أثناء خطوات التبريد السابق؛ التبريد المتوسط والتبريد اللاحق لتشكيل ia مقتطع غني بالإيثيلين ethylene (12)؛تتميز بأن الطريقة تشتمل على الخطوات التالية :- تشكيل تيار إعادة تدوير متوسط ممدد )170( من سائل (112؛ 128) الناتج أثناء خطواتالتبريد السابق و/أو التبريد المتوسط» قبل خطوة التبريد اللاحق؛- تدوير تيار إعادة التدوير المتوسط (170) في المبادل الحراري السابق (42) لتبريد التيار العلوي من الغاز Sal (102)؛- إعادة إدخال تيار إعادة التدوير المتوسط المعاد تسخينه (170) في الغاز الُكسر الخام (20) بين الضاغط الأول (36) والضاغط الثاني (38) من مرحلة التبريد والضغط (24)؛0 وبتم إجراء خطوات التبريد السابق» المتوسط واللاحق بدون تبادل الحرارة بشكل متعاقب للتيار العلوي من الغاز الُكسر (102)؛ التيار المتوسط من الغاز الُكسر (114) والتيار السفلي من الغاز المُكسر (140) مع دورة تبريد refrigeration cycle خارجية؛ Jie دورة إيقيلين cethylene وتتميز بأن ضغط تيار إعادة التدوير المتوسط الممدد (170) يكون أعلى من 715 من ضغط تيار الغاز المُكسر المضغوط (90).2- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 1؛ تتميز ob ضغط تيار إعادة التدوير recirculation streamالمتوسط الممدد (170) يتراوح بين 720 و 750 من ضغط تيار الغاز المفكسر المضغوط compressed cracked gas stream (90). 0 3- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 1؛ تتميز Ob ضغط تيار sale) التدوير recirculation stream المتوسط الممدد (170) يكون أعلى من 500 كيلوياسكال (5 بار)» وبصفة خاصة يتراوح بين 0 كيلوباسكال (3 بار) و 2000 كيلوياسكال (20 (LL 4- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 1 تتميز بأن معدل التدفق المولي molar flow rate لتيار إعادة التدوير recirculation stream المتوسط الممدد )170( يكون أعلى من 725؛ وبالتحديد يتراوح بين 730 و 760 من معدل التدفق المولي لتيار الغاز المُكسر الخام raw cracked gas (20). 5- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 1؛ تتميز Ob محتوي الإيثيلين المولي molar ethylene content في تيار sale} التدوير recirculation stream المتوسط الممدد )170( يكون أعلى من 750 وبالتحديد يتراوح بين 755 و 765.6 الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 5» تتميز بأن مستوي المحتوي المولي للإيثان ethane تيار sale] تدوير recirculation stream المتوسط (170) يتراوح بين 715 و £30 وبتراوح مستوي المحتوي المولي للميثان methane في تيار إعادة تدوير recirculation stream المتوسط )170( بين 710و 7207- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 1؛ تتميز ob نسبة محتوي الإيثيلين المولي molar ethylene content إلى محتوي الهيدروجين hydrogen المولي في تيار الغاز المُكسر الخام raw cracked gas stream المضغوط (90)؛ بعد sale] الإدخال تيار sale] التدوير recirculation stream المتوسط الممدد )170( Sel ب 1.3 مرة من نسبة محتوي الإيثيلين ethylene المولي إلى محتوي الهيدروجين hydrogen المولي في تيار الغاز المكسر الخام )20( قبل sale] إدخال تيار إعادة التدوير المتوسط الممدد (170) في تيار غاز مكسر خام (20). 8- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 1» تتميز بأن درجة حرارة تيار إعادة التدوير recirculation stream المتوسط (170) تتراوح بين -75"م و -95"م؛ بعد التمدد؛ وقبل إدخاله في مبادل حراري .heat exchanger 9- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 1؛ تتميز بأنها تتضمن تشكيل تيار إعادة تدوير recirculation stream ممدد )162( من gia من السائل المتوسط intermediate liquid )128( و/أو جزء من السائل السفلي downstream liquid )142( وبتم إدخال تيار إعادة التدوير الممدد )162( في المبادل الحراري اللاحق (58)؛ و/أو في المبادل الحراري المتوسط (50)؛ قبل أن يتم خلطه مع تيار الغاز المكسر الخام قبل مرور تيار الغاز المكسر الخام (20) في ضاغط compressor (38) من مرحلة التبريد والضغط (24)؛ يكون ضغط تيار sale) التدوير الممدد (162) أقل من ضغط تيار إعادة التدوير المتوسط الممدد (170). 5 10- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 9؛ تتميز بأنها تتضمن حقن الجزءِ (180) المأخوذ من تيار Sle الوقود fuel gas stream عال الضغط (144) في تيار ale] التدوير recirculation stream الممدد (162). 1- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 1؛ تتميز leh تتضمن سحب تيار التحويل bypass stream (200) من تيار الغاز المكسر cracked gas stream المتوسط (114)؛ قبل المبادل الحراريheat exchanger المتوسط )50( وحقن تيار التحويل (200)؛ بعد التمدد؛ في تيار إعادة التدوير recirculation stream المتوسط الممدد (170). 2- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 1؛ تتميز بأنها تتضمن تشكيل تيار إعادة تدوير متوسط )170( من السائل العلوي (112) القادم من بالون وسيلة الفصل separator balloon اللاحق )46( وتشكيل تيار إعادة تدوير recirculation stream متوسط (170؛ 270) من السائل المتوسط (128) من بالون وسيلة الفصل المتوسط (56). 3- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 1 تتميز بأنها تتضمن توفير علاقة تبادل حراري بين الجزء )92( من تيار الغاز المُكسر cracked gas stream المضغوط (90) وتدوير المادة المبزّدة في دورة تبريد خارجية؛ وبعد ذلك إدخاله في بالون وسيلة فصل separator balloon سابق )40( لتشكيل التيار العلوي من الغاز المُكسر (102). 4- وحدة تجزئة صناعية fractionating plant )22( لتيار أول من غاز مُكسر cracked gas )20( القادم من وحدة التحلل الحراري للهيدروكريون hydrocarbon pyrolysis plant )18( للحصول على جزء مقتطع غني بالإيثيلين ethylene )12( وتيار وقود فقير بالهيدروكربون hydrocarbon *2© )14( حيث تشتمل وحدة التجزئة الصناعية (22) على: - مرحلة تبريد وضغط (24) لتيار الغاز المُكسر الخام raw cracked gas )20( تشتمل على ضاغط compressor أول )36( ضاغط ثانٍ (38)؛ لتشكيل تيار غاز مُكسر مضغوط (90)؛ - تجميعة تبريد سابق وتكثيف جزئي )26( لتيار علوي من الغاز المُكسر cracked gas (102)؛ الناتج من تيار الغاز المُكسر cracked gas المضغوط (90)؛ التجميعة السابقة )26( التي تشتمل على مبادل حراري سابق )42( ويالون وسيلة فصل separator balloon سابق )46( لسائل علوي (112) لتشكيل تيار متوسط (114) من غاز مُكسر مُبرد مسبقاً إلى درجة حرارة أولى؛ - تجميعة تبربد متوسط وتكثيف جزثي (28) للتيار المتوسط من الغاز المُكسر )114( حيث تشتمل التجميعة المتوسطة (28) على مبادل حراري متوسط )50( ويالون فصل متوسط (56) للسائل المتوسط (128) لتشكيل تيار سغلي (130) من الغاز الفكسر الذي يتم تبريده إلى درجة حرارة ثانية أقل من درجة الحرارة الأولى؛- تجميعة التبريد اللاحق والتكثيف الجزئي (30) للتيار السفلي من الغاز الفكسر )130( لتبريد التيار المسفلي من الغاز الفكسر (130) إلى درجة حرارة ثالثة أقل من درجة الحرارة الثانية. وتشتمل التجميعة اللاحقة (30) على مبادل Wha لاحق (58)؛- وسيلة فصل لاحقة )60( وتجمعية لإدخال التيار السفلي (140) من الغاز الفكسرLise CA 5 القادم من المبادل الحراري اللاحق (58) في وسيلة الفصل اللاحقة (60)؛- تجميعة استخلاص؛ عند الجزءٍ العلوي لوسيلة الفصل اللاحقة (60)؛ لاستخلاص تيار غازي gaseous stream (144) من وقود عال الضغط فقير بالهيدروكربونات *02؛ ولاستخلاص؛ عند hall السفلي لوسيلة الفصل اللاحقة (60)؛ سائل سفلي (142)؛ غني بالهيدروكربونات *2)؛10 = تجميعة مرور passage assembly )144( لتيار الوقود عال الضغط خلال المبادل الحراري اللاحق )58( والمبادل الحراري المتوسط (50) لتشكيل تيار )146( من وقود Je الضغط معاد تسخينه؛= وسيلة تمدد ديناميكي dynamic expansion device أولى )68( لتيار )146( من الوقود Je الضغط المعاد تسخينه للحصول على تيار وقود ممدد Lisa (148)؛ - تجميعة مرور لتيار (148) من الوقود الممدد جزئياً خلال المبادل الحراري اللاحق )58( والمبادل الحراري المتوسط (50) لإعادة تسخين تيار الوقود الممدد جزئياً (148)؛ - تجميعة معالجة (32) لتيار سائل (113) ناتج في تجميعات التبريد Gall التبريد المتوسط والتبريد اللاحق (26» 28؛ 30) لتشكيل الجزء المقتطع الغني بالإيثيلين ethylene (12)؛ 20 تتميز بأن الوحدة الصناعية (22) تشتمل على: - تجمعية لتشكيل تيار إعادة تدوير متوسط ممدد (170) من سائل (112؛ 128) ناتج في تجميعات التبريد السابق و/أو التبريد المتوسط )26 28)؛ قبل تجمعية التبريد اللاحق (30)؛ - تجمعية لتدوير تيار إعادة التدوير المتوسط (170) في المبادل الحراري السابق (42) لتبريد التيار العلوي من الغاز المُكسر (102)؛25 - تجمعية لإعادة إدخال تيار إعادة التدوير المتوسط الساخن (170) في الغاز المكسر الخام )20( بين ضاغط أول )36( وضاغط ثانٍ )38( من مرحلة التبريد والضغط (24)؛ ويكون ضغط تيار إعادة التدوير المتوسط الممدد (170) أكبر من 715 وعلى نحو مفيد يتراوح بين 0و 750 من ضغط تيار الغاز المُكسر الخام cracked gas stream المضغوط (90).٠ 2 6 ٠ ويتم تهيئة تجميعات التبريد السابق؛ المتوسط واللاحق لتبريد بشكل متعاقب التيار العلوي من والتيار السفلي من الغاز )114( all (102)؛ التيار المتوسط من الغاز ual الغاز المُكسر (140) بدون تبادل الحرارة مع دورة التبريد الخارجية؛ مثل دورة الإيثيلين ع160رء.[3 an X 2 NRE El لآ لم الاس ست الال ٠ HE LER = 5 1 اك Ch Tow 7 = و الت ند سس عد حب سا تا UI 1 دم الا Ei = 3 ا ل ا IE 1 ا To] I I CT DE 1 [-: 2 - - i ١ [| ب سأ LT ENCE vor eT ل ١ اج 1 : AY > AERA TH ven 1 1 2 = EI.H 0 الفا | | جب " ل امع [ER (EER 0 Te ا : | ل ببح ام نبب 1 = لف ِ rd i aw Me (A Lal a: lee Ma “ا 7 RES NN 1g - " N Sry ا Ties hE . : A ل“ Ta - | 21 b | § Ni Pog انبرج IF ولاس | LL 3 ذا TH [re (1) شكل Par TFT sg any “hes7 ب و م سات بيات سما سات سات قات لي تسسات لاما لي لي ——— NI . Ea Pa | 0" wo ’ 8 ~ rd : | * برضل ل ."8 اصن AHR tee | I | [ بابلل لل |“ مجلا i ل» B = ل + اليا ل ا ل_- or 1 7 EY 8 | ل" Cllrs Pa J | 0 LoL Ea Yo LTT اا ve Nr 35 > ب . 3 a + 0 0 ل ل 0 | الج 2 ا ov | Lr “x 9 لحا يُُ و 2 ١ wv ! iلاله الهيلة السعودية الملضية الفكرية ا Sued Authority for intallentual Property RE .¥ + \ ا 0 § 8 Ss o + < م SNE اج > عي كي الج TE I UN BE Ca a ةا ww جيثة > Ld Ed H Ed - 2 Ld وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها of سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. Ad صادرة عن + ب ب ٠. ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > فهذا ص ب 101١ .| لريا 1*١ v= ؛ المملكة | لعربية | لسعودية SAIP@SAIP.GOV.SA
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR1360349A FR3012150B1 (fr) | 2013-10-23 | 2013-10-23 | Procede de fractionnement d'un courant de gaz craque, mettant en oeuvre un courant de recycle intermediaire, et installation associee |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SA516370996B1 true SA516370996B1 (ar) | 2019-10-03 |
Family
ID=50069090
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SA516370996A SA516370996B1 (ar) | 2013-10-23 | 2016-04-21 | طريقة تجزئة تيار من غاز مُكسر باستخدام تيار إعادة تدوير متوسط ووحدة صناعية ذات صلة |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10458701B2 (ar) |
EP (1) | EP3060629B1 (ar) |
CN (1) | CN105829506B (ar) |
AU (1) | AU2014338968A1 (ar) |
BR (1) | BR112016008689B1 (ar) |
EA (1) | EA032739B1 (ar) |
ES (1) | ES2723893T3 (ar) |
FR (1) | FR3012150B1 (ar) |
MX (1) | MX2016004906A (ar) |
MY (1) | MY182018A (ar) |
PL (1) | PL3060629T3 (ar) |
PT (1) | PT3060629T (ar) |
SA (1) | SA516370996B1 (ar) |
TR (1) | TR201906202T4 (ar) |
WO (1) | WO2015059233A1 (ar) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10633305B2 (en) * | 2017-05-21 | 2020-04-28 | EnFlex, Inc. | Process for separating hydrogen from an olefin hydrocarbon effluent vapor stream |
Family Cites Families (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4496381A (en) * | 1983-02-01 | 1985-01-29 | Stone & Webster Engineering Corp. | Apparatus and method for recovering light hydrocarbons from hydrogen containing gases |
US5421167A (en) * | 1994-04-01 | 1995-06-06 | The M. W. Kellogg Company | Enhanced olefin recovery method |
US5983664A (en) | 1997-04-09 | 1999-11-16 | Elcor Corporation | Hydrocarbon gas processing |
US6271433B1 (en) * | 1999-02-22 | 2001-08-07 | Stone & Webster Engineering Corp. | Cat cracker gas plant process for increased olefins recovery |
US6303841B1 (en) | 1999-10-04 | 2001-10-16 | Uop Llc | Process for producing ethylene |
FR2817767B1 (fr) | 2000-12-07 | 2003-02-28 | Technip Cie | Procede et installation pour la recuperation et la purification de l'ethylene produit par pyrolyse d'hydrocarbures, et gaz obtenus par procede |
US6526777B1 (en) | 2001-04-20 | 2003-03-04 | Elcor Corporation | LNG production in cryogenic natural gas processing plants |
US6889523B2 (en) | 2003-03-07 | 2005-05-10 | Elkcorp | LNG production in cryogenic natural gas processing plants |
US7294749B2 (en) * | 2004-07-02 | 2007-11-13 | Kellogg Brown & Root Llc | Low pressure olefin recovery process |
EA011523B1 (ru) | 2005-07-25 | 2009-04-28 | Флуор Текнолоджиз Корпорейшн | Способ извлечения газоконденсатных жидкостей и устройство для его реализации |
DE102006005822A1 (de) * | 2006-02-08 | 2007-08-23 | Linde Ag | Verfahren zur Kälteversorgung der Tieftemperaturtrennungsstufe einer Olefinanlage |
AU2007267116B2 (en) | 2006-05-30 | 2010-08-12 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Method for treating a hydrocarbon stream |
US20080081938A1 (en) | 2006-09-28 | 2008-04-03 | Schultz Michael A | Absorption recovery processing of light olefins free of carbon dioxide |
WO2008070714A2 (en) * | 2006-12-05 | 2008-06-12 | Praxair Technology, Inc. | Refinery gas upgrading via partial condensation and psa |
US20090282865A1 (en) | 2008-05-16 | 2009-11-19 | Ortloff Engineers, Ltd. | Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing |
FR2944523B1 (fr) | 2009-04-21 | 2011-08-26 | Technip France | Procede de production d'un courant riche en methane et d'une coupe riche en hydrocarbures en c2+ a partir d'un courant de gaz naturel de charge, et installation associee |
EP2449059B1 (en) | 2009-07-02 | 2020-05-27 | Reliance Industries Limited | An improved process for recovery of propylene and lpg from fcc fuel gas using stripped main column overhead distillate as absorber oil |
FR2947897B1 (fr) | 2009-07-09 | 2014-05-09 | Technip France | Procede de production d'un courant riche en methane et d'un courant riche en hydrocarbures en c2+, et installation associee. |
FR2951815B1 (fr) * | 2009-10-27 | 2012-09-07 | Technip France | Procede de fractionnement d'un courant de gaz craque pour obtenir une coupe riche en ethylene et un courant de combustible, et installation associee. |
CN102597179A (zh) | 2009-11-09 | 2012-07-18 | 环球油品公司 | 用于回收fcc产物的设备和方法 |
FR2969745B1 (fr) | 2010-12-27 | 2013-01-25 | Technip France | Procede de production d'un courant riche en methane et d'un courant riche en hydrocarbures en c2+ et installation associee. |
-
2013
- 2013-10-23 FR FR1360349A patent/FR3012150B1/fr active Active
-
2014
- 2014-10-23 PT PT14793481T patent/PT3060629T/pt unknown
- 2014-10-23 EP EP14793481.4A patent/EP3060629B1/fr active Active
- 2014-10-23 CN CN201480068811.3A patent/CN105829506B/zh active Active
- 2014-10-23 BR BR112016008689-9A patent/BR112016008689B1/pt active IP Right Grant
- 2014-10-23 EA EA201690638A patent/EA032739B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2014-10-23 TR TR2019/06202T patent/TR201906202T4/tr unknown
- 2014-10-23 MX MX2016004906A patent/MX2016004906A/es unknown
- 2014-10-23 ES ES14793481T patent/ES2723893T3/es active Active
- 2014-10-23 MY MYPI2016000702A patent/MY182018A/en unknown
- 2014-10-23 WO PCT/EP2014/072767 patent/WO2015059233A1/fr active Application Filing
- 2014-10-23 US US15/030,913 patent/US10458701B2/en active Active
- 2014-10-23 AU AU2014338968A patent/AU2014338968A1/en not_active Abandoned
- 2014-10-23 PL PL14793481T patent/PL3060629T3/pl unknown
-
2016
- 2016-04-21 SA SA516370996A patent/SA516370996B1/ar unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EA201690638A1 (ru) | 2016-08-31 |
PT3060629T (pt) | 2019-05-27 |
AU2014338968A1 (en) | 2016-05-12 |
US10458701B2 (en) | 2019-10-29 |
EP3060629B1 (fr) | 2019-01-30 |
FR3012150B1 (fr) | 2016-09-02 |
CN105829506B (zh) | 2018-04-03 |
BR112016008689B1 (pt) | 2021-05-25 |
ES2723893T3 (es) | 2019-09-03 |
CN105829506A (zh) | 2016-08-03 |
PL3060629T3 (pl) | 2019-09-30 |
WO2015059233A1 (fr) | 2015-04-30 |
US20160258676A1 (en) | 2016-09-08 |
EP3060629A1 (fr) | 2016-08-31 |
MY182018A (en) | 2021-01-18 |
FR3012150A1 (fr) | 2015-04-24 |
EA032739B1 (ru) | 2019-07-31 |
MX2016004906A (es) | 2016-07-11 |
TR201906202T4 (tr) | 2019-05-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US20110036120A1 (en) | Method and apparatus for recovering and fractionating a mixed hydrocarbon feed stream | |
US8752401B2 (en) | Method for producing a flow which is rich in methane and a cut which is rich in C2+ hydrocarbons from a flow of feed natural gas and an associated installation | |
SA110310707B1 (ar) | معالجة غاز هيدروكربونى | |
US7185514B2 (en) | Method and installation for fractionating gas derived from pyrolysis of hydrocarbons | |
US10744447B2 (en) | Method of processing a feed natural gas to obtain a processed natural gas and a cut of C5+ hydrocarbons, and associated installation | |
US8552245B2 (en) | Method for treating a cracked gas stream from a hydrocarbon pyrolysis installation and installation associated therewith | |
CO5100990A1 (es) | Relicuefaccion de un gas hervido presurizado de gas natural liquido presurizado | |
GB2455462A (en) | Process and Apparatus for Separation of Hydrocarbons and Nitrogen | |
US7096688B2 (en) | Liquefaction method comprising at least a coolant mixture using both ethane and ethylene | |
US10352616B2 (en) | Enhanced low temperature separation process | |
AR083476A1 (es) | Procedimiento simplificado para la produccion de una corriente rica en metano y de un corte rico en hidrocarburos en ca partir de una corriente de gas natural de carga, e instalacion asociada | |
ES2730888T3 (es) | Procedimiento para fraccionar una corriente de gas craqueado para obtener un corte rico en etileno y una corriente de combustible e instalación asociada | |
US7152428B2 (en) | Refrigeration system | |
SA516370996B1 (ar) | طريقة تجزئة تيار من غاز مُكسر باستخدام تيار إعادة تدوير متوسط ووحدة صناعية ذات صلة | |
US11884621B2 (en) | System, apparatus, and method for hydrocarbon processing | |
EP3052586B1 (en) | Split feed addition to iso-pressure open refrigeration lpg recovery | |
AU669628B2 (en) | Fluid cooling process and plant, especially for natural gas liquefaction |