SA113340803B1 - طريقة لمزج هواء مخفف في نظام احتراق تسلسلي لتربينة غازية - Google Patents

طريقة لمزج هواء مخفف في نظام احتراق تسلسلي لتربينة غازية Download PDF

Info

Publication number
SA113340803B1
SA113340803B1 SA113340803A SA113340803A SA113340803B1 SA 113340803 B1 SA113340803 B1 SA 113340803B1 SA 113340803 A SA113340803 A SA 113340803A SA 113340803 A SA113340803 A SA 113340803A SA 113340803 B1 SA113340803 B1 SA 113340803B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
combustor
air
combustion
liner
combustion chamber
Prior art date
Application number
SA113340803A
Other languages
English (en)
Inventor
اروجلو،عدنان
اوالد فريتاج،
Original Assignee
أنسالدو إنيرجيا سويزرلاند إيه جي
جينيرال اليكتريك تيكنولوجي جي ام بي اتش
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by أنسالدو إنيرجيا سويزرلاند إيه جي, جينيرال اليكتريك تيكنولوجي جي ام بي اتش filed Critical أنسالدو إنيرجيا سويزرلاند إيه جي
Publication of SA113340803B1 publication Critical patent/SA113340803B1/ar

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
    • F23R3/34—Feeding into different combustion zones
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
    • F23R3/04—Air inlet arrangements
    • F23R3/06—Arrangement of apertures along the flame tube
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
    • F02C7/22—Fuel supply systems
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
    • F02C7/22—Fuel supply systems
    • F02C7/228—Dividing fuel between various burners
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
    • F23R3/16—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration with devices inside the flame tube or the combustion chamber to influence the air or gas flow
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
    • F23R3/16—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration with devices inside the flame tube or the combustion chamber to influence the air or gas flow
    • F23R3/18—Flame stabilising means, e.g. flame holders for after-burners of jet-propulsion plants
    • F23R3/20—Flame stabilising means, e.g. flame holders for after-burners of jet-propulsion plants incorporating fuel injection means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
    • F23R3/34—Feeding into different combustion zones
    • F23R3/346—Feeding into different combustion zones for staged combustion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/42—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the arrangement or form of the flame tubes or combustion chambers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
    • F23R2900/00014—Reducing thermo-acoustic vibrations by passive means, e.g. by Helmholtz resonators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
    • F23R2900/03042—Film cooled combustion chamber walls or domes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
    • F23R2900/03341—Sequential combustion chambers or burners
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
    • F23R3/26—Controlling the air flow
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/14—Combined heat and power generation [CHP]

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)

Abstract

يتعلق الاختراع بطريقة لمزج الهواء المخفف dilution air مع تدفق رئيسي ساخن hot main flow في نظام احتراق تسلسلي sequential combustion system لتربينة غازية gas turbine (100)، حيث تشمل التربينة الغازية بشكل أساسي على الأقل ضاغط compressor، غرفة احتراق combustor أولى متصلة مع التيار بالضاغط. يتم إدخال الغازات الساخنة hot gases من غرفة الاحتراق الأولى على الأقل إلى تربينة متوسطة intermediate turbine واحدة أو بشكل مباشر أو غير مباشر إلى غرفة الاحتراق الثانية على الأقل، حيث يتم إدخال الغازات الساخنة من غرفة الاحتراق الثانية إلى تربينة إضافية أو بشكل مباشر أو غير مباشر إلى استعادة الطاقة energy recovery. تشمل الطريقة حقن محوري coaxial injection لهواء تبريد بطانة غرفة احتراق combustor liner cooling air الأولى (104) مع هواء تبريد بطانة غرفة احتراق الثانية (105) ذات احتياطي ضغط pressure margin زائد كاف فيما يتعلق بهواء تبريد بطانة غرفة الاحتراق الثانية. شكل 1

Description

— \ — ‏طريقة لمزج هواء مخفف في نظام احتراق تسلسلي لتربينة غازية‎
Method for mixing a dilution air in a sequential combustion system of a gas turbine ‏الوصف الكامل‎ خلفية الاختراع يشير الاختراع إلى طريقة لمزج هواء مخفف ‎air‏ 01/111007 في نظام احتراق تسلسلي ‎sequential‏ ‎combustion system‏ لتربينة غازية ‎turbine‏ 9085. يشير الاختراع بشكل إضافي إلى جهاز ‏مزج هواء ‎dilution air mixer‏ مخفف لإنجاز الطريقة المذكورة مسبقاً. ‎Sle‏ على ذلك؛ يتعلق ‏© الاختراع بمزج الهواء المخفف مع تدفق رئيسي ساخن ‎hot main flow‏ في ‎"CPSC"‏ (احتراق ‏تسلسلي للضغط الثابت ‎(Constant Pressure Sequential Combustion‏ لعلبة معدنية ‏0 بالإضافة لتصميم غرفة احتراق حلقية ‎annular combustor design‏ بطريقة موثوقة ‏وموحدة في أدنى انخفاض ضغط ‎pressure drop‏ ممكن. علاوةً على ذلك؛ يشير الاختراع إلى ‏حارقات ممزوجة مسبقاً ‎premix burners‏ لتشغيل غرف الاحتراق من نظام الاحتراق التسلسلي ‎٠‏ لللتربينة الغازية. ‏قبل ذلك بعض الاعتبارات العامة التي تسمح بفهم أفضل للاختراع: ‏تحتاج انبعاثات ‎emissions‏ أكسيد الكربون ‎CO‏ لمحركات ‎emissions‏ التربينة الغازية لأن ‎(miss‏ من أجل حماية البيئة. تظهر ‎Jie‏ هذه الانبعاثات؛ عندما لا يكون هنالك وقت كافي في ‎saa‏ الاحتراق ‎combustion chamber‏ لضمان أكسدة ‎oxidation‏ ال أكسيد الكربون 60 إلى ‎Vo‏ ثاني أكسيد الكربون 002؛ و/أو تكون هذه الأكسدة مخمدة محلياً بسبب الاتصال بمناطق باردة ‎cold regions‏ في غرفة الاحتراق. بما أن درجات حرارة الاطلاق تكون أصغر تحت شروط ‏الحمل الجزئي ‎part load conditions‏ يصبح ال أكسيد الكربون 00؛ وأكسدة ال أكسيد الكربون ‎CO‏ إلى ثاني أكسيد الكربون 602 ‎lal‏ وهكذا تميل انبعاثات أكسيد الكربون ‎fale‏ للازدياد تحت ‏هذه الشروط. ‏ا
ا يمكن استثمار التخفيض في انبعاثات أكسيد الكربون بدورها بتخفيض حمل التربينة الغازية 985 ‎turbine load‏ في نقطة الوقوف ‎parking point‏ للتربينة الغازية. هذا يخفض الاثر البيثي ‎Cu‏ تخفيض انبعاثات ثاني أكسيد الكربون ويخفض بشكل إجمالي كلفة الكهرباء ‎electricity‏ ‏بسبب انخفاض احتراق الوقود ‎fuel consumption‏ أثناء توقف المحرك ‎.engine parking‏ أخيراً قد يتم استثمار تخفيض انبعاث أكسيد الكربون في تخفيض الكلف الأولى بسبب التقنين في تحفيز ‎catalyst‏ أكسيد الكربون. في هذه الحالة قد يتم تجنب تحفيز أكسيد الكربون (أو تخفيضه على الأقل). وفي نفس الوقت سوف يتم التخلص من تضييع الوقت؛ الذي يحدث بسبب التحفيز (أو يخفض على الأقل)؛ وبالتالي تزداد الكفاءة الاجمالية ‎overall efficiency‏ لمصنع الطاقة ‎.power plant‏ ‎٠‏ وققاً لبراءة الاختراع الأمريكية رقم ‎V0 IVY JY VY‏ أساس حالة الفن هذه هو طريقة لتشغيل التربينة الغازية؛ التي ‎a‏ نسبة الهواء ‎A air ratio‏ للحارق العامل ‎operating burner‏ لغرفة الاحتراق ‎combustor‏ الثانية أدنى من نسبة الهواء العظمى ‎maximum air ratio‏ 10027 أثنا ء عملية الحمل الجزئي ‎load operation‏ 0811. تتميز هذه الطريقة بشكل أساسي بثلاثة عناصر ‎elements‏ جديدة وأيضاً من خلال إلحاق القياسات ‎measures‏ التي يمكن أن يتم انجازها ‎١٠‏ بشكل مستقل أو في مجموعة. تعتمد نسبة الهواء العظمى ‎AMEX‏ في هذه الحالة على حدود انبعاث أكسيد الكربون التي ستراقب؛ اعتماداً على تصميم الحارق وغرفة الاحتراق؛ وأيضاً على شروط التشغيل ‎operating‏ ‏05 وبشكل خاص درجة حرارة مدخل الحارق ‎burner inlet temperature‏ إن العنصر ‎element‏ الأول هو تغيير في مبداً العملية لصف من أرياش توجيه المدخل الضاغط ‎compressor inlet guide vanes | ٠‏ المتغيرة؛ التي تسمح لغرفة الاحتراق الثانية لكي تدخل في التشغيل فقط في حمل الجزء ‎part load‏ الأعلى. بدء من التشغيل بدون حمل 00-1080 ‎cOperation‏ يكون صف أرياش توجيه المدخل الضاغط المتغيرة مفتوحة مسبقاً بينما تكون غرفة الاحتراق الأولى فقط تعمل. هذا يسمح بالتحميل وصولاً إلى حمل نسبي أعلى قبل أن يتم وضع ‎Bla) dag‏ الثانية في التشغيل. إذا كان صف أرياش توجيه المدخل الضاغط المتغيرة مفتوحاً ‎Yo‏ وكانت قد وصلت درجة حرارة الغاز الساخن ‎hot gas temperature‏ أو درجة حرارة مدخل بد
وه التربينة ‎turbine inlet temperature‏ للتربينة ذات الضغط المرتفع ‎high-pressure turbine‏ إلى ‎cas‏ يتم تزويد غرفة الاحتراق ‎As‏ بالوقود. بالإضافة إلى ذلك؛ يتم إغلاق صف أرياش توجيه مدخل الضاغط المتغيرة بسرعة. قد يؤدي إغلاق صف أرياش توجيه مدخل الضاغط المتغيرة في درجة حرارة ‎Jase‏ تربينة ‎turbine inlet‏ ‎temperature ©‏ ثابتة ‎TIT‏ للتربينة ‎«ld‏ الضغط المرتفع ‎high-pressure turbine‏ بدون إجراءات مضادة ‎ccountermeasures‏ إلى تخفيض ملحوظ للقوة النسبية ‎relative power‏ من أجل تجنّب انخفاض الطاقة ‎power reduction‏ هذاء يمكن أن تتم زيادة تدفق كتلة الوقود ‎«fuel mass flow‏ التي يتم إدخالها إلى غرفة الاحتراق الثانية. ولذلك يكون الحمل الأدنى ‎minimum load‏ الذي تُشغّل بفعله غرفة الاحتراق الثانية وتدفق الوقود الأدنى ‎minimum fuel‏ ‎٠‏ إلى غرفة الاحتراق الثانية ‎doje‏ بشكل ملحوظ. كنتيجة لذلك»؛ تزداد درجة ‎sha‏ الغاز الساخن الدنيا لغرفة الاحتراق الثانية أيضاًء التي ‎dd‏ نسبة الهواء .7 وبذلك تخفّض انبعاثات أكسيد الكربون. يكون العنصر الثاني لتخفيض نسبة الهواء .7 هو تغيير في ‎Tae‏ التشغيل عن طريق زيادة درجة حرارة عادم التربينة ‎turbine exhaust temperature‏ للتربينة ذات الضغط المرتفع ‎TAT]‏ ‎Vo‏ و/أو درجة حرارة عادم التربينة للتربينة ذات الضغط المنخفض ‎low-pressure turbine‏ 1/812 أثناء عمليات الحمل الجزئي. تسمح هذه الزيادة بفتح صف أرياش توجيه مدخل الضاغط المتغيرة لكي تزاح إلى نقطة حمل ‎load point‏ أعلى. بشكل تقليدي؛ يتم تحديد درجة حرارة عادم التربينة العظمى للتربينة الثانية لحالة الحمل ‎load‏ ‏الكامل ويتم تصميم التربينة الغازية وبشكل محتمل مرجل الحرارة المهدورة ‎waste heat boiler‏ ‎٠‏ السفلي بالتوافق مع درجة الحرارة هذه. هذا يؤدي إلى أن لا تكون درجة حرارة الغاز الساخن العظمى للتربينة الثانية محدودة بال 1112 (درجة حرارة مدخل التربينة للتربينة الثانية) أثناء عملية الحمل الجزئي ويكون صف أرياش توجيه الضاغط المتغيرة مغلقاً. لكن عن طريق ال ‎TAT2‏ ‏(درجة حرارة عادم التربينة للتربينة الثانية) ‎٠‏ بما أنه في الحمل الجزئي مع صف واحد على الأقل من أرياش توجيه مدخل الضاغط المتنوعة المغلق يكون تدفق الكتلة ‎mass flow‏ وبالتالي ا
Co ‏وتكون نسبة درجة حرارة مدخل‎ cturbine ‏عبر التربينة‎ pressure ratio ‏تنخفض نسبة الضغط‎ ‏التربينة إلى درجة حرارة عادم التربينة منخفضة أيضاً.‎ ‏في المقابل؛ مع ال 1872 الثابت يكون ال 1112 منخفضاً أيضاً ويقع في معظم الحالات بحد‎ ‏يؤدي اقتراح زيادة بسيطة لل 1812 لما بعد‎ full load value ‏كبير أدنى من قيمة الحمل الكامل‎ ‏درجة مئوية إلى‎ ٠١ ‏اا بشكل نموذجي ضمن ترتيب حجم من‎ load limit ‏حد الحمل الكامل‎ 0 ‏درجة مثوية؛ بشكل مؤكد إلى زيادة ال 1112 ولكن هذا يبقى أدنى من قيمة الحمل الكامل‎ ٠ ‏أو بدون‎ «service life losses ‏ويمكن أن يتم تحقيقه بشكل عملي بدون خسارات في مدة الخدمة‎ ‏خسارات ملحوظة في مدة الخدمة. لا تصبح عمليات التلاوم في التصميم أو في اختيار المادة‎ .exhaust gas side ‏ضرورية أو يمكن أن تكون محدودة بشكل نموذجي لجانب الغاز المعدوم‎ ‏الغاز الساخن؛ الأمر الذي يُدرك عن طريق زيادة في تدفق كتلة‎ sha ‏ا لزيادة ال 1112 تزداد درجة‎ ٠ ‏الذي يكون مرتبطاً بها. في المقابل تنخفض انبعاثات أكسيد‎ ob ‏الوقود وانخفاض في نسبة الهواء‎ ‏الكربون.‎ ‏المفردة‎ burners ‏احتمالية أخرى لتخفيض نسبة الهواء .3 للحارق في العملية هي إبطال الحارقات‎ ‏واعادة توزيع الوقود في ال 1112 الثابت.‎ ‏يجب أن يعمل الحارق في العملية بشكل أسخن يتناسب‎ cee ‏.من أجل ابقاء ال 1112 ثابتاً على‎ Vo ‏ولذلك تنخفض نسبة الهواء‎ fuel feed ‏مع عدد الحارقات المعطلة. لذلك؛ ستزداد تغذية الوقود‎ .A local air ratio ‏المحلي‎ ‏يتم‎ split line ‏لعملية تكون الأمثل لانبعاثات ال أكسيد الكربون؛ في التربينة الغازية مع خط فصل‎ ‏تعطيل الحارق (على سبيل المثال لغرفة الاحتراق الثانية) الذي يكون مجاوراً لخط الفصل بشكل‎ ‏الذي يكون فيه الغلاف منقسماً بشكل نموذجي إلى‎ plane ‏تموذجي أولاً. في هذه الحالة؛ السطح‎ ٠ ‏نصفين أعلى وأدنى يُشار إليه بخط الفصل. يتم وصل أنصاف التغليف المعنية في خط الفصل‎ ‏على سبيل المثال.‎ flange ‏عن طريق 435 توصيل‎
— أ — يتم فيما بعد تعطيل الحارقات المجاورة لها أو يتم تعطيل الحارق؛ الذي يكون مجاوراً للمطح المتباعد ‎parting plane‏ على الجانب المعاكس لغرفة الاحتراق وبالتسلسل المتناوب الحارقات المجاورة؛ التي تتناوب على جانبي غرفة الاحتراق؛ ‎pa‏ من السطح المتباعد؛ يتم تعطيلها. يكون من المفضل أن يتم تعطيل الحارق الذي يكون مجاوراً لخط الفصل ألاً بما أن خط فصل © تربينة الغاز بشكل نموذجي لا يكون مضاداً للتسرب ‎leak proof‏ بشكل مؤكد وفي معظم الحالات يؤدي تسرب التدفق ‎leakage flow‏ إلى تخفيف ‎dilution‏ وتبريد ‎cooling‏ طفيف (انظر الاعتبارات المذكورة أدناه) للغازات القابلة للاشتعال ‎flammable gases‏ وبالتالي زيادة انبعاثات ال أكسيد الكربون ‎CO‏ محلياً . كنتيجة لتعطيل الحارقات التي تكون مجاورة لخط الفصل؛ يتم تجذب انبعاثات ال أكسيد الكربون ‎CO‏ المحلية هذه. ‎Ve‏ بشكل نموذجي؛ يكون عدم استقرار الاحتراق ‎combustion instabilities‏ المراد تجنبه عن طريق وسائل التنظيم في مراحل؛ لا يظهر مجدداً في الحمل المنخفض أو صغيرة بشكل يمكن اهماله. في تجسيد تمثيلي» يكون من المفترض, بالتالي؛ لتنفيذ التقييد ليس بوسائل مقيِّد ثابت ‎fixed restrictor‏ ولكن بوسائل صمام تحكم ‎control valve‏ واحد على الأقل. يتم فتح صمام التحكم الواحد على الأقل هذا في الحمل الخفيف وبذلك يمكن لجميع الحارقات النشطة أن تعمل ‎١‏ عملياً بشكل متجانس مع نسبة هواء منخفضة .73. في الحمل الكبير؛ يتم خنق صمام التحكم الواحد على الأقل من أجل إدراك تنظيم المراحل ‎staging‏ ‏بالإشارة إلى المواصلة ‎Adal‏ بتبريد الهواء ‎cooling air‏ من غرفة احتراق إعادة التسخين ‎reheat combustor‏ وأي هواء ‎Ae‏ من غرفة الاحتراق الممزوجة مسبقاً ‎premix‏ ‎combustor‏ أو هواء نقي من الحيز الممتلئ ‎plenum‏ تكون مزوّدة كهواء مخفف لغرفة(غرف) ‎٠‏ الاحتراق (000515101)5 بشكل منفصل؛ كما هو مبين في الشكل ‎.١‏ ‏من أجل الحصول على احتياطي تدفق خلفي ‎backflow margin‏ كافي» يجب أن يتم حقن ‎NS‏ ‏من تيّاري الهواء المخفف ‎dilution air streams‏ بالضغط الفائض من حوالي 961,5. لكن المشكلة هيء أنه ليس كل ممرات التدفق هي في مرحلة الضغط ‎pressure level‏ ذاتهاء بسبب ا
‎١ —‏ مميزات انخفاض الضغط المختلفة لتبريد البطانة ‎liner cooling‏ المتسلسلة والممزوجة مسبقاً كما هو مصور في الشكل ؟أ. يؤدي الترتيب كما هو مبين في الأشكال 7/؟ا إلى 968 على الأقل لهبوط في ضغط غرفة الاحتراق ‎«combustor pressure drop‏ كنتيجة لمتطلبات احتياطي التدفق الخلفي المذكور © مسبقاً والاختلافات بين جميع ممرات التدفق ‎flow paths‏ الثلاثة. يجب أن يكون انخفاض
‏الضغط متزايداً بشكل اصطناعي في البطانة الممزوجة مسبقاً ‎premix liner‏ ودارات الحارق الممزوجة مسبقاً ‎premix burner circuits‏ من أجل مطابقة دارة تبريد البطانة المتسلسلة ‎.sequential liner cooling circuit‏ الوصف العام للاختراع
‎٠‏ يكون الاختراع الحالي ‎WB‏ على هدف اقتراح طريقة لتشغيل ‎ding‏ غازية مع احتراق تسلسلي ‎sequential combustion‏ لعلبة معدنية وأيضاً تصميم غرفة احتراق حلقية ‎annular‏ ‎combustor design‏ ويكون قائماً على حقن متحد المحور ‎co-axial injection‏ لهواء تبريد بطانة ممزوج مسبقاً ‎premix liner cooling air‏ مع هواء تبريد تسلسلي ‎sequential cooling‏ ‎air‏
‎١‏ إضافة إلى ذلك؛ يكون الاختراع الحالي قائماً على مفهوم نظام احتراق الضغط التسلسلي الثابت. في هذا المفهوم؛ يتم تبريد منتجات الاحتراق ‎combustion products‏ الساخنة من غرفة احتراق ممزوجة مسبقاً عن طريق خلاط هواء مخفف ‎dilution air mixer‏ وبشكل تسلسلي يدخل غرفة احتراق لإعادة التسخين ‎.reheat combustor‏ يكون خلاط الهوا ¢ ‎add ll‏ مسؤولاً عن مزج الهوا عِِ التبريد الممزوج مسبقاً واعادة تسخينه مع
‎٠‏ منتجات احتراق ساخنة من غرفة الاحتراق الممزوجة مسبقاً. المتطلبات الأولية من هذا الخلاط هي توزيع درجة حرارة موحد في مدخل حارق ‎sale)‏ التسخين ‎reheat burner‏ بالإضافة لهبوط ضغط منخفض لأسباب الأداء.
‏ا
—A—
يكون الاختراع الحالي متعلقاً بمزج الهواء المخفف مع تدفق رئيسي ساخن بنظام احتراق ضغط
تسلسلي ثابت لعلبة معدنية بالإضافة لتصميمات غرف احتراق حلقية ‎annular combustor‏
بطريقة موثوقة وموحدة في أقل هبوط ضغط ممكن.
يهدف الاختراع الموصوف أدناه إلى هبوط ضغط غرفة احتراق ‎(Ji‏ بشكل إضافي؛ إلى منافث
© جدارية ‎wall jets‏ بسيطة ومزج موحد؛ للعنفات الغازية؛ التي تستخدم غرفة احتراق واحدة على
الأقل تتضمن حلقة ‎annular‏ أو هندسة على شكل علبة معدنية ‎can-architecture‏ مع ‎Sia)‏
تسلسلي وتتضمن عملية تحت شروط الحمل الجزئي. يتم عرض رسم تخطيطي عام ‎generic‏
0 لتربينة غازية مماثلة على سبيل المثال في الشكل ‎.١‏ يوجد ‎led‏ ضاغط متبوع بقسم غرفة
احتراق؛ التي يمكن أن تتكون من عدد من علب معدنية 08105. ضمن هذه العلب المعدنية تكون ‎٠‏ غرفة الاحتراق الأولى متبوعة بغرفة احتراق ثانية. بين غرفتي الاحتراق المخفف هاتين يمكن حقن
الهواء من أجل التحكم بدرجة حرارة المدخل ‎inlet temperature‏ لغرفة الاحتراق الثانية وبالتالي
وقت الاشتعال الذاتي ‎self-ignition‏ للوقود المحقون فيها. ‎deal‏ يتم تلقيم غازات الاحتراق
الساخنة إلى التربينة.
تكون هندسة العلبة المعدنية معطاة أيضاً؛ عندما تكون غرفة الاحتراق الحلقية الأولى و/أو الثانية ‎Vo‏ لديها أو تتضمن لكل ‎Gla‏ في اتجاه التدفق علبة معدنية مستقلة أو منطقة احتراق تدفق ‎flow‏
‎combustion area‏ منفصلة التي تكون معزولة جدارياً ‎wall-isolated‏ عن بعضها البعض
‏من مناطق الاحتراق المجاورة أو الحارقات.
‏تكون الفكرة الأساسية من الاختراع الحالي قائمة على حقن متحد المحور لهواء تبريد بطانة ممزوج
‏مسبقاً ‎premix liner cooling air‏ مع هواء تبريد بطانة تسلسلي ‎sequential liner cooling‏ ‎Lair Yo‏ قد يكون هنالك بشكل مفيد صفوف متعددة من الحفر ذات أقطار مختلفة؛ من أجل تحقيق
‏المزج الأمثل.
‏بهذه الطريقة؛ يكون من الممكن الحصول على احتياطي تدفق خلفي كافي حتى مع هواء تبريد
‏البطانة التسلسلي في ضغط زائد 4,0 %« بفضل أثر الحجب ‎shielding effect‏ للضغط الأعلى
‏الخارجي من أن يمزج بشكل مسبق تبريد البطانة.
‏ا
‎q —‏ — مفهوم آخر مفيد يتكون من خلاط هواء مخفف قائم على حقن هواء مخفف متحد المحور ذو اثنان من الصفوف؛ الأكمام 5 ودعم هواء ‎air support‏ إضافي من الحيز الممتلئ. مفهوم آخر مفيد مكون من خلاط هواء مخفف قائم على حقن هواء مخفف متحد المحور ذو هواء إضافي من الحيز الممتلئ يدعم هواء البطانة التسلسلي ‎.sequential liner air‏ 0 مفهوم ‎AT‏ مفيد مكون من خلاط هواء مخفف قائم على حقن هواء مخفف متحد المحور ذو هواء تبريد بطانة مسبق المزج يدعم هواء البطانة التسلسلي. مفهوم آخر مفيد مكون من خلاط هواء مخفف قائم على حقن هواء مخفف متحد المحور ذو هواء تبريد بطانة مسبق المزج وهوا عِ حيز ممتلئ يدعمان هوا ع البطانة التسلسلي . لضمان الهدف الأخير هذا يكون من المفيد أيضاً أن تكون الهندسات و/أو كفاءات المكونات ‎flow‏ ‎coefficients | ٠‏ المتنوعة مقاسة وتكون المكونات ذات نسب التدفق ‎flow rates‏ العالية والمكونات ذات نسب التدفق المنخفضة مدمجة داخل العلب المعدنية لغرفة الاحتراق أو حجرة الاحتراق الحلقية ‎.annular combustion chamber‏ تتضمن التربينة الغازية بشكل أساسي ضاغط واحد على الأقل لغرفة احتراق أولى تكون متصلة بالأسفل بالضاغط. يسمح بدخول الغازات الساخنة لغرفة الاحتراق الأولى لتربينة متوسطة واحدة ‎١5‏ على الأقل أو بشكل مباشر أو بشكل غير مباشر لغرفة احتراق ثانية. يسمح بدخول الغازات الساخنة من غرفة الاحتراق الثانية لتربينة أخرى أو بشكل مباشر أو بشكل غير مباشر لاستعادة ‎cds‏ على سبيل المثال لمولد بخار ‎.steam generator‏ الفوائد المتعلقة بالاختراع الحالي هي التالية: - انخفاض ‎dla)‏ لانخفاض ضغط الاحتراق؛ بالتالي ازدياد الكفاءة الدينامية الحرارية ‎thermodynamic efficiency ٠٠‏ - تصميم ‎design‏ بسيط لخلاط الهواء المخفف مع منافث جدارية ‎wall jets‏ ا
=« \ — - توزيع درجة حرارة موحد ‎Uniform temperature distribution‏ في مدخل حارق ‎sale)‏ ‏التسخين ‎reheat burner inlet‏ بالتالي يمكن لعلمية الاحتراق المتجانسة ‎homogenous‏ ‎combustion process‏ أن تعمل على الخفقان ‎pulsations‏ في غرفة الاحتراق ويمكن أن تعمل على زيادة فوق التناسبية لإنتاج أكسيد الكربون من حارق إعادة التسخين. © - عملية موثوقة بدون تدفق خلفي محلي ‎local backflow‏ أو تسخين زائد ‎.overheating‏
بناءاً على هذه الاكتشافات يتوقع أن يعمل المفهوم لمحرك؛ الذي يعمل تحت احتراق تسلسلي ‎sequential combustion‏ (مع أو بدون تربينة ضغط عالي ‎(high pressure turbine‏ في هندسة على شكل ‎Ale‏ معدنية؛ ولكن ليس هذا فقط. بالإشارة إلى الاحتراق التسلسلي يمكن أن يتم توزيع مكونات غرف الاحتراق كالتالي:
‎٠‏ - غرفة احتراق واحدة على الأقل تكون معدّة كهندسة علبة معدنية؛ مع تربينة عاملة واحدة على الأقل. - كل من؛ غرفة الاحتراق الأولى والثانية معدّتين كهندسة علبة معدنية- متسلسلة؛ مع تربينة عاملة واحدة على الأقل. - تكون غرفة الاحتراق الأولى ‎shee‏ كحجرة احتراق حلقية وتكون غرفة الاحتراق الثانية مصممة
‎١‏ كإعداد علبة معدنية ‎«can configuration‏ مع تربينة عاملة واحدة على الأقل. - تكون غرفة الاحتراق الأولى معدَّة كهندسة على شكل علبة معدنية وتكون غرفة الاحتراق الثانية ‎has‏ كحجرة احتراق حلقية؛ مع تربينة عاملة واحدة على الأقل. - كلاً من؛ غرفة الاحتراق الأولى والثانية تكونان معدتان كحجرات احتراق حلقية؛ مع تربينة عاملة واحدة على الأقل.
‎٠‏ 0 2- كلا من» غرفة الاحتراق الأولى والثانية تكونان معدتان كحجرات احتراق حلقية؛ مع تربينة عاملة وسيطة ‎intermediate operating turbine‏ واحدة على الأقل.
‏ا
— \ \ —
وفقاً لذلك؛ فيما يتعلق بخلاط الهواء المخفف لهندسة على شكل العلبة المعدنية يكون التفاعل بين
العلب المعدنية المنفردة بحده الأدنى أو منعدماً. لذلك لتنوع العلبة المعدنية سوف يكون المفهوم
فعالاً أكثر لهندسة المحرك الحلقي ‎.annular engine architecture‏
بالإضافة للطريقة؛ تكون التربينة الغازية لإنجاز الطريقة هي هدف الاختراع. اعتماداً على المفهوم
0 لخلاط الهواء المخفف؛ يجب أن يكون تصميم التربينة الغازية متكيفاً و/أو يجب أن يكون نظام cooling air system ‏و/أو نظام تبريد الهواء‎ fuel distribution system ‏توزيع الوقود‎
متكيفاً من أجل ضمان دراسة الجدوى ‎feasibility‏ اعتماداً على خلاط الهواء المخفف المستخدم
لتخفيض انخفاض ضغط غرفة الاحتراق محلياً. تقع جميع مكونات التربينة الغازية ضمن نطاق
التحملات المسموح بها ‎permissible tolerances‏ تؤدي هذه التحملات إلى هندسات مختلفة ‎٠‏ قليلاً ومميزات لكل مكون ولخلاط الهواء المخفف المستخدم.
هذاء بشكل خاص؛ يؤدي أيضاً إلى خسارات ضغط مختلفة ونسب تدفق أثناء التشغيل. يتم اختيار
التحملات بحيث لا يكون لها تأثير ‎influence‏ بشكل خاص على أسلوب التشغيل أثناء التشغيل
‎gall)‏ بشكل خاص في حمل ‎Gal‏ العالي والحمل الكامل. ‎ddd‏ يتم قياس الهندسات ‎geometries ١٠‏ و/أو مُعاملات التدفق ‎coefficients‏ لخلاطات الهواء المخفف ‎dilution air‏
‏5 المتنوعة مع نسب تدفق موجودة بالاتصال مع خلاط الهواء المخفف.
‏تكون الفوائد الأخرى المرتبطة بهذا الاختراع هي كما يلي:
‏يتم تخفيض انبعاثات أكسيد الكربون ‎CO‏ بشكل خاص في شروط الحمل الجزئي المنخفض. لذلك؛
‏يمكن أن يتم توقيف التربينة الغازية في قيم أدنى خلال فترات؛ حيث تكون مخارج الطاقة ‎power‏ ‎output |‏ المنخفضة منشودة من قبل ‎Jade‏ مصنع الطاقة ‎.power plant operator‏
‏- بالتالي يمكن لمشغل مصنع الطاقة أن يدخر الوقود وبالتالي تخفيض الكلفة الاجمالية للكهرباء.
‏- الفائدة البيئية بسبب تخفيض انبعاثات أكسيد الكربون» نقطة توقف ‎parking point‏ منخفضة
‏(وهكذا استهلاك وقود أقل وانتاج ثاني أكسيد الكربون) أو تركيبة من كلا الفائدتين.
‏ا
— \ \ — - إمكانية إزالة حفاز ‎parking point‏ أكسيد الكربون 60 المكلف. لذلك تكون الكلف الأولى باجو 3 تظهر فوائد أخرى عند استخدام خطوة تتضمن خلاط هواء مخفف بين ‎lial‏ تعمل بشكل لاحق: — تخفيض ‎Al reduction‏ لأكسيد الكربون»؛ مع جميع الفوائد المذكورة ‎code‏ بسبب الحجم الزائد لأكسدة أكسيد الكربون مع الأصل في غرفة الاحتراق الأولى. - تخفيض تدرج درجة الحرارة المحيطية ‎circumferential temperature gradients‏ بين غرف احتراق العلبة المعدنية المختلفة. لذلك يكون التشكيل الجانبي ‎profile‏ لمدخل التربينة ‎turbine inlet‏ محسناً وتكون مدة عمل أجزاء التربينة محسنة. ‎yi Ye‏ 4 مختصر للرسومات يكون الاختراع مبيناً بشكل تخطيطي في الأشكال ‎١‏ إلى 7 استناداً على التجسيدات التمثيلية. في الرسوم: الشكل ‎١‏ يعرض تربينة غازية عامة ‎generic gas turbine‏ تستخدم الاحتراق في هندسة ‎Vo‏ على شكل علبة معدنية؛ الشكل ‎١‏ يعرض هندسة ‎gEOMEtry‏ مزج هواء مخفف؛ الشكل ‎fy‏ يعرض مخطط بياني لعناصر التشغيل مع تفاصيل هبوطات الضغط؛ الشكل ‎fr‏ يعرض مخطط بياني للعناصر العاملة مع تفاصيل لهبوطات الضغط؛ ‎Ye.‏ الشكل 4 يعرض حقن هوا ءِ مخفف ‎date‏ المحور مع صفوف متنوعة من الحفر ‎holes‏ ‏وهواء إضافي من الحيز الممتلئ للتربينة الغازية؛ ا
— \ _ الشكل ‎o>‏ يعرض حقن هواء مخفف متحد المحور مع هواء إضافي من الحيز الممتلئ الذي يدعم هواء البطانة التسلسلي؛ الشكل ‎fo‏ يعرض مخطط بياني للعناصر العاملة مع تفاصيل لهبوطات الضغط؛ الشكل + يعرض حقن هواء مخفف متحد المحور مع هواء تبريد بطانة مسبق المزج يدعم © هواء البطانة التسلسلي؛ الشكل 7 يعرض حقن مخفف ‎date‏ المحور هوا عِِ تبريد بطانة مسبق المزج وهوا > حيز ممتلئ يدعم هواء البطانة التسلسلي. الوصف ‎adil)‏ ‏يعرض الشكل ‎١‏ تربينة غازية ‎٠٠١‏ مع احتراق تسلسلي لإنجاز الطريقة وفقاً للاختراع. يشمل ‎je) hela ٠‏ ظاهر)ء علبة غرفة احتراق أولى ‎٠0١٠‏ علبة غرفة احتراق ثانية ‎٠١7‏ مع حارق إعادة التسخين وتربينة (غير ظاهر). بشكل نموذجي؛ يتضمن ‎aie‏ (غير ظاهر)؛ الذي عند النهاية الباردة ‎cold end‏ للتربينة الغازي؛ أي عند الضاغط؛ مقترن مع عمود ‎shaft‏ التربينة الغازية. ‎١5‏ يعرض الشكل ‎١‏ تربينة غازية عام ‎٠٠١‏ باستخدام احتراق تسلسلي في هندسة على شكل علبة معدنية؛ ‎Sl‏ يتم اضافة خلاط الهوا ‎go‏ المخفف ‎١٠١٠١‏ للهوا ¢ المخفف. بالإضافة إلى ذلك تشمل التربينة الغازية ‎oh‏ غرفة ‎Glia)‏ قبل المزج ‎his ٠١4‏ غرفة احتراق تسلسلية ‎o) vo‏ حيث يتم توجيه تدفق الهواء ‎air flow‏ عبر المبطنات ‎liners‏ الى خلاط الهواء المخفف المتوسط ‎٠١١‏ الموضع بين غرفة الاحتراق الاولى ‎٠١١‏ وغرفة الاحتراق الثانية ‎٠١7 YS‏ . إن الموضع الدقيق لخلاط الهواء المخفف ‎١١١‏ لا يجب فهمه على انه متناظر بدقّة ويعتمد على التصميم المعيّن للمحارق. اخ
_ \ ¢ —_
بالإشارة الى مفهوم ‎AT‏ فإن التربينة الغازية تشمل ضاغط» غرفة احتراق أولى» تربينة أول» غرفة
احتراق ثانية وتربينة ثانية. بشكل نموذجي؛ يتضمن مؤّلد والذي عند النهاية الباردة للتربينة الغازية
أي عند الضاغط يكون مقترن مع عمود التربينة الغازية. إن غرفة الاحتراق الاولى وغرفة الاحتراق
الثانية تجريان في مفهوم ‎annular concept ila‏ أو في هندسة على شكل علبة معدنية؛ حيث
© يكون مجرى التربينة الأول لغرفة الاحتراق الأولى هو اختياري.
تشمل هندسة على شكل علبة معدنية تعداد من العلب المعدنية مرتبة في ترتيب حلقي حول محيط
عمود التربينة ‎turbine shaft‏ والذي ‎Cla‏ من عملية الاحتراق الفردية لكل علبة معدنية والتي
ستكون تفاعلات خطيرة بين العلب المعدنية الفردية خلال عملية الاحتراق.
اذا كانت الحارقات الممزوجة مسبقاً ‎٠١7‏ لاحتراق العلب المعدنية أو مفهوم حلقي متوفرة؛ فإنه ‎٠‏ يفضل أن تتشكل بعملية الاحتراق والأهداف ‎ay‏ لوثائق براءة الاختراع الأوروبية رقم ‎77١ Ad‏
‎٠٠‏ و/أو براءة الاختراع الأوروبية رقم ‎٠١ 704 TOV‏ أ7؛ حيث تشكل هذه الوثائق أجزاء مكمّلة
‏للوصف الحالي.
‏وبشكل ‎ald‏ فإن الحارقات الممزوجة مسبقاً المذكورة ‎٠07‏ يمكن اجراءها مع وقود غازي و/أو ‎liquid and/or gaseous fuels (Jil.
Vo‏ من كل الأنواع. وهكذاء يمكن بسهولة توفير وقود
‏مختلف ضمن علب معدنية فردية. وهذا يعني أيضاً أن الحارق الممزوج مسبقاً يمكن أن يعمل
‏أيضاً في ذات الوقت مع وقود مختلف.
‏ان علبة غرفة الاحتراق التابعة أو الثانية المعدنية أو غرفة الاحتراق الحلقية يفضل إجراءها بواسطة
‏براءة الاختراع الأوروبية رقم 77 170 ‎١١ ٠‏ أو براء الاختراع الألمانية رقم ‎1٠١ ١7 avy‏ ‎٠‏ حيث تشكل هذه الوثائق تشكل أجزاء مكمّلة للوصف الحالي.
‏بالإضافة إلى ذلك؛ فإن الوثائق المذكورة التالية تشكل أيضاً أجزاء مكمّلة للوصف قبل الارسال:
‏- تتعلق براءتي الاختراع الأوروبية رقم 8604 ‎١١ ٠ 37١‏ و ب١‏ بحارق مكون من أجسام مخاريط
‏جزئية مجوّفة ‎hollow part-cone bodies‏ تصنع جسم كامل»؛ ذات فتحات مدخل هواء تماسي
‏اخ
اج \ —
‎tangential air inlet slots‏ وقنوات تغذية ‎feed channels‏ من أجل الوقود السائل والغازي؛
‏حيث يكون في محاور مركز لأجسام المخاريط الجزئية المجوفة زاوية مخروط ‎cone angle‏ تزداد
‏باتجاه التدفق وتجري باتجاه طولي نحو التعادل المتبادل ‎.mutual offset‏ فوهة الوقود ‎fuel‏
‎connecting line ‏في وسط خط اتصال‎ fuel injection ‏يقع حقن الوقود‎ Cua nozzle
‏0 لمحاور المركز المتعادل ‎offset centre axes‏ بشكل متبادل لأجسام المخاريط الجزئية ‎part—‏
‎«cone bodies‏ تقع عند رأس الحارق ‎burner head‏ في المناطق الداخلية المخروطية
‎conical interior‏ المشكّلة بواسطة أجسام المخاريط الجزئية.
‏- تتعلق براءتي الاختراع الأوروبية رقم م كيلا ‎fv‏ ؟ و ب١؛‏ بترتيب ‎Gola‏ من أجل موأد
‏حرارة ‎cheat generator‏ مكون بشكل فعلي من موأد ذو حركة ‎«swirl generator ids‏ ‎٠‏ وبشكل فعلي وفقاً لبراءتي الاختراع الأوروبية رقم 804 ‎٠ 37١‏ أ1؛ من أجل تدفق هواء الاحتراق
‎combustion air flow‏ ووسائل حقن الوقودء وكذلك مسار مزج ‎ps Mixing path‏ مجرى
‏للمولد ذو الحركة الدوّامية؛ حيث أن مسار المزج المذكور يشمل قنوات تعامل ‎transaction‏
‎sia ducts‏ في الجزء الأول من المسار في اتجاه التدفق من أجل تحويل التدفق المُشكّل في
‏المولد ذو الحركة الدوّامية إلى المقطع العرضي لتدفق مسار المزج المذكور؛ الذي يربط مجرى ‎Vo‏ قنوات الانتقال ‎transition ducts‏ المذكورة.
‏من ناحية أخرى؛ من المقترح حاقن وقود ‎fuel injector‏ من أجل الاستخدام في غرفة ‎Glial‏
‎sale)‏ تسخين التربينة الغازية؛ باستخدام الاشعال الذاتي 80010-19018000 ‎call‏ من أجل تحسين
‏مزج هواء الوقود ‎sad‏ اقامة ‎residence time‏ محددة. تم تصوّر هذه التجسيدات المعيّنة لهذا ‎١‏ الحاقن:
‏- يتم حقن الوقود الغازي ‎gaseous fuel‏ طبيعياً إلى تدفق المؤكسد ‎oxidant‏ أي تشكيل تدفق
‎.cross—flow configuration ‏مقطعي‎
‏- يتم حقن الوقود الغازي توازياً الى تدفق المؤكسد اي تشكيل محاذي ‎.in—line configuration‏
‏ا
- يتم حقن الوقود الغازي بزاوية مائلة ‎oblique angle‏ بين ‎٠‏ درجة الى 90 درجة الى تدفق المؤكسد. - تتعلق براءعتي الاختراع الأوروبية رقم ملا حي .أ ‎١‏ و ب١؛‏ بطريقة تأسيس عملية تحميل جزئية في مجموعة التربينة الغازية مع الاحتراق التسلسلي. © - تتعلق براءتي الاختراع الأوروبية رقم 04 ‎١١١ TET‏ و ‎Vn‏ بطريقة للتحكم بزرع التربينة
الغازية المزوّد بحجرتي غرفة احتراق. - تتعلق براءتي الاختراع الأوروبية رقم ‎YT ٠ VIA EV‏ و ‎Vo‏ بطريقة تشغيل مجموعة التربينة الغازية المجهزة بحجرتي غرفة ‎Cus (Glia)‏ تؤمن عملية تحميل جزئي ‎partial-load‏ ‎.operation‏
‎٠‏ تشكل وثائق أخرى منشورة ذات صلة؛ ‎Ally‏ تتضمن تحسين واحد أو أكثر للوثائق المحددة أعلاه ‎La‏ أجزاء مكمّلة ‎integral parts‏ للوصف الحالي. يعرض الشكل ؟ هندسة مزج ‎mixing geometry‏ الهواء المخفف بمعنى أن خلاط الهواء المخفف ‎١٠١٠١‏ يكون له جد ار خارجي ‎IO‏ جد ار د اخلي ‎9.١‏ يتعلق بتبريد بطانة ممزوجة مسبقاً ‎(Yet‏ جدار داخلي 707 يتعلق بتبريد الباطنة التسلسلية ‎Yeo‏ وفصل متوسط 7076 لمجاري
‎Yeo ‏ذات الصلة. يتم التزويد بهواء التبريد‎ channels ‏خلال القنوات‎ Yeo ‏الهواء الاثنين 704؛‎ Vo ‏من غرفة احتراق ممزوج‎ Yet ‏وأي هواء متبقي‎ )١ ‏التسخين (انظر الشكل‎ sale) ‏من غرفة احتراق‎ ‏بشكل منفصل ومن ثم إلى تدفق الغاز‎ ٠٠١١ ‏إلى خلاط الهواء المخفف‎ )١ ‏مسبقاً (انظر الشكل‎ .)١ ‏الساخن 709 من الحارق الممزوج مسبقاً (انظر الشكل‎ ‏للعناصر التشغيلية مع تفاصيل الضغوط. من أجل الحصول على‎ Sly ‏يعرض الشكل ؟أ مخطط‎
‎٠‏ | احتياطي تدفق خلفي ‎backflow margin‏ كاف؛ ‎ald‏ يجب حقن مجاري الهواء المخفف الأثنين مع ضغط زائد من حوالي 961,5. ولكن في هذه المجموعة المتألقة فإن الحقيقة أن ليس كل مسارات التدفق عند مستوى الضغط نفسه؛ بسبب خصائص هبوط الضغط المختلفة لتبريد البطانة التسلسلية والممزوجة مسبقاً (انظر الشكل 3 الأرقام ‎)٠١5 oY vf‏ كما تم وصفه في الشكل ‎TY‏
‏ا
يؤدي الترتيب الى هبوط ضغط غرفة الاحتراق لعلى الأقل 968؛ كنتيجة لمتطلبات احتياطي التدفق الخلفي المذكور سابقاً والاختلافات بين جميع مسارات التدفق ‎TAY 71١ ٠١ flow paths‏ وفقاً لذلك؛ فإن هبوط الضغط أو نقصه يجب أن يتم زيادته اصطناعياً في بطانة ممزوجة مسبقاً ‎YY)‏ ودارة حارق ممزوج مسبقاً ‎7١١‏ ليكافئ دارة تبريد البطانة التسلسلية ‎.7٠١‏ ‏2 يعرض الشكل ؟ حقن الهوا ء المخفف متحد المحور بمعنى أن خلاط الهوا ء المخفف ‎٠٠١‏ يمتلك جدار أساسي خارجي ‎AER‏ وجدار داخلي 9 فيما يتعلق بتبريد بطانة ممزوجة مسبقاً .9" واغلاق متوسط ‎Lad Vo A intermediate closure‏ يتعلق بتبريد بطانة ‎dag hee‏ مسبقاً 4 . إن الحائط الخارجي المتراكب ‎7١‏ يشكل قناة ‎٠.9 channel‏ لتدفق الهواء تن ‎YeV‏ من تبريد البطانة التسلسلية. هذا الترتيب يستند على الحقن متحد المحور لهواء تبريد بطانة ممزوجة مسبقاً ‎Yet Ye‏ مع هوا تبريد بطانة تسلسلي ‎١١7 (YT‏ . قد يكون هناك صفوف متعددة من الحفر ‎Y.o‏ ‏مع أقطار دائرة مختلفة؛ شبيهة أو مطابقة في أي ترتيب معاً؛ من أجل تحقيق المزج الأمثل فيما يتعلق بالغاز الساخن من الحارق الممزوج مسبقاً ‎Yd‏ ‏بالإضافة وبالاتصال بالخيار يتم التزويد بخلاط الهوا ءِ المخفف ‎Yoo‏ مع منافذ كثقوب تشكل صفيحة ‎sheet—forming bores‏ ؛ ‎To‏ من أجل حقن مجرى تدفق الهواء الزائد ‎excrescent‏ ‎air flow vo‏ أو الغير ضروري ‎dispensable‏ للصفوف المتعددة للحفر 07 في اتجاه تدفق الغاز الساخن من حارق ممزوج مسبقاً 4 وباتجاه محيطي ‎.peripheral direction‏ يعرض الشكل ؟ مخطط بياني للعناصر التشغيلية مع تفاصيل الضغوط. وبهذه الطريقة بسبب تجسيد الشكل ؟ فإنه من الممكن وجود احتياطي تدفق خلفي كاف ‎Ja‏ مع دارة ‎circuit‏ هواء تبريد البطانة التسلسلية ‎7٠١‏ حوالي 5 من الضغط ‎call‏ بفضل تأثير تغطية (تدريع) ‎shielding effect ٠‏ هواء الضغط العالي الخارجي من دارة تبريد البطانة الممزوجة مسبقاً ‎(YY)‏ ‎NOVY‏ ‏إن خلاط الهواء المخفف 5060 وفقاً للشكل ؛ يستند على خلاط الهواء المخفف ‎0٠‏ وفقاً للشكل 7 مع تدفق هوا ‎I‏ إضافي 661 من ‎BN‏ ممتلئ بتربينة غازية . وبهذه الطريقة فإنه من الممكن بد
م \ _
وجود احتياطي تدفق خلفي كاف حتى مع ‎Bla‏ هواء تبريد البطانة التسلسلية ‎7٠١‏ (انظر الشكل 7(
بأقل من 96065 من الضغط الزائد.
إن خلاط الهواء المخفف ‎٠٠٠‏ وفقاً للشكل © يستند على خلاط الهواء المخفف ‎0٠‏ وفقاً للشكل
(انظر أيضاً الشكل ‎oY‏ البند ‎)٠١١‏ مع تدفق هواء إضافي ‎50٠‏ من الحيّز الممتلئ بتربينة
© الغاز تدعم هواء البطانة التسلسلية 705. بهذه الطريقة إنه من الممكن وجود احتياطي تدفق خلفي
كاف حتى مع )3 هواء تبريد البطانة التسلسلية ‎7٠١‏ وفقاً للشكل ‎To‏ حوالي ‎96١‏ من الضغط
الزائد.
يعرض الشكل 6 حقن هواء مخفف متحد المحور مع هواء تبريد بطانة ممزوجة مسبقاً ‎To)‏ يدعم
مباشرة هواء بطانة تسلسلية 07 عبر مجرى جانبي 07/0855 للفصل المتوسط ‎intermediate‏ ‎LY +1 separation | ٠‏ بهذه الطريقة فإنه من الممكن وجود احتياطي تدفق خلفي كاف حتى مع
دوران هواء تبريد البطانة التسلسلية ‎7٠١‏ (انظر الشكل 7آ) حوالي ‎96١‏ من الضغط الزائد.
يعرض الشكل 7 هواء تبريد بطانة ممزوجة مسبقاً حقن مخفف متحد المحور ‎10٠‏ وهواء حيز
ممتلئ ‎Yoo‏ يدعم ‎J,‏ مباشر هوا تبريد البطانة التسلسلية ‎1١7‏ عبر ممر جانبي للفصل
المتوسط 1 . بهذه الطريقة من الممكن وجود احتياطي تدفق خلفي كاف حتى مع دوران هوا ءِ ‎١‏ تبريد البطانة التسلسلية ‎7٠١‏ (أنظر ‎Jal‏ ؟آ والشكل ‎(To‏ حوالي ‎96١‏ من الضغط الزائد.
خخ

Claims (1)

  1. -؟١-‏ عناصر الحماية
    ‎.١‏ طريقة لمزج الهواء المخفف ‎dilution air‏ مع التدفق الرئيسي من ‎Hall‏ الساخن ‎hot gas‏ ‎main flow‏ في نظام احتراق تسلسلي ‎sequential combustion‏ للتربينة الغازية ‎gas‏ ‎turbine‏ (١٠٠)؛‏ حيث تشمل التربينة الغازية ‎)٠٠١( gas turbine‏ بشكل أساسي على الأقل ضاغط ‎«compressor‏ غرفة احتزراق ‎combustor‏ أولى ‎(V+)‏ بعد الضاغط ‎«compressor‏ ‏© ويسمح بدخول الغازات الساخنة ‎(Y+4) hot gases‏ من غرفة الاحتراق ‎combustor‏ الأولى ‎(YY)‏ لتربينة متوسطة ‎intermediate turbine‏ واحدة على الأقل» ويليها غرفة احتراق ثانية واحدة على الأقل ‎)٠١١( second combustor‏ أو يتم السماح بدخول الغازات الساخنة ‎hot‏ ‎(Y+4) gases‏ من غرفة الاحتراق ‎combustor‏ الأولى ‎)٠١(‏ بشكل مباشر أو غير مباشر لغرفة احتراق ‎combustor‏ ثانية ‎(VY)‏ واحدة على الأقل؛ حيث يتم السماح بدخول الغازات ‎٠‏ الساخنة ‎(Ye)‏ لغرفة الاحتراق ‎(VY)‏ إلى تربينة ‎turbine‏ إضافية أو بشكل مباشر أو بشكل غير مباشر لاستعادة الطاقة ‎energy recovery‏ وحيث تشمل الطريقة حقن متحد المحور ‎coaxial injection‏ لهواء تبريد بطانة غرفة ‎combustor liner cooling air jay)‏ الأولى ‎)10٠ 704 0) 08)‏ باستخدام هواء تبريد بطانة غرفة الاحتراق ‎combustor liner cooling‏ ‎air‏ الثانية ‎(THY (TAY (Yao (Veo)‏ حيث يكون لهواء تبريد بطانة غرفة الاحتراق الأولى ‎٠‏ (4١٠ء‏ 0704 )14( ضغط ‎lef pressure‏ بصورة كبيرة منه بالنسبة لهواء تبريد بطانة غرفة الاحتراق ‎combustor liner cooling air‏ الثانية رف منت تت ‎ATHY YOY‏ ‎LY‏ الطريقة وفقًا لعنصر الحماية ١؛‏ تتميز بأن غرفة احتراق ‎combustor‏ واحدة على الأقل (0٠؛ ‎)٠١١‏ تعمل تحت مسار احتراق حراري ‎caloric combustion path‏ ذو هندسة على ‎٠‏ | شكل علبة معدنية ‎.can—architecture‏ ‎Lv‏ الطريقة وفقًا لعنصر الحماية ‎١‏ تتميز ‎ob‏ غرف الاحتزاق ‎combustor‏ الأولى والثانية ‎)٠١" YY)‏ تجري تحت مسار احتراق حراري ‎caloric combustion path‏ ذو هندسة على شكل علبة معدنية ‎.can—architecture‏ ‎Yo‏ ‎oNqyV‏
    ‎Lf‏ الطريقة وفقًا لعنصر الحماية ‎»١‏ تتميز بأن غرفة الاحتراق ‎combustor‏ الاولى ‎(V+)‏ تجري تحت مسار احتراق حراري ‎caloric combustion path‏ ذو هندسة حلقية ‎annular‏ ‎architecture‏ وغرفة الاحتراق ‎combustor‏ الثانية ‎)٠٠7(‏ تجري تحت مسار احتراق حراري ‎caloric combustion path‏ ذو هندسة على شكل علبة معدنية ‎.can-architecture‏ ‏5 0 الطريقة وفقًا لعنصر الحماية ‎١‏ تتميز بأن غرفة الاحتراق ‎combustor‏ الاولى تجري ‎)٠١٠(‏ ‏تحت مسار احتراق حراري ‎caloric combustion path‏ ذو هندسة على شكل علبة معدنية ‎ccan—architecture‏ وغرفة الاحتراق ‎combustor‏ الثانية ‎)٠٠١7(‏ تجري تحت مسار ‎Sia)‏ ‏حراري ‎caloric combustion path‏ ذو هندسة حلقية ‎.annular architecture‏ ٠٠١ ‏واحدة على الأقل‎ combustor ‏الطريقة وفقًا لعنصر الحماية ١؛ تتميز بأن غرفة احتراق‎ LY ‏ذو هندسة حلقية‎ 0810016 0000515000 path ‏تجري تحت مسار احتراق حراري‎ )٠١ »٠١( .annular architecture ‎Yo‏ #. الطريقة وفقًا لعنصر الحماية 1 تتميز بأن غرفة الاحتراق ‎combustor‏ الأولى والثانية ‎)٠١ »٠١(‏ تجري تحت مسار احتراق حراري ‎path‏ 0000515000 0810016 ذو هندسة حلقية
    ‎.annular architecture‏ ‎LA‏ الطريقة وفقًا لعنصر الحماية ١؛‏ تتميز بأن الحقن متحد المحور ‎coaxial injection‏ لهواء ‎٠‏ تبريد بطانة غرفة الاحتراق ‎combustor liner cooling air‏ الأولى ‎Yet Vo)‏ )مع هواء تبريد بطانة غرفة الاحتراق ‎combustor 108١ cooling air‏ الثانية تف مت ‎١3‏ ‎(FY‏ 107) يستند على هواء اضافي (401؛ )00 ‎(Ye)‏ من حيز ممتلئ 0160117 من تربينة غازية ‎gas turbine‏ تدعم هواء تبريد بطانة غرفة الاحتراق ‎combustor liner cooling air‏ الثانية. ‎Yo ‎oNqyV yy Jai (V1) ‏الأولى‎ combustor ‏تتميز بأن غرفة الاحتراق‎ o) ‏الطريقة وفقًا لعنصر الحماية‎ .4 combustor ‏وغرفة الاحتراق‎ premix combustion area live ‏منطقة احتراق ممزوجة‎ ‏تسخين‎ sale) ‏أو منطقة‎ sequential combustion ‏تُشعْل كاحتراق تسلسلي‎ (YY) ‏الثانية‎ ‎reheat area lo} ‏من‎ (Yer «Tee cone 4330 (Feu) Yo) dilution air mixer ‏خلاط الهواء المخفف‎ .٠ ‏في‎ 101 main flow ‏مع تدفق رئيسي ساخن‎ dilution air ‏أجل اجراء طريقة لمزج هواء مخفف‎ ‏وفقاً‎ gas turbine ‏لتربينة غازية‎ sequential combustion system ‏نظام احتراق تسلسلي‎ ؛1٠0١(‎ gas turbine ‏الى 9؛ يتميز بأن خلاط الهواء المخفف‎ ١ ‏لأي من عناصر الحماية‎ ‏جدار‎ (Fe) Yad) ‏يشمل على الأقل جدار خارجي واحد‎ (Ver Tee 30 ‏نر نر‎ ‏داخلي‎ Jas ‏الأولى؛‎ combustor liner ‏يتعلق ببطانة غرفة الاحتراق‎ (YoY (YY) ‏داخلي‎ ‏فصل متوسط‎ dull combustor liner ‏الاحتراق‎ ade ‏يتعلق ببطانة‎ Ld (YY) «Ye ‏فى‎ Yo g) combustor liner ‏لمجاري اليراء‎ )٠١( intermediate separation ‏المشكّلة بواسطة الجدار الداخلي‎ relative channels ‏على طول القنوات النسبية‎ (Yeo ‏في مستوى وسيط بين غرفة الاحتراق‎ dilution mixer ‏والخارجي؛ حيث يتم وضع خلاط المخفف‎ ٠ ‏ويكون لها ممرات‎ (YF 707 YY) ‏الأولى والثانية والجدران الداخلية على الأقل‎ combustor dilution ‏لتيارات الهواء المخفف‎ coaxial injection ‏من أجل الحقن متحد المحور‎ 5 combustor ‏من بطانة غرفة الاحتراق‎ airstream ‏ال8؛ حيث يشتمل تيار الهواء‎ streams ‏من تيار الهواء‎ significant higher pressure ‏الأولى على ضغط أعلى بدرجة كبيرة‎ liner ‏الثانية.‎ combustor liner ‏من بطانة غرفة الاحتراق‎ airstream ٠ ‏يتميز بأن الجدار الخارجي‎ Or ‏خلاط الهواء المخفف كما تم إدعائه في عنصر الحماية‎ LY) ‏من أجل على‎ (Y+4) channel ‏يشكل قناة‎ (YY) superimposed outer wall ‏المتراكب‎ ‎combustor ‏مشتق من بطانة غرفة الاحتراق‎ (Yo Fe 1) ‏واحد‎ air flow ‏الأقل تدفق هواء‎ ‏واحد )10( مشتق من غرفة الاحتراق‎ air flow ‏الثانية أو من أجل على الأقل تدفق هواء‎ liner Yo ‏الأولى.‎ combustor liner ‏ا‎
    "١ AY ٠١ ‏وفقًا لأي من عناصر الحماية من‎ dilution air mixer ‏خلاط الهواء المخفف‎ .١ ‏تُشغّْل بتحكم ذاتي أو فيما يتعلق ببعضها البعض في اتصال مترابط‎ channels ‏يتميز بأن القنوات‎ .interdependent connection ٠١ ‏من عناصر الحماية‎ pale ‏كما تم إدعائه‎ dilution air mixer ‏خلاط الهواء المخفف‎ .١؟‎ © الى ‎OY‏ يتميز بأن خلاط الهواء المخفف ‎dilution air mixer‏ يشمل تزويد اضافي لهواء اضافي من الحيز ‎tied)‏ 01601117 من التربينة الغازية ‎gas turbine‏ الذي يدعم هواء تبريد بطانة ‎de‏ ‏الاحتراق ‎combustor liner cooling air‏ الثانية. ‎VEY‏ خلاط الهواء المخفف ‎dilution air mixer‏ وفقًا لأحد عناصر الحماية ‎٠١‏ الى ‎AY‏ يتميز بأنه يتم تزويد خلاط الهواء المخفف ‎dilution air mixer‏ بمنافذ ‎apertures‏ كثقوب تشكل صفيحة ‎bores‏ 50661-10000109 من أجل حقن ‎injection‏ مجرى تدفق الهواء ‎air flow‏ الزائد ‎excrescent‏ أو الغير ضروري 015061058516 للصفوف المتعددة للحفر ‎holes‏ في اتجاه تدفق ‎flow direction‏ الغاز الساخن ‎hot gas‏ من غرفة الاحتراق ‎combustor‏ و/أو باتجاه محيطي
    ‎.peripheral direction Yo ‏ا
    اس ا - - : يا ‎I”‏ | أ ‎ad 33 1 1 -‏ ‎NN‏ ‎S \ NG b : :‏ كا ‎i BN TI‏ ‎Lo‏ 5 %\ لمك اب لا ‎ES. 5 SU‏ ‎ES % pu‏ ا ب - ‎i 1 3 Fe‏ ‎NA‏ ‏الشكل ‎١‏ ‏فح
    _— ¢ \ _ ‎Yen ARE Ya Yao‏ إٍْ : > : اك وه اك امات لمكي كا دا ات لاي ا ا ا ل ‎pos) ES‏ انا لط ات ‎fod 8 KR >‏ > لجح ‎BNR IE‏ ادحا حاتت ‎Fy k‏ : + ل 1 ‎Tey YoY‏ د ‎Teh‏ ب حفن ‎PRS‏ ‎Deg. | wba‏ ‎J eT JP‏ ‎Ne | 8 2 :‏ 4 حارق ‎ERE‏ ‎SEY‏ خلال - محف : راسيلا الشكل * 77 ] - ب ل 0 3 27ج ‎op‏ ترح أ اجلا م 7 يوا ‎Ley‏ 00 5 ماج ‎AEE‏ ‏ا ‎URN‏ ‎[Se Ne‏ وول ل[بالممسستسسل سا 7 م ‎AY‏ ‎Vy 5%‏ ‎ar iE i X‏ ‎ned mss‏ الشكل << ‎ony‏
    اج \ _ ‎Tei TeX‏ ‎bo 2 A‏ : ان : ‎a‏ ‎Tas : Pr x : 0‏ ‎oo‏ : .= اليم : م انحر ‎ANN‏ 0 ‎AN‏ ا ااي ‎Far‏ ‏اب ا الإ حا ا ‎ir a TRL‏ ’ ‎ne NN‏ ا خرص اذ ا ا ‎CONTR‏ ار ال للد الها 3 ‎CN 0‏ ا ا ا اال بال ا ‎“TR I ti‏ تت ا 3م ين نا ‎i‏ لد ا الا ‎Tt Sr‏ ‎A‏ م ا اي من ‎aT‏ ‏> ا ال اا ين ‎a he‏ ‎J: Wi Poet EP ed | pd‏ ا ال ‎x :‏ 5 ا ل ‎TL‏ حا ا ا ل « ‎YL RR TY 0 : :‏ ‎Tad Fd 0 %4 4‏ ابي أله ‎LS‏ تمصب ‎we ai‏ ‎AE oY rs Fo SI X Ei 45 EE ne‏ ‎Boge‏ الح ضمي ‎i‏ مختف ‎Tat SEY‏ > ا ‎Te‏ 2 ا ‎Yel‏ ‏حارق ا ‎apy LEY‏ الل : ‎gy Si ; No,‏ ; ا ات لتحت حتت ححا ا ‎SSNS‏ 1ج .ا الشكل * ‎HEF £4 1 Te ice‏ جيب 7 1 خلا ‎BY‏ ‏55 م ...ل ‎CARE LA 2‏ الشكل ‎1٠‏ ‏خخ
    خا ل ال تن ان اتا ال الا ا ال ني اخ 03 ‎SR 1‏ الل ال & ناخب ااا ‎i‏ ايخ احا ااا 0 خاي اذك 08ت - بد لكر اد ال ‎SEED TREE, oi‏ هن ‎LY,‏ ‏ل 7 ب ‎“rt.‏ الوا 7 ‎Bg YC 5 ٍٍ :‏ يضم ل 2 ‎hy eu 5 8:‏ = ‎CY‏ : : د ام اي ‎vo NN‏ ا ا الك ٍ اجن ‎Co EER EES‏ 3 خخ نان ا الا ‎NON RE Cy‏ حب = و ‎UT‏ ‎LS bY 5 CN o.
    Xa‏ ا ا ‎NON‏ 5 ‎x, bY DY CF‏ ا لا ‎N, 2 07 Re‏ 3-3 ‎EY SEE oT i‏ 8 0 ‎FRCS‏ ‎a LY LY ORE EE‏ ‎YE ng‏ ا ‎ie SA TEE‏ ال ل اذ ب ‎hE‏ ‎CON CNET ae‏ 1 عي = ا ‎NA‏ ‏لخ ‎ed a.
    NN EEE: 0. LW‏ ‎IER.
    TS CX‏ 4خ اذ اك ال ‎XE‏ ال اد ال ‎FE 8‏ ل 8 الا ا اك لكات 0 ا ‎NN RR‏ 3 وح ال ل > اا ‎NON SR‏ باخ اال 8 3 ‎Xe‏ 8< ١ك‏ اك ‎BA NN x‏ ‎SL EA‏ كحت د اي 4 3 : خخ
    A pcg 0 M « a i M « i i i i i i 3» “ i ya pile : RRB ‏ني‎ ER * | - Pa . | SO -% = i ‏اب‎ as ‏و‎ i > : : A is . i 0 5 ni 0 8 5 4 ‏إٍْ ل‎ 1 i 5 i 3 i 2 i ‏اا # تالا‎ i 8 i 1 A i - : ‏ليطي‎ ot - ; ‏ثلاة‎ stl ‏الست ال‎ d ‏ملاع خلا‎ bi ‏ااا اليل‎ Y : 8 ii H Te 3 tv 3d H “oom ¢ i N 1 ‏ب‎ N v 1 j ; ii 5 ¥ L FE Sal + [<5 ‏بلجا‎ ‎ville 410 i i OT H i i HE } i 3 i } i 1 i N Bl x N H 0 ‏ب‎ : : HE SERS ‏لان ددم‎ Salle bi ‏و‎ RECY ١ ‏ا‎ Peary i ep PS ‏ددا لولف ان‎ wie ‏الاي نا‎ ‏ان ا‎ pe ‏انيت هس‎ Pi 1 oY, = 3 AY WS Ro b CONTRA a oi i RA 05 ‏ما‎ [<8] SIE Th 1 HE NNT 0 ‏ا اا‎ 5 Mh PER: X a Fos 3 0 A x 3 ‏الج اضة‎ ‏اح حاتت‎ a ‏ا‎ ji 5 Kad t TREE TL TR TE a 1
    HE. “a, a ho SE EE Bo * Noi 2 i \ Fe WON ‏درا دود الج‎ PE y Go H ) ‏ل‎ ‏ل ا ب‎ We ie ‏م ا ل اللا ب‎ 0 TR 9 ‏هن‎ ‏ااا‎ x oT ‏قف‎ ‏ا‎ Ae * ne 4 5 ia LER Lo ‏ا‎ ‎0 ‏ب‎ 8 : =a ERIE ‏الك ا‎ PY i TEN 5 CN PARES. RR. Gas NEA NN SOIR EY RY PERI bY 0 ‏الم + اما‎ Fi 5 Bey FEES. > 2 07 1: 4 > HE a a 24 ‏خخ‎
    حي » حي رن 0 ‎A iE a‏ 3 ‎amet > ORR.’ at‏ ‎SY 5, ER TES‏ ‎KS 1‏ ا ا ‎en‏ ‏نا د اك ‎Ed Yi‏ 200 8 \ ا 0 1 0 اخ ‎TR -‏ \ ‎Ed‏ رار اح الخ ناتك بها الاي ‎CN‏ حاب : لذن ‎a %, 8 1 4 pS‏ ف 0 ‎i 8 i‏ - حي % ; : 8 % 1 3 ‎oe‏ : ; ; 0 : ‎A X i 8 * 4‏ % نب الب يا ا ‎em WA‏ أن ل 0 نذا ‎a‏ 3 ال الم أ ب انان ‎i i‏ ‎WERE ci TL) i =‏ % ا ‎ol Nos SRS Ra Ge‏ لي ‎NER 5 LOE Oh vi‏ ابا ا 3 ‎NO‏ ‎aT‏ مين ‎J 8 % J‏ تا بن الا © 5 002 لا ‎rR EY‏ جا ا ال انان 0 ا ا ‎IN ERIE.
    PE‏ 0 ‎CY 0: ho EE Te‏ لخبت طاسب ‎RT‏ ا ا > ‎Rk‏ ‏ال مات ا ‎SL | 3 LENE.‏ ا اا ا ‎ES 1 ERE‏ لكا ال ال 20 ا الل > ‎x‏ ‎So) A WEE.
    Te aE TRE‏ ‎SR Hy ERS a SRR.‏ رحبا اهار ارا 8 ‎AR‏ ‎hy i‏ تك ب ا “0 ‎k‏ ا ‎BS HB 3 2 a‏ ; 1 5 بت 8 ’ ‎١‏ ل : ‎Pra Fe‏ 3 85 من بها 5 ‎A Rr ks‏ ااا ا . ذا لاس ‎NNN‏ © ‎a Hee Lap‏ ل % ‎oy‏ * تح الا 3 ‎oul SR bY RE a‏ ل ااا 0 ب ب ياي ال ا ا ب 6 : ‎Ei‏ بل لس ‎TR.‏ ‏ا ‎RR kal X REE‏ ‎RRs.‏ > 8 0ت ‎Ne‏ ‏ال > أ ا 5 ‎RR‏ ‏الها ل خا ‎RY A ky a |‏ ‎NEL‏ 5 ا انال" ا ‎oS‏ 3 اللا ‎ER‏ ‎Xk JP 7 0 ¥ AY LO‏ ‎Rp LI 1 0 Rios”‏ 23 تل ‎Nn‏ ‏1 \ > 8 ا تا الت 1 اخ
    -— oy I ‏حر‎ ‎1 8 pe : > ‏ب‎ Ea ‏ا ب الاج‎ ‏اا‎ \ oY ER EER Th.
    HA 3 ow \ > ‏ا ا لان‎ > 1 oi Si ‏ز اي‎ Ta oY AA ‏ا‎ Lad CCNY a ‏م‎ ‎0 pS! 5 \ \ oy { AI LYE ES ‏حم‎ ‎> 4 ‏.ا‎ J Si ‏ب‎ Xo ji i or a > yo ‏ا ل‎ ERE ‏با‎ ‎= % GIN 3 > TR ‏ل‎ bY SE anes NON VND = 5, CLINE NG ‏اخ 0 ب الال‎ ‏ا‎ 1 0: EL! 3 ‏ب‎ = 0 FT 8 ‏لصي‎ 5 p Sid M LX AS No AE = = > \ i 7 > A ‏ل | ل مس سب‎ ‏ا ص‎ SC Lo SEE NY 0 ‏ان‎ : HE.
    WR VI ‏:م \ لاا ا‎ LS : ‏ب اال‎ = : CIE, SE - i po WY ‏نل > ك‎ ‏اخ‎
    مدة سريان هذه البراءة عشرون سنة من تاريخ إيداع الطلب وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها أو سقوطها لمخالفتها لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية صادرة عن مدينة الملك عبدالعزيز للعلوم والتقنية ؛ مكتب البراءات السعودي ص ب ‎TAT‏ الرياض 57؟؟١١‏ ¢ المملكة العربية السعودية بريد الكتروني: ‎patents @kacst.edu.sa‏
SA113340803A 2012-08-24 2013-08-22 طريقة لمزج هواء مخفف في نظام احتراق تسلسلي لتربينة غازية SA113340803B1 (ar)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP12181736 2012-08-24

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA113340803B1 true SA113340803B1 (ar) 2018-01-09

Family

ID=46967964

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA113340803A SA113340803B1 (ar) 2012-08-24 2013-08-22 طريقة لمزج هواء مخفف في نظام احتراق تسلسلي لتربينة غازية

Country Status (11)

Country Link
US (1) US9551491B2 (ar)
EP (1) EP2700878B1 (ar)
JP (1) JP6230848B2 (ar)
KR (1) KR101576452B1 (ar)
CN (1) CN103629661B (ar)
AU (1) AU2013219140B2 (ar)
BR (1) BR102013021469A2 (ar)
CA (1) CA2824119C (ar)
MX (1) MX2013009666A (ar)
RU (1) RU2562132C2 (ar)
SA (1) SA113340803B1 (ar)

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104541104A (zh) * 2012-08-24 2015-04-22 阿尔斯通技术有限公司 利用稀释气体混合器的连续燃烧
CN103939216B (zh) * 2014-04-29 2015-01-14 南京航空航天大学 采用组合式口面旋涡控制方法的埋入式进气道
EP2966356B1 (en) * 2014-07-10 2020-01-08 Ansaldo Energia Switzerland AG Sequential combustor arrangement with a mixer
US10480791B2 (en) 2014-07-31 2019-11-19 General Electric Company Fuel injector to facilitate reduced NOx emissions in a combustor system
EP3015661A1 (en) 2014-10-28 2016-05-04 Alstom Technology Ltd Combined cycle power plant
DE102015205975A1 (de) * 2015-04-02 2016-10-06 Siemens Aktiengesellschaft Umführungs-Hitzeschildelement
US9938903B2 (en) * 2015-12-22 2018-04-10 General Electric Company Staged fuel and air injection in combustion systems of gas turbines
US11137144B2 (en) 2017-12-11 2021-10-05 General Electric Company Axial fuel staging system for gas turbine combustors
US10816203B2 (en) * 2017-12-11 2020-10-27 General Electric Company Thimble assemblies for introducing a cross-flow into a secondary combustion zone
EP3524799A1 (de) 2018-02-13 2019-08-14 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum betreiben einer brenneranordnung einer gasturbine
US11255543B2 (en) 2018-08-07 2022-02-22 General Electric Company Dilution structure for gas turbine engine combustor
JP7193962B2 (ja) * 2018-09-26 2022-12-21 三菱重工業株式会社 燃焼器及びこれを備えたガスタービン
US11156164B2 (en) 2019-05-21 2021-10-26 General Electric Company System and method for high frequency accoustic dampers with caps
US11174792B2 (en) 2019-05-21 2021-11-16 General Electric Company System and method for high frequency acoustic dampers with baffles
US11572835B2 (en) * 2021-05-11 2023-02-07 General Electric Company Combustor dilution hole
CN113719862B (zh) * 2021-09-10 2022-08-12 中国航发湖南动力机械研究所 回流燃烧室的分体式双层壁小弯管及与火焰筒搭接结构
CN113864819B (zh) * 2021-09-14 2022-10-11 南京航空航天大学 一种带气冷结构的加力燃烧室

Family Cites Families (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4030875A (en) * 1975-12-22 1977-06-21 General Electric Company Integrated ceramic-metal combustor
CH674561A5 (ar) 1987-12-21 1990-06-15 Bbc Brown Boveri & Cie
US5127221A (en) * 1990-05-03 1992-07-07 General Electric Company Transpiration cooled throat section for low nox combustor and related process
CH687269A5 (de) 1993-04-08 1996-10-31 Abb Management Ag Gasturbogruppe.
US5628182A (en) * 1993-07-07 1997-05-13 Mowill; R. Jan Star combustor with dilution ports in can portions
DE59309644D1 (de) 1993-09-06 1999-07-15 Asea Brown Boveri Verfahren zur Erstellung eines Teillastbetriebes bei einer Gasturbogruppe
EP0646704B1 (de) 1993-09-06 1997-11-26 Asea Brown Boveri Ag Verfahren zur Regelung einer mit zwei Brennkammern bestückten Gasturbogruppe
CH688899A5 (de) * 1994-05-26 1998-05-15 Asea Brown Boveri Verfahren zur Regelung einer Gasturbogruppe.
DE4426351B4 (de) * 1994-07-25 2006-04-06 Alstom Brennkammer für eine Gasturbine
DE4435266A1 (de) 1994-10-01 1996-04-04 Abb Management Ag Brenner
DE4441235A1 (de) 1994-11-19 1996-05-23 Abb Management Ag Brennkammer mit Mehrstufenverbrennung
DE4446610A1 (de) 1994-12-24 1996-06-27 Abb Management Ag Verfahren zum Betrieb einer Gasturbogruppe
DE19631616A1 (de) * 1996-08-05 1998-02-12 Asea Brown Boveri Brennkammer
DE19709024A1 (de) 1997-03-06 1998-09-10 Bayer Ag Polyasparaginsäure Homo- und Copolymere, ihre biotechnologische Herstellung und Verwendung
RU2171433C1 (ru) * 2000-02-21 2001-07-27 Российская экономическая академия им. Г.В. Плеханова Устройство для сжигания углеводородного топлива
DE10312971B4 (de) 2003-03-24 2017-04-06 General Electric Technology Gmbh Verfahren zum Betreiben einer Gasturbogruppe
DE10336432A1 (de) * 2003-08-08 2005-03-10 Alstom Technology Ltd Baden Gasturbine und zugehöriges Kühlverfahren
DE10360951A1 (de) * 2003-12-23 2005-07-28 Alstom Technology Ltd Wärmekraftanlage mit sequentieller Verbrennung und reduziertem CO2-Ausstoß sowie Verfahren zum Betreiben einer derartigen Anlage
US7000396B1 (en) * 2004-09-02 2006-02-21 General Electric Company Concentric fixed dilution and variable bypass air injection for a combustor
WO2006053825A1 (de) * 2004-11-16 2006-05-26 Alstom Technology Ltd Gasturbinenanlage und zugehörige brennkammer
RU2325588C2 (ru) * 2006-07-13 2008-05-27 Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный институт авиационного моторостроения имени П.И. Баранова" Устройство для регулирования низкоэмиссионной камеры сгорания газовой турбины
JP4823186B2 (ja) 2007-09-25 2011-11-24 三菱重工業株式会社 ガスタービン燃焼器
US20100170257A1 (en) 2009-01-08 2010-07-08 General Electric Company Cooling a one-piece can combustor and related method
CH700796A1 (de) 2009-04-01 2010-10-15 Alstom Technology Ltd Verfahren zum CO-emissionsarmen Betrieb einer Gasturbine mit sequentieller Verbrennung und Gasturbine mit verbessertem Teillast- Emissionsverhalten.
GB0920094D0 (en) * 2009-11-17 2009-12-30 Alstom Technology Ltd Reheat combustor for a gas turbine engine
RU2534189C2 (ru) * 2010-02-16 2014-11-27 Дженерал Электрик Компани Камера сгорания для газовой турбины(варианты) и способ эксплуатации газовой турбины
EP2385303A1 (en) * 2010-05-03 2011-11-09 Alstom Technology Ltd Combustion Device for a Gas Turbine
RU118029U1 (ru) * 2012-03-12 2012-07-10 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) Жаровая труба малоэмиссионной камеры сгорания с направленным вдувом воздуха

Also Published As

Publication number Publication date
US9551491B2 (en) 2017-01-24
JP6230848B2 (ja) 2017-11-15
AU2013219140B2 (en) 2015-10-08
RU2013139376A (ru) 2015-02-27
BR102013021469A2 (pt) 2016-03-15
CA2824119C (en) 2016-03-08
MX2013009666A (es) 2014-03-05
US20140053566A1 (en) 2014-02-27
JP2014044044A (ja) 2014-03-13
AU2013219140A1 (en) 2014-03-13
EP2700878A3 (en) 2014-03-26
CN103629661B (zh) 2016-08-31
KR20140026293A (ko) 2014-03-05
EP2700878A2 (en) 2014-02-26
CN103629661A (zh) 2014-03-12
CA2824119A1 (en) 2014-02-24
RU2562132C2 (ru) 2015-09-10
KR101576452B1 (ko) 2015-12-10
EP2700878B1 (en) 2018-12-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA113340803B1 (ar) طريقة لمزج هواء مخفف في نظام احتراق تسلسلي لتربينة غازية
JP6972004B2 (ja) 軸方向の燃料多段化を備える分割型環状燃焼システム
JP6894447B2 (ja) 分割型環状燃焼システムのための一体型燃焼器ノズル
EP0800038B1 (en) Nozzle for diffusion and premix combustion in a turbine
JP6920018B2 (ja) セグメント型の環状燃焼システム用の燃料噴射モジュール
CA2820082C (en) Gas turbine combustion system
EP2378202B1 (en) Apparatus and method for a fuel nozzle
US8281595B2 (en) Fuse for flame holding abatement in premixer of combustion chamber of gas turbine and associated method
CN101725986B (zh) 用于保护喷嘴免于保持火焰或逆燃事故的多管式热熔断器
US8393155B2 (en) Gas turbine fuel injector with insulating air shroud
US20120011854A1 (en) Flame tolerant secondary fuel nozzle
CN104379905B (zh) 用于连续燃气涡轮的局部负载co减小操作的方法
US20110197591A1 (en) Axially staged premixed combustion chamber
EP2700879B1 (en) Method for mixing a dilution air in a sequential combustion system of a gas turbine, and sequential combustion system for a gas turbine comprising dilution air injector
US20210317990A1 (en) Trapped vortex combustor and method for operating the same
CN101839480A (zh) 燃气涡轮发动机中使用的燃烧器组件及其组装方法
EP2726786B1 (en) Combustor and method of supplying fuel to the combustor
US11326521B2 (en) Methods of igniting liquid fuel in a turbomachine
WO2020074224A1 (en) Gas turbine burner for reactive fuels
JP2011058758A (ja) ガスタービン燃焼器