SA110310847B1 - جهاز وعملية لاستخلاص منتج من عملية التكسير الحفزي باستخدام مائع (fcc) - Google Patents
جهاز وعملية لاستخلاص منتج من عملية التكسير الحفزي باستخدام مائع (fcc) Download PDFInfo
- Publication number
- SA110310847B1 SA110310847B1 SA110310847A SA110310847A SA110310847B1 SA 110310847 B1 SA110310847 B1 SA 110310847B1 SA 110310847 A SA110310847 A SA 110310847A SA 110310847 A SA110310847 A SA 110310847A SA 110310847 B1 SA110310847 B1 SA 110310847B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- column
- naphtha
- connection
- reactor
- splitting
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 24
- 230000008569 process Effects 0.000 title abstract description 22
- 238000004231 fluid catalytic cracking Methods 0.000 title description 31
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 claims abstract description 38
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims abstract description 27
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 24
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 83
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 35
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims description 32
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 20
- 239000003915 liquefied petroleum gas Substances 0.000 claims description 20
- 239000001273 butane Substances 0.000 claims description 13
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 12
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 239000001294 propane Substances 0.000 claims description 10
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 claims description 8
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims description 7
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 claims description 5
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 claims description 3
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 claims description 3
- 241000125205 Anethum Species 0.000 claims description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims 1
- 230000002000 scavenging effect Effects 0.000 claims 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 abstract description 39
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 136
- 239000000047 product Substances 0.000 description 81
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 74
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 74
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 46
- 239000000463 material Substances 0.000 description 30
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 25
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 22
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 22
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 17
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 15
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 15
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 14
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 12
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 11
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 10
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 9
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 8
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 8
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 8
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 7
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 7
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 6
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 6
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 6
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 6
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000011027 product recovery Methods 0.000 description 6
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 5
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 5
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 4
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 4
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 4
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 4
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 4
- 239000002808 molecular sieve Substances 0.000 description 4
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 4
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 4
- URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N sodium aluminosilicate Chemical compound [Na+].[Al+3].[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000005995 Aluminium silicate Substances 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 3
- 235000012211 aluminium silicate Nutrition 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N kaolin Chemical compound O.O.O=[Al]O[Si](=O)O[Si](=O)O[Al]=O NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 3
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 3
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 3
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 3
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 2
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 2
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 241000271566 Aves Species 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000684 Cobalt-chrome Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920000832 Cutin Polymers 0.000 description 1
- 241001633942 Dais Species 0.000 description 1
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004783 Serene Substances 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004480 active ingredient Substances 0.000 description 1
- 239000011149 active material Substances 0.000 description 1
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 1
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 1
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 1
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 1
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 239000010724 circulating oil Substances 0.000 description 1
- 239000010952 cobalt-chrome Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 229910001657 ferrierite group Inorganic materials 0.000 description 1
- 210000003918 fraction a Anatomy 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 description 1
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 description 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 1
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000004058 oil shale Substances 0.000 description 1
- 239000011236 particulate material Substances 0.000 description 1
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001404 rare earth metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- MTCFGRXMJLQNBG-UHFFFAOYSA-N serine Chemical compound OCC(N)C(O)=O MTCFGRXMJLQNBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 241000894007 species Species 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 239000011275 tar sand Substances 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G11/14—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts
- C10G11/18—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts according to the "fluidised-bed" technique
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G55/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by at least one refining process and at least one cracking process
- C10G55/02—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by at least one refining process and at least one cracking process plural serial stages only
- C10G55/06—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by at least one refining process and at least one cracking process plural serial stages only including at least one catalytic cracking step
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G70/00—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00
- C10G70/04—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00 by physical processes
- C10G70/06—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00 by physical processes by gas-liquid contact
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J29/00—Catalysts comprising molecular sieves
- B01J29/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites
- B01J29/06—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof
- B01J29/08—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of the faujasite type, e.g. type X or Y
- B01J29/084—Y-type faujasite
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J29/00—Catalysts comprising molecular sieves
- B01J29/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites
- B01J29/06—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof
- B01J29/40—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of the pentasil type, e.g. types ZSM-5, ZSM-8 or ZSM-11, as exemplified by patent documents US3702886, GB1334243 and US3709979, respectively
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J29/00—Catalysts comprising molecular sieves
- B01J29/90—Regeneration or reactivation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J38/00—Regeneration or reactivation of catalysts, in general
- B01J38/04—Gas or vapour treating; Treating by using liquids vaporisable upon contacting spent catalyst
- B01J38/12—Treating with free oxygen-containing gas
- B01J38/30—Treating with free oxygen-containing gas in gaseous suspension, e.g. fluidised bed
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1037—Hydrocarbon fractions
- C10G2300/1044—Heavy gasoline or naphtha having a boiling range of about 100 - 180 °C
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/20—C2-C4 olefins
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
الملخـــص: يتعلق الاختراع الحالي بتوفير جهاز وعملية لاستخلاص المنتج من تيارات منتج متحول حفزياً catalytically converted. يتم ضغط نفثا غير ثابتة غازية gaseous unstabilized naphtha تم الحصول عليها من مستقبل علوي overhead receiver من جهاز التجزئة العلوي overhead receiver في ضاغط. وتم إرسال النفثا غير الثابتة السائلة Liquid unstabilized naphtha التي تم الحصول عليها من مستقبل علوي وجزء النفثا السائل liquid naphtha fraction الذي تم الحصول عليه من الضاغط إلى عمود تجزئة النفثا fractionation column naphtha الموجود أعلى جهاز الامتصاص الأولي. بالتالي، يتم تدوير القليل من النفثا في نظام استخلاص الغاز gas recovery system. شكل 1 .
Description
Y -— _ جهاز وعملية لاستخلاص منتج من عملية التكسير الحفزي باستخدام مائع (FCC) Apparatus and process for recovering product from fluid catalytic cracking (FCC) الوصف الكامل خلفية الاختراع بوجهٍ عام يتعلق الاختراع باستخلاص mite النفثا من مفاعل حفزي catalytic reactor مائع. تكون عملية التكسير الحفزي باستخدام مائع Fluid catalytic cracking (FCC) عبارة عن عملية تحويل هيدروكربونية حفزية catalytic hydrocarbon conversion process يتم إجراؤها بواسطة © تلامس الهيدروكربونات الثقيلة contacting heavier hydrocarbons في منطقة التفاعل المميعة fluidized reaction zone مع المادة الدقائقية الحفزية catalytic particulate material . تم إجراء التفاعل في عملية التكسير الحفزية catalytic cracking ؛ عكس التكسير بالهيدروجين hydrogen opposed to hydrocracking ؛ في غياب hydrogen المضاف استهلاك hydrogen بكمية كبيرة. ومع استمرار تفاعل التكسير تترسب كميات كبيرة من المواد الكربونية المرتفعة التي يتم الإشارة إليها ٠ بتعبير الكوك على المحفز لتوفير محفز مستهلك أو and الكوك coke . تم فصل المنتجات الخفيفة البخارية عن المحفز المستهلك في وعاء المفاعل. يمكن إخضاع المحفز المستهلك لعملية إزالة باستخدام غاز خامل Jie inert gas البخار لإزالة الغازات الهيدروكربونية المحتجزة من المحفز المستهلك. تؤدي عملية التوليد ذات درجة الحرارة المرتفعة في منطقة إعادة التوليد regenerator vessel إلى حرق الفحم من المحفز المستهلك الذي يمكن إزالته. يمكن إنتاج العديد من المنتجات VO -_من تلك العملية؛ بما في ذلك منتج النفثا و/ أو المنتج الخفيف مثل propylene و/ أى ethylene .
ا دسم - يكون للمنتجات الغازية Fluid catalytic cracking (FCC) الخارجة من قطاع المفاعل درجة حرارة تتراوح عادةً بين EAT و44 لم (00 ف إلى ١7٠١ ف). تم إدخال تيار المنتج إلى عمود التجزئة الرئيسي main fractionation column . يتم إجراء عملية تبادل حراري heat exchanged للمنتج الذي يتم الحصول عليه من عمود التجزئة الرئيسي في apse باستخدام التيارات الأخرى © وضخه مرة أخرى إلى العمود الرئيسي main column عند صينية أعلى من صينية الإمداد بالضخ الكلي وذلك لتبريد مكونات العمود الرئيسي. Bale يتم توليد تيار متوسط ومنخفض الضغط بواسطة تبادل الحرارة من دورات الضخ التي تحدث في العمود الرئيسي. Sale يتم معالجة الغازات المنصرفة التي تم الحصول عليها من الجزء العلوي لعمود التجزئة الرئيسي overhead of the main fractionation column في وحدة استخلاص الغاز gas recovery plant وذلك لاستخلاص ٠ المنتجات الخفيفة ذات القيمة Jie غاز الاشتعال fuel gas والغازات البترولية السائلة liquefied petroleum gas (LPG) والنفثا منزوعة البيوتان debutanized naphtha . يتضمن نوعان من وحدات استخلاص الغاز نظام تركيز غاز gas concentration system أو نظام مزود بصندوق بارد cold box system . يعتمد نظام الصندوق البارد على lee التجزئة منخفضة الحرارة لفصل المنتج. يشتمل جهاز ٠ تركيز الغاز على وحدات امتصاص وأعمدة تجزئة لفصل الجزء العلوي لعمود التجزئة الرئيسي overhead of the main fractionation column إلى Gis ومنتجات خفيفة مطلوبة أخرى. بصورة تقليدية؛ يتم معالجة النفثا التي توجد في الجزء العلوي للعمود overhead of the column الرئيسي في قطاع المعالجة ويتم فصلها إلى أجزاء خفيفة وثقيلة أسفل قطاع استخلاص الغاز gas .ecovery section ٠ تؤدي وحدة Fluid catalytic cracking (FCC) إلى إنتاج كمية من البخار أكبر من الكمية م770
— $ — المستخدمة؛ وتعد كمية الطاقة التي يتم تصديرها في صورة بخار من الاعتبارات الاقتصادية التي يتم أخذها في الاعتبار عند تصميم وحدة (FCC) وتتمثل أحد طرق زيادة صافي البخار الناتج عن وحدة (FCC) في تحسين استعادة الحرارة من عمود التجزئة الرئيسي main fractionation column ل (FCC) وقطاع استخلاص الغاز gas recovery section . وتعد الحرارة المستعادة من عمود © التجزثة الرئيسي هي المصدر الرئيسي للطاقة لقطاع استخلاص الغاز eras من إجمالي البخار الذي يتم الحصول عليه من وحدة (FCC) . تكون هناك حاجة لعملية وأجهزة محسنة وذلك لاستخلاص المنتجات ذات القيمة من غازات منتج (FCO) وتكون الأجهزة والعمليات المحسنة مطلوبة لاستخلاص المنتجات ذات القيمة من غازات منتج (FCC) مع انخفاض متطلبات الطاقة لتسهيل توليد البخار بصورة أكبر. ٠ تعريفات كما هو مستخدم في هذه الوثيقة؛ يكون للتعبيرات التالية التعريفات المناظرة. يعني تعبير "اتصال communication " أنه يتم السماح بتدفق المادة بصورة عملية بين المكونات المتعددة. يعني تعبير "الاتصال البعدي downstream communication " أنه يمكن أن يتدفق جزء على ٠ الأقل من المادة المتدفقة إلى الجسم المستهدف في الاتصال البعدي بصورة عملية من الجسم المتصل به. يعني تعبير "اتصال قبلي upstream communication " أنه يمكن أن يتدفق جزء على الأقل من
ا Q — _ المادة المتدفقة إلى الجسم المستهدف في الاتصال القبلي بصورة عملية من الجسم المتصل به. يعني تعبير Jail’ مباشر "direct communication أن التدفق الذي يتم الحصول عليه من المكون القبلي يدخل المكون البعدي دون الخضوع لتغير في التركيب نتيجة لعملية التجزئة الفزيائية physical fractionation أو التحول الكيميائي chemical conversion . © يعني تعبير "عمود column " عمود التقطير distillation column أو عمود فصل واحد أو أكثر من المكونات مختلفة درجة التطاير والتي يمكن أن يكون لها مرجل أعادة غلي ومكثف في الجزء العلوي لها bottom and a condenser on its overhead ما لم يتم ذكر ما يخالف ذلك؛ يتضمن كل عمود column condenser Sa على الجزء العلوي للعمود overhead of the column لتكثيف وارجاع جزء من التيار العلوي condense and reflux a portion of an overhead stream مرة ٠ أخرى إلى الجزء العلوي للعمود ومرجل sale] الغلي عند الجزء السفلي للعمود لتبخير bottom of the column to vaporize وارسال جزء من تيار المواد المترسبة مرة أخرى إلى الجزء السفلي للعمود. يمكن إجراء عملية تسخين مسبق لتيارات التغذية التي يتم إدخالها إلى الأعمدة. ويكون Jaz all العلوي Ble عن ضغط بخار الجزء العلوي عند مخرج العمود. وتكون درجة حرارة القاع عبارة عن درجة حرارة مخرج القاع السائل liquid bottom outlet . VO يشير تعبير "ع " عندما تكون Ble x عن عدد صحيح إلى تيار هيدروكربوني hydrocarbon stream _به هيدروكربونات بها [5x أو القليل من ذرات الكريون carbon atoms وبشكل مفضل x والقليل من ذرات الكربون. يشير تعبير "Ct عندما تكون '» " عبارة عن عدد صحيح إلى تيار هيدروكربوني hydrocarbon 2 به هيدروكربونات بها X و أو المزيد من ذرات الكربون Jag carbon atoms مفضل X م7710
_— أ" _— والمزيد من ذرات الكربون. يشير تعبير 'سائد predominant " إلى أغلبية ؛ وبصورة مناسبة 786 بالوزن على الأقل؛ وبشكل مفضل 72950 بالوزن على الأقل. الو صف العام للاختراع في نموذج للعملية؛ يتضمن الاختراع الحالي عملية تكسير حفزية بالمائع fluid catalytic cracking تشتمل على إدخال تيار هيدروكربوني hydrocarbon stream إلى مفاعل التكسير الحفزي بالمائع fluid catalytic cracking reactor . ويتم تلامس التيار الهيدروكربوني hydrocarbon feed is ae contacted المحفز للحصول على منتجات ويتم إدخال جزء من المكونات إلى عمود التجزئة الرئيسي main fractionation column . يتم فصل الجزء العلوي للمنتجات التي يتم الحصول عليها ٠ من العمود الرئيسي main column في المستقبل العلوي ويتم إزالة تيار السائل من المستقبل العلوي في عمود فصل naphtha splitter column Gall لتوفير تيار Gis خفيف light naphtha stream . في نموذج آخر للعملية؛ يتضمن الاختراع الحالي عملية تحويل وتجزئة تشتمل على إدخال تيار هيدروكربوني hydrocarbon stream أول إلى المفاعل الأول first reactor لتلامس التيار الهيدروكربوني مع المحفز لتوفير المنتجات. يتم إدخال جزء من المنتجات إلى جهاز فصل Vill splitting naphtha Yo في النهاية؛ يتم إرسال تيار النفثا الخفيف من جهاز فصل النفتا splitting naphtha إلى عمود الامتصاص ١ لأولي primary absorber column . في نموذج آخر للعملية؛ يتضمن الاختراع الحالي عملية تكسير حفزي وعملية تجزثة catalytic cracking and fractionation process تشتمل على إدخال تيار هيدروكربوني hydrocarbon ا 77
ا _ 7 —
stream أول إلى المفاعل. يتم تلامس التيار الهيدروكربوني hydrocarbon feed is contacted مع
المحفز لتوفير منتج تم تكسيره. يتم إدخال eda من المنتجات التي تم تكسيرها إلى عمود التجزئة
الرئيسي main fractionation column . تم فصل الجزء العلوي للمنتجات التي تم تكسيرها التي يتم
الحصول عليها من العمود الرئيسي main column في المستقبل العلوي. في النهاية؛ يتم فصل
© تيار السائل الذي يتم الحصول عليه من المستقبل العلوي في عمود فصل النفثا splitting naphtha
. light naphtha stream لتوفير تيار نفثا خفيف column
في نموذج الجهازء يتضمن الاختراع الحالي جهاز تكسير حفزي catalytic cracking apparatus
يشتمل على مفاعل حفزي catalytic reactor وعمود تجزئة رئيسي متصل مع المفاعل. يتصل
المستقبل العلوي مع الجزء العلوي لعمود التجزئة الرئيسي overhead of the main fractionation column ٠ ويتصل عمود فصل Gaal مع الجزء | Saud للمستقبل العلوي .
في نموذج AT للجهازء يتضمن الاختراع الحالي lee تحويل وجهاز تجزئة يشتمل على مفاعل
حفزي catalytic reactor أول وعمود فصل النفثا في اتصال مع المفاعل الحفزي الأول. يتصل
عمود الامتصاص الأول مع عمود فصل splitting naphtha column lai} .
في نموذج بديل آخرء يتضمن الاختراع الحالي جهاز تكسير حفزي يشتمل على مفاعل أول وعمود VO تجزئة رئيسي main fractionation column في اتصال مع المفاعل الأول first reactor
المذكور. يتصل المستقبل العلوي مع عمود التجزئة الرئيسي leas فصل النفثا splitting naphtha
مع المستقبل العلوي -overhead receiver
شرح مختصر للرسومات
ا 710
م - شكل ١ عبارة عن مخطط للاختراع الحالي. شكل ¥ عبارة عن مخطط لنموذج بديل للاختراع الحالي. الوصف التفصيلى:
Gall (Jie « multiple naphtha cuts للحصول على قطفات النفثا المتعددة dala تكون هناك Laie splitting naphtha تؤدي عملية فصل النفثا ¢ light and heavy naphtha الخفيفة والثقيلة © splitting naphtha بعد مرورها من مجموعة من أعمدة الامتصاص والتجزئة في قطاع استخلاص الغاز gas recovery section إلى زيادة مهام ودرجات حرارة مرجل إعادة الغلي والتدوير غير المطلوب للمادة التقيلة في الأعمدة؛ ومبادلات الحرارة heat exchangers والمضخات pumps « مما يعمل على تقليل كفاءة الطاقة. يهدف الاختراع الحالي لفصل النفتا splitting naphtha غير ٠ الثابتة الموجودة في الجزء العلوي للعمود overhead of the column الرئيسي قبل توجيهه إلى glad استخلاص الغاز ومجموعة من وحدات الامتصاص الأولية Yau primary absorber من فصل النفثا splitting naphtha بعد قطاع استخلاص الغاز gas recovery section يؤدي تحويل المكونات الثقيلة من النفثا من مراجل sale) الغلي reboilers في عمود الفصل وعمود نزع البيوتان debutanizer column إلى تقليل متطلبات الطاقة وتقليل درجة حرارة التشغيل لمرجلي ١ إعادة الغلي على العمودين المذكورين. يقوم الاختراع بفصل Gall الخفيفة غير الثابتة عن المكونات الثقيلة في عمود فصل النفثا splitting naphtha column . على أساس نطاقات نقطة الغليان لقطفات النفثا المطلوبة؛ يمكن أيضاً توجيه السائل الناتج عن الضاغط البيني الذي يتم الحصول عليه من العمود الرئيسي main splitting naphtha ضواغط الغاز العلوية لجهاز التجزئة إلى عمود فصل النفثا column م770
و -
column . يتم تكثيف الغاز العلوي الذي يتم الحصول عليه من عمود فصل Gal) والذي يتكون من النفثا الخفيفة والمكونات الخفيفة وإرساله إلى وحدة الامتصاص الأولية. بالتالي؛ يتم تدوير النفثا الخفيفة light naphtha فقط في قطاع تركيز الغاز. ويكون منتج المواد المترسبة الذي يتم الحصول عليه من جهاز فصل النفثا Lie splitting naphtha بالنفثا الثقيلة ويمكن فصلها إلى © اثنين أو أكثر من القطفات إذا كان ذلك مطلوباً على أساس الخواص المطلوبة في واحدة أو أكثر من وحدات فصل النفثا والتي يمكن أن تكون عبارة عن واحدة أو أكثر من أعمدة ذات جدران
فاصلة أو أعمدة التجزئة التقليدية. يكون الاختراع الحالي عبارة عن جهاز وعملية يمكن وصفها بالرجوع إلى المكونات الست المذكورة في الشكل ١؛ مفاعل حفزي catalytic reactor أول ٠ ووعاء تجديد Te وقطاع تجزثة منتج ٠ أول ٠ وقطاع استخلاص الغاز ٠7١ gas recovery section ومفاعل حفزي catalytic reactor ثانٍ اختياري ٠٠١ وقطاع تجزئة ثانٍ اختياري ٠ ؟7. وتكون العديد من الأشكال للاختراع الحالي محتملة؛ ولكن يتم تقديم نماذج محددة في هذه الوثيقة على سبيل المثال. تقع جميع النماذج المحتملة الأخرى لإجراء الاختراع الحالي في مجال الاختراع الحالي. على سبيل المثال؛ إذا لم تكن المفاعلات الأولى والثانية You ٠١ first and second reactors عبارة عن مفاعلات Fluid
catalytic cracking (FCC) ٠ » فيمكن أن يكون وعاء التجديد 660 اختيارياً. يعد خام تغذية (FOC) التقليدية وخام التغذية الهيدروكربوني ذو درجة الحرارة المرتفع هو خام التغذية الأول المناسب إلى مفاعل (FCC) الأول. وتكون خامات التغذية المعروفة bale عبارة عن Sle ayy التفريغ" vacuum gas oil (VGO) » والذي يكون Bale عبارة عن مادة هيدروكربونية لها نطاق غليان يتراوح من 47م إلى #07 م Ton) إلى ٠١76 ف) يتم تحضيره بواسطة م77
ّ .و١ - عملية تجزئة منخفضة الضغط من المادة المتبقية الناتجة عن الضغط الجوي atmospheric . ويكون الجزء المذكور منخفضاً من حيث المواد المنتجة لفحم الكوك coke ومن حيث نسبة التثلوث بالمعدن الثقيل heavy metal والذي يعمل على تلوث المحفز .contaminate catalyst تتضمن خامات التغذية الهيدروكربونية الثقيلة All heavy hydrocarbon feedstocks يمكن تطبيق © الاختراع عليها المواد المترسبة الثقيلة التي يتم الحصول عليها من الزيت الخام crude oil ؛ وزيت البيوتامين الخام الثتقيل heavy bitumen crude oil ؛ زيت الطفل shale oil ؛ وناتج استخلاص رمال من القطران tar sand extract ¢ والمواد المتبقية منزوعة الأسفلت «deasphalted residue والمنتجات التي يتم الحصول عليها من Alu) الفحم coal liquefaction ؛ والمواد الخام منخفضة الضغط .atmospheric and vacuum reduced crudes ٠ كما تتضمن خامات التغذية الثقيلة للاختراع الحالي خلائط من الهيدروكربونات المذكورة سابقاً ولا تكون القائمة التالية شاملة. علاوة على ذلك؛ يمكن أيضاً إدخال كميات إضافية من تيار التغذية بعد نقطة الإدخال الأولية. يمكن إجراء عملية تسخين مسبق لتيار التغذية الأولي في الأنبوب 4 في عمود الغسيل ١ wash column الذي يتم توضيحه Lad بعد في هذه الوثيقة. يمكن أن يكون المفاعل الأول ٠١ first reactor عبارة عن مفاعل Fluid catalytic cracking (FCC) ٠ أو مفاعل حفزي catalytic reactor والذي يتضمن أنبوب صاعد للمفاعل الأول ١١ ووعاء المفاعل الأول .٠١ first reactor vessel ويقوم أنبوب محفز sale) التوليد regenerator VE catalyst pipe بتوصيل المحفز المجدد من وعاء إعادة الترليد ٠١ regenerator vessel بمعدل يتم ضبطه بواسطة صمام تحكم إلى الأنبوب الصاعد للمفاعل VY first reactor riser من خلال مدخل المحفز المتجدد regenerated catalyst inlet . يقوم أنبوب المحفز المستهلك م7
إ ١١ = -
الاختياري optional spent catalyst pipe 1© بتوصيل المحفز المستهلك من وعاء فك الفصل YA disengaging vessel بمعدل يتم التحكم فيه بواسطة صمام التحكم control valve إلى الأنبوب الصاعد للمفاعل VY reactor riser من خلال مدخل المحفز المستهلك. يعمل وسط المائع Jie البخار الناتج عن وحدة التوزيع VA distributor على حث تيار المحفز المتجدد إلى أعلى © .من خلال الأنبوب الصاعد للمفاعل الأول .١7 first reactor riser تعمل samy توزيع تيار التغذية YY في الاتصال القبلي upstream communication مع الأنبوب الصاعد للمفاعل الأول ١١ على حقن تيار التغذية الهيدروكربوني الأول eh بشكل مفضل باستخدام غاز تذرية خامل مثل البخار؛ عبر البخار المتدفق لجسيمات المحفز catalyst particles لتوزيع تيار Aull الهيدروكربوني إلى الأنبوب الصاعد للمفاعل الأول .١" عند تلامس التيار الهيدروكربوني ٠ لعامقلدم» hydrocarbon feed is _مع المحفز في الأنبوب الصاعد للمفاعل الأول ١١ يتكسر تيار التغذية الهيدروكربوني الثقيل لإنتاج منتجات تم تكسيرها أولى غازية خفيفة أثناء تحويل فحم الكوك coke ويتم ترسيب المواد المنتجة لفحم الكوك على جسيمات المحفز catalyst particles لإنتاج
المحفز المستهلك. ويكون وعاء المفاعل الأول ٠١ first reactor vessel متصل لاحقاً مع الأنبوب ae ball الأول ١7 Ve . ويتقدم الخليط الناتج لهيدركربونات المنتج الغازية والمحفز المستهلك إلى أعلى من خلال الأنبوب الصاعد للمفاعل first reactor riser الأول ١١ ويتم استقبالهما في وعاء المفاعل الأول ٠٠ حيث يتم فصل المحفز المستهلك والمنتج الغازي. يمكن أن يقوم زوج من أذرع الفصل disengaging arms 4 7 بصورة تماسية أو أفقية بتصريف خليط الغاز والمحفز من الجزء العلوي للأنبوب الصاعد للمفاعل الأول ١١ من خلال واحد أو أكثر من نقاط المخرج YU (تم توضيح ٠ واحدة فقط) في وعاء الفصل YA disengaging vessel والتي تؤثر على الفصل الجزئي للغازات yao
- ١٠ - عن المحفز. يقوم مجرى النقل "٠ transport conduit بحمل أبخرة هيدروكربونية hydrocarbon vapors « بما في ذلك الهيدروكربونات التي تمت إزالتها stripped hydrocarbons ؛ و وسط فصل stripping media ¢ ومحفز محتجز إلى واحدة أو أكثر من الفرازات الدوامية streams from YY cyclones التي توجد في وعاء التفاعل الأول ٠١ والذي يقوم بفصل المحفز did) عن
© تيار المنتج الغازي الهيدروكربوني. ويتم وضع وعاء الفصل YA disengaging vessel بشكل جزئي في وعاء المفاعل الأول Yo ويمكن اعتباره جزء من وعاء المفاعل الأول first reactor vessel
.٠٠ وتقوم مجاري الغاز بتوصيل التيارات الغازية الهيدروركربونية المتفصلة من الفرازات الدوامية
TY إلى جهاز تهوية نفاخ بالتجميع 77 في وعاء المفاعل الأول Yo لتمريرها إلى أنبوب المنتج
AA من خلال فوهة المخرج وفي النهاية إلى قطاع تجزئة المنتج 90 لاستخلاص المنتج. يقوم
٠ وعاء الأنابيب بتصريف المحفز من الفرازات الدوامية YY streams from cyclones إلى الطبقة السفلية في وعاء المفاعل الأول (ALY النهاية يمكن أن يمر المحفز الذي يتضمن هيدروكربونات ممتصة أو محتجزة من الطبقة السفلية التي توجد في قطاع الفصل الاختياري ؛ ؛ عبر المنافذ المحددة في جدار وعاء الفصل YA يمكن أن يمر المحفز الذي تم فصلة في وعاء الفصل YA مباشرةً إلى قطاع الفصل الاختياري ؛ ؛ من خلال الطبقة؛ تقوم وحدة توزيع المائع fluidizing
٠٠ distributor ٠ بتوصيل الغاز المائع الخامل Bale ¢ delivers inert fluidizing gas البخارء
إلى قطاع الفصل stripping section 5 5
يتضمن قطاع الفصل ؛؛ حواجز OF أو معدات أخرى لتعزيز التلامس بين غاز الفصل والمحفز.
يترك المحفز المستهلك الذي تم فصله قطاع الفصل 4 ؛ لوعاء الفصل YA disengaging vessel لوعا ء المفاعل الأول ٠١ first reactor vessel حيث ينخفض تركيز الهيدروكربونات المحتجزة 0 ٠ الممتصة Ake بتركيز الهيدروكربونات عند الدخول أو عند عدم التعرض لعملية فصل. يترك
vio yy -
الجزء الأول للمحفز المستهلك؛ وبشكل مفضل المحفز الذي تم فصله؛ وعاء الفصل disengaging YA vessel لوعاء المفاعل الأول ٠١ first reactor vessel من خلال مجرى المحفز المستهلك 0 ويمر إلى وعاء تجديد المحفز ٠١ regenerator vessel بمعدل يتم التحكم فيه بواسطة صمام منزلق. وتكون وحدة التجديد 1١0 متصلة لاحقاً مع المفاعل الأول .٠١ first reactor ويتم تدوير © جزء ثانٍ من المحفز المستهلك في مجرى sale) التدوير 07 مرةٍ أخرى إلى قاعدة الأنبوب الصاعد VY بمعدل يتم التحكم فيه بواسطة صمام منزلق لإعادة التلامس مع تيار التغذية دون الخضوع
لعملية تجديد. يمكن أن يعمل ١ لأنبوب الصاعد للمفاعل first reactor riser | لأول VY عند أي درجة حرارة مناسبة؛ ويعمل Sale عند درجة حرارة تتراوح من Nou م إلى 5080 م؛ وبشكل مفضل ©٠١0١ إلى 0800٠ م عند مخرج الأنبوب الصاعد 4 7. في أحد النماذج» يمكن أن تكون درجة الحرارةٍ المرتفعة للأنبوب الصاعد مطلوبة؛ بحيث لا يوجد أقل من 010 م عند فتحة مخرج الأنبوب الصاعد Ye ويتراوح الضغط من 14 إلى 17© كيلو باسكال (بالعداد) ٠١( إلى VO رطل لكل بوصة مربعة) وعادة أقل من YVO كيلو باسكال (بالعداد) )£4 رطل لكل بوصة مربعة). يمكن أن تصل نسبة sind) إلى الزيت؛ على أساس وزن المحفز وهيدروكربونات تيار التغذية الداخلة إلى الجزء السفلي Ve للأنبوب الصاعد؛ إلى oO Ye وعادةً يتراوح بين 4: Ves) )© ويمكن أن يتراوح بين 7: ١ و©7: sale .١ لا يتم إضافة الهيدروجين hydrogen إلى الأنبوب الصاعد. ويمكن تمرير البخار في الأنبوب الصاعد للمفاعل first reactor riser الأول VY ووعاء المفاعل الأول first reactor ٠١ vessel المكافئ ل 72-7 7 بالوزن من تيار التغذية. Bale يمكن أن يكون معدل البخار بين Y و27 بالوزن فيما يتعلق بأقصى إنتاج للنفثا و١٠ إلى ١١ 7 بالوزن بالنسبة لأقصى إنتاج من ٠٠ الأولفينات الخفيفة ight olefin ويمكن أن يكون متوسط زمن البقاء في الأنبوب الصاعد Jil من
و71
١ - © ثواني. يمكن أن يكون المحفز في المفاعل الأول ٠١ first reactor عبارة عن محفز مفرد أو خليط من المحفزات المختلفة. dale يتضمن المحفز اثنين من المكونات أو المحفزات؛ أي مكون أول أو محفزء ومكون ثانٍ أو محفز. ويتم الكشف عن المحفز المذكور في البراءة الأمريكية رقم © 6لا73177 82. بوجهِ عام؛ يمكن أن يتضمن المكون الأول أي من المحفزات المعروفة جيداً المستخدمة في مجال FOC مثل محفز من نوع طمي غير بلوري نشط و/ أو طمي ذو فاعلية مرتفعة؛ ومنخل جزيئي بلوري. يمكن استخدام أنواع zeolite كمناخل جزيئية في عمليات Fluid catalytic cracking (FCC) وبشكل مفضل؛ يتضمن المكون الأول zeolite كبير المسام؛ مثل zeolite من نوع Y » ومادة alumina نشطة؛ ومادة رابطة؛ تتضمن alumina sl silica » أو مادة ٠ مالثئة خاملة kaolin Jw . بصورة نمطية؛ يكون للمنخل الجزيئي من zeolite المناسب للمكون الأول متوسط حجم مسام كبير. gale تتكون للمناخل الجزيئية ذات كبيرة المسام من plas بها فتحات تزيد عن BU GY متر في القطر الفعلي المحدد Lad يزيد عن OY sales ٠١ وحلقات. يمكن أن تزيد مؤشرات حجم المسام للمسام الكبيرة عن FY يمكن أن تشتمل مكونات zeolite كبيرة الحجم المناسبة على مركبات zeolite) © تخليقية Jie مركبات zeolite 1 و7 ؛ وموردينيت؛ وفوجاسيت. يمكن أن يكون للمكون الأول؛ مثل zeolite ؛ أي كمية مناسبة من الفلز الترابي النادر وأكسيد الفلز الترابي النادر. يمكن أن يتضمن المكون الثاني محفز زيولت متوسط أو صغير المسام؛ MFI zeolite fie كما تم التمثيل بواسطة واحد على الأقل من ZSM-5 » و2514-11 ZSM-3¢ ZSM-235¢ ZSM-125¢ م770
- ye -
؛ 5 ZSM-485¢ ZSM-38 والمواد الشبيهة الأخرى. تتضمن مركبات zeolite ذات المسام المتوسطة أو الصغيرة المناسبة الأخرى ferrierite ؛ erionites ¢ وبشكل مفضل.؛ يكون للمكون الثاني zeolite متوسط أو صغير المسام مشتت على الطبقة التي تتكون من المادة الرابطة مثل silica أو alumina ومادة مالئة خاملة kaolin Jie . كما يمكن أن يتضمن المكون الثاني بعض © المواد النشطة الأخرى مثل zeolite بيتا. يمكن أن يكون للتركيبات المذكورة محتوى zeolite بلوري يتراوح من ٠١ إلى ٠ 75 بالوزن أو أكثر ؛» ومحتوى من مادة الطبقة يتراوح من ٠٠ إلى Vo بالوزن. وتكون المكونات التي تحتوى على ٠ 74 بالوزن من مادة zeolite البلورية مفضلة؛ ويمكن استخدام المكونات التي يكون بها كمية كبيرة من محتوى zeolite البلوري. بوجه عام؛ يتسم zeolite متوسط أو صغير المسام بأن له قطر فتحة مسام فعالة تقل عن أو يساوي ١,7 نانو مترء Ye و١٠ حلقات أو أقل ؛» ومعامل حجم مسام أقل من TY وبشكل (Jamie يكون مكون المحفز الثاني عبارة عن MFI zeolite به نسبة silicon إلى ألومنيوم أكبر من V0 وبشكل مفضل أكثر من
5. في أحد النماذج» يمكن أن تكون نسبة silicon إلى Nive JY Vo aluminum يمكن أن تتضمن إجمالي كمية خليط المحفز في المفاعل الأول ٠١ first reactor على ما يتراوح من ١ إلى Yo بالوزن من المكون الثاني؛ ويكون الذي يتضمن مركبات zeolite البلورية ٠ متوسطة إلى صغيرة المسام والتي يكون بها ما يزيد عن أو ما يساوي ZY بالوزن من المكون الثاني مفضلاً. عندما يحتوي المكون الثاني على ٠ 7 بالوزن من zeolite البلوري مع وجود توازن بين المادة الرابطة؛ والمادة المالئة filler الخاملة؛ kaolin Jie « ومكون alumina النشط الاختياريء فيمكن أن يشتمل خليط المحفز على ٠ ؛ إلى 7٠١ بالوزن من zeolite البلوري متوسط إلى صغير المسام والذي يُفضل أن يكون به محتوى 7,8 7 بالوزن على الأقل. يمكن أن يشتمل المكون الأول ٠ على كمية متوازنة من تركيبة المحفز. في بعض النماذج المفضلة؛ يمكن ألا تختلف النسب
ف770
١١ - - المتناسبة للمكونات الأولى والثانية في الخليط إلى حد كبير في المفاعل الأول .٠١ first reactor يمكن أن يؤدي ارتفاع تركيز zeolite متوسط إلى صغير المسام كمكون ثانٍ لخليط المحفز إلى تحسين انتقائية الأولفينات الخفيفة light olefins في asl النماذج» يمكن أن يكون المكون الثاني عبارة عن zeolite 2534-5 ويمكن أن يتضمن خليط المحفز ١,4 إلى ٠١ / بالوزن من zeolite © 28245 مع استبعاد أي مكون آخرء مثل المادة الرابطة و/ أو المادة المالئة filler . ويكون وعاء تجديد المحفز ٠١0 regenerator vessel متصل لاحقاً مع وعاء المفاعل الأول first .٠١ reactor vessel في وعاء تجديد المفاعل le يتم احتراق and الكوك coke من جزء المحفز المستهلك والذي يتم توصيله إلى وعاء تجديد المحفز ٠١ regenerator vessel بواسطة التلامس مع الغاز الحاوي لل oxygen مثل الهواء وذلك لتوفير محفز متجدد. يمكن أن يكون وعاء ٠ تجديد المحفز ٠١ regenerator vessel من نوع محترق للمجدد كما هو موضح في الشكل 1 ويمكن أن تكون الأوعية المجددة الأخرى وظروف التدفق الأخرى مناسبة للاختراع الحالي. يعمل مجرى المحفز المستهلك of على إدخال المحفز المستهلك إلى الحجرة الأولى أو السفلية 7+ المحددة بواسطة الجدار الخارجي من خلال مدخل المحفز المستهلك. fale يشتمل المحفز المستهلك الذي يتم الحصول عليه من وعاء المفاعل الأول 5١ first reactor vessel على كربون ٠ بكمية تتراوح من ١.7 إلى ZY بالوزن ؛ والذي يوجد في صورة فحم. رغم أن فحم الكوك coke يتكون بصورة أولية من الكربون» يمكن أن يتضمن ما يتراوح من ؟ إلى ١١ #7 بالوزن من hydrogen بالإضافة إلى الكبريت والمواد الأخرى. يدخل غاز الاحتراق الذي يشتمل على oxygen ¢ أي الهواء» إلى الحجرة السفلية lower chamber 17 لوعاء تجديد المحفز regenerator ٠١ vessel من خلال المجرى ويتم توزيعه بواسطة وحدة التوزيع distributor 14. وبمجرد دخول Ye غاز الاحتراق الحجرة السفلية (UY يتلامس مع المحفز المستهلك الذي يتم الحصول عليه من
١١ - - مجرى المحفز المستهلك 08 ويعمل على رفع المحفز بسرعة سطحية لغاز الاحتراق في الحجرة السفلية TY قد تبلغ ١,١ متر/ ثانية )7,0 قدم مربع) تحت ظروف تدفق مائعية سريعة. في أحد النماذج» يمكن أن يكون للحجرة السفلية BUSTY محفز تتراوح من 48 إلى 37١ كجم/ Ta (© إلى ٠ رطل/ قدم مكعب) وسرعة سطحية ١١ إلى 7,7 متر/ ثانية (7,5 إلى 7 أقدام / ثانية). © يتلامس oxygen الموجود في غاز الاحتراق مع المحفز المستهلك كما يعمل على احتراق المواد المترسبة الكربونية التي يتم الحصول عليها من المحفز لتجديد المحفز بشكل جزئي على الأقل وتجديد غاز الاشتعال fuel gas يتصاعد خليط المحفز وغاز الاحتراق في الحجرة السفلية lower chamber 17 من خلال قطاع الانتقال ذي الشكل المخروطي الناقص 16 (Jad القطاع الصاعد TA riser section للحجرة ٠ السفلية AY يعمل القطاع الصاعد TA riser section على تحديد الأنبوب الذي يُفضل أن يكون على شكل اسطواني أو يمتد بشكل مفضل إلى أعلى من الحجرة السفلية UY ينتقل خليط المحفز والغاز بسرعة سطحية للغاز مرتفعة مقارنةً بسرعة الانتقال في الحجرةٍ السفلية TY وتكون زيادة سرعة الغاز نتيجةً لمساحة القطاع العرضي المنخفضة للقطاع الصاعد TA بالنسبة لمساحة القطاع العرضي للحجرة السفلية التي توجد أسفل قطاع الانتقال frustoconical transition section 17- ٠ ومن ثم؛ يمكن أن تتجاوز سرعة الغاز السطحية YY متر/ ثانية V) قدم/ ثانية). ويمكن أن يكون للقطاع الصاعد TA كثافة محفز تقل عن 80 كجم/ متر ' )0 رطل/ قدم مربع). يمكن أن يتضمن وعاء تجديد المحفز ٠١0 regenerator vessel حجرة علوية وثانية Ve يتم تصريف خليط جسيمات المحفز catalyst particles وغاز الاشتعال fuel gas من الجزء العلوي لقطاع الأنبوب الصاعد 18 إلى الحجرة العلوية Ve بصورة أساسية؛ يمكن أن يخرج المحفز
١ - - المتجدد بصورة تامة من الجزء العلوي لقطاع الانتقال؛ والقطاع الصاعد VA riser section وتكون الأنظمة التي يخرج المحفز المتجدد منها بشكل جزئي من الحجرة السفلية lower chamber TY متوقعة. ويتم إجراء عملية تصريف من خلال جهاز الفصل YY الذي يعمل على فصل أغلب كمية المحفز المتجدد من غاز الاشتعال fuel gas في أحد النماذج؛ يؤثر المحفز الغاز المتدفق ا القطاع الصاعد TA riser section على الجزء العلوي للغطاء البيضاوي لجهاز الفصل VY والتدفق العكسي. بعد ذلك يخرج المحفز والغاز متجهاً إلى أسفل مخارج التصريف لجهاز الفصل "لا. يتسبب الفقد المفاجئ في العزم والتدفق إلى أسفل في سقوط أغلب كمية المحفز JE وذلك لتكثيف طبقة المحفز وغاز الاشتعال fuel gas الخفيف ويظل جزء صغير من المحفز محتجزاً فيها ليصعد إلى أعلى في الحجرة العلوية ٠ 7. تعمل الفرازات الدوامية (VO streams from cyclones ٠ ١لا أيضاً على فصل المحفز عن الغاز المتصاعد وترسيب المحفز من خلال للحصول على طبقة محفز كثيفة. يخرج غاز الاشتعال fuel gas من الفرازات الدوامية VT Vo من خلال مجرى الغاز وتتجمع في جهاز تهوية AY للوصول إلى dash المخرج لوعاء تجديد المحفز regenerator vessel ٠ ومن المحتمل إلى غاز الاشتعال أو نظام استعادة القدرة (غير مبين). fale يتم الحفاظ على معدلات كثافة المحفز في طبقة المحفز الكثيفة في النطاق الذي يتراوح من 140 إلى 680 كجم / ٠ م" (40-:1 رطل/ pad م"). تقوم مجاري التميع بتوصيل غاز التميع؛ عادة الهواء؛ إلى طبقة المحفز الكثيفة VE من خلال جهاز توزيع مميع. في أحد النماذج؛ لتعزيز احتراق and الكوك coke في الحجرةٍ السفلية lower chamber 217 يمكن إعادة تدوير المحفز المتجدد الساخن الذي تم الحصول عليه من طبقة المحفز الكثيفة في الحجرة العلوية Ve إلى الحجرة السفلية من خلال مجاري إعادة التدوير (غير المبينة). و71
- ١ dale يمكن أن يتطلب وعاء تجديد المحفز ٠4٠0 regenerator vessel كجم من الهواء لكل كجم من الفحم الذي تمت إزالته وذلك للحصول على Adee تجديد تامة. عندما يتم تجديد المزيد من المحفزء يمكن معالجة كمية كبيرة من تيار التغذية في المفاعل الأول Sale .٠١ first reactor تتراوح درجة حرارة وعاء تجديد المحفز Te بين 844 و4 0م ١١( إلى ١٠“٠7ف)في © الحجرة السفلية TY وما يتراوح من TER إلى 2060م ٠00 Yer) ف) في الحجرة العلوية ٠٠ ويكون أنبوب المحفز المتجدد متصل لاحقاً مع وعاء تجديد المحفز Te ويتم نقل المحفز المتجدد الذي تم الحصول عليه من طبقة المحفز الكثيفة من خلال أنابيب المحفز المتجدد VE من وعاء تجديد المحفز ٠١0 مرة أخرى إلى الأنبوب الصاعد في المفاعل الأول ١١ first reactor من خلال صمام التحكم Cus control valve تتلامس مرة أخرى مع تيار التغذية الأول في الأنبوب A FCC مع استمرار عملية Ve تكون خالية بشكل lly ؛٠١ من المفاعل الأول AA تخرج المنتجات التي تم تكسيرها في الأنبوب وتتضمن مائع الفصل» من وعاء التفاعل الأول catalyst particles نسبي من جسيمات المحفز من خلال فوهة المخرج. يمكن إخضاع المنتجات التي تم تكسيرها الأولى في الأنبوب 88 إلى ٠٠
AN معالجة إضافية إزالة جسيمات المحفز الدقيق أو لتحضير التيار قبل التجزئة. يقوم الأنبوب بنقل تيار المنتجات التي تم تكسيرها الأولى إلى قطاع تجزئة المنتج 0 وفي نموذج يمكن أن Ve gas وقطاع استخلاص الغاز ٠٠١ main fractionation column يتضمن عمود التجزئة الرئيسي عن عمود تجزئة Ble ٠٠١ main column ويكون العمود الرئيسي VY + recovery section به صواني و/ أو علب موضوعة بطول ارتفاعه لتلامس البخار والسائل والوصول إلى نسب متوازنة عند ظروف الصينية ومجموعة من دورات الضخ لتبريد محتوى العمود الرئيسي. ويكون ويمكن تشغيله عند ضغط first reactor عمود التجزئة الرئيسي متصل لاحقاً مع المفاعل الأول ٠ م7720
Cov. o
يتراوح من Ve إلى ١77 كيلو باسكال (بالعداد) ( إلى Yo رطل لكل بوصة مربعة) ودرجة حرارة قاع TET إلى To) a TAS إلى 15٠0 ف). في قطاع استخلاص المنتج ode يتم توجيه منتج Fluid catalytic cracking (FCC) الغازي في الأنبوب AA إلى القطاع السفلي لعمود التجزئة الرئيسي .٠٠١ main fractionation column يتم سحب مجموعة من المنتجات من العمود © الرئيسي .٠0١ main column في هذه الحالة؛ يقوم العمود الرئيسي ٠٠١ باستخلاص التيار العلوي من المنتجات الخفيفة التي تشتمل على نفثا غير ثابتة وغازات خفيفة في الأنبوب العلوي 4. ويكون التيار العلوي في الأنبوب العلوي مكثفاً في مكثف ويمكن تبريده في مبرد ويتم تمثيل كلاهما بالرقم 97 قبل دخوله إلى المستقبل 948 في اتصال لاحق مع المفاعل الأول first reactor .٠ ويقوم الأنبوب ٠7 بسحب تيار الغاز المنصرف الخفيف من liquefied petroleum gas (LPG) ٠ والغاز الجاف الذي يتم الحصول عليه من المستقبل 98. ويتم إزالة التيار المائي من الجزء السفلي للمستقبل 48. وتترك التيارات السائلة من الأجزاء السفلية للنفثا غير الثابتة المستقبل 18 من خلال الأنبوب 4 ٠١ يتم توجيه جزء Jol من التيار السائل من الأجزاء السفلية مرة أخرى إلى الجزء العلوي للعمود overhead of the column الرئيسي ويمكن توجيه الجزء الثاني في الأنبوب ٠ إلى عمود فصل النفقا ٠8١ splitting naphtha column المتصل لاحقاً مع قطاع ٠ استخلاص الغاز Ye gas recovery section يمكن إدخال الأنبوب ٠١١ إلى قطاع استخلاص
الغاز AY يمكن فصل العديد من الأجزاء الأخرى وأخذها من العمود الرئيسي column 0ن الذي يتضمن تيار نفثا ثقيل اختياري في الأنبوب Vo A وزيت تدوير خفيف (LOO) في الأنبوب ٠٠١١ وتيار زيت ثقيل الدورة (HCO) في الأنبوب IVY وزيت ملاط ثقيل يتم الحصول عليه من الأنبوب ٠ 1140 . يمكن استخلاص أجزاء من أي جميع الأنابيب ١١-٠١8 بينما يتم تبريد الأجزاء المتبقية
م77
“vy وضخها مرة أخرى للحفاظ على العمود الرئيسي ٠٠١ لتبريد العمود الرئيسي عند موضع الدخول المرتفع. ويكون لجزء النفثا غير الثابتة الخفيفة نقطة غليان أولية (IBP) أقل من نطاق 05 أي Jil من 78م )90( ونقطة انتهاء (BP) عند درجة حرارة تزيد عن أو تساوي 1717م XT) يتم تحديد نقاط الغليان الخاصة بتلك الأجزاء باستخدام الإجراء المعروف ب 086-82 ASTM . © ويكون لجزء النفثا الثقيل الاختياري 198 عند أو فوق 7١7١م (7710 ف) ويكون له BP عند درجة حرارة تزيد عن ٠٠١ م ؛ وبشكل مفضل بين 704 و ١7م (400 (GET على وجه التحديد عند 7٠7 م (470 ف). ويكون لتيار 1.00 137 أقل من نطاق 65 أي أقل من Yo م (a °) في حالة عدم وجود قطفة Vids أو عند EP في نطاق Te "م إلى e Vy ) ف إلى » + لأف) وبشكل مفضل TAA م )+00 ف). ويكون لتيار IBP HCO له درجة حرارة EP لتيار ٠ 160 ومع . في نطاق ١270م إلى 477 م (700 إلى Ave ف)؛ وبشكل مفضل 14م Vo ( ف). ويكون لتيار زيت ملاط تقيل TBP له درجة حرارة 58 لتيار HOO ويتضمن أي شيء تكون درجة غليانه عند درجة حرارة مرتفعة. في قطاع استخلاص الغاز ٠6١ gas recovery section يتم وضع عمود فصل splitting dill ١٠890 naphtha column أعلى عمود الامتصاص الأولي ٠٠١ primary absorber column ٠ لتحسين كفاءة وحدة استخلاص الغاز gas recovery plant . ويتسم النموذج المذكور بتقليل الوزن الجزيئي للنفثا التي يتم إدخالها إلى قطاع استخلاص الغاز ٠7١ gas recovery section . بالتالي يؤدي الغاز الشحيح الذي يتم الحصول عليه من الجزءٍ السفلي لوحدة الامتصاص الأولية إلى تقليل درجة حرارة مرجل ale) الغلي مما يسهل من استعادة الحرارة بشكل أكثر فاعلية. ويتم توضيح قطاع استخلاص الغاز ١7١ بأنه عبارة عن نظام يعتمد على الامتصاص؛ كما يمكن استخدام أي ٠ نظام استخلاص مائع آخر بما في ذلك نظام الصندوق البارد. و77
- yy
للحصول على الفصل الكاف لمكونات الغاز الخفيفة يتم ضغط تيار الغاز في الأنبوب ٠١7 في ضاغط NYY والمعروف أيضاً بضاغط الغاز الرطب» والذي يكون متصل لاحقاً مع المستقبل العلوي لعمود التجزئية الرئيسي AA يمكن استخدام أي عد من مراحل الضاغط؛ ولكن يتم fale استخدام عملية الضغط زدوجة المرحلة؛ ويتم تبريد المائع المضغوط الذي يتم الحصول علي من
© الضاغط ١77 ويدخل في مستقبل الضاغط البيني ؛ VY المتصل لاحقاً مع الضاغط TY يتدفق السائل الموجود في الأنبوب ١١76 والذي يتم الحصول عليه من الجزء السفلي لمستقبل الضاغط
4 والنفثا غير الثابتة التي توجد في الأنبوب ٠١١ والتي يتم الحصول عليها من المستقبل
العلوي لعمود التجزئة الرئيسي main fractionation column 1/8 في وحدة فصل النفتا splitting ٠8١ naphtha التي تتصل لاحقاً مع المستقبل الضاغط YE ومن خلال إرسال السائل من
٠ المستقبل البيني ؛ ١١ إلى عمود فصل النفثا YA. splitting naphtha column ويتم السماح باستخلاص المكونات الثقيلة والتي يمكن أن تتبقى في الغاز الرطب الخارج من عمود التجزئة الرئيسي main fractionation column في الأنبوب ٠١١ بالإضافة إلى الحفاظ على نفس نطاقات
درجة الغليان بالنسة لقطفات النفثا. في أحد النماذج؛ يمكن أن تتدفق تلك التيارات مع النفثا إلى
جهاز فصل YAS splitting naphtha Gil) . في النموذج الموضح في الشكل .١ يتدفق الأنبوب
١١ ٠ إلى جهاز فصل النفثا VAY عند درجة sya مرتفعة مرتفع مقارنةً بالأنبوب V0 ويوجد جهاز فصل النفثا ١8١ أيضاً في اتصال لاحق مع الجزء السفلي للمستقبل العلوي لعمود التجزئة الرئيسي 48 والمفاعل الأول .٠١ 15:88 reactor في أحد النماذج؛ يكون جهاز فصل النفثا VAL
في اتصال لاحق مباشر مع الجزء السفلي للمستقبل العلوي AA لعمود التجزئة الرئيسي ٠٠١ و/ أو
الجزء السفلي لمستقبل الضاغط البيني IVE يدخل الغاز الذي تم الحصول عليه من المستقبل
AF الضاغط الثاني YY من الجزء العلوي لمستقبل الضاغط ١78 العلوي في الأنبوب ٠
م710
سر ا والمعروف أيضاً بضاغط الغاز الرطبء في اتصال لاحق مع مستقبل الضاغط NYE يتم دمج تدفق الضاغط الذي يتم الحصول عليه من الضاغط الثاني ١١ في الأنبوب ١١١ مع التيارات في الأنابيب VEY 5 VFA ويتم تبريدها وإدخالها إلى مستقبل الضاغط الثاني ١37 في انصال لاحق مع الضاغط الثاني ٠ . ينتقل الغاز المضغوط الذي يتم الحصول عليه من الجزء العلوي © لمستقبل الضاغط الثاني SITY الأنبوب ؛ ١7 ليدخل إلى وحدة الامتصاص الأولية ٠4١8 عند نقطة أقل من نقطة الدخول للتيار العلوي لجهاز فصل النفثا splitting naphtha الأنبوب 7. وتكون وحدة الامتصاص الأولية ٠6١0 متصلة لاحقاً مع الجزء العلوي للضاغط الثاني ry ينتقل تيار السائل من من مستقبل الضاغط الثاني ١7١ في الأنبوب AVES عمود الفصل 7؟١. تقوم مرحلة الضغط الأولى بضغط الموائع الغازية إلى ضغط يبلغ 5؛؟ إلى VTE ٠ كيلو باسكال (بالعداد) (50 إل 15٠0 رطل لكل بوصة مربعة) وبشكل مفضل EAT إلى 190 كيلو باسكال (بالعداد) ( 7٠ إلى ٠٠١ رطل لكل بوصة مربعة). وتقوم مرحلة الضغط الثانية بضغط الموائع الغازية إلى ضغط Ly يتراوح بين IY EY و7018 كيلو باسكال (بالعداد) 7٠٠ AIA) رطل لكل بوصة مربعة). يمكن أن يعمل عمود فصل النفقا ٠80 splitting naphtha column على فصل النفثا splitting naphtha ٠ إلى أجزاء سفلية من النفثا ثقيلة؛ عادة Cpr ؛ في الأنبوب VAY والذي يمكن استعادته في الأنبوب 184 باستخدام صمام التحكم control valve عليه الذي يكون في وضع مفتوح عليه وصمام التحكم على الأنبوب 785 الذي يكون في وضع مغلق أو المعالجة مرة أخرى في أنبوب YAO باستخدام صمام التحكم المفتوح عليه وصمام التحكم المغلق الموجود على الأنبوب AE يمكن أن يقوم التيار العلوي الذي تم الحصول عليه من جهاز فصل النفثا splitting naphtha VAL ٠ بحمل النفثا الخفيف في الأنبوب bale (VAY مادة ©؛ إلى عمود الامتصاص الأولي م770
ّ اعلا - ٠٠٠0 primary absorber column . بالتالي؛ يتم تدوير Vial الخفيفة light naphtha فقط في قطاع استخلاص الغاز VY gas recovery section ويمكن دمج Lill العلوي في الأنبوب ٠4 الخارج من عمود نزع البرويان column :06010080126 7*0 مع تيار الغاز المضغوط في الأنبوب ؛ ١7 ليدخل عمود الامتصاص الأولي ٠١ primary absorber column والذي يتصل Gy © مع عمود فصل النفثا VA splitting naphtha column يمكن تشغيل عمود فصل النفثا ٠ عند ضغط علوي للحفاظ على الجزء العلوي في طور سائل؛ أي 7١74 vee كيلو باسكال (بالعداد) ١( 5 إلى 150 رطل لكل بوصة مربعة) ودرجة حرارة 738 إلى ١151م Yo) إلى 5 ف). في نموذج AT ¢ يمكن تحويل تيار الأجزاء السفلية الذي تم الحصول عليه من جهاز فصل النفثا splitting naphtha ٠ في الأنبوب YAO من خلال صمام التحكم control valve المفتوح عليه إلى عمود فصل النفثا splitting naphtha column الثاني 6). يمكن أن يتضمن عمود فصل النفثا الثاني جدر تقسيم YAY موضوعة بين مدخل تيار التغذية ومخرج القطفة المتوسطة للمنتج في الأنبوب 797. ويكون للجدران الفاصلة أطراف علوية وسفلية متباعدة عن الأطراف العلوية والسفلية المناظر لعمود فصل النفثا الثاني ١79٠0 بحيث يمكن أن يتدفق المائع فوق وأسفل الجدران ١ الفاصلة YAY من aad الجوانب إلى الجانب المقابل. يمكن أن يوفر جهاز فصل النفثا splitting naphtha منتج علوي من النفثا المتوسطة في الأنبوب (YA ومنتج نفثا غني بالمواد العطرية من خلال مخرج القطفة المتوسطة للمنتج في الأنبوب 717 Villy الثقيلة التي توجد في أنبوب منتج المواد السفلية في الأنبوب /79. يمكن استخدام عمود فصل النفثا الثاني ٠ في أي من النماذج الواردة في الوثيقة الحالية. م7770
ve - - تم تلامس التيارات الهيدروكربونية الغازية في الأنابيب VTE و ١5 والتي تم إجخاله إلى عمود الامتصاص الأولي ٠٠١ primary absorber column مع النفثا التي تم الحصول عليها من التيار العلوي لجهاز فصل النفثا splitting naphtha في الأنبوب VAY لإجراء عملية الفصل بين هيدروكربونات +0 Cos بواسطة امتصاص الهيدروكربونات الثقيلة في تيار النفثا على ملامس oo التيار المقابل. يتم توصيل تيار النفثا منزوع البيوتان في الأنبوب VIA والذي تم الحصول عليه من عمود نزع البيوتان ٠١ debutanizer column إلى عمود الامتصاص ١ لأولي ٠٠6 عند درجة حرارة مرتفعة مقارنةٌ بالتيار العلوي لجهاز فصل النفثا في الأنبوب VAY لإجراء عملية فصل أخرى لهيدروكربونات +,0 عن هيدروكربونات :© . لا يستخدم عمود الامتصاص الأولي ٠١ أي مكثف أو مرجل إعادة غلي بل يمكن أن يكون به واحدة أو ST من دورات الضخ لتبريد المواد في ٠ العمود. يمكن تشغيل عمود الامتصاص الأولي عند ضغط علوي يتراوح من ٠١4 إلى VA كيلو باسكال (بالعداد) ) ٠ إلى 0٠0 رطل لكل بوصة مربعة) ودرجة حرارة سفلية تتراوح من لالم إلى >لأم An) إلى ٠٠١ ف). يتم إعادة تيار +,0 السائل السائد مع بعض كميات من مادة ”ب في محلول في الأنبوب VEY من المواد السفلية لعمود الامتصاص الأولي primary absorber column إلى الأنبوب 13١ أعلى المكثف المراد تبريده وإعادة إلى المستقبل الثاني AFY Ne يتم توجيه تيار الغاز المتصرف ١48 من الجزء العلوي لعمود الامتصاص الأولي primary ٠١ absorber column إلى الطرف السفلي لعمود الامتصاص الإسفنجي الثانوي VO ويقوم تيار التدوير 100 في الأنبوب Vo والذي تم تحويله من الأنبوب ٠١١ بامتصاص أغلب كمية مادة Cpr المتبقية وبعض من مادة ©-:0 في تيار الغاز المنصرف في الأنبوب VEA بواسطة ٠ التلامس في التيار المقابل. يثم إعادة 100 الذي تم الحصول عليه من الجزء السفلي لعمود م77
ا - الامتصاص الثانوي في الأنبوب oT الغني بمادة Cpr مقارنةٌ بتيار التدوير في الأنبوب VOY بواسطة الأنبوب ١5١ إلى العمود الرئيسي ٠ من خلال دورة الضخ الخاصة بالأنبوب .٠١١ يمكن تشغيل عمود الامتصاص الثانوي Vo. عند ضغط علوي Jil من ضغط عمود الامتصاص الأولي ٠٠١ primary absorber column يتراوح من 968 إلى 7٠090 كيلو باسكال (بالعداد)
٠٠١( إلى 33م TA إلى 190 رطل لكل بوصة مربعة) ودرجة حرارة سفلية تتراوح من 140( ٠ التي تشتمل على غاز ١٠١ ف). يتم إزالة التيار العلوي لوحدة الامتصاص الثانوية ٠٠١ إلى في hydrogen و hydrogen sulfide, amines جاف من هيدروكربونات © السائدة باستخدام ٠ hydrogen و ethylene للفصل مرة أخرى لاستخلاص Lee ويمكن إخضا ١58 الأنبوب إلى عمود ١4 في الأنبوب ١7 يتم إرسال السائل من الجزء السفلي لمستقبل الضاغط الثاني
٠ الفصل N61 ويتم فصل أغلب مادة Ca من مادة ,6-6 وإزالتها في التيار العلوي لعمود الفصل
وارجا Lee الأنبوب ١١ من خلال الأنبوب العلوي VTA دون الخضوع للتكثيف في البداية. يتم إعادة الغاز العلوي في الأنبوب VTA من عمود الفصل الذي يشتمل على مادة © ؛ و liquefied petroleum gas (LPG) وبعض من النفثا الخفيفة إلى الأنبوب 1١١ دون الخضوع إلى عملية تكثيف في البداية. ويقوم المكثف في الأنبوب ١3١ بعملية تكثيف جزئية للتيار العلوي الذي
١7١ ويخضع كل من تصريف ضاغط الغاز في الأنبوب WA يتم الحصول عليه من الأنبوب ٠
مع تيار المواد السفلية VEY الذي يتم الحصول عليه من عمود الامتصاص الأولي primary
٠١ absorber column لفصل البخار عن السائل في مستقبل الضاغط الثاني TY ويكون
عمود الفصل £1 V متصل لاحقاً مع المفاعل الأول ٠١ first reactor والجزء السفلي لمستقبل
الضاغط الثاني YY والجزء السفلي saa) الامتصاص الأولية ١١ والتيار العلوي للنفثا A
Yo يمكن تشغيل جهاز الفصل عند ضغط يزيد عن ضغط تضريف الضاغط ١١ عند ضغط يتراوح و7
ال - من ١3745 إلى 5 كيلو باسكال (بالعداد) ٠00( إلى 77١ رطل لكل بوصة مربعة) ودرجة حرارة تتراوح من 78 إلى ٠٠١ VED إلى 7٠00 ف). يكون منتج المواد السفلية لعمود الفصل في الأنبوب 167 غنياً بالنفثا الثقيلة. يوضح شكل ١ أنه يمكن إرسال تيار المواد السفلية السائل من عمود الفصل ١476 إلى عمود نزع © البيوتان Ye JY! debutanizer column من خلال الأنبوب 117. ويكون عمود نزع البيوتان ٠ متصل لاحقاً مع المفاعل الأول ٠١ first reactor والجزء السفلي لمستقبل الضاغط الثاني VY والجزء السفلي لوحدة الامتصاص الأولية ١٠0 والجزء العلوي لجهاز فصل النفثا splitting ١180 naphtha يمكن أن يقوم عمود نزع البيوتان ٠6١ بتجزئة جزء من المنتجات التي تم تكسيرها الأولى والتي تم الحصول عليها من المفاعل الأءل لتوفير تيار علوي من Ci وتيار من ٠ المواد السفلية Cot . يمكن فصل gia من المواد السفليى منزوعة البيوتان في الأبوب ١176 بين الأنبوب VTA لحمل النفثا منزوعة البيوتان debutanized naphtha إلى عمود الفصل الأولي ٠54١8 للمساعدة في امتصاص مواد Cot ومحتويات الأنبوب VY باستخدام كل من صمامات التحكم المفتوحة عليها؛ والتي يمكن أن تعمل على إعادة تدوير النفثا منزوعة البيوتان إلى جهاز فصل VA Lal) وبشكل اختياري بالاشتراك مع الأنبوب .٠١6 إذا كان ذلك مطلوباً؛ يمكن امتصاص salem Vo من منتجات المواد السفلية للنفثا منزوعة البيوتان في الأنبوب VY باستخدام صمام التحكم valve 01001ه»_المفتوح عليه وصمام التحكم اللاحق المغلق على الأنبوب 177 في صورةٍ منتج أو فصله مرةٍ أخرى إلى قطفتين أو أكثر على أساسن الخواص المطلوبة في واحدة أو أكثر من وحدات فصل النفثا (غيرالمبينة) والتي يمكن أن تكون عبارة عن أعمدة لها جدر فصل أو واحدة أو كثر من أعمدة التجزئة التقليدية. عادةً؛ يتم إعادة تدوير Yo إلى 5٠ 7 بالوزن من النفثا Yo منزوعة البيوتان naphtha 060018012860 مرة أخرى إلى وحدة الامتصاص الأولية ٠660 في م777
ا م7 - الأنبوب 118 للتحكم في استخلاص الهيدروكربونات الخفيفة. يمكن تشغيل عمود نزع البيوتان debutanizer column عند ضغط علوي يتراوح من ٠١74 إلى ١774 كيلو باسكال (بالعداد) You vo) رطل لكل بوصة مربعة) ودرجة حرارة القاع تتراوح من 69٠7م إلى 4٠٠7م (00؟ إلى 40 ف). يجب الحفاظ على الضغط منخفضاً قدر الإمكان للحفاظ على درجة حرارة © مرجل الغلي منخفضة قدر الإمكان بينما يتم السماح بالتكثيف التام باستخدام وسائل التبريد لانمطية دون الحاجة للتجميد. يشتمل التيار العلوي في الأنبوب ١64 الذي تم الحصول عليه من جهاز نزع البيوتان على منتج أولفيني .ره والذي يمكن إرساله إلى عمود فصل liquefied petroleum gas (LPG) الذي يتصل لاحقاً مع التيار العلوي لعمود نزع البيوتان ATs في عمود فصل ١7١ (LPG) يمكن إرسال المواد ,© من التيار العلوي في الأنبوب ١74 إلى ٠ جهاز فصل ع لاستخلاص منتج -propylene يمكن استخلاص مواد ب© من الجزء السفلي في الأنبورب ١77 للمزج في حوض الجازولين كمنتج أو للمعالجة مرة أخرى. يمكن تشغيل جهاز فصل ١7١ (LPG) باستخدام ضغط علوي يبلغ 194 إلى ٠07 كيلو باسكال (بالعداد) ٠١( إلى Yo رطل لكل بوصة مربعة) ودرجة حرارة سفلية 78 إلى ١717م ٠٠١( إلى (Yor في نموذج؛ يمكن توصيل المادة بن التي توجد في الأنبوب 1١١77 في صورة تيار هيدروكربوني ٠ صوعت: hydrocarbon ثان إلى المفاعل الحفزي الثاني ٠٠١ والذي يكون متصل لاحقاً مع التيار العلوي لعمود التجزئة الرئيسي ٠٠١ main fractionation column والجزء السفلي لوحدة الامتصاص الأولية ٠١4١0 والجزء السفلي لجهاز فصل VV liquefied petroleum gas (LPG) في أحد النماذج؛ يمكن تبخير التيار ,© في الأنبوب ١١77 في وحدة التبخير ١88 والتي تخرج منها tal المتبخرة في الأنبوب ٠9١8 ويتم Lead بشكل فائق قبل إدخالها إلى المفاعل الحفزي الثاني م700
vq — ~ . ويكون المفاعل الحفزي الثاني 7٠١ متصل لاحقاً مع وحدة التبخير IAA في نموذج؛ يمكن سحب تيار النفثا الخفيف من جانب وحدة نزع البيوتان ٠٠١ في صورة قطفة النفثا الجانبية في الأنبوب VAY side cutin line يمكن أخذ القطفة الجانية من منطقة السحب الجانبية للبخار لتجنب تبخير تيار السائل في وحدة التبخير. يمكن مزج القطفة الجانبية للنفثا في الأنبوب VAT مع © تيار ,© المتبخر في الأنبوب ١9١0 لتوفير تيار تغذية هيدروكربوني ثان في الأنبوب ١19؛ وذلك بحيث يكون المفاعل الثاني ٠٠١ second reactor متصل لاحقاً مع عمود نزع البيوتان debutanizer column الأول ٠٠١ من خلال منطقة السحب الجانبية للبخار . يمكن أن يقوم مبادل الحرارة على الأنبوب line نه ١9١ heat exchanger بإجراء عملية تسخين فائق للتيار الهيدروكربوني المتبخر. ويجب أن تكون منطقة السحب الجانبية للبخار الخاصة بالأنبوب VAY ٠ منخفضة بمقدار النصف من عمود نزع البيوتان الأول ٠١ وأقل من مدخل تيار التغذية الخاص بالأنبوب AY يمكن أن يكون المفاعل الحفزي الثاني ٠ عبارة عن مفاعل Fluid catalytic cracking (FCC) ou . رغم تصوير المفاعل الثاني ٠٠0١ second reactor في صورة مفاعل «ol (FCC) يجب إدراك أنه يمكن استخدام أي مفاعل حفزي catalytic reactor مناسب؛ مثل المفاعل ذي الطبقة Vo الثابثتة أو الطبقة المميعة. يمك إدخال تيار الهيدروكربون الثاني إلى المفاعل الثاني second ٠٠١ reactor في أنبوب تيار إعادة التدوير 198 من خلال وحدة توزيع تيار التغذية .7٠7 ويمكن أن يتكون تيار التغذية الثاني بشكل Sia على الأقل من هيدروكربونات Cio ؛ وبشكل مفضل يتكون من أولفينات ,© إلى :© . يشتمل التيار الهيدروكربوني الثاني بصورة سائدة على هيدروكربونات بها ٠١ أو أقل من ذرات الكربون وبشكل مفضل ما يتراوح بين 4؛ ولا من ذرات ٠ الكربون . وبشكل مفضل يكون تيار التغذية الهيدروكربوني الثاني عبارة عن جزء من المنتجات التي مت
ا : ارس — تم تكسيرها الأولى في المفاعل الأول ٠١ first reactor والتي تمت تجزئتها في العمود الرئيسي ٠٠١ main column لقطاع استخلاص المنتج ٠ والتي يتم تزويدها في المفاعل الثاني second .٠٠١ reactor في أحد النماذج» يكون المفاعل الثاني متصل لاحقاً مع قطاع تجزئة المنتج و/ أو المفاعل الأول ٠١ الذي يكون متصل سابقاً مع قطاع تجزئة المنتج A © يمكن أن يتضمن المفاعل الثاني ٠٠١ second reactor أنبوب صاعد في المفاعل الثاني VY يتم تلامس تيار التغذية الهيدروكربوني الثاني مع المحفز الذي يتم توصيله إلى المفاعل الثاني ٠ بواسطة أنبوب sale) المحفز ٠4 catalyst return pipe المتصل سابقاً مع الأنبوب الصاعد للمفاعل YY AU first reactor riser لإنتاج منتجات محسنة تم تكسيرها. يمكن تميع المحفز بواسطة خامل مثل البخار الذي يتم الحصول عليه من وحدة التوزيع YoU distributor ٠ بوجه عام؛ يمكن تشغيل المفاعل الثاني ٠ تحت ظروف محددة لتحويل تيار التغذية بالنفثا الخفيفة إلى منتجات هيدروكربونية صغرى. وتتكسر CoCr olefins إلى واحدة أو أكثر من olefins الخفيفة؛ مثل ethylene and/or propylene . ويكون وعاء المفاعل الثاني second reactor متصل لاحقاً مع الأنبوب الصاعد للمفاعل first reactor riser الثاني 7٠ لاستقبال المنتجات المحسنة والمحفز من الأنبوب الصاعد للمفاعل first reactor riser الثاني. ويتجه الخليط الغازي؛ والمنتج ٠ المحسن من الكربونات والمحفز إلى أعلى من خلال الأنبوب الصاعد للمفاعل first reactor riser الثاني 117 ويتم استقباله في وعاء المفاعل الثاني YY second reactor حيث يتم فصل المحفز والهيدروكربونات الغازية والمنتجات المحسنة. يمكن أن يقوم زوج من أذرع التصريف 308 بصورة تماسية أو أفقية بتصريف Lala الغاز والمحفز من الجزء العلوي للأنبوب الصاعد للمفاعل الثاني YOY من خلال واحدة أو أكثر من فتحات المخرج ٠ ؟ (تم توضيح واحدة فقط) في وعاء المفاعل Ye الثاني ٠٠١ second reactor والذي يحقق الفصل الجزئي للغازات عن المحفز. ويمكن أن يسقط م770
vy - - المحفز لتكثتيف طبقة المحفز في وعاء المفاعل الثاني .77١ يمكن أن تعمل الفرازات الدوامية streams from cyclones 4 77 في وعاء المفاعل الثاني ٠ على فصل المحفز عن المنتجات التي تكسيرها الثانية. بعد ذلك» يمكن إزالة المنتجات الهيدروكربونية التي تم تكسيرها من المفاعل الثاني 7٠١ من خلال المخرج 1 المتصل لاخقاً مع الأنبوب الصاعد للمفاعل first reactor riser © الثاني YY من خلال أنبوب المنتجات التي تم تكسيرها الثانية 774. يمكن إعادة تدوير المحفز المنفصل من خلال أنبوب محفز إعادة التدوير Yet من وعاء التفاعل الثاني 77١ الذي تم التحكم فيه بواسطة صمام التحكم control valve مرة أخرى إلى الأنبوب الصاعد للمفاعل الثاني 7٠١7 لتلامسه مع تيار التغذية الهيدروكربوني الثاني. في بعض النماذج» يمكن أن يتضمن المفاعل الثاني © خليط من مكونات المحفز الأولى ٠ والثانية كما تم الوصف سابقاً بالنسبة للمفاعل الأول. في أحد النماذج المفضلة؛ يمكن أن تضمن المفاعل الثاني ٠ أقل من + ZY بالوزن؛ وبشكل مفضل أقل من 75 بالوزن من المكون الأول و٠7 بالوزن على الأقل من المكون الثاني. في نموذج مفضل آخر؛ يمكن ان يتضمن المفاعل الثاني ٠ مكوناً ثانياً dais وبشكل مفضل zeolite 2514-5 كمحفز. يكون المفاعل الثاني ٠٠١ متصل لاحقاً بوعاء تجديد المحفز ٠ regenerator vessel كما يستقبل المحفز المتجدد الخارج NO منه في الأنببوب .7٠6 في أحد pala يشترك المفاعل الحفزي الأول ٠١ والمفاعل الحفزي الثاني ٠٠١ في نفس وعاء تجديد المحفز Te يمكن استخدام نفس تركيبة المحفز في كلا المفاعلات ٠١ و700. مع هذاء إذا كان من المطلوب الحصول على نسبة مرتفعة من zeolite صغير إلى متوسط المسام في المفاعل الثاني ٠٠٠0 second reactor يمكن أن يشتمل محفز الاستبدال المضاف إلى المفاعل الثاني 7٠١٠ على نسبة مرتفعة من مكون المحفز الثاني. وحيث ٠ أن مكون المحفز الثاني لا يفقد النشاط بشكل سريع كمكون محفز أول؛ وتكون هناك حاجة لإرسال م770
ٍ vy - القليل من مخزون المحفز إلى وحدة تجديد المحفز ٠١ ويمكن إعادة تدوير كمية زائدة من امخزون لمحفز إلى الأنبوب الصاعد 7١١7 في مجري العودة 7٠4 دون تجديد المحفز للحفاظ على مستوة مرتفع لمكون المحفز الثاني في المفاعل الثاني .٠٠١ يقوم الأنبوب 7٠١ بحمل المحفز المستنفد من وعاء المفاعل الثاني YY» باستخدام صمام التحكم valve 00001 _لتقييد معدل تدفق المحفز © من المفاعل الثاني 0 إلى وعاء تجديد المحفز .١0 regenerator vessel وتكون وحدة تجديد المحفز متصلة لاحقاً مع المفاعل الثاني 70١ من خلال الأنبوب .7١6 كما يمكن استخدام وسائل فصل تركيبات المحفز من المفاعلات المناظرة في وحدة تجديد المحفز .١8 يمكن تشغيل الأنبوب الصاعد للمفاعل first reactor riser الثاني 7١" في أي ظروف مناسبة؛ مثل درجة حرارة تتراوح من 4125 م إلى 705 a بشكل مفضل درجة حرارة تتراوح من 550 إلى Tee م وضغط يتراوح من 0٠؟ إلى 700 كيلو باسكال (بالعداد)؛ وبشكل مفضل ضغط يتراوح من ٠ إلى ٠ كيلو باسكال (بالعداد)؛ وبشكل أمثل عند ضغط يتراوح من ٠٠١0 إلى SEY باسكال (بالعداد). عادة؛ يمكن أن يكون زمن البقاء للأنبوب الصاعد للمفاعل الثاني 7٠١ أقل من © ثواني وبشكل مفضل بين ؟ و ثواني. تم الكشف عن أمثلة أنابيب صاعدة وظروف التشغيل في البراءة الأمريكية رقم AL + YOOYV/Y uA والبراءة الأمريكية رقم 7711685097 "ب . Ve يتم توجيه المنتجات الثانية التي تم الحصول عليها من المفاعل الثاني ٠٠١ second reactor في الأنبوب YYA إلى قطاع استخلاص المنتج الثاني .٠١ second product recovery section Jia جانب آخر للجهاز والعملية في استعادة الحرارة من المنتجات الثانية في الأنبوب 174 من المفاعل الثاني 7٠١ في عمود الغسيل Fe ويكون عمود الغسيل To متصل لاحقاً مع المفاعل الثاني المذكور 7٠١ ومتصلة سابقاً مع المفاعل الأول .٠١ first reactor شكل ١ يوضح؛ في مض
: Cpr نموذج؛ تيار التغذية الهيدروكربوني الأول في الأنبوب 1 الحامل للتيار الهيدروكربوني الأول للمفاعل الأول ٠١ ليتلامس في عمود الغسيل مع المنتج الثاني في الأنبوب 778 للتسخين المسبق للتيار الهيدروكربوني الأول 6 وتبريد المنتجات الثانية في الأنبوب 774. ويكون عمود الغسيل Vo متصل لاحقاً مع أنبوب تيار التغذية الهيدروكربوني الأول 6>. ويتم إدخال تيار المنتج الثاني في 0 الأنبوب 778 إلى القطاع السفلي لعمود الغسيل +7 وتلامسة مع تيار التغذية الهيدروكربونية الأول من الأنبوب ١ الذي تم إدخاله إلى القطاع العلوي لعمود الغسيل 3٠ في نظام التيار المقابل بشكل مفضل. يمكن أن يتضمن عمود الغسيل Vo على دورات ضخ (غير مبينة) لزيادة استخلاص الحرارة وليس مرجل إعادة الغلي. يتضمن تيار المنتج الثاني القليل من LCO و1100 بصورة نسبية وزيت ملاط والذي يتم امتصاصه مع دقائق المحفز في المنتجات الثانية في تيار التغذية ٠ الهيدروكربوني الأول في الأنبوب A الخارج من عمود الغسيل ٠١ في الأنبوب A ويعمل عمود الغسيل Fe بنقل الحرارة من تيار المنتجات الثانية إلي تيار التغذية الهيدروكربوني الأول والذي يعمل على تبريد تيار المنتج الثاني وتسخين تيار التغذية الهيدروكربوني الأول» والحفاظ على الحرارة. ومن خلال التلامس المذكور؛ يمكن بالتالي تسخين تيار التغذية الهيدروكربونية الأول 1١ إلى ما يتراوح بين VE إلى ١٠77م واختيار المحفز الموجود في المنتج الثاني من المفاعل ٠ الثاني .٠٠٠ second reactor يخرج تيار التغذية الهيدروكربوني من عمود الغسيل 7١ في الأنبوب 8. ويكون المفاعل الأول ٠١ first reactor متصل لاحقاً مع عمود الغسيل من خلال الأنبوب cA ويمكن يعمل المحفز الذي تم اختياره على تحفيز التفاعل في المفاعل الأول .٠١ ويتم تشغيل عمود الغسيل عند ضغط علوي يتراوح من 35 إلى ١78 كيلو باسكال (بالعداد) )2 إلى Ye رطل لكل بوصة مربعة) ودرجة حرارة سفلية تتراوح من 748 م إلى TET (0 58 إلى ٠ 150 ف). ويخرج المنتج الثاني البارد من عمود الغسيل في الأنبوب NTT
ّ داوم يتم تكثيف المنتجات الثانية المبردة في الأنبوب العلوي 777 بشكل (Ha ويدخل إلى مستقبل عمود الغسيل 4 ؟7. يتم إعادة جزء السائل للمنتجات الثانية إلى القطاع العلوي لعمود الغسيل ٠١ ويتم توجيه جزء البخار للمنتجات الثانية إلى الضاغط الثالث Yo الذي يكون لاحقاً مع عمود الغسيل Yo والمفاعل الثاني .7٠١ يمكن أن يكون الضاغط الثالث 7460 عبارة عن مرحلة مفردة © أو متبوعة بضاغط واحد YEE أو أكثر. في Alla وجود مرحلتين؛ كما هو موضح في الشكل OV يتم تبريد التيار المضغوط البيني وادخاله إلى المستقبل البيني 7؟ 7. يتم إدخال السائل الذي تم الحصول عليه من المستقبل VEY في الأنبوب YOY إلى عمود نزع البرويان depropanizer Yoo column بينما يتم إدخال الطور الغزاي YET إلى ضاغط رابع YEE ويتم إدخال تيار المنتج الثاني الغازي المضغوط في الأنبوب YEA الذي تم الحصول عليه من الضاغط ؛4؛1 عند ٠ ضغط يتراوح من ١774 إلى YOY كيلو باسكال (بالعداد) Foo Yee) رطل لكل بوصة مربعة) إلى عمود نزع البروبان ٠٠١ depropanizer column من خلال الأنبوب YoY يكون عمود نزع البروبان You متصل لاحقاً مع المفاعل الثاني .٠٠١ second reactor في عمود نزع البروبان (You تحدث عملية تجزئة لتيار المنتج الثاني المضغوط لتوفير تيار علوي Cr وتيار من المواد السفلية +م© لتجنب مضاعفة المعدات غير اللازم ويتم معالجة التيار العلوي لعمود إزالة Ve البروبان لحمل الأجزاء الخفيفة من المنتجات الثانية من المفاعل الثاني في قطاع استخلاص الغاز VY. gas recovery section يحمل الأنبوب العلوي ؛ ١١5 التيار العلوي من مواد Cs لإدخالها في نبوب ١74 ودخول القطاع السفلي لعمود الامتصاص ١ لأولي ١٠٠١ primary absorber column في قطاع استخلاص الغاز NY ويتم امتصاص هيدروكربونات :© من التيار العلوي © في تيارالنفثا في عمود الامتصاص ١ لأولي .٠٠١ primary absorber column يسمح ذلك باستخلاص propylene ٠ والغاز الجاف وعدم الحاجة لمضاعفة نظم الامتصاص أو مخططات فصل الأولفين و76
ا : Yo — - الخفيف البديل. يعمل عمود نزع البروبان Yoo depropanizer column بضغط علوي يتراوح من إلى YET كيلو باسكال (عداد) ) ٠٠ إلى Fou رطل لكل بوصة مربعة) ودرجة حرارة قاع تتراوح من 17١ إلى 1777م You) إلى 7*٠ ف). يخرج تيار السفلي لنزع البروبان في الأنبوب 4 YO من قاع عمود نزع البروبان You depropanizer column ويدخل عمود نزع © البيوتان الثاني 77١0 من خلال الأنبوب 4 709. يكون عمود نزع البيوتان الثاني ٠ متصل لاحقاً مع المفاعل الثاني .٠٠٠ second reactor في عمود نزع البيوتان الثاني (YT تحدث تجزئة لجزء منزوع البروبان لتيار المنتج الثاني المضغوط لتوفير تيار علوي Cp وتيار الأجزاء السفلية للنفثا الخفيفة Co . يقوم الأنبوب العلوي 171 بحمل التيار العلوي لهيدروكربونات ,© السائدة للخضوع إلى المعالجة أو الاستخلاص مرةٍ أخرى. يعمل No عمود نزع البيوتان debutanizer column الثاني ٠٠١ بضغط علوي يتراوح من 726؟ إلى 156 كيلو باسكال (بالعداد) )£4 إلى ٠٠١ رطل لكل بوصة مربعة) ودرجة حرارة قاع تتراوح من 47 م إلى 7144م Ye) إلى 70٠0 ف). تخرج الأجزاء السفلية منزوعة البيوتان لتيار النفثا الخفيف في الأنبوب 7764 لعمود نزع البيوتان الثاني ٠ والذي يمكن معالجته مرة أخرى أو إرساله إلى حوض الجازولين. Vo يثسم الجهاز والعملية بمرونة لتوفير مادة إعادة تدوير من قطاع استخلاص المنتج الثاني second ٠٠٠ product recovery section دون التأثير على قطاع استخلاص الغاز gas recovery ١7١ section . إذا كانت هناك dala لوجود معدل صغير من تدفق sale) التدوير لتحقيق ناتج propylene المستهدف؛ فيمكن تحويل هيدروكربونات بن المتبخرة من الأنبوب العلوي YY لعمود نزع البيوتان الثاني 73١0 في الأنبوب 717 من خلال صمام التحكم control valve المفتوح عليه
NE وحمله إلى الأنبوب VT شكل ١ يوضح الحالية التي لا يتم فيها تبخير هيدروكربونات Co المتحولة بصورة كافية؛ بحيث يتم إدخالها في الأنبوب ١77 الذي يحمل هيدروكربونات Co في تيار المواد السفلية لوحدة فصل liquefied petroleum gas (LPG) إلى أنبوب تيار التغذية YA يكون من المناسب تبخير التيارين الموجودين في الأنبوب 77676 و776١ الذان يحملان هيدروكربونات Co Sila © مبادل الحرارة لجهاز التبخير 188. تنتقل هيدروكربونات © المتبخرة في الأنبوب ٠9١0 ويمكن تسخينها بشكل مسبق في مبادل الحرارة قبل إدخالها في صورة جزء من تيار هيدروكربوني hydrocarbon stream سائل إلى المفاعل الثاني .٠٠١ second reactor في نموذج آخر للاختراع الحالي الموضح في الشكل of يظل جهاز فصل النفثا splitting naphtha أعلى قطاع استخلاص الغاز gas recovery section كما هو في الشكل ١؛ ولكن يتم ٠ استبدال عمود نزع debutanizer column (ji sul بعمود نزع البروبان depropanizer column ويتم الاستغناء عن عمود فصل sol Las liquefied petroleum gas (LPG) إلى زيادة فاعلية الطاقة وتقليل تكلفة رأس المال مع انخفاض المرونة. تختلف العناصر الورادة في الشكل ؟ عن الشكل ١ والتي تم الإشارة إليها بواسطة الرمز الأولي (). وتكون جميع العناصر الورادة في الشكل ١ هي نفس الورادة في الشكل .١ Vo يختلف قطاع استخلاص الغاز "٠7١ في الشكل ١ عن نموذج الشكل .١ على أساس نطاقات نقطة الغليان لقطفات النفثا المطلوبة؛» على نحو بديليمكن توجية سائل الضاغط البيني في الأنبوب 1 ' إلى عمود الفصل £1 وفقاً للبديل المذكور؛ يتدفق السائل الناتج عن الضاغط البيني 1 !إلى عمود الفصل VET عند موضع الدخول عند درجة حرارة مرتفعة عن درجة حرارة الأنبوب £4 LV خلاف ذلك؛ تتدفق جميع أجزاء سائل الضاغط البيني (ANT جهاز فصل مك
ّ الاسم VA splitting naphtha Gal كما تم الوصف سابقاً في الشكل .١ يتم إرسال تيار المواد السفلية السائل من عمود الفصل ١47 إلى عمود نزع البروبان الأول first 13١ depropanizer column من خلال الأنبوب VY ويكون عمود نزع البروبان الأول VU متصل لاحقاً مع المفاعل الأول ٠١ first reactor ويقوم بتجزئة جزء من المنتجات التي تم © تكسيرها الأولى lly تم الحصول عليها من المفاعل الأول ٠١ لتوفير تيار علوي © وتيار من المواد السفلية Cpr . يشتمل التيار العلوي في الأنبوب ١64 ' والذي تم الحصول عليه من عمود نزع البروبان على منتج أولفيني © والذي يمكن إرساله إلى وحدة الفصل البروبان / propylene (غير (Rial والتي يمكن أو تكون متصلة مع الجزء العلوي لعمود نزع البرويان depropanizer "١٠١ column . يمكن فصل تيار المواد السفلية في الأنبوب YT بين الأنبوب VIA ٠ لتوصيل النفثا منزوعة البروبان إلى وحدة الامتصاص الأولية ٠48 للمساعدة في امتصاص مواد Cor والأنبوب VAY لإعادة التدوير إلى عمود فصل النفثا ٠8١ splitting naphtha column أو استخلاص المنتج في الأنبوب AVY في أحد النماذج؛ يمكن سحب تيار التغذية الخفيف من جانب عمود نزع البروبان الأول first ٠١١ depropanizer column ' في صورة قطفة النفثا الجانبية في الأنبوب side cut in line Yo 87٠'تم الحصول عليها من نقطة دخول تيار التغذية للأنبوب feed entry point for line 7 . يمكن أن تشتمل القطفة الجانبية بصورة سائدة على هيدروكربونات ,© . ويمكن أن تكون القطفة الجانبية في صورة وحدة سحب جانبية للبخار لتجنب تبخير تيار السائل في وحدة التبخير -vaporize a liquid stream in an evaporator يمكن أن توفر قطفة النفثا الجانبية في الأنبوب ١87 ' جميع كل التيار الهيدروكربوني الثاني في م7
— vA -
الأنبوب ١9١ أو يمكن مزجه مع مادة السحب الجانبية منزوعة البروبان البخارية في أنبوب إعادة
التدوير You لتوفير تيار هيدروكربوني hydrocarbon stream ثاني في الأنبوب VAY يمكن أن
يكون المفاعل الثاني ٠٠١ second reactor متصل لاحقاً مع عمود نزع البروبان الأول first
١٠١ depropanizer column ' من خلال تيار التغذية للسحب الجانبي للبخار YAY يمكن أن © يقوم مبادل الحرارة على الأنبوب ١9١ heat exchanger on line بالتسخين الفائق لتيار التغذية
الهيدروكربوني الثاني المتبخر.
بوجه عام؛ يكون تشغيل المفاعل الثاني ٠٠١ second reactor المتصل لاحقاً مع عمود نزع
البرويان ١٠١ depropanizer column ؛ وقطاع استخلاص المنتج الثاني second product 77١ recovery section ٠ ' كما تم الوصف في الشكل .١ فيما عدا أنه تم أخذ تيار السحب
الجانبي للبخار من عمود نزع البروبان الثاني You في الأنبوب You ' لإعادة التدوير إلى المفاعل
الثاني .7٠١ 560000 reactor في النموذج المذكور» يكون عمود نزع البروبان 15٠ عبارة عن
عمود نزع بروبان ثانٍ YOu ويكون عمود نزع البيوتان Yo عبارة عن عمود نزع بيوتان أول
Ye first debutanizer column ويمكن أن تكون الجوانب ١ لأخري للنموذج المذكور كما تم الوصف في الشكل .١
مثال
Fluid catalytic cracking (FCC) ل gas recovery section تمت محاكاة قطاع استخلاص الغاز
كقاعدة مع عمود naphtha splitter column Vial (ad اللاحق لقطاع استخلاص الغاز gas
recovery section . يوفر عمود فصل اننفثا Jas naphtha splitter column قطفات من النفثا
م7710
ا va — — الخفيفة والنفثا الثقيلة. وتمت محاكاة قطاع استخلاص غاز إضافي (FCC) للاختراع الموضح في الشكل )¢ وفي هذه الحالة يتم أخذ جميع النفثا الخفيفة من الأنبوب light naphtha from line ١7 في الأنبوب ١ وجميع النفثا الثقيلة من الأنبوب VAY heavy naphtha from line في الأنبوب 184. وتؤدي عمليات المحاكاة إلى الحصول على نفس معدلات تدفق المنتج وقطفات لها © نفس نقاط غليان في عملية التجزئة من الحالة الأساسية والحالة الابتكارية. وفيما يتعلق بالمقارنة؛ يتم تشغيل النموذجين SBI من استخلاص نفس هيدروكربونات © و,© في الحالتين. ويجب زيادة معدل تدفق تيار إعادة تدوير النفثا الخفيفة الذي تم الحصول عليه من المواد السفلية لعمود نزع البيوتان debutanizer column في الأنبوب ١18 إلى عمود الامتصاص ١ لأولي primary absorber column في AW الابتكارية حيث يتم إرسال القليل من النفثا غير الثابتة ٠ إلى عمود الامتصاص الأولي ye primary absorber column الجزء السفلي لمستقبل العمود الرئيسي main column والجزء العلوي لمستقبل ضاغط الغاز بالنسبة للحالة الأساسية. كما يجب زيادة معدل تدفق LCO معاد التدوير في الأنبوب VOY recycled in line وحدة الامتصاص الثانوية secondary absorber من العمود الرئيسي واعادته للحصول على نفس عملية استخلاص نت في وحدة الامتصاص الثانوية .secondary absorber VO يتم توضيح مهام التسخين لأعمدة الفصل؛ وأعمدة نزع البيوتان debutanizer columns وأعمدة فصل splitting naphtha Gill في قطاعات استخلاص الغاز gas recovery sections في الحالة الأساسية والحالة الابتكارية في جدول .١ يوضح جدول ١ نسبة انخفاض تبلغ 78 7 من إجمالي مهام التسخين لمراجل إعادة غلي reboilers . م7770
— $4 — جدول ١ حالة أساسية حالة ابتكارية (جيجا كالوري/ ساعة) | (جيجا كالوري/ ساعة) تغذية وحدة نزع البيوتان م 4 debutanizer reboiler مرجل إعادة غلي فصل Yyo,VY YY, AT Baill splitting naphtha مرجل إعادة غلي وحدة الفصل YY, lo YV,vv Stripper Reboiler التسخين المسبق لتيار تغذية وحدة Y y 6 1 , ayy نزع البيوتان Debutanizer Feed Preheat
— \ ¢ — LL] serene التسخين المسبق لتيار تغذية وحدة 7 فصل النفثا Naphtha Splitter Feed Preheat te ho بالنسبة للحالة الابتكارية؛ يكون لمرجل إعادة غلي عمود فصل النفثا splitting naphtha column درجة حرارة مخرج مرتفعة بمقدار TY م La للتشغيل عند ضغط مرتفع للحفاظ على المنتج العلوي في الطور السائل ٠ liquid phase مع هذاء تكون درجة الحرارة المذكورة AST من درجات حرارة المخرج المنخفضة لعمود نزع البيوتان debutanizer column ومراجل إعادة غلي عمود © الفصل Ally stripper column reboilers تنخفض إلى حد كبير بمقدار 5٠6 و 11 م على التوالي. تتخفض درجة الحرارة في الحالة الابتكارية As لتدوير النفثا الخفيفة light naphtha فقط في قطاع تركيز الغاز. بالتالي» تكون هناج حاجة لدرجة Ji sha ارتفاعاً لإعادة غلي تلك الأعمدة. دون الحاجة للتوضيح مرة أخرى؛ يُعتقد أن الماهرين في المجال؛ باستخدام الوصف السابق؛ قادرين على استخدام الاختراع الحالي بجميع مزاياه. ومن ثم تكون النماذج المحددة المفضلة السابقة ٠ موضحة chil ولا تقيد باقي الكشف بأية حال. فيما سبق؛ تم daria جميع درجات الحرارة بالدرجات المئوية؛ وتكون جميع الأجزاء والنسب بالوزن ما لم يتم تحديد ما يخالف ذلك. بالإضافة إلى ذلك؛ تكون صمامات التحكم التي تم وصفها في حالة مفتوحة أو مغلقة مفتوجة جزئياً للسماح بالتدفق إلى كل من الأنبابيب المناظرة. مت
bd Y —_ _ من الوصف السابق؛ يتأكد الماهرون في المجال من الخواص الرئيسية لهذا الاختراع دون الابتعاد عن مجال وفحوى الاختراع؛ كما يكون لديهم القدرة على إجراء العديد من التغيرات والتعديلات على الاختراع لتهيتثه للعديد من الاستخدامات والظروف. م771
Claims (1)
- ا دسم عناصر الحماية-١ ١ جهاز تكسير حفزي catalytic cracking apparatus يشتمل على:¥ - مفاعل حفزي catalytic reactor ¢ VF عمود تجزثة رئيسي main fractionation column متصل بالمفاعل المذكور؛؛ مستقبل علوي overhead receiver متصل بالجزء العلوي لعمود التجزثة الرئيسي overhead of the main fractionation column ~~ © المذكور؛1 عمود لفصل splitting naphtha column Gall متصل بالجزء السفلي 2 communication with ١ ««ماهط_للمستقبل العلوي المذكور؛splitting naphtha Gall متصل بعمود فصل primary absorber column sf عمود امتصاص A ¢ المذكور column 8 المذكور في اتصال بعمود لإزالة البيوتان splitting naphtha column يكون عمود فصل النفثا ٠ .debutanizer column 1)١ ؟- الجهاز الحفزي catalytic apparatus وفق عنصر الحماية (١)؛ حيث يشتمل أيضاً على Y مفاعل حفزي catalytic reactor متصل بعمود الامتصاص ١ لأولي primary absorber column المذكور.١ ©- الجهاز الحفزي catalytic apparatus وفق عنصر الحماية (١)؛ حيث يشتمل أيضاً على Y عمود لفصل البيوثان debutanizer column متصل بعمود الامتصاص ١ لأولي primary absorber column ¥ المذكور.vo١ 4- الجهاز الحفزي catalytic apparatus وفق عنصر الحماية () ٠ حيث يشتمل أيضاً على Y مفاعل ثاني متصل بعمود فصل البيوتان debutanizer cotumn المذكور. ١ #- الجهاز الحفزي catalytic apparatus وفق عنصر الحماية ( ؛)؛ حيث يكون المفاعل الثاني second reactor " المذكور متصل بجانب سحب البخار من عمود فصل البيوتان debutanizer column ¥ المذكور. ١ +- الجهاز الحفزي catalytic apparatus وفق عنصر الحماية ٠ (V) حيث يكون عمود فصل liquefied petroleum gas (LPG) Y متصل بالجزء العلوي عمود فصل البيوتان debutanizer column YF المذكور؛ ويكون المفاعل الثاني second reactor متصل بقاع عمود فصل liquefied ؛ petroleum gas (LPG) المذكور. ١ 7- الجهاز الحفزي catalytic apparatus وفق عنصر الحماية (١)؛ ويشتمل أيضاً على ضاغط 7 للغاز المبلل في اتصال مع المستقبل العلوي المذكورء ووحدة للفصل في اتصال بضاغط الغاز ¥ المبلل المذكور؛ وعمود لفصل splitting naphtha column Gd) 4 اتصال بقاع وحدة الفصل. =A ١ الجهاز الحفزي catalytic apparatus وفق عنصر الحماية (١)؛ ويشتمل أيضاً على hela " للغاز المبلل في اتصال بالمستقبل العلوي المذكورء ووحدة للفصل في اتصال بضاغط الغاز ¥ المبلل المذكورء وعمود امتصاص أوليّ primary absorber column 8 اتصال مع الجزء ؛ العلوي لوحدة الفصل المذكورة؛ وعمود لإزالة البيوتان debutanizer column أو عمود لإزالة 0 البروبان في اتصال مع قاع وحدة الفصل المذكورة. YiooOo — $ _— ١ 4- الجهاز الحفزي catalytic apparatus وفق عنصر الحماية ٠ (A) ويشتمل أيضاً على عمود Y الامتصاص أ لأولي primary absorber column المذكور في اتصال_ مع عمود فصل Gall splitting naphtha column ~~ المذكور. -٠١ ١ الجهاز الحفزي catalytic apparatus وفق عنصر الحماية ٠ )١( ويشتمل أيضاً على عمود ثاني لفصل splitting naphtha Gill في اتصال مع عمود فصل النفثا splitting naphtha column Y المذكور. -١١ ١ جهاز تحويل وتجزئة يشتمل على: مفاعل حفزي catalytic reactor ؛ وعمود لفصل Gall splitting naphtha column ~~ Y في اتصال بالمفاعل الحفزي المذكور؛ وعمود امتصاص أولي في ¥ اتصال بعدي بعمود فصل النفثا المذكور؛ ومستقبل في اتصال بعدي بعمود الامتصاص الأولي ؛ primary absorber column المذكور؛ وعمود كسح في اتصال بعدي بالمستقبل المذكور. -١7 ١ جهاز التحويل والتجزئة وفق عنصر الحماية (١١)؛ ويشتمل أيضاً على عمود رئيسي في اتصال بالمفاعل المذكورء ومستقبل للعمود الرئيسي في اتصال مع الجزء العلوي للعمود overhead of the column ~~ ¥ الرئيسي المذكورء وعمود لفصل splitting naphtha column Gill ؛ في اتصال بقاع المستقبل العلوي المذكور. =F ١ جهاز التحويل والتجزئة وفق عنصر الحماية )17( ويشتمل أيضاً على ض اغط في Y اتصال مع الجزء العلوي للمستقبل؛ وعمود فصل splitting naphtha column Baill المذكور في م7710ا " اتصال بقاع المستقبل العلوي. -١4 ١ جهاز التحويل والتجزئة وفق عنصر الحماية (VY) ويشتمل أيضاً على ضاغط في اتصال ¥ بالجزء العلوي للمستقبل العلوي المذكور؛ ووحدة فصل في اتصال مع الضاغط المذكور؛ وعمود Y امتصاص primary absorber column sf في اتصال مع الجزء العلوي لوحدة الفصل المذكورة. -١#9 ١ جهاز التحويل والتجزئة وفق عنصر الحماية (V6) ويشتمل أيضاً على عمود AY " البيوتان debutanizer column في اتصال مع قاع المستقبل العلوي المذكورء ومفاعل حفزي catalytic reactor Y ثاني في اتصال مع عمود إزالة البيوتان المذكور. -١١ ١ جهاز التحويل والتجزئة وفق عنصر الحماية )16( ويشتمل أيضاً على عمود لإزالة Y البروبان في اتصال مع المستقبل العلوي المذكورء doling ثاني في اتصال مع عمود إزالة ¥ البرويان المذكور. -١7 ١ جهاز التحويل والتجزئة وفق عنصر الحماية (١١)؛ ويشتمل أيضاً على عمود ثاني لفصل splitting naphtha Gall 4 اتصال مع عمود فصل splitting naphtha column Gil) المذكور + لتوفير المزيد من تيارات tall المنفصلة. -١8 ١ جهاز تكسير حفزي يشتمل على : مفاعل؛ وعمود تجزئة رئيسي main fractionation column Y في اتصال بالمفاعل المذكور؛ ومستقبل علوي overhead receiver 4 اتصال مع gee ¥ التجزئة الرئيسي main fractionation column المذكور؛ وعمود لفصل splitting dill م710ا ا ؛ حتاف naphtha في اتصال بالمستقبل العلوي المذكور؛ وعمود امتصاص primary (dsl absorber column ٠ 8 اتصال بعدي بعمود فصل النفثا splitting naphtha column المذكور؛ 1 وضاغط في اتصال بالجزء العلوي من المستقبل العلوي المذكور؛ ووحدة لفصل الجزء السائل عن ١ الجزء الغازي المضغوط؛ وضاغط ثاني في اتصال مع الجزء العلوي لوحدة الفصل المذكورة A لتوجيه ضغط إضافي على الجزء الغازي المضغوط؛ وعمود لفصل النفثا splitting naphtha column 9 اتصال بقاع وحدة الفصل المذكورة. م710
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US12/614,921 US8231847B2 (en) | 2009-11-09 | 2009-11-09 | Apparatus for recovering FCC product |
| US12/614,907 US8414763B2 (en) | 2009-11-09 | 2009-11-09 | Process for recovering FCC product |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA110310847B1 true SA110310847B1 (ar) | 2014-04-14 |
Family
ID=43970697
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA110310847A SA110310847B1 (ar) | 2009-11-09 | 2010-11-09 | جهاز وعملية لاستخلاص منتج من عملية التكسير الحفزي باستخدام مائع (fcc) |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| KR (1) | KR101379539B1 (ar) |
| CN (1) | CN102597179A (ar) |
| SA (1) | SA110310847B1 (ar) |
| WO (1) | WO2011056712A2 (ar) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2969745B1 (fr) | 2010-12-27 | 2013-01-25 | Technip France | Procede de production d'un courant riche en methane et d'un courant riche en hydrocarbures en c2+ et installation associee. |
| US9328292B2 (en) * | 2013-08-23 | 2016-05-03 | Uop Llc | Method and device for improving efficiency of sponge oil absorption |
| FR3012150B1 (fr) | 2013-10-23 | 2016-09-02 | Technip France | Procede de fractionnement d'un courant de gaz craque, mettant en oeuvre un courant de recycle intermediaire, et installation associee |
| CN105733647B (zh) * | 2014-12-09 | 2018-05-01 | 中科合成油工程股份有限公司 | 从费托合成尾气中回收液化石油气的方法 |
| EP3040405A1 (en) * | 2014-12-30 | 2016-07-06 | Technip France | Method for improving propylene recovery from fluid catalytic cracker unit |
| EP3390329B1 (en) * | 2015-12-16 | 2023-09-20 | Uop Llc | Process for improving propylene recovery from fcc recovery unit |
| RU2702134C1 (ru) * | 2019-06-25 | 2019-10-04 | Общество с ограниченной ответственностью "ЭНЕРДЖИ ЭНД ИНЖИНИРИНГ" | Способ получения высокооктановых бензиновых фракций |
| CN115066478B (zh) * | 2019-12-07 | 2024-06-21 | 苏尔寿管理有限公司 | 从粗烃料流中分离出一种或多种纯化的烃料流如用于石脑油稳定化和lpg回收的场所和成本有效的装置和方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4950387A (en) * | 1988-10-21 | 1990-08-21 | Mobil Oil Corp. | Upgrading of cracking gasoline |
| US5389237A (en) * | 1993-03-08 | 1995-02-14 | Mobil Oil Corporation | FCC process with lift gas |
| US6495030B1 (en) * | 2000-10-03 | 2002-12-17 | Catalytic Distillation Technologies | Process for the desulfurization of FCC naphtha |
| US7638041B2 (en) * | 2005-02-14 | 2009-12-29 | Catalytic Distillation Technologies | Process for treating cracked naphtha streams |
| US7947860B2 (en) * | 2006-09-28 | 2011-05-24 | Uop Llc | Dividing wall separation in light olefin hydrocarbon processing |
| US7763165B1 (en) * | 2006-12-21 | 2010-07-27 | Uop Llc | Fractionation recovery processing of FCC-produced light olefins |
| US8021620B2 (en) * | 2009-03-31 | 2011-09-20 | Uop Llc | Apparatus for oligomerizing dilute ethylene |
-
2010
- 2010-10-28 CN CN2010800504713A patent/CN102597179A/zh active Pending
- 2010-10-28 WO PCT/US2010/054513 patent/WO2011056712A2/en active Application Filing
- 2010-10-28 KR KR1020127011796A patent/KR101379539B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2010-11-09 SA SA110310847A patent/SA110310847B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN102597179A (zh) | 2012-07-18 |
| KR20120080237A (ko) | 2012-07-16 |
| WO2011056712A3 (en) | 2011-09-15 |
| WO2011056712A2 (en) | 2011-05-12 |
| KR101379539B1 (ko) | 2014-03-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA110310847B1 (ar) | جهاز وعملية لاستخلاص منتج من عملية التكسير الحفزي باستخدام مائع (fcc) | |
| US8894840B2 (en) | Process for recovering products from two reactors | |
| US20120141333A1 (en) | Apparatus for recovering catalytic product | |
| CN101218321B (zh) | 烃热解排出物的加工方法 | |
| US8524070B2 (en) | Method for processing hydrocarbon pyrolysis effluent | |
| US8414763B2 (en) | Process for recovering FCC product | |
| US5045177A (en) | Desulfurizing in a delayed coking process | |
| MX2008011052A (es) | Produccion de olefinas usando materia prima condensada. | |
| US8747654B2 (en) | Process for recovering catalytic product | |
| US20120024749A1 (en) | Method For Processing Hydrocarbon Pyrolysis Effluent | |
| WO2012074691A2 (en) | Process and apparatus for recovering catalytic product | |
| CN103649021B (zh) | 利用从蒸汽裂化向醇脱水过程的传热制备烯烃的方法和设备 | |
| US7628197B2 (en) | Water quench fitting for pyrolysis furnace effluent | |
| US9969662B2 (en) | Method for separating olefins with gentle cleavage | |
| US8506891B2 (en) | Apparatus for recovering products from two reactors | |
| US8231847B2 (en) | Apparatus for recovering FCC product | |
| US4606816A (en) | Method and apparatus for multi-component fractionation | |
| SG186168A1 (en) | Method for processing hydrocarbon pyrolysis effluent | |
| RU2491321C2 (ru) | Способ и устройство для предварительного нагрева сырья с помощью охладителя отходящих газов | |
| US2340778A (en) | Process for producing olefins and motor fuel | |
| JPH04359992A (ja) | 流体接触クラッキング生成物の分溜装置 | |
| KR101304041B1 (ko) | 두 개 반응기로부터 생성물을 회수하는 방법 및 장치 | |
| US2745794A (en) | Combination cracking process | |
| US2221702A (en) | Fractionation of hydrocarbon vapor mixtures | |
| US20240026234A1 (en) | Process for cracking to light olefins |