SA06270024B1 - Polymer composition for injection moulding - Google Patents
Polymer composition for injection moulding Download PDFInfo
- Publication number
- SA06270024B1 SA06270024B1 SA06270024A SA06270024A SA06270024B1 SA 06270024 B1 SA06270024 B1 SA 06270024B1 SA 06270024 A SA06270024 A SA 06270024A SA 06270024 A SA06270024 A SA 06270024A SA 06270024 B1 SA06270024 B1 SA 06270024B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- polyethylene
- flow rate
- composition
- polyethylene composition
- melt flow
- Prior art date
Links
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 95
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 title claims description 41
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 title claims description 25
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 claims abstract description 106
- -1 polyethylene Polymers 0.000 claims abstract description 106
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 claims abstract description 106
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims abstract description 26
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims abstract description 26
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims abstract description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 48
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 claims description 36
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 35
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 22
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 22
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 21
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 21
- 239000000178 monomer Substances 0.000 claims description 19
- LIKMAJRDDDTEIG-UHFFFAOYSA-N n-hexene Natural products CCCCC=C LIKMAJRDDDTEIG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 claims description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 12
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 10
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims description 10
- KWKAKUADMBZCLK-UHFFFAOYSA-N 1-octene Chemical compound CCCCCCC=C KWKAKUADMBZCLK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 claims description 8
- 229920001519 homopolymer Polymers 0.000 claims description 7
- 239000004711 α-olefin Substances 0.000 claims description 7
- 239000011954 Ziegler–Natta catalyst Substances 0.000 claims description 5
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 5
- TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N n-Octanol Natural products CCCCCCCC TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 230000004224 protection Effects 0.000 claims 8
- FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N benzyl N-[2-hydroxy-4-(3-oxomorpholin-4-yl)phenyl]carbamate Chemical compound OC1=C(NC(=O)OCC2=CC=CC=C2)C=CC(=C1)N1CCOCC1=O FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 101100518501 Mus musculus Spp1 gene Proteins 0.000 claims 1
- BDGJRWFEEJVDBX-UHFFFAOYSA-N but-1-ene;4-methylpent-1-ene Chemical group CCC=C.CC(C)CC=C BDGJRWFEEJVDBX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 125000004836 hexamethylene group Chemical group [H]C([H])([*:2])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[*:1] 0.000 claims 1
- 230000002262 irrigation Effects 0.000 claims 1
- 238000003973 irrigation Methods 0.000 claims 1
- 230000000379 polymerizing effect Effects 0.000 claims 1
- 230000001012 protector Effects 0.000 claims 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 abstract description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 27
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 19
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 18
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 17
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 15
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 9
- 239000000047 product Substances 0.000 description 9
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 8
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 7
- 239000000026 Pentaerythritol tetranitrate Substances 0.000 description 6
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 6
- 230000002902 bimodal effect Effects 0.000 description 5
- 229920001903 high density polyethylene Polymers 0.000 description 5
- 239000004700 high-density polyethylene Substances 0.000 description 5
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 5
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 5
- TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L Magnesium chloride Chemical compound [Mg+2].[Cl-].[Cl-] TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 4
- 239000006229 carbon black Substances 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 229920001038 ethylene copolymer Polymers 0.000 description 4
- WSSSPWUEQFSQQG-UHFFFAOYSA-N 4-methyl-1-pentene Chemical compound CC(C)CC=C WSSSPWUEQFSQQG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000010574 gas phase reaction Methods 0.000 description 3
- 229920001179 medium density polyethylene Polymers 0.000 description 3
- 239000004701 medium-density polyethylene Substances 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 3
- 239000003643 water by type Substances 0.000 description 3
- RELMFMZEBKVZJC-UHFFFAOYSA-N 1,2,3-trichlorobenzene Chemical compound ClC1=CC=CC(Cl)=C1Cl RELMFMZEBKVZJC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MYRTYDVEIRVNKP-UHFFFAOYSA-N 1,2-Divinylbenzene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1C=C MYRTYDVEIRVNKP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 1-Butene Chemical compound CCC=C VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 206010033307 Overweight Diseases 0.000 description 2
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 2
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 2
- 230000004323 axial length Effects 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 2
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 2
- 238000012685 gas phase polymerization Methods 0.000 description 2
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 2
- 235000011147 magnesium chloride Nutrition 0.000 description 2
- 239000012968 metallocene catalyst Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 2
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 2
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 238000010094 polymer processing Methods 0.000 description 2
- 239000002685 polymerization catalyst Substances 0.000 description 2
- 238000000518 rheometry Methods 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 2
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 2
- 230000007480 spreading Effects 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- YJTKZCDBKVTVBY-UHFFFAOYSA-N 1,3-Diphenylbenzene Chemical compound C1=CC=CC=C1C1=CC=CC(C=2C=CC=CC=2)=C1 YJTKZCDBKVTVBY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UMCMPZBLKLEWAF-BCTGSCMUSA-N 3-[(3-cholamidopropyl)dimethylammonio]propane-1-sulfonate Chemical compound C([C@H]1C[C@H]2O)[C@H](O)CC[C@]1(C)[C@@H]1[C@@H]2[C@@H]2CC[C@H]([C@@H](CCC(=O)NCCC[N+](C)(C)CCCS([O-])(=O)=O)C)[C@@]2(C)[C@@H](O)C1 UMCMPZBLKLEWAF-BCTGSCMUSA-N 0.000 description 1
- 235000005078 Chaenomeles speciosa Nutrition 0.000 description 1
- 240000000425 Chaenomeles speciosa Species 0.000 description 1
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000272168 Laridae Species 0.000 description 1
- 241000721701 Lynx Species 0.000 description 1
- 206010062575 Muscle contracture Diseases 0.000 description 1
- CYTYCFOTNPOANT-UHFFFAOYSA-N Perchloroethylene Chemical compound ClC(Cl)=C(Cl)Cl CYTYCFOTNPOANT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000826860 Trapezium Species 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003963 antioxidant agent Substances 0.000 description 1
- 239000002216 antistatic agent Substances 0.000 description 1
- 239000012752 auxiliary agent Substances 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000012986 chain transfer agent Substances 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 1
- 238000013329 compounding Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 208000006111 contracture Diseases 0.000 description 1
- 239000012967 coordination catalyst Substances 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000006837 decompression Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 239000000975 dye Substances 0.000 description 1
- 210000005069 ears Anatomy 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 1
- 238000009415 formwork Methods 0.000 description 1
- 229920006158 high molecular weight polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000012804 iterative process Methods 0.000 description 1
- 238000010030 laminating Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 239000002932 luster Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- RSMUVYRMZCOLBH-UHFFFAOYSA-N metsulfuron methyl Chemical compound COC(=O)C1=CC=CC=C1S(=O)(=O)NC(=O)NC1=NC(C)=NC(OC)=N1 RSMUVYRMZCOLBH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 1
- 239000011022 opal Substances 0.000 description 1
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 239000000049 pigment Substances 0.000 description 1
- 229920002959 polymer blend Polymers 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000003223 protective agent Substances 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 1
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
- 239000011342 resin composition Substances 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 238000007573 shrinkage measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 238000004154 testing of material Methods 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 229910052723 transition metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000003624 transition metals Chemical class 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
الملخص: يتعلق الطلب الراهن بتركيب من متعدد الإثيلين polyethylene composition يحتوي على راتنج أساسي base resin، ويشتمل الراتنج الأساسي على( أ ) جزء أول من متعدد الإثيلين polyethylene ،(ب) جزء ثان من متعدد الإثيلين polyethylene ،حيث يكون معدل تدفق الصهارة melt flow rateMFR5/190 C للجزء الأول أعلى من معدل تدفق الصهارة MFR5/190 C للجزء الثاني، وتعرف نسبة معدل التدفق FRR21/5 flow rate ratio وتركيب من متعدد الإثيلين polyethylene، بأنها النسبة لمعدل تدفق الصهارة MFR21.6/190 C إلى معدل تدفق الصهارة MFR5/190 C، حيث تتراوح من ١٥ إلى ٢٨، ويتراوح معدل تدفق الصهارة MFR5/190 C للتركيب من متعدد الإثيلين polyethylene من 0,5 إلى ١,١غم/١٠ دقائق.Abstract: The present application relates to a polyethylene composition containing a base resin, the base resin comprising (a) one part polyethylene, (b) a second part polyethylene, wherein the melt flow rate is MFR5 /190 C for the first part is higher than the MFR5/190 C for the second part, and the FRR21/5 flow rate ratio and polyethylene composition is defined as the ratio of the MFR21.6/190 C magma flow rate to the MFR5/ 190 C, ranging from 15 to 28, the MFR5/190 C melt flow rate for polyethylene installation ranges from 0.5 to 1.1 g/10 min.
Description
YY
تركيب بوليمري للقولبة بالحقنPolymeric composition for injection molding
Polymer Composition For Injection Moulding الوصف الكامل خلفية الاختراع للقولبة بالحقن ada polymer composition يتعلق الاختراع الراهن بتركيب بوليمري تشتمل على moulded articles وبعملية لإنتاج التركيب؛ لحقن مواد مقولبة cinjection moulding محضرة منهاء ولاستخدام التركيب في القولبة fittings التركيب « وبصفة خاصة تركيبات بالحقن. polymeric materials من مواد بوليمرية pipes تستخدم في كثير من الأحيان أنابيبPolymer Composition For Injection Molding Full Description Background for injection molding ada polymer composition The present invention relates to a polymeric composition comprising molded articles and a process for producing the composition; To inject molded materials, cinjection molding prepared finished, and to use fittings in molding fittings, especially injection fittings. Polymeric materials of pipes are often used as pipes.
Sie cgas الغاز liquids أي نقل السوائل «fluid transport نقل المائع fia لأغراض متعددة «ll عن Shady وأثناء ذلك يمكن تكييف ضغط المائع. cnatural gas الماء أو الغاز الطبيعي متفاوتة؛ وعادةً ما تتراوح من transported fluid قد تكون درجات الحرارة للمائع المنقول من pressure pipes حوالي الصفر المئوي إلى حوالي ٠#أم. ويفضل أن تتكون أنابيب ضغطية ٠ وبشكل تقليدي مادة epolyolefin plastic هذا القبيل من مادة بلاستيكية من متعدد الأولفين متعدد الإثيلين متوسط (Pie unimodal ethylene plastic بلاستيكية أحادية النسق من الإثيلين من +4¥.+ إلى MDPE (تتراوح كثافة medium density polyethylene (MDPE) الكثافة ومتعدد إثيلين مرتفع الكثافة (gram/cubic centimeter (g/cm’) JARS .. 7 . ("anf غم ٠.5558 إلى ٠.547 من HDPE (تتراوح كثافة high density polyethylene (HDPE) م ويقصد بالتعبير "أنبوب ضغطي" في هذا البيان أنبوب يكون؛ عند استخدامه؛ معرضاً إلى أي يكون الضغط داخل الأنبوب أعلى من الضغط خارج (positive pressure x ga ضغط الأنبوب. خواص Ad cinternal fluid pressure وبالنسبة للأنابيب المعرضة لضغط مائع داخلي افق v مقاومة (Jad محددة تكون ملائمة وينبغي استمثالها. ومن الخواص الملائمة على سبيل مقاومة انتشار التشقق «modulus of elasticity المرونة Jala «impact strength الصدم أو مقاومة نمو التشقق البطيء rapid crack propagation resistance السريع بالنسبة للأنابيب بشكل Lila وعلاوة على ذلك؛ وكما هو الحال .slow crack growth resistance جيدة. processability عام؛ ينبغي أن يكون للبوليمرات التي تصنع منها الأنابيب قابلية معالجة ° أو عن طريق القولبة extrusion تصنع الأنابيب البوليمرية عن طريق البثق Loses إلى حدٍ أصغر بكثير. وتشتمل الوحدة الصناعية التقليدية المخصصة لبثق أنابيب cial «calibrating device أداة معايرة cdie-head ماسكة القالب cextruder بوليمرية على جهاز بثق أو لف cutting وأداة لقطع pulling device أداة سحب «cooling equipment معدات تبريد لأن عملية البق هي طريقة التصنيع المفضلة عادة؛ فإنه تستمثل okie الأنبوب. coiling-up Ve خواص مواد الأنبوب لهذه الطريقة. من الضروري ربط أنابيب مختلفة بواسطة تركيبات مهيأة على dane ولتطبيقات للأنابيب؛ قد يكون لهذه التركيبات بنية ثلاثية الأبعاد DIA وجه الخصوص لقطر كل أنبوب. «T-shaped structure 1 بنية على شكل حرف Jia «complex three-dimensional structure معقدة إلا أنه يمكن .bent structure أو بنية منحنية cross-shaped structure بنية ذات شكل متقاطع Vo تحضير التركيبات كذلك على شكل الأنابيب بأقطار ثابتة أو متفاوتة. ولتحضير المواد البوليمرية التي لها بنية ثلاثية الأبعاد معقدة» تفضل طريقة القولبة بالحقن على البثق نظرا إلا أن dle لإنتاج هذه المواد عند معدل إنتاج cost effective means لأنها وسيلة مجدية التكلفة مهيأة بصفة خاصة لهذه الطريقة؛ rheological properties القولبة بالحقن تتطلب خواص انسيابية mechanical properties في حين أنه ما زال ينبغي أن يكون للمواد النهائية خواص ميكانيكية Y. official quality standards ممتازة؛ أي خواص ميكانيكية تبقى تواجه معايير الجودة الرسمية لأن نفس الضغط Dh للأنابيب. وهذا صحيح على وجه الخصوص لتركيبات الأنابيب؛ على الأنبوب فحسب؛ strain لا يحدث انفعال long-term internal pressure الداخلي طويل الأمد على التركيبات التي تربط هذه الأنابيب أيضاً. وهكذاء لا يمكن غالبا استخدام بوليمر LaSie cgas gas liquids i.e. fluid transport “fluid transport fia for multiple purposes” ll about Shady and during that the pressure of the fluid can be adapted. cnatural gas water or natural gas varies; They typically range from transported fluid temperatures from pressure pipes to about 0°C to about 0°C. It is preferable that the 0 pressure pipes traditionally consist of epolyolefin plastic of this kind from Pie unimodal ethylene plastic, from +4¥ to +4¥. MDPE (medium density polyethylene (MDPE) density and high density polyethylene) gram/cubic centimeter (g/cm') JARS .. 7 . ("anf 0.5558 g) to 0 .547 of HDPE (high density polyethylene (HDPE) in the range of m). The term “pressure pipe” in this statement means a pipe that, when used, is subject to, i.e. the pressure inside the pipe is higher than the pressure outside (positive pressure x ga) pipe pressure. Properties of Ad central fluid pressure. For pipes subjected to internal fluid pressure, the horizon v, a specific resistance (Jad), is appropriate and should be optimized. Appropriate properties are, for example, Modulus of elasticity Jala impact strength Rapid crack propagation resistance For pipes in the form of Lila and moreover; As in, slow crack growth resistance is good. processability is general; The polymers from which the tubes are made should have processability ° or by molding extrusion Polymeric tubes are made by extrusion Loses to a much smaller extent. The traditional industrial unit for pipe extrusion includes a calibrating device, a cdie-head, a polymeric cextruder, an extruder or a cutting device, a pulling device, and a cooling equipment. refrigeration, because the baguette process is usually the preferred manufacturing method; It exemplifies the pipe okie. coiling-up Ve coiling-up The properties of the pipe materials for this method. These fittings may have a DIA three-dimensional structure in particular for the diameter of each pipe. Curved cross-shaped structure Vo preparation of fittings as well as tubes with fixed or variable diameters. And for the preparation of polymeric materials that have a complex three-dimensional structure, the injection molding method is preferred over extrusion, given that the dle to produce these materials at the production rate of cost effective means, because it is a cost-effective means, is particularly suitable for this method; rheological properties Injection molding requires mechanical properties whereas the finished material should still have excellent mechanical properties Y. official quality standards; Any mechanical properties that remain meet the official quality standards because the same pressure, Dh, for pipes. This is especially true of pipe fittings; on the pipe only, long-term internal pressure strain does not occur on the fittings connecting these pipes either. Thus, the La polymer cannot often be used
¢ ملام للبثق للقولبة بالحقن فعلاًء وذلك إما بسبب خواصه الانسيابية غير الملائمة أو بسبب الخواص الميكانيكية غير الكافية للمنتج المتشكل. وتعتبر القولبة بالحقن علمية متكررة يتم led صهر المادة البوليمرية وحقنها إلى تجويف القالب mould cavity حيث يتم تبريد المادة. وفي عملية القولبة بالحقن؛ يتم تعبئة القالب ٠ وتصلبه solidification بشكل جزئي في نفس الوقت. إلا أن التبريد اللحظي يولد إجهاد stress داخلي؛ وبالتالي يزداد خطر حدوث التشقق الإجهادي stress cracking وهكذا ينبغي أن يكون للصهارة البوليمرية ALG polymeric melt تدفق كافية لتعبئة التجويف SUIS قبل حدوث التصلب. وعلاوة على ذلك؛ إذا لم تعدل الخواص الانسيابية بدقة وبحذرء سيكون للمواد المقولبة الناتجة عيوب سطحية Jie surface defects الأشرطة stripes أو أنماط موجية patterns ٠١ ع«. وتتمثل الخواص السطحية المرغوبة في اللمعان 5 بالإضافة إلى سطح JW من علامات التدفق. وعادةً يتبع خطوة تعبئة تجويف IE خطوة رص Cus packing يسلط ضغط الرص packing pressure لضمان تعبئة تامة. وبعد التصلب ؛ يفتح القالب ويتم إخراج المادة. إلا أنه ثمة مشكلة تنشأ عادة عن عمليات القولبة بالحقن تتمثل في انكماش shrinkage المادة ae الناتجة. وبالنسبة للتركيبات بصفة خاصة التي هِيّْئت بحيث تلائم حجم مواد أخرى مثل الأنابيب؛ فإن حدوث انكماش قليل Tan يعد أمرآً مهما للغاية. ويعتبر الانكماش ظاهرة طبيعية معقدة حيث أنها لا تعتمد فقط على قابلية الضغط compressibility والتمدد الحراري thermal expansion للمادة البوليمرية وإنما تعتمد Load على خواصض أخرى Je درجة التبلور degree of crystallinity أو سرعة التبلور crystallization speed Y- كما يعد كذلك الوزن الجزيئي molecular weight وتوزيع الوزن sud molecular weight distribution خاصيتين مهمتين بالنسبة للانكماش. وعلاوةً على ذلك؛ قد تتفاوت قيم الانكماش للبوليمر في اتجاهات مختلفة Tyas للتوجهات المفضلة لجزيئات البوليمر. وهكذا lw قيم الانكماش بعدد من الوسائط ينبغي أن تعدل بدقة وبحذر لتقليل الانكماش. إلا أن أي تعديل لوسائط الانكماش ذات الصلة بدقة يؤثر بصورة حتمية على الخواص vs الميكانيكية للمنتج المقولب بالحقن الناتج. وهكذاء من المدرك بدرجة كبيرة أنه يستمثل سلوك¢ Extrusion is not suitable for actual injection molding either because of its inadequate rheological properties or because of the insufficient mechanical properties of the formed product. Injection molding is an iterative process in which the polymeric material is melted and injected into the mold cavity, where the material is cooled. in the injection molding process; Mold 0 is filled and partially solidified at the same time. However, instantaneous cooling generates internal stress; Thus, the risk of stress cracking is increased. Thus, the ALG polymeric melt should have sufficient flow to fill the SUIS cavity before solidification occurs. Furthermore; If the rheological properties are not carefully and accurately modified, the resulting molded materials will have surface defects, Jie surface defects, stripes, or 10 p patterns. Desirable surface properties are Luster 5 plus a JW surface of the flow marks. Usually, the IE cavity filling step is followed by a cus packing step that applies packing pressure to ensure complete filling. and after hardening; The mold opens and the material is ejected. However, a problem that usually arises with injection molding processes is the shrinkage of the resulting material ae. and for fittings in particular which are adapted to the size of other materials such as pipes; A small shrinkage, Tan, is very important. Shrinkage is considered a complex natural phenomenon, as it does not depend only on the compressibility and thermal expansion of the polymeric material, but rather Load depends on other properties, Je, degree of crystallinity, or crystallization speed, Y. Molecular weight and sud molecular weight distribution are also important properties for shrinkage. Furthermore; The shrinkage values of the polymer may vary in different directions (tyas) for the preferred orientations of the polymer molecules. Thus lw the shrinkage values of a number of arguments should be carefully and carefully adjusted to minimize shrinkage. However, any modification of the relevant shrink media inevitably affects the mechanical properties vs.s of the resulting injection molded product. Thus, it is well known that it represents behavior
القولبة بالحقن بما في ذلك خواص الانكماش بالإضافة إلى الخواص الميكانيكية للمنتج النهائي في نفس الوقت. وكما أشير أعلاه؛ عادة ما تصنع الأنابيب بالبتق وبسبب ذلك فإنه ينبغي أن تكون الخواص الانسيابية لمواد الأنابيب البوليمرية ملائمة مع عملية من هذا القبيل. وإذا تم اختيار ٠ المادة البوليمرية بحذر؛ فإنه تتحسن الخواص الميكانيكية للأنابيب الناتجة عن عمليات البثق هذه. إلا Today cad للمتطلبات المختلفة في كلتا العمليتين؛ فإن البوليمرات الملائمة للبثق غير ملائمة على الإطلاق للقولبة بالحقن. وتكشف نشرة براءة الاختراع الدولية رقم ٠0/019775 عن تركيب متعدد النسق من متعدد الإثيلين multimodal polyethylene composition للأنابيب ٠. ويكون لتركيب متعدد الإثيلين polyethylene) - نسبة من ,14/14 ضمن مدى يتراوح من Ye إلى Fo تشير إلى توزيع وزن جزيئي واسع آخر. وتكشف نشرة براءة الاختراع الدولية رقم :0/7704 كذلك عن تركيب متعدد النسق من متعدد الإثيلين polyethylene للأتابيب. ويحدد دليل الترقيق القصي shear thining index SHI, 7510 ضمن مدى يتراوح من 5٠ إلى doo : ٠ الوصف العام للاختراع : بالنظر إلى المشاكل المذكورة أعلاه؛ فإن أحد أهداف الاختراع الراهن يتمثل في تزويد تركيب بوليمري يكون Wide للقولبة بالحقن ولا يزال ينتج die منتج نهائي له خواص ميكانيكية ممتازة؛ أي خواص ميكانيكية تبقى تواجه معايير الجودة الرسمية للأنابيب. ويتمثل أحد أهداف الاختراع بصفة خاصة في تزويد تركيب بوليمري لتحضير تركيبات عن طريق © - القولبة بالحقن؛ ويكون لهذه التركيبات خواص ميكانيكية مساوية لتلك الخاصة بالأنابيب المناظرة على الأقل كما يكون لها انكماش قليل بعد القولبة. Gig لوجه أول للاختراع الراهن؛ تتحقق هذه الأهداف عن طريق تزويد تركيب من متعدد الإثيلين polyethylene يشتمل على col) أساسي cbase resin ويشتمل الراتنج الأساسي على i ) vo ( جزء أول من متعدد الإثيلين «polyethylene وInjection molding including the shrinkage properties as well as the mechanical properties of the finished product at the same time. As indicated above; The tubes are usually made by extrusion and because of this the rheological properties of the polymeric tube materials must be suitable for such a process. And if 0 the polymeric material is chosen with care; It improves the mechanical properties of the tubes resulting from these extrusion processes. Except today cad for the different requirements in both processes; Polymers suitable for extrusion are completely unsuitable for injection molding. International Patent Publication No. 019775/00 discloses a multimodal polyethylene composition for pipes 0. The polyethylene composition shall have a ratio of -14/14 within a range of 0. to Fo denotes another broad molecular weight distribution. The International Patent Publication No. 0/7704 also discloses a multi-modal composition of polyethylene for pipes. The shear thinning index SHI, 7510 specifies within a range of 50 to doo: 0 General description of the invention: In view of the above-mentioned problems; One of the objectives of the present invention is to provide a polymeric composition that is wide for injection molding and still produces a finished product die having excellent mechanical properties; Any remaining mechanical properties meet the official pipe quality standards. Particularly one of the objects of the invention is to provide a polymeric composition for the preparation of compositions by means of injection molding; These fittings shall have mechanical properties at least equal to those of corresponding pipes and shall have little shrinkage after molding. Gig for a first face of the present invention; These objectives are achieved by supplying a composition of polyethylene that includes a base col cbase resin and the base resin includes i ( vo ) a first part of polyethylene “polyethylene” and
__
)9( جزء ثان من متعدد الإثيلين cpolyethylene Cun يكون معدل تدفق الصهارة melt flow rate »,ومي1478 للجزء الأول أعلى من معدل تدفق الصهارة MFRsu900c للجزء الثاني وتُعرف نسبة معدل التدفق flow rate ratio لمق[ لتركيب متعدد الإثيلين «polyethylene بأنها النسبة لمعدل تدفق الصهارة 1112:1902 إلى(9) A second part of cpolyethylene Cun, the melt flow rate of the first part is higher than the melt flow rate (MFRsu900c) for the second part, and the flow rate ratio is known for the installation of polyethylene as the ratio of the magma flow rate 1902:1112 to
© معدل تدفق الصهارة CMFRsj000c التي تتراوح من VO إلى YA ويتراوح معدل تدفق الصهارة© CMFRsj000c Magma Flow Rate Ranging from VO to YA The magma flow rate ranges
حموم1/271 لتركيب متعدد الإثيلين polyethylene من ٠.# إلى ٠١١ غم/ ٠ دقائق.Baum 1/271 for polyethylene composition from 0.# to 011g/0min.
ووفقاً لوجه ثان من الاختراع الراهن يقدم حلا للمشاكل المذكورة أعلاه؛ يُزودٌ تركيب من متعدد الإثيلين polyethylene يشتمل على راتنج أساسي؛ ويشتمل الراتنج الأساسي على f ) ( جزء أول من متعدد الإثيلين 01:60:1606م» وAccording to a second facet of the present invention providing a solution to the above-mentioned problems; Provide a polyethylene composition comprising a base resin; The base resin includes f ) ( 1st part polyethylene 01:60:1606m” and
«polyethylene (ب) جزء ثان من متعدد الإثيلين ١ حيث يكون معدل تدفق الصهارة م,وويم1078 للجزء الأول أعلى من معدل تدفق الصهارة طول تدفق في polyethylene موي17 للجزء الثاني؛ ويكون لتركيب متعدد الإثيلين سم أو أقل وانكماش وسطي مستعرض 00 aly spiral flow length المسار الحلزوني أو أقل. ٠١ يبلغ transverse middle shrinkage“polyethylene (b) a second fraction of polyethylene 1 where the magma flow rate M,Wm 1078 for the first fraction is higher than the magma flow rate long flow in polyethylene MoI 17 for the second segment; A polyethylene composition of 0 cm or less and a transverse middle shrinkage of 00 aly spiral flow length or less.
yo ويمكن تحضير تراكيب متعددة الإثيلين polyethylene وفقآً للاختراع الراهن عن طريق إجراء عملية بلمرة ردغية slurry polymerization لجزء البوليمر الأول في مفاعل حلقي «loop reactor يلي ذلك Alec بلمرة تجرى في طور غازي gas phase polymerization لجزء متعدد الإثيلين polyethylene الثاني؛ كما تعد هذه التراكيب مفيدة بصفة خاصة للقولبة بالحقن والمواد المحضرة منها.yo. Polyethylene compositions can be prepared according to the present invention by performing a slurry polymerization process for the first polymer part in a “loop reactor”, followed by Alec polymerization that takes place in a gas phase polymerization. for the second polyethylene part; These compositions are also particularly useful for injection molding and materials made from them.
Gy 7 لكل من وجهي الاختراع الراهن؛ يتطلب تركيب متعدد الإثيلين polyethylene أن يشتمل على راتنج أساسي يحتوي على جزأين على الأقل يختلفان في معدل تدفق الصهارة »و1122 الخاص بهما. ويحدد معدل تدفق الصهارة ح,و,ي1177 وفقآً للمنظمة الدولية للتقييس »٠117 aul International Standards Organization ISO الظرف .condition T T وللمادة البوليمرية ذات معدل تدفق الصهارة الأعلى؛ اللزوجة viscosity الأقل. وعلاوة على llyGy 7 for both sides of the present invention; The composition of polyethylene requires that it include a base resin containing at least two parts that differ in their magma flow rate and their 1122. The magma flow rate H, F, Y 1177 is determined according to the International Organization for Standardization “0117 aul International Standards Organization ISO” condition T T and for the polymeric material with the highest magma flow rate; The lowest viscosity. Moreover lly
ل يرتبط معدل تدفق الصهارة مع متوسط الوزن الجزيئي بعلاقة عكسية؛ أي معدل تدفق الصهارة الأعلى يكافئ متوسط الوزن الجزيئي الأقل والعكس بالعكس. Lady يتعلق بالجزء الأول والثاني من البوليمر Gy للاختراع الراهن؛ يكون متوسط الوزن الجزيئي للجزء الأول أقل من متوسط الوزن الجزيئي للجزء الثاني.l The magma flow rate with average molecular weight has an inverse relationship; Any higher magma flow rate is equivalent to a lower average molecular weight and vice versa. Lady relates to the first and second part of the polymer Gy of the present invention; The average molecular weight of the first fraction is lower than the average molecular weight of the second fraction.
o ويقصد بالمصطلح 'راتنج أساسي" الوحدة الكلية للمكونات البوليمرية في تركيب متعدد الإثيلين polyethylene وفقاً للاختراع؛ التي تشكل عادة 78560 على الأقل من وزن التركيب الكلي. ويفضل أن يتكون الراتنج الأساسي من الجزأين (أ) و(ب)؛ ويشتمل Lad بشكل اختياري على جزء من بوليمر تمهيدي prepolymer بمقدار لا يزيد عن 7780 والأفضل أن لا يزيد عن 0٠0 والأكثر تفضيلاً أن لا يزيد عن 78 من وزن الراتنج الأساسي.o The term 'base resin' means the total unit of the polymeric constituents in a polyethylene composition according to the invention; typically constituting at least 78,560 by weight of the total composition. The base resin is preferably composed of parts (a) and (b); and includes Lad optionally on a prepolymer fraction of not more than 7780, preferably not more than 000, and most preferably not more than 78 by weight of the base resin.
١ ويطلق Sale على تركيب من متعدد الإثيلين polyethylene يشتمل على جزأين على الأقل من متعدد الإثيلين Jie polyethylene التركيب وفقآً للاختراع؛ الذي ينتج تحت ظروف بلمرة مختلفة تؤدي إلى إنتاج أجزاء مختلفة الوزن الجزيئي (متوسط الوزن)؛ "متعدد النسق "multimodal وتشير البادئة 'متعدد" إلى عدد أجزاء البوليمر المختلفة التي يتكون منها التركيب. وعليه يسمى التركيب المتكون من جزأين فقطء على سبيل المثال؛ AE النسق1 Sale calls a polyethylene composition comprising at least two parts of polyethylene Jie polyethylene the composition according to the invention; which is produced under different polymerization conditions leading to the production of different molecular weight fractions (average weight); 'multimodal' The prefix 'multi' refers to the number of different polymer parts that make up the composition. Hence a composition consisting of only two parts is called eg AE format
."bimodal VoBimodal Vo
ويظهر شكل منحنى توزيع الوزن الجزيئي؛ أي مظهر الرسم البياني للجزء الوزني للبوليمر كدالة للوزن الجزيئي لمتعدد الإثيلين polyethylene متعدد النسق من هذا القبيل قيمتين قصوتين أو أكثر أو يكون المنحنى Teddy بشكل واضح على الأقل مقارنة مع المنحنيات الخاصة بالأجزاء المنفردة.The shape of the molecular weight distribution curve is shown; i.e., the appearance of the graph of the weight fraction of the polymer as a function of the molecular weight of such polyethylene polyethylene two or more extreme values or the curve is at least distinctly teddy compared with the curves for the individual fractions.
Y. وعلى سبيل المثال؛ إذا تم إنتاج البوليمر بعملية متعدد المراحل متعاقبة sequential multistage process باستخدام مفاعلات مربوطة على التوالي وباستخدام ظروف مختلفة في كل مفاعل؛ فإنه سيكون لكل جزء من أجزاء البوليمر الناتجة في المفاعلات المختلفة توزيع وزن جزيئي ومتوسط وزني للوزن الجزيئي خاص بها. وعند تسجيل منحنى توزيع الوزن الجزيئي لبوليمر من هذا القبيل؛ تتراكب المنحنيات المنفردة الناتجة عن هذهY. For example; if the polymer is produced by a sequential multistage process using series-coupled reactors and using different conditions in each reactor; Each of the polymer fractions generated in the different reactors will have their own molecular weight and average molecular weight distribution. When recording the molecular weight distribution curve of such a polymer; The resulting single curves overlap these
AA
الأجزاء على منحنى توزيع الوزن الجزيئي للمنتج البوليمري الناتج الكلي؛ فينتج عادة منحنى له قيمتين قصوتين واضحتين أو أكثر. chronological order Ja) «fiji ولا يشير التعبيران "جزء أول" و"جزء ثان" إلى لطريقة التحضير وإنما يشيران ببساطة إلى وجود جزأين مختلفين على الأقل. وهكذاء يمكن تحضير كلا الجزأين مبدئيا في نفس الوقت أو يمكن تحضير الجزء الذي له وزن جزيئي أعلى ٠١ (أي الجزء الثاني) أولا. إتمام عملية البلمرة لكل جزء في مفاعلات مختلفة؛ يلي ذلك (Sa وعلاوة على ذلك؛ على الأقل في مفاعل أول ثم Lisa خلط الأجزاء الناتجة؛ أو بدلا من ذلك يبلمر جزء أول ينقل إلى مفاعل ثان حيث يتم إجراء عملية البلمرة للجزء الثاني في وجود الجزء الأول. إلا يفضل تحضير الجزء الذي له متوسط وزن جزيئي أقل في مفاعل old أنه؛ كما سيناقش أول؛ تم نقل الجزء الأول إلى مفاعل ثان حيث يتم إجراء عملية بلمرة للجزء الثاني الذي له متوسط وزن جزيئي أعلى. للوجه الأول من الاختراع الراهن؛ ثمة هنالك سمة أساسية حيث يكون لتركيب Bagg تعرف بأنها النسبة لمعدل تدفق FRRyps نسبة معدل تدفق polyethylene متعدد الإثيلين ويرتبط YA إلى ١5 إلى معدل تدفق الصهارة م,,ي1018 تتراوح من MFRy الصهارة ع0ىوم ١ يشير إلى انخفاض اتساع توزيع الوزن FRR أي أن انخفاض قيم «MWD مع FRRyys الجزيئي؛ والعكس بالعكس. ينبغي قياس معدلات تدفق الصهارة المقابلة 0م101 (FRRyys ولتحديد قيم ويتم تحديد معدل تدفق الصهارة polyethylene لتركيب متعدد الاثيلين MFR; وهو processability وبالتالي بقابلية المعالجة flowability وفقاً ل 1501133 ويربط بقابيلة التدفق | © للبوليمر. وفي viscosity للبوليمر. وكلما زاد معدل تدفق الصهارة؛ انخفضت لزوجة ويتم تحديد oT الظرف (ISO 1133 وفقاً ل MFRsjisoec الاختراع الراهن؛ يتم تحديد .6 الظرف (ISO 1133 وفقًاً ل 11171 ¢/1900c وفقآً polyethylene ويكون معدل تدفق الصهارة موي08 لتركيب متعدد الإثيلين دقائق. وإذا لم يتجاوز معدل تدفق ٠١/مغ ٠.٠-٠.5 ad) للوجه الأول للاختراع ضمن veThe fractions on the molecular weight distribution curve of the total resulting polymeric product; It usually results in a curve with two or more clear maximum values. chronological order (Ja) fiji The terms "first part" and "second part" do not refer to the method of preparation but simply to the presence of at least two different parts. Thus, both fractions can be initially prepared at the same time, or the fraction having a higher molecular weight 01 (i.e. the second fraction) can be prepared first. The completion of the polymerization process for each fraction in different reactors; This is followed by (Sa and moreover; at least in a first reactor and then Lisa mixing of the resulting fractions; or alternatively a first fraction is polymerized transferred to a second reactor where the polymerization of the second fraction is carried out in the presence of the first fraction. However, it is preferable to prepare the fraction having a lower average molecular weight in an old reactor because, as will be discussed first, the first fraction is transferred to a second reactor where a polymerization process is performed for the second fraction which has a higher average molecular weight. For the first aspect of the present invention, there is a basic feature whereby the Bagg composition has a definition that is the ratio of the flow rate of FRRyps to that of polyethylene polyethylene flow rate and YA is related to 15 to the magma flow rate M,, Y1018 The magma MFRy ranges from 0 to 1 um indicates a decrease in the amplitude of the weight distribution FRR i.e. the MWD values decrease with the molecular FRRyys; and vice versa. The corresponding magma flow rates should be measured 0m101 (FRRyys) and to determine The polyethylene magma flow rate is determined for the composition of MFR, which is the processability and therefore the flowability according to 1501133 and is related to the flowability © of the polymer. and in the viscosity of the polymer. The higher the magma flow rate; Decreased viscosity and the circumstance oT is specified (ISO 1133 according to MFRsjisoec of the present invention; 6. The circumstance is specified (ISO 1133 according to 11171 ¢/1900c according to polyethylene) and the flow rate is magma moi08 for the synthesis of polyethylene minutes.and if the flow rate of 01/mg does not exceed 0.0-0.5 ad) for the first aspect of the invention within ve
الصهارة Tan أدنى معينآً؛ فإنه لا يكون للصهارة البوليمرية polymeric melt قابلية تدفق كافية وبالتالي فإنها لا تستطيع التدفق في الحيز الكلي للتجويف whole cavity volume خلال فترة زمنية قصيرة. غير أنه إذا تجاوز م0,,,ي14078 Tas أعلى Lae فإن الخواص الميكانيكية للمنتج المتشكل تتأثر بشكل عكسي.Magma Tan is below a certain level; The polymeric melt does not have sufficient flowability and therefore cannot flow into the whole cavity volume within a short period of time. However, if m0,,,e exceeds Tas 14078 above Lae, the mechanical properties of the formed product are adversely affected.
lady, ° لوجه ثان للاختراع (opal ll يكون لتركيب متعدد الاثينلين polyethylene الذي يشتمل على جزأين Legis JS] fractions معدل تدفق صهارة مختلف طول تدفق في مسار حلزوني spiral flow length لا يزيد عن 00 سم وانكماش مستعرض وسطي Y transverse-middle shrinkage يزيد عن .7٠١١lady, ° For a second facet of the invention (opal ll a polyethylene composition comprising two parts [Legis JS] fractions has a magma flow rate of different flow length in a spiral flow length not exceeding 00 cm and a Y transverse-middle shrinkage of more than .7011
وطول التدفق في مسار حلزوني هو عبارة عن معيار محتمل لتقدير قابلية التدفق ٠ ا لتركيب بوليمري في قالب mould وبالتالي فهو وسيط parameter مفيد في تقييم خواص القولبة بالحقن. ويتم تحديد طول التدفق في مسار حلزوني عن طريق قياس المدى الذي يدفع فيه التركيب المصهور في تجويف حلزوني عن طريق تسليط ضغط ودرجة حرارة معينين. ولقياس طول التدفق في مسار حلزوني في الاختراع الراهن؛ يتم المحافظة على التجويف الحلزوني عند درجة حرارة تبلغ ٠ م. وبعد الحقن؛ Yo الصهارة البوليمرية ١ وتتصلب وهي في طريقها إلى المسار الحلزوني. Judy تصل درجة حرارة المادة إلى coe أي درجة حرارة التجويف الحلزوني. ويتم حقن التركيب البوليمري في التجويف الحلزوني عند ضغط يبلغ ١4060 بار. Sy تفاصيل أخرى في الجزء التجريبي. ويتم قياس الانكماش المستعرض الوسطي عند درجة حرارة تبلغ ؟7م. وتزود تفاصيل أخرى في الجزء التجريبي. ٠ ويمكن تحسين خواص القولبة بالحقن والخواص الميكانيكية في نفس الوقت إذا لم يتجاوز طول التدفق في المسار الحلزوني وكذلك الانكماش الحدود المعينة أعلاه. ومن المفضل أن يكون الانكماش المستعرض الوسطي أقل من 71؛ ويكون sale في المدى من ele 71؛ والأفضل أقل من 70.9 وعادة من ٠.# إلى Jed وفي تجسيد مفضل؛ لا يزيد طول التدفق في المسار الحلزوني عن 57.5 سم؛ ve والأفضل أن لا يزيد عن 576 سم.The flow length in a spiral path is a potential parameter for estimating the flowability of a polymeric composition in a mold and is therefore a useful parameter in evaluating injection molding properties. The flow length in a spiral path is determined by measuring the extent to which the molten composition is forced into the spiral cavity by applying a certain pressure and temperature. and to measure the length of flow in a spiral path of the present invention; The spiral cavity is maintained at a temperature of 0 °C. after injection; Yo polymeric magma 1 solidifies on its way to the spiral track. Judy The temperature of the material reaches coe i.e. the temperature of the spiral cavity. The polymeric composition is injected into the spiral cavity at a pressure of 14,060 bar. Sy further details in the experimental part. The mean transverse contraction is measured at a temperature of ?7C. Further details are provided in the experimental part. 0 The injection molding properties and mechanical properties can be improved at the same time if the spiral path flow length and shrinkage do not exceed the limits specified above. Preferably, the median transverse contracture should be less than 71; and sale is in range from ele 71; the best is less than 70.9 and usually from 0.# to Jed and in a preferred embodiment; The flow length in the spiral path is not more than 57.5 cm; ve and it is better not to exceed 576 cm.
١ وبالإضافة إلى ذلك؛ يفضل أن لا يقل طول التدفق في المسار الحلزوني عن 7؛ سم والأفضل أن لا يقل عن £2.0 سم. وفقآً للوجه الثاني للاختراع polyethylene وبالنسبة لتراكيب متعدد الاثيلين1 In addition; It is preferable that the flow length in the spiral path is not less than 7; cm, and it is preferable that it not be less than £2.0 cm. According to the second aspect of the invention, polyethylene, and for polyethylene compositions.
YA إلى ١١ الراهن؛ من المفضل أن تكون نسبة معدل التدفق ,,يعل78 في المدى من كما أنه من المفضل أن يكون معدل تدفق الصهارة 1018.2 في المدى من ° دقائق: ٠١/مغ ٠١١ إلى ee وفيما يلي وصف للتجسيدات المفضلة التي تنطبق على كل من الوجهين الأول والثاني للاختراع الراهن. وفقآً للاختراع الراهن polyethylene من المفضل أن يكون لتراكيب متعدد الاثيلين إلى 5١0 والأفضل في المدى من YA إلى ٠١ في المدى من FRRyys ا نسبة لمعدل التدفق ٠ د ومن المفضل أن يكون معدل تدفق الصهارة مم,,,ي1478 لتراكيب متعدد الاثيلين إلى Te دقائق؛ والأفضل من ٠١/مغ ١ إلى ١76 في المدى من polyethylene دقائق. ٠١/مغ cA إلى ١7 دقائق والأفضل من ذلك من ٠١/مغ vA ووفقاً لتجسيد مفضل للاختراع الراهن؛ يكون دليل الترقيق القصسي Vo في المدى من polyethylene لتراكيب متعدد الاثيلين SHI, ورم shear thinning index ؛ والأفضل من ذلك في ٠ إلى ١5 والأفضل؛ أن يكون 5117 في المدى من ee إلى ٠YA to 11 present; The flow rate ratio is preferably 0.78 in the range from and the magma flow rate is preferably 1018.2 in the range 0° min: 01/mg 011 to ee The following is a description of the preferred embodiments that Applicable to both the first and second sides of the present invention. According to the present invention polyethylene is preferably for polyethylene compositions up to 510 and the best in the range from YA to 01 in the range from FRRyys A for a flow rate of 0 d and it is preferable that the magma flow rate be mm,,, 1478 for polyethylene compositions to Te minutes; and better than 1 01/mg to 176 in the range of polyethylene minutes. 01/mg cA to 17 minutes or better than 101/mg vA and according to a preferred embodiment of the present invention; The shear thinning index Vo is in the range of polyethylene for polyethylene compositions SHI, shear thinning index; Better still in 0 to 15 and better; 5117 is in the range ee to 0
Eo إلى ١# المدى من ويرتبط تأثير الترقيق القصسي بتوزيع الوزن الجزيشي أي أن الترقيق القصي يصبح أكثر وضوحاً؛ كلما «(MWD) molecular weight distribution ٠ ٠ زاد اتساع توزيع الوزن الجزيئي. ويمكن تقريب هذه الخاصية عن طريق تعريف ما يسمى المقاسة عند اجهادين قصيين viscosities بأنه نسبة اللزوجات SHI بدليل الترقيق القصي وفي الاختراع الراهن ؛ يتم استخدام إجهادين قصيين يبلغان ٠. مختلفين shear stresses كمقياس لاتساع توزيع الوزن SHI 750 كيلوباسكال لحساب YY 5 كيلوباسكال 7." الجزيني: YoEo to #1 range from The effect of sternal thinning is related to the particle weight distribution ie the sternal thinning becomes more pronounced; The more “(MWD) molecular weight distribution 0 0 the broader the molecular weight distribution. This property can be approximated by defining the so-called viscosities measured at two shear stresses as the ratio of viscosities SHI in the shear thinning index and in the present invention; Two shear stresses of 0 are used. Different shear stresses as a measure of the amplitude of the weight distribution SHI 750 kPa for the calculation of YY 5 kPa 7.” Al-Juzaini: Yo
VAVA
51112 7210=M*2.7/M*210 حيث: كيلوباسكال و 7.١ =G* عند complex viscosity مه*« عبارة عن اللزوجة المركبة كيلوباسكال. 1٠١ -6* عبارة عن اللزوجة المركبة عند 151112 7210=M*2.7/M*210 where: kPa and 7.1 = G* at complex viscosity mh*” is the complex viscosity, kPa. 101 -6* is the viscosity vehicle at 1
CYTE كما ذكر في نشرة براءة الاختراع الدولية mys 0*7 وتم تحديد باستخدام مقياس الانسياب rheological measurements وأجريت قياسات الانسيابية وأجريت القياسات .rhaometrics Physica MCR 300 ٠ ريومتريكس فيزيكا إم سي أر باستخدام تركيبة اختبار ذات لوحين nitrogen عند 1968م في جو من النتروجين strain amplitude ملم. وتم اختيار سعة الانفعال YO قطرها يبلغ plate & plate test fixture ومن هذه القياسات؛ تم .linear working range بحيث تم الحصول على مدى تشغيلي خطي ٠١ مع )0::( loss modulus ومعامل الفقد )0:( storage modulus الحصول على معامل الخزن كدالة للتردد » أو القيم المطلقة للمعامل المركب (n*) القيم المطلقة للزوجة المركبة . (G*) complex modulus عند on لزوجة polyethylene ووفقاً لتجسيد مفضل؛ يكون لتركيب متعدد الاثيلين كيلوباسكال *ثانية؛ والأفضل أن Fee باسكال؛ لا تزيد عن VEY إجهاد قصي يبلغ 1 كيلوباسكال *ثانية والأفضل من ذلك أن لا تزيدعن You لا تزيد عن كيلوباسكال*ثانية. ويتم قياس اللزوجة عند درجة حرارة تبلغ 198 م. ٠ الأول الذي له متوسط وزن polyethylene ويمكن أن يكون جزء متعدد الاثيلين .copolymer أو بوليمر اسهامي homopolymer جزيئي منخفض عبارة عن بوليمر متجانس غير أنه يفضل أن يكون عبارة عن جزء بوليمري متجانس اثيليني © .ethylene homopolymer fraction الثاني الذي له polyethylene ووفقاً لتجسيد مفضل؛ يكون الجزء متعدد الاثيلين ومونمر اسهامي ethylene عن بوليمر اسهامي من الاثيلين Boke وزن جزيئي مرتفع يمكن استخدام مركبات comonomers واحد على الأقل . وكمونمرات اسهامية comonomer غير أنه من المفضل اختيار carbon ذرات كربون A ألفا-أولفين «5ءاه-» بها من ؛ إلى >CYTE, as mentioned in the international patent publication, mys 0*7, was determined using rheological measurements, and rheological measurements were made. Rheometrics Physica MCR 300 0 was determined using the formula Two-plate test of nitrogen at 1968 m in a nitrogen atmosphere, strain amplitude mm. The strain capacity YO was chosen with a diameter of plate & plate test fixture, and from these measurements; Linear working range 01 was obtained with (0::) loss modulus and (0:) storage modulus. Obtaining the storage modulus as a function of frequency » or the absolute values of the modulus Compound (n*) absolute values of compound viscosity (G*) complex modulus at on viscosity of polyethylene and according to a preferred embodiment the polyethylene composition has kPa*sec; preferably Fee Pa; no More than VEY shear stress of 1 kPa * sec, and it is better not to exceed You, not more than 1 kPa * sec. The viscosity is measured at a temperature of 198 C. 0 The first one has an average weight polyethylene and can be a copolymer or a low molecular homopolymer. It is a homopolymer but preferably a ethylene homopolymer fraction the second having polyethylene Depending on a preferred embodiment the polyethylene fraction and ethylene copolymer of a high molecular weight ethylene copolymer (Boke) at least one comonomers may be used. As a comonomer, however, it is preferable to choose carbon A carbon atoms alpha-olefin “5-uh-” with; to >
VYVY
المونمرات الاسهامية 35 من الفئة التي تتكون من ١-بيوتين عمط -أوكثين ©1-00160. ويفضل ١و 4-methyl-1-pentene نيتنب-١ عده:ط1 4 -مثيل- نيسكه-١The 35 co-monomers of the 1-butene-octane class ©1-00160. Preferably, 1, 4-methyl-1-pentene, nitnb-1, number: 1 4-methyl-niska-1
J-octene أوكتين -١و 1-hexene نيسكه-١ (ald بشكل وللحصول على خواص ميكاتيكية مناسبة مثل مقاومة انتشار التشقق السريع المحسنة ومقاومة الصدمء ينبغي أن يتراوح مقدار المونمر الإسهامي من 4 إلى 77.2 مول؛ ويفضل من ٠ إلى 727.9 مول . وفي تجسيد مفضل؛ يستخدم ١-هكسين 116606 كمونمر اسهامي بمقدار .polyethylene (pli) إلى 70.5 مول من تركيب متعدد ٠.4 يتراوح من ويمكن ضبط النسبة الوزنية لكلا الجزأين عن طريق اختيار ظروف التفاعل المناسبة في كل مفاعل. ومن المفضل أن تكون النسبة الوزنية للجزء الذي له متوسط وزن جزيئي منخفض (الجزء الأول) إلى الجزء الذي له متوسط وزن جزيئي مرتفع ٠ والأفضل من ذلك )50-”١(:)10-54٠6( والأفضل (Yoo): (Ro—Yo) (الجزء الثاني) والنسبة الوزنية الأكثر تفضيلاً للجزء الأول إلى الجزء الثاني هي L(£Y—0A):(OA-EY) .)44-207(:)7-44( وعلاوة على ذلك؛ يفضل أن يكون الحد الأدنى لأي وزن جزيئي مقاسJ-octene octene-1, 1-hexene Niske-1 (ald) In order to obtain suitable mechanical properties such as improved rapid crack propagation resistance and impact strength, the amount of comonomer should range from 4 to 77.2 mol; preferably from 0 to 727.9 mol.In a preferred embodiment, 1-hexene 116606 is used as a copolymer in the amount of polyethylene (pli) to 70.5 mol of poly composition ranging from 0.4.The weight ratio of both fractions can be adjusted by Choosing the appropriate reaction conditions in each reactor.It is preferable that the weight ratio of the low-average molecular weight fraction (the first fraction) to the high-average molecular weight fraction be 0, or better yet (1-50). :)10-5406( and better (Yoo): (Ro—Yo) (Part Two) The most favorable weight ratio of Part One to Part Two is L(£Y—0A):(OA-EY). (44-207): (44-7) Moreover, it is preferable that the minimum of any measured molecular weight be
Ears والأفضل 780٠0 للبوليمرات في الجزء الثاني (ب) ١ وبالنسبة للراتنج الأساسي؛ يفضل أن تكون الكثافة ضمن المدى من 0.94 إلى ." غم إسم ٠.4287 والأفضل من 0.448 إلى Tafa 7 مألوفة في additives تضمين إضافات (Sa وبالإضافة إلى الراتنج الأساسي؛ (مثل أسود الكربون pigments مثل الصبغات ¢polyethylene تركيب متعدد الإثيلين العوامل «(antioxidants (مثل مضادات التأكسد stabilizers المواد المثبتة ¢(carbon black Y. العوامل الواقية من الأشعة cantistatic agents المانعة لتراكم الشحنات الكهربائية الساكنة 106655108م. ومن aid agents وعوامل مساعدة للمعالجة anti-UV agents فوق البنفسجية 76 وزنآً والأفضل أن لا يزيد عن IA المفضل أن تضاف هذه المكونات بمقدار لا يزيد النهائي. polyethylene على أساس الوزن الكلي لتركيب متعدد الاثيلين (LyEars and Best 78000 for polymers in Part IIb 1 and for the base resin; Density should preferably be within the range from 0.94 to “.” g nosma 0.4287 and better from 0.448 to Tafa 7 Familiar in additives Include additives (Sa) and in addition to the base resin; (such as carbon black Pigments, such as dyes, polyethylene, antioxidants, stabilizers, carbon black, UV protective agents, cantistatic agents, and antistatic agents. 106655108 M. Among the aid agents and auxiliary agents for treatment, anti-UV agents, ultraviolet 76 by weight, and it is preferable that these components not exceed IA. The total composition of polyethylene (Ly
VYVY
على أسود الكربون polyethylene ومن المفضل أن يشتمل تركيب متعدد الاثيلين وزنآً. وفي تجسيد مفضل؛ يكون TE بمقدار لا يزيد 77 وزنآً؛ والأفضل بمقدار لا يزيد وزناء على أساس الوزن الكلي 77.5 (BY مقدار أسود الكربون ضمن المدى من النهائي. polyethylene (ali! لتركيب متعدد ومن المفضل أن توجد الإضافات الأخرى غير أسود الكربون بمقدار لا يزيد عن : وزنآء والأفضل بمقدار لا يزيد عن 7006 وزنا. 7١ النهائي؛ من المفضل أن تكون polyethylene وبالنسبة لتركيب متعدد الاثيلين إلى qe غم/سم"؛ والأفضل من ١956 إلى LAY الكثافة ضمن المدى من .' غم اسم ٠.7 ١ وعندما تحدّد هنا السمات المفضلة للجزأين (أ) و/أو (ب) في التركيب وفقآ للاختراع الراهن؛ فإن هذه القيم تكون عموماً صحيحة بالنسبة للحالات التي يمكن قياسها مباشرة للجزء المعني؛ مثلآ عند إنتاج الجزء بشكل منفصل أو عند إنتاجه في المرحلة الأولى لعملية متعددة المراحل. غير أنه يتم أيضاً وبشكل مفضل إنتاج الراتنج الأساسي في عملية متعدد المراحل ve حيث يتم We إنتاج الجزأين (أ) و (ب) في مراحل لاحقة. وفي هذه الحالة؛ يمكن استنتاج خواص الأجزاء الناتجة في الخطوة الثائية والثالثة (أو خطوات لاحقة) في العملية متعددة المراحل من البوليمرات؛ التي يتم إنتاجها بشكل منفصل في مرحلة واحدة عن طريق استخدام ظروف بلمرة متشابهة Jie) درجة الحرارة؛ الضغوط الجزئية partial pressures للمواد المتفاعلة A sall/reactants المخففة cdiluents وسط التعليق ¢suspension medium Y. زمن التفاعل (reaction time فيما يخص المرحلة في عملية متعددة المراحل التي يتم فيها إنتاج الجزء؛ واستخدام حفاز catalyst لا يوجد عليه أي بوليمر ناتج مسبقاً. وبشكل بديل؛ يمكن كذلك حساب خواص الأجزاء الناتجة في مرحلة أعلى من العملية متعددة (Jal yall وفقآء مثلاً. لما جاء عن بي. هاغستروم B. Hagstrom في الخلاصات abstracts الموسعة والبرنامج النهائي لمؤتمر حول معالجة Yo البوليمر Conference on Polymer Processing )$3 بوليمر بروسيسنغ سوسيتي YYIt contains polyethylene carbon black, and it is preferable that the polyethylene composition include a weight. In a preferred embodiment; shall be TE of an amount not exceeding 77 by weight; And the best is an amount that does not exceed by weight based on the total weight 77.5 (BY) the amount of carbon black within the final range. : weight and the best by weight not more than 7006 by weight. 71 final; it is preferred to be polyethylene and for the composition of polyethylene to qe g / cm "; and the best from 1956 to LAY density within the range of .' 0.7 gm noun 1 When the preferred characteristics of parts (a) and/or (b) in the composition according to the present invention are specified here, these values are generally correct for directly measurable cases of the part concerned; For example when the part is produced separately or when produced in the first stage of a multi-stage process However, it is also preferable that the base resin is produced in a multi-stage process ve where we produce parts (a) and (b) at later stages In this case, the properties of the fractions produced in the second and third step (or later steps) of the multistage process can be deduced from the polymers produced separately in one stage by using similar polymerization conditions (Jie) temperature; Partial pressures A sall/reactants dilute cdiluents Suspension medium Y Reaction time with respect to the stage in the multistage process in which the part is produced; use of a catalyst A catalyst on which there is no pre-produced polymer.Alternatively, the properties of the resulting fractions can also be calculated at a higher stage of the multi-process (Jal yall and vacuums, for example. According to B. Hagstrom in Expanded Abstracts and Final Program for the YoY Polymer Processing Conference ($3).
VeVe
ARR أغسطس 11-١9 (Gothenburg جوتنبرغٌ ٠ (The Polymer Processing SocietyARR Aug 11-19 (Gothenburg) The Polymer Processing Society
LEVYLevy
ومع أنه لا يمكن قياس خواص منتجات عملية متعددة المراحل مباشرة هكذاء إلا أنه يمكن تحديد خواص الأجزاء الناتجة في مراحل أعلى من عملية متعددة المراحل من هذا القبيل عن طريق تطبيق إحدى الطريقتين السابقتين أو كلاهما. وسيكون بإمكان ٠ المتمرس اختيار الطريقة المناسبة. وفقاً للاختراع polyethylene ومن المفضل أن يتم إنتاج تركيب متعدد الإثيلين بحيث يتم إنتاج واحد على الأقل من الجزأين )1( و (ب) ويفضل الجزء (ب) في تفاعل .gas-phase reaction غازي الطور أن يتم إنتاج أحد الجزأين (أ) و (ب) في تركيب متعدد Lead ومن المفضل ve في مفاعل cslurry reaction ويفضل الجزء )7( في تفاعل ردغي cpolyethylene الاثيلين بشكل مفضل» وأن يتم إنتاج أحد الجزأين (أ) و (ب)ء؛ ويفضل الجزء loop reactor حلقي .gas-phase reaction في تفاعل غازي الطور (=) ومن المفضل أيضاآً أن يتم إنتاج راتنج متعدد الاثيلين الأساسي في عملية متعددة المراحل. وتسمى تراكيب البوليمر الناتجة في polyethylene base resin Vo inssitn الناتجة "في موقع التفاعل blends مثل هذه العملية أيضاً ب التوليفات بأنها عملية بلمرة multistage process وتعرف الععلية متعددة المراحل يتم إنتاج بوليمر يتكون من جزأين اثنين أو أكثر عن طريق إنتاج Cus polymerisation process كل جزء بوليمري أو جزأين بوليمريين اثنين على الأقل في مرحلة تفاعل مستقلة؛. حيث تكون في وجود منتج التفاعل الناتج في المرحلة السابقة (Ala je عادة ظروف التفاعل مختلفة في كل ٠ والذي يشتمل على حفاز بلمرة. من المفضل أن يتم إنتاج الجزأين (أ) و (ب) في تركيب متعدد الاثيلين oli Gy في مراحل مختلفة من العملية متعددة المراحل. polyethylene ومن المفضل أن تتضمن العملية متعددة المراحل مرحلة غازية الطور واحدة على الأقل يتم فيهاء بشكل مفضل؛ إنتاج الجزء (ب). ve vo ومن المفضل أيضاً أن يتم إنتاج الجزء (ب) في مرحلة لاحقة في وجود الجزء الذي تم إنتاجه في مرحلة سابقة. (00 متعددة النسق olefin polymers ولقد عرفت مسبقاً طريقة لإنتاج بوليمرات أولفينية في عملية متعددة المراحل تتضمن مفاعلين bimodal وبالأخص ثنائية النسق multimodal اثنين أو أكثر موصولين على التوالي. وكمثال على هذه التقنية السابقة؛ يذكر ما جاء في التي دمجت بكاملها هنا للإحالة إليها كمرجع؛ ONY ATA براءة الاختراع الأوروبية رقم كعملية مفضلة متعددة المراحل led بما في ذلك جميع تجسيداتها المفضلة الموصوفة للاختراع. la polyethylene لإنتاج تركيب متعدد الاثيلين وتكون مراحل البلمرة الرئيسية في عملية متعددة المراحل بشكل مفضل كما هو أي أنه تتم عملية إنتاج الجزأين ؛©٠١7 ATA موصوف في براءة الاختراع الأوروبية رقم ٠ للجزء أ/البلمرة slurry polymerisation و (ب) كعملية مؤتلفة من البلمرة الردغية (00) للجزء (ب). ومن المفضل إجراء البلمرة gas-phase polymerisation غازية الطور أن تكون مرحلة البلمرة الردغية قبل Lind الردغية فيما يسمى بمفاعل حلقي. ويفضل مرحلة البلمرة غازية الطور. وبشكل اختياري ومفيد؛ يمكن أن تكون مراحل البلمرة الرئيسية مسبوقة بعملية ٍ وزنآء 7٠١ وفي هذه الحالة يتم إنتاج ما لا يزيد عن polymerisation بلمرة تمهيدية إلى 76 وزنآً من الراتنج الأساسي الكلي. ١ وزنآء والأفضل من 7٠١ إلى ١ ويفضل من عبارة عن بوليمر إثيليني متجانس prepolymer ومن المفضل أن يكون البوليمر التمهيدي وفي عملية البلمرة التمهيدية يتم شحن كل الحفاز في .(HDPE) ethylene homopolymer مفاعل حلقي وتجرى البلمرة التمهيدية في صورة بلمرة ردغية. وتؤدي هذه البلمرة - © التمهيدية إلى إنتاج جسيمات أقل دقة في المفاعلات التالية وإلى الحصول على منتج أكثر في النهاية. Lakes من فلز coordination catalysts وكحفازات بلمرة يمكن استخدام حفازات تناسقية حفازات Ziegler-Natta (ZN) حفازات زيغلر -ناطا Jie transition metal انتقالي حفازات غير متالوسينية 00-5 حفازات كروم cmetallocenes متالوسينية YoAlthough the properties of the products of a multi-stage process cannot be directly measured like this, the properties of parts produced at higher stages of such a multi-stage process can be determined by applying one or both of the above methods. The experienced 0 will be able to choose the appropriate method. According to the invention, polyethylene is preferable to produce a polyethylene compound so that at least one of the two parts (1) and (b) is produced, preferably part (b) in a reaction Gas-phase reaction. One of the two parts (a) and (b) is produced in a multi-lead composition, preferably ve in a cslurry reaction, and part (7) is preferred in a slurry reaction of cpolyethylene Preferably ethylene” and that one of the two parts (a) and (b) be produced; the loop reactor part is preferably a gas-phase reaction in a gas-phase reaction (=) and it is also preferable to produce Polyethylene base resin in a multi-stage process.The resulting polymer structures in polyethylene base resin Vo inssitn resulting "in the reaction site blends" such a process is also called the combinations as a multistage process and is known as the multi-stage causation A polymer consisting of two or more parts is produced by Cus polymerisation process. Each polymeric part or at least two polymeric parts are in an independent reaction stage, where they are in the presence of the reaction product produced in the previous stage (Ala je Normally the reaction conditions are different for each 0 which includes a polymerization catalyst. It is preferable that parts (a) and (b) of the polyethylene composition oli Gy be produced at different stages of the polyethylene process. It is preferable that the multi-stage process includes at least one gas-phase phase in which it preferably takes place; Production of part (b). ve vo It is also preferable that part (b) be produced at a later stage in the presence of the part that was produced at an earlier stage. Olefinic polymers in a multiphase process involving two bimodal and especially multimodal reactors connected in series.As an example of this previous technique, the following is mentioned in ONY ATA, which is incorporated in its entirety here for reference. European Patent No. as a preferred multi-stage process led including all of its preferred embodiments described for the invention. The process for producing the two parts ©017 ATA described in EP No. 0 for part A/slurry polymerisation and (b) is carried out as a combined process of slurry polymerization (00) of part B. It is preferable to perform Gas-phase polymerisation The slurry polymerization stage is before the Lind slurry in what is called a loop reactor.It is preferable to have the gas-phase polymerization stage. The main polymerization stages may be preceded by a process of 701 weights in which case no more than a prepolymerisation of up to 76 weights of the total base resin is produced. 1 weight and better from 701 to 76 weights 1 It is preferably a prepolymer and preferably a primer. In the prepolymerization process all the catalysts are charged in a loop reactor (HDPE). The prepolymerization takes place as a slurry polymerization. This pre-polymerization leads to the production of less fine particles in subsequent reactors and to a more product in the end. Lakes of metal coordination catalysts Ziegler-Natta (ZN) can be used as polymerization catalysts. ) Ziegler-Natta catalysts Jie transition metal transition non-metallocene catalysts 00-5 chrome catalysts cmetallocenes Yo
- . .. إلخ. ويمكن أن يكون الحفاز محمولا؛ Sle على حوامل تقليدية تتضمن السليكا 511:68 حوامل تحتوي على الألومنيوم Al-containing supports وحوامل أساسها ثنائي كلوريد المغنيسيوم -magnesium dichloride based supports ومن المفضل استخدام حفازات زيغلر -ناطا Ziegler-Natta والحفازات المتالوسينية .catalysts metallocene والأفضل أن يكون الحفاز عبارة عن ZN والأفضل من ذلك أن يكون الحفاز عبارة عن ZN lia محمول على حامل غير السليكا AY silica تفضيلا أن يكون عبارة عن حفاز ZN أساسه MgCl, ومن المفضل Lad أن يشتمل حفاز زيغلر-ناطا Ziegler-Natta على مركب لفلز metal من المجموعة ؛ (وفقآ لترقيم النظام الجديد للاتحاد الدولي للكيمياء التطبيقية ٠١ والمجردة IUPAC للمجموعات) ؛٠ ويفضل التيتانيوم titanium ثنائي كلوريد المغنيسيوم magnesium dichloride والألومنيوم .aluminium ويتوفر الحفاز تجارياً أو يمكن إنتاجه TE لما جاء في النشرات العلمية أو بطريقة مشابهة لها. وبالنسبة لتحضير الحفاز المفضل الذي يصلح في الاختراع يتم الرجوع إلى نشرة براءة الاختراع الدولية رقم TA 0406 ونشرة براءة الاختراع Vo الدولية رقم 714 Yeo باسم بورياليز Borealis براءة الاختراع الأوروبية رقم or TAA 84 براءة الاختراع الفنلندية رقم ١/88 98 وبراءة الاختراع الأوروبية رقم We.- . ..etc. The catalyst can be portable; Sle on conventional supports that include silica 511:68 Al-containing supports Al-containing supports and magnesium dichloride based supports It is preferable to use Ziegler-Natta catalysts and metallocene catalysts. metallocene, and it is better for the catalyst to be ZN, and it is better for the catalyst to be a ZN lia carried on a carrier other than AY silica, preferably a ZN catalyst based on MgCl, and it is preferable It is assumed that the Ziegler-Natta catalyst contains a metal compound from the group ; (According to the new system numbering of the International Union of Applied Chemistry 01 and the abstract IUPAC for the groups) 0 Titanium is preferred as magnesium dichloride and aluminum. The catalyst is commercially available or can be produced as TE for the following. in scientific publications or in a similar manner. For the preparation of the preferred catalyst that is suitable in the invention, reference is made to the International Patent Publication No. TA 0406 and the Vo International Patent Publication No. 714 Yeo in the name of Borealis European Patent No. or TAA 84 Finnish Patent No. 1/88 98 and European Patent No. We.
AY.AY.
YYO دمج محتوى هذه الوثائق بالكامل هنا للإحالة إليه كمرجع alas فيما يتعلق بالتجسيدات العامة والمفضلة بأكملها للحفازات الموصوفة فيها وكذلك طرق إنتاج هذه الحفازات. وتوصف حفازات زيغلر-ناطا Ziegler-Natta المفضلة بشكل خاص © في براءة الاختراع الأوروبية رقم 75 8٠0 .. ويتكون المنتج النهائي المتشكل من خليط intimate mixture «allie من البوليمرات الناتجة من المفاعلينء حيث JUS المنحنيات المختلفة لتوزيع الوزن الجزيئي لهذه البوليمرات Tae منحنى توزيع وزن جزيئي له قيمة قصوى واسعة أو قيمتين قصوتين؛ أي أن المنتج النهائي يكون عبارة عن خليط بوليمري ثنائي النسق.YYO incorporate the entire content of this documentation here for reference as alas reference with respect to the entire general and preferred embodiments of the catalysts described therein as well as the production methods of such catalysts. The favored Ziegler-Natta catalysts are described in particular © in European Patent No. 75 800 .. The final product formed from an initial mixture “allie” consists of polymers resulting from the two reactors, where the different curves of weight distribution JUS The molecular weight of these Tae polymers has a molecular weight distribution curve that has a wide maximum value or two maximum values; That is, the final product is a bimodal polymer mixture.
لفHe wrapped
ومن المفضل أن يكون الراتنج الأساسي متعدد النسق في تركيب متعدد الإثيلين polyethylene وفقاً لهذا الاختراع عبارة عن خليط متعدد اثيلين polyethylene ثنائي النسق يتكون من الجزأين (أ) و (ب)؛ ويشتمل بشكل إضافي اختيارياً على جزء بوليمر تمهيدي صغير بالمقدار الموصوف أعلاه. ومن المفضل أيضاً أن يتم إنتاج هذا الخليط البوليمري ٠ ثنائي النسق عن طريق عملية البلمرة الموصوفة أعلاه في ظروف بلمرة مختلفة في مفاعلي بلمرة اثنين أو أكثر موصولين على التوالي. وبسبب مرونة ظروف التفاعل التي يحصل عليها بهذه الكيفية؛ من الأفضل على الإطلاق إجراء البلمرة في توليفة من مفاعلPreferably the polymodal base resin in the polyethylene composition according to this invention is a bimodal polyethylene mixture consisting of parts (a) and (b); It optionally additionally includes a small primer fraction in the amount described above. It is also preferable that this bimodal 0 polymeric mixture be produced by the polymerization process described above under different polymerization conditions in two or more polymerization reactors connected in series. Because of the flexibility of the reaction conditions obtained in this way; It is absolutely best to conduct the polymerization in combination from a reactor
حلقي/مفاعل غازي الطور. ومن المفضل أن يتم اختيار ظروف البلمرة في الطريقة المفضلة ثنائية المراحلToroidal/gas phase reactor. Preferably, the polymerization conditions should be chosen in the preferred two-stage method
٠ بحيث يتم إنتاج بوليمر منخفض الوزن الجزيئي نسبياً لا يحتوي على أي مونمر إسهامي في أحد المرحلتين؛ ويفضل المرحلة الأولى؛ بسبب النسبة المرتفعة لعامل نقل السلسلة chain-transfer agent (غاز الهيدروجين lain (hydrogen gas يتم إنتاج بوليمر مرتفع الوزن الجزيئي يحتوي على مونمر إسهامي في مرحلة أخرى؛ ويفضل المرحلة الثانية. غير أنه يمكن عكس ترتيب هذه المراحل.0 such that a relatively low molecular weight polymer containing no co-monomer is produced in one of the two phases; The first stage is preferred; Because of the high ratio of chain-transfer agent (lain (hydrogen gas) a high molecular weight polymer containing a co-monomer in another phase is produced; the second phase is preferred. However, the order of these phases can be reversed.
وفي التجسيد المفضل لعملية البلمرة في مفاعل حلقي يليه مفاعل غازي الطور يفضل أن تتراوح درجة حرارة البلمرة في المفاعل الحلقي من AC إلى ١١5 م؛ والأفضل من 50 إلى ١٠م والأكثر تفضيلاً من 97 إلى ١٠٠٠م وتتراوح درجة الحرارة في المفاعل غازي الطور من 7٠0 إلى a Veo والأفضل من 5 إلى ٠٠١ م والأكثر Sails من 8 إلى 9 م.In the preferred embodiment of the polymerization process in a loop reactor followed by a gas phase reactor, the polymerization temperature in the loop reactor would preferably range from AC to 115 °C; The best is from 50 to 10 C, and the most preferred is from 97 to 1,000 C. The temperature in the gas phase reactor ranges from 700 to a Veo, and the best is from 5 to 100 C, and the most Sails range from 8 to 9 C.
1 ويتم إضافة عامل نقل للسلسلة؛ ويفضل الهيدروجين hydrogen حسب الحاجة إلى المفاعلات ويفضل إضافة ٠٠١ إلى 800 مول mole من .11/كيلومول من الإثيلين ethylene إلى المفاعل عند إنتاج الجزء منخفض الوزن الجزيئي في هذا المفاعل؛ ويضاف صفر إلى © مول من .11/كيلومول من الإثيلين ethylene إلى المفاعل غازي الطور عند إنتاج الجزء مرتفع الوزن الجزيئي في هذا المفاعل.1 and a transfer operator is added to the string; Hydrogen is preferred according to the need for the reactors, and it is preferable to add 001 to 800 moles of .11 / kilomol of ethylene to the reactor when producing the low molecular weight part in this reactor; Zero to ¾ mol of .11/kmol of ethylene is added to the gas-phase reactor when the high molecular weight fraction is produced in this reactor.
YAYa
ومن المفضل أن يتم إنتاج الراتنج الأساسي في تركيب متعدد الاثيلين والأفضل بمعدل لا يقل عن cton/h بمعدل لا يقل عن © طن/ساعة polyethylene طن/ساعة. ١١ طن/ساعة والأكثر تفضيلاً بمعدل لا يقل عن ٠ ويتم إنتاج التركيب وفقاً للاختراع بشكل مفضل في عملية تتضمن خطوة توليف تركيب الراتنج الأساسي؛ أي التوليفة؛ التي extrude حيث يتم بثق compounding step ٠ يحصل عليها عادة في صورة مسحوق للراتنج الأساسي من المفاعل في أداة بشق بطريقة معروفة polymer pellets ثم يتم تشكيله في صورة كريات من البوليمر extruder في التقنية. ويمكن اختيارياً إضافة إضافات أو مكونات بوليمرية أخرى إلى التركيب أثناء خطوة التوليف بالمقدار الموصوف أعلاه. ومن المفضل أن يتم توليف التركيب وفقآ ٠ للاختراع الناتج من المفاعل في أداة البثق مع الإضافات بطريقة معروفة في التقنية. عن أي أداة بثق مستخدمة بشكل تقليدي. ae ويمكن أن تكون أداة البثق عبارة للاختراع تلك التي تزودها lady ومن أمثلة أدوات البثق المستخدمة في خطوة التوليف أو فاريل-بوميني Kobe steel كوب ستيل Japan steel works شركة جابان ستيل ووركس .JSW 460P (Jie Farrel-Pomini ٠ 400 وفي أحد التجسيدات تجرى خطوة البثق باستخدام معدلات إنتاج لا تقل عن كغم/ساعة في ٠٠٠١ كغم/ساعة أو لا تقل عن 5٠0٠0 لا تقل عن kg/h كبلوغرام/ساعة خطوة التوليف المذكورة. يمكن إنجاز خطوة التوليف بمعدل إنتاج لا يقل عن © طن/ساعة؛ DAT وفي تجسيد طن/ساعة أو Yo أو Yo طن/ساعة؛ والأفضل أن لا يقل عن ١١ ويفضل أن لا يقل عن ve إلى ١ يتراوح من Se طن/ساعة؛ 5٠ لا يقل عن Me طن/ساعة Ye حتى لا يقل عن إلى 960 طن/ساعة وفي ٠١ طن/ساعة؛ ويفضل من © إلى 460 طن/ساعة أو من ٠ طن/ساعة. Yo إلى ٠١ بعض التجسيدات منIt is preferable that the base resin be produced in a polyethylene composition, and the best is at a rate of not less than cton/h, with a rate of not less than © ton/hour, polyethylene, ton/hour. of 0 and the composition according to the invention is produced preferably in a process comprising a synthesis step of the base resin composition; any combination; Which extrude where the compounding step 0 is usually obtained in the form of powder for the base resin extruded from the reactor in a well-known method polymer pellets and then formed in the form of pellets of polymer extruder in the technique. Optionally add additives or other polymeric components to the composition during the synthesis step in the amount described above. It is preferable to synthesize the composition according to the invention 0 resulting from the reactor in the extruder with additives in a manner known in the art. from any conventionally used extruder. lady Examples of extruders used in the synthesis step are Farrell-Pomini, Kobe steel, Japan steel works, JSW 460P (Jie Farrel-Pomini 0 400). In one embodiment, the extrusion step is performed using Production rates of not less than 0001 kg/hour in kg/hour or not less than 50000 kg/h not less than the mentioned synthesis step. The synthesis step can be accomplished with a production rate of no less than © ton/hour; DAT and in the embodiment of ton/hour or Yo or Yo ton/hour; preferably not less than 11 and preferably not less than ve to 1 ranging From Se ton/hour; not less than 50 Me ton/hour Ye to not less than to 960 ton/hour and in 01 ton/hour; preferably from © to 460 ton/hour or from 0 t/h. Yo to 01 Some embodiments from
١١ طن/ساعة؛ ويفضل أن لا تقل Yo وبشكل بديل قد يرغب بمعدلات إنتاج لا تقل عن إلى YO طن/ساعة؛ مثلاً تتراوح من Ye طن/ساعة؛ وحتى لا تقل عن YO عن طن/ساعة أثناء خطوة التوليف. ٠ للاختراع الراهن Ty متعدد النسق polyethylene ويسمح تركيب متعدد الاثبلين وفقاً للاختراع؛ أي property window بتحقيق معدلات الإنتاج هذه ضمن نافذة الخواص ٠ للأجزاء وللرائنج الأساسي النهائي مع التجانس الممتازء MFR بتوليفات مختلفة من خواص على سبيل المثال لا الحصر. shay الكلي (SEI) specific energy input وبشكل مفضل لا يقل دخل الطاقة النوعية المذكورة عن نف لمتحي للحيو الل Gull البثق في خطوة كيلوو اط/طن «مالطتتعا. ٠ تتغير في أداة polymer melt ومن المعروف أن درجة حرارة صهارة البوليمر البثق؛ حيث تكون عادة أعلى (أقصى) درجة حرارة للصهارة في التركيب في أداة البشق11 tons/hour; Preferably not less than Yo and alternatively may want production rates not less than to Yo tons/hour; For example, it ranges from Ye tons/hour; and so that the YO is not less than t/h during the synthesis step. 0 of the present invention Ty is polyethylene and polyethylene synthesis is permitted according to the invention; That is, the property window by achieving these production rates within the properties window 0 for the parts and for the final basic resin with excellent homogeneity MFR with different combinations of properties, for example, but not limited to. Preferred, the mentioned specific energy income is not less than the same as the extrusion Gull biomechanical value in the step of 0 kilowatts / ton “Malta. Where it is usually the highest (maximum) magma temperature in the composition in the cracking tool
You ويفضل من ca TOs 7٠١ أثناء خطوة البثق أعلى من 196 م؛ وبشكل ملائم بين م. 7٠٠ Yor إلى ١٠م والأفضل من عن ذلك؛ يتعلق الاختراع الراهن بعملية لإنتاج تركيب من متعدد إثيلين Sad vo polyethylene كما وصف أعلاه تتضمن الخطوتين التاليتين: (i بلمرة مونمرات إثيلين cethylene monomers ومونمر ألفا-أولفين alpha-olefin إسهامي واحد أو أكثر بشكل اختياري؛ في وجود حفاز من نوع زيغلر-ناطا ZieglerNatta للحصول على جزء أول Jil )( first fraction على بوليمر متجانس homopolymer أو إسهامي ethylene من الإثيلين copolymer 7 (ii بلمرة مونمرات الإثيلين cethylene monomers ومونمر ألفا-أولفين alpha-olefin إسهامي واحد أو أكثر بشكل اختياري؛ في وجود حفاز من نوع زيغلر -ناطا Ziegler-Natta للحصول على جزء ثان second fraction (ب) يشتمل على بوليمر متجانس أو إسهامي من الإثيلين ethylene له متوسط وزن جزيثي average molecular weight أعلى من ذلك للجزء 0( ve حيث تجرى خطوة البلمرة الثانية في وجود منتج بلمرة الخطوة الأولى.You preferably ca TOs 701 during extrusion step higher than 196 m; And appropriately between 700 m Yor to 10 m and better than that; The present invention relates to a process for producing a Sad vo polyethylene composition as described above comprising the following two steps: (i) polymerization of cethylene monomers and optionally one or more alpha-olefin co-monomers; The presence of a Ziegler-Natta catalyst to obtain a first fraction (Jil) on a homopolymer or an ethylene copolymer 7 (ii) polymerization of ethylene monomers and an alpha monomer optionally one or more alpha-olefins in the presence of a Ziegler-Natta catalyst to obtain a second fraction (b) comprising a copolymer or its ethylene copolymer The average molecular weight is higher than that for fraction ve (0) where the second polymerization step takes place in the presence of the first step polymerization product.
Y. loop reactor ويفضل إجراء عملية البلمرة للحصول على الجزء (أ) في مفاعل حلقي ويفضل كذلك إجراء عملية البلمرة للحصول على الجزء (ب) في مفاعل غازي الطور .gas phase reactorY. loop reactor It is preferable to carry out the polymerization process to obtain part (a) in a loop reactor. It is also preferable to carry out the polymerization process to obtain part (b) in a gas phase reactor.
Cua prepolymerisation ويفضل أن تسبق خطوة البلمرة الأولى خطوة بلمرة تمهيدية وزثاً على الأكثر والأفضل كذلك ٠ على الأكثر والأفضل Toy 77١ يفضل إنتاج ٠ .total base resin وزناآً على الأكثر من الراتتح الأساسي الكلي 8 (ai yal melt flow rate ويتم عادة إنتاج البوليمر الأول ذي معدل تدفق الصهارة وبدون إضافة مونمر إسهامي في ((LMW) الجزء (أ)؛ (له متوسط وزن جزيئي منخفض المفاعل الأول؛ بينما يتم إنتاج البوليمر الثاني ذي معدل تدفق الصهارة المنخفض (له متوسط مع إضافة مونمر إسهامي في المفاعل الثاني. ((HMW) وزن جزيئي مرتفع ٠ استخدام مركبات (Kay (ب)؛ nd وكمونمر إسهامي للجزء مرتفقع الوزن ولكن يفضل أن carbon ذرات كربون A مختلفة تحتوي من 4 إلى alpha-olefins ألفا-أولفين نيسكم-١ clbutene نيتويب-١ يختار المونمر الإسهامي من المجموعة المكونة من .1-octene نيتكوأ-١ و 4-methyl-l-pentene نيتنب-١ -مثيل- 4 ¢1-hexene إلى 77.8 مول؛ والأفضل من ١.4 ويفضل أن يتراوح مقدار المونمر الإسهامي من Vo إلى 77.9 مول والأكثر تفضيلاً من ؟-١ إلى 7505 مول من متعدد الإثيلين متعدد النسق ١ .multimodal polyethylene تدفق ALE متعدد النسق المصهور polyethylene ويظهر تركيب متعدد الإثيلين بسهولة. وبعد mould cavities محسْنة مما يعمل على ملء تجاويف القالب flowability الا تلاحظ إلا نسبة ضئيلة من الانكماش cinjected melt تصلتب الصهارة المحقونة vy. بصفة خاصة في fade للاختراع الراهن Gay يعتبر تركيب البوليمر «lg shrinkage .injection moulding عمليات القولبة بالحقن خواص ميكانيكية city وعلاوة على ذلك؛ تسُظهر المواد الناتجة من عملية القولبة مماثلة أو على الأقل مقاربة تماماً لخواص الأنابيب المحضرة بالبثق؛ mechanical properties عند positive pressure الخاضعة لضغط موجب "pressure pipes وخصوصاآً "الأنابيب الضغطية voCua prepolymerisation It is preferable that the first polymerization step be preceded by a pre-polymerization step. Weight at most, and the best as well. 0 at most, and the best. Toy 771 It is preferred to produce 0. total base resin, by weight at most, from the total base resin, 8 (ai yal). melt flow rate The first polymer with a melt flow rate is usually produced without the addition of a co-monomer in (LMW) part (a); (low average molecular weight) the first reactor; while the second polymer with a flow rate is produced Low melt (has medium) with the addition of a co-monomer in the second reactor. (HMW) high molecular weight 0 using (Kay (b) compounds); carbon Different A carbon atoms contain from 4 to alpha-olefins alpha-olefin niscum-1 clbutene nitweb-1 The copolymer is selected from the group consisting of 1-octene nitko-1 and . 4-methyl-l-pentene nitnB-1-methyl-4 ¢ 1-hexene to 77.8 mol; preferably from 1.4 and preferably the comonomer amount ranges from Vo to 77.9 mol and most preferably from ?- 1 to 7505 moles of 1 .multimodal polyethylene ALE flows molten polyethylene and shows the structure of polyethylene easily. And after improved mold cavities, which works to fill the mold cavities, flowability, you only notice a small percentage of shrinkage, cinjected melt, solidification of the injected magma, vy. In particular, in the fade of the present invention, Gay, the composition of the polymer “lg shrinkage .injection molding, injection molding processes, has mechanical properties, and moreover; The materials resulting from the molding process show similar or at least completely close to the properties of pipes prepared by extrusion; mechanical properties at positive pressure subject to positive pressure, “pressure pipes, especially” pressure pipes vo
استخدامها. لذاء يمكن صنع تركيبات مثل تركيبات الأنابيب المصنوعة من تراكيب متعدد وفقاً للاختراع الراهن. polyethylene الإثيلين وتتمثل الخواص الميكانيكية وثيقة الصلة للمواد الناتجة من عمليات القولبة بالحقن على شدة «rapid crack propagation resistance سبيل المثال في مقاومة الانتشار السريع للتصدعات أو شدة التمزق stress crack resistance التصدّع الإجهادي daglia cimpact strength pall ٠ .creep rupture strength التزحفي rapid crack propagation (RCP) ويمكن تحديد مقاومة الانتشار السريع للتصذّعات 54 اختبار ex لطريقة Gy لتركيبة معينة على شكل أنبوب ومحضّرة بالقولبة بالحقن الذي طشوز في إمبريال كوليج «(Small Scale Steady State الاستقرار محدودة النطاق Alls) .150 13477 لندن والموصوف في «Imperial College ١ لا يقل عن axial length له طول محوري ٠ لاختبار 082080-54 يتم اختبار أنبوب fad gg ملم ٠١١ للأنبوب عن حوالي outer diameter ولا يقل القطر الخارجي ٠ أمثال قطر الأنبوب VYuse it. Therefore, assemblies such as pipe assemblies made of multiple compositions can be made according to the present invention. Rapid cracking or rupture intensity stress crack resistance daglia cimpact strength pall 0 .creep rupture strength rapid crack propagation (RCP) The resistance to rapid propagation of cracks can be determined 54 Ex test of the method Gy of a particular tube-shaped formulation prepared by injection molding which is protruded at Imperial College (Small Scale Steady State Alls) 150 13477 London and described by Imperial College 1 is not less than an axial length Has an axial length 0 for test 082080-54 fad gg pipe is tested mm 011 of the pipe for about outer diameter and the outer diameter is not less than 0 times the diameter of the pipe VY
RCP ملم. وعند تحديد خواص ٠١ عن حوالي wall thickness ولا تقل سماكته الجدراية وفقاً للاختراع الراهن؛ يتم اختيار قطر خارجي pipe-like fitting لتركيبة على شكل أنبوب ملم. وبينما يكون السطح الخارجي للأنبوب ٠١ ملم وسماكة جدارية مقدارها ٠١١ odio فإن (atmospheric pressure (الضغط الجوي ambient pressure معرضاً للضغط المحيط الأنبوب يضغط داخلياً ويتم إبقاء الضغط الداخلي في الأنبوب ثابتاً عند ضغط موجب مقدارهRCP mm. And when determining the properties of 01 about the wall thickness, and its wall thickness is not less than according to the present invention; The outer diameter of a pipe-like fitting is chosen for a pipe-like fitting in mm. While the outer surface of the tube is 10 mm and the wall thickness is 0.11 odio, the atmospheric pressure (ambient pressure) is exposed to the surrounding pressure. The tube is pressed internally, and the internal pressure in the tube is kept constant at a positive pressure of
MPa ميغاباسكال . .© حرارة محددّة da درجة حرارة الأنبوب والأجهزة المحيطة عند TES موجود بداخل الأنبوب لمنع shaft على عمود إدارة discs عدة أقراص co” Hag مسبقاً. > knife projectile أثناء الاختبارات. ويتم إطلاق قذيفة سكينية decompression إزالة الانضغاط نحو الأنبوب بالقرب من أحد طرفيه في ما cwell-defined forms بأشكال محددة المعالم للبدء في إحداث تصاّع محوري سريع الامتداد initiating zone ead) يسمى بمنطقة لتفادي التشوه غير abutment وتزود منطقة البدء بجزء كتفي rapidly running axial crack الضروري للأنبوب. وتضبط أجهزة الاختبار بحيث يبدأ التصدع في المادة المعنية؛ وتجرى veMPa is a megapascal. .© specific temperature da temperature of the tube and ambient devices at TES located inside the tube to prevent the shaft on the discs several co” Hag advance. > knife projectile during the tests. A decompression knife projectile is fired towards the tube near one of its ends in cwell-defined forms with well-defined shapes to start creating a fast-expanding axial assimilation (initiating zone ead) called a zone to avoid uneven deformation. abutment and provide the starting area with the rapidly running axial crack necessary for the tube. The test apparatus shall be set so that cracking begins in the material concerned; ve
YY axial crack length عدة اختبارات عند درجات حرارة مختلفة. ويقاس طول التصدع المحوري والتي يبلغ طولها الكلي أربعة أمثال ونصف قطر الأنبوب: measuring zone في منطقة القياس في كل اختبار وَيُمَُّل محوريآً مقابل درجة حرارة الاختبار المضبوطة. فإذا تجاوز طول التصدع أربعة أمثال قطر الأنبوب ؛ يكون التصدع قد انتشر. وإذا حقق الأنبوب نتائج الاختبار عند درجة حرارة معينة؛ فإنه يتم خفض درجة الحرارة بشكل تدريجي حتى يتم الوصول إلى - ٠ درجة حرارة لا يستطيع الأنبوب عندها أن يحقق نتائج الاختبارء لكن انتشار التصدع يتجاوز (م7) أي critical temperature وتكون درجة الحرارة الحرجة ٠ أربعة أمثال قطر الأنبوب وفقاً لب ductile brittle transition temperature درجة حرارة التحول من مطيل إلى قصف هي أدنى درجة حرارة يجتاز الأنبوب عندها نتائج الاختبار. وكلما انخفضت 150 7 درجة الحرارة الحرجة؛ كلما كان الوضع أفضل؛ نظرآً لأنها تؤدي إلى زيادة نطاق استخدام ٠ الأنبوب. ويفضل أن يكون للتركيبة أنبوبية الشكل المصنوعة من تركيب البوليمر متعدد النسق للاختراع الراهن قيمة 808-54 مقدارها -١١م (المتطلب الأدنى لأنبوب من نوع Ts (المتطلب الأدنى لأنبوب من نوع a t= أو أقل؛ والأفضل قيمة مقدارها (MD PESO أو أقل. (HD PESO 1 وفقاآ Charpy Impact Strength وتحدد شدة الصدم بشدة صدم تشاربي Vo ويفضل أن يكون لتراكيب البوليمرات متعددة النسق وفقا للاختراع الراهن .150 179 18 عند kim? كيلوجول/م' A والتي تستخدم لتحضير تركيبات الأنابيب شدة صدم لا تقل عن درجة الصفر المثوي؛ والأفضل أن لا تقل عن 9 كيلوجول/م".YY axial crack length Several tests at different temperatures. The measuring zone: the axial crack length, which is four times the total length, is measured in the measurement area in each test and tilted axially against the set test temperature. If the length of the crack exceeds four times the diameter of the tube; The crack has spread. And if the tube achieves the test results at a certain temperature; The temperature is gradually reduced until it reaches -0 a temperature at which the tube cannot achieve the test results, but the crack spread exceeds (m7), i.e. critical temperature, and the critical temperature is 0 four times the diameter of the tube According to the ductile brittle transition temperature, the transition temperature from ductile to brittle is the lowest temperature at which the tube passes the test results. The lower the critical temperature, 150 7; the better the situation; Since it leads to an increase in the scope of use of 0 tube. Preferably the tubular formwork made of the multimodal polymer composition of the present invention has a value of 808-54 of -11m (the minimum requirement for a type Ts pipe (the minimum requirement for a pipe type a t= or less; the best is a value of ( MD PESO or less. (HD PESO 1 in accordance with Charpy Impact Strength The impact strength is determined by the Charpy Impact Strength Vo preferably for multimodal polymer compositions of the present invention 18 179 150 at kim? kJ/ M'A, which is used to prepare pipe fittings, has an impact strength of not less than zero degree, and it is better not to be less than 9 kilojoules / meter.
Gi, المعاير pipe notch test وتحدد مقاومة التصدع الإجهادي في اختبار تثلم الأنبوب لي 13479 150. ويتم في الاختبار محاكاة النمو البطيء للتصدعات وتسجيل زمن الانهيار ٠Gi, calibrated pipe notch test, stress crack resistance is determined in the pipe notch test, Li 13479 150. In the test, the slow growth of cracks is simulated and the breakdown time is recorded 0
SA في الأنابيب المتثلمة. وتجرى الاختبارات عند درجة حرارة مقدارها time to failure وضغط مقداره 4.7 ميغاباسكال. عند ضغط مقداره 7.8 ميغاباسكال PENT وتجرى قياسات النمو البطيء للتصدعات (ASTM F 1473) F 1473 الطريقة ((ASTM) وفقآً للجمعية الأمريكية لاختبار الموادSA in grooved tubes. The tests are conducted at a temperature of time to failure and a pressure of 4.7 MPa. At a pressure of 7.8 MPa PENT and measurements of slow growth of cracks are conducted (ASTM F 1473) F 1473 method ((ASTM) according to the American Society for material testing
TYTY
{8 معاير internal pressure test وتحدد شدة التمزق التزحفي في اختبار ضغط داخلي .81921 لب 1501167و ويتم تقييم خواص السطح يدوي بواسطة العين المجردة. ويكون السطح المرغوب أنماط التدفق Jie يشبه المرآة. وتصنف وتلاحظ أية اضطرابات في السطح؛ eld lab أو أية تشوهات أخرى. gels الهلامات ¢surface roughness «م0؛ خشونة السطح patterns ° الوصف التفصيلى سيوضح الاختراع الراهن الآن بتفصيل أوفى بالرجوع إلى أمثلة التجسيدات المفضلة. الجزء التجريبي أ) الوزن الجزيئي وتوزيع 1. weight average molecular weight يقاس المتوسط الوزني للوزن الجزيئي ye يمثل المتوسط M, حيث MM, = MWD) molecular weight distribution الوزن الجزيئي يمثل المتوسط الوزني للوزن M,, 5 number average molecular weight العددي للوزن الجزيئي قياس lea الجزيئي) بواسطة طريقة مبنية على ما ورد في 1601453 150. واستخدم باستخدام عمود waters 150CV plus سي في بلص You من نوع واترز instrument (ثنائي فينيل بنزين Waters مزود من شركة واترز 3 x HT&E styragel § s— من column Vo عند درجة solvent كمذيب (TCB) trichlorobenzene وثلاثي كلورو بنزين (divinylbenzene de وعويرت مجموعة الأعمدة باستخدام معايرة SVE حرارة مقدارما توزيع وزن جزيئي ضيق (ثابت مارك هوينغز CHAPS باستخدام معايير universal calibration وء: Y4*Y.AY جا 5 PS J +.VYO ia *"y+*q,0¢ :K Mark Howings constant لأن كل منهما Tok مقياس لاتساع التوزيع؛ My و My وتمثل النسبة بين (PE لي 58 Y. "population يتأثر بالطرف المقابل ل "المجموعة spiral flow length ب) طول التدفق في المسار الحلزوني مزودة injection automat حقن Al باستخدام F يقاس طول التدفق في المسار الحلزوني{8 Calibrated internal pressure test, and the intensity of the creeping rupture is determined in an internal pressure test, 81921, LB 1501167, and the surface properties are manually evaluated by the naked eye. The desired surface is mirror-like Jie flow patterns. It classifies and notes any surface disturbances; eld lab or other deformations. Surface roughness patterns ° Detailed description The present invention will now be explained in greater detail by reference to examples of preferred embodiments. EXPERIMENTAL PART a) Molecular weight and distribution 1. weight average molecular weight ye measured Represents the mean M, where MM, = MWD) molecular weight distribution M,, 5 number average molecular weight represents the numerical weight of the molecular weight lea molecular weight) by a constructed method According to what was mentioned in 1601453 150. And using the waters 150CV plus CV plus You instrument (diphenylbenzene, Waters supplied by Waters, 3 x HT&E styragel § s— from column Vo at solvent temperature as a solvent (TCB) trichlorobenzene and trichlorobenzene (divinylbenzene de) and the group of columns was calibrated using SVE calibration with a narrow molecular weight distribution (Mark Huings constant) using CHAPS standards universal calibration Y: Y4*Y.AY ja 5 PS J +.VYO ia *"y+*q,0¢ K Mark Howings constant: Tok is a measure of the breadth of the distribution; My and My represents the ratio between (PE Lee 58 Y. "population is affected by the opposite end of the "group spiral flow length b) the flow length in the spiral path provided with injection automat Al injection using F The flow length is measured in the spiral path
ENGEL ES 250 من نوع ‘plasticating screw بلولب تشكيل ملم 00 screw diameter قطر اللولب yoENGEL ES 250 'plasticating screw' with forming screw mm 00 screw diameter yo
Y¢ سم 7١ :max. piston displacement الإزاحة القصوى للمكيس بار ٠٠١ ispec. injection pressure ضغط الحقن النوعي «trapezium منحرفا Auk icross section 001:_حلزوني؛ المقطع العرضي form شكل الأداة ١ ملم ٠١٠١ :cross sectional area ملم ؛ مساحة المقطع العرضي 7.١ السماكة: 1060م die والقالب pre-chamber درجة الحرارة في الحجيرة المتقدمة ٠Y¢ cm 71: max. piston displacement Maximum piston displacement bar 001 ispec. injection pressure Trapezium Auk icross section 001:_helical; 0101: cross sectional area: 1 mm; cross sectional area; Cross-sectional area 7.1 Thickness: 1060 mm die and pre-chamber Temperature in advanced chamber 0
SY IXY YE [YT :6 درجة الحرارة في المنطقة 7/المنطقة “/المنطقة ؛/ المنطقة ثوان © pre-injection time زمن ما قبل الحقن injection cycle دورة الحقن ؟ ثوان :post-injection time زمن ما بعد الحقن ثوان ٠١ cooling time زمن التبريد injection pressure ضغط الحقن =dwell pressure ضغط التوقف ٠١ دورة/دقيقة ٠٠١ screw speed سرعة اللولب صفر بار backpressure الضغط المرتد ملم قبل Yo ينبغي اختياره بحيث يتوقف اللولب على بعد يبلغ metering path مسار القياس بلوغه الموضع النهائي عند انتهاء ضغط التوقف aor BIN nda ne ويمكن تحديد طول التدفق في المسار الحلزوني بعد عملية الحقن مباشرة. ويتم حساب مسارات حلزونية على الأقل). ٠١( قيمة متوسطة من القيم المقاسةSY IXY YE [YT 6 : temperature in zone/zone 7 “/zone/zone secs pre-injection time injection cycle ? seconds: post-injection time 01 seconds cooling time injection pressure = dwell pressure stop pressure 01 revolutions/min 001 screw speed screw speed Zero bar backpressure mm before Yo It should be selected so that the spiral stops at a distance The metering path reaches the final position at the end of the stop pressure aor BIN nda ne The flow length can be specified in the spiral path Immediately after the injection process. Helical trajectories are calculated at least. 01) An average value of the measured values
Shrinkage ج) الانكماش المزود من شركة DIGIMATIC INDICATOR يقاس الانكماش باستخدام جهاز ولإجراء المعايرة؛ يستخدم لوح قياسي .10111710770 Corporation ميتوتويو كوربوريشن Y. ملم. وتجرى عملية Ar x ملم ٠ وله حجم أبعاده steel مصنوع من الفولاذ standard plate القياس عند درجة حرارة مقدارها 77م خلال فترة ال 96 ساعة الأولى بعد الحقن. ولقياس يوضع اللوح القياسي في الجهاز في الاتجاه ctransverse shrinkage الانكماش المستعرض وبعد ذلك ؛ يوضع لوح zero position ويثبت وضع الصفر transversal direction المستعرض ملم في الجهاز. ولقياس الانكماش الوسطي المستعرض 88 x ملم ١٠ الاختبار البالغة أبعاده veShrinkage c) Shrinkage supplied by DIGIMATIC INDICATOR Shrinkage measured using an instrument and for calibration; Uses a standard plate. 10111710770 Corporation Mitutoyo Corporation Y. mm. The Ar x 0 mm operation is carried out, and it has a size of dimensions made of steel, standard plate, measured at a temperature of 77 C during the first 96 hours after injection. To measure, the standard plate is placed in the device in the direction of ctransverse shrinkage, and then; The zero position plate is placed and the transversal direction is fixed mm in the device. And to measure the median transverse shrinkage of 88 x mm 10 the dimensionless test ve
Yo يوضع لوح الاختبار في الجهاز بحيث يقع الجانب البعيد عن ctransverse middle shrinkage .middle stop عند الحاجز الوسطي gate mark علامة المدخل الوح المستخدم لقياسات الانكماش عن طريق القوابة بالحفقن Smads بأستخدام الوسائط التالية: injection moulding م 14١0 :melttemperature درجة حرارة الصهارة ° a © + mould temperature JE درجة حرارة ملم/ثانية ٠٠١ flow front velocity سرعة التدفق الأماميةYo The test plate is placed in the device so that the side away from the ctransverse middle shrinkage .middle stop is located at the middle barrier gate mark The plate used for shrinkage measurements by injection molding Smads using the following media: injection molding 1410 m: melttemperature ° a © + mold temperature JE 001 flow front velocity
Tes الضغط المرتد (النوعي): +94 ويتناقص إلى ثوان ٠١ زمن الضغط المرتد: ثانية Ye زمن التبريد: VeTes Return pressure (specific): +94 and decreases to 01 seconds Return pressure time: Ye seconds Cooling time: Ve
ENGEL ES 250 وكانت الآلة المستخدمة للقولبة بالحقن من نوع وتم قياس كل الخواص الفيزيائية الأخرى بالكيفية المشار إليها أعلاه.The machine used for injection molding was ENGEL ES 250 and all other physical properties were measured as indicated above.
Yu الأمثلة ١ ged وفقاً للاختراع الراهن في polyethylene حضر تركيب متعدد النسق من متعدد الإثيلين الأولى في مفاعل حلقي؛ يليها خطوة بلمرة Jeli عملية من خطوتين؛ بحيث تجرى خطوة ٠ إضافية في مفاعل غازي الطور. وأجريت عملية بلمرة تمهيدية قبل خطوة التفاعل في المفاعل بصفته المونمر الإسهامي في الجزء مرتفع الوزن 1-Hexene نيسكه-١ الحلقي. واستخدم الجزيئي الناتج في المفاعل غازي الطور. وبلغ محتوى المونمر الإسهامي في البوليمر الناتج (علامة تجارية) (إحفاز كلوريد Lynx 2007" ٠٠١ وكحفاز؛ استخدم لاينكس Lys .)٠٠١ الذي تصنعه magnesium dichloride أساسه ثنائي كلوريد مغنيسيوم titanium chloride تيتانيوم ١ الولايات (Pasadena باسادينا Engelhard Corporation وتسوقه شركة إنغلهارد كوربوريشن .١ المتحدة الأمريكية). وتلخص ظروف التفاعل في الجدول :ي11» :يل دليل الترقيسق القصسي gnsorc وتم تحديد الكثافة؛ ...ئري007» مقداره shear stress عند إجهاد قصي viscosity eta (5111)؛ اللزوجة إيتا shear thinning index 67لا باسكال؛ وطول التدفق في المسار الحلزوني للتركيب الناتج. والنتائتج مبينة في ٠١ الجدول ؟. ثم شكل تركيب البوليمر بالبثق في صورة أنبوب وأجريت قياسات مقاومة الانتشار لاختبار 54؛ مقاومة التصدع الإجهادي؛ شدة التمزق التزحفي والنمو Tig السريع للتصدعاتYu Examples 1 ged according to the present invention in polyethylene a multimodal synthesis of the first polyethylene was prepared in a loop reactor; This is followed by a two-step process Jeli polymerization; An additional step 0 takes place in the gas phase reactor. A prepolymerization was carried out before the reaction step in the reactor as the co-monomer of the high weight fraction 1-Hexene Niske-1. The resulting particle was used in the gas-phase reactor. The content of the co-monomer in the resulting polymer (trademark) (Lynx chloride catalyst 2007" was 001 and as a catalyst; use Lys 001). States (Pasadena Engelhard Corporation and marketed by Engelhard Corporation 1. USA) The reaction conditions are summarized in Table J11: “The gnsorc index was determined, and the density was determined; ... Er007” Its shear stress at shear stress viscosity eta (5111), the viscosity shear thinning index of 67 la Pa, and the flow length in the spiral path of the resulting composition. Extruded in the form of a tube and measurements of the spreading strength of test 54 were carried out; stress crack strength; creep strength of rupture and Tig rapid growth of cracks.
PENT البطيء للتصدعاتPENT slow cracking
Cay Bll وحددت شدة صدم تشاربي والانكماش على ألواح مقولبة بالحقن وفقآً Y. .7 في الجدول Lue التجريبية المذكورة أعلاه والنتائج ؟ ged وفقاً للاختراع الراهن في polyethylene حضر تركيب متعدد النسق من متعدد الإثيلين حلقي؛ يليها خطوة بلمرة Jolie عملية من خطوتين؛ بحيث تجرى خطوة التفاعل الأولى في إضافية في مفاعل غازي الطور. وأجريت عملية بلمرة تمهيدية قبل خطوة التفاعل في المفاعل voCay Bll and determined the intensity of Charpy impact and shrinkage on injection molded panels according to Y. 7 in Table Lue Experimental mentioned above and the results ?ged according to the present invention in polyethylene prepared multi-modal composition of polyethylene annular; This is followed by a two-step Jolie polymerization process; So that the first reaction step takes place in an additional gas-phase reactor. A prepolymerization was performed prior to the reaction step in the vo reactor
Yv بصفته المونمر الإسهامي في الجزء مرتفع الوزن 1-Hexene نيسكه-١ الحلقي. واستخدم الجزيئي الناتج في المفاعل غازي الطور. وبلغ محتوى المونمر الإسهامي في البوليمر الناتج وتلخص ظروف التفاعل في .١ واستخدم نفس الحفاز المستخدم في المثال Lys 7.١ .١ الجدول ¢(SHI) دليل الترقيق القصي FRRyys ».و .ي141» sMFRspgoec وتم تحديد الكثافة؛ باسكال؛ وطول التدفق في المسار الحلزوني VEY اللزوجة إيتا عند إجهاد قصي مقداره . للتركيب الناتج. والنتائج مبينة في الجدول ثم شكل تركيب البوليمر بالبثق في صورة أنبوب وأجريت قياسات مقاومة الانتشار لاختبار 54؛ مقاومة التصدع الإجهادي؛ شدة التمزق التزحفي والنمو Gis السريع للتصدعاتYv as the comonomer of the high-weight fraction 1-Hexene Niske-1-cyclo. The resulting particle was used in the gas-phase reactor. The content of the co-monomer in the resulting polymer, and the reaction conditions are summarized in 1. The same catalyst used in the example Lys 7.1 1. Table ¢ (SHI) FRRyys shear lamination index was used. » sMFRspgoec Density specified; Pa; And the flow length in the spiral path is VEY viscosity Eta at shear stress of . for the resulting assembly. The results are shown in the table, then the polymer composition was formed by extrusion in the form of a tube, and the spread resistance measurements were carried out for test 54; stress crack resistance; The intensity of creeping rupture and the rapid growth of cracks, Gis
PENT البطيء للتصدعات Ve شدة صدم تشاربي والانكماش على ألواح مقولبة بالحقن وفقآ للظروف Cag .7 التجريبية المذكورة أعلاه والنتائج مبينة في الجدول ١ مثال المقارنة في عملية من خطوتين؛ polyethylene حضر تركيب متعدد النسق من متعدد الإثيلين حلقي, يليها خطوة بلمرة إضافية في مفاعل olin الأولى في Joli بحيث تجرى خطوة 10 غازي الطور. وأجريت عملية بلمرة تمهيدية قبل خطوة التفاعل في المفاعل الحلقي. واستخدم بصفته المونمر الإسهامي في الجزء مرتفع الوزن الجزيئي الناتج في 1-Butene نيتويب-١ وزناً. 7٠٠١# المفاعل غازي الطور. وبلغ محتوى المونمر الإسهامي في البوليمر الناتج كالموصوف في براءة الاختراع الأوروبية Ziegler-Natta واستخدم حفاز من نوع زيغلر-ناطا (MFRs/g0c وتم تحديد الكثافة .١ وتلخص ظروف التفاعل في الجدول TAA 9/954 رقم 7 اللزوجة إيتا عند إجهاد قصسي مقداره (SHI) +0و».12» ري8©» دليل الترقيق القصي باسكال؛ وطول التدفق في المسار الحلزوني للتركيب الناتج. والنتائج مبيية في VEY .7 الجدول YYPENT slow cracking Ve Charpy impact intensity and shrinkage on injection molded panels under Cag 7 experimental conditions mentioned above and results shown in Table 1 Comparative example in a two-step process; cycloethylene, followed by an additional polymerization step in the first olin reactor in Joli so that step 10 of the gaseous phase takes place. A prepolymerization was performed prior to the reaction step in the loop reactor. It was used as the comonomer in the resulting high molecular weight fraction in 1-Butene netweb-1 wt. #7001 gas-phase reactor. The content of the co-monomer in the resulting polymer was as described in the European patent, Ziegler-Natta, and a Ziegler-Natta type catalyst (MFRs/g0c) was used. The density was determined 1. The reaction conditions are summarized in Table TAA 954/9 No. 7 The viscosity Eta at a shear stress of (SHI) +0 and “12” Ry8©” shear laminating index Pa, and the flow length in the helical path of the resulting structure. The results are shown in Table 7. VEY YY
YAYa
ثم شكل تركيب البوليمر بالبثق في صورة أنبوب وأجريت قياسات مقاومة الانتشار شدة التمزق التزحفي والنمو glean) السريع للتصدعات وفقآ لاختبار 54؛ مقاومة التصدعThen the polymer composition was shaped by extrusion in the form of a tube, and measurements of the resistance to spreading, the intensity of the creeping rupture, and the rapid growth (glean) of cracks were carried out according to test 54; Crack resistance
PENT البطيء للتصدعات للظروف Lig وحُددت شدة صدم تشاربي والانكماش على ألواح مقولبة بالحقن .7 في الجدول Aue التجريبية المذكورة أعلاه والنتائج ٠ مثال المقارنة ؟ في عملية من خطوتينء polyethylene حضر تركيب متعدد النسق من متعدد الإثيلين بحيث تجرى خطوة التفاعل الأولى في مفاعل حلقي؛ يليها خطوة بلمرة إضافية في مفاعل غازي الطور. وأجريت عملية بلمرة تمهيدية قبل خطوة التفاعل في المفاعل الحلقي. واستخدم بصفته المونمر الإسهامي في الجزء مرتفع الوزن الجزيني الناتج في 1-Hexene نيسكه-١ ٠١ .ًانزو77.١ المفاعل غازي الطور. وبلغ محتوى المونمر الإسهامي في البوليمر الناتج كالموصوف في براءة الاختراع الأوروبية Ziegler-Natta واستخدم حفاز من نوع زيغلر-ناطا وتم تحديد الكثافة؛ رمتعا .١ وتلخص ظروف التفاعل في الجدول TAA 1/94 رقم اللزوجة إيتا عند إجهاد قصسي مقداره «(SHI) دليل الترقيق القصي FRRyys »وو ريا1» 477لا باسكال؛ وطول التدفق في المسار الحلزوني للتركيب الناتج. والنتائج مبينة في ١ الجدول ؟. ثم شكل تركيب البوليمر بالبثق في صورة أنبوب وأجريت قياسات مقاومة الانتشار لاختبار 54؛ مقاومة التصدع الإجهادي؛ شدة التمزق التزحفي والنمو By السريع للتصدعاتPENT slow cracking under Lig conditions Charpy impact intensities and shrinkage were determined on injection molded panels 7. Experimental results mentioned above in Table Aue and results 0 Comparative example? The format is polyethylene such that the first reaction step takes place in a loop reactor; Followed by an additional polymerization step in a gas phase reactor. A prepolymerization was performed prior to the reaction step in the loop reactor. It was used as the co-monomer in the high molecular weight fraction produced in the 1-Hexene Niske-1 01a NZO 77.1 gas phase reactor. The content of the co-monomer in the resulting polymer was as described in the European patent, Ziegler-Natta, and a Ziegler-Natta catalyst was used, and the density was determined; Rama’a 1. The reaction conditions are summarized in Table TAA 1/94, the viscosity number Eta at a shear stress of “(SHI) shear lamination index FRRyys” and “Ria 1” 477 la Pa; and the length of flow in the spiral path of the resulting structure. The results are shown in Table 1. Then, the polymer composition was formed by extrusion in the form of a tube, and the spread resistance measurements were carried out for test 54; stress crack resistance; Intensity of creeping rupture and rapid growth of cracks
PENT البطيء للتصدعات شدة صدم تشاربي والانكماش على ألواح مقولبة بالحقن وفقاآً للظطروف Cada 7PENT Slow Cracking, Charpy Impact Intensity and Shrinkage on Injection Molded Plates under Conditions Cada 7
XY التجريبية المذكورة أعلاه والنتائج مبينة في الجدولXY experiment mentioned above and the results are shown in the table
و الجدول :١ | صقا | me [re السب درجة الحرارة ("” 2 2 2 ل كوج ٠١ Ya Yu MFR; ف Co ees المفاعل silat ١ درجة الحرارة ( qo 0 q0 ie ٠ a مول/كيلومول TY. £0. YY.And the table: 1 | Saqqa | me [re] cue temperature ("” 2 2 2 l cog 01 Ya Yu MFR; q Co ees reactor silat 1 temp ( qo 0 q0 ie 0 a mol/kmol TY.£0.YY.
MFR; .1190°¢ ل ا EE I المفاعل غاري الطور v مول/كيلومول ا" "اا مول/كيلومول . / 7 17MFR; .1190°¢ LA EE I is a gaseous-phase reactor v mol/kmol Aa mol/kmol. / 7 17
ب الجدول 7: ثلا المثال ١ مثال المقارنة )| مثال YARD 1/10 CAA ee ا 1 ٠ / : دقائق MFR ٠ v4 yy 21.5/190°C ا 7 غم/١٠ دقائق كثافة | اتتج LY) كثافة التركيب Sel ER .ينه (كيلوباسكال *ثانية طول التدفق فى المسا الحلزوني pad صدم تشاربي عند درجة V0.4 7 YY.) 74 ; الصفر المنوي (كيلوجول/ قيمة RP وفقا لاختبار 84 )' مقاومة التصدع الإجهادي L sd, لاختبار التثلم الأنبوبي عند ١> 1/4 a نيما 7 ميغاباسكال (ساعة PENT عند Y.A ميغاباسكال Yo..< ٠١ 15 ساعة اختبار الضغط الداخلى 0.١ ميغاباسكال (ساعة 14 (مستمر v4 J tT ) ( ) ( .و © Ova 0.0 ميغاباسكال (ساعة 7 (مستمر )£4 J tT ) ( ) ( .0 حر 7 ميغاباسكال (ساعة 07 (مستمر 07 (مستمر الإنكماش xi all ١ 2 ش الوسطي المستعرض VA Vv CLAY CAN 1 ا ضماسطحج 0 | جد | د 0 | رهم 0 EE (مستمر): تدل على أن هذه القياسات لم تنته بعد لكن مستمر العمل بهاء أي أن القيم النهائية قد تكون أعلى من ذلك. YvanB Table 7: Example 1 Comparison example (| Example YARD 1/10 CAA ee a 1 0 / min : MFR 0 v4 yy 21.5/190°C a 7g/10min Density | Output (LY) Composition density (Sel) ER (kPa *sec) Flow length in the spiral path (Charpy shock pad at V0.4 7 yY.) 74 ; seminal zero (kJ/value RP according to test 84)' stress-cracking resistance L s.d., for tubular indentation test at 1> 1/4 a NEMA 7 MPa (PENT h at Y.A MPa Yo..< 15 01 h Internal pressure test 0.1 MPa (14 hours (continuous v4 J tT) ( ) ) and © Ova 0.0 MPa (7 hours (continuous 4 £ J tT ) ( ) ( ) .0 free 7 MPa (hr 07 (continuous) 07 (continuous contraction) xi all 1 2 u middle transverse VA Vv CLAY CAN 1 a compressive 0 | hard | d 0 | hm 0 EE (continuous): denote However, these measurements have not been completed yet, but Baha's work continues, meaning that the final values may be higher than that.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SA06270024A SA06270024B1 (en) | 2006-02-21 | 2006-02-21 | Polymer composition for injection moulding |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SA06270024A SA06270024B1 (en) | 2006-02-21 | 2006-02-21 | Polymer composition for injection moulding |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SA06270024B1 true SA06270024B1 (en) | 2009-09-01 |
Family
ID=58265708
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SA06270024A SA06270024B1 (en) | 2006-02-21 | 2006-02-21 | Polymer composition for injection moulding |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SA (1) | SA06270024B1 (en) |
-
2006
- 2006-02-21 SA SA06270024A patent/SA06270024B1/en unknown
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8722807B2 (en) | Polymer composition for injection moulding | |
KR100841388B1 (en) | Multimodal polyethylene composition for pipes | |
EP1460105B1 (en) | Polymer composition | |
EP1146079B1 (en) | Polymer composition for pipes | |
EP1655336B1 (en) | Multimodal polyethylene composition for injection moulded caps and closure articles | |
EP1576049B1 (en) | Polyethylene composition for producing l-ring drums | |
JP6859349B2 (en) | Ethylene copolymer composition | |
AU2005300654A1 (en) | Multimodal polyethylene composition with improved homogeneity | |
JP2006511676A (en) | Polyethylene blow molding composition for manufacturing small containers | |
EP1931729A1 (en) | Polyethylene composition for injection moulding with improved stress crack/stiffness relation and impact resistance | |
EP1655337A1 (en) | Multimodal polyethylene composition with improved homogeneity | |
JP2006512476A (en) | Polyethylene blow molding composition for manufacturing large containers | |
CA2560435C (en) | A multimodal polyethylene polymer composition and its use in the production of pipes | |
US20230279206A1 (en) | Polyolefin pipe resin with very good sagging and slow crack growth resistance | |
SA06270024B1 (en) | Polymer composition for injection moulding |