RU88118U1 - HEAT EXCHANGE SURFACE - Google Patents
HEAT EXCHANGE SURFACE Download PDFInfo
- Publication number
- RU88118U1 RU88118U1 RU2009122050/22U RU2009122050U RU88118U1 RU 88118 U1 RU88118 U1 RU 88118U1 RU 2009122050/22 U RU2009122050/22 U RU 2009122050/22U RU 2009122050 U RU2009122050 U RU 2009122050U RU 88118 U1 RU88118 U1 RU 88118U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- heat exchange
- exchange surface
- additional
- spherical
- plane
- Prior art date
Links
Landscapes
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
1. Теплообменная поверхность, содержащая сферические лунки с примыкающими дополнительными углублениями, отличающаяся тем, что отношение глубины сферической лунки к ее радиусу равно единице, дополнительное углубление является симметричным и имеет постоянную ширину В, угол α между плоскостью симметрии дополнительного углубления и вектором скорости набегающего потока среды находится в пределах 30°÷45°, плоскость симметрии дополнительного углубления проходит через полюс Р сферической лунки и перпендикулярна к теплообменной поверхности, ширина B и максимальная глубина h дополнительного углубления, а также угол β между плоскостью его основания и теплообменной поверхностью подчиняются условиям: ! 0,2R≤В≤0,8R; 15°≤β≤45°; h<0,8R, ! причем число Рейнольдса, вычисленное по величине скорости набегающего потока среды и диаметру 2R сферической лунки, должно быть больше 10000, а геометрическое размещение сферических лунок на теплообменной поверхности осуществляется исходя из критерия максимально допустимой плотности размещения. ! 2. Теплообменная поверхность по п.1, отличающаяся тем, что дополнительные углубления, расположенные на теплообменной поверхности, примыкают к сферической лунке только в области ее передней по потоку половины, одинаковых дополнительных углублений может быть два, причем они располагаются симметрично относительно направления вектора скорости набегающего потока среды.1. A heat exchange surface containing spherical holes with adjacent additional recesses, characterized in that the ratio of the depth of the spherical hole to its radius is unity, the additional recess is symmetrical and has a constant width B, the angle α between the plane of symmetry of the additional recess and the velocity vector of the incoming medium flow is within 30 ° ÷ 45 °, the plane of symmetry of the additional recess passes through the pole P of the spherical hole and is perpendicular to the heat exchange surface, the width B and the maximum depth h of the additional recess, as well as the angle β between the plane of its base and the heat exchange surface, are subject to the conditions:! 0.2R≤B≤0.8R; 15 ° ≤β≤45 °; h <0.8R,! moreover, the Reynolds number, calculated by the value of the speed of the incoming flow of the medium and the diameter 2R of the spherical hole, should be more than 10000, and the geometrical placement of the spherical holes on the heat exchange surface is carried out based on the criterion of the maximum allowable density of placement. ! 2. The heat exchange surface according to claim 1, characterized in that the additional recesses located on the heat exchange surface are adjacent to the spherical hole only in the region of its upstream half, there can be two identical additional recesses, moreover, they are located symmetrically with respect to the direction of the velocity velocity vector medium flow.
Description
Полезная модель относится к теплообменным поверхностям и может быть использована для интенсификации теплообмена при средних и высоких скоростях потока теплоносителя (и соответствующих числах Рейнольдса (Re)) в различных энергетических устройствах и системах.The utility model relates to heat-exchange surfaces and can be used to intensify heat transfer at medium and high coolant flow rates (and corresponding Reynolds numbers (Re)) in various energy devices and systems.
Известна теплообменная труба, на теплообменной поверхности которой выполнены сферические выдавки (углубления), направленные внутрь трубы и расположенные в шахматном порядке, причем углубления выполнены с диаметром, составляющим 0,15-0,25 внутреннего диаметра трубы, и расположены в ее поперечном сечении на длине окружности, составляющей 0,5-1,0 периметра трубы (авторское свидетельство СССР №615349, F28F 1/10 опубл. 15.07.1978 г., Бюл. №26).A heat exchange tube is known, on the heat exchange surface of which spherical extrusions (recesses) are made, directed inside the pipe and arranged in a checkerboard pattern, the recesses being made with a diameter of 0.15-0.25 of the inner diameter of the pipe and located in its cross section along the length the circumference of 0.5-1.0 of the perimeter of the pipe (USSR copyright certificate No. 615349, F28F 1/10 publ. 07/15/1978, bull. No. 26).
К недостаткам данного устройства необходимо отнести следующее. Во-первых, не приведено соотношение глубины углубления h и его радиуса R, при которых будет обеспечен заявленный эффект интенсификации теплообмена. Понятно, что при h/R→0 никакой интенсификации теплообмена не будет.The disadvantages of this device include the following. Firstly, the ratio of the depth of the recess h and its radius R, at which the claimed effect of heat transfer enhancement will be provided, is not given. It is clear that as h / R → 0, there will be no heat transfer intensification.
Во-вторых, не указан диапазон чисел Re, при котором достигается цель, заявленная в изобретении.Secondly, the range of Re numbers is not indicated at which the goal stated in the invention is achieved.
В-третьих, наибольшая интенсификация теплообмена достигается тогда, когда теплоноситель обтекает сферические углубления, а не сферические выступы как в а.с. №615349. Обтекание выступов приводит, в основном, к росту гидравлического сопротивления проточного тракта, о чем пишут сами авторы.Thirdly, the greatest intensification of heat transfer is achieved when the coolant flows around spherical recesses, and not spherical protrusions as in a.s. No. 615349. The flow around the protrusions leads mainly to an increase in the hydraulic resistance of the flow path, as the authors themselves write.
В целом необходимо отметить, что устройство по а.с. №615349 недостаточно эффективно интенсифицирует теплообмен, а также обладает повышенным гидравлическим сопротивлением.In general, it should be noted that the device for A.S. No. 615349 does not sufficiently intensify heat transfer, and also has increased hydraulic resistance.
Наиболее близкой к заявляемой полезной модели является теплообменная поверхность со сферическими лунками, расположенными параллельными рядами, причем к каждой лунке примыкает дополнительное углубление в форме конуса, одна из образующих которого выполнена по касательной к лунке в ее поперечном сечении, а другая образующая, расположенная на поверхности, выполнена по касательной к лунке параллельно к оси ряда лунок. Дополнительные углубления могут быть выполнены с двух противоположных сторон. Заявленная цель - интенсификация теплообмена при малых скоростях потока среды (авторское свидетельство СССР №1638536 А1, F28F 1/10, 3/02, опубл. 30.03.91 г., Бюл. №12).Closest to the claimed utility model is a heat exchange surface with spherical holes located in parallel rows, with each hole adjoining an additional recess in the shape of a cone, one of the generators of which is made tangent to the hole in its cross section, and the other generatrix located on the surface made tangent to the hole parallel to the axis of the row of holes. Additional recesses can be made from two opposite sides. The stated goal is the intensification of heat transfer at low flow rates of the medium (USSR copyright certificate No. 1638536 A1, F28F 1/10, 3/02, publ. 30.03.91, Bull. No. 12).
К недостаткам данного устройства необходимо отнести следующее. Во-первых, качественное (не количественное) описание местонахождения образующей конуса в двух ее положениях относительно лунки не позволяет однозначно определить параметры конуса (например, его высоту и центральный угол), а также не позволяет однозначно определить положение конуса относительно лунки. Это делает невозможным практическую техническую реализацию устройства по а.с. №1638536 А1 в промышленных объектах.The disadvantages of this device include the following. Firstly, a qualitative (non-quantitative) description of the location of the generatrix of the cone in its two positions relative to the hole does not allow us to uniquely determine the parameters of the cone (for example, its height and central angle), and also does not allow us to uniquely determine the position of the cone relative to the hole. This makes impossible the practical technical implementation of the device as. No. 1638536 A1 in industrial facilities.
Во-вторых, не указаны конкретные размеры самих лунок (не приведено соотношение глубины лунки H и ее радиуса R), при которых будет обеспечен заявленный эффект интенсификации теплообмена. Понятно, что при H/R→0 вихрь в лунке вообще отсутствует и интенсификация теплообмена не происходит.Secondly, the specific sizes of the wells themselves are not indicated (the ratio of the depth of the hole H and its radius R is not given), at which the claimed effect of heat transfer intensification will be provided. It is clear that, at H / R → 0, the vortex in the well is absent altogether and heat transfer is not intensified.
В-третьих, целесообразность и эффективность использования именно конического канала для «дополнительной закрутки вихря» вызывает большие сомнения. Известно, что кинетическая энергия среды в коническом канале (Wвых), способствующая «дополнительной закрутке вихря», пропорциональна квадрату скорости в выходном сечении конуса (V2 вых). По замыслу авторов, среда движется по коническому каналу в сторону его расширения, т.е. скорость движения среды постоянно уменьшается пропорционально отношению квадратов диаметров во входном и выходном сечениях конуса (d2 вх/d2 вых). Например, если dвх=3 мм, а dвых=6 мм, то получаем следующее.Thirdly, the appropriateness and effectiveness of using just the conical channel for “additional swirling of the vortex” is in great doubt. It is known that the kinetic energy of the medium in the conical channel (W o ), contributing to the “additional swirl of the vortex”, is proportional to the square of the velocity in the exit section of the cone (V 2 o ). According to the authors, the medium moves along the conical channel in the direction of its expansion, i.e. the velocity of the medium constantly decreases in proportion to the ratio of the squares of the diameters in the input and output sections of the cone (d 2 in / d 2 out ). For example, if d in = 3 mm and d out = 6 mm, then we get the following.
т.е. Wвых=6,25% от Wвх. Таким образом, коэффициент полезного действия именно конического канала в рассмотренном случае не превышает 6,25%. Это означает, что только мизерная часть от исходного значения кинетической энергии на входе конуса попадает в лунку и идет «на дополнительную закрутку вихря». При малых скоростях потока среды (на это указывается в а.с. №1638536 А1) это незначительная часть исходной кинетической энергии может быть и дает некоторый положительный эффект, но ее совершенно недостаточно при средних и, тем более, больших скоростях потока. Кроме того, вышеуказанного отрицательного момента можно избежать, если сделать поперечное сечение дополнительного углубления постоянным по ширине.those. W o = 6.25% of W in . Thus, the efficiency of a conical channel in the considered case does not exceed 6.25%. This means that only the scanty part of the initial value of the kinetic energy at the inlet of the cone enters the hole and goes "for an additional swirl of the vortex." At low flow rates of the medium (this is indicated in AS No. 1638536 A1), this insignificant part of the initial kinetic energy can and does give some positive effect, but it is completely insufficient at medium and, especially, high flow velocities. In addition, the above negative moment can be avoided by making the cross section of the additional recess constant in width.
В целом необходимо отметить, что устройство по а.с. №1638536 А1 недостаточно эффективно интенсифицирует теплообмен при средних и высоких скоростях потока среды.In general, it should be noted that the device for A.S. No. 1638536 A1 insufficiently intensifies heat transfer at medium and high medium flow rates.
Технический результат, на достижение которого направлена заявляемая полезная модель, заключается в повышении эффективности интенсификации теплообмена при средних и высоких скоростях потока среды.The technical result, which is achieved by the claimed utility model, is to increase the efficiency of intensification of heat transfer at medium and high flow rates of the medium.
Технический результат достигается тем, что на теплообменной поверхности, содержащей сферические лунки с примыкающими дополнительными углублениями, новым является то, что отношение глубины сферической лунки к ее радиусу равно единице, дополнительное углубление является симметричным и имеет постоянную ширину В, угол α между плоскостью симметрии дополнительного углубления и вектором скорости набегающего потока среды находится в переделах 30°÷45°, плоскость симметрии дополнительного углубления проходит через полюс Р сферической лунки и перпендикулярна к теплообменной поверхности, ширина В и максимальная глубина h дополнительного углубления, а также угол β между плоскостью его основания и теплообменной поверхностью подчиняются условиям: 0,2R≤В≤0,8R; 15°≤β≤45°; h<0,87R, причем число Рейнольдса, вычисленное по величине скорости набегающего потока среды и диаметру 2R сферической лунки должно быть больше 10000, а геометрическое размещение сферических лунок на теплообменной поверхности осуществляется исходя из критерия максимально допустимой плотности размещения. Кроме того, дополнительные углубления, расположенные на теплообменной поверхности, примыкают к сферической лунке только в области ее передней по потоку половины, одинаковых дополнительных углублений может быть два, причем они располагаются симметрично относительно направления вектора скорости набегающего потока среды.The technical result is achieved by the fact that on a heat exchange surface containing spherical holes with adjacent additional recesses, it is new that the ratio of the depth of the spherical hole to its radius is unity, the additional recess is symmetrical and has a constant width B, the angle α between the symmetry plane of the additional recess and velocity vector the incoming flow of the medium is within 30 ° ÷ 45 °, the plane of symmetry of the additional recess passes through the pole P of the spherical hole and is perpendicular to the heat exchange surface, the width B and the maximum depth h of the additional recess, as well as the angle β between the plane of its base and the heat exchange surface, are subject to the conditions : 0.2R≤B≤0.8R; 15 ° ≤β≤45 °; h <0.87R, with the Reynolds number calculated from the velocity the incoming flow of the medium and the diameter 2R of the spherical hole should be more than 10,000, and the geometrical placement of the spherical holes on the heat exchange surface is based on the criterion of the maximum allowable density. In addition, additional recesses located on the heat exchange surface are adjacent to the spherical hole only in the region of its upstream half, there can be two identical additional recesses, and they are located symmetrically with respect to the direction of the velocity vector of the incoming medium flow.
Сущность заявляемой полезной модели поясняется на фиг.1 и 2, где:The essence of the claimed utility model is illustrated in figures 1 and 2, where:
Фиг.1 - геометрия единичной сферической лунки с одним дополнительным углублением;Figure 1 - the geometry of a single spherical hole with one additional recess;
Фиг.2 - геометрия единичной сферической лунки с двумя дополнительными углублениями.Figure 2 - geometry of a single spherical hole with two additional recesses.
1 - поверхность единичной сферической лунки; 2 - дополнительное углубление; 3 - плоскость симметрии дополнительного углубления; 4 - зона перемещения эпицентра вихря при отсутствии дополнительных углублений; 5 - теплообменная поверхность; R, H, P - радиус, глубина, и полюс (нижняя точка) сферической лунки, соответственно; В, h, β - геометрические параметры характеризующие дополнительное углубление.1 - surface of a single spherical hole; 2 - additional recess; 3 - plane of symmetry of the additional recess; 4 - zone of movement of the vortex epicenter in the absence of additional recesses; 5 - heat transfer surface; R, H, P - radius, depth, and pole (lower point) of a spherical hole, respectively; B, h, β - geometric parameters characterizing the additional recess.
Заявляемая полезная модель содержит теплообменную поверхность 5, которая содержит распределенные по ней сферические лунки 1, у которых H/R=1, к которым примыкают дополнительные углубления 2 с геометрическими параметрами В, h, β. Дополнительное углубление 2 имеет плоскость симметрии 3 и постоянную ширину В. Угол α между плоскостью симметрии 3 и вектором скорости набегающего потока среды находится в пределах 30°÷45°, плоскость симметрии 3 проходит через полюс Р и перпендикулярна к теплообменной поверхности 5. Параметры В, h, β дополнительных углублений 2 подчиняются условиям: 0,2R≤В≤0,8R; 15°≤β≤45°; h<0,87R. Число Рейнольдса, вычисленное по величине скорости и диаметру 2R сферической лунки 1 должно быть больше 10000. Дополнительные углубления 2, расположенные на теплообменной поверхности 5, примыкают к сферической лунке 1 только в области ее передней по потоку половины, одинаковых дополнительных углублений 2 может быть два, причем они располагаются симметрично относительно направления вектора скорости .The inventive utility model contains a heat exchange surface 5, which contains spherical holes 1 distributed over it, in which H / R = 1, to which additional recesses 2 with geometric parameters B, h, β are adjacent. The additional recess 2 has a plane of symmetry 3 and a constant width B. The angle α between the plane of symmetry 3 and the velocity vector the incoming flow of the medium is within 30 ° ÷ 45 °, the plane of symmetry 3 passes through the pole P and is perpendicular to the heat exchange surface 5. The parameters B, h, β of the additional recesses 2 obey the conditions: 0.2R≤B≤0.8R; 15 ° ≤β≤45 °; h <0.87R. Reynolds number calculated from velocity and the diameter 2R of the spherical hole 1 should be more than 10000. Additional recesses 2 located on the heat exchange surface 5 are adjacent to the spherical hole 1 only in the region of its upstream half, there can be two identical additional recesses 2, and they are located symmetrically with respect to the direction of the vector speed .
Заявляемая полезная модель работает следующим образом. Набегающий поток сплошной среды при Re>10000 обтекает теплообменную поверхность 5 и сферические лунки 1, на поверхности которых образуются вихревые структуры с эпицентром в области полюса Р (при одном дополнительном углублении 2) или с осью вихревой структуры, расположенной приблизительно параллельно поверхности 5 (при двух дополнительных углублениях 2). Указанные вихревые структуры непрерывно турбулизируют и обновляют пограничный слой на поверхности 1, вследствие чего резко интенсифицируется теплообмен между поверхностью 1 и набегающим потоком и, как следствие, повышается эффективность интенсификации теплообмена при средних и высоких скоростях потока среды теплообменной поверхности 5 в целом.The inventive utility model works as follows. An incident flow of a continuous medium at Re> 10000 flows around a heat-exchange surface 5 and spherical holes 1, on the surface of which vortex structures are formed with an epicenter in the region of the P pole (with one additional recess 2) or with the axis of the vortex structure located approximately parallel to surface 5 (for two additional recesses 2). These vortex structures continuously turbulize and update the boundary layer on the surface 1, as a result of which the heat transfer between surface 1 and the incoming flow is sharply intensified and, as a result, the efficiency of heat transfer intensification is increased at medium and high flow rates of the medium of the heat exchange surface 5 as a whole.
Необходимо отметить следующее. Наиболее изученным, с точки зрения гидродинамики и теплообмена, является сферическое углубление, у которого H/R=1 (например, Кесарев B.C., Козлов А.П. Структура течения и теплообмен при обтекании полусферического углубления турбулизированным потоком воздуха//Вестник МГТУ, Сер. Машиностроение, 1993 г., №1, с.106-115). Авторами установлено, что в таком углублении при Re>10000 формируется устойчивая, самосохраняющаяся вихревая структура, эпицентр которой находится на поверхности 1, а его ось выходит в набегающий поток. При этом эпицентр непрерывно перемещается по зоне 4 вызывая перемещение всей вихревой структуры. При дальнейших экспериментах было установлено, что наличие одиночного дополнительного углубления (см. фиг.1) с вышеуказанными параметрами привело к двум моментам. Во-первых, прекратились нестационарные перемещения эпицентра вихревой структуры. Во-вторых, эпицентр вихря занял практически постоянное положение в области полюса Р, а верх оси вихря изогнулся по направлению набегающего потока. Важно отметить, что в этом случае площадь интенсивного вихревого движения на поверхности углубления оставляла 45%÷50% от общей площади сферического углубления, что значительно больше, чем при отсутствии дополнительного углубления, т.е. площадь интенсивного теплообмена существенно увеличилась. При наличии двух дополнительных углублений (см. фиг.2) ось вихревой структуры заняла примерно горизонтальное положение и интенсивное вихревое движение заняло практически всю площадь сферического углубления.The following should be noted. The most studied, from the point of view of hydrodynamics and heat transfer, is a spherical depression, in which H / R = 1 (for example, Kesarev VS, Kozlov A.P. Flow pattern and heat transfer during a hemispherical depression around a turbulized air stream // Vestnik MGTU, Ser. Engineering, 1993, No. 1, pp. 106-115). The authors found that in such a depression at Re> 10000 a stable, self-preserving vortex structure is formed, the epicenter of which is on surface 1, and its axis goes into the incident flow. In this case, the epicenter continuously moves along zone 4 causing the movement of the entire vortex structure. In further experiments, it was found that the presence of a single additional recess (see figure 1) with the above parameters led to two points. First, the unsteady displacements of the epicenter of the vortex structure stopped. Secondly, the epicenter of the vortex occupied an almost constant position in the region of the pole P, and the top of the vortex axis bent in the direction of the incident flow. It is important to note that in this case, the area of intense vortex motion on the surface of the recess left 45% ÷ 50% of the total area of the spherical recess, which is much larger than in the absence of an additional recess, i.e. the area of intense heat transfer has increased significantly. In the presence of two additional recesses (see Fig. 2), the axis of the vortex structure occupied an approximately horizontal position and the intense vortex movement occupied almost the entire area of the spherical recess.
Необходимо также обратить внимание на тот факт, что расположение углублений каким-то определенным образом (в углах ромбов, трапеций, параллелограммов и т.д.) не дает никаких преимуществ перед другими видами расположении с точки зрения повышения эффективности теплоотдачи теплообменной поверхности в целом. Единственный критерий эффективности в данном случае - это нанесение максимально возможного количества единичных интенсификаторов теплоотдачи на теплообменную поверхность при соблюдении двух условий: единичный интенсификатор сам должен быть максимально эффективен и выбранная плотность размещения интенсификаторов не должна приводить к отрицательному взаимодействию вихревых структур в соседних интенсификаторах.It is also necessary to pay attention to the fact that the location of the recesses in a certain way (in the corners of rhombuses, trapezoids, parallelograms, etc.) does not give any advantages over other types of arrangement in terms of increasing the heat transfer efficiency of the heat exchange surface as a whole. The only efficiency criterion in this case is the application of the maximum possible number of unit heat transfer intensifiers to the heat exchange surface under two conditions: the single intensifier itself should be as efficient as possible and the selected density of intensifiers should not lead to negative interaction of vortex structures in neighboring intensifiers.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009122050/22U RU88118U1 (en) | 2009-06-08 | 2009-06-08 | HEAT EXCHANGE SURFACE |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009122050/22U RU88118U1 (en) | 2009-06-08 | 2009-06-08 | HEAT EXCHANGE SURFACE |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU88118U1 true RU88118U1 (en) | 2009-10-27 |
Family
ID=41353603
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009122050/22U RU88118U1 (en) | 2009-06-08 | 2009-06-08 | HEAT EXCHANGE SURFACE |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU88118U1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2619326C1 (en) * | 2016-05-04 | 2017-05-15 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева-КАИ" (КНИТУ-КАИ) | Method for hydrodynamic cleaning of plate exchangers and plate exchanger for method implementation |
-
2009
- 2009-06-08 RU RU2009122050/22U patent/RU88118U1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2619326C1 (en) * | 2016-05-04 | 2017-05-15 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева-КАИ" (КНИТУ-КАИ) | Method for hydrodynamic cleaning of plate exchangers and plate exchanger for method implementation |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Maradiya et al. | The heat transfer enhancement techniques and their thermal performance factor | |
| Kumar et al. | A review of heat transfer and fluid flow mechanism in heat exchanger tube with inserts | |
| CN106679465B (en) | A kind of accumulatingdust, anti-wear, etch-proof flue gas heat-exchange unit | |
| US20070133732A1 (en) | Nuclear reactor internal structure | |
| KR950013583A (en) | Liquid sprinkler | |
| CN104828884B (en) | Multilayer nested cavitator capable of forming large-range cavitation | |
| RU88118U1 (en) | HEAT EXCHANGE SURFACE | |
| WO2017114258A1 (en) | Traffic-varyingflow-adaptive spray nozzle having guiding and spreading functionscapable of guiding flows and conducting spread | |
| Yadav et al. | Self-similar behavior of turbulent impinging jet based upon outer scaling and dynamics of secondary peak in heat transfer | |
| CN103669301B (en) | The height bank absorption basin of double-layer disperse energy dissipating | |
| Hassan et al. | Flow field evolution and entrainment in a free surface plunging jet | |
| CN104930677B (en) | Fan-shaped total cross-section spreads hydrophone | |
| RU2656364C1 (en) | Water flow energy dampener | |
| CN215326964U (en) | Skid-mounted horizontal urea pyrolysis furnace | |
| ES2365027T3 (en) | MIXING DEVICE. | |
| UA100165U (en) | DEVICES FOR INCREASING HEAT TRANSFER | |
| CN108332580B (en) | A kind of vehicle repair major flow tube shell type heat exchanger | |
| CN116351234B (en) | Smoke residence time extension device and marine desulfurizing tower adopting same | |
| CN204226050U (en) | Tank backflow energy dissipator | |
| RU185689U1 (en) | MEANS FOR MIXING GAS FLOWS | |
| RU64953U1 (en) | SPRAYING DEVICE | |
| RU114133U1 (en) | CAVITATING DEVICE | |
| SU1744412A2 (en) | Heat exchange surface | |
| CN219415868U (en) | Turbulent fin tube with concave-convex structure | |
| Serikuly et al. | Hydrodynamics of apparatuses with preformed packing bodies |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20110609 |