RU4587U1 - Плазмохимическая установка для обезвреживания газообразных и жидких галогенорганических отходов - Google Patents
Плазмохимическая установка для обезвреживания газообразных и жидких галогенорганических отходов Download PDFInfo
- Publication number
- RU4587U1 RU4587U1 RU96110759/20U RU96110759U RU4587U1 RU 4587 U1 RU4587 U1 RU 4587U1 RU 96110759/20 U RU96110759/20 U RU 96110759/20U RU 96110759 U RU96110759 U RU 96110759U RU 4587 U1 RU4587 U1 RU 4587U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- waste
- reactor
- plasma
- solution
- neutralization
- Prior art date
Links
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
Плазмохимическая установка обезвреживания газообразных и жидких галогенорганических отходов, включающая систему подачи и распыливания отходов, реактор, систему закалки и нейтрализации щелочным раствором образующих продуктов разложения отходов, отличающаяся тем, что система подачи и распыливания имеет нагреватели обезвреживаемых отходов и воздуха, а также расположенную перед входом в реактор пневматическую форсунку, система закалки и нейтрализации выполнена в виде замкнутого контура, включающего аппараты с мешалками, расходные емкости, насос-дозатор, струйные форсунки, охлаждаемые сборники, теплообменники и нутч-фильтр.
Description
ПЛАЗМОХИМИЧЕСКАЯ УСТАНОВКА ДЛЯ ОБЕЗВРЕЖИВАНИЯ ГАЗООБРАЗНЫХ И ЖИДКИХ ГАЛОГЕНОРГАНИЧЕСКИХ
ОТХОДОВ
Настоящее изобретение относится к устройствам для обезвреживания газообразных и жидких галогенорганических отходов, в частности, газообразных озоноразрушающих хладонов и жидких полихлорированных бифенилов (ПХБ), обладающих при нормальной температуре высокой вязкостью (до 14000 сСт), и может быть использовано в химической, нефтехимической и других отраслях промышленности для обезвреживания отходов их производств.
В плазмохимических установках обезвреживаемые отходы подвергаются термическому разложению в высокоэнтальпийной плазменной струе, истекающей из электродугового подогревателя (плазмотрона) в реактор. В результате пиролиза образуются простые вещества, не представляющие опасности (например, азот, диоксид углерода) или легко нейтрализуемые (такие как
J&/SOK3
галогеноводороды). Продукты пиролиза подвергаются быстрому охлаждению (закалке) для предотвращения образования вторичных вредных веществ. Далее производится нейтрализация продуктов пиролиза перед выбросом их в атмосферу. Известна установка 1 для разрушения жидких отходов, содержащих испаряющиеся органические материалы. В этой установке используются: плазмотрон, реактор, теплообменники для одновременной закалки продуктов пиролиза и предварительного нагрева подаваемых в реактор отходов и воздуха; газопромыватель для очистки отходящих газов, выбрасываемых в атмосферу. Основным недостатком данного устройства является использование теплообменников для закалки продуктов пиролиза. Снижение температуры газа при таком способе закалки происходит с низким темпом, при этом в продуктах пиролиза могут образоваться такие высокотоксичные соединения, как фтор- и хлорфосгены, диоксины, бенэпирен и др. Внутренние же стенки обоих теплообменников будут подвержены воздействию коррозионноакгивных веществ, образующихся в реакторе и имеющих высокую температуру. Известна установка 2 для разложения отходов с помощью плазменного пиролиза, частично свободная от указанных выше недостатков и принятая нами за прототип. Установка включает систему подачи отходов, плазмотрон, реакционную камеру для рекомбинации поступающих из плазмотрона продуктов пиролиза, закалочно-нейтрализационньш узел для одновременной закалки и нейтрализации рекомбинированных продуктов водным раствором щелочи, скруббер для отделения выбрасываемых в атмосферу газов от спиваемых в канализацию раствора и сажи. В предложенной установке 2 подача жидких, отходов осуществляется с помощью насоса в зазор между аксиально размещенными электродами. В данном случае, как отмечают авторы, качество распыла не имеет значения. Предлагается также вариант подачи отходов за электродами. Но этот вариант, по признанию авторов, не выгоден из-за существенного уменьшения времени пребывания продуктов пиролиза в реакторе. Следует также отметить, что уровень вязкости жидких отходов ограничен характеристиками насоса. Ограничения по вязкости отходов не позволяют рассматривать устройство 2 как универсальное, а подача отходов вместе с малым количеством воздуха в дуговую камеру плазменного нагревателя создает пелый ряд проблем, а именно: -поверхности электродов подвергаются интенсивной эрозии в результате воздействия на них фтор- и хлорсодержаших соединений, образующихся при пиролизе отходов и обладающих чрезвычайно высокой химической активностью. Этот процесс особенно интенсивно развивается в зонах перемещения опорных пятен дуги, где локальные температуры достигают значений, близких к температуре плавления материала электродов; -при изменении состава отходов, подаваемых на обезвреживание, необходима дополнительная отработка режимов дугового нагревателя с пелыо поиска оптимальных, отвечающих условиям его надежной работы; -в продуктах пиролиза появляется большое количество сажи, затрудняющей процессы закалки и нейтрализации газообразных продуктов пиролиза и создающей большие трудности при её извлечении из щелочного раствора. Необходимо также отметить, что в случае высоковязких отходов предлагаемый авторами 2 вариант ввода обезвреживаемых веществ за
электродами неосуществим. При таком вводе требуется высокое качество распыла, достичь которого с помощью струйных форсунок невозможно. Применение же пневматических форсунок неосуществимо из-за малого количества воздуха, вводимого в установку при реализации пиролитического метода.
Реактор установки 2 представляет собой неохлаждаемую цилиндрическую емкость из нержавеющей стали с внутренней огнеупорной облицовкой из каолино-волокнистого материала объемом 2 м3. Время пребывания продуктов пиролиза в реакторе составляет около одной секунды при температуре 900 °С 1500°С. В этих условиях:
- следует ожидать интенсивной коррозии стенок реактора при взаимодействии с ними HQ, HF и других соединений хлора и фтора, обладающих очень высокой химической активностью особенно при высоких температурах. При этом снижается ресурс работы реактора, а в продукты пиролиза возможно попадание продуктов указанного взаимодействия;
-большой объем реактора значительно увеличивает габариты, весовые характеристики и металлоемкость установки.
Процессы закалки и нейтрализации продуктов пиролиза в устройстве 2 совмещены в одном аппарате, а в качестве закалочного и нейтрализующего агента используется водный раствор NaOH или КОН. Далее газовая и жидкая фазы разделяются: первая, содержащая в основном водород, окись углерода и азот, направляется на сжигание, а вторая сливается в канализацию. Таким образом щелочной раствор используется по схеме открытого контура без повторного использования, по-видимому, из-за наличия в нем большого количества сажи вследствие неполного окисления углерода малым количеством воздуха.
Задачей предлагаемого изобретения является устранение коррозионного воздействия продуктов пиролиза на электроды плазменного нагревателя, уменьшение габаритов реактора и длительности рабочего процесса в нем, повышение надежности и эффективности работы реактора, устранение слива отработанного нейтрализующего агента в канализацию.
Сущность предлагаемого изобретения заключается в том, что система подачи и распыливания имеет нагреватели обезвреживаемых отходов и воздуха, а также расположенную перед входом в реактор пневматическую форсунку; система закалки и нейтрализации выполнена в виде замкнутого контура, включающего аппараты с мешалками, расходные емкости, насос-дозатор, струйные форсунки, охлаждаемые сборники, теплообменники и нутч-фильтр.
Предварительный нагрев дает возможность производить обезвреживание жидких высоковязких отходов. Приготавливаемая в системе подачи и распыливания паровоздушная смесь при любом исходном составе отходов вводится в реактор за электродами плазмотрона. При этом коррозионное воздействие продуктов пиролиза на электроды полностью исключено и плазменный нагреватель, используя в качестве теплоносителя воздух, работает на номинальных режимах, соответствующих оптимальным условиям его эксплуатации. То, что отходы нагреваются, испаряются и перемешиваются с воздухом до входа в реактор, позволяет сократить необходимое время пребывания реагирующей смеси до 2 - 10 мс и, соответственно, существенно уменьшить габариты реактора.
Температура предварительного нагрева не должна превышать предела термической стабильности обезвреживаемых отходов. Иначе в результате низкотемпературного пиролиза в системе подачи может образоваться
значительное количество сажи и коррозионноактивыых веществ (F, Cl, HF, HC1 и др.), что может приводить к забивке проходного сечения и выходу из строя системы подачи.
Температура продуктов пиролиза на выходе из реактора перед зоной закалки должна быть не менее 1500°С, чтобы гарантировать отсзтствие в отходящем газе фтор- и хлорфосгенов, бензпирена, диоксинов и других особотоксичных веществ 3.
Соотношение расходов обезвреживаемых отходов и воздуха, подаваемого в плазмотрон и реактор, определяется коэффициентом избытка окислителя, необходимого для полного окисления углерода, содержащегося в отходах, до углекислого газа. При этом в щелочной раствор, используемый в качестве закалочно-нейтрализующего агента, практически не попадают твердые частицы углерода и он может быть использован многократно в замкнутом контуре при периодическом добавлении в него щелочи и удалении образующихся при нейтрализации солей, подлежащих утилизации или захоронению.
Принципиальная схема предложенного устройства представлена на рисунке. Устройство включает следующие основные элементы: обогреваемая расходная емкость 1 с подлежащими обезвреживанию отходами, насос-дозатор 2 для подачи жидких отходов, нагреватель воздуха 3, обогреваемый трубопровод 4, пневматическая форсунка 5, плазмотрон 6, реактор 7, закалочнонейтрализашюнный узел 8, охлаждаемые сборники 9/1 и 9/2, теплообменник замкнутого контура 10, нутч-фильтр 11. аппараты с мешалками 12/1 и 12/2, расходные емкости щелочного раствора 13/1 и 13/2, насос-дозатор для подачи щелочного раствора 14, обратный теплообменник отходящих газов 15.
Установка, работает следующим образом. В расходной емкости 1 осуществляется предварительный подогрев обезвреживаемых веществ до температуры, не превышающей предела их термической стабильности. Обезвреживаемые вещества насосом-дозатором 2 подаются в пневматическую форсунку S. В том случае, если обезвреживаемыми отходами являются хладоны, нагрев их в расходной емкости 1, создает давление насыщенных паров, достаточное для их подачи без использования насоса. На схеме показана линия, позволяющая в обход насоса-дозатора 2 подать хладоны в виде паров в пневматическую форсунку S. По этой же линии на обезвреживание могут быть поданы газообразные отходы. В пневматическую форсунку 5 из нагревателя 3 подается также воздух, который попутно обогревает расходный трубопровод 4. В пневматической форсунке 5 подаваемые отходы распыливаются в нагретом выше температуры их кипения воздушном потоке, где они испаряются и поступают в реактор 7 в плазменную струю, истекающую из плазмотрона 6. В реакторе происходит пиролиз отходов в окислительной среде при температуре не ниже 1500°С. Продукты пиролиза из реактора 7 поступают в закалочнонейтрализашюнный узел 8, где подвергаются закалке и одновременно нейтрализации водным раствором щелочи.
Щелочной раствор приготавливается в аппаратах с мешалками 12/1 и 12/2, откуда он передавливается в расходные емкости 13/1 и 13/2. При работе установки насос-дозатор 14 подает раствор из расходной емкости 13/1 (или 13/2) в форсунку закалочно-нейтрализапионного узла 8. В результате закалки и нейтрализации отходящие газы полностью освобождаются от токсичных и коррозионноактивных компонентов, а через обратный теплообменник 15 выбрасываются в атмосферу. Отработанный щелочной раствор из закалочно-нейтрализационного
узла 8 вместе с конденсатом из обратного теплообменника 15 сливаются в охлаждаемый сборник 9/1 (или 9/2). Далее раствор возвращается в аппарат с мешалкой 12/1 (или 12/2), проходя при этом через теплообменник замкнутого контура 10 (для охлаждения) и нутч-фильтр 11 (для отделения солей, образовавшихся в процессе нейтрализации и нерастворившихся в насыщенном растворе), вновь передавливается в расходную емкость 13/1 (или 13/2), и дальнейшие операции в замкнутом контуре повторяются в указанном выше порядке.
В результате процессов нейтрализации концентрация щелочи в растворе понижается, содержание образующихся при этом солей возрастает, некоторое количество воды из раствора, преодолев обратный теплообменник 15, в виде паров выбрасывается в атмосферу. После того, как концентрация щелочи упадет ниже заданного предела (например, 5%), используемый раствор подвергается регенерации. При этом рабочий процесс обезвреживания отходов на установке может продолжаться. Так, если регенерации подвергается раствор, подававшийся из расходной емкости 13/1, то далее рабочий процесс поддерживается с использованием раствора, подаваемого из расходной емкости 13/2.
Необходимое для восстановления исходной концентрации раствора количество щелочи добавляется в аппарате с мешалкой 12/1 (или 12/2). При этом растворимость содержащихся в растворе солей падает и некоторое их количество выпадает в осадок. Для отделения осадка раствор подается через нутч-фильтр 11 в свободный аппарат с мешалкой 12/2 (или 12/1). Для компенсации потерь влаги, унесенной вместе с отходящими газами, в аппарате 12/2 (или 12/1) к раствору добавляется необходимое количество воды. После этого раствор передавливают в расходную емкость 13/1 (или 13/2). Его можно использовать в закалочнонейтралызационном узле, выполняя при этом регенерацию раствора в другом сборнике. Таким образом поддерживается непрерывная работа замкнутого контура закалочно-нейтрализационного узла и всей установки в целом.
Экспериментальная проверка предлагаемого изобретения проводилась на стендовой установке, включавшей в свой состав промышленный плазмотрон ЭДП-109/200М мощностью до 200 кВт с системами обеспечения (электропитание, охлаждение, подача воздуха), малогабаритный охлаждаемый реактор объемом 0,43л, закалочно-нейтрализационный узел с замкнутым контуром подачи щелочного раствора (5 % - 20 %-ного водного раствора NaOH), систему подачи жидких и газообразных отходов, систему анализа состава продуктов пиролиза (квадрупольньш масс-спектрометр типа Q-156, времяпролетный масс-спектрометр типа МСХ-6, газовый и жидкостный хроматографы).
В ходе экспериментальной проверки производилось плазмохимическое обезвреживание жидкого высоковязкого ПХБ (CiaHsQs), озоноразрушающего хладона 133А (СаНаРзСЗ) и отходов производства хладона 134А (C2H2F4). Основные параметры процесса плазмохимического обезвреживания в ходе этих проверок приведены в таблице.
Пример 1. Обезвреживание ПХБ.
В расходной емкости 1 (см. схему) ПХБ нагревали до 40 °С (в результате чего его вязкость снижалась с 14000 сСт до 100 сСт) и с помощью насосадозатора 2 типа НД-2,5-40/150 подавали с расходом 5 г/с по обогреваемому трубопроводу 4 в пневматическую форсунку 5. В трубчатом нагревателе 3 воздух нагревали до 780 °С и под давлением 51 ати подавали с расходом 24 г/с на обогрев трубопровода 4 и далее в пневматическую форсунку 5. На входе в пневматическую форсунку 5 температзра ПХБ достигала 670 °С. в результате чего вязкость его
снижалась до 2 сСт. После распыла, испарения и перемешивания ПХБ с воздухом в пневматической форсунке 5 приготовленная таким образом смесь подавался в реактор 7.
В плазмотрон 6 подавался воздух с расходом 9,5 г/с. При мощности плазмотрона 116кВт среднемассовая температура плазменной струи, истекавшей в реактор, равнялась 5170 °С. Время пребывания реагирующей смеси составляло 2 мс.
Продукты плазменного пиролиза, имевшие температуру 2260 °С, подвергались закалке и нейтрализации водным раствором щелочи в закалочнонейтрализационном узле 7, после чего отходящие газы через обратный теплообменник 15 выбрасывались в атмосферу. Состав отходящих газов приведен в таблице.
Щелочной раствор приготавливался в аппарате с мешалкой 12/1, передавливался в расходную емкость 13/1 и с помощью насоса-дозатора 14 типа НД-2,5-150/16 с расходом 110 мл/с подавался в струйную форсунку закалочнонейтрализационного узла. Далее раствор стекал в охлаждаемый сборник 9/1. По окончании процесса обезвреживания раствор из сборника 9/1 передавливался через теплообменник 10 и нутч-фильтр 11 в аппарат с мешалкой 12/1, где добавлялась вода, компенсируя потери на испарение, после чего раствор передавливался в расходную емкость 13/1 для дальнейшего использования в замкнутом контуре.
Для проведения экспериментальной проверки был приготовлен и использовался шелочной раствор с исходной концентрацией 20 % NaOH и исходным объемом 50 л. За каждые 5 минут работы содержание щелочи в растворе уменьшалось на 0,92кг, образовывалось 1,38кг NaCl и небольшое
количество NaaCOj, на испарение терялось около 1 л воды. После 25 минут работы, когда концентрация NaOH понизилась до 10 %, к раствору в аппарате с мешалкой 12/1 добавили 4,6 кг NaOH и 5л воды для доведения содержания щелочи и объема раствора до исходных. При этом была достигнута концентрация насыщенного по NaCl раствора и далее за каждые 5 минут работы из раствора в осадок выпадало около 0,5 кг NaCl, которые отфильтровывались на нутч-фильтре 11. После 50 минут работы, когда концентрация NaOH вновь понизилась до 10 %. к раствору в аппарате с мешалкой 12/1 добавили еще 4,6 кг NaOH и 5 л воды для доведения содержания щелочи и объема раствора до исходных, при этом в осадок выпало 4,5кг NaCl, которые были отфильтрованы после повторного пропускания раствора через нутч-фильтр 11. При дальнейшем функционировании установки с замкнутым закалочно-нейтрализационньш контуром операции с насыщенным по NaCl щелочным раствором повторялись.
Пример 2. Обезвреживание озоноопасного хладона 133А.
Подача хладона 133А производилась из расходной емкости 1. В, результате ее нагрева до температуры 100°С давление насыщенных паров в емкости повышалось до 12 ати и хладон 133А без использования насоса подавался в реактор через дроссель с расходом 2,1 г/с. Воздух подавался только в плазмотрон б с расходом 11,4 г/с. Электрическая мощность, подведенная к плазмотрону 6, составляла 44 кВт, при этом среднемассовая температура плазменной струи, истекавшей в реактор 7, равнялась 2530 °С. а температура продуктов плазменного пиролиза 2100°С. Для обеспечения работы замкнутого закалочнонейтрализационного контура установки выполнялись те же операции, что и в примере 1. При нейтрализации продуктов пиролиза хладона 134 А (СаНзРзС) наряду с NaCl и Na2COj образовывалась соль NaF, которая также
отфилыровьталась на нутч-фильтре 11. Состав отходящих газов приведен в таблице.
Пример 3. Обезвреживание отходов производства хладона 134А.
Отходы производства хладона 134А имеют в своем составе ряд озоноопасных хладонов (123А, 124А, 125, 132А, 133А, 143А), образующихся на различных стадиях производственного процесса. В ходе экспериментальной проверки в реактор 7 подавалась смесь отходов, содержащая по массе 10% хладонов, 20 % воздуха и 70 % азота, с общим расходом 20 г/с. В плазмотрон 6 подавался воздух с расходом 8,6 г/с. Электрическая мощность плазмотрона 6 составляла 108 кВт. Температура продуктов плазменного пиролиза равнялась 2200 °С. На нутч-фильтре также, как и в примере 2, отфильтровывались соли Nad, NaF и Na2COj. Состав отходящих газов приведен в таблице.
Анализ состава отходящих газов во всех трех случаях не выявил никаких опасных компонентов и подтвердил работоспособность и эффективность работы установки для плазмохимического обезвреживания галогенорганических отходов.
Кроме анализов проб отходящих газов, результаты которых приведены в таблице, проводились также анализы закалочно-нейтрализующего раствора и осадка, удаляемого с нутч-фильтра. Они показали, что кроме солей NaCl, NaF и КааСОз в растворе и осадке содержится небольшое количество углерода. Какихлибо органических соединений обнаружено не было. После добавления щелочи и воды (до восстановления исходной концентрации и объема) и удаления выпавших в осадок солей раствор использовался повторно в замкнутом контуре. Осадок, удаляемый с нутч-фильтра (NaCl, NaF, небольшое количество Na2COs и углерода), подвергался захоронению.
Таким образом, установка для плазмохимического обезвреживания газообразных и жидких галогенорганических отходов, включающая систему подачи и распыливания, имеющую нагреватели обезвреживаемых отходов и воздуха, а также расположенную перед входом в реактор пневматическую форсунку; систему закалки и нейтрализации, выполненную в виде замкнутого контура, включающего аппараты с мешалками, расходные емкости, насосдозатор, струйные форсунки, охлаждаемые сборники, теплообменники и нутчфильтр, позволяет вводить в реактор для обезвреживания все типы отходов в газообразном виде хорошо перемешанными с воздухом, что существенно повышает эффективность процессов пиролиза и окисления, дает возможность уменьшить его габариты и снизить мощность дугового плазменного нагревателя, так как затраты энергии на нагрев воздуха и отходов вне реактора включаются в общий баланс энергии, необходимой для пиролиза. Кроме этого обеспечивается полное удаление из продуктов пиролиза токсичных и коррозионноактивных веществ на выходе из реактора и, тем самым, предотвращается их разрушающее воздействие на другие элементы технологического оборудования, а незначительное содержание сажи в нейтрализующем растворе позволяет реализовать замкнутый, экологически чистый цикл работы системы нейтрализации, не требующий слива солей в канализацию.
ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ПРОЦЕССА НА УСТАНОВКЕ
ПЛАЗМОХИМИЧЕСКОГО ОБЕЗВРЕЖИВАНИЯ
ГАЛОГЕНОРГАНИЧЕСКИХ ОТХОДОВ
Таблица
ИСТОЧНИКИ ИНФОРМАЦИИ
1.Патент США N 4438706 МКИ F23G 7/04 от 27.03.1984.
2.Патент США N 4644877 МКИ F23G 5/10, 5/12 от 24.02.1987.
3.Федоров Л.А. Диоксины как экологическая опасность: ретроспективы и перспективы. - М.: Наука, 1993.
Claims (1)
- Плазмохимическая установка обезвреживания газообразных и жидких галогенорганических отходов, включающая систему подачи и распыливания отходов, реактор, систему закалки и нейтрализации щелочным раствором образующих продуктов разложения отходов, отличающаяся тем, что система подачи и распыливания имеет нагреватели обезвреживаемых отходов и воздуха, а также расположенную перед входом в реактор пневматическую форсунку, система закалки и нейтрализации выполнена в виде замкнутого контура, включающего аппараты с мешалками, расходные емкости, насос-дозатор, струйные форсунки, охлаждаемые сборники, теплообменники и нутч-фильтр.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU96110759/20U RU4587U1 (ru) | 1996-05-28 | 1996-05-28 | Плазмохимическая установка для обезвреживания газообразных и жидких галогенорганических отходов |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU96110759/20U RU4587U1 (ru) | 1996-05-28 | 1996-05-28 | Плазмохимическая установка для обезвреживания газообразных и жидких галогенорганических отходов |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU4587U1 true RU4587U1 (ru) | 1997-07-16 |
Family
ID=48266774
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU96110759/20U RU4587U1 (ru) | 1996-05-28 | 1996-05-28 | Плазмохимическая установка для обезвреживания газообразных и жидких галогенорганических отходов |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU4587U1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2455568C2 (ru) * | 2010-05-18 | 2012-07-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Российский научный центр "Прикладная химия" | Плазмохимический способ обезвреживания хлорорганических веществ |
-
1996
- 1996-05-28 RU RU96110759/20U patent/RU4587U1/ru active
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2455568C2 (ru) * | 2010-05-18 | 2012-07-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Российский научный центр "Прикладная химия" | Плазмохимический способ обезвреживания хлорорганических веществ |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4582004A (en) | Electric arc heater process and apparatus for the decomposition of hazardous materials | |
US5026464A (en) | Method and apparatus for decomposing halogenated organic compound | |
US4644877A (en) | Plasma pyrolysis waste destruction | |
CN1023192C (zh) | 销毁有毒废物的方法和装置 | |
US10962222B2 (en) | Device for thermal destruction of organic compounds by an induction plasma | |
US4509434A (en) | Procedure and equipment for destroying waste by plasma technique | |
JP2755946B2 (ja) | 有機廃棄物の分解方法および装置 | |
RU2095131C1 (ru) | Способ обезвреживания отходящих газов установок сжигания отходов и устройство для его осуществления | |
US5187344A (en) | Apparatus for decomposing halogenated organic compound | |
DE69702503T2 (de) | Verfahren für warm und superkritische wasseroxidation von spezifischen reaktanden verwendenen materialien | |
JPH04227407A (ja) | 化学的廃棄物の分解方法 | |
Safa et al. | Liquid and solution treatment by thermal plasma: a review | |
EP0354731B1 (en) | Method and apparatus for plasma pyrolysis of liquid waste | |
RU4587U1 (ru) | Плазмохимическая установка для обезвреживания газообразных и жидких галогенорганических отходов | |
JPH0638862B2 (ja) | ハロゲン含有化合物の転化方法 | |
RU2224178C1 (ru) | Плазмохимический способ обезвреживания газообразных и жидких галогенорганических веществ и содержащих их отходов | |
RU2105928C1 (ru) | Плазмохимический способ обезвреживания газообразных и жидких галогенорганических отходов | |
KR100210225B1 (ko) | 선회연소식 액상 폐기물 소각장치 | |
JPH02131116A (ja) | 有機ハロゲン化合物の分解方法 | |
RU2676298C1 (ru) | Способ экологически безопасной утилизации химически загрязненных жидких топлив и устройство для его осуществления | |
JPH116612A (ja) | フロンの分解処理システム | |
RU2353857C1 (ru) | Способ утилизации жидких отходов | |
JPS62127069A (ja) | ハロゲン化有機物質を破壊する方法およびこの方法を実施するための装置 | |
JP3669881B2 (ja) | 難分解物質の分解処理方法及びその装置 | |
JP4687075B2 (ja) | Pcb含有油の無害化処理方法およびpcb含有油の無害化処理装置 |