RU4568U1 - PNEUMATIC DYNAMIC CORRECTOR - Google Patents

PNEUMATIC DYNAMIC CORRECTOR Download PDF

Info

Publication number
RU4568U1
RU4568U1 RU95116745/20U RU95116745U RU4568U1 RU 4568 U1 RU4568 U1 RU 4568U1 RU 95116745/20 U RU95116745/20 U RU 95116745/20U RU 95116745 U RU95116745 U RU 95116745U RU 4568 U1 RU4568 U1 RU 4568U1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
throttle
pipeline
corrector according
output
inter
Prior art date
Application number
RU95116745/20U
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Н.В. Вологодский
С.Б. Калинин
Original Assignee
АООТ "Машиностроительное конструкторское бюро"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by АООТ "Машиностроительное конструкторское бюро" filed Critical АООТ "Машиностроительное конструкторское бюро"
Priority to RU95116745/20U priority Critical patent/RU4568U1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU4568U1 publication Critical patent/RU4568U1/en

Links

Landscapes

  • Jet Pumps And Other Pumps (AREA)

Abstract

1. Пневматический динамический корректор, содержащий междроссельную камеру, образованную последовательно соединенными входным дросселем, пневматической емкостью и выходным дросселем, отличающийся тем, что в междроссельную камеру введена тепловая емкость.2. Корректор по п.1, отличающийся тем, что тепловая емкость выполнена в виде трубопровода.3. Корректор по п.2, отличающийся тем, что трубопровод выполнен длиной более 10 калибров.4. Корректор по п.1, отличающийся тем, что тепловая емкость выполнена в виде пакета трубопроводов, например двух, соосно расположенных.5. Корректор по пп.2 - 4, отличающийся тем, что вход в трубопровод и выход из входного дросселя выполнены по типу струйного эжектора.6. Корректор по пп.2 - 5, отличающийся тем, что выход из трубопровода и вход в выходной дроссель выполнены по типу струйного эжектора.7. Корректор по пп.2 - 6, отличающийся тем, что дополнительно в трубопроводе установлен дроссель, например диафрагма или сопло Лаваля.8. Корректор по пп.1 - 7, отличающийся тем, что входной дроссель выполнен в виде сопла Лаваля с площадью выходного сечения, большей площади узкого сечения выходного дросселя.9. Корректор по пп.1 - 8, отличающийся тем, что тепловая емкость теплоизолирована от стенок междроссельной камеры.1. A pneumatic dynamic corrector comprising an inter-throttle chamber formed by a series-connected inlet throttle, a pneumatic capacity and an output throttle, characterized in that a thermal capacity is introduced into the inter-throttle chamber. 2. The corrector according to claim 1, characterized in that the thermal capacity is made in the form of a pipeline. The corrector according to claim 2, characterized in that the pipeline is made with a length of more than 10 calibres. The corrector according to claim 1, characterized in that the thermal capacity is made in the form of a package of pipelines, for example two, coaxially arranged. The corrector according to claims 2 to 4, characterized in that the inlet to the pipeline and the exit from the inlet throttle are made as a jet ejector. 6. The corrector according to claims 2 to 5, characterized in that the exit from the pipeline and the entrance to the output choke are made as a jet ejector. 7. The corrector according to claims 2 to 6, characterized in that an additional throttle, for example a diaphragm or a Laval nozzle, is installed in the pipeline. The corrector according to claims 1 to 7, characterized in that the input throttle is made in the form of a Laval nozzle with an output section area larger than the narrow section area of the output throttle. 9. The corrector according to claims 1 to 8, characterized in that the thermal capacity is insulated from the walls of the inter-throttle chamber.

Description

Пневматический динамический корректорPneumatic dynamic corrector

Заявленное устройство относится к пневмоавтоматике, и может быть использовано в системах автоматического регулирования (САР) ГТД для динамической коррекции пневматического сигнала.The claimed device relates to pneumatic automation, and can be used in automatic control systems (ATS) of a gas turbine engine for dynamic correction of a pneumatic signal.

Известно пневматическое струйное устройство для выдачи последовательности команд см. Авторское свидетельство N 263266, кл. G 06g, 1970 г.З, которое может использоваться для динамической коррекции пневматического сигнала. Устройство содержит генератор, систему счетных триггеров, цифроаналоговый преобразователь. Суть работы такого устройства в том, что система последовательно соединенных триггеров отсчитывает периоды пневматического сигнаяа, задаваемого струйным генератором,и выдает последовательность команд на вход цифроанаяогового преобразователя, который обеспечивает коррекцию пневматического сигнала по времени.Такое устройство сложно конструктивно.Known pneumatic inkjet device for issuing a sequence of commands, see Copyright certificate N 263266, class. G 06g, 1970 G, which can be used for dynamic correction of the pneumatic signal. The device comprises a generator, a system of counting triggers, a digital-to-analog converter. The essence of the operation of such a device is that a system of serially connected triggers counts the periods of the pneumatic signal set by the jet generator, and issues a sequence of commands to the input of the digital-analogue converter, which provides the pneumatic signal correction in time. Such a device is difficult to constructively.

Наиболее близким по технической сущности к заявляемому, является устройство для обеспечения необходимых динамических качеств переходной характеристики см. патент СЯМ N3587602, кл.Г15с1/14, содержащее последовательно соединенные входной дроссель, пневматическую емкость и выходной дроссель. Недостатком такого устройства при обеспечении постоянной времени запаздывания в несколько секунд является либо низкая надежность из-за применения емкости малых габаритов с дросселями малого проходного сечения, либо большие габариты емкости.The closest in technical essence to the claimed one, is a device for providing the necessary dynamic qualities of the transient response, see patent SNM N3587602, class G15s1 / 14, containing inlet throttle, pneumatic capacity and output throttle in series. The disadvantage of such a device, while ensuring a constant delay time of several seconds, is either low reliability due to the use of a small-sized capacitance with small orifice inductors, or large capacitance dimensions.

Задача заявленного устройства - создание динамического корректора для САР ГТД простого по конструкции и имеющего небольшие габариты и массу, обеспечивающего динамическую коррекцию пневматического сигнала с постоянной времени в несколько секунд.The objective of the claimed device is the creation of a dynamic corrector for the ATS GTE simple in design and having small dimensions and mass, providing dynamic correction of the pneumatic signal with a time constant of several seconds.

Поставленная задача достигается тем, что в междроссельную камеру пневматического динамического корректора (ПДК), образованную последовательно соединенными входным дросселем, пневматической емкостью и выходным дросселем, введена тепловая емкость. Тепловая емкость конструктивно может быть выполнена вThe task is achieved by the fact that a thermal capacitance is introduced into the inter-throttle chamber of the pneumatic dynamic corrector (MPC) formed by the inlet throttle, pneumatic capacity, and output choke connected in series. The thermal capacity can be structurally performed in

МКЛ F15C1/14MKL F15C1 / 14

ввде массивного тела, или в виде тонкостенной оболочки.inside a massive body, or in the form of a thin-walled shell.

Тепловая емкость может быть теплоизолирована от стенок междроссельной камеры.The thermal capacity can be insulated from the walls of the inter-throttle chamber.

Тепловая емкость может быть выполнена в виде трубопровода, напршер тонкостенного.Thermal capacity can be made in the form of a pipeline, eg thin-walled.

Трубопровод может быть выполнен длиной 10 и более калибров.The pipeline can be made with a length of 10 or more calibers.

Трубопровод, установленный между входным и выходным дросселями, может быть выполнен в виде пакета трубопроводов, например двух, соосно расположенных.The pipeline installed between the input and output chokes can be made in the form of a package of pipelines, for example two, coaxially arranged.

Вход в трубопровод, установленный в пневматической емкости, и выход из входного дросселя могут быть выполнены в виде струйного эжектора.The entrance to the pipeline installed in the pneumatic container, and the exit from the input throttle can be made in the form of a jet ejector.

Выход из трубопровода, установленного в пневматичес}юй емкости,, и вход входного дросселя могут быть выполнены в виде струйного эжектора.The output from the pipeline installed in the pneumatic tank, and the input of the input choke can be made in the form of a jet ejector.

В трубопроводе может быть установлен дроссель типа диафрагмы или сопла Лаваля.A throttle type diaphragm or Laval nozzle can be installed in the pipeline.

Входной дроссель ЩК может быть выполнен в виде сопла Лаваля с площадью выходного сечения большей, чем плоящдь узкого сечения выходного дросселя.The input choke of the ShchK can be made in the form of a Laval nozzle with an output cross-sectional area greater than the area of the narrow section of the output choke.

Предложенная полезная модель иллюстрируется чертежами, где: на фиг.1 представлен пневматический динамический корреКтор; на фиг.2-3 - варианты его исполнения;на фиг.4 представлено изменение давления в междроссельной камере ПДК при ,«$ 1|в|1 давления и температуры на входе в устройство.The proposed utility model is illustrated by drawings, where: in Fig.1 shows a pneumatic dynamic corrector; Fig.2-3 - options for its execution; Fig.4 presents the change in pressure in the inter-throttle chamber at maximum permissible pressure, "$ 1 | in | 1 pressure and temperature at the inlet to the device.

Динамический корректор содержит: последовательно соединенные входной дроссель 1, пневматическую емкость 2 и выходной дроссель 3, образуюнще междроссельную камеру (Ж), в которую введена тепловая емкость 4, выполненная тонкостенной, например, в виде трубопровода,расположенного между входным дросселем 1 и выходным дросселем 3 в пневматической емкости 2 (см. фиг.2). В трубопроводе тепловой емкости 4 установлен дополнительный дроссель 5 и выполнен канал 6 отбора информационного сигнала соThe dynamic corrector contains: a serially connected input choke 1, a pneumatic tank 2 and an output choke 3, forming an inter-throttle chamber (G), into which a thermal tank 4 is introduced, made thin-walled, for example, in the form of a pipeline located between the inlet choke 1 and the output choke 3 in the pneumatic container 2 (see figure 2). An additional choke 5 is installed in the pipeline of the heat capacity 4 and a channel 6 for selecting an information signal with

% %

входа в дроссель 3 (см. фиг. 3). Оптимальная длина трубопровода 4 10-30 калибров. Тепловая емкос гь 4 может быть выполнена в виде пакета трубопроводов, например, двух, соосно расположенных. Выход из дросселя 1 и вход в трубопровод могут быть выполнены в виде струйного эжектора. Выход из трубопровода и вход в дроссель 3 также можно выполнить по типу струйного эжектора. Дроссель 5 может быть выполнен в виде сопла Лаваля или диафрагмы. Выходной дроссель 3 также может быть выполнен в виде сопла Лаваля с площадью выходного сечения, большей чем площадь узкого сечения выходного дросселя.the entrance to the inductor 3 (see Fig. 3). The optimum length of the pipeline is 4 10-30 calibres. Thermal tank 4 can be made in the form of a package of pipelines, for example, two, coaxially arranged. The exit from the throttle 1 and the entrance to the pipeline can be made in the form of a jet ejector. The exit from the pipeline and the entrance to the throttle 3 can also be performed as a jet ejector. The throttle 5 may be made in the form of a Laval nozzle or diaphragm. The output throttle 3 can also be made in the form of a Laval nozzle with an output cross-sectional area greater than the narrow sectional area of the output throttle.

На графике фиг. 4 представлен процесс изменения давления в Ж ЩК при ступенчатом изменении давления 8 и температуры воздуха на входе в ПДК (давления и температуры воздуха за компрессором) .In the graph of FIG. Figure 4 shows the process of changing the pressure in the liquid crystal with a stepwise change in pressure 8 and the air temperature at the inlet to the MPC (pressure and air temperature behind the compressor).

Устройство работает следующим образом. На установившемся режиме воздух поступает в емкость 2 ПДК через входной дроссель 1, выходит через выходной дроссель 3. Выходной сигнал может отбираться по каналу 5 (в виде давления), либо через дроссе,яь 3(в виде расхода).The device operates as follows. In the steady state, air enters the MPC tank 2 through the inlet choke 1, exits through the output choke 3. The output signal can be taken through channel 5 (in the form of pressure), or through dross, 3 in the form of flow rate).

При одновременном изменении давления и температуры на входе в ПДК (что имеет место при сжатии воздуха (газа) в компрессоре), для расходов через входной и выходной дроссели, при малом объеме пневматической емкости, согласно закону сохранения массы, имеем:With a simultaneous change in pressure and temperature at the inlet of the MPC (which occurs when the air (gas) is compressed in the compressor), for the costs through the inlet and outlet chokes, with a small volume of pneumatic capacity, according to the law of conservation of mass, we have:

GBX бвых(1) , гдеGBX bvy (1), where

GBX -расход воздуха через входной дроссель, кг/с; бвых-расход воздуха через выходной дроссель, кг/с.GBX - air flow through the inlet throttle, kg / s; bvykh-air flow through the output choke, kg / s.

При критических режимах течения в дросселях ( при отношении давлений на дросселях больше критического), имеем :At critical flow regimes in throttles (when the pressure ratio on the throttles is more than critical), we have:

Рвх ГвхМ/|/Твх Рвых Гвых «гА/1/Твых (2) , гдеPvkh GvkhM / | / TVh Rvyh Gvyh «gA / 1 / Thy (2), where

FBX - площадь сечения входного дросселя, м2;FBX - cross-sectional area of the input choke, m2;

А - коэффициент, учитываюнщй режим течения воздуха черезA - coefficient taking into account the air flow through

дроссель, а также особенности его геометрии; Твх - температура воздуха на входе в ПДК, К; Рв1ях- абсолютное давление воздуха на выходе в междроссельнойthrottle, as well as features of its geometry; Tvh - air temperature at the entrance to the MPC, K; Pv1yah - absolute air pressure at the outlet in the inter-throttle

камере (МК) ПДК, Па;chamber (MK) MPC, Pa;

Рвых- площадь сечения выходного дросселя, м2; Твых- температура воздуха на входе в выходной дроссель ЦЦК, К,Rvykh- sectional area of the output choke, m2; Tvikh is the temperature of the air at the inlet to the output throttle CCC, K,

Из уравнения (2) следует, что давление в междроссельной камере ПДК при прочих постоянных условиях зависит от температуры воздуха:From equation (2) it follows that the pressure in the MPC inter-throttle chamber, under other constant conditions, depends on the air temperature:

Рвых Твых .(3)Throwing Yours. (3)

При изменении режима работы ГТД меняются степень повышения давления воздуха за компрессором и температура :When changing the operation mode of a gas turbine engine, the degree of increase in air pressure behind the compressor and the temperature change:

Тк/(Пк((К-1)/К)-1) const(4) ,гдеTk / (Pk ((K-1) / K) -1) const (4), where

Тк - температура за компрессором К;Tk - temperature behind compressor K;

Пк-Рк/Рн - отношение абсолютных давлений на компрессоре; Рк - абсолютное давление за компрессором. Па; Рн - абсолютное давление на входе в компрессор. Па; k - показатель адиабаты.Pk-Rk / Rn - absolute pressure ratio on the compressor; Pk - absolute pressure behind the compressor. Pa; PH - absolute pressure at the inlet to the compressor. Pa; k is the adiabatic exponent.

Пренебрегая потерями давления и температуры в канале подвода воздуха из-за жэмпрессора к агрегату, имеем:Neglecting the loss of pressure and temperature in the air supply channel due to the injector to the unit, we have:

Рвх Рк ;Rvh Rk;

Твх - Тк .Tvkh - Tk.

Таким образом, при увеличении степени сжатия воздуха Пк в компрессоре ГТД, например с 2 до 11, имеет место повышение его подогрева с 323 ° до 673 К (с 50 ° до 400 С).Thus, with an increase in the PC air compression ratio in the GTE compressor, for example, from 2 to 11, there is an increase in its heating from 323 ° to 673 K (from 50 ° to 400 ° C).

-fтеплу, отбираемому от воздуха, проходящего через междроссельную камеру, то :-f heat taken from the air passing through the inter-throttle chamber, then:

CJm Mm dTm/dt - (Твх - Твых) (5),гдеCJm Mm dTm / dt - (Thx - Thy) (5), where

Cm - теплоемкость материала тепловой емкости,Дж/(); Ш - масса элементов тепловой емкости кг; d - оператор дифференцирования; Тт - температура тепловой емкости, К; t - время, с;Cm is the heat capacity of the material of thermal capacity, J / (); Ш - mass of heat capacity elements kg; d is the differentiation operator; Tm is the temperature of the thermal capacity, K; t is the time, s;

GB - расход воздуха, кг/с; Ср - теплоемкость воздуха при постоянном давлении, GB - air flow, kg / s; Cp - heat capacity of air at constant pressure,

Дж/(кгАград);J / (kgAgrad);

Твх - температура воздуха на входе в ЩК, К; Твых- температура воздуха на входе в выходной дроссель ЩК, К;Tvh - air temperature at the inlet to SCHK, K; Tvikh - air temperature at the inlet to the output choke SCHK, K;

При подогреве воздуха в МК ЩК до температуры элементов тепловой емкости Тго«Твых, последнее уравнение будет:When heating the air in the MC ShchK to the temperature of the elements of the thermal capacity Tgo "Thy, the last equation will be:

Cпb Mr h Tвыx/dt « (Твх - Твых) (6).Cpb Mr h Twx / dt “(Twx - Thy) (6).

Постоянную времени задержки, вызванную процессами теплообмена, определим, какThe delay time constant caused by heat transfer processes is defined as

tT « MmvkCm/()(7).tT M MmvkCm / () (7).

Исследования системы уравнений (1) - (7) показывают, что для тепловой емкости 4 с массой Mm 10 г, выполненной ив меди, и при расходе воздуха через междроссельную камеру 6в 1 г/с, us )фаш1в1шя вк едвлим постоянщр времени задержки tT 3.5 с. (см. график фиг. 4).Studies of the system of equations (1) - (7) show that for a heat capacity 4 with a mass of Mm 10 g, made of copper and at an air flow rate of 6 in 1 g / s, us), we have a constant delay time tT 3.5 from. (see the graph of Fig. 4).

Для сравнения отметим, что для выполнении обычной цепи задержки с дросселями, пропускающими расход порядка 1г/с, обеспечение постоянной времени Ьт 3,5 сек достигается при использовании емкости порядка 2.5 литров.For comparison, we note that in order to carry out the usual delay circuit with chokes that let through a flow rate of the order of 1 g / s, a time constant of Lt 3.5 s is achieved by using a tank of the order of 2.5 liters.

Выполнение тепловой емкости в виде трубопровода позволяет увеличить площадь поверхности обмена и получить воздух на входе в выходной дроссель с температурой, близкой- / к температуре трубопровода (тепловой емкости), повысив таким образом чувствительность ЦЦК.The implementation of the thermal capacity in the form of a pipeline allows you to increase the surface area of the exchange and get air at the inlet to the output choke with a temperature close to / temperature of the pipeline (thermal capacity), thereby increasing the sensitivity of the CCC.

При выполнении трубопровода длиной 10 и более калибров достигается повышение чувствительности ПДК. Это достигается при конструкдаи тепловой емкости 4, обеспечивающей вход воздуха (газа) в выходной дроссель 3 с температурой, равной температуре тепловой емкости. Влияние длины трубопровода на работу устройства для воздуха определю по формуле В.Г.Шухова:When performing a pipeline with a length of 10 or more calibers, an increase in the sensitivity of the MPC is achieved. This is achieved by constructing a thermal tank 4, providing air (gas) inlet to the output choke 3 with a temperature equal to the temperature of the thermal tank. The influence of the length of the pipeline on the operation of the device for air will be determined by the formula of V.G.Shukhov:

(Т(х) - Т4)/(Твх - Т4) exp(-c6«r d x/Cp/G) (8)(T (x) - T4) / (Tvx - T4) exp (-c6 "r d x / Cp / G) (8)

здесь:here:

о( - коэффициент теплоотдачи от воздуха к стенке трубопровода, Вт/м2/град;о (- heat transfer coefficient from air to the pipeline wall, W / m2 / deg;

л 3.1416;l 3.1416;

d - внутренний диаметр трубопровода, м;d is the inner diameter of the pipeline, m;

X - длина трубопровода, м;X is the length of the pipeline, m;

Ср - теплоемкость воздуха, кг/град;Cp is the heat capacity of air, kg / deg;

6 - массовый расход воздуха по трубопроводу, кг/с;6 - mass air flow through the pipeline, kg / s;

Т(х) Твых - температура воздуха на выходе из трубопровода, равная температуре воздуха на входе в выходной дроссель 3,° К.T (x) Thy - the air temperature at the outlet of the pipeline, equal to the temperature of the air at the inlet to the output choke 3, ° K.

Значение коэффициента теплоотдачи а найдем из уравнения:The value of the heat transfer coefficient a will be found from the equation:

т 0.021 .8 .45(9)t 0.021 .8 .45 (9)

здесь:here:

NU - (10)NU - (10)

Re ,(11)Re, (11)

Ц, - коэффициент динамической вязкости воздуха;C, is the coefficient of dynamic viscosity of air;

р - плотность воздуха;p is the density of air;

W 4 G/p/Jt/d2 - средняя скорость потока воздуха в трубопроводе.W 4 G / p / Jt / d2 - average air flow rate in the pipeline.

Уравнение (8), с учетом (9)-(IS) и с учетом (для воздуха) .2, можно привести к виду;Equation (8), taking into account (9) - (IS) and taking into account (for air) .2, can be brought to the form;

(Твых-Т4)/(Твх-Т4) « exp(-0.)(13)(Thy-T4) / (Thy-T4) "exp (-0.) (13)

Следовательно, при x/d 10 поток отдает трубопроводу более 63% располагаемого тепла ((Твых-Т4)/(Твх-Т4)«0..63),Consequently, at x / d 10, the flow gives off more than 63% of the available heat to the pipeline ((TWX-T4) / (TBX-T4) "0..63),

Учет повышения коэффиюриента теплоотдачи на начальном участке трубопровода дает 70%.Taking into account the increase in the heat transfer coefficient in the initial section of the pipeline gives 70%.

Дальнейшее повьш1ение длины трубопровода до 30 калибров повысит эту цифру до 95%, что даст соответствующее повышение чувствительности устройства при некотором увеличении его веса и габсцритов. Следовательно выполнение трубопровода длиной 10 и более калибров обеспечивает устройству достаточную (при применении в САР ГТД) чувствительность устройства.A further increase in the length of the pipeline to 30 calibers will increase this figure to 95%, which will give a corresponding increase in the sensitivity of the device with a slight increase in its weight and gabsrits. Therefore, the implementation of the pipeline with a length of 10 or more calibres provides the device with sufficient (when used in the ATS GTD) sensitivity of the device.

Если трубопровод выполнить в виде двух соосно расположенных трубопроводов, то появляется возможность теплоизоляции потока от воздействия окружающей среды и тем самь повышение стабильности работы ВДК.If the pipeline is made in the form of two coaxially arranged pipelines, then it becomes possible to insulate the flow from environmental influences and thereby increase the stability of the VDK.

Выполнение выхода из дросселя 1 и входа в трубопровод по типу струйного эжектора позволяет направить воздух, вытекаюш й из дросселя 1, в трубопровод, образуя внутри трубопровода поток с достаточно высокой скоростью, что интенсифихщрует процесс теплообмена между воздухом и элементами тепловой емкости, повышает чувствительность устройства, позволяет уменьшить габариты.Exiting the throttle 1 and entering the pipeline as a jet ejector allows directing the air flowing out of the throttle 1 to the pipeline, forming a flow at a sufficiently high speed inside the pipeline, which intensifies the heat exchange process between the air and the elements of the thermal capacity, increases the sensitivity of the device, allows you to reduce the size.

Выполнение выхода из трубопровода и входа в дроссель 3 по типу струйного эжектора позволяет направить весь поток воздуха из трубопровода в дроссель 3, избегая утечек в полость междроссельной камеры, что позволяет снизить влияние теплообмена соThe exit from the pipeline and the entrance to the throttle 3 by the type of jet ejector allows you to direct the entire air flow from the pipeline to the throttle 3, avoiding leaks into the cavity of the inter-throttle chamber, which reduces the effect of heat transfer with

-to. . . . ,. :.-.. ,. ..- ...- :--Л . ..-- i-to. . . . ,. : .- ..,. ..- ...-: - L. ..-- i

стенками междроссельной камеры, а следовательно и влияние температуры внешней среды на работу 1Щ.the walls of the inter-throttle chamber, and therefore the influence of the temperature of the environment on the operation of 1SC.

Для того, чтобы не происходило подсоса воздуха из полости междроссельной камеры и тем самым не образовывалось циркуляции воздуха в междроссельной камере, ведущей к интенсификации теплообмена с внешней средой, в трубопроводе устанавливается дроссель 5, подбором которого можно добиться минимального (нулевого) подсоса. Дроссель 5 может быть выполнен в виде сопла Лаваля или диафрагмы.In order to prevent air leakage from the cavity of the inter-throttle chamber and thereby do not form air circulation in the inter-throttle chamber, leading to the intensification of heat exchange with the external environment, a throttle 5 is installed in the pipeline, the selection of which can achieve minimal (zero) suction. The throttle 5 may be made in the form of a Laval nozzle or diaphragm.

Входной дроссель 1 также может быть выполнен в виде сопла Лаваля с плошддью выходного сечения, большей плошэди узкого сечения выходного дросселя 2, что позволяет газодинамические потери свести к потерям давления в системе скачков уплотнения в сопле Лаваля,т.г.к местным потерям, что снизит влияние потерь на трение в трубопроводе и повысит точность работы устройства.The inlet throttle 1 can also be made in the form of a Laval nozzle with an outlet cross section larger than the narrow section of the outlet throttle 2, which allows gas-dynamic losses to be reduced to pressure losses in the system of shock waves in the Laval nozzle, i.e., to local losses, which will reduce the impact of friction losses in the pipeline and will increase the accuracy of the device.

Если теплоизолировать тепловую емкость от стенок междроссе.Ш)НОй камеры, то, снижая теплообмен с внешней средой, получим более стабильную постоянную времени ПДК.If we heat-insulate the thermal capacity from the walls of the inter-chamber. Ш) Ной chamber, then, reducing heat exchange with the external environment, we obtain a more stable MPC time constant.

Таким образом, предложенное устройство при сравнительно малых габаритах и массе позволяет получить значительную по величине постоянную времени задержки, что расширяет диапазон применения ЩК такого типа.Thus, the proposed device with a relatively small size and weight allows you to get a significant constant delay time, which extends the range of application of this type of alkali.

Начальник ОНТШ У )(Z р. в. ЯукHead ONTSH U) (Z r.v. Yauk

Claims (9)

1. Пневматический динамический корректор, содержащий междроссельную камеру, образованную последовательно соединенными входным дросселем, пневматической емкостью и выходным дросселем, отличающийся тем, что в междроссельную камеру введена тепловая емкость.1. A pneumatic dynamic corrector comprising an inter-throttle chamber formed by a series-connected inlet throttle, a pneumatic tank and an output throttle, characterized in that a thermal capacity is introduced into the inter-throttle chamber. 2. Корректор по п.1, отличающийся тем, что тепловая емкость выполнена в виде трубопровода. 2. The corrector according to claim 1, characterized in that the thermal capacity is made in the form of a pipeline. 3. Корректор по п.2, отличающийся тем, что трубопровод выполнен длиной более 10 калибров. 3. The corrector according to claim 2, characterized in that the pipeline is made with a length of more than 10 calibers. 4. Корректор по п.1, отличающийся тем, что тепловая емкость выполнена в виде пакета трубопроводов, например двух, соосно расположенных. 4. The corrector according to claim 1, characterized in that the thermal capacity is made in the form of a package of pipelines, for example two, coaxially arranged. 5. Корректор по пп.2 - 4, отличающийся тем, что вход в трубопровод и выход из входного дросселя выполнены по типу струйного эжектора. 5. The corrector according to claims 2 to 4, characterized in that the inlet to the pipeline and the exit from the inlet choke are made as a jet ejector. 6. Корректор по пп.2 - 5, отличающийся тем, что выход из трубопровода и вход в выходной дроссель выполнены по типу струйного эжектора. 6. The corrector according to claims 2 to 5, characterized in that the exit from the pipeline and the entrance to the output choke are made by the type of jet ejector. 7. Корректор по пп.2 - 6, отличающийся тем, что дополнительно в трубопроводе установлен дроссель, например диафрагма или сопло Лаваля. 7. The corrector according to claims 2 to 6, characterized in that an additional throttle, for example a diaphragm or a Laval nozzle, is installed in the pipeline. 8. Корректор по пп.1 - 7, отличающийся тем, что входной дроссель выполнен в виде сопла Лаваля с площадью выходного сечения, большей площади узкого сечения выходного дросселя. 8. The corrector according to claims 1 to 7, characterized in that the input throttle is made in the form of a Laval nozzle with an output section area greater than the narrow section area of the output throttle. 9. Корректор по пп.1 - 8, отличающийся тем, что тепловая емкость теплоизолирована от стенок междроссельной камеры.
Figure 00000001
9. The corrector according to claims 1 to 8, characterized in that the thermal capacity is insulated from the walls of the inter-throttle chamber.
Figure 00000001
RU95116745/20U 1995-09-20 1995-09-20 PNEUMATIC DYNAMIC CORRECTOR RU4568U1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU95116745/20U RU4568U1 (en) 1995-09-20 1995-09-20 PNEUMATIC DYNAMIC CORRECTOR

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU95116745/20U RU4568U1 (en) 1995-09-20 1995-09-20 PNEUMATIC DYNAMIC CORRECTOR

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU4568U1 true RU4568U1 (en) 1997-07-16

Family

ID=48266757

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU95116745/20U RU4568U1 (en) 1995-09-20 1995-09-20 PNEUMATIC DYNAMIC CORRECTOR

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU4568U1 (en)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Mollendorf et al. An experimental and numerical study of the viscous stability of a round laminar vertical jet with and without thermal buoyancy for symmetric and asymmetric disturbances
CN111271326B (en) Supersonic ejector design and evaluation method
CN109141907A (en) A kind of supersonic speed engine testsand
GB2260578A (en) Heat transfer between fuel and air in supersonic jet engine
Eames et al. An experimental investigation of steam ejectors for applications in jet-pump refrigerators powered by low-grade heat
CN112179664B (en) Adjustable low-pressure ignition experimental system for researching sub-super mixed flow
CN111288028A (en) Low-pressure ejector device applied to Mars wind tunnel
RU4568U1 (en) PNEUMATIC DYNAMIC CORRECTOR
US4468935A (en) Device for regulating a Joule-Thomson effect refrigerator
PL71082B1 (en)
Takahama et al. Studies on Vortex Tubes: 2nd Report, Reynolds Number. The Effects of the Cold Air Rate and the Partial Admission of Nozzle on the Energy Separation
CN109282989A (en) A kind of supersonic speed engine testsand gas handling system
CN209027796U (en) A kind of supersonic speed engine testsand gas handling system
CN110308004B (en) Pressure loss compensation device of temperature loading system
CN113864061A (en) Solid ramjet wall cooling system and method
RU2750125C1 (en) Multi-nozzle gas ejector
US3996738A (en) Gas turbine circuit system
CN110940085A (en) Ejector, cold beam end, cold beam system
CN113864062B (en) Solid ramjet wall surface cooling system and method with ejector
CN109282990A (en) A kind of application method of supersonic speed engine testsand gas handling system
SU1076712A1 (en) Vortex-type freezer
RU2779457C1 (en) Installation for aerodynamic testing
SU511485A1 (en) Swirl fridge
CN115127394B (en) Rocket ejection power gas pressure equalizing, pressure reducing and rectifying device and control method
RU2152542C1 (en) Steam and water pump-heater