RU40820U1 - MAGNETIC CONTACT - Google Patents
MAGNETIC CONTACTInfo
- Publication number
- RU40820U1 RU40820U1 RU2004109341/20U RU2004109341U RU40820U1 RU 40820 U1 RU40820 U1 RU 40820U1 RU 2004109341/20 U RU2004109341/20 U RU 2004109341/20U RU 2004109341 U RU2004109341 U RU 2004109341U RU 40820 U1 RU40820 U1 RU 40820U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- contact
- overlap
- length
- width
- board
- Prior art date
Links
Landscapes
- Switches That Are Operated By Magnetic Or Electric Fields (AREA)
Abstract
Полезная модель относится к сельскохозяйственному машиностроению, а именно, к рабочим органам плугов. Доска полевая изготавливается из конструкционной стали 45. Для повышения срока службы и обеспечения полной взаимозаменяемости доски при установке ее на корпусах плугов с шириной захвата 30, 35 и 40 см применяют следующие отличия: - на доску с двух сторон наплавляют слой твердого сплава ПГ-УС-25, что позволяет повысить износостойкость и, следовательно, увеличить срок службы доски полевой; - используется фиксированное расстояние между крепежными отверстиями, равное 115 мм, расстояние от торца до центра первого отверстия по горизонтали 25 мм, по вертикали 50 мм; - для корпусов с шириной захвата 30 см используется доска полевая шириной 80, 100 мм, длиной 250, 300 мм; для корпусов с шириной захвата 35, 40 см используется доска полевая шириной 120, 140 мм, длиной 345, 400 мм.The utility model relates to agricultural machinery, namely, to the working bodies of the plows. The field board is made of structural steel 45. To increase the service life and ensure complete interchangeability of the board when installing it on the plow bodies with a working width of 30, 35 and 40 cm, the following differences are used: - a PG-US- hard alloy layer is deposited on both sides of the board 25, which allows to increase wear resistance and, therefore, increase the service life of the field board; - uses a fixed distance between the mounting holes, equal to 115 mm, the distance from the end to the center of the first hole horizontally 25 mm, vertical 50 mm; - for cases with a working width of 30 cm, a field board is used with a width of 80, 100 mm, length 250, 300 mm; for cases with a working width of 35, 40 cm, a field board is used with a width of 120, 140 mm and a length of 345, 400 mm.
Description
Заявляемая полезная модель относится к электротехнике, в частности к магнитоуправляемым контактам и может быть использована в автоматике для коммутации электрических цепей.The inventive utility model relates to electrical engineering, in particular to magnetically-controlled contacts and can be used in automation for switching electrical circuits.
Известна конструкция контакт-детали герметизированного магнито-управляемого контакта (геркона) с двумя расплющенными участками, отличающимися друг от друга по толщине плющения [1]. Зазор и перекрытие, находящиеся в середине стеклянного баллона, образуются между толстыми участками плющения, находящимися на свободных концах консолей после заварки идентичных по форме ферромагнитных контакт-деталей в торцах стеклянного баллона.The known design of the contact parts of the sealed magnetically controlled contact (reed switch) with two flattened sections that differ from each other in the thickness of flattening [1]. A gap and an overlap located in the middle of the glass container are formed between the thick flattening areas located on the free ends of the consoles after welding identical ferromagnetic contact parts in the ends of the glass container.
В настоящее время в России и за рубежом выпускаются герконы подобной конструкции различного типоразмера утолщения на свободном конце консоли, имеющем гальванопокрытие из известных благородных контактных материалов и их сплавов.At present, reed switches of a similar design of various types of thickening are produced in Russia and abroad at the free end of the console, which is plated from known noble contact materials and their alloys.
В герконах КЭМ-2 и МУК-1А1 с длиной баллона 20мм на свободных концах контакт-деталей, изготовленных из пермаллоевой проволоки диаметром 0,6 мм, имеются участки толщиной 0,36-0,025 мм и 0,36-0,05 мм на длине 4,4-0,075 мм и 3-0,015 мм соответственно для КЭМ-2 и МУК1А1. Величина перекрытия толстых участков в соответствующих герконах равна 0,7-0,2 мм и 0,5-0,2 мм. В герконе МКА-14103 с длиной баллона 14мм у контакт-деталей из проволоки диаметром 0,5 мм толщина плющения составляла 0,28-0,025 мм на длине 1,4 мм при величине перекрытия 0,3+0,2 мм [2].The reed switches 2 and CEM-MUK-1A1 with cylinder 20mm in length at the free ends of the contact pieces made of permalloy wire 0.6 mm in diameter, are portions -0.025 0.36 mm thick and 0.36 to -0.05 mm length 4.4-0.075 mm and 3-0.015 mm respectively for KEM-2 and MUK1A1. The overlap of thick sections in the corresponding reed switches is 0.7 -0.2 mm and 0.5 -0.2 mm. In the reed switch MKA-14103 with a cylinder length of 14 mm for contact parts made of wire with a diameter of 0.5 mm, the flattening thickness was 0.28-0.025 mm over a length of 1.4 mm with an overlap of 0.3 + 0.2 mm [2].
Последовавшие после разработки и серийного изготовления вышеназванных герконов исследования распределения магнитных потоков в области перекрытия контакт-деталей показывают, что конструкция контакт-деталей далека от совершенства. Согласно [3] конфигурация магнитного поля в области перекрытия ферромагнитных контакт-деталей имеет сложную объемную форму. Кроме того, согласно [4], распределение магнитного потока вдоль продольной оси геркона при его срабатывании в области перекрытия контакт-деталей имеет седлообразную форму с двумя максимумами в близи торцов свободных частей консольно закрепленных в стеклянном баллоне контакт-деталей. По этой причине наблюдается нестабильность, основных параметров геркона и невозможность изготовления герконов с узким диапазоном разброса по магнитодвижущей силе срабатывания (МДСср.) и отпускания (МДСотп.). Это справедливо практически для всех типов симметричных герконов.The subsequent studies after the development and serial production of the aforementioned reed switches, studies of the distribution of magnetic fluxes in the area of overlapping contact parts show that the design of contact parts is far from perfect. According to [3], the configuration of the magnetic field in the overlapping region of the ferromagnetic contact parts has a complex three-dimensional shape. In addition, according to [4], the distribution of magnetic flux along the longitudinal axis of the reed switch when it is triggered in the area of overlapping contact parts has a saddle shape with two maxima near the ends of the free parts cantilevered in a glass cylinder of contact parts. For this reason, there is instability, the main parameters of the reed switch and the impossibility of manufacturing reed switches with a narrow range of variation in the magnetomotive response force (MDSav.) And release (MDSot.). This is true for almost all types of symmetrical reed switches.
Предлагается техническое решение, устраняющее этот недостаток. Магнитоуправляемый контакт, содержащий стеклянный баллон, в торцах которого герметично заварены две идентичные по форме ферромагнитные контакт-детали, имеющие несколько симметричных относительно продольной оси контакт-детали участков плющения различной толщины, свободные концы которых с гальванопокрытием из известных благородных металлов и их сплавов образуют зазор и перекрытие в середине баллона, отличающийся тем, что для каждой контакт-детали соотношение длины «lн» максимального утолщения на свободном конце к его толщине «hн» ограниченно пределами неравенства с одновременным выполнением условий неравенства для соотношения между «lн» и величиной перекрытия «ан», ограниченного пределами .A technical solution to eliminate this drawback is proposed. A magnetically controlled contact containing a glass cylinder, in the ends of which are two identical ferromagnetic contact parts of identical shape, having several flatting sections of various thicknesses symmetrical with respect to the longitudinal axis of the contact part, whose free ends with galvanic coating of known noble metals and their alloys form a gap and overlap in the middle of the cylinder, characterized in that each contact piece length ratio «l n" maximum thickening at its free end to the «h n" of its thickness boundedness outside inequality with the simultaneous fulfillment of the inequality conditions for the relationship between "ln" and the amount of overlap "en", limited by .
На Фиг.1 представлена конструкция заявляемого геркона, а на Фиг.2 конфигурация одной контакт-детали.Figure 1 presents the design of the inventive reed switch, and figure 2 the configuration of one contact part.
На Фиг.3 представлено распределение магнитного потока вдоль контакт-деталей замкнутого геркона.Figure 3 shows the distribution of magnetic flux along the contact parts of a closed reed switch.
На Фиг.4 представлена продольная проекция распределения магнитного потока в области оптимального перекрытия контакт-деталей.Figure 4 presents a longitudinal projection of the distribution of magnetic flux in the region of optimal overlap of the contact parts.
У геркона, представленного на Фиг.1, в центре стеклянного баллона 1 расположено перекрытие «aН» контакт-деталей 2, конфигурация которой представлена на Фиг.2.At the reed switch shown in FIG. 1, in the center of the glass cylinder 1 there is an overlap “a H ” of the contact parts 2, the configuration of which is shown in FIG. 2.
Контакт-деталь 2 на свободном конце консоли имеет симметрично расположенное утолщение длиной «lн», толщиной «hн» и шириной «Вн».The contact part 2 at the free end of the console has a symmetrically located bulge with a length of "ln", a thickness of "h n " and a width of "In n ".
На Фиг.3 представлено распределение магнитного потока вдоль контакт-деталей 2 геркона, находящегося в замкнутом состоянии от обмотки 3, длина намотки которой равняется длине стеклянного баллона 1.Figure 3 shows the distribution of magnetic flux along the contact parts 2 of the reed switch, which is in a closed state from the winding 3, the length of which is equal to the length of the glass cylinder 1.
На Фиг.4 представлено распределение магнитного потока в области оптимального перекрытия «ан» контакт-деталей 2, имеющих утолщение «h» с фаской на свободных концах консолей.Figure 4 presents the distribution of the magnetic flux in the region of optimal overlap "a n " of the contact parts 2 having a thickening "h" with a chamfer at the free ends of the consoles.
Предложенные изменения в конструкции геркона позволили оптимизировать область перекрытия контакт-деталей, приближая максимумы распределения магнитного потока, представленные на Фиг.3, к торцам утолщений на свободных концах контакт-деталей.The proposed changes in the design of the reed switch allowed us to optimize the area of overlap of the contact parts, approximating the maxima of the magnetic flux distribution, presented in Figure 3, to the ends of the bulges at the free ends of the contact parts.
Классический расчет конструкции геркона, проведенный Р. Пиком [5] для контакт-деталей с одним участком плющения, и экспертиза патентуемого изобретения не выявили каких либо рекомендаций по оптимизации размеров утолщения на свободных концах контакт-деталей геркона.The classical design calculation of the reed switch, carried out by R. Peak [5] for contact parts with one flattening area, and the examination of the patented invention did not reveal any recommendations for optimizing the size of the thickening at the free ends of the contact parts of the reed switch.
Для геркона, согласно Фиг.4, оптимальная длина утолщения «lн» равняется сумме перекрытия «ан» и толщины плющения «Bн» на свободном конце контакт-детали.For the reed switch, according to Figure 4, the optimal thickening length "l n " is equal to the sum of the overlap "a n " and the flattening thickness "B n " at the free end of the contact part.
В свою очередь, согласно [6], оптимальная величина перекрытия «ан», отражает связь между заданной чувствительностью (МДСср.), величиной магнитного потока в области перекрытия, жесткостью контакт-детали и в первом приближении, согласно [7] равняется удвоенному значению максимальной ширины плющения тонкого участка плющения. Экспериментальные данные, полученные в процессе проектирования патентуемого геркона, особенно для такого гальванопокрытия из рутения и золота (Ru 0,35-1, Au 0,5-1) с сумарной толщиной до 2 мкм, показали, что оптимальное контактное нажатие обеспечивается при соотношении площади перекрытия, равному произведению «аН» «ВН», где «ВН» - ширина утолщения контакт-детали в области перекрытия «аН» к площади поперечного сечения контакт-детали изготовленной из проволоки диаметром «d», находящегося в пределах . Полагая, в первом приближении, деформацию материала при штамповке проволоки изотропной по всем направлениям, ширина плющения «Вн» утолщения определяется из равенства «hН»·«ВН»= . Исключая «Вн» из , получаем . Отсюда получаем пределы неравенства для соотношения . С учетом возможного сочетания допусков на диаметр проволоки, размеров плющения контакт-детали и заварки геркона, на основании обработки статистических данных по партии герконов в количестве 4000 штук пределы заявляемых соотношений уточнены следующим образом: и .In turn, according to [6], the optimal overlap value “a n ” reflects the relationship between the given sensitivity (MDSav.), The magnitude of the magnetic flux in the overlap region, the stiffness of the contact part and, to a first approximation, according to [7] equals twice the value the maximum width of the flattening thin section flattening. The experimental data obtained in the design process of the patented reed switch, especially for such plating of ruthenium and gold (Ru 0.35-1, Au 0.5-1) with a total thickness of up to 2 μm, showed that optimal contact pressing is ensured with an area ratio the overlap equal to the product “a H ” “B H ”, where “B H ” is the width of the thickening of the contact part in the overlap area “a H ” to the cross-sectional area of the contact part made of wire with a diameter of "d" within . Assuming, in a first approximation, the deformation of the material during stamping of the wire isotropic in all directions, the width of the flattening “In n ” thickening is determined from the equality “h N ” · “In N ” = . Excluding “In n ” from we get . Hence we obtain the limits of inequality for the relation . Given the possible combination of tolerances on the diameter of the wire, the size of the flattening of the contact part and the welding of the reed switch, based on the processing of statistical data on the batch of reed switches in the amount of 4000 pieces, the limits of the claimed ratios are specified as follows: and .
Предложенные технические решения были реализованы при модернизации магнитоуправляемого контакта МКА-14103 с длиной баллона 14 мм, изготавливаемого с помощью высокопроизводительных карусельных автоматов.The proposed technical solutions were implemented during the modernization of the magnetically controlled contact MKA-14103 with a cylinder length of 14 mm, manufactured using high-performance rotary machines.
Оптимизация геометрических размеров контакт-детали в области перекрытия магнитоуправляемого контакта позволила на 12% снизить брак по сопротивлению (R2) у магнитоуправляемых контактов с максимальной чувствительностью с узкими пределами по магнитодвижущей силе срабатывания (МДСср.), находящейся в диапазоне 10-12 А.The optimization of the geometrical dimensions of the contact part in the area of overlapping magnetically controlled contact allowed 12% reduction in rejects in resistance (R 2 ) for magnetically controlled contacts with maximum sensitivity with narrow limits on the magnetomotive response force (MDSav.), Which is in the range of 10-12 A.
По совокупности основных параметров (МДСср., МДСотп., R2) МКА-14103 модернизированной конструкции с использованием заявляемых технических решений имеет низкую себестоимость из-за повышения с 45% до 60% выхода годных изделий.In terms of the combination of basic parameters (MDSav., MDSotp., R 2 ), the MKA-14103 modernized design using the claimed technical solutions has a low cost due to an increase in the yield of suitable products from 45% to 60%.
Источники информации, принятые во внимание при экспертизе. 1. Патент Японии №44-22852 Н кл. 59 G 3, 59 С 13 заявлен 1961 г., опубл. 1969 г.Sources of information taken into account during the examination. 1. Japan patent No. 44-22852 N class. 59 G 3, 59 C 13 declared 1961, publ. 1969
2. Справочник по герконам. ОАО «Рязанский завод металлокерамических приборов», Рязань, 2000 г.2. Handbook of reed switches. OJSC "Ryazan Plant of Ceramic Metal Devices", Ryazan, 2000
3. К.И.Хазаров. Устройства автоматики с магнитоуправляемыми контактами. Москва. Энергоатомиздат. 1990 г. стр.51.3. K.I. Khazarov. Automation devices with magnetically controlled contacts. Moscow. Energoatomizdat. 1990 p. 51.
4. B.C.Провоторов и др. Анализ распределения магнитного поля в гер-конах с двумя рабочими зазорами. Труды МЭИ электромеханические аппараты контроля. Смоленск. 1975 г. стр.91-100.4. B.C. Provotorov et al. Analysis of the distribution of the magnetic field in reed switches with two working gaps. Proceedings of MPEI electromechanical control apparatus. Smolensk. 1975 p. 91-100.
5. Peck R. Magnetization and Pnll Characteristics of Mating Reeds. «Btll System Techn. J». 1961 №2 p.523-546.5. Peck R. Magnetization and Pnll Characteristics of Mating Reeds. “Btll System Techn. J ". 1961 No. 2 p. 523-546.
6. Л.И.Рабкин, И.Н.Евгенова. Магнитоуправляемые герметизированные контакты. «Связь» Москва, 1976 г. стр.31-36.6. L.I. Rabkin, I.N. Evgenova. Magnetically operated sealed contacts. “Communication” Moscow, 1976, pp. 31-36.
7. В.Н.Шоффа С.В.Давыдов Учебное пособие «САПР язычковых замыкающих герконов и реле на их основе», Москва. МЭИ. 1987 г.7. VN Shoff SV Davydov Textbook "CAD of reed closing reed switches and relays based on them", Moscow. MPEI. 1987 year
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004109341/20U RU40820U1 (en) | 2004-03-29 | 2004-03-29 | MAGNETIC CONTACT |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004109341/20U RU40820U1 (en) | 2004-03-29 | 2004-03-29 | MAGNETIC CONTACT |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU40820U1 true RU40820U1 (en) | 2004-09-27 |
Family
ID=48231100
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2004109341/20U RU40820U1 (en) | 2004-03-29 | 2004-03-29 | MAGNETIC CONTACT |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU40820U1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2629002C2 (en) * | 2015-12-28 | 2017-08-24 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Рязанский государственный радиотехнический университет" | Sensitivity increasing method of magnetic-controlled switches |
| RU214432U1 (en) * | 2022-06-21 | 2022-10-28 | Акционерное общество "Рязанский завод металлокерамических приборов" (АО "РЗМКП") | CONTACT-DETAIL REED |
-
2004
- 2004-03-29 RU RU2004109341/20U patent/RU40820U1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2629002C2 (en) * | 2015-12-28 | 2017-08-24 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Рязанский государственный радиотехнический университет" | Sensitivity increasing method of magnetic-controlled switches |
| RU214432U1 (en) * | 2022-06-21 | 2022-10-28 | Акционерное общество "Рязанский завод металлокерамических приборов" (АО "РЗМКП") | CONTACT-DETAIL REED |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1032941B1 (en) | Miniaturised flat spool relay | |
| JPH06223686A (en) | Lead contactor and its manufacture | |
| CN101681706A (en) | Formation of nanostructures comprising compositionally modulated ferromagnetic layers by pulsed ECD | |
| KR960003515A (en) | Magnetic micro contactor and its manufacturing method | |
| RU40820U1 (en) | MAGNETIC CONTACT | |
| FR2808806B1 (en) | IRON-COBALT ALLOY, IN PARTICULAR FOR A MOBILE CORE OF ELECTROMAGNETIC ACTUATOR, AND ITS MANUFACTURING METHOD | |
| US20100214044A1 (en) | Electromechanical relay and method of operating same | |
| CN100388572C (en) | Partial electric plating method for box type structure jack contact of electric connector | |
| JPH04283953A (en) | Lead frame material for semiconductor, and manufacture of lead frame | |
| ES440326A1 (en) | Electrode position of alloys of nickel, cobalt or nickel and cobalt with iron and electrolytes therefor | |
| ES470683A1 (en) | Alloy plating | |
| RU50714U1 (en) | HIGH VOLTAGE VACUUM MAGNETIC CONTROL CONTACT | |
| EP0395111A3 (en) | Method of manufacturing high magnetic flux density electrodeposited quarternary alloy thin film | |
| SU1061184A1 (en) | Contact-part of hezacon | |
| EP0481993B1 (en) | Contact device for a changer relay | |
| GB1281697A (en) | Process of amplifying a conductive metal pattern on a support | |
| SU1136223A1 (en) | Hermetically sealed ferred switch | |
| JPH0332897B2 (en) | ||
| US3118987A (en) | Electromagnetic bistable relay | |
| JPS6334154A (en) | Printing head of dot impact printer | |
| JPS6283460A (en) | Vapor depositing method for mask | |
| RU2076370C1 (en) | Contact cover for reed relays | |
| JPH02247098A (en) | Manufacture of combined material soldered | |
| JPS60257016A (en) | Method of plating lead switch contact | |
| Krishnan et al. | Electrodeposition of Gold--Nickel Alloys |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20120330 |