RU2816238C1 - Method of submerged arc welding of ship steel - Google Patents
Method of submerged arc welding of ship steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2816238C1 RU2816238C1 RU2023106422A RU2023106422A RU2816238C1 RU 2816238 C1 RU2816238 C1 RU 2816238C1 RU 2023106422 A RU2023106422 A RU 2023106422A RU 2023106422 A RU2023106422 A RU 2023106422A RU 2816238 C1 RU2816238 C1 RU 2816238C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- welding
- weld
- equal
- tensile strength
- arc welding
- Prior art date
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 88
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 27
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 27
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 230000004927 fusion Effects 0.000 claims abstract description 7
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 6
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims abstract description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 16
- 210000001503 joint Anatomy 0.000 claims description 10
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 9
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 abstract description 7
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000003915 liquefied petroleum gas Substances 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 230000005389 magnetism Effects 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005120 petroleum cracking Methods 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
Abstract
Description
Область техники, к которой относится изобретениеField of technology to which the invention relates
Настоящее изобретение относится к способу сварки стали с высоким содержанием Ni и, в частности, к способу сварки корабельной стали.The present invention relates to a method for welding steel with a high Ni content and, in particular, to a method for welding ship steel.
Уровень техникиState of the art
С развитием нефтехимической промышленности суда для перевозки сжиженного нефтяного газа, а также суда для перевозки сжиженного этилена и пропана, полученных в результате крекинга и сжижения нефти, обычно изготавливаются из стали с высокой прочностью, хорошей гибкостью при низких температурах, высоким коэффициентом удлинения и низким остаточным магнетизмом. Обычно содержание Ni в стали составляет от 4,7 до 5,3%, высокое содержание Ni в стали не только создает ряд сложных проблем при производстве стали, но и создает проблемы при сварке и формовании для последующих производителей. Несколько китайских сталелитейных предприятий успешно разработали корабельную сталь, отвечающую требованиям классификационного общества, и ее также постепенно начинают выводить на рынок. Однако с точки зрения сварки, особенно дуговой сварки под флюсом, все еще имеется неустойчивость характеристик гибкости при низких температурах и холодной гибки после сварки, что затрудняет выполнение требований классификационного общества к испытаниям на свариваемость.With the development of the petrochemical industry, ships for the transport of liquefied petroleum gas, as well as ships for the transport of liquefied ethylene and propane obtained from petroleum cracking and liquefaction, are generally made of steel with high strength, good flexibility at low temperatures, high elongation coefficient and low residual magnetism . Typically the Ni content of steel is between 4.7 and 5.3%, high Ni content in steel not only creates a number of difficult problems in steel production, but also creates welding and forming problems for downstream manufacturers. Several Chinese steel enterprises have successfully developed ship steel that meets the requirements of the classification society, and it is also gradually being introduced into the market. However, from the point of view of welding, especially submerged arc welding, there is still instability in the characteristics of low temperature bending and cold bending after welding, which makes it difficult to meet the weldability test requirements of the classification society.
Поиск показал, что в патенте Китая CN10852661A раскрыт способ сварки в среде защитного газа с применением сплошной проволоки на основе никеля для осуществления сварки в среде защитного газа стали, но в документе приводится описание лишь некоторых конкретных вариантов осуществления сварки стали. Решение проблемы плохой свариваемости стали является важной частью развития судостроения.A search revealed that Chinese patent CN10852661A discloses a gas shield welding method using a solid nickel-based wire to perform gas shield welding on steel, but the document only describes some specific embodiments of steel welding. Solving the problem of poor weldability of steel is an important part of the development of shipbuilding.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯSUMMARY OF THE INVENTION
В настоящем изобретении выбраны подходящие листы из стали, подходящие сварочные материалы и соответствующая технология дуговой стыковой сварки под флюсом, а также проводят серию испытаний касательно механических свойств и свариваемости. Результаты показывают, что дуговая сварка под флюсом корабельной стали согласно настоящему изобретению полностью соответствует требованиям классификационного общества к испытаниям на свариваемость.In the present invention, suitable steel sheets, suitable welding consumables and appropriate submerged arc butt welding technology are selected, and a series of tests are carried out regarding mechanical properties and weldability. The results show that the submerged arc welding of ship steel according to the present invention fully complies with the weldability test requirements of the classification society.
В частности, целью настоящего изобретения является создание способа дуговой сварки под флюсом для корабельной стали, при этом способ не требует предварительного нагрева перед сваркой и термической обработки после сварки, а именно:In particular, the object of the present invention is to provide a submerged arc welding method for ship steel, wherein the method does not require pre-heating before welding and heat treatment after welding, namely:
(1) в качестве основного материала для соединения используют корабельную сталь с прочностью на растяжение, составляющей от 630 до 670 МПа, при этом значение ударной вязкости основного материала в поперечном направлении при -130°C больше или равняется 180 Дж, а в качестве сварочных материалов используют сварочную проволоку, имеющую прочность на растяжение от 630 до 710 МПа, диаметром 2,4 мм или более, марки INCO-WELD Filler Metal C-276 и сварочный флюс INCOFLUX 9;(1) Ship steel with a tensile strength of 630 to 670 MPa is used as the main material for joining, and the impact strength value of the main material in the transverse direction at -130°C is greater than or equal to 180 J, and as welding materials use welding wire having a tensile strength of 630 to 710 MPa, with a diameter of 2.4 mm or more, INCO-WELD Filler Metal C-276 grade and INCOFLUX 9 welding flux;
(2) выполняют K-образную разделку кромок стыкового соединения;(2) perform a K-groove on the edges of the butt joint;
(3) сварку осуществляют при следующих параметрах процесса: сварочный ток составляет 400-420 А, сварочное напряжение составляет 31-33 В, скорость сварки составляет 25-29 см/мин, погонная энергия сварки составляет 27-33 кДж/см, при этом проводят непрерывную сварку стыковых соединений с одинаковой толщиной листа до заполнения сварного шва, причем поддерживают режим обжига под флюсом при 350° в течение 1 ч, при этом поддерживают межслойную температуру от 50 до 80°, а для очистки сварного шва после каждого прохода сварки используют проволочную щетку.(3) welding is carried out under the following process parameters: welding current is 400-420 A, welding voltage is 31-33 V, welding speed is 25-29 cm/min, welding heat input is 27-33 kJ/cm, while continuous welding of butt joints with the same sheet thickness until the weld is filled, and the submerged-arc firing mode is maintained at 350° for 1 hour, while the interlayer temperature is maintained from 50 to 80°, and a wire brush is used to clean the weld after each welding pass .
Предпочтительно способ сварки по настоящему изобретению подходит для основных материалов для соединения толщиной от 40 до 50 мм.Preferably, the welding method of the present invention is suitable for base materials for joining with a thickness of 40 to 50 mm.
Предпочтительно угол K-образной разделки кромок составляет 45°, а величина притупления кромки составляет 5 мм.Preferably, the K-groove angle is 45° and the edge dullness is 5 mm.
Ключевым в настоящей заявке является то, что используют сварочную проволоку, содержащую компоненты в следующем соотношении, мас. %: C меньше или равняется 0,03, Si от 0,10 до 0,40, Mn от 0,2 до 1,0, P меньше или равняется 0,020, S меньше или равняется 0,030, Cr от 14 до 18, Ni от 53 до 60, W от 3,0 до 4,5, Fe от 4,0 до 7,0, Mo от 15,0 до 17,0 и остальную часть составляют неизбежные примеси.The key in this application is that a welding wire is used containing components in the following ratio, wt. %: C less than or equal to 0.03, Si from 0.10 to 0.40, Mn from 0.2 to 1.0, P less than or equal to 0.020, S less than or equal to 0.030, Cr from 14 to 18, Ni from 53 to 60, W from 3.0 to 4.5, Fe from 4.0 to 7.0, Mo from 15.0 to 17.0 and the rest are inevitable impurities.
Полученное сварное соединение подвергают испытаниям.The resulting welded joint is subjected to testing.
Прочность на растяжение сварного соединения двух основных материалов для соединения, полученного вышеупомянутым способом, составляет от 620 до 660 МПа, значение ударной вязкости в поперечном направлении в области сварного шва больше или равняется 70 Дж, значение ударной вязкости в поперечном направлении линии сплавления больше или равняется 60 Дж, значение ударной вязкости в поперечном направлении HAZ больше или равняется 100 Дж.The tensile strength of the welded joint of two base materials for the joint obtained by the above method is 620 to 660 MPa, the impact strength value in the transverse direction in the weld area is greater than or equal to 70 J, the impact strength value in the transverse direction of the fusion line is greater than or equal to 60 J, the impact strength value in the transverse direction HAZ is greater than or equal to 100 J.
Указанный способ обеспечивает получение аустенитной структуры зоны шва сварного соединения и структуру нижнего бейнита в околошовной зоне, толщина слоя которого обеспечивает гибкость сварного соединения при предельно низкой температуре -130°C.This method provides an austenitic structure of the weld zone of a welded joint and a structure of lower bainite in the heat-affected zone, the thickness of the layer of which ensures the flexibility of the welded joint at an extremely low temperature of -130°C.
По сравнению с аналогами, известными из уровня техники, преимущества настоящего изобретения следующие:Compared to analogues known from the prior art, the advantages of the present invention are as follows:
(1) Способ соответствует технологии ключевой дуговой сварки под флюсом корабельной стали, используемой в судах, таких как суда, перевозящие сжиженный нефтяной газ, и суда, перевозящие сжиженный этилен. Дуговая сварка под флюсом обеспечивает относительно высокие значения прочности при растяжении стыкового сварного соединения, энергии поглощения удара для швов сварного соединения, линии сплавления, околошовной зоны и т п., при этом сварные соединения обладают превосходными ударной вязкостью при низких температурах и характеристиками холодной гибки.(1) The method is consistent with the key submerged arc welding technology of ship steel used in ships such as liquefied petroleum gas transport ships and liquefied ethylene transport ships. Submerged arc welding provides relatively high tensile strength of the butt weld joint, impact absorption energy for the weld seams, fusion line, heat-affected zone, etc., and the weld joints have excellent low-temperature toughness and cold bending characteristics.
(2) Структура околошовной зоны HAZ сварного соединения по настоящему изобретению в основном представляет собой структуру нижнего бейнита, при этом слой бейнита тонкий, и сварочный металл обладает в основном аустенитной структурой, так что сварной шов обладает превосходными прочностью, гибкостью при предельно низких температурах и характеристиками холодной гибки.(2) The HAZ structure of the weld joint of the present invention is mainly a lower bainite structure, the bainite layer is thin, and the weld metal has a mainly austenitic structure, so that the weld has excellent strength, extreme low temperature flexibility and performance cold bending.
(3) Способ осуществляют без предварительного нагрева перед сваркой и без термической обработки после сварки в процессе изготовления толстолистовой конструкции из корабельной стали встык, при этом при использовании многоэтапного и многопроходного непрерывного процесса сварки сварное соединение характеризуется отличными комплексными механическими свойствами. Сварка является простой, высокоэффективной, с экономным расходованием энергетических ресурсов и подходит для производства и расширения использования корабельной стали для судов, перевозящих сжиженный нефтяной газ, судов, перевозящих сжиженный этилен, судов, перевозящих сжиженный пропан, и т. п.(3) The method is carried out without pre-heating before welding and without heat treatment after welding in the butt welding process of a thick plate ship steel structure, and using a multi-stage and multi-pass continuous welding process, the welded joint has excellent comprehensive mechanical properties. Welding is simple, highly efficient and energy efficient, and is suitable for the production and expansion of marine steel for LPG carriers, LPG carriers, LPG carriers, etc.
Описание прилагаемых графических материаловDescription of the attached graphic materials
На фиг. 1 представлено схематическое изображение сварочных проходов дуговой сварки под флюсом для комбинации основных материалов для соединения, 50 мм + 50 мм.In fig. Figure 1 is a schematic representation of submerged arc welding welding passes for the combination of base materials to be joined, 50 mm + 50 mm.
На фиг. 2 представлена структура шва сварного соединения из примера 1 осуществления настоящего изобретения, которая представляет собой аустенитную структуру.In fig. 2 shows the seam structure of the welded joint of Example 1 of the present invention, which is an austenitic structure.
На фиг. 3 представлена структура линии сплавления сварного соединения из примера 1 осуществления настоящего изобретения, при этом одна сторона представляет собой аустенитную структуру, а другая сторона представляет собой структуру нижнего бейнита, при этом слой бейнита является тонким.In fig. 3 shows the fusion line structure of the welded joint of Embodiment Example 1 of the present invention, where one side is an austenite structure and the other side is a lower bainite structure, and the bainite layer is thin.
На фиг. 4 представлена структура зоны HAZ, в которой сварное соединение из примера 1 осуществления настоящего изобретения находится на расстоянии 3 мм от линии сплавления и которая представляет собой структуру нижнего бейнита с тонкими слоями, при этом исходный аустенит более мелкий, чем исходная аустенитная структура на фиг. 3.In fig. 4 shows the structure of the HAZ zone in which the weld joint of Example 1 of the present invention is located at a distance of 3 mm from the fusion line and which is a lower bainite structure with thin layers, the original austenite being finer than the original austenite structure in FIG. 3.
Конкретный способ осуществленияSpecific method of implementation
Ниже настоящее изобретение описано подробно с помощью примеров осуществления со ссылками на прилагаемые графические материалы. Примеры осуществления являются иллюстративными и предназначены для пояснения настоящего изобретения, но не должны рассматриваться как ограничивающие настоящее изобретение.Below, the present invention is described in detail using exemplary embodiments with reference to the accompanying drawings. The embodiments are illustrative and are intended to illustrate the present invention, but should not be construed as limiting the present invention.
Пример осуществления 1Implementation example 1
Основной материал: корабельная сталь с прочностью на растяжение, составляющей 653 МПа, и значением ударной вязкости в поперечном направлении при предельно низкой температуре -130 °C, которое больше или равняется 180 Дж; комбинация толстых листов 50 мм + 50 мм. Размеры каждой тестовой пластины для стыковой сварки составляют 1300 мм × 300 мм × 50 мм, канавка дуговой сварки под флюсом представляет собой K-образную канавку, при этом угол канавки составляет 45° и тупая кромка составляет 5 мм.Main material: marine steel with a tensile strength of 653 MPa and a transverse impact strength value at an extremely low temperature of -130 °C, which is greater than or equal to 180 J; combination of thick sheets 50 mm + 50 mm. The dimensions of each butt welding test plate are 1300mm × 300mm × 50mm, the submerged arc welding groove is a K-shaped groove, and the groove angle is 45° and the blunt edge is 5mm.
Соответствие сварочного материала:Welding material matching:
Проволока для сварки: ее химический состав и массовая доля: C: 0,02%, Si: 0,15%, Mn: 0,4%, P: 0,015%, S: 0,01%, Cr: 16,4%, Ni: 57%, W: 3,5%, Fe: 5,50%, Mo: 16,0%, остаток представляет собой неизбежные примесные элементы.Welding wire: its chemical composition and mass fraction: C: 0.02%, Si: 0.15%, Mn: 0.4%, P: 0.015%, S: 0.01%, Cr: 16.4% , Ni: 57%, W: 3.5%, Fe: 5.50%, Mo: 16.0%, the remainder is inevitable impurity elements.
Диаметр проволоки для сварки составляет ϕ2,4 мм, и она используется со спеченным флюсом INCOFLUX 9 для сварки. Механические свойства наплавленного металла: предел текучести Rp 0,2: 407 МПа, прочность на растяжение Rm: 665 МПа, коэффициент удлинения A: 42,0%, сокращение площади поперечного сечения в направлении Z: 38%, значение энергии поглощения удара AKv при -110 °: 92 Дж, 89 Дж, 77 Дж.The diameter of the welding wire is ϕ2.4mm, and it is used with INCOFLUX 9 sintered flux for welding. Mechanical properties of the weld metal: yield strength Rp 0.2: 407 MPa, tensile strength Rm: 665 MPa, elongation coefficient A: 42.0%, reduction in cross-sectional area in the Z direction: 38%, impact absorption energy value AKv at - 110°: 92 J, 89 J, 77 J.
Сварочные параметры: сварочный ток 410 ± 10 А, сварочное напряжение 32 ± 1 В, скорость сварки 27 ± 2 см/мин, погонная энергия сварки 30 кДж/см; режим обжига под флюсом 350 ° × 1 ч; межслойная температура контролируется на уровне 50-70 °. Сварные проходы см. фиг. 1.Welding parameters: welding current 410 ± 10 A, welding voltage 32 ± 1 V, welding speed 27 ± 2 cm/min, welding energy input 30 kJ/cm; Submerged arc firing mode 350° × 1 h; interlayer temperature is controlled at 50-70°. Welding passages see fig. 1.
Пример осуществления 2Implementation example 2
Основной материал: корабельная сталь с прочностью на растяжение 639 МПа; комбинация толстых листов 40 мм +40 мм. Размеры каждой тестовой пластины для стыковой сварки составляют 1300 мм × 300 мм × 40 мм, канавка дуговой сварки под флюсом представляет собой K-образную канавку, при этом угол канавки составляет 45° и тупая кромка составляет 5 мм.Main material: ship steel with tensile strength 639 MPa; combination of thick sheets 40 mm +40 mm. The dimensions of each butt welding test plate are 1300mm × 300mm × 40mm, the submerged arc welding groove is a K-shaped groove, and the groove angle is 45° and the blunt edge is 5mm.
Соответствие сварочного материала:Welding material matching:
Проволока для сварки: ее химический состав и массовая доля: C: 0,02%, Si: 0,20%, Mn: 0,45%, P: 0,013%, S: 0,01%, Cr: 16,8%, Ni: 58%, W: 3,3%, Fe: 5,80%, Mo: 16,5%, остаток представляет собой неизбежные примесные элементы.Welding wire: its chemical composition and mass fraction: C: 0.02%, Si: 0.20%, Mn: 0.45%, P: 0.013%, S: 0.01%, Cr: 16.8% , Ni: 58%, W: 3.3%, Fe: 5.80%, Mo: 16.5%, the remainder is inevitable impurity elements.
Диаметр проволоки для сварки составляет ϕ2,4 мм, и она используется со спеченным флюсом INCOFLUX 9 для сварки. Механические свойства наплавленного металла: предел текучести Rp 0,2: 513 МПа, прочность на растяжение Rm: 660 МПа, коэффициент удлинения A: 32,0 %, сокращение площади поперечного сечения в направлении Z: 51%, значение энергии поглощения удара AKv при -110 °: 93 Дж, 109 Дж, 84 Дж.The diameter of the welding wire is ϕ2.4mm, and it is used with INCOFLUX 9 sintered flux for welding. Mechanical properties of the weld metal: yield strength Rp 0.2: 513 MPa, tensile strength Rm: 660 MPa, elongation coefficient A: 32.0%, reduction in cross-sectional area in the Z direction: 51%, impact absorption energy value AKv at - 110°: 93 J, 109 J, 84 J.
Сварочные параметры: сварочный ток 410 ± 10 А, сварочное напряжение 32 ± 1 В, скорость сварки 27 ± 2 см/мин, погонная энергия сварки 30 кДж/см; режим обжига под флюсом 350 ° × 1 ч; межслойная температура контролируется на уровне 50-70°.Welding parameters: welding current 410 ± 10 A, welding voltage 32 ± 1 V, welding speed 27 ± 2 cm/min, welding energy input 30 kJ/cm; Submerged arc firing mode 350° × 1 h; interlayer temperature is controlled at 50-70°.
Сварные соединения листов корабельной стали, приваренных друг к другу описанным выше способом сварки, протестировали, и результаты ультразвуковой дефектоскопии сварного шва соответствуют требованиям класса I, установленным в стандарте GB/T 11345-1989.The welded joints of ship steel sheets welded to each other using the welding method described above have been tested, and the results of ultrasonic flaw detection of the weld meet the class I requirements specified in the GB/T 11345-1989 standard.
Корабельную сталь, подвергнутую сварке вышеуказанным способом сварки, испытывали в отношении механических свойств сварных соединений. Результаты испытания на растяжение, испытания на удар и испытания на холодный изгиб показаны в таблице 1, таблице 2 и таблице 3 соответственно. Что касается характеристик из вариантов осуществления, то прочность на растяжение сварного соединения стальных листов составляет от 620 до 660 МПа; диаметр центрального изгиба D равняется 4a; положительный и обратный холодные изгибы при температуре 180 °C соответствуют требованиям; и значение ударной вязкости в поперечном направлении в области сварного шва, линии сплавления и зоны HAZ при предельно низкой температуре -130 °C является стабильным, что полностью соответствует сертификации свариваемости и производственным требованиям классификационного общества.The ship steel welded by the above welding method was tested with respect to the mechanical properties of the welded joints. The results of the tensile test, impact test and cold bending test are shown in Table 1, Table 2 and Table 3, respectively. As for the characteristics of the embodiments, the tensile strength of the welded joint of the steel sheets is from 620 to 660 MPa; the diameter of the central bend D is 4a; positive and reverse cold bends at 180°C meet the requirements; and the transverse impact toughness value in the weld seam area, fusion line and HAZ area at the extremely low temperature of -130°C is stable, which fully meets the weldability certification and production requirements of the classification society.
Таблица 1. Результаты испытаний на растяжение стыковых соединенийTable 1. Tensile test results for butt joints
Таблица 2. Результаты испытаний на изгиб стыковых соединенийTable 2. Results of bending tests of butt joints
Таблица 3. Результаты испытаний сварных соединений на ударTable 3. Results of impact tests of welded joints
Примечание: Значение после «/» является средним значением группы.Note: The value after the "/" is the group average.
Это показывает, что околошовная зона сварки обладает предельно низкой гибкостью при низких температурах.This shows that the heat-affected weld zone has extremely low flexibility at low temperatures.
Хотя предпочтительные варианты осуществления настоящего изобретения были подробно описаны выше, следует ясно понимать, что специалистам в данной области техники должна быть очевидна возможность различных модификаций и вариаций настоящего изобретения. Любые модификации, эквивалентные замены, усовершенствования и т. д., выполненные в соответствии с сущностью и принципами настоящего изобретения, должны быть включены в объем защиты настоящего изобретения.Although preferred embodiments of the present invention have been described in detail above, it should be clearly understood that various modifications and variations of the present invention will be apparent to those skilled in the art. Any modifications, equivalent substitutions, improvements, etc. made in accordance with the spirit and principles of the present invention shall be included within the scope of protection of the present invention.
Claims (10)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202010832616.0 | 2020-08-18 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2816238C1 true RU2816238C1 (en) | 2024-03-27 |
Family
ID=
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1326417A1 (en) * | 1986-01-07 | 1987-07-30 | Ждановский металлургический институт | Ceramic flux for welding structures of nickel-alloyed steels |
| RU2205246C2 (en) * | 1997-06-20 | 2003-05-27 | Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани | Improved system for processing, storage and transportation of natural gas |
| CN101658970A (en) * | 2009-09-15 | 2010-03-03 | 武汉钢铁(集团)公司 | Butt joint submerged-arc welding method of bridge steel with tensile strength more than 690Mpa grade |
| CN106334860A (en) * | 2015-07-17 | 2017-01-18 | 烟台中集来福士海洋工程有限公司 | Welding technique for F690-grade steel plate |
| CN106457481A (en) * | 2014-04-04 | 2017-02-22 | 特殊金属公司 | High strength ni-cr-mo-w-nb-ti welding product and method of welding and weld deposit using the same |
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1326417A1 (en) * | 1986-01-07 | 1987-07-30 | Ждановский металлургический институт | Ceramic flux for welding structures of nickel-alloyed steels |
| RU2205246C2 (en) * | 1997-06-20 | 2003-05-27 | Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани | Improved system for processing, storage and transportation of natural gas |
| CN101658970A (en) * | 2009-09-15 | 2010-03-03 | 武汉钢铁(集团)公司 | Butt joint submerged-arc welding method of bridge steel with tensile strength more than 690Mpa grade |
| CN106457481A (en) * | 2014-04-04 | 2017-02-22 | 特殊金属公司 | High strength ni-cr-mo-w-nb-ti welding product and method of welding and weld deposit using the same |
| CN106334860A (en) * | 2015-07-17 | 2017-01-18 | 烟台中集来福士海洋工程有限公司 | Welding technique for F690-grade steel plate |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4528089B2 (en) | Large heat input butt welded joints for ship hulls with brittle fracture resistance | |
| CN112192001B (en) | Submerged-arc welding method for marine 5Ni steel | |
| Steels | Practical guidelines for the fabrication of duplex stainless steels | |
| NO323347B1 (en) | Welded high-strength steel structure | |
| NO318671B1 (en) | Welding method for the production of ultra-strong welds and welds having very good cryogenic temperature fracture properties | |
| El-Batahgy et al. | Comparison between GTA and laser beam welding of 9% Ni steel for critical cryogenic applications | |
| JP2005144552A5 (en) | Large heat input butt welded joint for hulls with excellent brittle fracture resistance | |
| RU2816238C1 (en) | Method of submerged arc welding of ship steel | |
| Grünenwald et al. | Solutions for joining pipe steels using laser-GMA-hybrid welding processes | |
| CN113843482A (en) | Marine low-temperature steel welding method | |
| Qu et al. | The study on welding technology of 9Ni steel | |
| JP6638529B2 (en) | Weld joint by laser-arc hybrid welding method using Ni-base alloy-based welding material and method for producing the same | |
| JP2006088184A (en) | High heat input butt-welded joint having excellent brittle fracture generation resisting property and method for verifying brittle fracture generation resisting property of high heat input butt-welded joint | |
| Yang et al. | Mechanical properties of longitudinal submerged arc welded steel pipes used for gas pipeline of offshore oil | |
| Ogawa | Weldability of Invar and its large-diameter pipe | |
| Furuya et al. | A new proposal of HAZ toughness evaluation method-Part 1: HAZ toughness of structural steel in multilayer and single-layer weld joints | |
| Anirudh et al. | Mechanical and metallurgical properties of dissimilar joining of 304 ASS: A Review | |
| Rückert et al. | Evaluation of FSW on high yield strength steels for shipbuilding | |
| Gürol | Heat input effect of the FCAW process on the microstructure and mechanical properties of structural steel joints | |
| Bukvić et al. | Influence of heat input on the tensile properties of austenitic-ferritic welded joints | |
| Kempa | High-performance methods for welding steel P460NL2 | |
| El-Batahgy et al. | Effect of laser-beam and hybrid-laser-arc welding parameters and filler metal on microstructure and mechanical properties of thick heat-treated steel X8Ni9+ QT640 for cryogenic service | |
| Bruce et al. | Welding of high strength pipelines | |
| Benter Jr | Welding of a Normalized High Strength Low Alloy Plate Steel of Structural Quality | |
| SUN et al. | Microstructures and mechanical properties of joints of microalloyed EH40 ship steel plate with high heat-input welding |