RU2814133C1 - Арматурный стержень периодического профиля - Google Patents
Арматурный стержень периодического профиля Download PDFInfo
- Publication number
- RU2814133C1 RU2814133C1 RU2023128711A RU2023128711A RU2814133C1 RU 2814133 C1 RU2814133 C1 RU 2814133C1 RU 2023128711 A RU2023128711 A RU 2023128711A RU 2023128711 A RU2023128711 A RU 2023128711A RU 2814133 C1 RU2814133 C1 RU 2814133C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- crescent
- shaped
- protrusions
- protrusion
- rod
- Prior art date
Links
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 title claims abstract description 59
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 title claims abstract description 39
- 239000004567 concrete Substances 0.000 abstract description 23
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract description 10
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 5
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000011150 reinforced concrete Substances 0.000 description 2
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
Abstract
Изобретение относится к области строительства и может быть использовано для армирования железобетонных конструкций. Арматурный стержень периодического профиля содержит сердечник круглого сечения, на поверхности которого выполнены два продольных выступа и наклонные: незамкнутые серповидные поперечные выступы и расположенные между ними полусерповидные поперечные выступы. Отношение высоты серповидного поперечного выступа к шагу между серповидным и полусерповидным поперечными выступами составляет 0,16-0,32 при длине дуги серповидного поперечного выступа, очерченной по периметру сердечника в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, составляющей 1,58-3,11 радиуса сердечника стержня. Высота полусерповидных поперечных выступов составляет 65-130% от высоты серповидных поперечных выступов при длине кривой, получаемой пересечением дуги серповидного поперечного выступа с дугой полусерповидного поперечного выступа, очерченных по периметру сердечника в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, составляющей 14-50% от длины вышеупомянутой дуги серповидного выступа. Технический результат - повышение сцепных свойств арматурного стержня с бетоном и возможность использования стержня для армирования при строительстве конструкций в сейсмических районах. 3 з.п. ф-лы, 5 ил.
Description
Изобретение относится к арматурному стержню периодического профиля и может быть использовано в строительной отрасли промышленности для армирования железобетонных конструкций.
Известен арматурный стержень периодического профиля, содержащий сердечник круглого сечения без продольных выступов, на поверхности которого выполнены наклонные серповидные поперечные выступы, расположенные в четыре ряда в шахматном порядке, с углом охвата сердечника стержня менее 180° [RU 2680153, дата публикации: 18.02.2019 г.].
Недостатком известного технического решения являются повышенные сложность и время нарезки поперечных канавок на валках, что обусловлено смещением от центра калибра центра окружности для формирования внешнего радиуса канавок. Другим недостатком известного технического решения, проявляющемся при использовании арматурного стержня в качестве арматуры для армирования железобетонных конструкций (не винтовой для соединительных механических и анкерных устройств), является его пониженная жесткость при изгибе и кручении, а также пониженная прочность при растяжении, обусловленные ослабленным сечением по плоскостям, проходящим вдоль основания поперечных выступов на противоположных сторонах стержня, где сечение определяется только формой сердечника.
Известен арматурный стержень периодического профиля, содержащий сердечник круглого сечения, на поверхности которого выполнены продольные выступы и попарно разнонаправленные, наклонные, незамкнутые поперечные выступы, с углом охвата сердечника стержня не менее 120°, поочередно соединенные с продольными выступами только, с одной стороны. Стержень может иметь дополнительные продольные выступы, расположенные во взаимно перпендикулярной плоскости к продольным выступам, и высотой, равной не более 1,05 высоты поперечных выступов в месте их взаимного пересечения. Разновидность профиля может иметь разнонаправленные пары смежных поперечных выступов, смещенных к друг другу по длине стержня [RU 2602251, дата публикации: 10.11.2016 г.].
Преимуществом известного технического решения является более высокая жесткость арматурного стержня при изгибе и кручении и прочность при растяжении, обусловленные применением в его конструкции дополнительных продольных выступов, расположенных во взаимно перпендикулярной плоскости к продольным выступам.
Однако, применение дополнительных продольных выступов может являться и недостатком известного технического решения, т.к. концентрация напряжений в процессе динамического нагружения стержней в местах пересечения продольных и наклонных выступов снижает прочность арматурного стержня при знакопеременных и циклических нагрузках. Дополнительным недостатком известного технического решения является пониженная технологичность нарезки поперечных канавок в ручьях калибров с пересекающей их продольной канавкой, при которой режущий инструмент будет испытывать ударные нагрузки и может выкрашиваться, также как могут выкрашиваться и края канавок на валках при их нарезке, снижая качество подготовки калибров для производства арматурного проката периодического профиля, не исключая и их выбраковку по конечным результатам калибровки валков.
Другим недостатком известного технического решения при выполнении на арматурном профиле разнонаправленных пар смежных поперечных выступов, смещенных к друг другу по длине стержня, является слишком малый шаг между соседними выступами, что может привести к существенному снижению стойкости калибров на валках в результате их выкрашивания при прокатке, снижению производительности прокатного стана и увеличению расхода валков и себестоимости арматурного проката.
Еще одним недостатком технического решения является отсутствие указания о влиянии шага между поперечными выступами на показатели сцепления с бетоном, которые, по мнению авторов, довольно высоки (наилучший показатель относительной площади смятия fr). При этом, приводятся рекомендации по радиусу наружного контура, углу охвата и высоте поперечных выступов, но нет рекомендаций, при каких значениях или соотношениях шага с другими геометрическими параметрами профиля достигается высокий показатель относительной площади смятия fr.
В качестве прототипа выбран арматурный стержень периодического профиля, содержащий сердечник круглого сечения, на поверхности которого выполнены два продольных выступа и наклонные, незамкнутые, серповидные поперечные выступы и расположенные между ними полусерповидные поперечные выступы (незамкнутые поперечные выступы с углом охвата сердечника стержня менее 90°, соединенные с продольными выступами только с одной стороны), при этом отношение высоты серповидного поперечного выступа к шагу между серповидным и полусерповидным поперечными выступами составляет 0,12-0,30, а угол охвата серповидным поперечным выступом сердечника стержня составляет 140-180° [RU 2252991, дата публикации: 27.05.2005 г.].
Преимуществом прототипа перед известными техническими решениями является его повышенная прочность сцепления с бетоном, за счет применения в его конструкции комбинации серповидных и полусерповидных наклонных поперечных выступов, чередующихся с одинаковым, уменьшенным от аналогов шагом между серповидным и полусерповидным поперечными выступами, что позволяет увеличить отношение высоты поперечных выступов к шагу между ними до значения 0,3 и, соответственно, увеличить на 40-80% коэффициент удельной погонной площади смятия бетона под поперечными выступами (критерий Г. Рема).
Однако, недостатком прототипа является необоснованно расширенный диапазон соотношения максимальной высоты поперечного выступа к шагу в минимальной границе до 0,12, который относится к обоим типам поперечного выступа, не учитывая, что часть площади полусерповидного поперечного выступа, в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, будет занимать половина площади проекции продольного выступа, для компенсации которой, а также планируемого увеличения удельной погонной площади смятия бетона минимум на 40%, заявленной в прототипе, максимальную высоту полусерповидных поперечных выступов нужно иметь больше, чем максимальная высота серповидных поперечных выступов. Причем, чем больше шаг между серповидным и полусерповидным поперечными выступами и меньше высота серповидных поперечных выступов, для обеспечения минимального соотношения высоты поперечного выступа к шагу, тем на большую величину должны быть выше полусерповидные поперечные выступы, относительно серповидных. При этом, важное значение в обеспечении увеличения коэффициента удельной погонной площади смятия бетона под поперечными выступами (критерия Г. Рема) имеет не только высота поперечных выступов обоих типов, но и их длина, имеющая определенные минимальные значения для определенной высоты вышеупомянутых поперечных выступов. Возможного сочетания соотношений таких параметров для увеличения удельной погонной площади смятия бетона минимум на 40% в прототипе не приведено. Все это не позволяет однозначно заявить, что данный арматурный прокат периодического профиля подходит для строительства в сейсмических районах, где требуется обеспечение коэффициента удельной погонной площади смятия бетона под поперечными выступами (критерий Г. Рема) не менее 0,075.
Вследствие этого, требуется разработка нового решения в области арматурного проката, гарантированно обеспечивающего еще более высокие сцепные свойства арматурного стержня периодического профиля с бетоном, улучшающего эксплуатационные характеристики известного арматурного стержня и позволяющего использовать его для осуществления строительства в сейсмических районах.
Техническая проблема, на решение которой направлено изобретение, заключается в необходимости улучшения эксплуатационных характеристик арматурного стержня периодического профиля с сопутствующим расширением области его применения.
Технический результат, на достижение которого направлено изобретение, заключается в большем повышении сцепных свойств арматурного стержня периодического профиля с бетоном и обеспечении возможности использования арматурного стержня для осуществления строительства в сейсмических районах за счет гарантированного выполнения арматурным стержнем периодического профиля критерия Г. Рема, составляющего 0,075 и выше.
Сущность изобретения заключается в следующем.
Арматурный стержень периодического профиля содержит сердечник круглого сечения, на поверхности которого выполнены два продольных выступа и наклонные, незамкнутые, серповидные, поперечные выступы и расположенные между ними полусерповидные поперечные выступы. В отличие от прототипа, отношение высоты серповидного поперечного выступа к шагу между серповидным и полусерповидным поперечными выступами составляет 0,16-0,32 при длине дуги серповидного поперечного выступа, очерченной по периметру сердечника в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, составляющей 1,58-3,11 радиуса сердечника стержня, а высота полусерповидных поперечных выступов составляет 65 - 130% от высоты серповидных поперечных выступов при длине кривой, получаемой пересечением дуги серповидного поперечного выступа с дугой полусерповидного поперечного выступа, очерченных по периметру сердечника в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, составляющей 14-50% от длины вышеупомянутой дуги серповидного выступа.
Два продольных выступа на поверхности сердечника необходимы для формирования полусерповидных выступов. Выполненные на поверхности сердечника наклонные незамкнутые серповидные поперечные выступы и расположенные между ними полусерповидные поперечные выступы, при одновременном уменьшении шага между серповидным и полусерповидным выступами, обеспечивают повышение сцепных свойств арматурного стержня периодического профиля с бетоном. Под наклоном серповидных и полусерповидных выступов подразумевается их наклон к продольной оси стержня. Выступы могут иметь разно- и однонаправленное расположение.
Отношение высоты серповидного поперечного выступа к шагу между серповидным и полусерповидным поперечными выступами составляет 0,16-0,32, что при длине дуги серповидного поперечного выступа, очерченной по периметру сердечника в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, составляющей 1,58-3,11 радиуса сердечника стержня повышает сцепные свойства арматурного стержня периодического профиля с бетоном. Чем выше значение отношения высоты серповидного поперечного выступа к шагу между серповидным и полусерповидным поперечными выступами и, чем больше длина вышеупомянутой дуги серповидного поперечного выступа, тем более существенное влияние на повышение сцепных свойств с бетоном оказывает данная конструктивная особенность профиля, поскольку происходит соразмерное увеличение площади смятия бетона под поперечными выступами.
В случае, если отношение высоты серповидного поперечного выступа к шагу между серповидным и полусерповидным поперечными выступами будет менее 0,16, а длина дуги серповидного поперечного выступа, очерченной по периметру сердечника в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, будет менее 1,58 радиуса сердечника стержня, то существенного повышения сцепных свойств арматурного стержня периодического профиля с бетоном не наблюдается, поскольку для гарантированного выполнения критерия Рема, составляющего по меньшей мере 0,075, отношение высоты серповидного поперечного выступа к шагу между серповидным и полусерповидным поперечными выступами, стремящееся к значению 0,16, необходимо компенсировать увеличением высоты полусерповидных выступов, длины вышеупомянутых дуги серповидного выступа и кривой, получаемой пересечением дуги серповидного выступа с дугой полусерповидного выступа. В частности, при указанных выше отношении высоты серповидного выступа к шагу менее 0,16 и длине вышеупомянутой дуги серповидного поперечного выступа менее 1,58 радиуса сердечника стержня, необходимая величина критерия Рема не выполняется, поскольку высоты полусерповидных выступов и длины вышеупомянутых кривых, получаемых пересечением дуги серповидного выступа с дугами полусерповидных выступов, не хватает для компенсации таких значений.
Выполнение высоты серповидного поперечного выступа и шага между серповидным и полусерповидным поперечными выступами таким образом, что их отношение будет превышать 0,32, не целесообразно, поскольку увеличение высоты серповидного поперечного выступа и уменьшение шага между серповидным и полусерповидным поперечными выступами ограничивается возможностями технологии прокатки арматуры и нарезки и эксплуатации валков прокатного стана.
Длина дуги серповидного поперечного выступа, очерченной по периметру сердечника в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, не может превышать значения 3,11 от радиуса сердечника стержня, поскольку, в таком случае, толщина продольного ребра будет стремиться к нулю, либо серповидный выступ будет выходить на продольное ребро, что, в рамках разработанной конструкции арматурного стержня и достигаемого им технического результата, не допустимо.
Предпочтительной может являться конструкция арматурного стержня, в которой отношение высоты серповидного поперечного выступа к шагу между серповидным и полусерповидным выступами может составлять 0,23-0,32, при длине дуги серповидного поперечного выступа, очерченной по периметру сердечника в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, составляющей 1,58-2,27 радиуса сердечника стержня и высоте полусерповидных выступов, составляющей 65-100% от высоты серповидных выступов, при длине кривой, получаемой пересечением дуги серповидного выступа с дугой полусерповидного выступа, очерченных по периметру сердечника стержня в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, составляющей 14-20% длины вышеупомянутой дуги серповидного выступа.
Высота полусерповидных поперечных выступов составляет 65-130% высоты серповидных поперечных выступов при длине кривой, получаемой пересечением дуги серповидного поперечного выступа с дугой полусерповидного поперечного выступа, очерченных по периметру сердечника в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, составляющей 14-50% от длины вышеупомянутой дуги серповидного выступа, что также повышает сцепные свойства арматурного стержня периодического профиля с бетоном.
В случае, если высота полусерповидных поперечных выступов будет менее 65% высоты серповидных выступов, при длине вышеупомянутой кривой, получаемой пересечением дуги серповидного поперечного выступа с дугой полусерповидного поперечного выступа, менее 14% от длины вышеупомянутой дуги серповидного выступа, то существенного повышения сцепных свойств арматурного стержня периодического профиля с бетоном не наблюдается. Повышение сцепных свойств не наблюдается, поскольку для гарантированного выполнения критерия Рема, составляющего 0,075 и выше, высоту полусерповидных поперечных выступов, стремящихся к 65% высоты серповидных выступов при длине вышеупомянутых кривых, стремящихся к 14% от длины вышеупомянутой дуги серповидного выступа, необходимо компенсировать увеличением значения отношения высоты серповидного поперечного выступа к шагу между серповидным и полусерповидным поперечными выступами и длины вышеупомянутой дуги серповидного поперечного выступа. При высоте полусерповидных поперечных выступов менее 65% высоты серповидных выступов, при длине вышеупомянутой кривой менее 14% от длины вышеупомянутой дуги серповидного выступа, критерий Рема, составляющий 0,075 и выше может не выполняться, т.к. вышеупомянутых величин отношения высоты серповидного поперечного выступа к шагу и длины дуги серповидного выступа не будет хватать для компенсации таких значений.
Получение высоты полусерповидных поперечных выступов более 130% высоты серповидных выступов не технологично, поскольку ограничивается возможностями технологии прокатки, расточки и эксплуатации валков. Максимально возможная длина кривой, получаемой пересечением дуги серповидного поперечного выступа с дугой полусерповидного поперечного выступа, очерченных по периметру сердечника стержня в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, ввиду предложенной конструкции арматурного проката, не может быть больше 50% от длины вышеупомянутой дуги серповидного выступа.
Предпочтительной может являться конструкция арматурного стержня, в которой высота полусерповидных поперечных выступов может составлять 100-130% высоты серповидных поперечных выступов, при длине кривой, полученной пересечением дуги серповидного поперечного выступа с дугой полусерповидного поперечного выступа, очерченных по периметру сердечника в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, составляющей 20-50% от длины вышеупомянутой дуги серповидного выступа. В таком случае отношение высоты серповидного поперечного выступа к шагу между серповидным и полусерповидным выступами может составлять 0,16-0,23, при длине дуги серповидного поперечного выступа, очерченной по периметру сердечника в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, составляющей 2,27-3,11 радиуса сердечника стержня.
Также предпочтительной может являться конструкция арматурного стержня, в которой отношение высоты серповидного поперечного выступа к шагу между серповидным и полусерповидным поперечными выступами, составляет 0,23-0,32, при длине дуги серповидного поперечного выступа, очерченной по периметру сердечника в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, составляющей 2,27-3,11 радиуса сердечника стержня и высоте полусерповидных выступов, составляющей 65-130% от высоты серповидных выступов, при длине кривой, получаемой пересечением дуги серповидного выступа с дугой полусерповидного выступа, очерченных по периметру сердечника в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, составляющей 20-50% от длины вышеупомянутой дуги серповидного выступа.
Изобретение может быть выполнено из известных материалов с помощью известных средств, что свидетельствует о его соответствии критерию патентоспособности «промышленная применимость».
Изобретение характеризуется ранее неизвестной из уровня техники совокупностью существенных признаков, характеризующей геометрические особенности конструкции предложенного арматурного стержня периодического профиля, за счет применения которых гарантированно увеличивается коэффициент удельной погонной площади смятия бетона под поперечными выступами (критерий Г. Рема) до величины не менее 0,075, благодаря чему обеспечивается достижение технического результата, заключающегося в большем повышении сцепных свойств арматурного стержня периодического профиля с бетоном с сопутствующим обеспечением возможности использования арматурного стержня для осуществления строительства в сейсмических районах, тем самым улучшаются эксплуатационные характеристики арматурного стержня периодического профиля и расширяется область его применения.
Изобретение обладает ранее неизвестной из уровня техники совокупностью существенных признаков, что свидетельствует о его соответствии критерию патентоспособности «новизна».
Из уровня техники известны арматурные стержни периодического профиля с различной геометрией поперечных выступов на поверхности сердечника. Так, известен арматурный стержень без продольных выступов, на поверхности которого выполнены наклонные серповидные поперечные выступы, расположенные в четыре ряда в шахматном порядке, с углом охвата сердечника стержня менее 180°. Также известен арматурный стержень с продольными выступами, на поверхности которого выполнены попарно разнонаправленные, наклонные незамкнутые поперечные выступы с углом охвата сердечника стержня не менее 120°, поочередно соединенные с продольными выступами только с одной стороны, которые могут пересекать дополнительные продольные выступы, а также находиться в разнонаправленных парах смежных выступов, смещенных к друг другу по длине стержня. Также известен арматурный стержень, на поверхности которого выполнены два продольных выступа и наклонные, незамкнутые, серповидные, поперечные выступы, и расположенные между ними полусерповидные поперечные выступы, отношение высоты которых к шагу между ними составляет 0,12-0,30, а угол охвата серповидным поперечным выступом сердечника стержня составляет 140-180°. Однако, из уровня техники неизвестен арматурный стержень периодического профиля с предложенной геометрией поперечных серповидных и полусерповидных выступов, которая не только существенно повышает сцепные свойства арматурного стержня периодического профиля с бетоном, но и гарантированно обеспечивает выполнение критерия Г. Рема для сейсмических районов. Таким образом, из уровня техники неизвестны признаки изобретения, а также неизвестен эффект от их применения. Ввиду этого, изобретение соответствует критерию патентоспособности «изобретательский уровень».
Изобретение поясняется следующими фигурами.
Фиг. 1 - Арматурный стержень периодического профиля с разнонаправленным расположением выступов, расположенных на противоположных, относительно плоскости продольных ребер, сторонах стержня, вид сбоку.
Фиг. 2 - Арматурный стержень периодического профиля с одинаковым направлением выступов, расположенных на противоположных, относительно плоскости продольных ребер, сторонах стержня, вид сбоку.
Фиг. 3 - Арматурный стержень периодического профиля с обозначенным разрезом А-А, вид сверху.
Фиг. 4 - Арматурный стержень периодического профиля по Фиг. 3, вид спереди, разрез А-А с поворотом на 90°.
Фиг. 5 - Таблица, отражающая геометрические параметры предложенного арматурного стержня периодического профиля, а также сведения об обеспечении предложенными конструкциями стержней критерия Г. Рема (fR).
Для иллюстрации возможности реализации и более полного понимания сути изобретения ниже представлен вариант его осуществления, который может быть любым образом изменен или дополнен, при этом настоящее изобретение ни в коем случае не ограничивается представленным вариантом.
Арматурный стержень периодического профиля содержит сердечник 10 круглого сечения, на поверхности которого выполнены два продольных выступа 12, наклонные незамкнутые серповидные поперечные выступы 14 и расположенные между ними полусерповидные поперечные выступы 16; отношение высоты hl серповидного поперечного выступа к шагу t между серповидным 14 и полусерповидным 16 выступами составляет 0,16-0,32 при длине дуги серповидного поперечного выступа 14, очерченной по периметру сердечника 10 в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, составляющей 1,58-3,11 радиуса R сердечника 10; высота полусерповидных выступов 16 составляет 65-130% от высоты hl серповидных выступов 14 при длине l кривой, получаемой пересечением дуги L серповидного выступа 14 с дугой полусерповидного выступа 16, очерченных по периметру сердечника 10 в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня 10, составляет 14-50% длины L дуги серповидного выступа 14.
Достижение арматурным стержнем технического результата подтверждается гарантированным выполнением условия, при котором коэффициент удельной погонной площади смятия бетона под поперечными выступами (критерий Г. Рема) будет не менее 0,075, что согласно СП 14.13330.2018 «СТРОИТЕЛЬСТВО В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ» позволяет использовать его для осуществления строительства в сейсмических районах.
Критерий Г. Рема (fR) рассчитывали в соответствии с формулой, приведенной ниже:
fR=Fcм/(πdн2t),
где:
Fсм - площадь смятия под выступами периодического профиля, равная суммарной площади проекции двух серповидных и четырех полусерповидных выступов по периметру сердечника стержня на нормальное сечение стержня;
dн - номинальный диаметр тела стержня;
t - шаг между серповидным и полусерповидным поперечными выступами периодического профиля, в соответствии с обозначением на Фиг. 1.
В Таблице (Фиг. 5) отражены геометрические параметры предложенного арматурного стержня периодического профиля (Примеры 1-7), а также сведения об обеспечении предложенными конструкциями стержней критерия Г. Рема (fR).
Таким образом видно, что предлагаемый арматурный стержень периодического профиля во всем диапазоне величин предложенных конструктивных особенностей обладает такими геометрическими параметрами, которые обеспечивают соответствие значение критерия Г. Рема (fR) не менее 0,075, что является подтверждением повышения сцепных свойств арматурного стержня периодического профиля с бетоном.
Благодаря этому обеспечивается достижение технического результата, заключающегося в большем повышении сцепных свойств арматурного стержня периодического профиля с бетоном и обеспечении возможности использования арматурного стержня для осуществления строительства в сейсмических районах за счет гарантированного выполнения арматурным стержнем периодического профиля критерия Г. Рема, составляющего 0,075 и выше, тем самым улучшаются эксплуатационные характеристики арматурного стержня периодического профиля и расширяется область его применения.
Claims (12)
1. Арматурный стержень периодического профиля, содержащий сердечник круглого сечения, на поверхности которого выполнены два продольных выступа и наклонные: незамкнутые серповидные поперечные выступы и расположенные между ними полусерповидные поперечные выступы, отличающийся тем, что:
– отношение высоты серповидного поперечного выступа к шагу между серповидным и полусерповидным поперечными выступами составляет 0,16-0,32 при длине дуги серповидного поперечного выступа, очерченной по периметру сердечника в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, составляющей 1,58-3,11 радиуса сердечника стержня;
– высота полусерповидных поперечных выступов составляет 65-130% от высоты серповидных поперечных выступов при длине кривой, получаемой пересечением дуги серповидного поперечного выступа с дугой полусерповидного поперечного выступа, очерченных по периметру сердечника в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, составляющей 14-50% от длины вышеупомянутой дуги серповидного выступа.
2. Арматурный стержень по п.1, отличающийся тем, что:
– отношение высоты серповидного поперечного выступа к шагу между серповидным и полусерповидным выступами составляет 0,23-0,32, при длине дуги серповидного поперечного выступа, очерченной по периметру сердечника в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, составляющей 1,58-2,27 радиуса сердечника стержня;
– высота полусерповидных выступов составляет 65-100% от высоты серповидных выступов, при длине кривой, получаемой пересечением дуги серповидного выступа с дугой полусерповидного выступа, очерченных по периметру сердечника стержня в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, составляющей 14-20% длины вышеупомянутой дуги серповидного выступа.
3. Арматурный стержень по п.1, отличающийся тем, что:
– отношение высоты серповидного поперечного выступа к шагу между серповидным и полусерповидным выступами составляет 0,16-0,23, при длине дуги серповидного поперечного выступа, очерченной по периметру сердечника в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, составляющей 2,27-3,11 радиуса сердечника стержня;
– высота полусерповидных выступов составляет 100-130% от высоты серповидных выступов, при длине кривой, получаемой пересечением дуги серповидного выступа с дугой полусерповидного выступа, очерченных по периметру сердечника стержня в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, составляющей 20-50% длины вышеупомянутой дуги серповидного выступа.
4. Арматурный стержень по п.1, отличающийся тем, что:
– отношение высоты серповидного поперечного выступа к шагу между серповидным и полусерповидным поперечными выступами составляет 0,23-0,32, при длине дуги серповидного поперечного выступа, очерченной по периметру сердечника в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, составляющей 2,27-3,11 радиуса сердечника стержня;
– длина кривой, получаемой пересечением дуги серповидного выступа с дугами полусерповидных выступов, очерченных по периметру сердечника стержня в плоскости проекции, перпендикулярной оси стержня, составляет 20-50% от длины вышеупомянутой дуги серповидного выступа.
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2814133C1 true RU2814133C1 (ru) | 2024-02-22 |
Family
ID=
Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1559516A1 (de) * | 1965-07-01 | 1969-12-04 | Ferrotest Gmbh | Betonrippenstahl |
| US3641799A (en) * | 1970-07-16 | 1972-02-15 | Bethlehem Steel Corp | Deformed wire for concrete reinforcement |
| SU1325151A1 (ru) * | 1986-03-26 | 1987-07-23 | Днепропетровский Металлургический Институт Им.Л.И.Брежнева | Арматурный стержень периодического профил |
| UA3202U (uk) * | 2004-06-01 | 2004-10-15 | Михайло Павлович Ревун | Кліп для ендоскопічної хірургії |
| RU2252991C2 (ru) * | 2003-07-03 | 2005-05-27 | Государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский, проектно-конструкторский и технологический институт бетона и железобетона " (ГУП "НИИЖБ") | Арматурный стержень периодического профиля |
| RU69541U1 (ru) * | 2007-01-18 | 2007-12-27 | Крылов Владимир Иванович | Арматурный стержень периодического профиля |
| KR20110108792A (ko) * | 2010-03-29 | 2011-10-06 | 현대제철 주식회사 | 부착 강도 개선 구조를 갖는 이형철근 |
| KR20120067113A (ko) * | 2010-12-15 | 2012-06-25 | 숭실대학교산학협력단 | 높이가 다른 마디를 갖는 이형철근 |
| CN104164949A (zh) * | 2014-08-25 | 2014-11-26 | 江苏永钢集团有限公司 | 防止制箍时翘曲的公称直径不超过20mm的螺纹钢筋 |
| RU2545235C1 (ru) * | 2013-09-11 | 2015-03-27 | Владимир Васильевич Бедарев | Арматурный стержень периодического профиля |
Patent Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1559516A1 (de) * | 1965-07-01 | 1969-12-04 | Ferrotest Gmbh | Betonrippenstahl |
| US3641799A (en) * | 1970-07-16 | 1972-02-15 | Bethlehem Steel Corp | Deformed wire for concrete reinforcement |
| SU1325151A1 (ru) * | 1986-03-26 | 1987-07-23 | Днепропетровский Металлургический Институт Им.Л.И.Брежнева | Арматурный стержень периодического профил |
| RU2252991C2 (ru) * | 2003-07-03 | 2005-05-27 | Государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский, проектно-конструкторский и технологический институт бетона и железобетона " (ГУП "НИИЖБ") | Арматурный стержень периодического профиля |
| UA3202U (uk) * | 2004-06-01 | 2004-10-15 | Михайло Павлович Ревун | Кліп для ендоскопічної хірургії |
| RU69541U1 (ru) * | 2007-01-18 | 2007-12-27 | Крылов Владимир Иванович | Арматурный стержень периодического профиля |
| KR20110108792A (ko) * | 2010-03-29 | 2011-10-06 | 현대제철 주식회사 | 부착 강도 개선 구조를 갖는 이형철근 |
| KR20120067113A (ko) * | 2010-12-15 | 2012-06-25 | 숭실대학교산학협력단 | 높이가 다른 마디를 갖는 이형철근 |
| RU2545235C1 (ru) * | 2013-09-11 | 2015-03-27 | Владимир Васильевич Бедарев | Арматурный стержень периодического профиля |
| CN104164949A (zh) * | 2014-08-25 | 2014-11-26 | 江苏永钢集团有限公司 | 防止制箍时翘曲的公称直径不超过20mm的螺纹钢筋 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2106487B1 (en) | Profile element as carrier structure for the construction of walls | |
| JP5255840B2 (ja) | 建築パネルおよび建物構造体 | |
| PL183790B1 (pl) | Zestaw rolek do walcowania na zimno płaskich,cienkich arkuszy i sztywny arkusz materiału z garbami uformowanymi po obydwu jego stronach | |
| US20080302063A1 (en) | Reinforcing rod | |
| RU2814133C1 (ru) | Арматурный стержень периодического профиля | |
| RU2501617C2 (ru) | Инструмент для формоизменения листового материала (варианты) | |
| SU1558305A3 (ru) | Арматурный стержень | |
| KR100991015B1 (ko) | 내충격, 내진동 및 체결력 강화 구조를 갖는 나사 및 나사식 기계요소 | |
| RU2536547C1 (ru) | Винтовая свая | |
| JP2006104884A (ja) | コンクリート補強鉄筋 | |
| RU2283929C1 (ru) | Арматурный стержень периодического профиля | |
| RU2035564C1 (ru) | Арматурный стержень периодического профиля | |
| RU2412307C1 (ru) | Винтовая свая | |
| US8840074B1 (en) | Load bearing structure | |
| RU69429U1 (ru) | Валки для изготовления арматурных стержней периодического профиля | |
| CN100436728C (zh) | 混凝土用的变形的增强钢筋 | |
| EP4183636A1 (en) | Impact absorption member | |
| SU1325151A1 (ru) | Арматурный стержень периодического профил | |
| RU159217U1 (ru) | Валки для изготовления арматурных стержней периодического профиля | |
| SU1188287A2 (ru) | Арматурный стержень периодического профил | |
| US1071803A (en) | Bar for reinforcing concrete, &c. | |
| RU35120U1 (ru) | Арматурный стержень периодического профиля | |
| RU2545235C1 (ru) | Арматурный стержень периодического профиля | |
| CN110392759A (zh) | 带肋的加强杆 | |
| RU184157U1 (ru) | Арматурный каркас |