RU2811354C1 - Method and system for regeneration of spent hydrochloric acid in fluidized bed - Google Patents
Method and system for regeneration of spent hydrochloric acid in fluidized bed Download PDFInfo
- Publication number
- RU2811354C1 RU2811354C1 RU2023101711A RU2023101711A RU2811354C1 RU 2811354 C1 RU2811354 C1 RU 2811354C1 RU 2023101711 A RU2023101711 A RU 2023101711A RU 2023101711 A RU2023101711 A RU 2023101711A RU 2811354 C1 RU2811354 C1 RU 2811354C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- flue gas
- hydrochloric acid
- fluidized bed
- concentrator
- Prior art date
Links
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 146
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 title abstract description 16
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 title abstract description 13
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims abstract description 112
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 88
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims abstract description 20
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims abstract description 13
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 67
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 claims description 62
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 38
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 25
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 21
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 16
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 claims description 10
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 7
- 238000007131 hydrochloric acid regeneration reaction Methods 0.000 claims 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 13
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 60
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 12
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 11
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 7
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 7
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 5
- 238000004321 preservation Methods 0.000 description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 5
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 4
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 4
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 4
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000013505 freshwater Substances 0.000 description 3
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 3
- 229910021578 Iron(III) chloride Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 2
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 2
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 2
- RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K iron trichloride Chemical compound Cl[Fe](Cl)Cl RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 2
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000010306 acid treatment Methods 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000005338 heat storage Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001510 metal chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 1
- 235000021110 pickles Nutrition 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000009751 slip forming Methods 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
Abstract
Description
Область техники, к которой относится изобретениеField of technology to which the invention relates
Данное изобретение относится к технике регенерации отработанной жидкости соляной кислоты, а более конкретно – к способу регенерации отработанной жидкости соляной кислоты на основе метода псевдоожиженного слоя и системам регенерации отработанной жидкости соляной кислоты на основе метода псевдоожиженного слоя.This invention relates to a technique for regenerating waste hydrochloric acid liquid, and more specifically to a method for regenerating waste hydrochloric acid liquid based on the fluidized bed method and systems for regenerating waste hydrochloric acid liquid based on the fluidized bed method.
Уровень техникиState of the art
Сталелитейная, механическая перерабатывающая и химическая промышленность используют соляную кислоту для травления металлических изделий, а образовавшаяся отработанная жидкость соляной кислоты содержит большое количество хлористого железа, хлорного железа и хлоридов металлов; как правило, для регенерации отработанной жидкости соляной кислоты используется метод псевдоожиженного слоя или метод обжига распылением; при этом метод обжига распылением получил широкое распространение благодаря своему относительно низкому потреблению энергии при эксплуатации, но самым большим недостатком метода обжига распылением является то, что его побочным продуктом является красный порошок оксида железа микронного размера, который легко рассеивается и вызывает серьезное вторичное загрязнение; в сравнении с этим, побочным продуктом метода псевдоожиженного слоя являются железные шарики миллиметрового размера, при этом отсутствует вторичное пылевое загрязнение; в связи с тем, что требования по защите окружающей среды становятся все более строгими, метод псевдоожиженного слоя получает все больше внимания, несмотря на относительно высокое потребление энергии при эксплуатации.The steel, mechanical processing and chemical industries use hydrochloric acid to pickle metal products, and the resulting hydrochloric acid waste liquid contains large amounts of ferric chloride, ferric chloride and metal chlorides; Generally, fluidized bed method or spray calcination method is used to regenerate waste hydrochloric acid liquid; While the spray firing method has become widespread due to its relatively low operating energy consumption, but the biggest disadvantage of the spray firing method is that its by-product is micron-sized red iron oxide powder, which is easy to disperse and causes serious secondary pollution; In comparison, the by-product of the fluidized bed method is millimeter-sized iron balls, and there is no secondary dust pollution; As environmental protection requirements become more and more stringent, the fluidized bed method is receiving more and more attention, despite the relatively high energy consumption during operation.
Как показано на фиг. 1, процесс регенерации отработанной жидкости соляной кислоты методом псевдоожиженного слоя заключается в добавлении отработанной кислоты в предварительный концентратор Вентури 3 и использовании высокотемпературного дымового газа для теплообмена; после того, как отработанная кислота концентрируется в предварительном концентраторе 3, она впрыскивается в реактор с псевдоожиженным слоем 1 через нагнетательный насос, и в псевдоожиженном слое при температуре около 850°C происходит следующая химическая реакция:As shown in FIG. 1, the process of regenerating waste hydrochloric acid liquid by the fluidized bed method is to add waste acid to the Venturi pre-concentrator 3 and use high-temperature flue gas for heat exchange; After the spent acid is concentrated in the pre-concentrator 3, it is injected into the fluidized bed reactor 1 through the injection pump, and the following chemical reaction occurs in the fluidized bed at a temperature of about 850°C:
4FeCl2+4H2O+O2→2Fe2O3+8HCl4FeCl 2 +4H 2 O+O 2 →2Fe 2 O 3 +8HCl
2FeCl3+3H2O→Fe2O3+6HCl2FeCl 3 +3H 2 O→Fe 2 O 3 +6HCl
В реактор с псевдоожиженным слоем 1 заранее добавляют некоторые затравочные материалы (маленькие шарики оксида железа), и по мере развития реакции непрерывно образующиеся частицы оксида железа постепенно увеличиваются в количестве и становятся крупнее, образуя частицы в форме луковичных слоев, высота псевдоожиженного слоя продолжает расти, а сопротивление воздуха для горения, нагнетаемого вентилятором поддержания горения, постепенно усиливается; когда давление достигает определенного значения, избыток оксида железа выбрасывается через импеллерный затвор, а процесс выброса осуществляется до тех пор, пока давление воздуха в нижней части псевдоожиженного слоя не упадет до заданного значения.Some seed materials (small iron oxide beads) are added to the fluidized bed reactor 1 in advance, and as the reaction progresses, the continuously formed iron oxide particles gradually increase in number and become larger, forming onion-shaped particles, the height of the fluidized bed continues to increase, and the resistance of the combustion air pumped by the combustion support fan gradually increases; When the pressure reaches a certain value, the excess iron oxide is discharged through the impeller gate, and the discharge process continues until the air pressure at the bottom of the fluidized bed drops to a specified value.
Высокотемпературный дымовой газ (около 900~800°С), выходящий из реактора с псевдоожиженным слоем 1, проходит через циклонный сепаратор 2 для удаления крупных частиц и далее поступает в предварительный концентратор Вентури 3, после охлаждения и обеспыливания дымовой газ поступает в абсорбционную колонну 4, большая часть HCl в дымовых газах поглощается в абсорбционной колонне 4 с образованием соляной кислоты определенной концентрации (регенерированная кислота), а регенерированная кислота собирается и возвращается в линию травления для использования. Дымовой газ из абсорбционной колонны 4 все еще содержит часть кислоты и пыли и после обработки последующей системой очистки дымовых газов до соответствия нормам выбросов выбрасываются в атмосферу через дымовую трубу.The high temperature flue gas (about 900~800°C) leaving the fluidized bed reactor 1 passes through the cyclone separator 2 to remove large particles and then enters the Venturi pre-concentrator 3, after cooling and dust removal, the flue gas enters the absorption column 4, Most of the HCl in the flue gas is absorbed in the absorption column 4 to form hydrochloric acid of a certain concentration (regenerated acid), and the regenerated acid is collected and returned to the pickling line for use. The flue gas from the absorption column 4 still contains some acid and dust and, after being treated by a subsequent flue gas purification system to meet emission standards, is discharged into the atmosphere through a chimney.
Температура дымовых газов после охлаждения в предварительном концентраторе Вентури 3 обычно составляет 90~95°C, поэтому падение температуры дымовых газов на выходе из реактора с псевдоожиженным слоем 1 в предварительном концентраторе Вентури 3 относительно велико; чтобы избежать чрезмерной концентрации отработанной жидкости соляной кислоты в предварительном концентраторе Вентури 3 и кристаллизации отработанной жидкости соляной кислоты, которая может вызвать закупорку оборудования и трубопроводов, обычно в предварительный концентратор Вентури 3 необходимо добавить свежую воду или промывочную воду, чтобы сбалансировать избыточное тепло в высокотемпературных дымовых газах, что приводит к чрезмерному энергопотреблению системы и увеличению затрат на обработку отработанной кислоты.The flue gas temperature after cooling in the Venturi pre-concentrator 3 is generally 90~95°C, so the flue gas temperature drop at the outlet of the fluidized bed reactor 1 in the Venturi pre-concentrator 3 is relatively large; To avoid excessive concentration of waste hydrochloric acid liquid in the Venturi 3 preconcentrator and crystallization of the waste hydrochloric acid liquid, which can cause blockage of equipment and pipelines, it is usually necessary to add fresh water or wash water to the Venturi 3 preconcentrator to balance the excess heat in the high temperature flue gases , which leads to excessive system energy consumption and increased waste acid treatment costs.
Сущность изобретенияThe essence of the invention
Настоящее изобретение относится к способу регенерации отработанной жидкости соляной кислоты на основе метода псевдоожиженного слоя и системам регенерации отработанной жидкости соляной кислоты на основе метода псевдоожиженного слоя.The present invention relates to a method for regenerating waste hydrochloric acid liquid based on the fluidized bed method and systems for regenerating waste hydrochloric acid liquid based on the fluidized bed method.
Настоящее изобретение относится к способу регенерации отработанной жидкости соляной кислоты на основе метода псевдоожиженного слоя, и включает:The present invention relates to a method for regenerating waste hydrochloric acid liquid based on the fluidized bed method, and includes:
поступление отработанной жидкости соляной кислоты в предварительный концентратор Вентури для концентрации, чтобы получить концентрированную отработанную жидкость;supplying the waste liquid of hydrochloric acid to a Venturi pre-concentrator for concentration to obtain a concentrated waste liquid;
поступление концентрированной отработанной жидкости в реактор с псевдоожиженным слоем для реакции с образованием оксида железа и высокотемпературного дымового газа;introducing the concentrated waste liquid into a fluidized bed reactor to react to form iron oxide and high temperature flue gas;
использование отходящего тепла высокотемпературного дымового газа после грубого удаления пыли, так что температура дымового газа снижается до 420~550℃;using the waste heat of high temperature flue gas after rough dust removal, so that the flue gas temperature is reduced to 420~550℃;
поступление дымового газа в предварительный концентратор Вентури после использования отходящего тепла для теплообмена с отработанной жидкостью соляной кислоты с целью получения концентрированной отработанной жидкости; entering the flue gas into the Venturi pre-concentrator after using the waste heat to exchange heat with the hydrochloric acid waste liquid to produce a concentrated waste liquid;
регенерация HCl на выходе дымового газа из предварительного концентратора Вентури для получения регенерированной кислоты.regeneration of HCl at the flue gas outlet from the Venturi pre-concentrator to produce regenerated acid.
Один из вариантов осуществления: плотность концентрированной отработанной жидкости удерживается в пределах 1,48-1,485 г/см3.One embodiment: the density of the concentrated waste liquid is kept in the range of 1.48-1.485 g/cm 3 .
Один из вариантов осуществления: использование отходящего тепла высокотемпературного дымового газа осуществляется в котле-утилизаторе.One embodiment: the use of waste heat from high-temperature flue gas is carried out in a waste heat boiler.
Один из вариантов осуществления: когда температура дымовых газов на выходе из реактора с псевдоожиженным слоем ниже заданной температуры, в трубку теплоносителя котла-утилизатора подается теплоноситель для сохранения температуры для обеспечения того, чтобы температура в котле-утилизаторе была не ниже 200°C.One embodiment is when the temperature of the flue gases leaving the fluidized bed reactor is below a set temperature, a temperature maintaining coolant is supplied to the coolant pipe of the waste heat boiler to ensure that the temperature in the waste heat boiler is not lower than 200°C.
Один из вариантов осуществления: теплоносителем для сохранения температуры является внешний газ для сохранения тепла или пар, вырабатываемый котлом-утилизатором. One embodiment: the temperature storage fluid is an external heat storage gas or steam generated by a waste heat boiler.
Настоящее изобретение также относится к системе регенерации отработанной жидкости соляной кислотой на основе метода псевдоожиженного слоя, включающую в себя реактор с псевдоожиженным слоем, предварительный концентратор Вентури, абсорбционную колонну и устройство очистки дымовых газов, при этом предварительный концентратор Вентури соединен с трубой подачи отработанной жидкости, а его выпускная труба концентрированной отработанной жидкости соединена с реактором с псевдоожиженным слоем, выпускная труба дымовых газов предварительного концентратора Вентури последовательно соединена с абсорбционной колонной и устройством очистки дымовых газов, и отличающаяся тем, что: также включает блок утилизации отходящего тепла, выпускная труба дымовых газов реактора с псевдоожиженным слоем соединена с впуском дымовых газов блока утилизации отходящего тепла, а отвод дымовых газов блока утилизации отходящего тепла соединен с впуском дымовых газов предварительного концентратора Вентури.The present invention also relates to a hydrochloric acid waste liquid regeneration system based on the fluidized bed method, including a fluidized bed reactor, a Venturi pre-concentrator, an absorption column and a flue gas purification device, wherein the Venturi pre-concentrator is connected to a waste liquid supply pipe, and its concentrated waste liquid outlet pipe is connected to the fluidized bed reactor, the flue gas outlet pipe of the Venturi pre-concentrator is connected in series with the absorption column and the flue gas purification device, and characterized in that: it also includes a waste heat recovery unit, the flue gas outlet pipe of the reactor with the fluidized bed is connected to the flue gas inlet of the waste heat recovery unit, and the flue gas outlet of the waste heat recovery unit is connected to the flue gas inlet of the Venturi pre-concentrator.
Один из вариантов осуществления: на входной стороне блока утилизации отходящего тепла также предусмотрен пылеулавливающий блок.One embodiment: a dust collecting unit is also provided on the inlet side of the waste heat recovery unit.
Один из вариантов осуществления: блок утилизации отходящего тепла включает в себя котел-утилизатор.One embodiment: the waste heat recovery unit includes a waste heat boiler.
Один из вариантов осуществления: труба теплоносителя котла-утилизатора шунтируется трубой подачи теплоносителя для сохранения температуры, труба теплоносителя снабжена регулирующим клапаном, а место байпаса трубы подачи теплоносителя для сохранения температуры расположено между регулирующим клапаном и впуском теплоносителя котла-утилизатора, а на трубе подачи теплоносителя для сохранения температуры предусмотрен байпасный клапан.One embodiment: the coolant pipe of the waste heat boiler is bypassed by the coolant supply pipe to maintain the temperature, the coolant pipe is equipped with a control valve, and the bypass point of the coolant supply pipe to maintain the temperature is located between the control valve and the coolant inlet of the waste heat boiler, and on the coolant supply pipe to A bypass valve is provided to maintain the temperature.
Один из вариантов осуществления: входной конец трубы подачи теплоносителя для сохранения температуры шунтируется к пароотводной трубе котла-утилизатора.One of the embodiments: the inlet end of the coolant supply pipe is shunted to the steam exhaust pipe of the waste heat boiler to maintain temperature.
Настоящее изобретение имеет по меньшей мере следующие полезные эффекты:The present invention has at least the following beneficial effects:
Способ и система регенерации отработанной жидкости соляной кислоты, предусмотренные настоящим изобретением, используют отходящее тепло высокотемпературных дымовых газов на выходе из реактора с псевдоожиженным слоем, которые затем поступают в предварительный концентратор Вентури; с одной стороны, можно полностью использовать отходящее тепло высокотемпературных дымовых газов, чтобы избежать потерь тепловой энергии дымовых газов; кроме того, с помощью контроля температуры дымовых газов на входе в предварительный концентратор Вентури в разумных пределах (т.е. 420~550°C), при концентрировании отработанной жидкости соляной кислоты до заданного диапазона плотности можно исключить традиционную операцию по добавлению свежей или промывочной воды в предварительный концентратор Вентури, что эффективно снижает потребление энергии, необходимое для регенерации отработанной жидкости соляной кислоты.The hydrochloric acid waste liquid regeneration method and system of the present invention utilizes the waste heat of high temperature flue gases exiting a fluidized bed reactor, which then enters a Venturi pre-concentrator; on the one hand, the waste heat of high-temperature flue gases can be fully utilized to avoid the loss of thermal energy of the flue gases; In addition, by controlling the flue gas inlet temperature of the Venturi pre-concentrator within a reasonable range (i.e. 420~550°C), the traditional operation of adding fresh or wash water can be eliminated when concentrating the waste hydrochloric acid liquid to a given density range. into a Venturi pre-concentrator, which effectively reduces the energy consumption required to regenerate the waste hydrochloric acid liquid.
Описание прилагаемых фигурDescription of the included figures
Чтобы более четко проиллюстрировать варианты осуществления настоящего изобретения или технические решения предшествующего уровня техники, ниже кратко приведены прилагаемые фигуры, которые необходимо использовать при описании вариантов осуществления или предшествующего уровня техники; очевидно, что приведенные ниже фигуры являются лишь некоторыми вариантами осуществления настоящего изобретения, и для специалистов в данной области техники другие чертежи также могут быть получены из этих чертежей без каких-либо творческих усилий.To more clearly illustrate the embodiments of the present invention or the technical solutions of the prior art, the following briefly sets out the accompanying figures, which are necessary to be used in describing the embodiments or the prior art; It is obvious that the following figures are only some embodiments of the present invention, and for those skilled in the art, other drawings can also be derived from these drawings without any creative effort.
На фиг. 1 представлена конструктивная схема традиционной системы регенерации отработанной жидкости соляной кислоты, предусмотренной уровнем техники;In fig. 1 shows a design diagram of a traditional hydrochloric acid waste liquid regeneration system provided by the state of the art;
На фиг. 2 представлена конструктивная схема системы регенерации отработанной жидкости соляной кислоты, предусмотренной вариантом осуществления настоящего изобретения;In fig. 2 is a structural diagram of a hydrochloric acid waste liquid regeneration system provided by an embodiment of the present invention;
На фиг. 3 представлена другая конструктивная схема системы регенерации отработанной жидкости соляной кислоты, предусмотренной вариантом осуществления настоящего изобретения.In fig. 3 is another design diagram of a hydrochloric acid waste liquid regeneration system provided by an embodiment of the present invention.
Конкретные методы осуществленияSpecific methods of implementation
Технические решения в вариантах осуществления настоящего изобретения четко и полностью описаны ниже; очевидно, что описанные варианты осуществления являются лишь некоторыми, но не всеми вариантами осуществления настоящего изобретения. Основываясь на вариантах осуществления настоящего изобретения, все другие варианты осуществления, полученные специалистами в данной области техники без творческих усилий, входят в сферу охраны настоящего изобретения.The technical solutions in the embodiments of the present invention are clearly and completely described below; It will be appreciated that the described embodiments are only some, but not all, embodiments of the present invention. Based on the embodiments of the present invention, all other embodiments obtained by those skilled in the art without creative efforts fall within the scope of protection of the present invention.
Вариант осуществления 1Embodiment 1
Как показано на фиг. 2 и фиг. 3, вариант осуществления настоящего изобретения предлагает способ регенерации отработанной жидкости соляной кислоты на основе метода псевдоожиженного слоя, который включает:As shown in FIG. 2 and fig. 3, an embodiment of the present invention provides a method for regenerating hydrochloric acid waste liquid based on a fluidized bed method, which includes:
поступление отработанной жидкости соляной кислоты в предварительный концентратор Вентури 3 для концентрации, чтобы получить концентрированную отработанную жидкость;supplying the waste hydrochloric acid liquid to the Venturi pre-concentrator 3 for concentration to obtain a concentrated waste liquid;
поступление концентрированной отработанной жидкости в реактор с псевдоожиженным слоем 1 для реакции с образованием оксида железа и высокотемпературного дымового газа;supplying the concentrated waste liquid to the fluidized bed reactor 1 to react to form iron oxide and high-temperature flue gas;
использование отходящего тепла высокотемпературного дымового газа после грубого удаления пыли, так что температура дымового газа снижается до 420~550℃;using the waste heat of high temperature flue gas after rough dust removal, so that the flue gas temperature is reduced to 420~550℃;
поступление дымового газа в предварительный концентратор Вентури 3 после использования отходящего тепла для теплообмена с отработанной жидкостью соляной кислоты с целью получения концентрированной отработанной жидкости;entering the flue gas into the Venturi pre-concentrator 3 after using the waste heat to exchange heat with the hydrochloric acid waste liquid to obtain a concentrated waste liquid;
регенерация HCl на выходе дымового газа из предварительного концентратора Вентури 3 для получения регенерированной кислоты.regeneration of HCl at the flue gas outlet from Venturi pre-concentrator 3 to produce regenerated acid.
При этом предварительный концентратор Вентури 3 и реактор с псевдоожиженным слоем 1 являются обычно используемым оборудованием в данной области техники, и конкретные конструкции здесь повторно не описываются. В предварительном концентраторе Вентури 3 дымовой газ непосредственно контактирует с отработанной жидкостью соляной кислоты для осуществления теплообмена, соляная кислота и вода из отработанной жидкости соляной кислоты испаряются в дымовой газ, а отработанная жидкость соляной кислоты концентрируется для получения упомянутой выше концентрированной отработанной жидкости; в то же время твердые частицы в дымовых газах промываются и отделяются. Концентрированная отработанная жидкость поступает в реактор с псевдоожиженным слоем 1 для пиролиза, реакция в реакторе с псевдоожиженным слоем 1 описана в предшествующем уровне техники и здесь повторно не описывается; как правило, температура высокотемпературного дымового газа, выходящего из вышеупомянутого реактора с псевдоожиженным слоем 1, находится в диапазоне 800~900℃, HCl и выхлопные газы в высокотемпературных дымовых газах.Meanwhile, the Venturi pre-concentrator 3 and the fluidized bed reactor 1 are commonly used equipment in the art, and specific structures will not be described again here. In the Venturi pre-concentrator 3, the flue gas directly contacts the waste hydrochloric acid liquid to realize heat exchange, the hydrochloric acid and water from the waste hydrochloric acid liquid are evaporated into the flue gas, and the waste hydrochloric acid liquid is concentrated to obtain the above-mentioned concentrated waste liquid; at the same time, solid particles in the flue gases are washed and separated. The concentrated waste liquid enters the fluidized bed reactor 1 for pyrolysis, the reaction in the fluidized bed reactor 1 is described in the prior art and will not be described again here; Generally, the temperature of the high temperature flue gas leaving the above fluidized bed reactor 1 is in the range of 800~900℃, HCl and exhaust gases in the high temperature flue gas.
Температура дымовых газов на входе в предварительный концентратор Вентури 3 может регулироваться за счет использования отходящего тепла, например, температура дымовых газов на входе в предварительный концентратор Вентури 3 может регулироваться в соответствии с концентрацией отработанной жидкости соляной кислоты, поступающей предварительный концентратор Вентури 3; дальнейшая оптимизация данного варианта предполагает, что температура дымовых газов на входе в предварительный концентратор Вентури 3 регулируется в диапазоне 420~480°С за счет использования отходящего тепла дымовых газов. В данном варианте осуществления предпочтительно, чтобы использование отходящего тепла высокотемпературного дымового газа осуществлялось в котле-утилизаторе 8. Содержание твердых частиц в высокотемпературных дымовых газах реактора с псевдоожиженным слоем 1 намного ниже, чем в дымовых газах, образующихся в обжиговой печи, после грубого удаления пыли большая часть твердых частиц из высокотемпературных дымовых газов удаляется, так что можно гарантировать бесперебойную работу котла-утилизатора 8. В одном из вариантов осуществления стадия грубого удаления пыли может быть обеспечена циклонным сепаратором 2; усовершенствование: также можно использовать несколько сепараторов или комбинацию нескольких сепараторов для более полного удаления пыли в дымовых газах, например, когда два или более циклонных сепаратора 2 используются последовательно.The flue gas inlet temperature of the Venturi pre-concentrator 3 can be adjusted by using waste heat, for example, the flue gas inlet temperature of the Venturi pre-concentrator 3 can be adjusted according to the concentration of hydrochloric acid waste liquid entering the Venturi pre-concentrator 3; Further optimization of this option assumes that the temperature of the flue gases at the entrance to the Venturi pre-concentrator 3 is regulated in the range of 420~480°C by using the waste heat of the flue gases. In this embodiment, it is preferable that the waste heat of the high-temperature flue gas is utilized in the waste heat boiler 8. The particulate matter content of the high-temperature flue gas of the fluidized bed reactor 1 is much lower than that of the flue gas generated in the calcination furnace, and after rough dust removal is large Some of the solid particles from the high-temperature flue gases are removed so that the uninterrupted operation of the recovery boiler 8 can be guaranteed. In one embodiment, the coarse dust removal step can be provided by a cyclone separator 2; improvement: It is also possible to use several separators or a combination of several separators to more completely remove dust in the flue gases, for example when two or more cyclone separators 2 are used in series.
Способ регенерации отработанной жидкости соляной кислоты, предусмотренный в этом варианте осуществления, использует отходящее тепло высокотемпературных дымовых газов на выходе из реактора с псевдоожиженным слоем 1, которые затем поступают в предварительный концентратор Вентури 3; с одной стороны, можно полностью использовать отходящее тепло высокотемпературных дымовых газов, чтобы избежать потерь тепловой энергии дымовых газов; кроме того, с помощью контроля температуры дымовых газов на входе в предварительный концентратор Вентури 3 в разумных пределах (т.е. 420~550°C), при концентрировании отработанной жидкости соляной кислоты до заданного диапазона плотности можно исключить традиционную операцию по добавлению свежей или промывочной воды в предварительный концентратор Вентури 3, что эффективно снижает потребление энергии, необходимое для регенерации отработанной жидкости соляной кислоты.The hydrochloric acid waste liquid regeneration method provided in this embodiment uses the waste heat of high-temperature flue gases exiting the fluidized bed reactor 1, which then enters the Venturi pre-concentrator 3; on the one hand, the waste heat of high-temperature flue gases can be fully utilized to avoid the loss of thermal energy of the flue gases; In addition, by controlling the flue gas temperature at the inlet of the Venturi pre-concentrator 3 within reasonable limits (i.e. 420~550°C), when concentrating the waste liquid hydrochloric acid to a given density range, the traditional operation of adding fresh or rinsing acid can be eliminated water into the Venturi 3 pre-concentrator, which effectively reduces the energy consumption required to regenerate the waste hydrochloric acid liquid.
Предпочтительно, чтобы в предварительном концентраторе Вентури 3 посредством прямого контактного теплообмена между дымовым газом при температуре 420~550°С и отработанной жидкостью соляной кислоты плотность концентрированной отработанной жидкости регулировалась в диапазоне 1,48~1,485 г/см3, а при повторном входе в реактор с псевдоожиженным слоем 1, можно получить лучший эффект и эффективность реакции разложения, тем самым обеспечивая скорость и производительность регенерации отработанной жидкости соляной кислоты.It is preferable that in the Venturi pre-concentrator 3, through direct contact heat exchange between flue gas at a temperature of 420~550°C and the waste liquid of hydrochloric acid, the density of the concentrated waste liquid is adjusted in the range of 1.48~1.485 g/ cm3 , and when re-entering the reactor with fluidized bed 1, better effect and efficiency of the decomposition reaction can be obtained, thereby ensuring the speed and performance of regeneration of hydrochloric acid waste liquid.
Во время нормального производства высокотемпературный газ, образующийся с помощью пиролиза реактора с псевдоожиженным слоем 1, содержит большое количество водяного пара и определенное количество газообразного HCl, в случае аварии, например, при глушении реактора с псевдоожиженным слоем 1 из-за неисправности, температура дымовых газов в печи может снизиться, когда температура дымовых газов достигнет температуры точки росы, газообразный HCl в дымовых газах будет конденсироваться в раствор соляной кислоты и вызывать коррозию оборудования для использования отходящего тепла. В данном варианте осуществления во избежание коррозии оборудования для использования отходящего тепла, такого как котел-утилизатор 8, когда температура дымовых газов на выходе из реактора с псевдоожиженным слоем 1 ниже заданной температуры, в трубку теплоносителя 81 котла-утилизатора 8 подается теплоноситель для сохранения температуры для обеспечения того, чтобы температура в котле-утилизаторе 8была не ниже 200°C; в одном из вариантов осуществления так называемая заданная расчетная температура составляет 250°C; когда температура дымового газа, образующегося в реакторе с псевдоожиженным слоем 1, опускается ниже 250°C, подача теплоносителя в котел-утилизатор 8 прекращается, и вместо него подается теплоноситель для сохранения температуры, чтобы избежать конденсации газообразного HCl в раствор соляной кислоты. Предпочтительно, чтобы теплоносителем для сохранения температуры был внешний газ для сохранения тепла или пар, вырабатываемый котлом-утилизатором 8, внешним газом для сохранения тепла может быть безопасный газ, нагретый до определенной температуры, такой как азот, воздух и т. д., или другой отработанный газ, отвечающий температурным требованиям.During normal production, the high temperature gas generated by pyrolysis of the fluidized bed reactor 1 contains a large amount of water vapor and a certain amount of HCl gas, in the event of an accident, such as when the fluidized bed reactor 1 is shut down due to a malfunction, the flue gas temperature in The furnace may drop when the flue gas temperature reaches the dew point temperature, the HCl gas in the flue gas will condense into hydrochloric acid solution and cause corrosion of waste heat utilization equipment. In this embodiment, in order to avoid corrosion of waste heat utilization equipment such as the waste heat boiler 8, when the flue gas outlet temperature of the fluidized bed reactor 1 is lower than the set temperature, coolant pipe 81 of the waste heat boiler 8 is supplied with coolant to maintain the temperature for ensuring that the temperature in the recovery boiler 8 is not lower than 200°C; in one embodiment, the so-called target design temperature is 250°C; When the temperature of the flue gas generated in the fluidized bed reactor 1 falls below 250°C, the supply of coolant to the recovery boiler 8 is stopped, and a coolant is supplied instead to maintain the temperature to avoid condensation of HCl gas into the hydrochloric acid solution. It is preferable that the temperature preserving coolant be an external heat preserving gas or steam generated by the waste heat boiler 8, the external heat preserving gas may be a safe gas heated to a certain temperature such as nitrogen, air, etc., or other exhaust gas that meets temperature requirements.
Как правило, регенерация HCl осуществляется в абсорбционной колонне 4, дымовой газ после охлаждения и удаления пыли с помощью предварительного концентратора Вентури 3 поступает в абсорбционную колонну 4 и контактирует с распыляемой жидкостью, распыляемой в абсорбционной колонне 4, для поглощения HCl из дымового газа с получением регенерированной кислоты. Предпочтительно, чтобы часть раствора, собранного на днище абсорбционной колонны 4, возвращалась в распылительный механизм для циркуляционного распыления, а оставшаяся часть представляла собой регенерированную кислоту первой концентрации и направлялась на линию травления для повторного использования.Generally, the regeneration of HCl is carried out in the absorption column 4, the flue gas, after being cooled and dust removed by the Venturi pre-concentrator 3, enters the absorption column 4 and contacts with the atomized liquid sprayed in the absorption column 4 to absorb HCl from the flue gas to obtain regenerated acids. It is preferable that part of the solution collected at the bottom of the absorption column 4 is returned to the atomization mechanism for circulation atomization, and the remaining part is regenerated acid of the first concentration and is sent to the pickling line for reuse.
В альтернативном варианте осуществления дымовой газ из абсорбционной колонны 4 поступает в обеспыливающую трубку Вентури 5 для распылительной промывки и очистки; дымовой газ после промывки и очистки в обеспыливающей трубке Вентури 5 всасывается вентилятором отходящих газов и затем поступает в скруббер 6 для дальнейшей промывки и очистки, в скруббере 6 скрубберная жидкость подвергается циркуляционной промывке и очистке с помощью насоса скруббера 6, причем по мере выполнения циркуляционной промывки доливается свежая вода, а избыточная вода скруббера 6 используется в качестве дополнительной воды для обеспыливающей трубки Вентури 5. После промывки и очистки дымовые газы доходят до соответствия нормам и выбрасываются в атмосферу через дымовую трубу 7.In an alternative embodiment, the flue gas from the absorption column 4 enters the dedusting venturi 5 for spray washing and cleaning; the flue gas after washing and cleaning in the Venturi 5 dust removal tube is sucked in by the exhaust gas fan and then enters the scrubber 6 for further washing and cleaning; in the scrubber 6, the scrubber liquid is subjected to circulation washing and cleaning using the scrubber pump 6, and is added as the circulation washing is performed fresh water, and the excess water of the scrubber 6 is used as additional water for the dedusting Venturi tube 5. After washing and cleaning, the flue gases reach compliance with the standards and are released into the atmosphere through the chimney 7.
Вариант осуществления 2Embodiment 2
Как показано на фиг. 2 и фиг. 3, вариант осуществления настоящего изобретения предлагает систему регенерации отработанной жидкости соляной кислоты на основе метода псевдоожиженного слоя, которая включает: реактор с псевдоожиженным слоем 1, предварительный концентратор Вентури 3, абсорбционную колонну 4 и устройство очистки дымовых газов, при этом предварительный концентратор Вентури 3 соединен с трубой подачи отработанной жидкости, а его выпускная труба концентрированной отработанной жидкости соединена с реактором с псевдоожиженным слоем 1, выпускная труба дымовых газов предварительного концентратора Вентури 3 последовательно соединена с абсорбционной колонной 4 и устройством очистки дымовых газов, усовершенствование: данная система также включает блок утилизации отходящего тепла 8, выпускная труба дымовых газов реактора с псевдоожиженным слоем 1 соединена с впуском дымовых газов блока утилизации отходящего тепла 8, а отвод дымовых газов блока утилизации отходящего тепла 8 соединен с впуском дымовых газов предварительного концентратора Вентури 3.As shown in FIG. 2 and fig. 3, an embodiment of the present invention provides a hydrochloric acid waste liquid regeneration system based on the fluidized bed method, which includes: a fluidized bed reactor 1, a Venturi pre-concentrator 3, an absorption column 4 and a flue gas purification device, wherein the Venturi pre-concentrator 3 is connected to waste liquid supply pipe, and its concentrated waste liquid outlet pipe is connected to the fluidized bed reactor 1, the flue gas outlet pipe of the Venturi pre-concentrator 3 is connected in series with the absorption column 4 and the flue gas purification device, improvement: this system also includes a waste heat recovery unit 8, the flue gas outlet pipe of the fluidized bed reactor 1 is connected to the flue gas inlet of the waste heat recovery unit 8, and the flue gas outlet of the waste heat recovery unit 8 is connected to the flue gas inlet of the Venturi pre-concentrator 3.
При этом предварительный концентратор Вентури 3, реактор с псевдоожиженным слоем 1 и абсорбционная колонна 4 являются обычно используемым оборудованием в данной области техники, и конкретные конструкции здесь повторно не описываются. В предварительном концентраторе Вентури 3 дымовой газ непосредственно контактирует с отработанной жидкостью соляной кислоты для осуществления теплообмена, соляная кислота и вода из отработанной жидкости соляной кислоты испаряются в дымовой газ, а отработанная жидкость соляной кислоты концентрируется для получения упомянутой выше концентрированной отработанной жидкости; в то же время твердые частицы в дымовых газах промываются и отделяются. Концентрированная отработанная жидкость поступает в реактор с псевдоожиженным слоем 1 для пиролиза, как правило, температура высокотемпературного дымового газа, выходящего из вышеупомянутого реактора с псевдоожиженным слоем 1, находится в диапазоне 800~900℃, HCl и выхлопные газы в высокотемпературных дымовых газах.Meanwhile, the Venturi pre-concentrator 3, the fluidized bed reactor 1 and the absorption column 4 are commonly used equipment in the art, and specific structures will not be described again here. In the Venturi pre-concentrator 3, the flue gas directly contacts the waste hydrochloric acid liquid to realize heat exchange, the hydrochloric acid and water from the waste hydrochloric acid liquid are evaporated into the flue gas, and the waste hydrochloric acid liquid is concentrated to obtain the above-mentioned concentrated waste liquid; at the same time, solid particles in the flue gases are washed and separated. The concentrated waste liquid enters the fluidized bed reactor 1 for pyrolysis, generally, the temperature of the high temperature flue gas exiting the above fluidized bed reactor 1 is in the range of 800~900℃, HCl and exhaust gases in the high temperature flue gas.
В предпочтительном варианте осуществления блок утилизации отходящего тепла включает в себя котел-утилизатор 8, эффект утилизации отходящего тепла является хорошим, а вырабатываемый пар можно использовать в качестве ресурса, предпочтительно использовать в линиях травления полосовой стали, например, для нагрева травильного раствора. Температура дымовых газов на входе в предварительный концентратор Вентури 3 может регулироваться за счет использования отходящего тепла; предпочтительно, чтобы температура дымовых газов на входе в предварительный концентратор Вентури 3 регулируется в диапазоне 420~550°С за счет использования отходящего тепла дымовых газов; дальнейшая оптимизация данного варианта предполагает контроль температуры в диапазоне 420~480°С.In the preferred embodiment, the waste heat recovery unit includes a waste heat boiler 8, the waste heat recovery effect is good, and the generated steam can be used as a resource, preferably used in steel strip pickling lines, for example, to heat the pickling solution. The temperature of the flue gases at the entrance to the Venturi pre-concentrator 3 can be controlled by using waste heat; it is preferable that the temperature of the flue gases at the inlet of the Venturi pre-concentrator 3 is controlled in the range of 420~550°C by using the waste heat of the flue gases; further optimization of this option involves temperature control in the range of 420~480°C.
Система регенерации отработанной жидкости соляной кислоты, представленная в этом варианте осуществления, использует отходящее тепло высокотемпературных дымовых газов на выходе из реактора с псевдоожиженным слоем 1, которые затем поступают в предварительный концентратор Вентури 3; с одной стороны, можно полностью использовать отходящее тепло высокотемпературных дымовых газов, чтобы избежать потерь тепловой энергии дымовых газов; кроме того, с помощью контроля температуры дымовых газов на входе в предварительный концентратор Вентури 3 в разумных пределах, при концентрировании отработанной жидкости соляной кислоты до заданного диапазона плотности можно исключить традиционную операцию по добавлению свежей или промывочной воды в предварительный концентратор Вентури 3, что эффективно снижает потребление энергии, необходимое для регенерации отработанной жидкости соляной кислоты.The hydrochloric acid waste liquid regeneration system provided in this embodiment utilizes the waste heat of high temperature flue gases exiting the fluidized bed reactor 1, which then enters the Venturi pre-concentrator 3; on the one hand, the waste heat of high-temperature flue gases can be fully utilized to avoid the loss of thermal energy of the flue gases; In addition, by controlling the flue gas inlet temperature of the Venturi pre-concentrator 3 within reasonable limits, when concentrating the waste liquid hydrochloric acid to a given density range, the traditional operation of adding fresh or wash water to the Venturi pre-concentrator 3 can be eliminated, which effectively reduces consumption energy required to regenerate waste hydrochloric acid liquid.
Дальнейшая оптимизация данного варианта предполагает, как показано на фиг. 2 и фиг. 3, что на входной стороне блока утилизации отходящего тепла 8 также предусмотрен пылеулавливающий блок 2, высокотемпературный дымовой газ на выходе из реактора с псевдоожиженным слоем 1 грубо обеспыливается блоком обеспыливания 2 и далее поступает в блок утилизации тепла 8, что может обеспечить нормальную и стабильную работу блока утилизации тепла 8. Содержание твердых частиц в высокотемпературных дымовых газах реактора с псевдоожиженным слоем 1 намного ниже, чем в дымовых газах, образующихся в обжиговой печи, после грубого удаления пыли большая часть твердых частиц из высокотемпературных дымовых газов удаляется, так что можно гарантировать бесперебойную работу блоков утилизации тепла 8, таких как котел-утилизатор 8. В одном из вариантов осуществления стадия грубого удаления пыли может быть обеспечена циклонным сепаратором 2; усовершенствование: также можно использовать несколько сепараторов или комбинацию нескольких сепараторов для более полного удаления пыли в дымовых газах, например, когда два или более циклонных сепаратора 2 используются последовательно.Further optimization of this option involves, as shown in Fig. 2 and fig. 3 that the inlet side of the waste heat recovery unit 8 is also provided with a dust collection unit 2, the high-temperature flue gas at the outlet of the fluidized bed reactor 1 is roughly dedusted by the dust removal unit 2 and then enters the heat recovery unit 8, which can ensure the normal and stable operation of the unit heat recovery 8. The solid content of the high temperature flue gas of the fluidized bed reactor 1 is much lower than that of the flue gas generated in the kiln, after rough dust removal, most of the solid particles in the high temperature flue gas are removed, so that the smooth operation of the units can be guaranteed heat recovery 8, such as waste heat boiler 8. In one embodiment, the coarse dust removal step may be provided by a cyclone separator 2; improvement: It is also possible to use several separators or a combination of several separators to more completely remove dust in the flue gases, for example when two or more cyclone separators 2 are used in series.
Во время нормального производства высокотемпературный газ, образующийся с помощью пиролиза реактора с псевдоожиженным слоем 1, содержит большое количество водяного пара и определенное количество газообразного HCl, в случае аварии, например, при глушении реактора с псевдоожиженным слоем 1 из-за неисправности, температура дымовых газов в печи может снизиться, когда температура дымовых газов достигнет температуры точки росы, газообразный HCl в дымовых газах будет конденсироваться в раствор соляной кислоты и вызывать коррозию оборудования для использования отходящего тепла. В данном варианте осуществления во избежание коррозии оборудования для использования отходящего тепла, такого как котел-утилизатор 8, труба теплоносителя 81 котла-утилизатора 8 шунтируется трубой подачи теплоносителя для сохранения температуры 82, труба теплоносителя 81 снабжена регулирующим клапаном, а место байпаса трубы подачи теплоносителя для сохранения температуры 82 расположено между регулирующим клапаном и впуском теплоносителя котла-утилизатора 8, а на трубе подачи теплоносителя для сохранения температуры 82 предусмотрен байпасный клапан. Когда температура дымовых газов на выходе из реактора с псевдоожиженным слоем 1 ниже заданной температуры, регулирующий клапан на трубе теплоносителя 81 закрывается, байпасный клапан открывается, а в трубку теплоносителя 81 котла-утилизатора 8 подается теплоноситель для сохранения температуры для обеспечения того, чтобы температура в котле-утилизаторе 8 была не ниже 200°C; в одном из вариантов осуществления так называемая заданная расчетная температура составляет 250°C. В одном из вариантов осуществления, как показано на фиг. 2, теплоносителем для сохранения температуры, подаваемым по трубе подачи теплоносителя для сохранения температуры 82, является внешний газ для сохранения тепла, внешним газом для сохранения тепла может быть безопасный газ, нагретый до определенной температуры, такой как азот, воздух и т.д., или другой отработанный газ, отвечающий температурным требованиям; в другом варианте осуществления, как показано на фиг. 3, теплоносителем для сохранения температуры, подаваемым по трубе подачи теплоносителя для сохранения температуры 82, является или пар, вырабатываемый котлом-утилизатором 8, то есть входной конец трубы подачи теплоносителя для сохранения температуры 82 шунтируется к пароотводной трубе котла-утилизатора 8.During normal production, the high temperature gas generated by pyrolysis of the fluidized bed reactor 1 contains a large amount of water vapor and a certain amount of HCl gas, in the event of an accident, such as when the fluidized bed reactor 1 is shut down due to a malfunction, the flue gas temperature in The furnace may drop when the flue gas temperature reaches the dew point temperature, the HCl gas in the flue gas will condense into hydrochloric acid solution and cause corrosion of waste heat utilization equipment. In this embodiment, in order to avoid corrosion of the waste heat utilization equipment such as the waste heat boiler 8, the coolant pipe 81 of the waste heat boiler 8 is bypassed by the coolant supply pipe to maintain the temperature 82, the coolant pipe 81 is provided with a control valve, and the bypass location of the coolant supply pipe to temperature preservation 82 is located between the control valve and the coolant inlet of the waste heat boiler 8, and a bypass valve is provided on the coolant supply pipe to maintain the temperature 82. When the flue gas temperature at the outlet of the fluidized bed reactor 1 is lower than the set temperature, the control valve on the coolant pipe 81 is closed, the bypass valve is opened, and the coolant pipe 81 of the recovery boiler 8 is supplied with temperature maintaining coolant to ensure that the temperature in the boiler -utilizer 8 was not lower than 200°C; in one embodiment, the so-called target design temperature is 250°C. In one embodiment, as shown in FIG. 2, the temperature preservation coolant supplied through the temperature preservation coolant supply pipe 82 is an external heat preservation gas, the external heat preservation gas can be a safe gas heated to a certain temperature, such as nitrogen, air, etc., or other exhaust gas meeting temperature requirements; in another embodiment, as shown in FIG. 3, the temperature maintaining coolant supplied through the temperature maintaining coolant supply pipe 82 is either steam generated by the waste heat boiler 8, that is, the inlet end of the temperature maintaining coolant supply pipe 82 is shunted to the steam exhaust pipe of the waste heat boiler 8.
В предпочтительном варианте осуществления, как показано на фиг. 2 и 3, вышеупомянутое устройство очистки дымовых газов включает в себя обеспыливающую трубку Вентури 5 и скруббер 6, дымовой газ из абсорбционной колонны 4 поступает в обеспыливающую трубку Вентури 5 для распылительной промывки и очистки; дымовой газ после промывки и очистки в обеспыливающей трубке Вентури 5 всасывается вентилятором отходящих газов и затем поступает в скруббер 6 для дальнейшей промывки и очистки, в скруббере 6 скрубберная жидкость подвергается циркуляционной промывке и очистке с помощью насоса скруббера 6, причем по мере выполнения циркуляционной промывки доливается свежая вода, а избыточная вода скруббера 6 используется в качестве дополнительной воды для обеспыливающей трубки Вентури 5. После промывки и очистки дымовые газы доходят до соответствия нормам и выбрасываются в атмосферу через дымовую трубу 7.In a preferred embodiment, as shown in FIG. 2 and 3, the above-mentioned flue gas cleaning device includes a dedusting Venturi 5 and a scrubber 6, the flue gas from the absorption column 4 enters the dedusting Venturi 5 for spray washing and cleaning; the flue gas after washing and cleaning in the Venturi 5 dust removal tube is sucked in by the exhaust gas fan and then enters the scrubber 6 for further washing and cleaning; in the scrubber 6, the scrubber liquid is subjected to circulation washing and cleaning using the scrubber pump 6, and is added as the circulation washing is performed fresh water, and the excess water of the scrubber 6 is used as additional water for the dedusting Venturi tube 5. After washing and cleaning, the flue gases reach compliance with the standards and are released into the atmosphere through the chimney 7.
Очевидно, что система регенерации отработанной жидкости соляной кислоты, представленная в этом варианте осуществления, может реализовать способ регенерации отработанной жидкости соляной кислоты, предусмотренный в вышеупомянутом варианте осуществления 1, поэтому суть варианта осуществления 1 и суть варианта осуществления 2 могут дополнять друг друга и не будут здесь повторно описываться.It is obvious that the hydrochloric acid waste liquid regeneration system presented in this embodiment can implement the hydrochloric acid waste liquid regeneration method provided in the above-mentioned Embodiment 1, so the essence of Embodiment 1 and the essence of Embodiment 2 can complement each other and will not be mentioned here re-describe.
Вышеприведенные описания являются только предпочтительными вариантами осуществления настоящего изобретения и не предназначены для ограничения настоящего изобретения; любые модификации, эквивалентная замена, усовершенствования и т.д., сделанные согласно идее и принципам настоящего изобретения, должны быть включены в объем защиты настоящего изобретения.The above descriptions are only preferred embodiments of the present invention and are not intended to limit the present invention; any modifications, equivalent replacements, improvements, etc. made according to the idea and principles of the present invention shall be included within the scope of protection of the present invention.
Claims (9)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202010598224.2 | 2020-06-28 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2811354C1 true RU2811354C1 (en) | 2024-01-11 |
Family
ID=
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2142408C1 (en) * | 1995-11-27 | 1999-12-10 | Андритц-Патентфервальтунгс-Гезелльшафт, М.Б.Х. | Method and device for production or regeneration of acids |
| FR2795747A3 (en) * | 1999-06-14 | 2001-01-05 | Lorraine Laminage | Regeneration of an iron chloride-based solution in hydrochloric acid obtained as a spent steel-pickling solution includes contacting the solution with air-enriched hot gas evolved during subsequent calcination stage |
| CN104449872B (en) * | 2014-12-11 | 2016-08-10 | 余传林 | A kind of fine particle biomass or the gasifying process system of solid fossil fuel |
| CN105887108A (en) * | 2016-04-06 | 2016-08-24 | 中冶南方工程技术有限公司 | Hydrochloric acid waste liquid regenerating method and system |
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2142408C1 (en) * | 1995-11-27 | 1999-12-10 | Андритц-Патентфервальтунгс-Гезелльшафт, М.Б.Х. | Method and device for production or regeneration of acids |
| FR2795747A3 (en) * | 1999-06-14 | 2001-01-05 | Lorraine Laminage | Regeneration of an iron chloride-based solution in hydrochloric acid obtained as a spent steel-pickling solution includes contacting the solution with air-enriched hot gas evolved during subsequent calcination stage |
| CN104449872B (en) * | 2014-12-11 | 2016-08-10 | 余传林 | A kind of fine particle biomass or the gasifying process system of solid fossil fuel |
| CN105887108A (en) * | 2016-04-06 | 2016-08-24 | 中冶南方工程技术有限公司 | Hydrochloric acid waste liquid regenerating method and system |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1851320B (en) | Hydrochloride waste regenerating process for spray roasting | |
| CN108554145B (en) | Flue gas desulfurization, denitrification, dust removal and whitening device | |
| CN212915058U (en) | Low temperature removes integration of bed and adsorbs SOx/NOx control system | |
| CN105862053B (en) | Hydrochloric acid exhausted liquid reclaiming process and system | |
| CN105879580B (en) | Hydrochloric acid exhausted liquid reclaiming process and system | |
| WO2008052465A1 (en) | A sintered flue gas wet desulfurizing and dedusting process | |
| CN105887108B (en) | Hydrochloric acid exhausted liquid reclaiming process and system | |
| WO2020108028A1 (en) | Process for regenerating acid from stainless steel mixed acid waste liquid | |
| CN111495111A (en) | Low temperature fixed bed integration adsorbs SOx/NOx control system | |
| CN106362569A (en) | Ammonia-process desulfurization device and method for stepwise recycling of residual heat of high-temperature flue gas | |
| WO2022032860A1 (en) | Near-zero emission-type flue gas multi-pollutant integrated removal system and method | |
| CN105776385B (en) | Stainless steel spent solution regeneration system and its control method based on spray roasting | |
| CN111841067A (en) | Low-temperature pentane washing flue gas simultaneous desulfurization and decarburization system and process | |
| CN102309920B (en) | Method for removing NOx and SOx from fluid catalytic cracking (FCC) flue gas | |
| CN112742201A (en) | Method and system for purifying waste incineration flue gas | |
| CN209034090U (en) | A kind of ammonia process of desulfurization flue gas disappears white waste heat depth recovery system | |
| JPH119962A (en) | Waste gas treatment method and apparatus therefor | |
| RU2811354C1 (en) | Method and system for regeneration of spent hydrochloric acid in fluidized bed | |
| WO2022001052A1 (en) | Hydrochloric acid waste liquid regeneration method and system based on fluidized bed method | |
| CN112499589A (en) | Acid regeneration water-to-acid mode acid mist chimney red smoke emission treatment method | |
| CN218155574U (en) | Acidizing calcination flue gas processing system | |
| WO2020108029A1 (en) | Apparatus for regenerating acid from acid-containing waste liquor of stainless steel | |
| CN212505078U (en) | Hydrochloric acid waste liquid regeneration system based on fluidized bed method | |
| CN206229169U (en) | The system for desulfuration and denitration of flue gases of cock oven | |
| CN106215646B (en) | Spent solution regeneration system, cooling system and its regenerated acid production method and cooling means |